HU229010B1 - Hengerköszörülési eljárás - Google Patents

Hengerköszörülési eljárás Download PDF

Info

Publication number
HU229010B1
HU229010B1 HU0500175A HUP0500175A HU229010B1 HU 229010 B1 HU229010 B1 HU 229010B1 HU 0500175 A HU0500175 A HU 0500175A HU P0500175 A HUP0500175 A HU P0500175A HU 229010 B1 HU229010 B1 HU 229010B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
disk
grinding
disc
porosity
volume
Prior art date
Application number
HU0500175A
Other languages
English (en)
Inventor
Anne M Boner
Dean S Matsumoto
Edward L Lambert
Eric Bright
Original Assignee
Saint Gobain Abrasives Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US10/120,969 external-priority patent/US6679758B2/en
Application filed by Saint Gobain Abrasives Inc filed Critical Saint Gobain Abrasives Inc
Publication of HUP0500175A2 publication Critical patent/HUP0500175A2/hu
Publication of HU229010B1 publication Critical patent/HU229010B1/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
    • B24B5/02—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work
    • B24B5/04—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centres or chucks for holding work for grinding cylindrical surfaces externally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
    • B24B5/36—Single-purpose machines or devices
    • B24B5/363—Single-purpose machines or devices for grinding surfaces of revolution in situ
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D11/00—Constructional features of flexible abrasive materials; Special features in the manufacture of such materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
    • B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B24D3/22—Rubbers synthetic or natural
    • B24D3/26—Rubbers synthetic or natural for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
    • B24D3/28—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds
    • B24D3/32—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
    • B24D3/348—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties utilised as impregnating agent for porous abrasive bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
    • C09K3/1436—Composite particles, e.g. coated particles

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
  • Crushing And Grinding (AREA)
  • Constituent Portions Of Griding Lathes, Driving, Sensing And Control (AREA)
  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Description

SZOLGÁLÓ VÁLTOZÁ1
A találmány tárgya hengerköszörülési eljárás és .henger köszörű lésben alkalmazott csiszolószerszámók.
A hengerköszörülés hengeres csiszolás! eljárás, amelyet az jellemez, hogy egy kötött csiszolókorong egy hengerműben alkalmazott henger felületét csiszolja és simítja» A hengerműben alkalmazott henger nagy (például 2 méter hosszú, 60 centiméter átmérőjű)· fémhenger, amelyet jellemzően kovácsolt acélból gyártanak, és fémlemezek felületkiképzésében alkalmaznak. A hengerműben alkalmazott henger feleletének csiszolásakor a csiszolókorongnak egyenletes, sima felületet kell kialakítania a hengeren. Minden hiba, például csiszolás! mintázat, előtolási nyom, véletlenszerű nyom, bemélyedés stb., amely a henger felületén keletkezik a csiszolás során, átkerül a hengerrel megmunkálandó fémlemezekre is.
Ha a csiszolórendszer nem stabil, a csiszolás! körülmények következtében a rezgési amplitúdó nő a csiszolókorong és a munkadarab között az idő múlásával. Ez redősorozatokat hoz létre a csiszolókorong és a munkadarab felületén egyaránt. Bzt a folyamatot regeneratív vagy öngerjesztő berezgésnek nevezik, és a csiszolást követően a hengerműben alkalmazott hengerek felületének bizonyos hibáihoz vezet („rezgési nyomok). A. hengerköszörülő munkások „berezgésbi ztos csiszolőkorongokkal akarnak dolgozni, amelyek megőrzik kerek formájukat és rugalmas jellegüket a csiszolás és a korong kopása folyamán. A korong tulajdonságainak (például csökkenő kontakt-szilárdság, növekvő >*&,2
csillapodás) és az öngerjesztő berezgés elnyomásának magyarázatára csiszolási rezgési modelleket dolgoztak ki (insaki, I,, Grindíng Chatter — Origin and Suppression, CIRP Proceedings, 2001),.
A hengerkössörülő ipar jellemzően sellakot alkalmaz a kötött csíszolőkorongokhoz, hogy csökkentse a henger rongálódását a csiszolás alatt, A hengerköszörülő korongokban előnyös a sellak gyantakötés, mert viszonylag kicsi a rugalmassági modulusza (Ipl. ,3 GPa, a fenolgyanta kötések 5-7 GPa értékével szemben). A csxszolökorongok gyártásakor alkalmazott szerves kötések közül a fenolgyanta kötések az előnyösek erősségük, áruk, beszerezhetőségük és gyártási szempontok miatt, Eszei szemben a sellak gyanták természetes, rovarokból kivont anyagok, amelyek viszonylag drágák, összetételük és minőségük nem állandó, és a koronggyártásban nehezebben alkalmazhatók. A különböző, szerves kötésű csiszolőkorongok között a sellak kötésű gyanták viszonylag kis mechanikai szxiárdságúak, amit a viszonylag kicsi „szétrepeöési sebesség (burst speed) (az a forgási sebesség, amelynél a centrifugális erő hatására a korong szétrepül) és a rovidebb korong-élettartam fejez ki. A sellakkorong használata nehézkes, a korong sebességét, as előtolási sebességet és az egyéb paramétereket gyakran keli állítani a berezgés elkerülése érdekében, miközben a korong átmérője csökken a kopás miatt és a rezgési amplitúdó változik,
A sellak korongok alternatívájaként az amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás
10< 424 .számú igen nagy i-^fc fc fc rugalmassági modulusszal rendelkező korongot ismertet, amelyet szilícíum-karbid és szintereit szol-gél aluminim-oxid szemcsékkel, állítanak elő, hogy a csiszolás során a henger felületének alakját szabályozott körülmények között munkálják meg. A szerszám ipari alkalmazása nem vált be.
Szert szükség van az iparban jobb csiszoló szerszámokra és csiszolást eljárásokra, amelyek megfelelő működési költség mellett képesek a hengerműben alkalmazott, kiváló felületi simasággal rendelkező hengerek gyártására és felújítására.
Felismertük, hogy ha bizonyos cslszolőkorongokat alkalmazunk, amelyek közönséges csiszolőszerszám-komponensekből vannak előállítva, például fenolgyanta kötést és .hagyományos alumíniumszemcséket tartalmaznak, előnyösen olyanokat, amelyek kiválasztott kötőanyagokkal vannak agglomerálva, a hengerköszörülés! eljárások hatékonyabbak lesznek, mint a legismertebb ipari csiszolás! eljárások.
A találmány tárgya eljárás hengerműben alkalmazott hengerek csiszolására, azzal jellemezve, hogy
a) megfelelő csiszolökorongot állítunk elő,
b) a korongot hengerköszörüiő gépre szereljük,
c) a korongot érintkezésbe hozzuk a forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel,
d) a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott henger felületén, miközben állandó érintkezést tartunk fenn korong és a henger felülete között, és
e) a hengerműben alkalmazott henger felületét 10—50 Ra felületi durvasági értékig csiszoljuk, miközben a felület φ» φφ»*
X ««
ΧΦΦ »
ΦΧΦ ««« lényegében mentes marad az előtolási és rezgési nyomoktól, valamint a felületi szabálytalanságoktól.
A találmány szerinti hengerkössörülési eljárás egy másik megvalósítása eljárás hengerműben alkalmazott hengerek csiszolására, azzal jellemezve, hogy
a) megfelelő csiszolőkorongot állítunk elő, bj a korongot hengerköszörülő gépre szereljük és forgatjuk, o) a korongot érintkezésbe hozzuk a forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel, dj a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott henger felületén, miközben állandó érintkezést tartunk fenn korong és a henger felülete között, ej a hengerműben alkalmazott henger felületét csiszoljuk, és f} megismételjük a ej—e) lépéseket, ahol a korong lényegében mentes marad a berezgéstől, miközben a korong anyaga fogy a csiszolás során.
Azok a. berezgésbiztos csiszolókorongok, amelyek a jelen találmány szerinti eljárásban alkalmazhatók, lehetnek aj olyan korongok, amelyek osiszolószemcsét, fenolgyanta kötést, 36—54 térf% porozitást tartalmaznak, maximális égetés utáni sűrűségük 2,0 g/em3, és szétrepedési sebességük legalább 30 m/s felületi sebesség, bj olyan korongok, amelyek legalább 20 térf% csiszolószemcse-aggregátumot, szerves gyantakötést és 38—54 térf% pórust tartalmaznak, és
ΦΦΧ Φ ♦ Φ
ΦΦ Φ φ
ο) olyan korongok, amelyek 22—40 térf%. esiszolöszemcsét és 36—54 térf%. pórust tartalmaznak szerves gyantakötésbe kötve, maximális rugalmassági modnluszuk 12 SPa és minimális ezétrepedési sebességük 30 m/s felületi sebesség.
A jelen találmány szerinti hengerköszörülési eljárás hengeres csíszolási éljárás, amelyet megfelelően kiválasztott szerves kötésű csiszolőkorongokkal hajtunk végre, amelyek a megszokottól eltérő korongszerkezettel és fizikai tulajdonságokkal rendelkeznek. Szék a korongok lehetővé teszik a hengerműben alkalmazott hengerek gyorsabb és hatékonyabb felületfinomítását, mint ami a technika állása szerinti hengerköszörülési eljárásokkal korongokkal lehetséges. A és hagyományos csiszolótalálmány szerinti eljárás alkalmazásakor a hengerköszörülés során a kiválasztott esiszolőkorongok élettartama alatt nem keletkezik mérhető korongberezgési károsodás.
A találmány szerinti eljárás alkalmazásakor a kiválasztott korongot egy hengerköszörülő gép befogótüské-jére szereljük, és előnyösen 20—47,5 .m/s, előnyösebben 30—42,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. Ha a kiválasztott csíszolókorongot alkalmazzuk a technika állása szerinti csiszolókorong (például sellak kötésű korong} helyett, berezgés nélküli, magasabb korongforgási sebességet használhatunk, mint a technika állása szerinti eljárások taerezgésmentes alkalmazása során (például 20— 35 m/s). A foerezgésbiztos eljárást minden olyan sebesség mellett használhatjuk, amely egy alkalmazott hengerköszörülő gépre meg van adva, feltéve, hogy a sebesség nem haladja meg a φφφφ φφΦφ * φ Φ ** φ ΦΦ ♦ X * ♦* * ♦ χφ ίXX ΦΦΦ φφ» φφφ kiválasztott korong biztonsági határát (vagyis a szétrepülési sebességi határt).
Megfelelő: csiszológépek — más hengerköszörű berendezéseken kívül — például a következők: Herkules, Measelwitz, Németország, Waldrioh S regen f Burbach, Nmetország és Pomini .(Tech int Company), Milánó, Olaszország,
Miután a forgó korongot érintkezésbe hoztuk a forgó hengerrel (például 0,1.-0,1 m/s felületi sebességgel), a korongot fokozatosan végigvezetjük a forgó henger felületén, hogy anyagot távolihsunk el a felületről, és a henger felülete finom, sima kiképzésű legyen, A korong haladási sebessége 2,5—3,75 m/pere, Egy jellemző hengeren, amely 2,1 méter hosszú és 0,61 méter átmérőjű, a korong egyszeri áthaladása 0,6—1,0 percig tart. Ezalatt a korong folyamatosan érintkezik a henger felületével, ami korábban a korong erősödő rezgéséhez és berezgéséhez vezetett, A folyamatos felületi érintkezés ellenére is a korong rezgési amplitúdója igen állandó a korong élettartama során, és a korong lényegében berezgésmentes marad a csiszolás megkezdésétől addig, amíg a csiszolás folytán el nem fogy a korong.
A találmány szerinti eljárás alkalmazásakor a csiszolt henger felületi kiképzésének mentesnek kell lennie a hullámoktól, vonalaktól, nyomoktól és más felületi szabálytalanságoktól. Ha ezek a szabálytalanságok megmaradnak, a henger felületéről átkerülnek a hibás hengerrel hengerelt fémlemezek felületére. Jelentős gyártási selejt keletkezik, ha a hengeresiszolási. eljárás nem vezérelhető hatékonyan. Egy előnyös . φ φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ * Χ' ΦΦΦΦ φ φ Φ X φ χφφ Χ*Φ *'*· „Ra kifejezés jelentése felületiinomsag minö-ségés part egyseg a ami az átlaoos eljárásban a henger felületét kb. 10—50 Ra, előnyösen kb. 18—30 Ra értékű felületi durvaságra csiszoljuk. A jelen leírásban az szabványos j e1lemzésére, durvasági magasságot jelöli, vagyis a durvasági profil középvonalától mért. átlagos abszolút távolságot, az értékelésbe bevont hosszon. Az előnyös csiszolókorongnak éles szabad lapja van, amely centiméterenként 64—72 csúccsal (marással) jellemzett felület előállítására képes (hüvelykenként 160-X80 csúcs). A csúcsszám (peak oount, Pc, ipari szabvány, amely a centiméterenkénti (hüvelykenkénti) olyan csúcsok számát adja meg, melyek egy, a középvonal két oldalán húzódó, megadott savon átnyúlnak) azon fémlemezek felületének fontos paramétere, amelyeket az autőkarosszéria-elemek előállítása során befestenek. A túl kevés csúcsot tartalmazó felület ugyanúgy nem kívánatos, mint a túl sok csúcsot tartalmazó vagy a túl durva felület.
Sár a jelen leírásban ismertetett hengerköszörülésí eljárást hideghengerlési. .műveletben illusztráljuk, a találmány a meleghengerlést végző hengerművek hengereinek felületfinomítására is alkalmazható. A hideghenger.lésí möveletekhen alkalmazott hengerek csiszolása esetén a kiválasztott esiszolókorong előnyösen 120—46 grit (.142—508 mikron) méretű csiszolószemcsét tartalmaz, míg a meleghengerlési műveletekben alkalmazott hengerek csiszolása esetén a kiválasztott csiszolókorong előnyösen durvább, például 36 grit .(710· mikron) méretű csiszolószemcsét tartalmaz.
,4 »» *
X Φ ♦
Α φΧ* .χ Φυφ **♦
Azokat a kötött csiszolókorongokatf amelyek alkalmasak a találmány szerinti csiszolás! eljárás végrehajtására, a korongszerkezet és a fizikai tulajdonságok korábban ismeretlen kombinációja jellemzi. A jelen leírásban a „korongszerkezet kifejezés jelentése a csis20lókorongban levő esiszolószemese, kötés (beleértve a kötőanyagokat, ha ilyeneket is használnak), és porozitás relatív térf%-a. A korong keménység! „fokozata kifejezés jelentése a korong csiszolás! eljárásban mutatott viselkedését jellemző jelölés. Egy adott kötéstípus esetén a fokozat a korong porozitásának, szemcsetartalmának, valamint különböző fizikai tulajdonságainak. a függvénye, ilyen például az égetés utáni sűrűség, a rugalmassági moduiusz és a homokfúvás! behatolás (ez utóbbi a 'kerámiai kötésű csiszolökorongok jellemzője inkább). A korong keménység! „fokozata előre megmondja, milyen ellenálló lesz a korong a. kopással szemben a csiszolás során és milyen keményen fog a korong csiszolni, vagyis milyen erővel kell a korongot használni egy adott •csiszolás! műveletben. A keménység! fokozatot a Norton Company ismert skálája alapján állapítják meg, ahol a legpuhább fokozatokét A-val, a legkeményebbeket 2-vel jelölik (lásd pl. az 1 983 082 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírást). A fokozatok egyeztetésével a szakember egy űj koronggal felcserélhet egy ismertet, és előre megmondhatja, hogy az új korong hasonlóan vagy jobban fog viselkedni, mint a már ismert korona.
φ* φ X * φ * φφφ φ
φ *«
Az ismert szerves kötésű korongok viselkedésétől eltérően a jelen találmány szerinti hengerköszörülési eljárás kivitelezésére alkalmas korongok alacsonyabb fokozatúak, vagyis puhábbak, mint az ismert korongok, amelyek hasonló teljesítményűek. Előnyösek a Norton-skálán körülbelül B-G fokozatnak megfelelő fenolgyanta kötésű korongok. A jelen találmányban alkalmazható korongok rugalmassági modulussá kisebb, mint az olyan ismert korongoké, amelyek azonos porozitástérfogattal rendelkeznek, de — váratlanul — nagyobb a G-arányuk (a G~arány az anyageltávolitási sebesség/korongkopási sebesség arány).
A kötött ceiszolószerszámok sűrűsége kisebb lehet, mint 2,0 g/cm3, előnyösen kisebb, mint 1,8 g/cm3, előnyösebben kisebb, mint 1,6 g/cm3.
A találmányban alkalmazható kötött csiszolőszerszamok olyan csiszolókorongokamelyek kb. 22-40 térf%, előnyösen 24-38 térf%, a legelőnyösebben 2S-3S térf% esiszőlősnemesét tartalmaznak.
Egy előnyös megvalósításban a szerves kötött csiszolószerszámok kb. 8-24 térf.%, előnyösebben 10-22 térf%, a legelőnyösebben 12-20 térf% szerves kötést tartalmaznak. A csiszoiőszemose és a kötés mellett ezek a szerszámok kb. 36-54 térf%, előnyösen 36-50 térf%, a legelőnyösebben 40-50 térf% poroz.itást. tartalmaznak, ez a poroz Ítás előnyösen legalább 30 térf% összekötött poroz!tást tartalmaz. Bármely adott korong esetén a szemcse, a kötés és a porosítás térf%~ának összege 100 térf.%.
>*·* ΦΧ«» * “ ♦ 4 Í.. .
- »*« *♦* * * · . * χ«· «5 βφ ·χ*·* * ** *·
A szerves kötésű esiszolószerszámok előnyösen 20-38 t-érf% szintére 1-t csísxolőszemcse-agglomerátvmot, 1.0-26 térf.% szerves kötést és 38-50 térf% porozitást- tartalma znak. A szervetlen kötőanyaggal (pl. elüvegesitett vagy kerámiai kötőanyaggal> előállított porózus. esiszolószemcse-agglomerátumok előnyösek ezekben a csiszolókorongokban, mert összekötött pórusokat tartalma ző, nyitott korongszerkezet gyártását teszik lehetővé. Az ilyen -szemcse-agglomerátumokkal elért pőrustérfogat ellenére a korongok megtartják nagy mechanikai szilárdságukat, kopási ellenállásukat és olyan erős csiszolóképességet mutatnak, mint a keményebb fokozató csiszolókorongok.
A találmányban alkalmazható korongok rugalmassági modulussá kisebb, mint 12 GPa, előnyösebben kisebb, mint 10 G?a, a legelőnyösebben kisebb, mint 8 GPa. Más jellemzők mellett, a hatásos mennyiségű csiszolószemcse-aggregátummal (ami pl. legalább 30 térf% cslszolöszemcse-tartalom és az égetés utáni korongtérfogat legalább 20 tért%-a) gyártott csiszolökorongnak kisebb a rugalmasság.! modulusza, mint a szokásos, hengerköszörülésben alkalmazott korongoknak. A szokásos korongok például azok, amelyeknek ugyanolyan a porozítás-tarialmuk a csiszolószemcse-aggregátumok alkalmazása nélkül. A találmány szerinti kötött esiszolőszerszámoknak szokatlanul porózus a szerkezete. A szerszám szerkezetében a szintereit agglomerátumok átlagos átmérője kisebb vagy egyenlő, mint az összekötött porositás pórusainak átlagos mérete, ha az összekötött porozitast maximálisan nyitott állapot esetén mérgük
-ϊ $ -ν. -Λ.
«ΦΦ φφφφ
Az összekötött, parazitást úgy mérhetjük, hagy mérjük a szerszám f luxdum-áteresztését az 5 738 6,96 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás .szerint* Itt Q/p a szerszám fluidum-áteresztése, ahol Q jelentése áramlási sebesség a levegöáram cm3~eiben kifejezve , P jelentése differenciál is nyomásχ A Q/P kifejezés annak a nyomáskülönbségnek az esetén érvényes, amely a csiszolőszerszám-szerkezet és a légkör között van egy fluidum (pl* levegő) adott áramlási sebessége mellett. A relatív áteresztőképesség, Q/P arányos a pórustérfogat és a pórusméret-négyzet szorzatával.* A nagyobb pórusméret előnyösebb. .A pórusgeometria és a csiszolöszemcse-méret szintén befolyásolja a Q/P-~t, a nagyobb szemcseméret nagyobb relatív áteresztőképességhez vezet.
A találmányban alkalmazható csíszolóssorszámot az jellemzi, hogy nagyobb a fluidum-áteresztése, mint azon technika állása szerinti szerszámoké, melyeket a hengerművekben alkalmazott hengerek csiszolására használnak, Általában a találmány szerinti csiszolás! eljárásban alkalmazott csissolósserszámok, fluidum^ áteresztési értéke előnyösen legalább 30%-kal magasabb, mint azon technika állása szerinti szerszámoké, melyeket a hengerművekben alkalmazott hengerek csiszolására használnak.
Adott agglomerátum-méretek és -alakok, kötéstípusok és porozitási szintek esetén a pontos relatív flaiánm-áteresztési értékeket a szakember úgy határozhatja meg, hogy a d'Arcytörvényt alkalmazza egy adott csiszoiőszerszám-típns kísérleti adataira.
ΦΦΦ* Χφ*Χ »*»* ΦΦ**
♦.· * φ * φ φφ* Φβ* ***
Φ β * . * Φβκ χφ φΧ» ΦΦΦ ***
A csiszolőkorongok porozitása azokból a nyitott terekből származik, amelyeket a szerszám komponensei, különösen a csiszolőanyag-agglomerátumok természetes í ll.es zk-edési sűrűsége kinél, és adott esetben ehhez hozzájárulnak a hagyományos póruske-lt-ő közegek. Alkalmas pórus-keltő közegek például, de nem korlátozó jelleggel, az üreges üveggömbök, a műanyagok és a szerves vegyöletek üreges gömbjei vagy gy-öngyei, habosított üvegrés-zecskék., buborékos maliit vagy buborékos aluminium-oxid és ezek kombinációi. A szerszámokat előállíthatjuk nyitott cellás porozitáskeltőkkel, például nafta!ingyöngyökkel vagy más szerves szemcsékkel, -amelyeket eltávolíthatunk a szerszám s-aj tolása után, és így öregeket nagynak a szerszám-mátrixban. A szerszámokat előállíthatjuk zárt cellás, üreges pórusokat keltő közegekkel is- (például üreges üveggömbökkel). A találmány szerinti előnyös csiszolőszerszámok vagy nem tartalmaznak hozzáadott póruskeltő közeget, vagy kis mennyiségű hozzáadott pőruskeltő- közeget tartalmaznak, amely olyan csiszolőszerszámhoz vezet, melyben a porozitás legalább 30 térf%-a egymással összekötött porozitás.
A kész szerszámok adott esetben másodlagosan hozzáadott csiszol ősz-emcséket, töltőanyagokat, cslsz-olási segédanyagokat és pór-uskeltö közeget, illetve -ezeknek. az anyagoknak a kombinációját tartalmazzák. Ha c-siszolőszemcsét használunk a csiszoló-agglomerátumokkal együtt, az agglomerátumok előnyösen a szerszám összes -csiszolósaemcs-é jének kb. 30-100 térf%-~át, előnyösebben- kb. 40-70 térf%-át tartalmazzák. .Ha ilyen másodlaaos c-si szőlőszeme sókét használunk, ezek előnyösen a
49x4 ♦·♦** * φ £ «, Φ ** * *** * ♦ * * * «,ΦΛ Λ$* ** Φ$·Χ· ·»♦* 4W &&Χ szerszám összes· csiszoló-szemeséjenek kb. 0,1-70 téri%-át, előnyösebben kb. 30—60 té.rf%-át teszik ki. A megfelelő, másodlagos, nem agglomerált csiszolószemcsék anyaga lehet., de nem korlátozó jelleggel, többféle alumínium-oxid, szol-gél alumínium-oxid, színtereit baux.it, szilícium-karbid, alumínium?oxid-cirkőníum-oxid, alumínium-oxi-nitrid, cérium-oxid, bőrszuboxid, köbös bör-nitrid, gyémánt, kovakő- vagy gránátszemcsék és ezek. kombinációi.
A jelen találmány szerinti csiszolószerszámok előnyösen szerves kötésöek. Bármely hőre keményedő szerves gyantakötés használható a csiszolöszerszámok előállítására használt ilyen anyagok közül. Előnyös a fenolgyanta. kötés. Megfelelő- kötések és előállítási eljárások találhatók például a következő amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírásokban, melyekre referenciaként hivatkozunk: 6 251 143 Bl, 6 015 338, 5 376 204, 5 827 337 és 3 323 885. Előnyös az a kötés és előállítási eljárás, amelyet a 10/060 382 számú amerikai egyesült, államokbeli szabadalmi, bejelentés ismertet, melynek tartalmát referenciaként beiktatjuk, illetve előnyösek a 3 323 885 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírásban ismertetettek. A szerves kötésű szerszámokat a különböző előállítási eljárások szerint keverhetjük, sajtolhatjuk és hőkezelhetjük vagy szinterelhetjük, és különböző arányban tartalmazhatnak a szakmában ismert csiszolós-zemcsét vagy -aggregátumot, kötő- és porozitáskeltő· komponenseket.
A csiszolószerszámok sűrűsége és keménysége függ az agglomerátumok, kötéstípusok má s s z e r s z ámkompo ne n s e k
9*·ί, ί*** ♦*« *♦'* . *«« ♦*« *♦♦.. J
’./ »».” » * -·» *** kiválasztásától, a porozitás-tsrtalomtól, az öntőforma méretétől és típusától, valamint a kiválasztott sajtolási el járástól „
A csissolókorongokat a szakmában ismert bármely eljárással sajtolhatjuk, és préselhetjük, beleértve a forró, meleg és hideg sajto-lási eljárásokat, Vigyázni kell a nyers korongok formázásához használt sajtolási nyomás megválasztására, nehogy túlságosan sok csíszolószemcse-agglomerátum törjön szét. (pl. több mint az agglomerátum 50 tömeg%™a), és megmaradjon az agglomerátumok háromdimenziós szerkezete. A találmány szerinti korongok előállításakor a megfelelő maximális nyomás függ a osissolőkorong formájától, méretétől, vastagságától és kötéskomponensét ői , valamint a sajtolás hőmérsékletétől. A találmány szerinti agglomerátumok elegendő mechanikai szilárdságűak ahhoz, hogy ellenálljanak a csiszolőszerszámok előállítására szolgáló, jellemző gyártási eljárásokban alkalmazott sajtolásnak és préselésnek.
A csissolókorongokat a szakmában ismert eljárásokkal hőkezeihetjuk. Az égetési körülményeket elsősorban az adott esetben alkalmazott kötések, csiszoló-anyagok, valamint a csiszolőszemcse-agglomerátamban levő kötőanyag típusa szabja meg. A kiválasztott kötés kémiai összetételétől függően a szerves kötést 12Ö-25Ö *C-on, előnyösen 160-185 &C-on hökezeljük, hogy a fémek és más anyagok csiszolásához szükséges mechanikai tulajdonságokat létrehozzuk.
A jelen találmányban alkalmazható esiszolőszemcseagglomerátumok háromdimenziós szerkezetek vagy szemcsék, amelyek csiszolószemcse és kötőanyag szintereit, porózus kompozi.tja.it ΐ·
φ.φ Φ·** átlagos cs ί szolóanyagok
30-80 térfS. A tartalmazzák. Az agglomerátumok laza illeszkedési sörűségűek (LPD, loose packing density), .amely s 1,6 g/cm~\, átl méretük kb. 2-20-szor szemcseméreténél, porozitásúk kb.
csiszölószemese-aggiomerétumok minimális törési szilárdsága előnyösen 0,2 kPa.
A csiszol0sz-emc.se lehet egy vagy több olyan csiszolószemcse, amelyet a csiszolószerszámokban alkalmaznak, például alumínium-oxid szemcse, például ömlesztett alumínium-o-xid, színtereit és szol-gél szintereit aiumínium-oxid, szintereit bauxit stb., sziiícium-karbid, alumínium-oxid—cirkónium-oxid, alumínium-oxí-nitríd, céríum-oxid, bőr-sznboxíd, gránát, kovakő, gyémánt, beleértve a mesterséges és természetes gyémántot, köbös bőr-nitrid (CBN) és ezek kombinációi. Bármilyen méretű és alakú csiszoiöszemcsét használhatunk. Például a szemcse lehet hosszúkás szol-gél alumínium-oxid szemcse, amelynek olyan típusú, nagy tengelyaránya van, amilyet az 5 129 319 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalom ismertet.
A találmány megvalósításakor alkalmazható szemcseméret a szokásos szemcseméret-tartományba esik (vagyis nagyobb mint 60 mikron és elérheti a 7090 mikront). Sgy adott csiszolás! műveletben kívánatos lehet olyan esiszoloszemesék agglomerálása, amelyek szemcsemérete kisebb, mint a találmány szerinti csiszolás! eljáráshoz rendszerint kiválasztott (nem agglomerált} csíszolőszemesfö-méret. Például az agglomerált 80-as grit-méretű csiszoló-anyagot 54-es grit-méretővel helyettesíthet jük, az agglomerált 10ö-as grit-méretü csíszolóanyaget 60-as grit.’ A. »»♦ méretűvel helyettesíthetjük, ée az agglomerált 120-as gritméretü csxszolóanyagot 80-as grit-méretüvel helyettesíthetjük.
Az előnyös színtereit agglomerátum-méret a. jellemző csiszolőszemosék esetén kb. 200-3000, előnyösebben 35O-2GG0> a legelőnyösebben 425-1000 mikrométer átlagos átmérő.
A osíszolőszemcse az agglomerátum 10-65 tér£%-a, előnyösen. 35-55 térf!~a, a legelőnyösebben 48—52 térí!-a.
áz agglomerátumokhoz használt kötőanyagok előnyösen kerámia és elüvegesített anyagt előnyösen olyan anyag, amelyet az elüvegesített (kerámia) kötésű csiszolószerszámok kötésében alkaimaznakEzek az elüvegesített kötőanyagok lehetnek előégetett üvegek, amelyeket porrá őrölnek (frit), vagy különböző nyersanyagok, például agyag, földpát, mészkő, borax ás náriom-karbonát keveréke, vagy a frittelt anyag és a nyersanyagok keverékei. Esek az anyagok kb. 500-14ÖG 4C-on ömleszthetők, és ekkor folyékony öveges fázist alkotva nedvesítik a csiszolőszemesék felületét, majd hűtve kötést képeznek és így a szemcséket a kompozitszerkezetöen Összetartják. Megfelelő kötőanyagok példáal az agglomerátumban az 1-1. táblázatban felsorolt anyagok. Az előnyös kötőanyagok viszkozitása 1.180 °C~on kb. 34,5-5530 Pa«s, olvadáspont juk kb.
800-1300 ttC.
Egy előnyös megvalósításban a kötőanyag elüvegesített kötés, amely 71 tömeg! SiO? és B2O3, 14 tömeg! Al2O3.# kevesebb mint 8,5 tömeg! alkáliföldfém-oxid és 13 tömeg! alkálifém-ősid égetett ovid-késaítményét tartalmazza.
1?
Λ 9 99 χχ «·«
Φ * Λ«,ν *<
φφ φ** *** nítridek, oxi-nitrídek, karbidok, oxi·
Nyers állapota kerámiai
A kötőanyag lehet kerámiai anyag is, például, de nem korlátozó jelleggel, szilicium-dioxid, alkálifém-, alkáliföldfém-, kevert alkálifém- és alkáliföldfém-szilikát, alumínium-szillkát, cirkónium-szilikát, hidratált szilikátok, al málnátok, oxidok, karbidok és ezek kombinációi és származékai. Általában a kerámiái anyagok abban különböznek az üveges és elüvegesített anyagoktól, hogy a kerámiai anyagok kristályos szerkezeteket tartalmaznak. Valamennyi üveges fázis jelen lehet a kristályos struktúrák mellett, különösen a kerámiai anyagokban, amikor finomítatlan állapotban vannak, anyagokat, például agyagot, cementet és ásványi anyagokat alkalmazhatunk. A jelen találmány megvalósításában alkalmazhatókerámiai anyagok, nem korlátozó jelleggel, a következők: szilicium-dioxid, nátrium-szíIlkátok, mullit. és más alumino— sziIí Rátok, c i rkőníum-oxid-mu11ít, magnézi«m-alnminát, magnézíum~s2íIlkát, cirkónium-szilikátok, földpát és más alkálialumíninm-szilikátok ,· .spínellek, kalcinm-aluminát, magnéziumaluminát és más alkáli-aluminátok, cirkőnium-oxid, ittrium-oxiddal, magnézium-oxiddal, kalcium-oxiddal, cérium-oxiddal, titán-dioxiddal vagy más ritkaföldfém-adalékkal stabilizált cirkónium-oxid., talkum, vas—oxid, alumínium-oxid, böhmit, boroxid, cérium-oxid, aluminium-oxi-nitrid, bór-nitrid, szilíciumnitrid, grafit és ezeknek a kerámiai -anyagoknak a kombinációi.
A kötőanyagot por formában használjuk és a folyékony hordozóhoz adhatjuk, hogy egyenletes, homogén keveréket.
» * * * *
állítsunk elő a kötőanyagból a csiszolószemcsékkel az agglomerátumok előállítása során.
Sajtolási vagy feldolgozási segédanyagként szerves kötések diszperzióját adjuk előnyösen a por alakú kötőanyagkomponensekhez. Ezek a kötések tartalmazhatnak de-xtrineket, keményítőt, állati fehérjeragasztót, más ragasztótípusokat; folyékony komponenst# például vizet# oldószert, viszkozitásvagy pH-módo-sítót; valamint keverési segédanyagokat. A szerves kötések javítják az agglomerátum egyenletességét, különösen a kötőanyag-diszperzió egyenletességét a szemcsén, és az égetés előtti vagy nyers agglomerátumok minőségét, valamint az agglomerátumokat tartalmazó,· hőkezelt csiszolószerszám minőségét. Mivel az agglomerátumok égetése alatt a kötések kiégnek, nem. lesznek a kész agglomerátum és a kész csiszoló-szerszám részei.
Szervetlen tapadás-elösegítő anyagot adhatunk a keverékhez, hogy szükség szerint javítsuk -a kötőanyagok tapadását a csi-szoloszemcsékhez és ezzel javítsuk a keverék minőségét. A szervetlen tapadás-elősegítő- anyagot szerves kötéssel vagy anélkül használhatjuk az agglomerátumok elkészítéséhez.
Bár a magas hőmérsékleten ömleszthető kötőanyagok előnyösek a találmány szerinti agglomerátumokhoz# a kötőanyag tartalmazhat, más szervetlen kötőanyagokat, szerves kötőanyagokat, fém kötőanyagokat ís és tartalmazhatja ezek kombinációját. Azok a kötőanyagok előnyösek# amelyeket a csiszolószerszámok gyártásakor szerves kötésé csiszolóanyagok, bevonatos csiszolóanyagok,
« fcfc * « fc X * fcfcfc
XX fcfc « fcfcfc « fc« fémkötésü csiszolőanyagok stb. előállításához kötésként .· használnak
A kötőanyag az agglomerátum kb. 0,5-15 térf%-a, előnyösebben 1-1Ö térfá-a, a legelőnyösebben 2-8 tér£%-a.
Az agglomerátumban a porozítás előnyös térf%-a az a technikailag lehetséges legmagasabb érték, amit az agglomerátum mechanikai szilárdsága megenged a csíszoiósserszám-gyártás és a szerszámmal való csiszolás mellett. A porozítás 30-88 térf%.
előnyösen 40-80 térf%, a legelőnyösebben 50-75 térf% lehet. A porozítás egy része (például legfeljebb kb. 75 térf%) az agglomerátumban előnyösen összekötött porozítás, vagy olyan porozitás, amely átjárható a finidomok számára, amilyenek például a folyadékok (például a csiszolás! hűtőanyag és a csíszolözagy), a levegő és az olvadt gyantakötés a korong égetésekor. Feltehetően a szerves kötések bejutnak a szintereit csiszölósz,e.mcse~aggregátumok interstioíális üregeibe a korong égetése során, eszei erősítik a szemcsék kötését és korábban elérhetetlen porozitásúra nyitják a. korongszerkezetet anélkül, hogy a mechanikai szilárdság várt csökkenése bekövetkezne.
Az agglomerátumok sűrűségét számos módon megadhatjuk. Az agglomerátumok tömbsűrűsége a LPD-vel (laza. illeszkedési sűrűség) fejezhető ki. Az agglomerátumok, relatív sűrűségét a kezdeti relatív sűrűség százalékaként vagy az agglomerátumok és az agglomerátum előállításához használt komponensek relatív sűrűségének arányaként is kifejezhetjük, ami figyelembe veszi az agglomerátumokban levő, összekötött porozitás térfogatát.
*** ♦*
A kezdeti átlagos relatív sűrűséget, amelyet százalékban ki, meghatározhatjuk úgy, hegy az LPD~t (p) osztjuk, az agglomerátumok elméleti sűrűségével (p§), nulla po-rozitást feltételezve, Az elméleti sűrűséget kiszámíthatjuk a keverékek vo.lu.metr.iai szabálya szerint az agglomerátumokban levő kötőanyag és csiszoló-szemcse tömeg%~áböl és fajsúlyúból. A találmány szerinti színtereit agglomerátumokra a maximális százalékos relatív sűrűség 50 térf%, előnyösebben 30 térf.%.,
A relatív sűrűséget a folyadékkiszorítási eljárással mérhetjük úgy, hogy az összekötött pcrozitást figyelembe vesszük, a zárt cellás porozitású nem. A relatív sűrűség a színtereit agglomerátum folyadékkíszorítással mért térfogatának és a szintereit agglomerátum előállításához használt anyagok térfogatának aránya. Az agglomerátum előállításához hasznait anyagok térfogata a látszólagos térfogat mértéke, amely az agglomerátumok előállításához használt esiszolószemcsék és kötőanyag mennyiségén és illeszkedési sűrűségén alapszik. A találmány szerinti színtereit agglomerátumok esetén a színtereit agglomerátumok maximális relatív sűrűsége előnyösen 0,7, elő nyösefoben 0,5.
A találmány szerinti kötött csíszolősserszámokban alkalmazott agglomerátumokat a 10/120 969 számú amerikai szabadalmi bejelentés ismerteti, amelyet referenciaként emelünk be a jelen leírásba. A bejelentés leírása szerint a szemcsék és a kötőanyag egyszerű keverékét (adott esetben szerves kötéssel.) egy forgó kaloinálökemencébe tápláljuk be, és a kötőanyagot kiégetjük {pl. kb. 650-1400 °
C~on), üveges vagy » * * * elüvegesített kötést hozzunk létre, amely a csiszoiöszemcséket agglomerátumban tartja. Ha a csiszoiöszemcséket alacsonyabb hőmérsékleten égethető kötőanyaggal agglorserál juk (pl. kb. 14555Ö °C.-on), ennek a forgó kemencének egy másik megvalósítását használhatjuk. A másik megvalósítás, a forgó szárítóberendezés, meleg levegőt ad a cső kivezetéséhez a csiszolószemcse-keverék felmelegítéséhez, a kötőanyag égetéséhez, a szemesekhez való kötéséhez és így a csiszolószemcsék agglomerálásához, amelyek ezután távoznak a berendezésből„ A jelen leírásban a „forgó kalcinálókemence kifejezés jelentése magában foglalja az ilyen forgó szárítóberendezéseket.
A esiszolőszemcse-agglomerátomok előállítására szolgáló másik eljárásban pasztát állíthatunk elő a kötőanyagokból és a szemcsékből egy szerves kötés-oldattal és hosszúkás részecskéket extrndáibatnnk a 4 393 021 száma amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás szerinti berendezéssel és eljárással, majd a részecskéket színtereijuk.
Sgy száraz granulálási eljárásban egy osissolőszemcsékbői előállított lapot vagy hasábot, amely kötőanyag-diszperzióba vagy pasztába van ágyazva megszáritunk, és egy hengeres tömöritőberendezéssel a szemcse- és kötőanyag-kompozitot megtörjük, majd színtereijük.
másik eljárással, amely a nyers vagy prekurzor , a kötőanyag és a szemcsék agglomerátumok előállítására szolga keverékét saitolóberendezésbe visszük, és keverékből meghatározott alakú és mérető készítménnyé formázzuk például a 6 «Xfcfc «*** fc»**
X * · „ fcXfc ♦ .* fc * „....*
*.:* «*« *
X* fc X *
fc
Xfcfc
21? 413 BI számú amerikai egyesült leírásban ismertetett eljárás szerint. Egy másik, a jelen taiálmány előállítására használható eljárásban államokbeli szabadalmi s ser inti agglomerátumok a csissolőszemcsék, a kötőanyagok és egy szerves kötés-rendszer keverékét egy kemencébe tápláljuk előagglomeráciö nélkül és hevítjük. A keveréket olyan hőmérsékletre melegítjük, amely elég magas ahhoz, hogy a kötőanyag megolvadjon, folyjon és a szemcsékre tapadjon, majd lehűtjük, hogy kompozitot állítsunk elő. A kompozitot megtörjük, és megszitáljuk, hogy színtereit agglomerátumot állítsunk elő.
A következő példák csak illusztrálják, de nem korlátozzák a taláImánvt.
1. példa esis'zolőszensose'/el üveges! tét £ kötés aggregátumok
Elüvegesített kötőanyagokat (lásd 1-1. táblásat, b és c lábjegyzet) használtunk az AV2 és AV3 aggiomerált osiszolőszemcse-minták előállítására. Az agglomerátumokat a forgó égetési eljárással állítottuk elő, amelyet a 1Ö/12Ö 969 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi bejelentés 1. példája ismertet, és az alábbi anyagokat alkalmaztuk. Az AV2 agglomerátumokat 3 tömegt Binder A-val állítottuk elő. Az égetési hőmérséklet 125Ö ’C volt, a cső szöge 2,5 fok, a forgási sebesség 5 fordulat/perc volt. Az AV3 agglomerátumokat 6 tömegé Binder E-vel állítottuk elő. Az égetési hőmérséklet 1200 °C volt, a cső szöge 2,5-4 fok, a forgási sebesség 5 fordulat/perc sr>x* :0.0 »*
X00
X
X »0 volt. A osíszolöszemcse ömlesztett alumínium-oxid 3 8 A csiszolőszemcse volt, grít-méret: 30, gyártó: Seint-Gobaín Ceramics & Plastics, Inc., Worcester, MA, Amerikai Egyesült Államok.
Vizsgáltuk az elüvegesitett szemcse-agglomerátumok laza illeszkedési sűrűségét, relatív sűrűségét és méretét. As eredményeket az 1-1. táblázat közli. Az agglomerátumok számos önálló csiszoló-szemcsét tartalmaztak (pl. 2-40 szemesét), amelyet az elüvegesedett kötőanyag kötött össze a szemcsék érintkezési pontjain, valamint látható üreges területek is megjelentek. Az agglomerátumok többsége eléggé ellenálló volt a tömörítéssel szemben, hogy megtartsa háromdimenziós jellegét a osíszolőkoroug keverési és sajtolási eljárása után is.
1-1. táblázat.
Csiszolöszemcse/eiüvegesített kötőanyag agglomerátumok
Mintássá® Keverék Csiszoló- Kötőanyag Kötőanyag ten Átlagos: Relatív
Keverék x tömege szesKse fcö«ssg% fcérfV g/csd, méret, sűrűség
szenese, (tg) tö®eg%-a —Í2.Ö-Z'^'4S mikron átiag%
kötőanyag mesh {mesb)
frakció
AV2 38,53 94,18 2,99 4,81 1,636 500 μ 26,6?
: 80 grit -20/+45
38A
Biliden A
AV3 7 5.3,56 88,62 6 f 36 9,44 1,055 500 μ 27,75
8Ö gr.it -28/+45
38 A
Bínder s;:
* ** φφ X * * * ϊφ * φφφ *** κ* 9 / ΦΧ** ♦*»* **
a. A százalékok a teljes ssilárdanyag-t&rtalomra vonatkoznak, csak az elüvegesitett kötőanyagot ás a csíszolőszemcsét veszik figyelembe, az agglomerátumokban levő porozitást nem. Ideiglenes szerves kötőanyagot használtunk, hogy az elüvegesitett kötést a csiszolőszemcséhez tapasszuk (az AV2 esetén 2,83 tömegé AR30 folyékony fehérje kötőanyagot használtunk, az AV3 esetén 3,77 tömeg% AR30 folyékony fehérje kötőanyagot használtunk). Az ideiglenes szerves kötőanyagokat kiégettük, amikor az agglomerátumokat szintereltük a forgó kaioináiökemencében, és a kötőanyag végső tömeg$-a nem tartalmazza őket.
b. A Binder A (ismerteti a 10/120 969 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi bejelentés példája) ersanyagok <pl« agya9 és ásványok) keveréke, gyakran elüvegesitett kötéseinek has ζ ná1j ák csiszolókőröngok kialakításához... Az agglomerálás- után a Binder A színtereit üvegkészítménye a kö-vetkezó oxidokat tartalmazza: 69 tömeg% üvegképző (SiOa + S2íb}, 15 tömeg % Al^Ch, 5-6 tömeg% RO általános képletű alkálitöldfém-oxid (Caö, MgO), 9-10 tömeg% R^Ő általános képletű alkálitém-oxid (Na20, K2O, Li2O), faj súlya 2,40 g/cm3, és becsült viszkozitása 1180 °C-on 2559 Ba«s..
c. A Binder E (ismerteti a .10/120 969 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi bejelentés 1. nyersanyagok (pl. agyag és ásványok) keveréke használják osiszolókorongok elüvegesitett kialakításához. Az agglomerálás után a Binder E színtereit üvegkészítménye a következő oxidokat tartalmazza: 64 tömeg% példája) gyakran kötéseinek * Φ ** * φφ * üvegképző (SíO2 * B-s-Os),· 18 tömeg% AI2Ö3., 6-7 tömegt R0képietü alkáliföldfém-oxid (Caö, MgO), 11 tömegt R2O képletö alk.álifém.-ox.id (Ha.?O, K20, Li2O), fajsölya 2,40 becsült viszkozitása 1180 *C-on 5530 Pa»s.
általános általános g/cm3, és
Csiszolökorοngok
Az AV2 és AV3 agglomerátum-mintával állítottuk elő a kísérleti csiszolókorongokat (1. típus) (kész. méret :
12., 7x1 , 27x3,18 cm) .
A kísérleti korongokat ögy állítottuk elő, hogy az agglomerátumokat forgólapátos keverőbe tettük (Foote-Jones keverő, gyártó Illinois Gear, Chicago, IL) és as agglomerátumokat folyékony fenolgyantával (V-1181 gyanta, gyártó Honeywell International, Inc., Frietíon Dívision, Trony RY) kevertük Össze (2.2 tömeg% gyantakeverék >. Por alakú fenolgyantát (Durez Varcum® 29-717 gyanta, gyárfő Dures Corporation, Dallas TX> (78 tömeg% gyantakeverék) adtunk a nedves agglomerátumokhoz. & korongokhoz használt csiszolóanyag-agglomerátum és gyantakötés tömeg%-át. és a kész korongok összetételét (a hőkezeit korongokban a csissolőanyag, kötés és porozitás térf%-át) az
1-2. táblásat tünteti fel.
Az anyagokat megfelelő ideig kevertük, hogy egyenletes keveréket kapjunk, és minimálisra csökkentsük a laza kötésmennyiségét. Keverés után az agglomerátumokat 24 mesh szitával, szitáltuk, hogy minden nagy agglomerátum-csomót megszüntessünk. Az egyenletes agglomerátum- és kötéskeveréket Öntőformákba helyeztük és nyomást alkalmaztunk, hogy nyers (égetés nélküli)
«♦ φ»» ♦$φ korongokat gyártsunk, Ezeket a nyers korongokat kivettük az öntőformákból, fényezett papírba csomagoltuk, és 160 'eC maximális hőmérsékletre melegítve hőké adtuk, osztályoztuk, .f élűiét finomításnak vetettük alá és ellenőriztük — a szakmában ismert ipari, csíszolőkorong-gyártási eljárások szerint. A kész korongok rugalmassági moduluszát meghatároztuk, az eredményeket az 1-2. táblázat mutatja be.
A rugalmassági moduluszt Gr.ináosonic berendezéssel mértük, a következő irodalmi hivatkozásban ismertetett, eljárás szerint;
J Peters, „Sonic Testing of Grinding Wheels, Advances in Machine Tool Design and Research, Pergamen Press, 1968.
1-2. táblázat, Korongok összetétele
Korong- sánta {Agglome- rátum} Fokosat Rugalmas- sági modulusa, GRa Égetés utáni sűrűség, g/cra3 Korong-összetétel, tért % Agglo- eeratue, töfeeg'% Kötés,
csi- szoló szem- cse összes kötés0 {szervei;) i poro- zí tás
Kísérleti korongok
1-1(AV3) A 3/5 .1,437 30 ÍS (14,8) 52 86,9 13/1
1-2(AV3) c 4,5 1,482 30 22 ns,8) 48 84,0 16,0
1~3(AV3) E 5,0 1,540 30 2.8 (22,8) 44 81,2 18,8
1-4(AV2) 5,5 1,451 30 IS 52 85,1 14,9
χΛ* ***«
Φ φ»* *
ΦΦ*
ΦΧ
Φ$χ
Α <16,7}
1-5(AV2) Ε 7,0 1,542 30 26 (24,7) 44 79,4 29,6
Összehason- Rugalmassági Égetés Szem- Kötés, Pora- Agglo- Kötés, :
lító korongok*, kereske- deiiai jelölés todalasz utáni sűrűség, g/cm5 ess, térti térti zitás, térf% meratűm, tömeg! tömeg%í
C-l 38M6-G8 314 13 2,959 4 8 17 33 83,7 10,3
C-2 38A8Ö-KS 824 IS 2,154 48 •5 ··$ 30 87,2 12,8
C-3 38A80-O8 S24 17 2,229 48 27 23 84,4 15,6
C-4 S3AS0S7 Se11ak keverék 10,8 1,969 50 20 30 8:9,2: 10,8
C-3 53A80L7 Sellak keverék 12,0 2,008 58 24 28 87,3 12,7
e-s*1 National Se1lak kötés A80-Q6ES 9,21 2,203 48,8 2 4 f O <-í 86,9 13,1
C~7b Tryoiit Se1lak 8,75 2,17 7 47,2 27,4 . · 84,9 1-5,1
φφφφ ♦»·* φ -Φ X .*.« ♦Α'ίΦ Φ * ♦ «* ,»»’ »«* kötés .FASO11SI5SS
a. A C-l, C-2, C~3 korong fenolgyanta-kötésű, esek a korongok beszerezhetők a Saint—Gofoain Abrasives, Inc. cégtől. A C~4 és C-5 korong seliakgyantát tartalmaz, amelybe kis mennyiségű fenolgyanta kötés van keverve. Ezek a korongok beszerezhetők a Saint-Gobain Ábrásives, Inc. cégtől. A C~4 és C~ 5 mintát a laboratóriumban ezen ipari leírás alapján állítottuk, elő, majd -J, illetve I· keménységig bőkezeltük.
b. A C-6 és C~7 korongokat csiszolás! tesztekben ellenőriztük. Esek az összehasonlító korongok beszerezhetők a következő cégtől: National Grinding- Wheel Company/Eadiac, Salem, IL, és Tyrolit N.Á., Inc., Nestboro, HA.
c. Az „összes kötés térf% a szemcsék ag-glomerálásához használt, elüvegesített kötőanyag mennyiségének és a csíszolókorong előállításához használt szerves gyantakötés mennyiségének összege. A kötés „.(szerves) tér£%~a az összes kötés térf%—ának az a része, amely a csíszolókorong előállításakor az agglomerátumokhoz adott szerves gyantát tartalmazza.
Csíszolási tesztek
A kísérleti korongokat szimulált vizsgáltuk a kereskedelemben kapható, őss zehason 1 ítva (C1 ·, C3, gyártó; Saint
Azokat a sellakkötésű henger.köszörülés tesztben fenolkötésű korongokkal
-Gobain Ahrasíves, Inc.).
korongokat, amelyeket a laboratóriumban «φφ χ φ··<
X Φ'*'* φφ «ΦΦ φ φφ
Φ Φφ a
x«S
állítottuk elő (C-4, C~5) seilak gyantakeverékböl, szintén
ös s z ehas on ütő korongokként teszteltünk. Az összehasonlító
korongokat azért választottuk ily módon ki, mert öss zetételük,
szerkezetük és fizikai tulajdonságaik ekvivalensek azoknak a
korongoknak a paramétereivel, amelyeket az ipar; L henger-
köszörülés során alkalmaznak.
szimulációj ához
A hengerkösz £ ο 1 ytonos a η ér int. kéz
Ilés laboratóriumi horonyköszörülő műveletet végeztünk egy felületcsiszoló gépen. A vizsgálat során a követkéz körülményeket alkalmaztuk:
Csiszológép: Srown and Sharp feiüXetcsiszolő csiszolás!
Üzemmód: két folytonosan érintkezz horonyköszörü, a menet végén visszafordulás, mielőtt a munkadarabbal való érintkezés megszűnne
Hűtőanyag: Trim Clear 1:40 arányban hatóanyag:Ionmentes viz Munkadarab: 40x19 cm 4349 acél, Rcőö keménységű Munkadarab-sebesség; 7,5 m/perc
Korongsebes ség: 5739 fordulat/perc
Függőleges előtolás (downfeed): 0,25 cm Összesen
Csiszolási mélység; 0,0125 a minden menet végén
Érintkezési idő ; 10,7 perc
Lehúzás ; egypontos gyémánt, 25,4 cm/perc harántelötolásnál
0,925 mm komp.
A korong berendezéssel gyártő: Entek csiszolás i mű veletten rezgését a csiszolás során ÍRD Mechananalysis mértük (Analyzer Módel 855 Analyzer/balancer, Corporation, North ftfestervilie, Öhio). Egy kezdeti meohatároztuk a különböző frekvenciákhoz tartozó rezgési szinteket (sebességként, cm/s egységekben) gyors Fou.rier «-transzformációs (FFT) eljárással, 2-8 perccel a korong lehúzása után. Az első csiszolási művelet után egy második csiszolási műveletet hajtottunk végre, és mértük a rezgési színt időfüggő növekedését egy kiválasztott frekvencia (57 ÖOÖ ciklus/perc, az első műveletben észlelt frekvencia) mellett, miközben a. teljes 1.0,7 perc alatt a korong érintkezésben maradt a munkadarabbal. A csiszolás során mértük, a korongkopást (W), az anyageltávolításí sebességet (MKR) és más csiszolási változókat. Ezek az adatok, az egyes korongok rezgési amplitúdójavai együtt, 9-10 perces folyamatos érintkezése csiszolás után, az 1-3. táblázatban láthatók.
1-3. táblázatχ Csiszolási teszteredmények
Korongeinta (Agg1ómératus) Fokozat Rezgési amplitúdó, §~10 perc, cm/ s cm3/perc Teljesítmény 9-10 pere, kW SCE J/kshi5 G-arány MMS/WWR
Kísérleti korongok
1-1(AV3) A 0,025 0,0336 7 ,46 22,70 34.,.5 ϊ
1-2(AV3) C 0,0275 0,0184 11,13 29,31 63,3
1~3(AV3) E 0,0525 0,0164 16,41 43,02 71,4
1-4ÍAV2} A 0,02.75 0,6186 7 , 83 23,67 62,7
1-5(AV2) E 0,0325 0,0205 15, 66 40,59 56,6
φφφ
Látható, hogy a kísérleti korongok mutatták a legkisebb korongkopási sebességet és a legkisebb rezgési anplitüdőértékeket . Az összehasonlító, kereskedelemben kapható korongok, amelyek feholkotésűek (38A80-G8 324, -K8 B24 és 08 B24), kis korongkopási sebességet mutatták, de rezgési amplitúdójuk elfogadhatatlanul magas volt. Előre jelezhető, hogy ezek a korongok berezgést idéznek elő a hengerköszorüiési művelet során. A sellak gyantakötéssel előállított összehasonlító korongok (5A8ÜJ7 Sellak keverék és 53A8ÖL7 sellak keverék) nagy korongkopási sebességet. mutattak, de rezgési amplitúdó juk elfogadhatóan kicsi volt. A kísérleti korongok minden összehasonlító korongnál jobbak voltak egy teljesítménytartományban (közel állandó rezgési amplitúdó- a 7,5-17 W tartományban és kisebb W8), és a kísérleti korongok esetén a G32 ♦<· ·♦*# arány (korongkopásí sebesség/anyageltávolítási sebesség) jobb volt, ami a kiváló hatásfokot és korong-élettartamot demonstrálja,
Úgy gondoljuk, hogy a kísérleti korongok esetén tapasztalt, viszonylag alacsony rugalmassági modulusz és viszonylag magas porozitás berezgéssel szemben ellenálló csiszolókorongot hoz létre a korong-élettartam és a csiszolási hatékonyság csökkenése nélkül, Meglepő, hogy a kísérleti korongok hatékonyabban csiszoltak, mint azok a korongok, amelyek nagyobb tér.f% szemcsét tartalmaztak és keményebb fokozata korongok voltak. Bár a kísérleti korongokat, úgy állítottuk elő, hogy viszonylag puha keménység! fokozatba tartozzanak (vagyis A-E fokozat a Nortonféle csiszolőkorong keménység! skálán), erőteljesebben csiszolnak, kevésbé kopik a korong és nagyobb a G~arány, mint az összehasonlító korongok esetében, amelyeknek jelentősen nagyobb a keménység! fokozata (G~Ö fokozat a horton-féle csiszolőkorong keménységi skálán). Ezek az eredmények jelentősek és váratlanok.
2. példa
Agglomeralt szemcséket tartalmazó kísérleti korongokat állítottunk elő ipari gyártási eljárással, A korongokat ipari hengerköszörülésí műveletben teszteltük, amelyben a múltban sellakkötésü korongokat használtak.
Csíssolószemese/elüvegesített kötőanyag agglomerátumok
Elüvegesített kötőanyagot (Sínder A, 1-1. táblázat) használtunk, hogy előailecsuk
AV4 aggl.omerált » X » » csiszolászemcsés mintát. Az AV4 minta hasonlított az AV2 mintához azzal a. kivétellel, hogy a.z AV4 minta ipari méretű volt. Az agglomerátumokat a 10/120 969 számú amerikai szabadalmi bejelentés- I.· példájában ismertetett forgó égetési eljárás szerint .állítottuk elő. A csiszo-lós-zemcs-e 38A ömlesztett alumlnium-oxid osis-zolőszemcse volt# grit -méreti 8-0, gyártó: Saint-Gobain C-eramics & Plasti-cs# Inc., Worcester, MA# Amerikai Egyesült Államok, és 3 tömegé Binder A-t használtunk. Az égetési hőmérséklet 1250 °C volt# a cső szöge 2,5 fok, a forgási sebesség 5- fordulat/'perc volt. As agglomerátumokat 2:% szilánoidattal kezeltük (gyártó Crompton Corporation, South Charleston, West Vígínra).
CsíszóΙοΑτοΓοη^ολ
Az AV4 agglomératumos mintát használtuk a csiszolókorongok előállításához, (kész. méret 91,4x10,2x50,8 cm># középen lyukas (1. típus).
A kísérleti csiszolókorongokat ipari gyártóberendezéssel állítottuk elő ügy, hogy az agglomerátumokat összekevertük, a folyékony fenolgyantával (V-1181 gyanta, Honeyvell International Inc., Friotion Divisi-on, Troy, NY) (22 tömegé gyantakeverék) és por alakú fenolgyantával {Durez Varcurn^ 29-71? gyanta# gyártó Durez Corporation, Dallas TX)- (78 tömegé gyanfakeverék). A korongokban alkalmazott csiszolószemcse-agglomerátum és a. gyantakötés mennyiségének tömegé-át a 2-2.. táblázat tartalmazza.
Az anyagokat elegendő ideig kevertük# hogy egyenletes keveréket állítsunk elő. Az egyenletes agglomerátum- és kötőanyag-keveréket öntőformába tettük, és nyomást, gyakoroltunk rá, hogy nyers (égetés nélküli) korongokat állítsunk elő. Ezeket a. nyers korongokat ezután kivettük az Öntőformákból, fényezett papírba csomagoltuk és 160 °'C maximális hőmérsékletre melegítve hőkezeltük, osztályoztuk, felületfinomftásnak vetettük alá és ellenőriztük — a szakmában ismert ipari csiszolőkorong-gyártási eljárások szerint. A kész korongok rugalmassági moduluszát és égetés utáni sűrűségét meghatároztuk; az eredmények a 2-2« táblázatban találhatók. A korong szétrepedési sebességét is mértük, és maximális működési sebességként 47,5 m/s felületi sebességet állapítottunk meg.
A korongok összetételét (beleértve a esíszolóanyag, kötés és poroz itás tért%-át a hökezeit korongokban) a 2-2. táblázat, adja meg. Ezek a korongok láthatóan nyitott, egyenletes, porózus szerkezetűek, ami ismeretlen a korábban iparilag gyártott szerves kötésű csiszolókorongok esetén lí<
táblázat. Korong-Összetétel
j Korong- | Rugalmas- égetés jKorong ~ öss setété1, I Aggio- ί 5 | Kötés, (
minta | sági mo- | utáni merátum, ; tömeg% |
tömeg% (aggiomerátám) fokozat, szerkezet.
dalusz, SPa
CS3 összes sor ο| Kísérleti korongok i saoiö- | kötés* ; zitás szemcse {szerves)
{ 87,4
2-1 (AV4) [ 4,7 j 1,596 36
814 í :¾
2-2 (AV4 ) 5,3 [ 1,626 { 36
CX4 |
2-3 {AV4 ) 15'7 1,646 j 36
Dl 4 I $
| 14 (12,4) 50
1Ő (14,4) 48 {16,4) I 46
a. Az „Összes kötés térf% a szemcsék agglomeráfáshoz használt, elövegesített kötőanyag mennyiségének és a csiszolókorong előállításához használt szerves gyantakötés mennyiségének összege. A kötés „(szerves) térf%-a az összes kötés tér£%~nak az a része, amely -a csiszolókorong előállításakor használt agglomerátumokhoz adott szerves gyantát tartalmazza.
Csisζο1 ási tészt ek
Ezeket a kísérleti csissolőkorongokat két ipari esiszolásí műveletben teszteltük a hideghengerlésben alkalmazott hengerek felelnletkiképsésének vizsgálatára. Csiszolás után ezeket a kovácsolt acél. hengereket fémlemezek (pl- acél) hengerlésére és » ΜΧ < ♦
ΧΦΦ φ> ΧΦ felületkiképzésére használják majd. Az ipari műveletekben hagyományosan sellakkötésű ipari korongokat használnak (80 grit alumínium-oxid csiszolószemese a szokásos), és ezeket a korongokat általában 32,5 m/s felületi sebességgel használják, a maximális felületi sebesség kb. 40 m/s. A csiszolás! körülményeket az alábbiakban ismertetjük, a vizsgálati eredményeket a 2-3. és 2-4. táblázat közli.
„A csiszolás! körülmények •Csiszológép: Farreil henger köszörű, 30 kW
Hűtőanyag? Stuart Synhhetic w/vis
Korongsebesség: 780 fordulat/perc
Munkadarab: kovácsolt acél, tandem hengermű-hengerek, keménység 842 Equotip, 208x84 cm
Munkadarab- (henger-) sebesség: 32 fordulat./perc
Áthaladás (traverse): 250 cm·/perc
Folyamatos előtolás: 0,00225 cm/perc
Végponti előtolás fend feed): 0,002 cm/pero
Előírt felületfinomság: 18-30 Ha durvaság, maximum 160 csúcs „B csiszolás! körülmények
Csiszológép: Pomini hengerköszörű, 112 kW
Hűtőanyag: Stuart Synthetic w/víz
Korongsebesség: 880 fordulat./perc
Munkadarab: kovácsolt acél, tandem hengermű-hengerek, keménység
842 Squotip, 208x84 cm
Munkadarab- (henger-) sebesség: 32 fordulat/perc
Haladás (traverse): 250 cm/perc * fcfcfc fcfc*» « fcfc fcfc ♦ fcfc fcfc»
Folyamatos előtolás: 0,000275 cm/pere Végponti előtolás (end £eed): 0 ., 0Ö5 cm/pere Előírt felületfinomság: 18-30 Ra durvaság, kb
160-180 csúcs
2-3. táblázat. Csiszolás! teszteredmények/,,Af' csiszolás!
körülmények
Minta Vizsgált paraméter Átmérő- változás, cm arány Korong, fond. /perc Korong- ampii- tűdő Csiszolás i mene- tek jt. S SiíiíícA Korong- finomság, ka Csúcsok s3ama a hengeren /cm {/ hüvelyk)·
2-1 kísérleti korong
korong- kopás 0,3 0,860 780 75 16 28 S8 (171)
eltávolított anyag 0,018
2-2 kísérleti korong
korong- kopás 0,25 1,120 780 $0-100 10 22 52 (130)
eltávolított anyag 8,010
2-3 kísérleti korong
korong- kopás 0,24 .1,603 7S0 120-150 10 23 58 <144}
eltávolított anyag 0,026
X fcfc »χκ« fcfc-κ*
Az „Afí csiszolás·! körülmények között a kísérleti, csiszolökorongok kitűnő csiszolás! teljesítményt mutattak.
lényegesen nagyobb G-arányt értek el, mint amit a korábbi ipari műveletek során megfigyeltek ilyen csiszolás! körülmények között sellakkötésö korongokkal. Az „A csiszolás! körülmények közötti hengerköszörülésben 'korábban szerzett tapasztalatok szerint a
2-1, 2-2 és 2-3 kísérleti korongok tűi puhának bizonyultak volna (a Norton-skálán S~D keménység! fokozat) ahhoz, hogy iparilag elfogadható csiszolás! hatékonyságot mutassanak, tehát ezek az eredmények, amelyek kiváló G-értékeket mutatnak, nagyon szokatlanok. Továbbá, a hengerfelületen nem voltak nyomok, a felület az előírt durvasági tartományba es Ra) és a felületen levő csúcsok száma is megfelelő 160/hüvelyk, 64/cm)> A kísérleti korongok olyan berezgési itt (18-30 volt (kh.
felületi finomsághoz vezettek, amilyet korábban csak a sellakkötésö korongoknál figyeltek meg.
A 2-3 kísérleti korong egy másik csiszolás! tesztjében, amelyet ,,.B csiszolás.! körülmények között végeztünk, alátámasztást nyert a találmány szerinti korongok, alkalmazásának meglepő haszna egy ipari finomítás!, hideg hengercsiszolási műveletben, végeztünk. A amelyet kiterjesztett tesztelési idő eredményeket a 2-4. táblásat tartalmazza.
alatt
39 .... ..«» «·»« ♦ A * * * T „Αχ MAA *** * Φ * ** * v A * » * * * ΑχΑ íllt «« ♦♦♦ *** ·**
2-4. táblázat. Csiszolás! teszteredmények/„B csiszolás!
körülmények
| 2-4- átmérő- | Felületi ! Korong- | Folyamatos végponti Korong™ } Csúcsok
j kísérleti Ι váltó— ί korong- s amplitúdó j előtolás, előtolás, iíaom- | száma a
korong | zás,· cm J sebesség, | J cm·/perc f c® ság, Ba hang®- |
_j_1 m/s_;_j j_ | _ rs:·
1. henger | j j I j
korong- j 0,655 28,34 | SÖ 1 é,00-23 { 0,0020 i 24 6S
1 kopás 5 ί j ! i 1 | (166) j
| eltávolí- 1 0,071 j 1 1 1
ί tett | 5 ! $ ϊ ί Ϊ !
ji anyag j | § j ϊ ϊ 1
2. henger
| Ι 0?86X | 41,35 j j.05 * 0?004i | 9<0«Όλ. i 20 54
1 kopás ! ; 1 · t---------------------------i.-------1-j-j-1- ί I (136)
eltávolí- 0,081 j j I 5 1
tort j 1
anyag I ! 1 í 1 ϊ i 1 ι
1 * lil 1 | 3. henger 1 |-
korong- 1 0,381 41,50 110 | 0,0028 0,8051 1 28 175
j kopás_j_i j |_!_ ]_ (157 )
eltávolí.- 0,076 | í j j
i tot.t 1 : | ’ } i | 5 Ϊ I
1 anyag 1 : 1 1 í * ι 11 £ 1 i 4—......................1---------------------
5 1 ? $ 1 5 S 4·» hengsr $ i — -—|----------------------------j....................................4- 1-f-
korong- j 8,700 41,50 115 8,0028 1 0,0051 1 29 : 72
kopás · ' ΐ }(179)
eltávolí-j 0,091 f 1
tott i ;
| anyag [ | ; J
4δ
Μ*** ***♦
i.
5.·. henger
korong- kopás 0,248 41,50 115 0,0028 0,0051 25 60 (151>
eltávolí-; tett anyag 0,04 δ
6. henger
korong- kopás 0,246 41,53 115 •3,0028 0,0051
eltávolí- tott anyag 0,041
7. henger
korong- kopás 0,183 41,58 115 0,0028 0,0051
eltávolí- tott anyag 0,122
8. henger
korong- kopás 0,2 33 41,53 115 0,0023 0,0051
eltávolí- tott anyag 0 f 02 8
9. henger
korong- kopás 0,114 41,50 115 3,0028 0,0051 ϊ
eltávolí- tott anyag 0,053
«»♦« Φ»χ« * * * *· *#«- ***Λ * * V * βΦΑ* 9 4» λ» 4W »♦♦ * *
**** *♦* «ΦΦ»
449 »94 β 4
44»
9*
Κ »ί.
henger J ί ! [ !
korong- i kopás 3,132 ί ! 4If30 ί X 3. δ 0,0028 0,005.1
sítávoli- ; tett :anyag 0 r 070 ; i
15. henger
korong- kopás 0,34 4 41,50 115 0,0023 0,0051
•eltávolí- tott anyag 0,07 δ
16. henger
korong- kopás 0,295 115 0,0028 0,0051 • XXX
eltávolí- tott anyag 0,046 .
17. henger
korong- kopás 0,358 41,50 115 0,0028 0,0051 XXX XXX
eltávolí- tott anyag 0,853
18. henger
korong- 0,205 41,50 115 0,0Ö28 : 0,0051 κχχ XXX
».««< ♦·**♦ **** φ * φ * ·»*** * #« * ** ♦♦♦ * **
Φ»
Α 2-4 kísérleti korongra as összesített G-arány 19 henger csiszolása és a korongátmérőtöl számítva kb. 7,5 cm kopás után 2,093 volt. Ez a G-arány 2-3-szor jobb, mint amit a szokásos ipari csis20lókorongok (pl. sellakkötésö korongok, C-6 és C-7, leírásuk az 1. példában található) esetén kaptunk, amikor az A és 3 csiszolási körülmények között használtuk őket korongok csiszolására. A korong forgási sebessége és az any&geitávolítási sebesség meghaladta az összehasonlító- ipari korongokét, amelyeket ebben a .keron-gkossorülé-si műveletben alkalmaztunk, ami tovább bizonyítja, hogy a találmány szerinti csiszolási eljárással váratlan csiszolási hatékonyság lehetséges. A kísérleti koronggal kapott hengerfelületi finomság elfogadható volt az ipari szabványok szerint. A 19 henger csiszolása után az összesített eredmények alátámasztják a .kísérleti korong stabil működését és azt, hogy a korong ellenáll, a vályúsodásnak, ♦ y«f 4 a* *«*♦
Φ ♦ Φ Φ 9 ♦ ♦ Φ * ♦ ♦♦♦ 9 «0Φ rezgésnek, és berezgésnek, miközben a korong anyaga fogy a csiszolás során.
» φ
φ ?·*·
S φ «Φνν U- ΦΦΦ «
Φ «'Λ»

Claims (24)

  1. 8ΟΒΑΒΑΗΠ IGÉNYPONTOK
    1. Eljárás hengerműben alkalmazott hengerek csiszolására, azzal jellemezve, hogy
    a) -csiszolókorongot állítunk elő, amely csxszolószemcsét, fenolgyanta kötést, 36—54 térf% poro2itást tartalmaz, maximális, égetés utáni sűrűsége 2,0 g/cm3, és szétrepedés! sebessége legalább 30 m/s felületi sebesség,
    b) a korongot hengerköszörülő gépre szereljük,
    c) a korongot érintkezésbe hozzuk egy forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel,
    d) a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott érintkezést tartunk fenn a és henger felületét 10—50 Ra óljuk, miközben a felület henger felületén, miközben állandó korong és a henger felülete kozott, ej- a hengerműben alkalmazott felületi finomsági értékig csísz lényegében mentes marad az előtolási és rezgési nyomoktól, valamint a. felületi szabálytalanságoktól.
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korongot 20-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk.
  3. 3. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korongot 35-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk.
  4. 4. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolást 18-30 Ra felületi finomsági értékig végezzük.
  5. 5. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal, jellemezve, hogy korong maximális rugalmassági modulusza 10 GPa.
    jíX Φ
    0 0 Λ JG φ Φ £ Φ
  6. 6. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve# hogy a korong maximális rugalmassági modulussá 8 GPa.
  7. 7. Az 1. igénypont szerinti eljárás# azzal jellemezve., hogy a korong 22-40 térf% csiszolőszemcsét, 36-50 térf% porozitást és 8-26 térf% fenolgyanta. kötést tartalmaz.
  8. 8» Az 1. igénypont szerinti eljárás# azzal jellemezve# hogy a korong 24-38 tér£% csiszolöszemcsét, 40-50 térf% porozitást és 12-22 térf% fenolgyanta kötést tartalmaz.
  9. 9» Az 1. igénypont szerinti eljárás# azzal jellemezve, hogy a korong porozitásának legalább 30 térf%-a összekötött porozitás.
  10. 10. Az (erlemezve#
    Norton Comoauv il jellemezve, igénypont szerinti ergaras# azza.
    a korong lényegében mentes a póruskelto anyagoktól.
  11. 11. Az 1. igénypont szerinti .eljárás# azzal jellemezve# hogy a korong keménység! fokozata B-G < keménység! skálája szerint.
  12. 12. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azza. hogy a csiszolás! lépést 2-3-szor nagyobb G-arány -mellett hajtjuk végre# mint amekkora egy sellakgyanta kötésű összehasonlrtő korong G-aránya.
  13. 13. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve# hogy a c)-e) lépést az egymás utáni hengerek esetén ismételjük, és a korong lényegében mentes marad a berezgéstől, miközben az ismételt csiszolás! lépések fogyasztják a korongot.
  14. 14. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve# hogy a csiszolást olyan felületi finomságig végezzük, hogy a csúcsok száma 160-180 legyen 2,5 cm-en (64-72 csúcs/cm).
    Φ « Φ Φ*
    X X
    Φ »*« * Φ #* Φ*Φ
    ΦΧΧΦ ΦΦΧΦ φφφ. φ ΧΦ
  15. 15. Eljárás hengerműben alkalmazott, hengerek csiszolására, azzal jellemezve, hogy
    a) csiszolőkörongot állítunk elő, amely legalább 20 térf% csiszolósz-emcse-aggregátumot, szerves gyantakötést és 38—54 térf% porozitást tartalmaz,
    b) a korongot hengerköszörülő gépre szereljük,
    c) a korongot érintkezésbe hozzuk egy forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel,
    d) a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott henger felületén, miközben állandó érintkezést tartunk fenn a korong és a henger felülete között, és
    e) a hengerműben alkalmazott henger felületét 10—50 Ra felületi finomsági értékig csiszoljuk, miközben, a felület lényegében mentes marad az előtolási és rezgési nyomoktól, valamint a felületi szabálytalanságoktól-
    16. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve hogy a korongot 20-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. 17. A 15. igénypont szerinti . eljárás, azzal jellemezve hogy a korongot 35-47,5 m/s felit réti sebes segge1 f or ga tj uk, 18. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve hogy a csiszolás t 18-30 Ra felületi finomsági értékig végezzük. 19. A IS. igénypont szerinti eljár ás, azzal jellemezve
    hogy hogy hrs gy a korong maximális rugalmassági modulusza. 10 GPa.
  16. 20. A 15. igénypont szerinti eljárás, ezzel j a korong maximális rugalmassági modulusza 8 GRa.
  17. 21. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal j a es is zoioszemcse-aggregátumok porózus ellemezve, ellemezve, színtereit y « »κ«« »♦♦· »«»♦ « -a» *
    Φ φ«« φ*φ »*♦ · « χ φ * * * φφ φΧΧ **Φ φΧΧ *♦» csiszolószemcse-aggregátumokat és szervetlen kötőanyagot tart alma znak.
  18. 22. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong 20-38 tér£% csiszolószemcse-aggregátumot, 38-50 térf% po-rozitást és 8-26 térf% szerves gyantakötést tartalmaz.
    23. A 15. igénypont s zer int i el j árás·, ·> ·» 7 C% & VX Jt jellemezve, hogy a korong 2.4-38 t ér f % c-si s zo 1 ós z eme s ét, 40-50 térf% porozitás t és 10-24 % szerves gyantakötést tartalmaz. 24. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezre, hogy a korong porozitása legalább 30 térf % összekötött porozitású tartalmas. 25. A 15. igénypont szerinti eljárás. azzal jellemezve,
    hogy a korong lényegében mentes- a póruskeltő anyagoktól.
  19. 26. A 15. igénypont szerinti, eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolás! lépést. 2-3-szor nagyobb G-arány mellett hajtjuk végre, mint amekkora egy sellakgyanta kötésű összehasonlító korong G-aránya.
  20. 27. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a c)-e) lépést az egymás utáni hengerek esetén, ismételjük, és a korong lényegében, mentes marad a berezgéstől, miközben -az ismételt csiszolás! lépések fogyasztják a korongot.
  21. 28. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolást olyan felületi finomságig végezzük, hogy a csúcsok száma 160-180 legyen 2,5 cm-en (64-72 csúcs/cm).
  22. 29. A 15. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong maximális sűrűsége 2,0 g/cmt.
    A X Φ Φ
  23. 30. Eljárás hengerműben alkalmazott hengerek csiszolására, aszal jellemezve, hogy
    a) csiszolókorongot állítunk elő, amely 22-40 térf.% csiszolószeincsét, szerves gyantakótésben 36—54 térf% porositá-sfc tartalmaz, maximális rugalmassági modulusra 12 GPa és minimális szátrepedési sebessége- 30 m/s felületi sebesség,
    b) a korongot hengerköszörülő gépre szereljük, és forgatjuk, c-> a korongot érintkezésbe hozzuk egy forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel,
    d) a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott henger felületén, miközben állandó érintkezést tartunk fenn a korong és a henger felülete között, és
    e) a hengerműben alkalmazott henger felületét 10—50 Ra felületi finomsági értékig csiszoljuk, miközben a felület lényegében mentes marad az előtolási és rezgési nyomoktól, valamint a felületi szabálytalanságoktól.
    31. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korongot 20-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. 32. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve. hogy a korongot 35-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. 33. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve. hogy a csiszolást 18-30 Ra felületi finomsági értékig végezzük. 34. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve- hogy a korong a korong maxi malis sür űsége 2,0 g/ert. 35. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve
    hogy a korong maximális rugalmassági modulusza lö G'Pa.
    t«««
    36. A 30 x igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong 22-38 térf% csissolószemcsét, 36-50 f.érf% porozitást és 8-26 térf.% szerves gyantakötést tartalmaz.
    37. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong 24-36 térf'% csiszolószemcsét,· 40-50 térf% porozitást és 12-22 térf% szerves gyantakötést tartalmas.
    38. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong porozitású legalább 38 térfi összekötött porozitást tartalmaz.
  24. 33. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong lényegében mentes a póruskeltő anyagoktól.
    40. A 3-Ö. .igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong keménység! fokozata S-G a 'Norton Company keménység! skálája szerint..
    41. A 30. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolás! lépést 2-3-szor nagyobb G-arány mellett hajtjuk végre, mint amekkora egy seliakgyanta kötésű összehasonlító korong G~aránya.
    42. A 30. igénypont- szerint! eljárás, azzal jellemezve, hogy a c)~e) lépést az egymás utáni hengerek esetén ismételjük, és a korong lényegében mentes marad a berezgéstől, miközben az ismételt csiszolás! lépések fogyasztják a korongot.
    43. A 38, igénypont' szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolást olyan felületi finomságig végezzük, hogy a csúcsok száma 168-180 .legyen 2,5 cm~en (64-72 csúcs/cm.).
    44. Eljárás hengerműben alkalmazott hengerek csiszolására, azzal jellemezve, hogy χ * fc fc «X
    a) csiszolókorongot állítunk elő, amely 22-40 térf% csíszolószemcsét és szerves gyantakötésben 36—54 térít porozitást tartalmaz, maximális rugalmassági modulussá 12 GPa, és minimális szétrepedési sebessége 30 m/s felületi sebesség,
    b) a korongot hengerköszörüiő gépre szereljük, és a korongot forgatjuk,
    o) a korongot érintkezésbe hozzuk a forgó, hengeres felületű, hengerműben alkalmazott hengerrel,
    d) a korongot végigvezetjük a hengerműben alkalmazott henger felületén, miközben állandó érintkezést tartunk fenn a korong és a henger felülete között, és ej a hengerműben alkalmazott henger felületét csiszoljuk, es f> megismételjük a c)-e) lépéseket, ahol a korong lényegében mentes marad a heresgéstől, miközben a csiszolás! lépések fogyasztják a korongot.
    45 . A 44. Igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve. hogy a korongot 20-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. 46 . Δ 44, igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve. hogy a korongot 35-47,5 m/s felületi sebességgel forgatjuk. 47 « A 44. igénypont szerinti, eljárás#· «sszel jellemezve, hogy a csiszol ást olyan felületi finomságig végez sük., hogy a CSÚCSOK szama 160-180 legyen 2,5 cm-en (64-72 csues/e m). 48 Λ .A '4 <. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve. hogy a korong a korong maxi: mális sűrűsége 2,0 g/emő. 4 9 * m 4 4 > igénypont szerinti élj áras, azzal jellemezve.
    hogy a korong maximális rugalmassági modulussá lö GPa.
    ίί» χ χ «ί»
    50. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong 22-38 térf.% csiszolőszemcsét, 36-50 tér£% porozitast és 8-26 térf% szerves gyantakötést tartalmaz.
    51. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong 24-36 térít csiszolószemcsét, 40-50 térf% porozitast és 12-22 térf% szerves gyantakötést tartalmaz.
    52. A 44. igénypont, szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong porozifása legalább 30 térít összekötött porozitast tartalmaz.
    53. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong lényegében mentes a póruskeltő anyagoktól..
    54. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong keménységi fokozata 3-G a Norton Company keménység! skálája szerint.
    55. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a csiszolás! lépést 2-3-szór nagyobb G-arány -mellett hajtjuk végre, mint amekkora. egy sellakgyanta kötésű összehasonlitő korong G-aránya.
    56. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a korong legalább 20 térf% csiszo-l-ószemese- aggregátumot tartalmaz, és a csiszolószemcse-aggregátumok porózus szintereit csiszolőszemcse-aggregátnmokat és szervetlen kötőanyagot tartalmaznak.
HU0500175A 2002-04-11 2003-03-21 Hengerköszörülési eljárás HU229010B1 (hu)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/120,969 US6679758B2 (en) 2002-04-11 2002-04-11 Porous abrasive articles with agglomerated abrasives
US10/328,802 US6988937B2 (en) 2002-04-11 2002-12-24 Method of roll grinding
PCT/US2003/008856 WO2003086702A1 (en) 2002-04-11 2003-03-21 Method of roll grinding

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUP0500175A2 HUP0500175A2 (hu) 2005-05-30
HU229010B1 true HU229010B1 (hu) 2013-07-29

Family

ID=29253964

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0500174A HU229682B1 (en) 2002-04-11 2003-03-21 Abrasive articles with novel structures and methods for grinding
HU0500175A HU229010B1 (hu) 2002-04-11 2003-03-21 Hengerköszörülési eljárás

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0500174A HU229682B1 (en) 2002-04-11 2003-03-21 Abrasive articles with novel structures and methods for grinding

Country Status (28)

Country Link
US (3) US6988937B2 (hu)
EP (2) EP1494834B1 (hu)
JP (3) JP2005522338A (hu)
KR (2) KR100620268B1 (hu)
CN (2) CN100586652C (hu)
AR (1) AR039108A1 (hu)
AT (2) AT500569B1 (hu)
AU (1) AU2003224746B2 (hu)
BR (2) BR0309236A (hu)
CA (2) CA2480674C (hu)
CH (1) CH697085A5 (hu)
CZ (2) CZ305217B6 (hu)
DE (3) DE10392508B4 (hu)
DK (1) DK200401740A (hu)
ES (1) ES2253123B2 (hu)
FI (2) FI20041308A (hu)
GB (2) GB2403224B (hu)
HU (2) HU229682B1 (hu)
LU (2) LU91110B1 (hu)
MX (2) MXPA04010014A (hu)
NO (2) NO328919B1 (hu)
PL (2) PL205515B1 (hu)
RO (2) RO123271B1 (hu)
RU (2) RU2278773C2 (hu)
SE (3) SE0402425D0 (hu)
TW (2) TWI257340B (hu)
WO (2) WO2003086702A1 (hu)
ZA (2) ZA200407550B (hu)

Families Citing this family (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7090565B2 (en) * 2002-04-11 2006-08-15 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of centerless grinding
US7544114B2 (en) 2002-04-11 2009-06-09 Saint-Gobain Technology Company Abrasive articles with novel structures and methods for grinding
US6988937B2 (en) * 2002-04-11 2006-01-24 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of roll grinding
US8029338B2 (en) * 2003-12-23 2011-10-04 Diamond Innovations, Inc. Grinding wheel for roll grinding application and method of roll grinding thereof
JP2006294099A (ja) * 2005-04-07 2006-10-26 Asahi Glass Co Ltd 磁気記録媒体用ガラス基板の周面研磨装置及び製造方法
US7722691B2 (en) 2005-09-30 2010-05-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive tools having a permeable structure
US7708619B2 (en) * 2006-05-23 2010-05-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for grinding complex shapes
GB0612788D0 (en) * 2006-06-28 2006-08-09 Insectshield Ltd Pest control materials
US7351133B1 (en) 2006-12-15 2008-04-01 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Disc grinding wheel with integrated mounting plate
CN101636249B (zh) * 2007-03-13 2012-07-04 3M创新有限公司 磨料组合物以及由其形成的制品
BRPI0809009B1 (pt) * 2007-03-14 2019-02-19 Saint-Gobain Abrasifs Artigo abrasivo ligado
US20100196256A1 (en) * 2007-07-17 2010-08-05 The University Of North Carolina At Chapel Hill Titania nanosheets derived from anatase delamination
US8894731B2 (en) * 2007-10-01 2014-11-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive processing of hard and /or brittle materials
US7658665B2 (en) * 2007-10-09 2010-02-09 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Techniques for cylindrical grinding
US9555387B2 (en) 2008-02-14 2017-01-31 Element Six Limited Method for manufacturing encapsulated superhard material
JP2011521014A (ja) * 2008-02-14 2011-07-21 エレメント シックス リミテッド カプセル化された超硬材料の製法
US8481438B2 (en) 2008-06-13 2013-07-09 Washington Mills Management, Inc. Very low packing density ceramic abrasive grits and methods of producing and using the same
JP5539339B2 (ja) 2008-06-23 2014-07-02 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド 高気孔率ビトリファイド超砥粒製品および製造方法
CN102119202A (zh) * 2008-06-23 2011-07-06 圣戈班磨料磨具有限公司 高孔隙率的超级磨料树脂产品以及制造方法
CN102076462B (zh) * 2008-07-02 2013-01-16 圣戈班磨料磨具有限公司 用于电子工业中的磨料切片工具
TWI388401B (en) * 2008-07-30 2013-03-11 Polycrystalline aluminum-containing grits and associated methods
DE102008035515B3 (de) * 2008-07-30 2009-12-31 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Gesinterte Schleifkornagglomerate
KR101624222B1 (ko) 2008-09-17 2016-05-25 니찌아스 카부시키카이샤 내열 롤, 그 제조방법 및 내열 롤을 사용한 판유리의 제조방법
JP5369654B2 (ja) * 2008-12-04 2013-12-18 株式会社ジェイテクト ビトリファイドボンド砥石
JP5334568B2 (ja) * 2008-12-26 2013-11-06 ノードソン コーポレーション ロール研磨方法
EP2177318B1 (en) * 2009-04-30 2014-03-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article with improved grain retention and performance
WO2010135058A2 (en) * 2009-05-19 2010-11-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method and apparatus for roll grinding
CN101905439B (zh) * 2009-06-04 2012-07-04 宋健民 一种于内部原位生成空隙的抛光垫及其方法
CN101927464B (zh) * 2009-06-23 2013-03-13 黄曦 无机高分子磨具的制备方法
US10195717B2 (en) * 2009-08-03 2019-02-05 Saint-Gobain Abrasives Abrasive tool having a particular porosity variation
CA2770119C (en) * 2009-08-03 2015-07-21 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive tool having controlled porosity distribution
CN101700645B (zh) * 2009-10-19 2011-07-27 北京中冶设备研究设计总院有限公司 一种水平式电镀槽导电辊在线珩磨方法
EP2493659A4 (en) 2009-10-27 2015-09-02 Saint Gobain Abrasives Inc VITREOUS BONDED ABRASIVE
KR20150097811A (ko) 2009-10-27 2015-08-26 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 레진본드 연마재
CA2781910A1 (en) 2009-12-31 2011-07-07 Dow Global Technologies Llc Method of making polymeric barrier coating to mitigate binder migration in a diesel particulate filter to reduce filter pressure drop and temperature gradients
US20110306275A1 (en) * 2010-06-13 2011-12-15 Nicolson Matthew D Component finishing tool
DE102010025904A1 (de) * 2010-07-02 2012-01-05 Sms Siemag Ag Poliervorrichtung
RU2012139661A (ru) * 2010-08-06 2014-09-20 Сэнт-Гобэн Эбрейзивс, Инк. Абразивный инструмент, способ его эксплуатации и способ чистовой обработки деталей
TWI613285B (zh) 2010-09-03 2018-02-01 聖高拜磨料有限公司 粘結的磨料物品及形成方法
TWI471196B (zh) 2011-03-31 2015-02-01 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
TWI470069B (zh) * 2011-03-31 2015-01-21 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
WO2013015932A1 (en) 2011-07-22 2013-01-31 Dow Global Technologies Llc Process for producing cemented and skinned ceramic honeycomb structures
CA2847807C (en) * 2011-09-07 2019-12-03 3M Innovative Properties Company Method of abrading a workpiece
EP2782712B1 (en) 2011-11-23 2020-07-08 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article for ultra high material removal rate grinding operations
US9266220B2 (en) 2011-12-30 2016-02-23 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive articles and method of forming same
TWI535535B (zh) * 2012-07-06 2016-06-01 聖高拜磨料有限公司 用於低速研磨操作之磨料物品
CN103567891B (zh) 2012-07-31 2017-06-23 圣戈班磨料磨具有限公司 切割轮及其制备方法
CN103567858B (zh) 2012-07-31 2016-10-12 圣戈班磨料磨具有限公司 研磨轮及其制备和使用方法
DE102012017969B4 (de) * 2012-09-12 2017-06-29 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Agglomerat-Schleifkorn mit eingelagerten Mikrohohlkugeln
US9102039B2 (en) 2012-12-31 2015-08-11 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014106157A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
JP2016501735A (ja) 2012-12-31 2016-01-21 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド 結合研磨物品および研削方法
US9833877B2 (en) 2013-03-31 2017-12-05 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
RU2526982C1 (ru) * 2013-05-07 2014-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет приборостроения и информатики" Композиция для связанного полировального инструмента
CN103551976A (zh) * 2013-11-08 2014-02-05 谢泽 一种含纤维绳和热膨胀树脂空心微球的抛光轮的制备方法
US20150183087A1 (en) * 2013-12-30 2015-07-02 Saint-Gobain Abrasives, Inc Composite bodies and methods of forming the same
WO2015153251A1 (en) 2014-03-31 2015-10-08 Corning Incorporated Machining methods of forming laminated glass structures
CN104308754B (zh) * 2014-08-27 2017-07-28 上海道邦磨料磨具有限公司 一种橡胶结合剂微型砂轮配方及其生产方法
MX2017006929A (es) 2014-12-01 2017-10-04 Saint Gobain Abrasives Inc Artículo abrasivo que incluye aglomerados que tienen carburo de silicio y material de unión inorgánico.
CN107405756B (zh) * 2015-01-28 2019-11-15 戴蒙得创新股份有限公司 易碎的陶瓷结合的金刚石复合粒子以及其制造方法
US10632585B2 (en) 2015-04-23 2020-04-28 University Of Florida Research Foundation, Inc. Hybrid tool with both fixed-abrasive and loose-abrasive phases
CN106269884B (zh) * 2015-06-12 2019-03-29 上海江南轧辊有限公司 一种轧辊表面处理方法及其轧辊
CZ2015803A3 (cs) 2015-11-10 2017-03-08 S.A.M. - metalizaÄŤnĂ­ spoleÄŤnost, s.r.o. Způsob obrábění povrchu rotačních součástí a zařízení k provádění tohoto způsobu
CN109219501B (zh) * 2016-05-20 2022-02-25 3M创新有限公司 孔诱导剂和使用其制备的多孔磨料体
US10391612B2 (en) * 2016-06-06 2019-08-27 Zhengzhou Research Institute For Abrasives & Grind Additive composition and composition binding agent for superhard material and preparation thereof, and self-sharpening diamond grinding wheel and preparation thereof
US10815329B2 (en) 2016-07-08 2020-10-27 The University Of Massachusetts Plasticized thermoset resin, and associated cured resin, method of curing, and article comprising cured resin
US10913844B2 (en) 2016-07-08 2021-02-09 The University Of Massachusetts Plasticized thermoset resin, and associated cured resin, method of curing, and article comprising cured resin
CN108188948B (zh) * 2017-12-18 2021-08-06 南京航空航天大学 一种多层磨粒砂带结构及其制造方法
US11691247B2 (en) 2017-12-28 2023-07-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive articles
JP7139443B2 (ja) * 2018-03-30 2022-09-20 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド コーティングを含む接着研磨物品
JP2019181613A (ja) * 2018-04-06 2019-10-24 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 粗組織均質構造のビトリファイド砥石
CN108972388A (zh) * 2018-08-04 2018-12-11 乔斌 耐磨损研磨片及其制备方法
CN108838911A (zh) * 2018-08-04 2018-11-20 乔斌 一种耐磨损研磨片及其制备方法
CN109534750B (zh) * 2018-12-25 2021-03-30 河南联合精密材料股份有限公司 一种金刚石团粒及其制备方法和应用
CN110315443A (zh) * 2019-07-12 2019-10-11 河南工业大学 一种金刚石磨具的制备方法
CN110842799B (zh) * 2019-11-19 2021-03-26 郑州磨料磨具磨削研究所有限公司 一种陶瓷金属复合结合剂砂轮及其制备方法
CN112341993B (zh) * 2020-11-23 2021-10-29 新乡市炬能耐材有限公司 一种具有交叉晶体结构的复合非氧化物磨削材料生产工艺
EP4408616A1 (en) * 2021-09-30 2024-08-07 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Fixed abrasive articles and methods of forming same

Family Cites Families (99)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1983082A (en) * 1930-06-19 1934-12-04 Norton Co Article of bonded granular material and method of making the same
US2194472A (en) * 1935-12-30 1940-03-26 Carborundum Co Production of abrasive materials
US2216728A (en) * 1935-12-31 1940-10-08 Carborundum Co Abrasive article and method of making the same
GB491659A (en) 1937-03-06 1938-09-06 Carborundum Co Improvements in or relating to bonded abrasive articles
US3048482A (en) * 1958-10-22 1962-08-07 Rexall Drug Co Abrasive articles and methods of making the same
US3323885A (en) * 1963-02-08 1967-06-06 Norton Co Humidity controlled phenol formaldehyde resin bonded abrasives
US3273984A (en) * 1963-07-18 1966-09-20 Norton Co Grinding wheel
US3955324A (en) * 1965-10-10 1976-05-11 Lindstroem Ab Olle Agglomerates of metal-coated diamonds in a continuous synthetic resinous phase
GB1228219A (hu) * 1967-04-28 1971-04-15
US3982359A (en) * 1968-06-21 1976-09-28 Roc A.G. Abrasive member of bonded aggregates in an elastomeric matrix
DE1752612C2 (de) 1968-06-21 1985-02-07 Roc AG, Zug Schleifkörper
BE758964A (fr) * 1969-11-14 1971-05-13 Norton Co Elements abrasifs
HU171019B (hu) 1972-09-25 1977-10-28 I Sverkhtverdykh Materialov Ak Shlifoval'nyj instrument
US3916584A (en) * 1973-03-22 1975-11-04 Minnesota Mining & Mfg Spheroidal composite particle and method of making
US4024675A (en) * 1974-05-14 1977-05-24 Jury Vladimirovich Naidich Method of producing aggregated abrasive grains
GB1523935A (en) 1975-08-04 1978-09-06 Norton Co Resinoid bonded abrasive products
DE2813258C2 (de) * 1978-03-28 1985-04-25 Sia Schweizer Schmirgel- & Schleifindustrie Ag, Frauenfeld Schleifkörper
US4311489A (en) * 1978-08-04 1982-01-19 Norton Company Coated abrasive having brittle agglomerates of abrasive grain
US4259089A (en) * 1978-08-10 1981-03-31 Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. Grinding wheel containing grain-coated reinforcement fibers and method of making it
US4486200A (en) * 1980-09-15 1984-12-04 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method of making an abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix
US4355489A (en) * 1980-09-15 1982-10-26 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix
US4541842A (en) * 1980-12-29 1985-09-17 Norton Company Glass bonded abrasive agglomerates
US4393021A (en) * 1981-06-09 1983-07-12 Vereinigte Schmirgel Und Maschinen-Fabriken Ag Method for the manufacture of granular grit for use as abrasives
US4575384A (en) * 1984-05-31 1986-03-11 Norton Company Grinding wheel for grinding titanium
JPS61164772A (ja) * 1985-01-11 1986-07-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 回転体研削装置
US4652275A (en) * 1985-08-07 1987-03-24 Minnesota Mining And Manufacturing Company Erodable agglomerates and abrasive products containing the same
US4799939A (en) * 1987-02-26 1989-01-24 Minnesota Mining And Manufacturing Company Erodable agglomerates and abrasive products containing the same
US4738696A (en) * 1987-07-16 1988-04-19 Staffeld Richard W Baghouse installations
JP2543575B2 (ja) * 1988-05-28 1996-10-16 株式会社ノリタケカンパニーリミテド オンラインロ―ル研削用二重構造砥石
US5035723A (en) * 1989-04-28 1991-07-30 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
US5104424A (en) * 1989-11-20 1992-04-14 Norton Company Abrasive article
US5096465A (en) 1989-12-13 1992-03-17 Norton Company Diamond metal composite cutter and method for making same
US5039311A (en) * 1990-03-02 1991-08-13 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive granules
US5129919A (en) * 1990-05-02 1992-07-14 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
AT394964B (de) * 1990-07-23 1992-08-10 Swarovski Tyrolit Schleif Schleifkoerper
US5078753A (en) * 1990-10-09 1992-01-07 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coated abrasive containing erodable agglomerates
US5578098A (en) * 1990-10-09 1996-11-26 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coated abrasive containing erodible agglomerates
US5131926A (en) * 1991-03-15 1992-07-21 Norton Company Vitrified bonded finely milled sol gel aluminous bodies
US5127197A (en) * 1991-04-25 1992-07-07 Brukvoort Wesley J Abrasive article and processes for producing it
US5273558A (en) * 1991-08-30 1993-12-28 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive composition and articles incorporating same
US5203886A (en) * 1991-08-12 1993-04-20 Norton Company High porosity vitrified bonded grinding wheels
GB2263911B (en) * 1991-12-10 1995-11-08 Minnesota Mining & Mfg Tool comprising abrasives in an electrodeposited metal binder dispersed in a binder matrix
US5178644A (en) * 1992-01-23 1993-01-12 Cincinnati Milacron Inc. Method for making vitreous bonded abrasive article and article made by the method
US5269821A (en) * 1992-02-20 1993-12-14 Minnesota Mining And Manufacturing Company Coatable mixtures including erodable filler agglomerates, methods of preparing same, abrasive articles incorporating cured versions of same, and methods of making said articles
JPH05285848A (ja) * 1992-04-15 1993-11-02 Noritake Co Ltd ロール研削砥石
US5342419A (en) * 1992-12-31 1994-08-30 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive composites having a controlled rate of erosion, articles incorporating same, and methods of making and using same
US5549962A (en) * 1993-06-30 1996-08-27 Minnesota Mining And Manufacturing Company Precisely shaped particles and method of making the same
US5429648A (en) 1993-09-23 1995-07-04 Norton Company Process for inducing porosity in an abrasive article
CH686787A5 (de) * 1993-10-15 1996-06-28 Diametal Ag Schleifbelag fuer Schleifwerkzeuge und Verfahren zur Herstellung des Schleifbelages.
CN1105698C (zh) 1993-11-12 2003-04-16 美国3M公司 磨料颗粒及其制造方法
US6136288A (en) * 1993-12-16 2000-10-24 Norton Company Firing fines
US5489204A (en) * 1993-12-28 1996-02-06 Minnesota Mining And Manufacturing Company Apparatus for sintering abrasive grain
ZA956408B (en) * 1994-08-17 1996-03-11 De Beers Ind Diamond Abrasive body
BR9509116A (pt) 1994-09-30 1997-11-18 Minnesota Mining & Mfg Artigo abrasivo revestido processos para produzir o mesmo e processo para desbastar uma peça dura
TW383322B (en) * 1994-11-02 2000-03-01 Norton Co An improved method for preparing mixtures for abrasive articles
DE4446591A1 (de) * 1994-12-24 1996-06-27 Schleifmittel Werk Karl Seiffe Recyclefähige Schleifkörperzonen
JP4047926B2 (ja) * 1995-04-28 2008-02-13 スリーエム カンパニー ポリシロキサンを含む結合系を有する研磨製品
JP2795634B2 (ja) * 1995-07-21 1998-09-10 厚 佐藤 ２枚貝生剥方法および装置
US5658360A (en) * 1995-08-02 1997-08-19 Norton Company Compression molding of abrasive articles using water as a temporary binder
KR19990064305A (ko) * 1995-10-20 1999-07-26 스프레이그 로버트 월터 무기 포스페이트를 함유하는 연마 용품 및 그것의 제조 방법
US5607489A (en) * 1996-06-28 1997-03-04 Norton Company Vitreous grinding tool containing metal coated abrasive
WO1998003306A1 (en) 1996-07-23 1998-01-29 Minnesota Mining And Manufacturing Company Structured abrasive article containing hollow spherical filler
US5738697A (en) * 1996-07-26 1998-04-14 Norton Company High permeability grinding wheels
US5738696A (en) * 1996-07-26 1998-04-14 Norton Company Method for making high permeability grinding wheels
JPH1094969A (ja) * 1996-09-24 1998-04-14 Nisshin Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼研磨用砥石
JP3083483B2 (ja) * 1996-10-14 2000-09-04 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 研削砥石
US5851247A (en) * 1997-02-24 1998-12-22 Minnesota Mining & Manufacturing Company Structured abrasive article adapted to abrade a mild steel workpiece
US5910471A (en) * 1997-03-07 1999-06-08 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article for providing a clear surface finish on glass
JPH1119875A (ja) * 1997-06-30 1999-01-26 Toyoda Mach Works Ltd ビトリファイド砥石
US6015338A (en) * 1997-08-28 2000-01-18 Norton Company Abrasive tool for grinding needles
IN186662B (hu) * 1997-09-08 2001-10-20 Grindwell Norton Ltd
US5863308A (en) * 1997-10-31 1999-01-26 Norton Company Low temperature bond for abrasive tools
JP3539853B2 (ja) * 1997-11-27 2004-07-07 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 高精度研摩用ゾルゲル焼結アルミナ質砥石及びその製造方法
US6440185B2 (en) * 1997-11-28 2002-08-27 Noritake Co., Ltd. Resinoid grinding wheel
US6074278A (en) * 1998-01-30 2000-06-13 Norton Company High speed grinding wheel
US6354929B1 (en) * 1998-02-19 2002-03-12 3M Innovative Properties Company Abrasive article and method of grinding glass
JPH11277446A (ja) * 1998-03-26 1999-10-12 Kawasaki Steel Corp オンラインロール研削用砥石
US6102789A (en) * 1998-03-27 2000-08-15 Norton Company Abrasive tools
US6086648A (en) * 1998-04-07 2000-07-11 Norton Company Bonded abrasive articles filled with oil/wax mixture
US6251149B1 (en) * 1998-05-08 2001-06-26 Norton Company Abrasive grinding tools with hydrated and nonhalogenated inorganic grinding aids
JPH11319916A (ja) * 1998-05-15 1999-11-24 Kawasaki Steel Corp 熱間ロール潤滑方法および熱延鋼板の製造方法
JPH11354474A (ja) * 1998-06-05 1999-12-24 Okamoto Machine Tool Works Ltd サテン模様を有するシリコンウエハおよびその製造方法
KR100615691B1 (ko) * 1998-12-18 2006-08-25 도소 가부시키가이샤 연마용 부재, 그것을 이용한 연마용 정반 및 연마방법
US6056794A (en) * 1999-03-05 2000-05-02 3M Innovative Properties Company Abrasive articles having bonding systems containing abrasive particles
JP3533356B2 (ja) * 1999-03-11 2004-05-31 日本特殊研砥株式会社 ガラス質基板用研磨砥石
US6394888B1 (en) * 1999-05-28 2002-05-28 Saint-Gobain Abrasive Technology Company Abrasive tools for grinding electronic components
US6123744A (en) * 1999-06-02 2000-09-26 Milacron Inc. Vitreous bond compositions for abrasive articles
US6319108B1 (en) 1999-07-09 2001-11-20 3M Innovative Properties Company Metal bond abrasive article comprising porous ceramic abrasive composites and method of using same to abrade a workpiece
JP3723705B2 (ja) * 1999-10-19 2005-12-07 株式会社ノリタケカンパニーリミテド ハイブリッド型レジノイド砥石
JP3538360B2 (ja) * 2000-03-02 2004-06-14 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 重研削用のレジノイド研削砥石
JP3377977B2 (ja) * 2000-03-30 2003-02-17 株式会社ノリタケスーパーアブレーシブ 回転円盤砥石用台金
JP2001277132A (ja) * 2000-03-31 2001-10-09 Ando Michihiro 研磨用砥石及びその製造方法
ATE302092T1 (de) 2000-04-28 2005-09-15 3M Innovative Properties Co Schleifmittel und verfahren zum schleifen von glas
CA2408249A1 (en) 2000-05-09 2001-11-15 3M Innovative Properties Company Porous abrasive article having ceramic abrasive composites, methods of making, and methods of use
AU2002211866A1 (en) 2000-10-06 2002-04-15 3M Innovative Properties Company Agglomerate abrasive grain and a method of making the same
US6645263B2 (en) * 2001-05-22 2003-11-11 3M Innovative Properties Company Cellular abrasive article
US6949129B2 (en) * 2002-01-30 2005-09-27 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for making resin bonded abrasive tools
US6988937B2 (en) * 2002-04-11 2006-01-24 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Method of roll grinding
US6679758B2 (en) * 2002-04-11 2004-01-20 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Porous abrasive articles with agglomerated abrasives

Also Published As

Publication number Publication date
GB2403224A (en) 2004-12-29
LU91111B1 (fr) 2004-10-15
AT500569A5 (de) 2009-12-15
ZA200407869B (en) 2005-12-28
PL205530B1 (pl) 2010-04-30
PL372847A1 (en) 2005-08-08
MXPA04010014A (es) 2004-12-13
US20030194954A1 (en) 2003-10-16
DE10392510T5 (de) 2005-04-14
ZA200407550B (en) 2005-12-28
EP1497075A1 (en) 2005-01-19
TWI257340B (en) 2006-07-01
AU2003222050A1 (en) 2003-10-27
AT500593A5 (de) 2009-08-15
TW200404644A (en) 2004-04-01
CN1652897B (zh) 2012-04-18
CA2480674C (en) 2008-01-29
AT500593A2 (de) 2006-02-15
WO2003086702A1 (en) 2003-10-23
AU2003224746A1 (en) 2003-10-27
RU2278773C2 (ru) 2006-06-27
DE10392508B4 (de) 2013-04-18
HUP0500174A2 (hu) 2005-05-30
RO123271B1 (ro) 2011-05-30
US6988937B2 (en) 2006-01-24
CA2480674A1 (en) 2003-10-23
CA2479712C (en) 2009-06-30
NO20044910L (no) 2004-11-10
AU2003224746B2 (en) 2006-08-10
CN1652897A (zh) 2005-08-10
JP2005522338A (ja) 2005-07-28
LU91110B1 (fr) 2004-10-15
BR0309236A (pt) 2005-02-09
FI20041308A (fi) 2004-10-08
RU2281849C2 (ru) 2006-08-20
KR100721276B1 (ko) 2007-05-25
SE0402455D0 (sv) 2004-10-11
BR0309107B1 (pt) 2013-07-09
SE0402457L (sv) 2004-12-13
KR100620268B1 (ko) 2006-09-13
HU229682B1 (en) 2014-04-28
TWI231822B (en) 2005-05-01
GB2405411B (en) 2006-08-02
CN1646261A (zh) 2005-07-27
CZ305187B6 (cs) 2015-06-03
NO328859B1 (no) 2010-05-31
RU2004132225A (ru) 2005-05-27
SE529180C2 (sv) 2007-05-22
CN100586652C (zh) 2010-02-03
ES2253123B2 (es) 2006-12-01
BR0309107A (pt) 2005-02-22
MXPA04009887A (es) 2004-12-07
AT500569B1 (de) 2010-03-15
AT500569A2 (de) 2006-02-15
WO2003086703A1 (en) 2003-10-23
DE10392510B4 (de) 2021-02-11
US20060211342A1 (en) 2006-09-21
NO20044905L (no) 2004-11-23
PL372452A1 (en) 2005-07-25
EP1497075A4 (en) 2008-07-30
SE0402455L (sv) 2004-12-13
GB2405411A (en) 2005-03-02
EP1494834B1 (en) 2014-05-07
GB0424867D0 (en) 2004-12-15
CZ305217B6 (cs) 2015-06-17
US20080066387A1 (en) 2008-03-20
JP4851435B2 (ja) 2012-01-11
SE0402425D0 (sv) 2004-10-07
SE530145C2 (sv) 2008-03-11
US7275980B2 (en) 2007-10-02
NO328919B1 (no) 2010-06-14
AR039108A1 (es) 2005-02-09
DE10392508T5 (de) 2005-06-09
DK200401740A (da) 2004-11-11
CA2479712A1 (en) 2003-10-23
GB2403224B (en) 2005-12-21
HUP0500175A2 (hu) 2005-05-30
CZ20041023A3 (cs) 2005-05-18
SE0402457D0 (sv) 2004-10-11
AT500593B1 (de) 2009-08-15
JP2005522337A (ja) 2005-07-28
JP2008100349A (ja) 2008-05-01
KR20040097344A (ko) 2004-11-17
EP1494834A4 (en) 2008-07-30
RO123416B1 (ro) 2012-03-30
GB0424096D0 (en) 2004-12-01
PL205515B1 (pl) 2010-04-30
CZ20041028A3 (cs) 2005-11-16
ES2253123A1 (es) 2006-05-16
KR20040099431A (ko) 2004-11-26
EP1497075B1 (en) 2014-06-04
RU2004131567A (ru) 2005-05-10
TW200307745A (en) 2003-12-16
CH697085A5 (fr) 2008-04-30
FI20041307A (fi) 2004-10-08
EP1494834A1 (en) 2005-01-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU229010B1 (hu) Hengerköszörülési eljárás
JP4199130B2 (ja) 結合式研磨工具
EP2217404B1 (en) Abrasive articles with novel structures and methods for grinding
CN102066055A (zh) 自粘结的泡沫磨料物品以及使用此类物品的机加工

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees