JPWO2004038263A1 - 球帯状シール体 - Google Patents
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Abstract
球帯状シール体（５８）は、円筒内面（５２）と部分凸球面状面（５６）と端面（５４、５５）とにより規定された球帯状基体（５６）と、球帯状基体（５６）の部分凸球面状面（５３）に一体的に形成された外層（５７）とを備え、球帯状基体（５６）は、圧縮された金網（４）からなる補強材（５）と、この補強材（５）の金網（４）の網目を充填し、かつこの補強材（５）と混在一体化された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層（５６）は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱シート材（６）からなる耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網（４）からなる補強材（５）とを有している。
Description
本発明は、自動車排気管の球面管継手に使用される球帯状シール体に関する。
従来の自動車用排気管の球面管継手に使用される球帯状シール体は、耐熱性を有し、相手材とのなじみ性に優れ、また衝撃強度も著しく改善されているという反面、乾燥摩擦条件下の摩擦においては往々にして異常摩擦音を発生するという欠点がある（特開昭５４−７６７５９号公報所載）。このシール体の欠点は、該シール体を形成する耐熱材料（膨張黒鉛など）の静止摩擦係数と動摩擦係数との差が大きいこと及びこの耐熱材料から成るシール体がすべり速度に対して負性抵抗を示すこと等に起因するものと考えられる。
そこで、本出願人は上述した欠点を解消するべく、相手材との摺動において、異常摩擦音を発生させることなくシール性に優れた、シール体に要求される性能を満足させたシール体を提案した（特許第３１３９１７９号公報所載）。
しかしながら、上記の提案のシール体においても、近年の自動車エンジンの性能向上等に起因する新たな問題点が提起された。すなわち、自動車エンジンの性能向上に起因する排気ガス温度の上昇により、又は自動車のＮＶＨ特性（車輌音響振動特性）の向上を目的として、排気ガスの出口（マニホールド）付近に球面管継手を配置する場合、球面管継手がエンジン側により近づくことに起因する排気ガス温度の上昇により、これまでのシール体では耐熱性の点で使用条件を満足し得ず、シール体自体の耐熱性の向上が余儀なくされている。
上記新たに提起された問題点に対し、本出願人は、耐熱性を向上させた球帯状シール体ならびにその製造方法を提案した（特開平１０−９３９６号公報及び特開平１０−９３９７号公報所載）。
上記球帯状シール体は、６００〜７００℃の高温下においても、酸化消耗が少なく、異常摩擦音の発生がなく、シール性に優れ、シール体としての機能を満足するものであったが、これらの球帯状シール体はその製造方法において耐熱シート材、例えば膨張黒鉛シートの表面に耐熱材料の耐熱被膜を具備した耐熱シート材を使用しているため、膨張黒鉛シートが本来具有する可撓性を犠牲にしていることになり、結果として球帯状シール体の製造工程において生じる曲げ工程等において往々にして耐熱被膜のヒビ割れ、破損等、延いては耐熱シート材の破損等を生じる虞がある、など材料歩留まりの点で改良の余地が残されていること、また、材料歩留まりの欠点をなくすことにより、球帯状シール体の製造工程の短縮、ひいては製造コストの低減につながるなどの利点を有することがわかった。
そこで、本出願人は上述した欠点を解消するべく、相手材との摺動において、異常摩擦音を発生させることなくシール性に優れた、シール体に要求される性能を満足させたシール体を提案した（特許第３１３９１７９号公報所載）。
しかしながら、上記の提案のシール体においても、近年の自動車エンジンの性能向上等に起因する新たな問題点が提起された。すなわち、自動車エンジンの性能向上に起因する排気ガス温度の上昇により、又は自動車のＮＶＨ特性（車輌音響振動特性）の向上を目的として、排気ガスの出口（マニホールド）付近に球面管継手を配置する場合、球面管継手がエンジン側により近づくことに起因する排気ガス温度の上昇により、これまでのシール体では耐熱性の点で使用条件を満足し得ず、シール体自体の耐熱性の向上が余儀なくされている。
上記新たに提起された問題点に対し、本出願人は、耐熱性を向上させた球帯状シール体ならびにその製造方法を提案した（特開平１０−９３９６号公報及び特開平１０−９３９７号公報所載）。
上記球帯状シール体は、６００〜７００℃の高温下においても、酸化消耗が少なく、異常摩擦音の発生がなく、シール性に優れ、シール体としての機能を満足するものであったが、これらの球帯状シール体はその製造方法において耐熱シート材、例えば膨張黒鉛シートの表面に耐熱材料の耐熱被膜を具備した耐熱シート材を使用しているため、膨張黒鉛シートが本来具有する可撓性を犠牲にしていることになり、結果として球帯状シール体の製造工程において生じる曲げ工程等において往々にして耐熱被膜のヒビ割れ、破損等、延いては耐熱シート材の破損等を生じる虞がある、など材料歩留まりの点で改良の余地が残されていること、また、材料歩留まりの欠点をなくすことにより、球帯状シール体の製造工程の短縮、ひいては製造コストの低減につながるなどの利点を有することがわかった。
本発明は、前記諸点に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、７００℃を超える高温領域においても、耐熱性（耐酸化消耗性）を有し、異常摩擦音の発生がなく、シール性に優れるという前述した先行技術の球帯状シール体と同等の性能を有し、その製造方法においては、耐熱シート材の材料歩留まりの欠点を解消し、製造コストを低下させることのできる球帯状シール体を提供することにある。
本発明の第一の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面となっていることを特徴とする。
第一の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
また、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面に形成されているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛は有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても酸化消耗が低減され、相手材との摺接においては、相手材表面に外面層を形成する耐熱材の過剰な被膜の形成を抑制し、相手材表面との円滑な摺接が行われる。
本発明の第二の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっていることを特徴とする。
第二の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっているので、相手材との摺接において円滑な摺動が行われる。
本発明の第三の態様の球帯状シール体では、第二の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる。
第三の態様の球帯状シール体によれば、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動において円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第四の態様の球帯状シール体では、第二又は第三の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含んでいる。
本発明の第五の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して２００重量部以下のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
本発明の第六の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
第四の態様、第五の態様及び第六の態様の球帯状シール体によれば、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含む潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動においてより円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第七の態様の球帯状シール体では、第一から第六のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第七の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、円筒内面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として円筒内面の耐熱性が向上される。また、球帯状シール体が排気管の外面に嵌合固定された際、球帯状シール体の円筒内面と排気管の外面との間の密封性が高められるので、当該接触面からの排気ガスの漏洩を極力防ぐことができる。
本発明の第八の態様の球帯状シール体では、第一から第七のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の金網からなる補強材が露出している。
第八の態様の球帯状シール体によれば、球帯状シール体を排気管の外面に嵌合固定する際、円筒内面と排気管の外面との間の摩擦が高められ、結果として球帯状シール体が排気管の外面に強固に固定されることになる。
本発明の第九の態様の球帯状シール体では、第一から第八のいずれかの態様の球帯状シール体において、両環状の端面のうちの少なくとも一方の端面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第九の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、環状の端面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として当該環状の端面の耐熱性が向上される。
本発明の第十の態様の球帯状シール体では、第一から第九のいずれかの態様の球帯状シール体において、耐熱材は、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含んでいる。
第十の態様の球帯状シール体によれば、耐熱材は、主体をなす膨張黒鉛に対する酸化抑制作用を好ましく発揮するに必要な有機リン化合物を０．１〜１０．０重量％の割合で含有しているので、膨張黒鉛の酸化消耗が好ましく低減され、膨張黒鉛の酸化消耗に起因する球帯状シール体の重量減少が好ましく低減される。
有機リン化合物の含有量が０．１重量％未満では膨張黒鉛に対する酸化抑制作用に効果が好ましく発揮されず、また１０．０重量％を超えて含有しても酸化抑制作用のそれ以上の効果が好ましく発揮されないことと、耐熱材としての膨張黒鉛シートの可撓性を損う虞があり、球帯状シール体の製造工程における曲げ工程等において往々にして膨張黒鉛シートの折損等を生じる。
上記膨張黒鉛の酸化消耗を好ましく低減させる有機リン化合物は、本発明の第十一の態様の球帯状シール体のように、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、本発明の第十二の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用される。
〔式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ２及びＲ３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
有機ホスフィン酸及びそのエステルは、本発明の第十三の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（２）で表される有機ホスフィン酸及びそのエステルが使用される。
〔式（２）中、Ｒ４は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ５及びＲ６は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
リン酸エステルは、本発明の第十四の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが使用される。
〔式（３）中、Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、すべて水素原子の場合を除く。〕
亜リン酸エステルは、本発明の第十五の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルから選択されて使用される。
〔式（４）、（５）中、Ｒ１０、Ｒ１１、Ｒ１２は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１３、Ｒ１４は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、Ｒ１３、Ｒ１４共に水素原子の場合を除く。〕
次亜リン酸エステルは、本発明の第十六の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが使用される。
〔式（６）、（７）中、Ｒ１５は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
本発明の球帯状シール体において、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、該シール体自体の耐熱性が高められているので、７００℃を越える高温条件においても、該球帯状シール体を構成する膨張黒鉛の酸化消耗による重量減少率を低く抑えることができ、球帯状シール体としての機能を十分発揮すると共に、球帯状シール体の耐久性を向上させることができる。また、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含んでいる耐熱シート材は通常の膨張黒鉛シートが具有する可撓性を備えているので、該球帯状シール体の製造過程に生じる耐熱シート材の曲げ加工工程においても何等の不具合を生じることがない。このことは、従来技術における膨張黒鉛シートの表面に耐熱材の被膜を形成する工程を省くことができるばかりでなく、耐熱被膜を具備した膨張黒鉛シートの曲げ加工工程に生じる当該耐熱被膜の割れ、ひいては膨張黒鉛シートの破損を生じることがなく、結果として材料歩留まりの向上に繋がる。
以下、本発明及び本発明の実施の形態を更に詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施の形態に何等限定されないのである。
本発明の第一の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面となっていることを特徴とする。
第一の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
また、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面に形成されているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛は有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても酸化消耗が低減され、相手材との摺接においては、相手材表面に外面層を形成する耐熱材の過剰な被膜の形成を抑制し、相手材表面との円滑な摺接が行われる。
本発明の第二の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっていることを特徴とする。
第二の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっているので、相手材との摺接において円滑な摺動が行われる。
本発明の第三の態様の球帯状シール体では、第二の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる。
第三の態様の球帯状シール体によれば、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動において円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第四の態様の球帯状シール体では、第二又は第三の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含んでいる。
本発明の第五の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して２００重量部以下のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
本発明の第六の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
第四の態様、第五の態様及び第六の態様の球帯状シール体によれば、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含む潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動においてより円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第七の態様の球帯状シール体では、第一から第六のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第七の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、円筒内面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として円筒内面の耐熱性が向上される。また、球帯状シール体が排気管の外面に嵌合固定された際、球帯状シール体の円筒内面と排気管の外面との間の密封性が高められるので、当該接触面からの排気ガスの漏洩を極力防ぐことができる。
本発明の第八の態様の球帯状シール体では、第一から第七のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の金網からなる補強材が露出している。
第八の態様の球帯状シール体によれば、球帯状シール体を排気管の外面に嵌合固定する際、円筒内面と排気管の外面との間の摩擦が高められ、結果として球帯状シール体が排気管の外面に強固に固定されることになる。
本発明の第九の態様の球帯状シール体では、第一から第八のいずれかの態様の球帯状シール体において、両環状の端面のうちの少なくとも一方の端面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第九の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、環状の端面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として当該環状の端面の耐熱性が向上される。
本発明の第十の態様の球帯状シール体では、第一から第九のいずれかの態様の球帯状シール体において、耐熱材は、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含んでいる。
第十の態様の球帯状シール体によれば、耐熱材は、主体をなす膨張黒鉛に対する酸化抑制作用を好ましく発揮するに必要な有機リン化合物を０．１〜１０．０重量％の割合で含有しているので、膨張黒鉛の酸化消耗が好ましく低減され、膨張黒鉛の酸化消耗に起因する球帯状シール体の重量減少が好ましく低減される。
有機リン化合物の含有量が０．１重量％未満では膨張黒鉛に対する酸化抑制作用に効果が好ましく発揮されず、また１０．０重量％を超えて含有しても酸化抑制作用のそれ以上の効果が好ましく発揮されないことと、耐熱材としての膨張黒鉛シートの可撓性を損う虞があり、球帯状シール体の製造工程における曲げ工程等において往々にして膨張黒鉛シートの折損等を生じる。
上記膨張黒鉛の酸化消耗を好ましく低減させる有機リン化合物は、本発明の第十一の態様の球帯状シール体のように、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、本発明の第十二の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用される。
有機ホスフィン酸及びそのエステルは、本発明の第十三の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（２）で表される有機ホスフィン酸及びそのエステルが使用される。
リン酸エステルは、本発明の第十四の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが使用される。
亜リン酸エステルは、本発明の第十五の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルから選択されて使用される。
次亜リン酸エステルは、本発明の第十六の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが使用される。
本発明の球帯状シール体において、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、該シール体自体の耐熱性が高められているので、７００℃を越える高温条件においても、該球帯状シール体を構成する膨張黒鉛の酸化消耗による重量減少率を低く抑えることができ、球帯状シール体としての機能を十分発揮すると共に、球帯状シール体の耐久性を向上させることができる。また、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含んでいる耐熱シート材は通常の膨張黒鉛シートが具有する可撓性を備えているので、該球帯状シール体の製造過程に生じる耐熱シート材の曲げ加工工程においても何等の不具合を生じることがない。このことは、従来技術における膨張黒鉛シートの表面に耐熱材の被膜を形成する工程を省くことができるばかりでなく、耐熱被膜を具備した膨張黒鉛シートの曲げ加工工程に生じる当該耐熱被膜の割れ、ひいては膨張黒鉛シートの破損を生じることがなく、結果として材料歩留まりの向上に繋がる。
以下、本発明及び本発明の実施の形態を更に詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施の形態に何等限定されないのである。
図１は、本発明の球帯状シール体を示す縦断面図、
図２は、本発明の球帯状シール体の製造工程における補強材の形成方法の説明図、
図３は、本発明の球帯状シール体の製造工程における耐熱シート材の斜視図、
図４は、本発明の球帯状シール体の製造工程における重合体の斜視図、
図５は、本発明の球帯状シール体の製造工程における筒状母材の平面図、
図６は、図５に示す筒状母材の縦断面図、
図７は、本発明の球帯状シール体の製造工程における耐熱シート材の斜視図、
図８は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図９は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１０は、本発明の球帯状シール体の製造工程における予備円筒成形体の平面図、
図１１は、本発明の球帯状シール体の製造工程における金型中に予備円筒成形体を挿入した状態を示す縦断面図、
図１２は、本発明の球帯状シール体の製造工程における潤滑すべり層を形成した耐熱シート材の縦断面図、
図１３は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１４は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１５は、本発明の球帯状シール体の製造工程における予備円筒成形体の平面図、
図１６は、本発明の球帯状シール体を示す縦断面図、
図１７は、図１に示す球帯状シール体の部分凸球面状の外面の部分拡大断面図、そして、
図１８は、本発明の球帯状シール体を組込んだ排気管球面継手の縦断面図である。
図２は、本発明の球帯状シール体の製造工程における補強材の形成方法の説明図、
図３は、本発明の球帯状シール体の製造工程における耐熱シート材の斜視図、
図４は、本発明の球帯状シール体の製造工程における重合体の斜視図、
図５は、本発明の球帯状シール体の製造工程における筒状母材の平面図、
図６は、図５に示す筒状母材の縦断面図、
図７は、本発明の球帯状シール体の製造工程における耐熱シート材の斜視図、
図８は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図９は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１０は、本発明の球帯状シール体の製造工程における予備円筒成形体の平面図、
図１１は、本発明の球帯状シール体の製造工程における金型中に予備円筒成形体を挿入した状態を示す縦断面図、
図１２は、本発明の球帯状シール体の製造工程における潤滑すべり層を形成した耐熱シート材の縦断面図、
図１３は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１４は、本発明の球帯状シール体の製造工程における外面層形成部材の形成方法の説明図、
図１５は、本発明の球帯状シール体の製造工程における予備円筒成形体の平面図、
図１６は、本発明の球帯状シール体を示す縦断面図、
図１７は、図１に示す球帯状シール体の部分凸球面状の外面の部分拡大断面図、そして、
図１８は、本発明の球帯状シール体を組込んだ排気管球面継手の縦断面図である。
本発明の球帯状シール体における構成材料及び球帯状シール体の製造方法について説明する。
＜耐熱シート材について＞
＜製造方法：Ｉ＞
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を攪拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とする。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持し、粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行う。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、該酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間攪拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去する。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とする。
酸処理黒鉛原料を攪拌しながら、該酸処理黒鉛原料に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を、９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。この膨張黒鉛粒子を双ローラー装置にてロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
＜製造方法：ＩＩ＞
前記製造方法Ｉと同様にして酸処理黒鉛原料を作製する。この酸処理黒鉛原料を９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。このようにして得た膨張黒鉛粒子に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を双ローラー装置に供給してロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
上記製造方法Ｉ及び製造方法ＩＩで作製した耐熱性膨張黒鉛シートは、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む可撓性を有する耐熱シート材である。
耐熱シート材中に分散含有された有機リン化合物は、膨張黒鉛の７００℃を超える高温領域における酸化消耗を抑制する作用を発揮するものであり、有機リン化合物の含有量は０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜７．０重量％である。有機リン化合物の含有量の多寡は耐熱シート材の可撓性に影響を及ぼすものであり、その含有量が１０．０重量％を超えると耐熱シート材が硬く、脆くなる傾向を示す。したがって、後述する製造方法における該シート材の曲げ加工等の加工性を阻害することになる。
有機リン化合物としては、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用されて好適である。
上式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ２及びＲ３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。
アルキル基としては、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８のアリール基、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、フェニルホスホン酸、トリルホスホン酸、ベンジルホスホン酸、メチルホスホン酸メチル、メチルホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジフェニル、フェニルホスホン酸ジエチル等が挙げられる。
有機ホスフィン酸及びそのエステルとしては、下記一般式（２）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが好適に使用される。
上式（２）中、Ｒ４は、アルキル基又はアリール基であり、Ｒ５、Ｒ６は、水素原子、アルキル基又はアリール基である。アルキル基及びアリール基については上記と同じである。
具体例としては、メチルホスフィン酸、エチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、メチルエチルホスフィン酸、フェニルホスフィン酸、メチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、メチルホスフィン酸エチル、ジメチルホスフィン酸エチル、メチルホスフィン酸フェニル、フェニルホスフィン酸エチル等が挙げられる。
リン酸エステルとしては、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが好適に使用される。
上式（３）中、Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。ただし、すべて水素原子の場合を除く。アルキル基、アリール基及びアラルキル基については上記と同様である。
アルキル基としては、直鎖または分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、リン酸メチル、リン酸ブチル、リン酸フェニル、リン酸ジエチル、リン酸ジフェニル、リン酸ジベンジル、リン酸トリメチル、リン酸トリフェニル、リン酸ジフェニルクレジル、リン酸メチルジフェニル等が挙げられる。
亜リン酸エステルとしては、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
上式（４）、（５）中、Ｒ１０、Ｒ１１、Ｒ１２は、アルキル基、アリール基又はアラルキル基であり、Ｒ１３、Ｒ１４は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。ただし、Ｒ１３、Ｒ１４共に水素原子の場合を除く。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリフェニル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸ブチル、亜リン酸フェニル等が挙げられる。
次亜リン酸エステルとしては、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
上式（６）、（７）中、Ｒ１５は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基であり、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８は、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、ジメチルホスホナイト、ジフェニルホスホナイト、ジベンジルホスホナイト、ジエチルフェニルホスホナイト、ジメチルフェニルホスホナイト、次亜リン酸メチル、次亜リン酸エチル、次亜リン酸フェニル等が挙げられる。
＜補強材について＞
補強材は、鉄系としてオーステナイト系のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、フェライト系のＳＵＳ４３０などのステンレス鋼線又は鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５３２）もしくは亜鉛メッキ鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５４７）、また銅系として銅−ニッケル合金（白銅）、銅−ニッケル−亜鉛合金（洋白）、黄銅、ベリリウム銅からなる細線材を１本又は２本以上使用して織ったり、編んだりして形成される金網が使用される。金網を形成する金属細線の線径は０．１０〜０．３２ｍｍ程度のものが使用され、金網の網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
補強材としては、上述した金網の他に、ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板に切込みを入れると同時に切込みを拡開して規則正しい網目列が形成された、所謂エキスパンドメタルを使用することもできる。ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板の厚さは０．３〜０．５ｍｍ程度、エキスパンドメタルの網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
＜潤滑組成物について＞
窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが、また他の潤滑組成物として窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
上記潤滑組成物の水性ディスパージョンは、後述する製造方法において、耐熱シート材の表面に、刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段によって適用され、耐熱シート材の表面を被覆して、耐熱シート材の表面に潤滑すべり層を形成するように用いられる。形成された潤滑すべり層は、最終の圧縮工程において均一かつ微小厚さ（１０〜３００μｍ）に展延されて球帯状シール体の部分凸球面状の外面を有した外層を形成する。
上記潤滑組成物中の窒化ホウ素は、とくに高温において優れた潤滑性を発揮するものであるが、窒化ホウ素単独では耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状の外面への被着性が劣り、これらの表面から容易に剥離してしまうという欠点があるが、窒化ホウ素に対し一定量の割合でアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方を配合することにより、上記窒化ホウ素の欠点を回避し、耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状面への被着性を大幅に改善し、球帯状シール体の外層での潤滑組成物からなる潤滑すべり面となっている部分凸球面状の外面の保持性を高めることができる。そして、窒化ホウ素に対するアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の配合割合は、窒化ホウ素の具有する潤滑性を損なうことなく、かつ被着性を改善するという観点から決定され、１０〜３０重量％の範囲が好ましい。
上述した窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して一定量の割合でポリテトラフルオロエチレン樹脂を含有した潤滑組成物において、ポリテトラフルオロエチレン樹脂は、それ自身低摩擦性を有するもので、窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物に配合されることにより、該潤滑組成物の低摩擦性を向上させる作用と、圧縮成形時の潤滑組成物の展延性を高める作用をなす。
上記窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物１００重量部に対し、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合は２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部の範囲である。このポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が２００重量部を超えると、潤滑組成物中に占める割合が多くなり潤滑組成物の耐熱性を低下させる結果となり、また、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が５０〜１５０重量部の範囲であれば、潤滑組成物の耐熱性を損なうことなく低摩擦性をいかんなく発揮させることができる。このポリテトラフルオロエチレン樹脂は、平均粒径１０μｍ以下の微粉末を固形分として３０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
つぎに、上述した構成材料からなる球帯状シール体の製造方法について図面に基づき説明する。
＜第一の態様の製造方法＞
（第一工程）図２に示すように、金属細線を円筒状に編んで形成した筒状金網１をローラ２及び３間に通して所定の幅Ｄの帯状金網４を作製し、帯状金網４を所定の長さＬに切断した補強材５、又は金属細線を織ったり、編んだりすることによって直接形成される帯状金網４を所定の幅Ｄと長さＬとに切断した補強材５を準備する。
（第二工程）図３に示すように、補強材５の幅Ｄに対して１．１×Ｄから２．１×Ｄの幅ｄを有すると共に、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有するように切断された有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む耐熱シート材６を準備する。
（第三工程）後述する（図１参照）球帯状シール体５８において部分凸球面状面５３の軸方向の少なくとも一方の端縁側の環状の端面である大径側の端面５４に全体的に耐熱材が露出するようにすべく、図４に示すように、部分凸球面状面５３の大径側の端面５４となる補強材５の幅方向の少なくとも一方の端縁７から最大で０．１×Ｄから０．８×Ｄだけ耐熱シート材６が幅方向にはみ出すと共に、端縁７からの耐熱シート材６の幅方向のはみ出し量δ１が部分凸球面状面５３の小径側の環状の端面５５となる補強材５の幅方向の他方の端縁８からのはみ出し量δ２よりも多くなるようにすると共に、補強材５の長さ方向の一方の端縁９から最大で０．３０×Ｌから１．７０×Ｌだけ耐熱シート材６が長さ方向にはみ出すと共に、補強材５の長さ方向の他方の端縁１０と当該端縁１０に対応する耐熱シート材６の長さ方向の端縁１１とを実質的に一致させて、補強材５と耐熱シート材６との幅方向及び長さ方向を合致させて当該補強材５と耐熱シート材６とを互いに重ね合わせた重合体１２を得る。
（第四工程）重合体１２を図５に示すように耐熱シート材６を内側にしてうず巻き状であって耐熱シート材６が１回多くなるように捲回して、内周側及び外周側の両方に耐熱シート材６が露出した筒状母材１３を形成する。耐熱シート材６としては、筒状母材１３における耐熱シート材６の巻き回数が補強材５の巻き回数よりも多くなるように、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有したものが予め準備される。筒状母材１３においては、図６に示すように、耐熱シート材６は、幅方向の一方の端縁側において補強材５の一方の端縁７から幅方向にδ１だけはみ出しており、また耐熱シート材６の幅方向の他方の端縁側において補強材５の他方の端縁８から幅方向にδ２だけはみ出している。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した図７に示すような耐熱シート材６を別途用意する。一方、前記第一工程で説明したように、金属細線を編んで筒状金網１を形成したのち、これをローラ２及び３間に通して作製した帯状金網４からなる補強材５を別に準備し、図８に示すように、帯状金網４内に、耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図９に示すように、ローラ１４及び１５間に通して一体化させ、これを外面層形成部材１６とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材１６を前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１０に示すような予備円筒成形体１７を作製する。
（第七工程）内面に円筒壁面３１と円筒壁面３１に連なる部分凹球面壁面３２と部分凹球面壁面３２に連なる貫通孔３３とを備え、貫通孔３３に段付きコア３４を嵌挿することによって内部に中空円筒部３５と該中空円筒部３５に連なる球帯状中空部３６とが形成された図１１に示すような金型３７を準備し、該金型３７の段付きコア３４に予備円筒成形体１７を挿入する。
金型３７の中空円筒部３５及び球帯状中空部３６に位置せしめられた予備円筒成形体１７をコア軸方向に１〜３トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形し、図１に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。
この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層５７は、圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は平滑な面となっており、貫通孔５１における円筒内面５２には、膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
上述した方法によって作製された図１に示す球帯状シール体において、耐熱シート材６からなる耐熱材は、内部構造を形成する金網４からなる補強材５と絡み合って一体となっており、部分凸球面状の外面５９は、外面層形成部材１６によって形成された膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材と金網４からなる補強材５とが混在一体となった平滑な面となっているとともに、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
なお、前述の第二工程において、補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有するように切断された耐熱シート材６を準備して、これらを前述の第三工程と同様に重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述の第四工程と同様にして筒状母材１３を形成し、以下、第五工程から第七工程を経て球帯状シール体５８を作製することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
＜第二の態様の製造方法＞
第一工程から第四工程までは上記第一工程から第四工程までと同じ。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した耐熱シート材６（図７参照）を別途用意し、この耐熱シート材６の一方の表面に、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０質量％分散含有した水性ディスパージョン、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンを刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段で被覆し、これを乾燥させて図１２に示すような潤滑組成物からなる潤滑すべり層１８を形成する。
前記第五工程で説明した帯状金網４からなる補強材５を別途用意し、図１３に示すように、帯状金網４内に、潤滑すべり層１８を備えた耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図１４に示すように、ローラ１９及び２０間に通して一体化させ、これを外面層形成部材２１とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材２１を潤滑すべり層１８を外側にして前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１５に示すような予備円筒成形体２２を作製する。この予備円筒成形体２２を前記第七工程と同様な方法で圧縮成形し、図１６及び図１７に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつ補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と該潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は、前記潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６の膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出しており、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
斯かる第二の製造方法においても、第二の工程で補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有する耐熱シート材６を準備し、これらを前述と同様にして重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述と同様にして筒状母材１３を形成し、この筒状母材１３から球帯状シール体５８を形成することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
球帯状シール体５８は、例えば図１８に示す排気管球面継手に組込まれて使用される。すなわち、エンジン側に連結された上流側排気管１００の外周面には、管端部１０１を残してフランジ２００が立設されており、管端部１０１には、球帯状シール体５８が貫通孔５１を規定する円筒内面５２において嵌合されており、大径側の端面５４において球帯状シール体５８がフランジ２００に当接されて着座せしめられている。上流側排気管１００と相対峙してマフラー側に連結され、端部に凹球面部３０２と凹球面部３０２の開口部周縁にフランジ部３０３とを備えた径拡大部３０１が一体に形成された下流側排気管３００が凹球面部３０２を球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９に摺接させて配置されている。
図１８に示す排気管球面継手において、一端がフランジ２００に固定され、他端が径拡大部３０１のフランジ部３０３を挿通して配された一対のボルト４００とボルト４００の膨大頭部及びフランジ部３０３の間に配された一対のコイルバネ５００とにより、下流側排気管３００には、常時、上流側排気管１００方向にバネ力が付勢されている。そして、排気管球面継手は、上、下流側排気管１００、３００に生じる相対角変位に対しては、球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９と下流側排気管３００の端部に形成された径拡大部３０１の凹球面部３０２との摺接でこれを許容するように構成されている。
つぎに、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に何等限定されないのである。
＜耐熱シート材について＞
＜製造方法：Ｉ＞
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を攪拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とする。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持し、粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行う。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、該酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間攪拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去する。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とする。
酸処理黒鉛原料を攪拌しながら、該酸処理黒鉛原料に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を、９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。この膨張黒鉛粒子を双ローラー装置にてロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
＜製造方法：ＩＩ＞
前記製造方法Ｉと同様にして酸処理黒鉛原料を作製する。この酸処理黒鉛原料を９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。このようにして得た膨張黒鉛粒子に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を双ローラー装置に供給してロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
上記製造方法Ｉ及び製造方法ＩＩで作製した耐熱性膨張黒鉛シートは、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む可撓性を有する耐熱シート材である。
耐熱シート材中に分散含有された有機リン化合物は、膨張黒鉛の７００℃を超える高温領域における酸化消耗を抑制する作用を発揮するものであり、有機リン化合物の含有量は０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜７．０重量％である。有機リン化合物の含有量の多寡は耐熱シート材の可撓性に影響を及ぼすものであり、その含有量が１０．０重量％を超えると耐熱シート材が硬く、脆くなる傾向を示す。したがって、後述する製造方法における該シート材の曲げ加工等の加工性を阻害することになる。
有機リン化合物としては、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用されて好適である。
アルキル基としては、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８のアリール基、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、フェニルホスホン酸、トリルホスホン酸、ベンジルホスホン酸、メチルホスホン酸メチル、メチルホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジフェニル、フェニルホスホン酸ジエチル等が挙げられる。
有機ホスフィン酸及びそのエステルとしては、下記一般式（２）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが好適に使用される。
具体例としては、メチルホスフィン酸、エチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、メチルエチルホスフィン酸、フェニルホスフィン酸、メチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、メチルホスフィン酸エチル、ジメチルホスフィン酸エチル、メチルホスフィン酸フェニル、フェニルホスフィン酸エチル等が挙げられる。
リン酸エステルとしては、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが好適に使用される。
アルキル基としては、直鎖または分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、リン酸メチル、リン酸ブチル、リン酸フェニル、リン酸ジエチル、リン酸ジフェニル、リン酸ジベンジル、リン酸トリメチル、リン酸トリフェニル、リン酸ジフェニルクレジル、リン酸メチルジフェニル等が挙げられる。
亜リン酸エステルとしては、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリフェニル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸ブチル、亜リン酸フェニル等が挙げられる。
次亜リン酸エステルとしては、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、ジメチルホスホナイト、ジフェニルホスホナイト、ジベンジルホスホナイト、ジエチルフェニルホスホナイト、ジメチルフェニルホスホナイト、次亜リン酸メチル、次亜リン酸エチル、次亜リン酸フェニル等が挙げられる。
＜補強材について＞
補強材は、鉄系としてオーステナイト系のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、フェライト系のＳＵＳ４３０などのステンレス鋼線又は鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５３２）もしくは亜鉛メッキ鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５４７）、また銅系として銅−ニッケル合金（白銅）、銅−ニッケル−亜鉛合金（洋白）、黄銅、ベリリウム銅からなる細線材を１本又は２本以上使用して織ったり、編んだりして形成される金網が使用される。金網を形成する金属細線の線径は０．１０〜０．３２ｍｍ程度のものが使用され、金網の網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
補強材としては、上述した金網の他に、ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板に切込みを入れると同時に切込みを拡開して規則正しい網目列が形成された、所謂エキスパンドメタルを使用することもできる。ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板の厚さは０．３〜０．５ｍｍ程度、エキスパンドメタルの網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
＜潤滑組成物について＞
窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが、また他の潤滑組成物として窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
上記潤滑組成物の水性ディスパージョンは、後述する製造方法において、耐熱シート材の表面に、刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段によって適用され、耐熱シート材の表面を被覆して、耐熱シート材の表面に潤滑すべり層を形成するように用いられる。形成された潤滑すべり層は、最終の圧縮工程において均一かつ微小厚さ（１０〜３００μｍ）に展延されて球帯状シール体の部分凸球面状の外面を有した外層を形成する。
上記潤滑組成物中の窒化ホウ素は、とくに高温において優れた潤滑性を発揮するものであるが、窒化ホウ素単独では耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状の外面への被着性が劣り、これらの表面から容易に剥離してしまうという欠点があるが、窒化ホウ素に対し一定量の割合でアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方を配合することにより、上記窒化ホウ素の欠点を回避し、耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状面への被着性を大幅に改善し、球帯状シール体の外層での潤滑組成物からなる潤滑すべり面となっている部分凸球面状の外面の保持性を高めることができる。そして、窒化ホウ素に対するアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の配合割合は、窒化ホウ素の具有する潤滑性を損なうことなく、かつ被着性を改善するという観点から決定され、１０〜３０重量％の範囲が好ましい。
上述した窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して一定量の割合でポリテトラフルオロエチレン樹脂を含有した潤滑組成物において、ポリテトラフルオロエチレン樹脂は、それ自身低摩擦性を有するもので、窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物に配合されることにより、該潤滑組成物の低摩擦性を向上させる作用と、圧縮成形時の潤滑組成物の展延性を高める作用をなす。
上記窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物１００重量部に対し、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合は２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部の範囲である。このポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が２００重量部を超えると、潤滑組成物中に占める割合が多くなり潤滑組成物の耐熱性を低下させる結果となり、また、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が５０〜１５０重量部の範囲であれば、潤滑組成物の耐熱性を損なうことなく低摩擦性をいかんなく発揮させることができる。このポリテトラフルオロエチレン樹脂は、平均粒径１０μｍ以下の微粉末を固形分として３０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
つぎに、上述した構成材料からなる球帯状シール体の製造方法について図面に基づき説明する。
＜第一の態様の製造方法＞
（第一工程）図２に示すように、金属細線を円筒状に編んで形成した筒状金網１をローラ２及び３間に通して所定の幅Ｄの帯状金網４を作製し、帯状金網４を所定の長さＬに切断した補強材５、又は金属細線を織ったり、編んだりすることによって直接形成される帯状金網４を所定の幅Ｄと長さＬとに切断した補強材５を準備する。
（第二工程）図３に示すように、補強材５の幅Ｄに対して１．１×Ｄから２．１×Ｄの幅ｄを有すると共に、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有するように切断された有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む耐熱シート材６を準備する。
（第三工程）後述する（図１参照）球帯状シール体５８において部分凸球面状面５３の軸方向の少なくとも一方の端縁側の環状の端面である大径側の端面５４に全体的に耐熱材が露出するようにすべく、図４に示すように、部分凸球面状面５３の大径側の端面５４となる補強材５の幅方向の少なくとも一方の端縁７から最大で０．１×Ｄから０．８×Ｄだけ耐熱シート材６が幅方向にはみ出すと共に、端縁７からの耐熱シート材６の幅方向のはみ出し量δ１が部分凸球面状面５３の小径側の環状の端面５５となる補強材５の幅方向の他方の端縁８からのはみ出し量δ２よりも多くなるようにすると共に、補強材５の長さ方向の一方の端縁９から最大で０．３０×Ｌから１．７０×Ｌだけ耐熱シート材６が長さ方向にはみ出すと共に、補強材５の長さ方向の他方の端縁１０と当該端縁１０に対応する耐熱シート材６の長さ方向の端縁１１とを実質的に一致させて、補強材５と耐熱シート材６との幅方向及び長さ方向を合致させて当該補強材５と耐熱シート材６とを互いに重ね合わせた重合体１２を得る。
（第四工程）重合体１２を図５に示すように耐熱シート材６を内側にしてうず巻き状であって耐熱シート材６が１回多くなるように捲回して、内周側及び外周側の両方に耐熱シート材６が露出した筒状母材１３を形成する。耐熱シート材６としては、筒状母材１３における耐熱シート材６の巻き回数が補強材５の巻き回数よりも多くなるように、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有したものが予め準備される。筒状母材１３においては、図６に示すように、耐熱シート材６は、幅方向の一方の端縁側において補強材５の一方の端縁７から幅方向にδ１だけはみ出しており、また耐熱シート材６の幅方向の他方の端縁側において補強材５の他方の端縁８から幅方向にδ２だけはみ出している。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した図７に示すような耐熱シート材６を別途用意する。一方、前記第一工程で説明したように、金属細線を編んで筒状金網１を形成したのち、これをローラ２及び３間に通して作製した帯状金網４からなる補強材５を別に準備し、図８に示すように、帯状金網４内に、耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図９に示すように、ローラ１４及び１５間に通して一体化させ、これを外面層形成部材１６とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材１６を前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１０に示すような予備円筒成形体１７を作製する。
（第七工程）内面に円筒壁面３１と円筒壁面３１に連なる部分凹球面壁面３２と部分凹球面壁面３２に連なる貫通孔３３とを備え、貫通孔３３に段付きコア３４を嵌挿することによって内部に中空円筒部３５と該中空円筒部３５に連なる球帯状中空部３６とが形成された図１１に示すような金型３７を準備し、該金型３７の段付きコア３４に予備円筒成形体１７を挿入する。
金型３７の中空円筒部３５及び球帯状中空部３６に位置せしめられた予備円筒成形体１７をコア軸方向に１〜３トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形し、図１に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。
この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層５７は、圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は平滑な面となっており、貫通孔５１における円筒内面５２には、膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
上述した方法によって作製された図１に示す球帯状シール体において、耐熱シート材６からなる耐熱材は、内部構造を形成する金網４からなる補強材５と絡み合って一体となっており、部分凸球面状の外面５９は、外面層形成部材１６によって形成された膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材と金網４からなる補強材５とが混在一体となった平滑な面となっているとともに、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
なお、前述の第二工程において、補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有するように切断された耐熱シート材６を準備して、これらを前述の第三工程と同様に重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述の第四工程と同様にして筒状母材１３を形成し、以下、第五工程から第七工程を経て球帯状シール体５８を作製することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
＜第二の態様の製造方法＞
第一工程から第四工程までは上記第一工程から第四工程までと同じ。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した耐熱シート材６（図７参照）を別途用意し、この耐熱シート材６の一方の表面に、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０質量％分散含有した水性ディスパージョン、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンを刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段で被覆し、これを乾燥させて図１２に示すような潤滑組成物からなる潤滑すべり層１８を形成する。
前記第五工程で説明した帯状金網４からなる補強材５を別途用意し、図１３に示すように、帯状金網４内に、潤滑すべり層１８を備えた耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図１４に示すように、ローラ１９及び２０間に通して一体化させ、これを外面層形成部材２１とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材２１を潤滑すべり層１８を外側にして前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１５に示すような予備円筒成形体２２を作製する。この予備円筒成形体２２を前記第七工程と同様な方法で圧縮成形し、図１６及び図１７に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつ補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と該潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は、前記潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６の膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出しており、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
斯かる第二の製造方法においても、第二の工程で補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有する耐熱シート材６を準備し、これらを前述と同様にして重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述と同様にして筒状母材１３を形成し、この筒状母材１３から球帯状シール体５８を形成することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
球帯状シール体５８は、例えば図１８に示す排気管球面継手に組込まれて使用される。すなわち、エンジン側に連結された上流側排気管１００の外周面には、管端部１０１を残してフランジ２００が立設されており、管端部１０１には、球帯状シール体５８が貫通孔５１を規定する円筒内面５２において嵌合されており、大径側の端面５４において球帯状シール体５８がフランジ２００に当接されて着座せしめられている。上流側排気管１００と相対峙してマフラー側に連結され、端部に凹球面部３０２と凹球面部３０２の開口部周縁にフランジ部３０３とを備えた径拡大部３０１が一体に形成された下流側排気管３００が凹球面部３０２を球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９に摺接させて配置されている。
図１８に示す排気管球面継手において、一端がフランジ２００に固定され、他端が径拡大部３０１のフランジ部３０３を挿通して配された一対のボルト４００とボルト４００の膨大頭部及びフランジ部３０３の間に配された一対のコイルバネ５００とにより、下流側排気管３００には、常時、上流側排気管１００方向にバネ力が付勢されている。そして、排気管球面継手は、上、下流側排気管１００、３００に生じる相対角変位に対しては、球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９と下流側排気管３００の端部に形成された径拡大部３０１の凹球面部３０２との摺接でこれを許容するように構成されている。
つぎに、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に何等限定されないのである。
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を撹拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とした。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持するとともにこの反応液に粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行った。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間撹拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去した。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とした。
酸処理黒鉛原料１００重量部を攪拌しながら該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸の粉末を（１）０．１重量部、（２）０．５重量部、（３）１．０重量部、（４）２．０重量部、（５）４．２重量部、（６）６．４重量部、（７）８．７重量部、（８）１１．１重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して８種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１）フェニルホスホン酸０．１重量％及び膨張黒鉛９９．９重量％、（２）フェニルホスホン酸０．５重量％及び膨張黒鉛９９．５重量％、（３）フェニルホスホン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（４）フェニルホスホン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（５）フェニルホスホン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（６）フェニルホスホン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％、（７）フェニルホスホン酸８．０重量％及び膨張黒鉛９２．０重量％、（８）フェニルホスホン酸１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１）ないし（８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
金属細線として、線径０．２８ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ３０４）を２本使用して網目４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これをローラ２及び３間に通して幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍの帯状金網４とし、これを補強材５とした。
幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した前記耐熱シート材６を、直径が４５ｍｍのコアの外周面にうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材６の内側に補強材５を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材６を位置させた筒状母材１３を作製した。この筒状母材１３においては、耐熱シート材６の幅方向の両端部はそれぞれ補強材５の幅方向にはみ出している。
上記（１）ないし（８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
上記と同様の金属細線を１本使用して、網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記８種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外面層形成部材１６を捲回して予備円筒成形体１７を作製した。この予備円筒成形体１７を金型３７の段付きコア３４に挿入し、該予備円筒成形体１７を部分凹球面壁面３２の曲率半径が２４．５ｍｍの金型３７の球帯状中空部３６に位置させた。
金型３７の球帯状中空部３６に位置させた予備円筒成形体１７をコア軸方向に２トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形し、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
酸処理黒鉛原料１００重量部を攪拌しながら該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸の粉末を（１）０．１重量部、（２）０．５重量部、（３）１．０重量部、（４）２．０重量部、（５）４．２重量部、（６）６．４重量部、（７）８．７重量部、（８）１１．１重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して８種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１）フェニルホスホン酸０．１重量％及び膨張黒鉛９９．９重量％、（２）フェニルホスホン酸０．５重量％及び膨張黒鉛９９．５重量％、（３）フェニルホスホン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（４）フェニルホスホン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（５）フェニルホスホン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（６）フェニルホスホン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％、（７）フェニルホスホン酸８．０重量％及び膨張黒鉛９２．０重量％、（８）フェニルホスホン酸１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１）ないし（８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
金属細線として、線径０．２８ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ３０４）を２本使用して網目４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これをローラ２及び３間に通して幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍの帯状金網４とし、これを補強材５とした。
幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した前記耐熱シート材６を、直径が４５ｍｍのコアの外周面にうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材６の内側に補強材５を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材６を位置させた筒状母材１３を作製した。この筒状母材１３においては、耐熱シート材６の幅方向の両端部はそれぞれ補強材５の幅方向にはみ出している。
上記（１）ないし（８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
上記と同様の金属細線を１本使用して、網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記８種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外面層形成部材１６を捲回して予備円筒成形体１７を作製した。この予備円筒成形体１７を金型３７の段付きコア３４に挿入し、該予備円筒成形体１７を部分凹球面壁面３２の曲率半径が２４．５ｍｍの金型３７の球帯状中空部３６に位置させた。
金型３７の球帯状中空部３６に位置させた予備円筒成形体１７をコア軸方向に２トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形し、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸ジエチルの粉末を（９）１．０重量部、（１０）２．０重量部、（１１）４．２重量部、（１２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸ジエチルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（９）フェニルホスホン酸ジエチル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１０）フェニルホスホン酸ジエチル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１１）フェニルホスホン酸ジエチル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１２）フェニルホスホン酸ジエチル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（９）ないし（１２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（９）ないし（１２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（９）フェニルホスホン酸ジエチル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１０）フェニルホスホン酸ジエチル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１１）フェニルホスホン酸ジエチル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１２）フェニルホスホン酸ジエチル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（９）ないし（１２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（９）ないし（１２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてジフェニルホスフィン酸の粉末を（１３）１．０重量部、（１４）２．０重量部、（１５）４．２重量部、（１６）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のジフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１３）ジフェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１４）ジフェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１５）ジフェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１６）ジフェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１３）ないし（１６）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１３）ないし（１６）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１３）ジフェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１４）ジフェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１５）ジフェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１６）ジフェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１３）ないし（１６）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１３）ないし（１６）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスフィン酸の粉末を（１７）１．０重量部、（１８）２．０重量部、（１９）４．２重量部、（２０）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１７）フェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１８）フェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１９）フェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２０）フェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１７）ないし（２０）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１７）ないし（２０）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１７）フェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１８）フェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１９）フェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２０）フェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１７）ないし（２０）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１７）ないし（２０）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてリン酸エステル、具体的にはリン酸ジフェニルの粉末を（２１）１．０重量部、（２２）２．０重量部、（２３）４．２重量部、（２４）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、リン酸ジフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（２１）リン酸ジフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２２）リン酸ジフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２３）リン酸ジフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２４）リン酸ジフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２１）ないし（２４）の成分組成からなる、耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２１）ないし（２４）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したリン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（２１）リン酸ジフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２２）リン酸ジフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２３）リン酸ジフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２４）リン酸ジフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２１）ないし（２４）の成分組成からなる、耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２１）ないし（２４）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したリン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として亜リン酸エステル、具体的には亜リン酸トリフェニルの溶液を（２５）１．０重量部、（２６）２．０重量部、（２７）４．２重量部、（２８）６．４重量部それぞれ噴霧状に配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、亜リン酸トリフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）亜リン酸トリフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）亜リン酸トリフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）亜リン酸トリフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）亜リン酸トリフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２５）ないし（２８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２５）ないし（２８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填した亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）亜リン酸トリフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）亜リン酸トリフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）亜リン酸トリフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）亜リン酸トリフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２５）ないし（２８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２５）ないし（２８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填した亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として次亜リン酸エステル、具体的にはジメチルホスホナイトの粉末を（２９）１．０重量部、（３０）２．０重量部、（３１）４．２重量部、（３２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、ジメチルホスホナイトは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）ジメチルホスホナイト１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）ジメチルホスホナイト２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）ジメチルホスホナイト４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）ジメチルホスホナイト６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２９）ないし（３２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２９）ないし（３２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）ジメチルホスホナイト１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）ジメチルホスホナイト２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）ジメチルホスホナイト４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）ジメチルホスホナイト６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２９）ないし（３２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２９）ないし（３２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３３）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３４）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３５）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３６）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３７）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３８）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３９）と、金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素８５重量％とアルミナ１５重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３３）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３４）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３５）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３６）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３７）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３８）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３９）と、金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素８５重量％とアルミナ１５重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を１００重量部とし、これに平均粒径０．３μｍのポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末を５０重量部含有した潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％及びポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素１７重量％、アルミナ３重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂１０重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４０）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４１）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４２）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４３）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４４）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４５）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４６）と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜比較例１＞
耐熱シート材として、幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの膨張黒鉛シート（日本カーボン社製「ニカフィルム（商品名）」）を準備した。補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側に補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向にはみ出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、耐熱材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱シート材が露出した面となる結果、球帯状基体を形成する耐熱材が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱材で覆われている。
＜比較例２＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液を膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて該膨張黒鉛シートの表面全体に０．０７ｇ／１００ｃｍ２の一様な耐熱被膜を形成し、これを耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜で覆われている。
＜比較例３＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液３０ｇに平均粒径４μｍのフッ化カルシウム粉末５ｇを配合し混合物を得た。この混合物を前記膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて、膨張黒鉛シートの表面全体に０．３ｇ／１００ｃｍ２の一様な厚さの耐熱被膜（フッ化カルシウムと第一リン酸アルミニウムとの重量比率は１：１．５）を形成し、これを耐熱被膜を備えた耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜で覆われている。
上述した実施例及び比較例からなる球帯状シール体について、図１８に示す排気管継手装置を使用して、１サイクル毎における摩擦トルク（Ｎ・ｍ）、異常摩擦音の発生の有無及び酸化減量（重量減少）について試験した結果を説明する。
＜試験条件＞
コイルばねによる押圧力（スプリングセットフォース）：７０６Ｎ
揺動角：±３°
揺動周波数：１２ヘルツ（Ｈｚ）
雰囲気温度（図１８に示す凹球面部３０２の外表面温度）：７２０℃
＜試験方法＞
室温にて１２Ｈｚの振動数で±３°の揺動運動を１回として４５，０００回行ったのち、該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を７２０℃の温度まで昇温（昇温中の揺動回数４５，０００回）し、該雰囲気温度が７２０℃の温度に到達した時点で１１５，０００回の揺動運動を行い、ついで該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を室温まで降温（降温中の揺動回数４５，０００回）するという全揺動回数２５０，０００回を１サイクルとして４サイクル行う。
異常摩擦音の発生の有無の評価は次のようにして行った。
評価記号Ａ：異常摩擦音の発生のないもの。
評価記号Ｂ：試験片に耳を近づけた状態で、かすかに異常摩擦音が聴こえるもの。
評価記号Ｃ：定位置（試験片から１．５ｍ離れた位置）では生活環境音に掻き消され、一般には判別し難いが試験担当者には異常摩擦音として判別できるもの。
評価記号Ｄ：定位置で誰でも異常摩擦音（不快音）として判別できるもの。
ガス漏れ量（リットル／ｍｉｎ）は、図１８に示す排気管球面継手の一方の排気管１００の開口部を閉塞し、他方の排気管３００側から０．５ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で乾燥空気を流入し、継手部分（球帯状シール体５８の部分凸球面状面の外面５３と径拡大部３０１との摺接部、球帯状シール体５８の円筒内面５２と排気管１００の管端部１０１との嵌合部及び端面５４と排気管１００に立設されたフランジ２００との当接部）からの漏れ量を流量計にて、１，０００，０００回試験後を測定した。
上記試験方法によって得られた実施例１から実施例８の球帯状シール体５８の試験結果を表１及び表２に、実施例９から実施例１２の球帯状シール体５８の試験結果を表３に、実施例１３から実施例１６の球帯状シール体５８の試験結果を表４に、実施例１７から実施例２０の球帯状シール体５８の試験結果を表５に、実施例２１から実施例２４の球帯状シール体５８の試験結果を表６に、実施例２５から実施例２８の球帯状シール体５８の試験結果を表７に、実施例２９から実施例３２の球帯状シール体５８の試験結果を表８に、実施例３３から実施例３６の球帯状シール体５８の試験結果を表９に、実施例３７から実施例３９の球帯状シール体５８の試験結果を表１０に、実施例４０から実施例４３の球帯状シール体５８の試験結果を表１１に、実施例４４から実施例４６の球帯状シール体５８の試験結果を表１２に、比較例１から比較例３の球帯状シール体の試験結果を表１３に示す。
表１１において、ＰＴＦＥは、ポリテトラフルオロエチレン樹脂を表す。
表１２において、ＰＴＦＥは、ポリテトラフルオロエチレン樹脂を表す。
試験結果におけるシール体の試験前重量（ｇ）及び試験後重量（ｇ）から、実施例からなる球帯状シール体は、７００℃を越える高温条件下において、該シール体を構成する膨張黒鉛の酸化消耗による重量減少率が１３％以下であり、比較例との対比において、優れた耐酸化性を有していることが判る。また、有機リン化合物及び膨張黒鉛からなる耐熱シート材は、通常の膨張黒鉛シートが具有する可撓性を具備していることから、球帯状シール体の製造方法における曲げ工程においても、何等の支障を生じることなく行うことができた。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を１００重量部とし、これに平均粒径０．３μｍのポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末を５０重量部含有した潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％及びポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素１７重量％、アルミナ３重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂１０重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４０）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４１）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４２）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４３）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４４）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４５）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４６）と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜比較例１＞
耐熱シート材として、幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの膨張黒鉛シート（日本カーボン社製「ニカフィルム（商品名）」）を準備した。補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側に補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向にはみ出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、耐熱材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱シート材が露出した面となる結果、球帯状基体を形成する耐熱材が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱材で覆われている。
＜比較例２＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液を膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて該膨張黒鉛シートの表面全体に０．０７ｇ／１００ｃｍ２の一様な耐熱被膜を形成し、これを耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜で覆われている。
＜比較例３＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液３０ｇに平均粒径４μｍのフッ化カルシウム粉末５ｇを配合し混合物を得た。この混合物を前記膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて、膨張黒鉛シートの表面全体に０．３ｇ／１００ｃｍ２の一様な厚さの耐熱被膜（フッ化カルシウムと第一リン酸アルミニウムとの重量比率は１：１．５）を形成し、これを耐熱被膜を備えた耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜で覆われている。
上述した実施例及び比較例からなる球帯状シール体について、図１８に示す排気管継手装置を使用して、１サイクル毎における摩擦トルク（Ｎ・ｍ）、異常摩擦音の発生の有無及び酸化減量（重量減少）について試験した結果を説明する。
＜試験条件＞
コイルばねによる押圧力（スプリングセットフォース）：７０６Ｎ
揺動角：±３°
揺動周波数：１２ヘルツ（Ｈｚ）
雰囲気温度（図１８に示す凹球面部３０２の外表面温度）：７２０℃
＜試験方法＞
室温にて１２Ｈｚの振動数で±３°の揺動運動を１回として４５，０００回行ったのち、該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を７２０℃の温度まで昇温（昇温中の揺動回数４５，０００回）し、該雰囲気温度が７２０℃の温度に到達した時点で１１５，０００回の揺動運動を行い、ついで該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を室温まで降温（降温中の揺動回数４５，０００回）するという全揺動回数２５０，０００回を１サイクルとして４サイクル行う。
異常摩擦音の発生の有無の評価は次のようにして行った。
評価記号Ａ：異常摩擦音の発生のないもの。
評価記号Ｂ：試験片に耳を近づけた状態で、かすかに異常摩擦音が聴こえるもの。
評価記号Ｃ：定位置（試験片から１．５ｍ離れた位置）では生活環境音に掻き消され、一般には判別し難いが試験担当者には異常摩擦音として判別できるもの。
評価記号Ｄ：定位置で誰でも異常摩擦音（不快音）として判別できるもの。
ガス漏れ量（リットル／ｍｉｎ）は、図１８に示す排気管球面継手の一方の排気管１００の開口部を閉塞し、他方の排気管３００側から０．５ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で乾燥空気を流入し、継手部分（球帯状シール体５８の部分凸球面状面の外面５３と径拡大部３０１との摺接部、球帯状シール体５８の円筒内面５２と排気管１００の管端部１０１との嵌合部及び端面５４と排気管１００に立設されたフランジ２００との当接部）からの漏れ量を流量計にて、１，０００，０００回試験後を測定した。
上記試験方法によって得られた実施例１から実施例８の球帯状シール体５８の試験結果を表１及び表２に、実施例９から実施例１２の球帯状シール体５８の試験結果を表３に、実施例１３から実施例１６の球帯状シール体５８の試験結果を表４に、実施例１７から実施例２０の球帯状シール体５８の試験結果を表５に、実施例２１から実施例２４の球帯状シール体５８の試験結果を表６に、実施例２５から実施例２８の球帯状シール体５８の試験結果を表７に、実施例２９から実施例３２の球帯状シール体５８の試験結果を表８に、実施例３３から実施例３６の球帯状シール体５８の試験結果を表９に、実施例３７から実施例３９の球帯状シール体５８の試験結果を表１０に、実施例４０から実施例４３の球帯状シール体５８の試験結果を表１１に、実施例４４から実施例４６の球帯状シール体５８の試験結果を表１２に、比較例１から比較例３の球帯状シール体の試験結果を表１３に示す。
本発明は、自動車排気管の球面管継手に使用される球帯状シール体に関する。
従来の自動車用排気管の球面管継手に使用される球帯状シール体は、耐熱性を有し、相手材とのなじみ性に優れ、また衝撃強度も著しく改善されているという反面、乾燥摩擦条件下の摩擦においては往々にして異常摩擦音を発生するという欠点がある（特開昭５４−７６７５９号公報所載）。このシール体の欠点は、該シール体を形成する耐熱材料（膨張黒鉛など）の静止摩擦係数と動摩擦係数との差が大きいこと及びこの耐熱材料から成るシール体がすべり速度に対して負性抵抗を示すこと等に起因するものと考えられる。
そこで、本出願人は上述した欠点を解消するべく、相手材との摺動において、異常摩擦音を発生させることなくシール性に優れた、シール体に要求される性能を満足させたシール体を提案した（特許第３１３９１７９号公報所載）。
しかしながら、上記の提案のシール体においても、近年の自動車エンジンの性能向上等に起因する新たな問題点が提起された。すなわち、自動車エンジンの性能向上に起因する排気ガス温度の上昇により、又は自動車のＮＶＨ特性（車輌音響振動特性）の向上を目的として、排気ガスの出口（マニホールド）付近に球面管継手を配置する場合、球面管継手がエンジン側により近づくことに起因する排気ガス温度の上昇により、これまでのシール体では耐熱性の点で使用条件を満足し得ず、シール体自体の耐熱性の向上が余儀なくされている。
上記新たに提起された問題点に対し、本出願人は、耐熱性を向上させた球帯状シール体ならびにその製造方法を提案した（特開平１０−９３９６号公報及び特開平１０−９３９７号公報所載）。
上記球帯状シール体は、６００〜７００℃の高温下においても、酸化消耗が少なく、異常摩擦音の発生がなく、シール性に優れ、シール体としての機能を満足するものであったが、これらの球帯状シール体はその製造方法において耐熱シート材、例えば膨張黒鉛シートの表面に耐熱材料の耐熱被膜を具備した耐熱シート材を使用しているため、膨張黒鉛シートが本来具有する可撓性を犠牲にしていることになり、結果として球帯状シール体の製造工程において生じる曲げ工程等において往々にして耐熱被膜のヒビ割れ、破損等、延いては耐熱シート材の破損等を生じる虞がある、など材料歩留まりの点で改良の余地が残されていること、また、材料歩留まりの欠点をなくすことにより、球帯状シール体の製造工程の短縮、ひいては製造コストの低減につながるなどの利点を有することがわかった。
本発明は、前記諸点に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、７００℃を超える高温領域においても、耐熱性（耐酸化消耗性）を有し、異常摩擦音の発生がなく、シール性に優れるという前述した先行技術の球帯状シール体と同等の性能を有し、その製造方法においては、耐熱シート材の材料歩留まりの欠点を解消し、製造コストを低下させることのできる球帯状シール体を提供することにある。
本発明の第一の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面となっていることを特徴とする。
第一の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
また、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面に形成されているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛は有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても酸化消耗が低減され、相手材との摺接においては、相手材表面に外面層を形成する耐熱材の過剰な被膜の形成を抑制し、相手材表面との円滑な摺接が行われる。
本発明の第二の態様の球帯状シール体は、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に用いられるものであり、ここで、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっていることを特徴とする。
第二の態様の球帯状シール体によれば、円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しているため、耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗は、有機リン化合物の酸化抑制作用により７００℃を超える高温領域においても低減され、結果として球帯状シール体の耐熱性が向上する。
外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層の露出した部分凸球面状の外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっているので、相手材との摺接において円滑な摺動が行われる。
本発明の第三の態様の球帯状シール体では、第二の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる。
第三の態様の球帯状シール体によれば、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動において円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第四の態様の球帯状シール体では、第二又は第三の態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含んでいる。
本発明の第五の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して２００重量部以下のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
本発明の第六の態様の球帯状シール体では、第二から第四のいずれかの態様の球帯状シール体において、潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる。
第四の態様、第五の態様及び第六の態様の球帯状シール体によれば、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含む潤滑組成物の外層の部分凸球面状の外面は、潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材が露出してなる平滑な面に形成されているので、とくに相手材との初期の摺動においてより円滑な摺動が行われ、摺動初期に往々にして生じる摺動摩擦異音の発生は防止される。
本発明の第七の態様の球帯状シール体では、第一から第六のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第七の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、円筒内面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として円筒内面の耐熱性が向上される。また、球帯状シール体が排気管の外面に嵌合固定された際、球帯状シール体の円筒内面と排気管の外面との間の密封性が高められるので、当該接触面からの排気ガスの漏洩を極力防ぐことができる。
本発明の第八の態様の球帯状シール体では、第一から第七のいずれかの態様の球帯状シール体において、円筒内面には、球帯状基体の金網からなる補強材が露出している。
第八の態様の球帯状シール体によれば、球帯状シール体を排気管の外面に嵌合固定する際、円筒内面と排気管の外面との間の摩擦が高められ、結果として球帯状シール体が排気管の外面に強固に固定されることになる。
本発明の第九の態様の球帯状シール体では、第一から第八のいずれかの態様の球帯状シール体において、両環状の端面のうちの少なくとも一方の端面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している。
第九の態様の球帯状シール体によれば、有機リン化合物の酸化抑制作用により、環状の端面の耐熱材の主体をなす膨張黒鉛の酸化消耗が低減され、結果として当該環状の端面の耐熱性が向上される。
本発明の第十の態様の球帯状シール体では、第一から第九のいずれかの態様の球帯状シール体において、耐熱材は、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含んでいる。
第十の態様の球帯状シール体によれば、耐熱材は、主体をなす膨張黒鉛に対する酸化抑制作用を好ましく発揮するに必要な有機リン化合物を０．１〜１０．０重量％の割合で含有しているので、膨張黒鉛の酸化消耗が好ましく低減され、膨張黒鉛の酸化消耗に起因する球帯状シール体の重量減少が好ましく低減される。
有機リン化合物の含有量が０．１重量％未満では膨張黒鉛に対する酸化抑制作用に効果が好ましく発揮されず、また１０．０重量％を超えて含有しても酸化抑制作用のそれ以上の効果が好ましく発揮されないことと、耐熱材としての膨張黒鉛シートの可撓性を損う虞があり、球帯状シール体の製造工程における曲げ工程等において往々にして膨張黒鉛シートの折損等を生じる。
上記膨張黒鉛の酸化消耗を好ましく低減させる有機リン化合物は、本発明の第十一の態様の球帯状シール体のように、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、本発明の第十二の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用される。
〔式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ２及びＲ３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
有機ホスフィン酸及びそのエステルは、本発明の第十三の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（２）で表される有機ホスフィン酸及びそのエステルが使用される。
〔式（２）中、Ｒ４は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ５及びＲ６は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
リン酸エステルは、本発明の第十四の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが使用される。
〔式（３）中、Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、すべて水素原子の場合を除く。〕
亜リン酸エステルは、本発明の第十五の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルから選択されて使用される。
〔式（４）、（５）中、Ｒ１０、Ｒ１１、Ｒ１２は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１３、Ｒ１４は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、Ｒ１３、Ｒ１４共に水素原子の場合を除く。〕
次亜リン酸エステルは、本発明の第十六の態様の球帯状シール体のように、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが使用される。
〔式（６）、（７）中、Ｒ１５は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
本発明の球帯状シール体において、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、該シール体自体の耐熱性が高められているので、７００℃を越える高温条件においても、該球帯状シール体を構成する膨張黒鉛の酸化消耗による重量減少率を低く抑えることができ、球帯状シール体としての機能を十分発揮すると共に、球帯状シール体の耐久性を向上させることができる。また、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含んでいる耐熱シート材は通常の膨張黒鉛シートが具有する可撓性を備えているので、該球帯状シール体の製造過程に生じる耐熱シート材の曲げ加工工程においても何等の不具合を生じることがない。このことは、従来技術における膨張黒鉛シートの表面に耐熱材の被膜を形成する工程を省くことができるばかりでなく、耐熱被膜を具備した膨張黒鉛シートの曲げ加工工程に生じる当該耐熱被膜の割れ、ひいては膨張黒鉛シートの破損を生じることがなく、結果として材料歩留まりの向上に繋がる。
以下、本発明及び本発明の実施の形態を更に詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施の形態に何等限定されないのである。
本発明の球帯状シール体における構成材料及び球帯状シール体の製造方法について説明する。
＜耐熱シート材について＞
＜製造方法：Ｉ＞
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を攪拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とする。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持し、粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行う。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、該酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間攪拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去する。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とする。
＜製造方法：Ｉ＞
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を攪拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とする。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持し、粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行う。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、該酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間攪拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去する。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とする。
酸処理黒鉛原料を攪拌しながら、該酸処理黒鉛原料に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を、９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。この膨張黒鉛粒子を双ローラー装置にてロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
＜製造方法：ＩＩ＞
前記製造方法Ｉと同様にして酸処理黒鉛原料を作製する。この酸処理黒鉛原料を９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。このようにして得た膨張黒鉛粒子に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を双ローラー装置に供給してロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
前記製造方法Ｉと同様にして酸処理黒鉛原料を作製する。この酸処理黒鉛原料を９５０〜１２００℃の温度で１〜１０秒間加熱（膨張）処理して、分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張黒鉛粒子（膨張倍率２００〜３００倍）を形成する。このようにして得た膨張黒鉛粒子に有機リン化合物の粉末又は溶液を所定量の割合で配合し、均一に攪拌して混合物を得る。この混合物を双ローラー装置に供給してロール成形し、所望の厚さの耐熱性膨張黒鉛シートを作製する。
上記製造方法Ｉ及び製造方法ＩＩで作製した耐熱性膨張黒鉛シートは、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む可撓性を有する耐熱シート材である。
耐熱シート材中に分散含有された有機リン化合物は、膨張黒鉛の７００℃を超える高温領域における酸化消耗を抑制する作用を発揮するものであり、有機リン化合物の含有量は０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜７．０重量％である。有機リン化合物の含有量の多寡は耐熱シート材の可撓性に影響を及ぼすものであり、その含有量が１０．０重量％を超えると耐熱シート材が硬く、脆くなる傾向を示す。したがって、後述する製造方法における該シート材の曲げ加工等の加工性を阻害することになる。
有機リン化合物としては、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される。
有機ホスホン酸及びそのエステルは、下記一般式（１）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが使用されて好適である。
上式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ２及びＲ３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。
アルキル基としては、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８のアリール基、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、フェニルホスホン酸、トリルホスホン酸、ベンジルホスホン酸、メチルホスホン酸メチル、メチルホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジフェニル、フェニルホスホン酸ジエチル等が挙げられる。
有機ホスフィン酸及びそのエステルとしては、下記一般式（２）で表される有機ホスホン酸及びそのエステルが好適に使用される。
上式（２）中、Ｒ４は、アルキル基又はアリール基であり、Ｒ５、Ｒ６は、水素原子、アルキル基又はアリール基である。アルキル基及びアリール基については上記と同じである。
具体例としては、メチルホスフィン酸、エチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、メチルエチルホスフィン酸、フェニルホスフィン酸、メチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、メチルホスフィン酸エチル、ジメチルホスフィン酸エチル、メチルホスフィン酸フェニル、フェニルホスフィン酸エチル等が挙げられる。
リン酸エステルとしては、下記一般式（３）で表されるリン酸エステルが好適に使用される。
上式（３）中、Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。ただし、すべて水素原子の場合を除く。アルキル基、アリール基及びアラルキル基については上記と同様である。
アルキル基としては、直鎖または分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等）であり、アリール基としては、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリール基（例えば、フェニル基、ナフチル基、エチルフェニル基、トリル基、キシリル基等）であり、アラルキル基としては、そのアルキレン部が、直鎖又は分岐鎖の、好ましくは炭素数１〜１０、さらに好ましくは炭素数１〜６のアルキレンであり、アリール部が、好ましくは炭素数６〜１８の、さらに好ましくは炭素数６〜１０のアリールである（例えば、ベンジル基、ナフチルメチル基等）。
具体例としては、リン酸メチル、リン酸ブチル、リン酸フェニル、リン酸ジエチル、リン酸ジフェニル、リン酸ジベンジル、リン酸トリメチル、リン酸トリフェニル、リン酸ジフェニルクレジル、リン酸メチルジフェニル等が挙げられる。
亜リン酸エステルとしては、下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
上式（４）、（５）中、Ｒ１０、Ｒ１１、Ｒ１２は、アルキル基、アリール基又はアラルキル基であり、Ｒ１３、Ｒ１４は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。ただし、Ｒ１３、Ｒ１４共に水素原子の場合を除く。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリフェニル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸ブチル、亜リン酸フェニル等が挙げられる。
次亜リン酸エステルとしては、下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルが好適に使用される。
上式（６）、（７）中、Ｒ１５は、水素原子、アルキル基、アリール基又はアラルキル基であり、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８は、アルキル基、アリール基又はアラルキル基である。
アルキル基、アリール基及びアラルキル基は、上記と同様である。具体例としては、ジメチルホスホナイト、ジフェニルホスホナイト、ジベンジルホスホナイト、ジエチルフェニルホスホナイト、ジメチルフェニルホスホナイト、次亜リン酸メチル、次亜リン酸エチル、次亜リン酸フェニル等が挙げられる。
＜補強材について＞
補強材は、鉄系としてオーステナイト系のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、フェライト系のＳＵＳ４３０などのステンレス鋼線又は鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５３２）もしくは亜鉛メッキ鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５４７）、また銅系として銅−ニッケル合金（白銅）、銅−ニッケル−亜鉛合金（洋白）、黄銅、ベリリウム銅からなる細線材を１本又は２本以上使用して織ったり、編んだりして形成される金網が使用される。金網を形成する金属細線の線径は０．１０〜０．３２ｍｍ程度のものが使用され、金網の網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
補強材は、鉄系としてオーステナイト系のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６、フェライト系のＳＵＳ４３０などのステンレス鋼線又は鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５３２）もしくは亜鉛メッキ鉄線（ＪＩＳ−Ｇ−３５４７）、また銅系として銅−ニッケル合金（白銅）、銅−ニッケル−亜鉛合金（洋白）、黄銅、ベリリウム銅からなる細線材を１本又は２本以上使用して織ったり、編んだりして形成される金網が使用される。金網を形成する金属細線の線径は０．１０〜０．３２ｍｍ程度のものが使用され、金網の網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
補強材としては、上述した金網の他に、ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板に切込みを入れると同時に切込みを拡開して規則正しい網目列が形成された、所謂エキスパンドメタルを使用することもできる。ステンレス鋼薄板又はリン青銅薄板の厚さは０．３〜０．５ｍｍ程度、エキスパンドメタルの網目は３〜６ｍｍ程度のものが使用されて好適である。
＜潤滑組成物について＞
窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが、また他の潤滑組成物として窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが、また他の潤滑組成物として窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
上記潤滑組成物の水性ディスパージョンは、後述する製造方法において、耐熱シート材の表面に、刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段によって適用され、耐熱シート材の表面を被覆して、耐熱シート材の表面に潤滑すべり層を形成するように用いられる。形成された潤滑すべり層は、最終の圧縮工程において均一かつ微小厚さ（１０〜３００μｍ）に展延されて球帯状シール体の部分凸球面状の外面を有した外層を形成する。
上記潤滑組成物中の窒化ホウ素は、とくに高温において優れた潤滑性を発揮するものであるが、窒化ホウ素単独では耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状の外面への被着性が劣り、これらの表面から容易に剥離してしまうという欠点があるが、窒化ホウ素に対し一定量の割合でアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方を配合することにより、上記窒化ホウ素の欠点を回避し、耐熱シートの表面への被着性、ひいては最終の圧縮工程における球帯状基体の部分凸球面状面への被着性を大幅に改善し、球帯状シール体の外層での潤滑組成物からなる潤滑すべり面となっている部分凸球面状の外面の保持性を高めることができる。そして、窒化ホウ素に対するアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の配合割合は、窒化ホウ素の具有する潤滑性を損なうことなく、かつ被着性を改善するという観点から決定され、１０〜３０重量％の範囲が好ましい。
上述した窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して一定量の割合でポリテトラフルオロエチレン樹脂を含有した潤滑組成物において、ポリテトラフルオロエチレン樹脂は、それ自身低摩擦性を有するもので、窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物に配合されることにより、該潤滑組成物の低摩擦性を向上させる作用と、圧縮成形時の潤滑組成物の展延性を高める作用をなす。
上記窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物１００重量部に対し、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合は２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部の範囲である。このポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が２００重量部を超えると、潤滑組成物中に占める割合が多くなり潤滑組成物の耐熱性を低下させる結果となり、また、ポリテトラフルオロエチレン樹脂の配合割合が５０〜１５０重量部の範囲であれば、潤滑組成物の耐熱性を損なうことなく低摩擦性をいかんなく発揮させることができる。このポリテトラフルオロエチレン樹脂は、平均粒径１０μｍ以下の微粉末を固形分として３０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンが使用される。
つぎに、上述した構成材料からなる球帯状シール体の製造方法について図面に基づき説明する。
＜第一の態様の製造方法＞
（第一工程）図２に示すように、金属細線を円筒状に編んで形成した筒状金網１をローラ２及び３間に通して所定の幅Ｄの帯状金網４を作製し、帯状金網４を所定の長さＬに切断した補強材５、又は金属細線を織ったり、編んだりすることによって直接形成される帯状金網４を所定の幅Ｄと長さＬとに切断した補強材５を準備する。
（第一工程）図２に示すように、金属細線を円筒状に編んで形成した筒状金網１をローラ２及び３間に通して所定の幅Ｄの帯状金網４を作製し、帯状金網４を所定の長さＬに切断した補強材５、又は金属細線を織ったり、編んだりすることによって直接形成される帯状金網４を所定の幅Ｄと長さＬとに切断した補強材５を準備する。
（第二工程）図３に示すように、補強材５の幅Ｄに対して１．１×Ｄから２．１×Ｄの幅ｄを有すると共に、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有するように切断された有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含む耐熱シート材６を準備する。
（第三工程）後述する（図１参照）球帯状シール体５８において部分凸球面状面５３の軸方向の少なくとも一方の端縁側の環状の端面である大径側の端面５４に全体的に耐熱材が露出するようにすべく、図４に示すように、部分凸球面状面５３の大径側の端面５４となる補強材５の幅方向の少なくとも一方の端縁７から最大で０．１×Ｄから０．８×Ｄだけ耐熱シート材６が幅方向にはみ出すと共に、端縁７からの耐熱シート材６の幅方向のはみ出し量δ１が部分凸球面状面５３の小径側の環状の端面５５となる補強材５の幅方向の他方の端縁８からのはみ出し量δ２よりも多くなるようにすると共に、補強材５の長さ方向の一方の端縁９から最大で０．３０×Ｌから１．７０×Ｌだけ耐熱シート材６が長さ方向にはみ出すと共に、補強材５の長さ方向の他方の端縁１０と当該端縁１０に対応する耐熱シート材６の長さ方向の端縁１１とを実質的に一致させて、補強材５と耐熱シート材６との幅方向及び長さ方向を合致させて当該補強材５と耐熱シート材６とを互いに重ね合わせた重合体１２を得る。
（第四工程）重合体１２を図５に示すように耐熱シート材６を内側にしてうず巻き状であって耐熱シート材６が１回多くなるように捲回して、内周側及び外周側の両方に耐熱シート材６が露出した筒状母材１３を形成する。耐熱シート材６としては、筒状母材１３における耐熱シート材６の巻き回数が補強材５の巻き回数よりも多くなるように、補強材５の長さＬに対して１．３０×Ｌから２．７０×Ｌの長さｌを有したものが予め準備される。筒状母材１３においては、図６に示すように、耐熱シート材６は、幅方向の一方の端縁側において補強材５の一方の端縁７から幅方向にδ１だけはみ出しており、また耐熱シート材６の幅方向の他方の端縁側において補強材５の他方の端縁８から幅方向にδ２だけはみ出している。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した図７に示すような耐熱シート材６を別途用意する。一方、前記第一工程で説明したように、金属細線を編んで筒状金網１を形成したのち、これをローラ２及び３間に通して作製した帯状金網４からなる補強材５を別に準備し、図８に示すように、帯状金網４内に、耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図９に示すように、ローラ１４及び１５間に通して一体化させ、これを外面層形成部材１６とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材１６を前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１０に示すような予備円筒成形体１７を作製する。
（第七工程）内面に円筒壁面３１と円筒壁面３１に連なる部分凹球面壁面３２と部分凹球面壁面３２に連なる貫通孔３３とを備え、貫通孔３３に段付きコア３４を嵌挿することによって内部に中空円筒部３５と該中空円筒部３５に連なる球帯状中空部３６とが形成された図１１に示すような金型３７を準備し、該金型３７の段付きコア３４に予備円筒成形体１７を挿入する。
金型３７の中空円筒部３５及び球帯状中空部３６に位置せしめられた予備円筒成形体１７をコア軸方向に１〜３トン／ｃｍ２ の圧力で圧縮成形し、図１に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。
この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層５７は、圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は平滑な面となっており、貫通孔５１における円筒内面５２には、膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
上述した方法によって作製された図１に示す球帯状シール体において、耐熱シート材６からなる耐熱材は、内部構造を形成する金網４からなる補強材５と絡み合って一体となっており、部分凸球面状の外面５９は、外面層形成部材１６によって形成された膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材と金網４からなる補強材５とが混在一体となった平滑な面となっているとともに、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
なお、前述の第二工程において、補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有するように切断された耐熱シート材６を準備して、これらを前述の第三工程と同様に重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述の第四工程と同様にして筒状母材１３を形成し、以下、第五工程から第七工程を経て球帯状シール体５８を作製することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
＜第二の態様の製造方法＞
第一工程から第四工程までは上記第一工程から第四工程までと同じ。
第一工程から第四工程までは上記第一工程から第四工程までと同じ。
（第五工程）前記耐熱シート材６と同様であるが、幅Ｄよりも小さい幅ｄを有すると共に筒状母材１３を１回巻きできる程度の長さｌを有した耐熱シート材６（図７参照）を別途用意し、この耐熱シート材６の一方の表面に、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物を固形分として２０〜５０質量％分散含有した水性ディスパージョン、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物を固形分として２０〜５０重量％分散含有した水性ディスパージョンを刷毛塗り、ローラ塗り、スプレー等の手段で被覆し、これを乾燥させて図１２に示すような潤滑組成物からなる潤滑すべり層１８を形成する。
前記第五工程で説明した帯状金網４からなる補強材５を別途用意し、図１３に示すように、帯状金網４内に、潤滑すべり層１８を備えた耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを図１４に示すように、ローラ１９及び２０間に通して一体化させ、これを外面層形成部材２１とする。
（第六工程）このようにして得た外面層形成部材２１を潤滑すべり層１８を外側にして前記筒状母材１３の外周面に捲回し、図１５に示すような予備円筒成形体２２を作製する。この予備円筒成形体２２を前記第七工程と同様な方法で圧縮成形し、図１６及び図１７に示すような、中央部に貫通孔５１を有すると共に、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製する。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつ補強材５と混在一体化されて圧縮された膨張黒鉛からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と該潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物、又は窒化ホウ素を７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方の１０〜３０重量％とからなる潤滑組成物に、この潤滑組成物の１００重量部に対して２００重量部以下、好ましくは５０〜１５０重量部のポリテトラフルオロエチレン樹脂が含有された潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状の外面５９は、前記潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６の膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出しており、部分凸球面状面５３の大径側の環状の端面５４及び小径側の端面５５には、補強材５の幅方向にはみ出した耐熱シート材６が曲折され、かつ展延されることによって膨張黒鉛及び有機リン化合物からなる耐熱材が露出している。
斯かる第二の製造方法においても、第二の工程で補強材５の長さＬに対して実質的に同じ長さｌを有する耐熱シート材６を準備し、これらを前述と同様にして重ね合わせて重合体１２を得、この重合体１２を補強材５を内側にして前述と同様にして筒状母材１３を形成し、この筒状母材１３から球帯状シール体５８を形成することにより、貫通孔５１における円筒内面５２に球帯状基体５６の金網４からなる補強材５が露出している球帯状シール体５８となる。
球帯状シール体５８は、例えば図１８に示す排気管球面継手に組込まれて使用される。すなわち、エンジン側に連結された上流側排気管１００の外周面には、管端部１０１を残してフランジ２００が立設されており、管端部１０１には、球帯状シール体５８が貫通孔５１を規定する円筒内面５２において嵌合されており、大径側の端面５４において球帯状シール体５８がフランジ２００に当接されて着座せしめられている。上流側排気管１００と相対峙してマフラー側に連結され、端部に凹球面部３０２と凹球面部３０２の開口部周縁にフランジ部３０３とを備えた径拡大部３０１が一体に形成された下流側排気管３００が凹球面部３０２を球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９に摺接させて配置されている。
図１８に示す排気管球面継手において、一端がフランジ２００に固定され、他端が径拡大部３０１のフランジ部３０３を挿通して配された一対のボルト４００とボルト４００の膨大頭部及びフランジ部３０３の間に配された一対のコイルバネ５００とにより、下流側排気管３００には、常時、上流側排気管１００方向にバネ力が付勢されている。そして、排気管球面継手は、上、下流側排気管１００、３００に生じる相対角変位に対しては、球帯状シール体５８の部分凸球面状の外面５９と下流側排気管３００の端部に形成された径拡大部３０１の凹球面部３０２との摺接でこれを許容するように構成されている。
つぎに、本発明を実施例に基づき詳細に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に何等限定されないのである。
＜実施例１〜８＞
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を撹拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とした。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持するとともにこの反応液に粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行った。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間撹拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去した。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とした。
濃度９８％の濃硫酸３００重量部を撹拌しながら、酸化剤として過酸化水素の６０％水溶液５重量部を加え、これを反応液とした。この反応液を冷却して１０℃の温度に保持するとともにこの反応液に粒度３０〜８０メッシュの鱗片状天然黒鉛粉末１００重量部を添加し、３０分間反応を行った。反応後、吸引濾過して酸処理黒鉛を分離し、酸処理黒鉛を３００重量部の水で１０分間撹拌して吸引濾過するという洗浄作業を２回繰り返し、酸処理黒鉛から硫酸分を十分除去した。ついで、硫酸分を十分除去した酸処理黒鉛を１１０℃の温度に保持した乾燥炉で３時間乾燥し、これを酸処理黒鉛原料とした。
酸処理黒鉛原料１００重量部を攪拌しながら該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸の粉末を（１）０．１重量部、（２）０．５重量部、（３）１．０重量部、（４）２．０重量部、（５）４．２重量部、（６）６．４重量部、（７）８．７重量部、（８）１１．１重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して８種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１）フェニルホスホン酸０．１重量％及び膨張黒鉛９９．９重量％、（２）フェニルホスホン酸０．５重量％及び膨張黒鉛９９．５重量％、（３）フェニルホスホン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（４）フェニルホスホン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（５）フェニルホスホン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（６）フェニルホスホン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％、（７）フェニルホスホン酸８．０重量％及び膨張黒鉛９２．０重量％、（８）フェニルホスホン酸１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１）ないし（８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
金属細線として、線径０．２８ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ３０４）を２本使用して網目４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これをローラ２及び３間に通して幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍの帯状金網４とし、これを補強材５とした。
幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した前記耐熱シート材６を、直径が４５ｍｍのコアの外周面にうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材６の内側に補強材５を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材６を位置させた筒状母材１３を作製した。この筒状母材１３においては、耐熱シート材６の幅方向の両端部はそれぞれ補強材５の幅方向にはみ出している。
上記（１）ないし（８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
上記と同様の金属細線を１本使用して、網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記８種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外面層形成部材１６を捲回して予備円筒成形体１７を作製した。この予備円筒成形体１７を金型３７の段付きコア３４に挿入し、該予備円筒成形体１７を部分凹球面壁面３２の曲率半径が２４．５ｍｍの金型３７の球帯状中空部３６に位置させた。
金型３７の球帯状中空部３６に位置させた予備円筒成形体１７をコア軸方向に２トン／ｃｍ２ の圧力で圧縮成形し、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例９〜１２＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸ジエチルの粉末を（９）１．０重量部、（１０）２．０重量部、（１１）４．２重量部、（１２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸ジエチルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスホン酸ジエチルの粉末を（９）１．０重量部、（１０）２．０重量部、（１１）４．２重量部、（１２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスホン酸ジエチルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（９）フェニルホスホン酸ジエチル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１０）フェニルホスホン酸ジエチル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１１）フェニルホスホン酸ジエチル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１２）フェニルホスホン酸ジエチル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（９）ないし（１２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（９）ないし（１２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例１３〜１６＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてジフェニルホスフィン酸の粉末を（１３）１．０重量部、（１４）２．０重量部、（１５）４．２重量部、（１６）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のジフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてジフェニルホスフィン酸の粉末を（１３）１．０重量部、（１４）２．０重量部、（１５）４．２重量部、（１６）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のジフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１３）ジフェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１４）ジフェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１５）ジフェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（１６）ジフェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１３）ないし（１６）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１３）ないし（１６）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例１７〜２０＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスフィン酸の粉末を（１７）１．０重量部、（１８）２．０重量部、（１９）４．２重量部、（２０）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてフェニルホスフィン酸の粉末を（１７）１．０重量部、（１８）２．０重量部、（１９）４．２重量部、（２０）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、成分中のフェニルホスフィン酸は膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（１７）フェニルホスフィン酸１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（１８）フェニルホスフィン酸２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（１９）フェニルホスフィン酸４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２０）フェニルホスフィン酸６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（１７）ないし（２０）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（１７）ないし（２０）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４．０ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２．０ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例２１〜２４＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてリン酸エステル、具体的にはリン酸ジフェニルの粉末を（２１）１．０重量部、（２２）２．０重量部、（２３）４．２重量部、（２４）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、リン酸ジフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物としてリン酸エステル、具体的にはリン酸ジフェニルの粉末を（２１）１．０重量部、（２２）２．０重量部、（２３）４．２重量部、（２４）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、リン酸ジフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製し、これを耐熱シート材６とした。この耐熱シート材６は、（２１）リン酸ジフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２２）リン酸ジフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２３）リン酸ジフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２４）リン酸ジフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２１）ないし（２４）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２１）ないし（２４）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したリン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例２５〜２８＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として亜リン酸エステル、具体的には亜リン酸トリフェニルの溶液を（２５）１．０重量部、（２６）２．０重量部、（２７）４．２重量部、（２８）６．４重量部それぞれ噴霧状に配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、亜リン酸トリフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として亜リン酸エステル、具体的には亜リン酸トリフェニルの溶液を（２５）１．０重量部、（２６）２．０重量部、（２７）４．２重量部、（２８）６．４重量部それぞれ噴霧状に配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、亜リン酸トリフェニルは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）亜リン酸トリフェニル１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）亜リン酸トリフェニル２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）亜リン酸トリフェニル４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）亜リン酸トリフェニル６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２５）ないし（２８）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２５）ないし（２８）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填した亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例２９〜３２＞
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として次亜リン酸エステル、具体的にはジメチルホスホナイトの粉末を（２９）１．０重量部、（３０）２．０重量部、（３１）４．２重量部、（３２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、ジメチルホスホナイトは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
前記実施例と同様にして、酸処理黒鉛原料を作製した。該酸処理黒鉛原料１００重量部を撹拌しながら、該酸処理黒鉛原料に、有機リン化合物として次亜リン酸エステル、具体的にはジメチルホスホナイトの粉末を（２９）１．０重量部、（３０）２．０重量部、（３１）４．２重量部、（３２）６．４重量部それぞれ配合し、均一に攪拌混合して４種類の混合物を得た。これらの混合物を、１０００℃の温度で５秒間加熱処理して分解ガスを発生せしめ、そのガス圧により黒鉛層間を拡張して膨張倍率２４０倍の膨張黒鉛粒子を得た。この膨張処理工程において、ジメチルホスホナイトは膨張黒鉛粒子に分散含有されている。
この膨張黒鉛粒子を圧延ロールに通してロール成形を施し、厚さ０．３８ｍｍの膨張黒鉛シートを作製した。このようにして作製した膨張黒鉛シートは、（２５）ジメチルホスホナイト１．０重量％及び膨張黒鉛９９．０重量％、（２６）ジメチルホスホナイト２．０重量％及び膨張黒鉛９８．０重量％、（２７）ジメチルホスホナイト４．０重量％及び膨張黒鉛９６．０重量％、（２８）ジメチルホスホナイト６．０重量％及び膨張黒鉛９４．０重量％を含んでいる。
このようにして作製した上記（２９）ないし（３２）の成分組成からなる耐熱シート材６を、それぞれ幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記実施例と同様の金網４からなる補強材５を準備し、前記耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にして筒状母材１３を作製した。
上記（２９）ないし（３２）の成分組成の耐熱シート材６を別途用意し、これらをそれぞれ幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。
前記実施例と同様にして網目が４ｍｍの円筒状編組金網を作製し、これを一対のローラ２及び３間に通して幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網４とした。該帯状金網４内に上記４種類の耐熱シート材６をそれぞれ挿入するとともに、これらを一対のローラ１４及び１５間に通して一体化させ、補強材５と補強材５の網目を充填したジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６とが混在した外面層形成部材１６を作製した。
以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに、円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。この圧縮成形により、球帯状基体５６は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６からなる耐熱材とこの耐熱材に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱材と補強材５とが混在一体化された平滑な面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状の端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例３３〜３９＞
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３３）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３４）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３５）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３６）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３７）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３８）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例３９）と、金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素８５重量％とアルミナ１５重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜実施例４０〜４６＞
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
実施例５、実施例１１、実施例１５、実施例１９、実施例２３、実施例２７及び実施例３１と同様の耐熱シート材６及び金網４からなる補強材５を準備し、耐熱シート材６と補強材５とで前記実施例と同様にしてそれぞれ筒状母材１３を作製した。
上記各筒状母材１３を形成する耐熱シート材６と同様の耐熱シート材６を別途準備し、幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した耐熱シート材６の一方の表面に、平均粒径７μｍの窒化ホウ素８５重量％、平均粒径０．６μｍのアルミナ粉末１５重量％からなる潤滑組成物を１００重量部とし、これに平均粒径０．３μｍのポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末を５０重量部含有した潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％及びポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素１７重量％、アルミナ３重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂１０重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層１８を形成した。
前記実施例と同様の帯状金網４を準備し、該帯状金網４内に潤滑組成物の潤滑すべり層１８を具備した耐熱シート材６を挿入するとともに、これらを一対のローラ１９及び２０間に通して一体化させ、一方の面に補強材５と該補強材５の網目を充填した潤滑すべり層１８の潤滑組成物とが混在した外層形成部材２１を作製した。
前記筒状母材１３の外周面に、この外層形成部材２１を潤滑すべり層１８の面を外側にして捲回してそれぞれ予備円筒成形体２２を作製した。以下、前記実施例と同様の方法で、中央部に貫通孔５１を有するとともに円筒内面５２と部分凸球面状面５３と部分凸球面状面５３の大径側及び小径側の環状の端面５４及び５５とにより規定された球帯状基体５６と、球帯状基体５６の部分凸球面状面５３に一体的に形成された外層５７とを備えた球帯状シール体５８を作製した。
この圧縮成形により、球帯状基体５７は、フェニルホスホン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４０）、フェニルホスホン酸ジエチル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４１）、ジフェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４２）、フェニルホスフィン酸及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４３）、リン酸ジフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４４）、亜リン酸トリフェニル及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４５）、ジメチルホスホナイト及び膨張黒鉛を含む耐熱シート材６（実施例４６）と金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網４からなる補強材５と、この補強材５の金網４の網目を充填し、かつこの補強材５と混在一体化されて圧縮された耐熱シート材６からなる耐熱材とを有しており、外層５７は、潤滑すべり層１８と潤滑すべり層１８に一体化された金網４からなる補強材５とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網４からなる補強材５とを有しており、外層５７において外部に露出した部分凸球面状外面５９は、潤滑組成物と補強材５とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔５１を規定する円筒内面５２には、圧縮された耐熱シート材６が露出した面となる結果、球帯状基体５６を形成する耐熱材が露出しており、環状端面５４及び５５は、耐熱シート材６において補強材５から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱シート材６からなる耐熱材で覆われている。
＜比較例１＞
耐熱シート材として、幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの膨張黒鉛シート（日本カーボン社製「ニカフィルム（商品名）」）を準備した。補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側に補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向にはみ出している。
耐熱シート材として、幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの膨張黒鉛シート（日本カーボン社製「ニカフィルム（商品名）」）を準備した。補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側に補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回して最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向にはみ出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、耐熱材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱シート材が露出した面となる結果、球帯状基体を形成する耐熱材が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、耐熱材で覆われている。
＜比較例２＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液を膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて該膨張黒鉛シートの表面全体に０．０７ｇ／１００ｃｍ２ の一様な耐熱被膜を形成し、これを耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液を膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて該膨張黒鉛シートの表面全体に０．０７ｇ／１００ｃｍ２ の一様な耐熱被膜を形成し、これを耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜で覆われている。
＜比較例３＞
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液３０ｇに平均粒径４μｍのフッ化カルシウム粉末５ｇを配合し混合物を得た。この混合物を前記膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて、膨張黒鉛シートの表面全体に０．３ｇ／１００ｃｍ２ の一様な厚さの耐熱被膜（フッ化カルシウムと第一リン酸アルミニウムとの重量比率は１：１．５）を形成し、これを耐熱被膜を備えた耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
前記比較例１と同様の膨張黒鉛シートを準備した。濃度２５％の第一リン酸アルミニウム水溶液を準備し、この水溶液３０ｇに平均粒径４μｍのフッ化カルシウム粉末５ｇを配合し混合物を得た。この混合物を前記膨張黒鉛シートの表面全体にローラ塗りし、その後、乾燥炉にて１５０℃の温度で２０分間乾燥させて、膨張黒鉛シートの表面全体に０．３ｇ／１００ｃｍ２ の一様な厚さの耐熱被膜（フッ化カルシウムと第一リン酸アルミニウムとの重量比率は１：１．５）を形成し、これを耐熱被膜を備えた耐熱シート材とし、この耐熱シート材を幅５２ｍｍ、長さ６５５ｍｍに切断した。
補強材として前記実施例１と同様の帯状金網（幅３５ｍｍ、長さ３２０ｍｍ）を準備した。前記耐熱シート材をうず巻き状に一周分捲回したのち、該耐熱シート材の内側にこの補強材を重ね合わせ、うず巻き状に捲回した最外周に耐熱シート材を位置させた筒状母材を作製した。この筒状母材においては、耐熱シート材の幅方向の両端部はそれぞれ補強材の幅方向に突出している。
前記耐熱シート材と同様の耐熱シート材を別途準備し、これを幅４８ｍｍ、長さ１９３ｍｍに切断した。この耐熱シート材の一方の表面に、前記実施例３０と同様の潤滑組成物（窒化ホウ素５６．７重量％、アルミナ１０重量％、ポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％）を固形分として３０重量％分散含有した水性ディスパージョン（窒化ホウ素２５．５重量％、アルミナ４．５重量％及び水分７０重量％）をローラ塗りし、乾燥するという被覆操作を３回繰り返して該潤滑組成物の潤滑すべり層を形成した。
前記実施例１と同様の幅５２ｍｍ、長さ１９３ｍｍの帯状金網を準備し、該帯状金網内に潤滑組成物の潤滑すべり層を具備した耐熱シート材を挿入するとともに、これらを一対のローラ間に通して一体化させ、一方の面に補強材と該補強材の網目を充填した潤滑すべり層の潤滑組成物とが混在した外層形成部材を作製した。前記筒状母材の外周面に、この外層形成部材を潤滑組成物の潤滑すべり層を外側にして捲回して予備円筒成形体を作製し、以下、前記実施例１と同様の方法で球帯状シール体を作製した。
このようにして作製した球帯状シール体において、球帯状基体は、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜を備えた耐熱シート材と金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された耐熱材とを有しており、外層は、潤滑すべり層と潤滑すべり層に一体化された金網からなる補強材とが圧縮され、互いに絡み合って構造的一体性を有するように構成されて、窒化ホウ素５６．７重量％とアルミナ１０重量％とポリテトラフルオロエチレン樹脂３３．３重量％とを含有してなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状外面は、潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となり、貫通孔を規定する円筒内面には、圧縮された耐熱材が露出した面となる結果、第一リン酸アルミニウムからなる耐熱被膜が露出しており、環状端面は、それぞれ耐熱シート材において補強材から幅方向にはみ出した部分が曲折されかつ展延される結果、第一リン酸アルミニウムとフッ化カルシウムからなる耐熱被膜で覆われている。
上述した実施例及び比較例からなる球帯状シール体について、図１８に示す排気管継手装置を使用して、１サイクル毎における摩擦トルク（Ｎ・ｍ）、異常摩擦音の発生の有無及び酸化減量（重量減少）について試験した結果を説明する。
＜試験条件＞
コイルばねによる押圧力（スプリングセットフォース）：７０６Ｎ
揺動角：±３°
揺動周波数：１２ヘルツ（Ｈｚ）
雰囲気温度（図１８に示す凹球面部３０２の外表面温度）：７２０℃
コイルばねによる押圧力（スプリングセットフォース）：７０６Ｎ
揺動角：±３°
揺動周波数：１２ヘルツ（Ｈｚ）
雰囲気温度（図１８に示す凹球面部３０２の外表面温度）：７２０℃
＜試験方法＞
室温にて１２Ｈｚの振動数で±３°の揺動運動を１回として４５，０００回行ったのち、該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を７２０℃の温度まで昇温（昇温中の揺動回数４５，０００回）し、該雰囲気温度が７２０℃の温度に到達した時点で１１５，０００回の揺動運動を行い、ついで該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を室温まで降温（降温中の揺動回数４５，０００回）するという全揺動回数２５０，０００回を１サイクルとして４サイクル行う。
室温にて１２Ｈｚの振動数で±３°の揺動運動を１回として４５，０００回行ったのち、該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を７２０℃の温度まで昇温（昇温中の揺動回数４５，０００回）し、該雰囲気温度が７２０℃の温度に到達した時点で１１５，０００回の揺動運動を行い、ついで該揺動運動を継続しながら雰囲気温度を室温まで降温（降温中の揺動回数４５，０００回）するという全揺動回数２５０，０００回を１サイクルとして４サイクル行う。
異常摩擦音の発生の有無の評価は次のようにして行った。
評価記号Ａ：異常摩擦音の発生のないもの。
評価記号Ｂ：試験片に耳を近づけた状態で、かすかに異常摩擦音が聴こえるもの。
評価記号Ｃ：定位置（試験片から１．５ｍ離れた位置）では生活環境音に掻き消され、 一般には判別し難いが試験担当者には異常摩擦音として判別できるもの。
評価記号Ｄ：定位置で誰でも異常摩擦音（不快音）として判別できるもの。
評価記号Ａ：異常摩擦音の発生のないもの。
評価記号Ｂ：試験片に耳を近づけた状態で、かすかに異常摩擦音が聴こえるもの。
評価記号Ｃ：定位置（試験片から１．５ｍ離れた位置）では生活環境音に掻き消され、 一般には判別し難いが試験担当者には異常摩擦音として判別できるもの。
評価記号Ｄ：定位置で誰でも異常摩擦音（不快音）として判別できるもの。
ガス漏れ量（リットル／ｍｉｎ）は、図１８に示す排気管球面継手の一方の排気管１００の開口部を閉塞し、他方の排気管３００側から０．５ｋｇｆ／ｃｍ２ の圧力で乾燥空気を流入し、継手部分（球帯状シール体５８の部分凸球面状面の外面５３と径拡大部３０１との摺接部、球帯状シール体５８の円筒内面５２と排気管１００の管端部１０１との嵌合部及び端面５４と排気管１００に立設されたフランジ２００との当接部）からの漏れ量を流量計にて、１，０００，０００回試験後を測定した。
上記試験方法によって得られた実施例１から実施例８の球帯状シール体５８の試験結果を表１及び表２に、実施例９から実施例１２の球帯状シール体５８の試験結果を表３に、実施例１３から実施例１６の球帯状シール体５８の試験結果を表４に、実施例１７から実施例２０の球帯状シール体５８の試験結果を表５に、実施例２１から実施例２４の球帯状シール体５８の試験結果を表６に、実施例２５から実施例２８の球帯状シール体５８の試験結果を表７に、実施例２９から実施例３２の球帯状シール体５８の試験結果を表８に、実施例３３から実施例３６の球帯状シール体５８の試験結果を表９に、実施例３７から実施例３９の球帯状シール体５８の試験結果を表１０に、実施例４０から実施例４３の球帯状シール体５８の試験結果を表１１に、実施例４４から実施例４６の球帯状シール体５８の試験結果を表１２に、比較例１から比較例３の球帯状シール体の試験結果を表１３に示す。
表１１において、ＰＴＦＥは、ポリテトラフルオロエチレン樹脂を表す。
表１２において、ＰＴＦＥは、ポリテトラフルオロエチレン樹脂を表す。
試験結果におけるシール体の試験前重量（ｇ）及び試験後重量（ｇ）から、実施例からなる球帯状シール体は、７００℃を越える高温条件下において、該シール体を構成する膨張黒鉛の酸化消耗による重量減少率が１３％以下であり、比較例との対比において、優れた耐酸化性を有していることが判る。また、有機リン化合物及び膨張黒鉛からなる耐熱シート材は、通常の膨張黒鉛シートが具有する可撓性を具備していることから、球帯状シール体の製造方法における曲げ工程においても、何等の支障を生じることなく行うことができた。
Claims (16)
- 円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に使用される球帯状シール体であって、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材と、この耐熱材に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状の外面は、耐熱材と補強材とが混在一体化された平滑な面となっていることを特徴とする球帯状シール体。
- 円筒内面と部分凸球面状面と部分凸球面状面の大径側及び小径側の環状の端面とにより規定された球帯状基体と、この球帯状基体の部分凸球面状面に一体的に形成された外層とを備えた、とくに排気管球面継手に使用される球帯状シール体であって、球帯状基体は、圧縮された金網からなる補強材と、この補強材の金網の網目を充填し、かつこの補強材と混在一体化されて圧縮された、膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材とを有しており、外層は、少なくとも窒化ホウ素とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方とからなる潤滑組成物と、この潤滑組成物に混在一体化された金網からなる補強材とを有しており、外層において外部に露出した部分凸球面状の外面は、前記潤滑組成物と補強材とが混在一体化された平滑な潤滑すべり面となっていることを特徴とする球帯状シール体。
- 潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる請求の範囲２に記載の球帯状シール体。
- 潤滑組成物は、ポリテトラフルオロエチレン樹脂をさらに含んでいる請求の範囲２又は３に記載の球帯状シール体。
- 潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して２００重量部以下の割合のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる請求の範囲２から４のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 潤滑組成物は、窒化ホウ素７０〜９０重量％とアルミナ及びシリカのうちの少なくとも一方が１０〜３０重量％とを含んでいる混合物と、この混合物の１００重量部に対して５０〜１５０重量部の割合のポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含んでいる請求の範囲２から４のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 円筒内面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している請求の範囲１から６のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 円筒内面には、球帯状基体の金網からなる補強材が露出している請求の範囲１から７のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 両環状の端面のうちの少なくとも一方の端面には、球帯状基体の膨張黒鉛及び有機リン化合物を含む耐熱材が露出している請求の範囲１から８のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 耐熱材は、有機リン化合物０．１〜１０．０重量％及び膨張黒鉛９０．０〜９９．９重量％を含んでいる請求の範囲１から９のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 有機リン化合物は、有機ホスホン酸及びそのエステル、有機ホスフィン酸及びそのエステル、リン酸エステル、亜リン酸エステル、次亜リン酸エステルから選択される請求の範囲１から１０のいずれか一つに記載の球帯状シール体。
- 有機ホスホン酸及びそのエステルは、下記一般式（１）で表される請求の範囲１１に記載の球帯状シール体。
〔式（１）中、Ｒ１は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ２及びＲ３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕 - 有機ホスフィン酸及びそのエステルは、下記一般式（２）で表される請求の範囲１１に記載の球帯状シール体。
〔式（２）中、Ｒ４は炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ５及びＲ６は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕 - リン酸エステルが下記一般式（３）で表される請求の範囲１１に記載の球帯状シール体。
〔式（３）中、Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、すべて水素原子の場合を除く。〕 - 亜リン酸エステルが下記一般式（４）で表わされる亜リン酸トリエステル並びに下記一般式（５）で表わされる亜リン酸ジエステル及び亜リン酸モノエステルから選択される請求の範囲１１に記載の球帯状シール体。
〔式（４）、（５）中、Ｒ１０、Ｒ１１、Ｒ１２は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１３、Ｒ１４は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。ただし、Ｒ１３、Ｒ１４共に水素原子の場合を除く。〕 - 次亜リン酸エステルが下記一般式（６）で表される次亜リン酸ジエステル（ホスホナイト）又は下記一般式（７）で表される次亜リン酸モノエステルである請求の範囲１１に記載の球帯状シール体。
〔式（６）、（７）中、Ｒ１５は、水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基であり、Ｒ１６、Ｒ１７、Ｒ１８は、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数６〜１８のアリール基又は炭素数１〜１０のアルキレン部と炭素数６〜１８のアリール部とからなるアラルキル基である。〕
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101889159A (zh) * | 2007-12-05 | 2010-11-17 | 奥依列斯工业株式会社 | 球形环密封件及其制造方法 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004028967A1 (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-08 | Oiles Corporation | 耐熱性膨張黒鉛シート |
| JP4626166B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2011-02-02 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| JP4626168B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2011-02-02 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| JP4626167B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2011-02-02 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| EP1923609B1 (en) * | 2005-08-09 | 2013-05-22 | Best Corporation | Ring seal for spherical exhaust-pipe joint and process for producing the same |
| JP5347971B2 (ja) * | 2007-12-17 | 2013-11-20 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体及びその製造方法 |
| DE102008026333B4 (de) * | 2008-05-31 | 2022-08-11 | Andreas Stihl Ag & Co. Kg | Abgasschalldämpfer |
| US8220843B2 (en) * | 2008-07-30 | 2012-07-17 | Parker-Hannifin Corporation | Sealing joint for connecting adjoining duct pieces in an engine exhaust system |
| US8172274B2 (en) * | 2008-07-30 | 2012-05-08 | Parker-Hannifin Corporation | Sealing joint for connecting adjoining duct pieces in an engine exhaust system |
| US20100194058A1 (en) * | 2009-02-05 | 2010-08-05 | Acs Industries, Inc. | Hybrid seals |
| JP4963511B2 (ja) * | 2010-03-05 | 2012-06-27 | トヨタ自動車株式会社 | 排気弁構造 |
| JP5531885B2 (ja) * | 2010-09-28 | 2014-06-25 | トヨタ自動車株式会社 | 球帯状シール体及びその製造方法 |
| JP5834806B2 (ja) * | 2011-11-17 | 2015-12-24 | オイレス工業株式会社 | 円筒状ガスケット及びその製造方法並びに該円筒状ガスケットを使用した差し込み型排気管継手 |
| JP6003062B2 (ja) * | 2012-01-12 | 2016-10-05 | オイレス工業株式会社 | 排気管球面継手 |
| JP5966879B2 (ja) * | 2012-11-21 | 2016-08-10 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| JP5978989B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2016-08-24 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| CN114400610A (zh) * | 2021-12-15 | 2022-04-26 | 博华工程技术有限公司 | 基于高强度耐火绝缘封堵的电力系统安全管控方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0987470A (ja) * | 1995-09-22 | 1997-03-31 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 難燃性樹脂組成物 |
| JP2001099325A (ja) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Oiles Ind Co Ltd | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| JP2002265799A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-18 | Canon Inc | 難燃性樹脂の製造方法、難燃性樹脂組成物及び成形品 |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004028967A1 (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-08 | Oiles Corporation | 耐熱性膨張黒鉛シート |
| US3719608A (en) * | 1968-11-12 | 1973-03-06 | Dow Chemical Co | Oxidation resistant graphite compositions |
| US4146401A (en) * | 1975-08-02 | 1979-03-27 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Graphite material having compressibility and recovering property and method for manufacturing the same |
| US4607851A (en) | 1977-11-30 | 1986-08-26 | Metex Corporation | Method of making composite wire mesh seal |
| JPS55118987A (en) | 1979-03-06 | 1980-09-12 | Dainichi Nippon Cables Ltd | Foaming fireproof composition |
| JPS5934021A (ja) * | 1982-08-16 | 1984-02-24 | Oiles Ind Co Ltd | 耐熱性を有する摺動部材及びその製造方法 |
| JPS6057062A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | Oiles Ind Co Ltd | 耐熱性を有するしゆう動部材及びその製造方法 |
| JP2593176B2 (ja) | 1988-03-31 | 1997-03-26 | ユニオン・カーバイド・サービセス株式会社 | 改質黒鉛材 |
| JP2635108B2 (ja) | 1988-07-01 | 1997-07-30 | 日本バルカー工業株式会社 | グランドパッキン組立体 |
| US4951954A (en) * | 1989-08-23 | 1990-08-28 | Acs Industries, Inc. | High temperature low friction seal |
| DE4016710A1 (de) | 1990-05-24 | 1991-11-28 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von formteilen |
| DE59103470D1 (de) * | 1990-06-13 | 1994-12-15 | Ciba Geigy Ag | Verfahren zum Überprüfen des Gelierprozesses nach dem Giessen eines reaktiven Harzsystems in eine Produktionsform. |
| DE4117077A1 (de) * | 1991-05-25 | 1992-11-26 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von formkoerpern |
| US5382387A (en) * | 1991-07-15 | 1995-01-17 | Bayer Aktiengesellschaft | Mouldings containing expandable graphite, their production and their use |
| JP3261767B2 (ja) * | 1992-10-12 | 2002-03-04 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| JP3139179B2 (ja) | 1992-10-12 | 2001-02-26 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体 |
| US5499828A (en) * | 1994-03-04 | 1996-03-19 | Power Tool Holders Incorporated | Lever bar keyless chuck |
| CN1114332A (zh) * | 1994-07-01 | 1996-01-03 | 中国科学技术大学 | 无卤有机磷阻燃剂及其制备方法和用于阻燃油漆的用途 |
| JP3937473B2 (ja) * | 1996-03-22 | 2007-06-27 | オイレス工業株式会社 | 摺動部材用組成物および該組成物からなる摺動部材ならびに球帯状シール体 |
| JPH109397A (ja) | 1996-06-27 | 1998-01-13 | Oiles Ind Co Ltd | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| US5997979A (en) * | 1996-06-27 | 1999-12-07 | Oiles Corporation | Spherical annular seal member and method of manufacturing the same |
| JP3911725B2 (ja) | 1996-06-27 | 2007-05-09 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| JP3976822B2 (ja) | 1996-09-30 | 2007-09-19 | 積水化学工業株式会社 | 可撓性グラファイト複合難燃組成物及び難燃シート |
| JPH10110158A (ja) | 1996-10-07 | 1998-04-28 | Sekisui Chem Co Ltd | シール材 |
| JP3812035B2 (ja) * | 1997-02-10 | 2006-08-23 | オイレス工業株式会社 | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| US6228914B1 (en) * | 1998-01-02 | 2001-05-08 | Graftech Inc. | Intumescent composition and method |
| US6102995A (en) * | 1998-03-06 | 2000-08-15 | Georgia-Pacific Resins, Inc. | High performance intumescent system for imparting heat/flame resistance to thermally unstable substrates |
| KR100769920B1 (ko) | 1999-07-14 | 2007-10-24 | 토요 탄소 가부시키가이샤 | 내열성 팽창흑연 시트 및 그 제조방법 |
| JP2001131426A (ja) * | 1999-11-01 | 2001-05-15 | Toray Ind Inc | 導電性樹脂組成物およびその成形品 |
| JP4420497B2 (ja) | 1999-11-29 | 2010-02-24 | 株式会社共和 | ダクトフランジ接合部用シール材 |
| JP2001262146A (ja) | 2000-03-16 | 2001-09-26 | Tosoh Corp | ポリアルキルアミン誘導体からなる難燃助剤、これを用いた複合難燃剤及び難燃性樹脂組成物 |
| JP4363764B2 (ja) | 2000-09-01 | 2009-11-11 | 三菱化学株式会社 | ポリカーボネート樹脂組成物 |
| JP2002267019A (ja) * | 2001-03-05 | 2002-09-18 | Honda Motor Co Ltd | 高温継手部用ガスケットおよびその製造方法 |
| US6746768B2 (en) * | 2001-12-26 | 2004-06-08 | Advanced Energy Technology Inc. | Thermal interface material |
-
2003
- 2003-10-06 US US10/530,717 patent/US7413195B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-10-06 EP EP03751345A patent/EP1550821B1/en not_active Expired - Lifetime
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- 2003-10-06 DE DE60332136T patent/DE60332136D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-10-06 CN CN2003801010142A patent/CN1703595B/zh not_active Expired - Lifetime
-
2007
- 2007-07-06 US US11/822,484 patent/US7717435B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0987470A (ja) * | 1995-09-22 | 1997-03-31 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 難燃性樹脂組成物 |
| JP2001099325A (ja) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Oiles Ind Co Ltd | 球帯状シール体ならびにその製造方法 |
| JP2002265799A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-18 | Canon Inc | 難燃性樹脂の製造方法、難燃性樹脂組成物及び成形品 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101889159A (zh) * | 2007-12-05 | 2010-11-17 | 奥依列斯工业株式会社 | 球形环密封件及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1550821A1 (en) | 2005-07-06 |
| EP1550821A4 (en) | 2007-11-07 |
| US7413195B2 (en) | 2008-08-19 |
| WO2004038263A1 (ja) | 2004-05-06 |
| US20070257443A1 (en) | 2007-11-08 |
| US20060091616A1 (en) | 2006-05-04 |
| DE60332136D1 (de) | 2010-05-27 |
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| EP1550821B1 (en) | 2010-04-14 |
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