JPS62264019A - コンパクトカメラ用ズ−ムレンズ - Google Patents
コンパクトカメラ用ズ−ムレンズInfo
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- JPS62264019A JPS62264019A JP61282639A JP28263986A JPS62264019A JP S62264019 A JPS62264019 A JP S62264019A JP 61282639 A JP61282639 A JP 61282639A JP 28263986 A JP28263986 A JP 28263986A JP S62264019 A JPS62264019 A JP S62264019A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/142—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only
- G02B15/1421—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having two groups only the first group being positive
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
a、技術分野
本発明は、バックフォーカスの制約条件が一眼レフカメ
ラ用より小さい、コンパクトカメラ用に適したズームレ
ンズに関するものである。
ラ用より小さい、コンパクトカメラ用に適したズームレ
ンズに関するものである。
b、従来技術及びその問題点
コンパクトカメラ用ズームレンズとしては次の(1)〜
(m)のタイプがある。
(m)のタイプがある。
(1)絞りを含み、正の焦点距離を有する第1レンズ群
と、負の焦点距離を有する第2レンズ群とから成る望遠
タイプの2群タイプ(例えば、特開昭56−12891
1号、同57−201213号、同60−48009号
、同60−170816号、同60−191216号)
。
と、負の焦点距離を有する第2レンズ群とから成る望遠
タイプの2群タイプ(例えば、特開昭56−12891
1号、同57−201213号、同60−48009号
、同60−170816号、同60−191216号)
。
(II)絞りを含み正の焦点距離を有する第1レンズ群
と、正の焦点距離を有する第2レンズ群と、負の焦点距
離を有する第3レンズ群とから成り、(1)の2群タイ
プを変形した3群タイプ(例えば、特開昭58−184
916号)。
と、正の焦点距離を有する第2レンズ群と、負の焦点距
離を有する第3レンズ群とから成り、(1)の2群タイ
プを変形した3群タイプ(例えば、特開昭58−184
916号)。
(III)正の焦点距離を有する第1レンズ群と、負の
焦点距離を有する第2レンズ群と、正の焦点距離を有す
る第3レンズ群と、負の焦点距離を有する第4レンズ群
とから成る4群タイプ(例えば、特開昭60−5781
4号)。
焦点距離を有する第2レンズ群と、正の焦点距離を有す
る第3レンズ群と、負の焦点距離を有する第4レンズ群
とから成る4群タイプ(例えば、特開昭60−5781
4号)。
しかしながら、これらのタイプには次のような問題があ
る。
る。
(1)の2群タイプは、レンズ系は非常に簡単であるが
、第1.第2レンズ群のズーミング時の移動量が大きい
という問題がある。
、第1.第2レンズ群のズーミング時の移動量が大きい
という問題がある。
(II)の3群タイプは、単に(1)の2群タイプの第
1レンズ群を正、正に分割したタイプなので、移動量に
関しては(1)と大差なく、同様に大きいという問題が
ある。
1レンズ群を正、正に分割したタイプなので、移動量に
関しては(1)と大差なく、同様に大きいという問題が
ある。
(m)の4群タイプは、移動量に関しては(■)1、(
■)と比べると小さいという特徴を持っているが、レン
ズ系が4つのレンズ群という複雑な構造であり、各レン
ズ群(特に第2.第3レンズ群)のパワーが大きいので
、製作誤差に対する性能の劣下への影響が大で、製造的
に困難なタイプである。
■)と比べると小さいという特徴を持っているが、レン
ズ系が4つのレンズ群という複雑な構造であり、各レン
ズ群(特に第2.第3レンズ群)のパワーが大きいので
、製作誤差に対する性能の劣下への影響が大で、製造的
に困難なタイプである。
また、(1) 、 (11) 、 (III)の前記従
来例における発明の実施例の共通な点として、コンパク
トカメラ用ということで、バックフォーカスに全く制約
条件を入れていないという問題点がある。中には、バッ
クフォーカスが約1g++と非常に小さいものもある。
来例における発明の実施例の共通な点として、コンパク
トカメラ用ということで、バックフォーカスに全く制約
条件を入れていないという問題点がある。中には、バッ
クフォーカスが約1g++と非常に小さいものもある。
バックフォーカスに何も制約条件がなければ、全長のコ
ンパクト化には有利であるが、後群のレンズ径が増大し
、ズーミング、オートフォーカス等の機構も含めると、
カメラ全体としてはコンパクト化にならない、また、フ
ィルム面と後群のレンズ面とによって内面反射が起こり
易いという問題も生じる。
ンパクト化には有利であるが、後群のレンズ径が増大し
、ズーミング、オートフォーカス等の機構も含めると、
カメラ全体としてはコンパクト化にならない、また、フ
ィルム面と後群のレンズ面とによって内面反射が起こり
易いという問題も生じる。
このような上述の諸問題を解決するために、本件出願人
は特願昭60−232459号(以下、先願という)の
発明を提供したが、この先願に開示された実施例によれ
ば、変倍比が約1.6倍であった。しかし、一般的なニ
ーズとして、少しでも変倍比の大きなズームレンズが望
まれてくるのは当然であるが、上記先順における実施例
の構成のままで変倍比を大きくすると、コマ収差、歪曲
収差等の収差量が増大してしまうという問題が発生し。
は特願昭60−232459号(以下、先願という)の
発明を提供したが、この先願に開示された実施例によれ
ば、変倍比が約1.6倍であった。しかし、一般的なニ
ーズとして、少しでも変倍比の大きなズームレンズが望
まれてくるのは当然であるが、上記先順における実施例
の構成のままで変倍比を大きくすると、コマ収差、歪曲
収差等の収差量が増大してしまうという問題が発生し。
上述のようなニーズを満足するためには改良の余地があ
った。
った。
C0目的
本発明は、ズーム方式としては前記(1)の2群タイプ
を採用し、後群のレンズ径を小さくするためにバックフ
ォーカスをある程度以上(条件式(6))大きくしなが
らも、レンズ全長を小さくすることができ、かっ変倍比
を1.7以上と大きくしたにも拘らず、コマ収差、歪曲
収差等の収差が良好に補正されたコンパクトカメラ用に
適したズームレンズを提供することを目的とするもので
ある。
を採用し、後群のレンズ径を小さくするためにバックフ
ォーカスをある程度以上(条件式(6))大きくしなが
らも、レンズ全長を小さくすることができ、かっ変倍比
を1.7以上と大きくしたにも拘らず、コマ収差、歪曲
収差等の収差が良好に補正されたコンパクトカメラ用に
適したズームレンズを提供することを目的とするもので
ある。
d0発明の構成
本発明のコンパクトカメラ用ズームレンズは、物体側よ
り順に、正の焦点距離を有する第1レンズ群と、負の焦
点距離を有する第2レンズ群とから構成され、第1.第
2レンズ群間隔を変化させて変倍を行うズームレンズに
おいて、前記正の焦点距離を有する第1レンズ群は、物
体側に配置した少なくとも1枚以上の正レンズと少なく
とも1枚以上の負レンズから成る負の焦点距離を有する
第1aレンズ群と、像側に配置した少なくとも1枚以上
の負レンズと少なくとも1枚以上の正レンズから成る正
の焦点距離を有する第1bレンズ群と、第1aレンズ群
と第1bレンズ群との間に配置した像面側に凸面を向け
た少なくとも1枚以上の正レンズから成る第1mレンズ
群とから成り、かつ (1) 1.35< f s / f □<1.7(2
) 1.69<N t a Tl (3)34<νtan (4)−2,0<f s/f 1bn< 0−1(5
)9ぐ91 bP−νtb’n (6) 0.23< f B S / f s <0.
5(7)0.3<f s/f + 16.0ただし。
り順に、正の焦点距離を有する第1レンズ群と、負の焦
点距離を有する第2レンズ群とから構成され、第1.第
2レンズ群間隔を変化させて変倍を行うズームレンズに
おいて、前記正の焦点距離を有する第1レンズ群は、物
体側に配置した少なくとも1枚以上の正レンズと少なく
とも1枚以上の負レンズから成る負の焦点距離を有する
第1aレンズ群と、像側に配置した少なくとも1枚以上
の負レンズと少なくとも1枚以上の正レンズから成る正
の焦点距離を有する第1bレンズ群と、第1aレンズ群
と第1bレンズ群との間に配置した像面側に凸面を向け
た少なくとも1枚以上の正レンズから成る第1mレンズ
群とから成り、かつ (1) 1.35< f s / f □<1.7(2
) 1.69<N t a Tl (3)34<νtan (4)−2,0<f s/f 1bn< 0−1(5
)9ぐ91 bP−νtb’n (6) 0.23< f B S / f s <0.
5(7)0.3<f s/f + 16.0ただし。
fs:短焦点側における全系の焦点距離f1:第1レン
ズ群の焦点距離 N1aTl:第1aレンズ群内の負レンズのd−lin
eの屈折率 ν1aゎ:第1aレンズ群内の負レンズのアツベ数 fibη:第1bレンズ群内の負レンズの焦点距離 シ第1aレンズbレンズ群内の正レンズのアツベ数 シtbn:第1bレンズ群内の負レンズのアツベ数 fBs:短焦点側におけるバックフォーカスf1m:第
1mレンズ群の焦点距離 の諸条件を満足して構成され。
ズ群の焦点距離 N1aTl:第1aレンズ群内の負レンズのd−lin
eの屈折率 ν1aゎ:第1aレンズ群内の負レンズのアツベ数 fibη:第1bレンズ群内の負レンズの焦点距離 シ第1aレンズbレンズ群内の正レンズのアツベ数 シtbn:第1bレンズ群内の負レンズのアツベ数 fBs:短焦点側におけるバックフォーカスf1m:第
1mレンズ群の焦点距離 の諸条件を満足して構成され。
前記負の焦点距離を有する第2レンズ群は、物体側より
、像側面が凸の曲率大なる正メニスカスレンズと、物体
側面が凹の曲率大なる少なくとも2枚の負メニスカスレ
ンズとから成り、かつ(8)1.7<N2n ただし。
、像側面が凸の曲率大なる正メニスカスレンズと、物体
側面が凹の曲率大なる少なくとも2枚の負メニスカスレ
ンズとから成り、かつ(8)1.7<N2n ただし。
N2□:第2レンズ群の負レンズのd−lineの屈折
率の平均値 の条件を満足して構成されたことを特徴とする。
率の平均値 の条件を満足して構成されたことを特徴とする。
上記特徴を有する本発明のズームレンズのレンズ構成を
更に詳しく説明すると、前記負の焦点距離を有する第1
aレンズ群は、物体側より、物体側面が凸の曲率大なる
正レンズと、物体側面が凹の曲率大なる負レンズとから
成り。
更に詳しく説明すると、前記負の焦点距離を有する第1
aレンズ群は、物体側より、物体側面が凸の曲率大なる
正レンズと、物体側面が凹の曲率大なる負レンズとから
成り。
前記正の焦点距離を有する第1bレンズ群は、物体側よ
り、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正
レンズとの貼り合せレンズ、あるいは両凸正レンズと物
体側に凹曲を向けた負メニスカスレンズとの貼り合せレ
ンズから成り、また前記第1mレンズ群は像面側に凸面
を向けた正レンズから成っている。
り、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正
レンズとの貼り合せレンズ、あるいは両凸正レンズと物
体側に凹曲を向けた負メニスカスレンズとの貼り合せレ
ンズから成り、また前記第1mレンズ群は像面側に凸面
を向けた正レンズから成っている。
e0発明の作用と効果
本発明は、バックフォーカスをある程度以上大きくし、
かつレンズ全長を小さくしながらも、性能を良好にする
ために、第1レンズ群の第1aしンズ群には従来にない
硝材の選定を行い、しかも第1レンズ群の第1bレンズ
群は、従来は1枚あるいは2〜3枚の正レンズだけの構
成だったものに対し、少なくとも1枚の負レンズと少な
くとも1枚の正レンズから成る従来にない構成を採った
ものである。
かつレンズ全長を小さくしながらも、性能を良好にする
ために、第1レンズ群の第1aしンズ群には従来にない
硝材の選定を行い、しかも第1レンズ群の第1bレンズ
群は、従来は1枚あるいは2〜3枚の正レンズだけの構
成だったものに対し、少なくとも1枚の負レンズと少な
くとも1枚の正レンズから成る従来にない構成を採った
ものである。
条件(1)は、第1レンズ群のパワーに関するもので1
本発明は、第1レンズ群として、先願の第1a、第1b
レンズ群の間に、正の第1mレンズ群を配置させること
によって、先願よりもパワーを大きくしてもズーミング
に伴う収差の変動を小さくすることができたものである
0条件(1)の上限を越えると、コンパクト化には有利
であるが、パワーが大きくなり過ぎて、ズーミングに際
し球面収差、コマ収差の変化が増大し好ましくない。逆
に下限を越えると、収差補正上有利になるが、第1.第
2レンズ群間隔の変化に対する全系の焦点距離の変化が
小さくなり、従来例のように第1.第2レンズ群の移動
量が急激に増大し、変倍比1.7以上のコンパクトなズ
ームレンズを得ることができない。
本発明は、第1レンズ群として、先願の第1a、第1b
レンズ群の間に、正の第1mレンズ群を配置させること
によって、先願よりもパワーを大きくしてもズーミング
に伴う収差の変動を小さくすることができたものである
0条件(1)の上限を越えると、コンパクト化には有利
であるが、パワーが大きくなり過ぎて、ズーミングに際
し球面収差、コマ収差の変化が増大し好ましくない。逆
に下限を越えると、収差補正上有利になるが、第1.第
2レンズ群間隔の変化に対する全系の焦点距離の変化が
小さくなり、従来例のように第1.第2レンズ群の移動
量が急激に増大し、変倍比1.7以上のコンパクトなズ
ームレンズを得ることができない。
条件(2)、(3)は、第1aレンズ群内の負レンズに
関するもので、条件(2)の下限を越えると、短焦点側
の像面わん曲がオーバーになり易く、特に最大画角にお
けるサジタル方向の非点収差がオーバーになり好ましく
ない。
関するもので、条件(2)の下限を越えると、短焦点側
の像面わん曲がオーバーになり易く、特に最大画角にお
けるサジタル方向の非点収差がオーバーになり好ましく
ない。
条件(3)は、条件(2)とともに第1aレンズ群の負
レンズの硝材範囲を制約するもので、従来、レンズ系内
の正レンズ群の負レンズは、この条件(3)の下限を越
えた重フリント(S F)系の硝材を使用するのが常識
であるが、SF系を使用したままバックフォーカスをあ
る程度(条件(6))大きくし、かつ全長を小さくする
と、短焦点側でアンダー、長焦点側でオーバーの色収差
が発生し、補正することができない。条件(3)は、条
件(4)、(5)とバランスさせることによって、上記
色収差を良好に補正するために重要な条件式である。
レンズの硝材範囲を制約するもので、従来、レンズ系内
の正レンズ群の負レンズは、この条件(3)の下限を越
えた重フリント(S F)系の硝材を使用するのが常識
であるが、SF系を使用したままバックフォーカスをあ
る程度(条件(6))大きくし、かつ全長を小さくする
と、短焦点側でアンダー、長焦点側でオーバーの色収差
が発生し、補正することができない。条件(3)は、条
件(4)、(5)とバランスさせることによって、上記
色収差を良好に補正するために重要な条件式である。
条件(4)、(5)は、第1bレンズ群に関するもので
ある。従来の2群タイプの第1bレンズ群は1枚ないし
2枚、3枚の正レンズだけから構成されていたが、バッ
クフォーカスをある程度以上大きくし、かつレンズ全長
を小さくするためには、第1bレンズ群は、少なくとも
1枚以上の負レンズと少なくとも1枚以上の正レンズか
ら構成させ、条件(4)、(5)を満足すべくパワー及
び硝材を選定しなければならない。
ある。従来の2群タイプの第1bレンズ群は1枚ないし
2枚、3枚の正レンズだけから構成されていたが、バッ
クフォーカスをある程度以上大きくし、かつレンズ全長
を小さくするためには、第1bレンズ群は、少なくとも
1枚以上の負レンズと少なくとも1枚以上の正レンズか
ら構成させ、条件(4)、(5)を満足すべくパワー及
び硝材を選定しなければならない。
条件(4)の下限を越えると、第1bレンズ群の負レン
ズのパワーが大きくなり過ぎて色収差の補正が過剰とな
り、逆に上限を越えると、パワーが小さくなり過ぎて色
収差の補正ができない。また1条件(5)の下限を越え
ると、条件(3)とのバランスがくずれ、上述した色収
差の補正ができない。尚、特開昭60−170816号
をみると、その実施例4において、第1レンズ群の最終
正レンズ群に、負、正の貼り合せ正レンズがあるが、f
s/frbn= 0.16と非常にパワーが小さく、
第1レンズ群ではなく、むしろ第2レンズ群を工夫して
(正、負、正の3枚構成)いるようだし、バックフォー
カスが約2m+oと小さく、fns/f5(条件(6)
)の値としては0.056と本発明の下限0.23より
もかなり小さく、本発明の目的を達成することはできな
い、また、特開昭60−191216号の実施例2,3
においても同様に、第1レンズ群の最終正レンズ群に負
、正の貼り合せ正レンズがあるが、第1bレンズ群の負
レンズのパワーがf s / f t b n = −
0,560゜−0,638と不十分なのでズーム比が1
.5倍と小さく。
ズのパワーが大きくなり過ぎて色収差の補正が過剰とな
り、逆に上限を越えると、パワーが小さくなり過ぎて色
収差の補正ができない。また1条件(5)の下限を越え
ると、条件(3)とのバランスがくずれ、上述した色収
差の補正ができない。尚、特開昭60−170816号
をみると、その実施例4において、第1レンズ群の最終
正レンズ群に、負、正の貼り合せ正レンズがあるが、f
s/frbn= 0.16と非常にパワーが小さく、
第1レンズ群ではなく、むしろ第2レンズ群を工夫して
(正、負、正の3枚構成)いるようだし、バックフォー
カスが約2m+oと小さく、fns/f5(条件(6)
)の値としては0.056と本発明の下限0.23より
もかなり小さく、本発明の目的を達成することはできな
い、また、特開昭60−191216号の実施例2,3
においても同様に、第1レンズ群の最終正レンズ群に負
、正の貼り合せ正レンズがあるが、第1bレンズ群の負
レンズのパワーがf s / f t b n = −
0,560゜−0,638と不十分なのでズーム比が1
.5倍と小さく。
本発明のようなバックフォーカスを大きくしたにも拘ら
ずズーム比が1.7以上と大きく、かつコンパクトなズ
ームレンズを得るという目的は達成できない。
ずズーム比が1.7以上と大きく、かつコンパクトなズ
ームレンズを得るという目的は達成できない。
条件(6)は、ズーミング、オートフォーカス等の機構
を含めてコンパクトにするためのバックフォーカス条件
で、下限を越えると、レンズ全長を小さくするには有利
であるが、後群(第2レンズ群)の径が大きくなり、カ
メラ全体としてはコンパクトにならず、逆に上限を越え
ると、後群の径を小さくすることには有利であるが、レ
ンズ全長が大きくなり、コンパクト化に反する。
を含めてコンパクトにするためのバックフォーカス条件
で、下限を越えると、レンズ全長を小さくするには有利
であるが、後群(第2レンズ群)の径が大きくなり、カ
メラ全体としてはコンパクトにならず、逆に上限を越え
ると、後群の径を小さくすることには有利であるが、レ
ンズ全長が大きくなり、コンパクト化に反する。
条件(7)は、第1mレンズ群に関するものである。第
1mレンズ群は像側面が像面側に凸面を向けた正レンズ
であるが、第1aレンズ群とバランスを取ることによっ
て、第1レンズ群のパワーを大きくしても、コマ収差を
良好に補正できたものである。上限を越えると、第1m
レンズ群のパワーが大きくなり過ぎて第1aレンズ群で
発生するオーバーの収差を補正過剰となり、逆に下限を
越えると、補正不足となり、第1レンズ群内でバランス
がくずれ好ましくない。
1mレンズ群は像側面が像面側に凸面を向けた正レンズ
であるが、第1aレンズ群とバランスを取ることによっ
て、第1レンズ群のパワーを大きくしても、コマ収差を
良好に補正できたものである。上限を越えると、第1m
レンズ群のパワーが大きくなり過ぎて第1aレンズ群で
発生するオーバーの収差を補正過剰となり、逆に下限を
越えると、補正不足となり、第1レンズ群内でバランス
がくずれ好ましくない。
条件(8)は、第2レンズ群に関するものである。第2
レンズ群のレンズ形状は従来の2群タイプのものと大差
ないが、第2レンズ群内の負レンズに高屈折率の硝材を
使うことによって、短焦点側の像面わん曲を良好に補正
することができる。
レンズ群のレンズ形状は従来の2群タイプのものと大差
ないが、第2レンズ群内の負レンズに高屈折率の硝材を
使うことによって、短焦点側の像面わん曲を良好に補正
することができる。
条件(8)の下限を越えると、特に短焦点側の最周辺の
サジタル方向の非点収差がオーバーになり好ましくない
。
サジタル方向の非点収差がオーバーになり好ましくない
。
第2レンズ群の構成については、上述の先願では、物体
側より、像側面が凸の曲率大なる正メニスカスレンズと
、物体側面が凹の曲率大なる負メニスカスレンズとの2
群2枚の構成であったが。
側より、像側面が凸の曲率大なる正メニスカスレンズと
、物体側面が凹の曲率大なる負メニスカスレンズとの2
群2枚の構成であったが。
このまま変倍比を1.7以上にすると、コマ収差。
歪曲収差が増大してしまい、写真撮影用としては好まし
くない結果となるため、変倍比を1.7以上にするには
難があった0本発明は、第2レンズ群の像側の負メニス
カスレンズを、少なくとも2枚の物体側面が凹の曲率大
なる負メニスカスレンズとすることによって、変倍比を
1.7以上にしたにも拘らず、先願よりも歪曲収差を小
さく補正することができたものである。
くない結果となるため、変倍比を1.7以上にするには
難があった0本発明は、第2レンズ群の像側の負メニス
カスレンズを、少なくとも2枚の物体側面が凹の曲率大
なる負メニスカスレンズとすることによって、変倍比を
1.7以上にしたにも拘らず、先願よりも歪曲収差を小
さく補正することができたものである。
f、実施例
以下1本発明の実施例1〜7を記載する。ここで、fは
焦点距離、2はズーム比、ωは半面角。
焦点距離、2はズーム比、ωは半面角。
fBはバックフォーカス、rはレンズ各面の曲率半径、
dはレンズ厚もしくはレンズ面間隔、Nは各レンズのd
−lineの屈折率、νは各レンズのアツベ数である。
dはレンズ厚もしくはレンズ面間隔、Nは各レンズのd
−lineの屈折率、νは各レンズのアツベ数である。
(実施例1〕
1 : 3.5〜6.7 f =36.0〜68.
Oz =1.89ω=30.5@〜17.8@f 、
=10.39〜40.86面N(1r d
N ν1 20.136 2.10
9 1.69680 55.52 38.230
1.795 3 −26.135 1.300 1.8340
0 37.24 387.577 1.719 5 −153.126 3.500 1.7725
0 49.66 −43.752 3.421 7 27.155 4.210 1.65016
39.48 −9.493 1.300 1
.80518 25.49 −21.878 8
.90〜1.69910 −32.888 2.68
2 1.80518 25.411 −15.81
1 1.254 12 −19.112 1.500 1.8340
0 37.213 −37.330 2.865 14 −11.967 1.500 1.8340
0 37.215 −47.652 f s / f 1=1.497 N s a r+ =1.834 νtaη=37.2 f S / f 1b r+ =−1,648シtbp
−ν1 bη=14 f rs s / f s =0.289f 5 /
f t m =0.46N 2 Tl =1.83
4 〔実施例2〕 1 : 3.5〜6.7 f =36.0〜68.
Oz =1.89ω=30.8”〜17.8”
f B=10.0〜41.2面Ha r
d N ν1 23.002
1.963 1.69680 55.52 4
4.778 1.899 3 −23.164 1.300 1.8348
1 42.74−2384.334 1.259 5 −90.174 6.000 1.7440
0 44.76 −29.728 2.124 7 28.961 3.92g 1.5826
7 46.38 −10.344 2.244
1.80518 25.49 −19.955
11.05〜3.38810 −37.145 2.
972 1.80518 25.411 −15.
613 1.631 12 −14゜904 1.50G 1.834
00 37.213 −34.696 2.369 14 −14.343 1.500 1.8340
0 37.215 −56.214 1 t−/ f t =1.467 N 1a n =t、53s vtaη:42.7 f s / f s b n =−1,209νtbp
−νlklη=20・9 f n s / f B =0.218f s / f
1 @ :j:0.63QN2n=1.834 〔実施例3〕 1 : 3.5〜6.6 f =39.0〜?3.
Oz =1.87ω=28.6°〜16.6”
f B =10.40〜43.26面& r
d N ν1 20.09
1 2.130 1.6968G 55.52
46.182 1.755 3 −24.112 1.300 1.8340
0 37.24 126.183 2.374 5 −55.460 1.885 1.7620
0 /10.16 −22.881 3.75
5 7 27.881 3.857 1.54814
45.88 −11.4Qo 1.300
1.8Q5tB 25.49 −20.767
11.12〜2.77310 −35.550 2
.860 1.80518 25.411 −16
.324 2.217 12 −14.398 1.500 1.8340
0 37.213 −35.945 1.996 14 −16.707 1.5Q0 1.8340
0 37.215 −53.051 f 5/ f t =1.45O N 1 a 、 =1.834 νt a n =37.2 f s / f t bη=−1,166VlbP−
Vlkn”20・4 f B s / f s =0.267f 5 /
f 11n 20.782N2 η=1.834 〔実施例4〕 1 : 3.5〜6.3 f =39.0〜68.
Oz =1.74ω=28.5@〜1767″’
f B=IO,81〜37.86面Ha r
d N ν1 19.35
2 2.153 1.69680 55.52
48.677 1.618 3 −24.350 1.300 1.8340
0 37.24 113.517 1.247 5 −29.243 3.293 1.7620
0 40.16 −20.314 2.499 7 15.672 1.300 1.80518
25.48 B、802 6.000
1.56732 42.89 −32.874
8.730〜2.10210 −38.845 2.
929 1.80518 25.411 −16.
322 1.459 12 −17.543 1.500 1.8340
0 37.213 −68.469 3.102 14 −12.735 1.500 1.8340
0 37.215 −30.797 f s/ f l= 1.53O N 1 a Tl :1.834 ν1 a□=37.2 f S / f L b n =−1,432νtb
p−Vtbn=17.4 f B s/ f s =0.277 f s / f L H=0.518N 2 n
”:1.834 〔実施例5〕 1: 3.6−7.7 f =39.0〜83.O
z =2.13ω=28.6m〜14.6”
f +3=10.10〜50.17面Ha r
d N ν1 24.83
4 1.81 1.69680 55.52
45.134 1.99 3 −22.474 1.41 1.83481
42.74 −151.988 0.34 5 −54.518 7.00 1.74950
35.36 −25.252 3.65 7 27.066 4.24 1.51112
60.58 −11.617 2.50 L
、80518 25.49 −20.160 12
.57〜3.8310 −52.175 3.21
1.80518 25.411 −17.297
1.87 12 −15.240 1.63 1.83481
42.713 −57.266 2.53 14 −16.722 1.63 1.83400
37.2Is −59,282 f s / f t =1.468 N s a n :1.835 vtaη=42.7 f s / f 1b n = −0,996’S’t
bp −1里 b n =35.1f B S
/ f 5 = 0.259f s / f 1tn
=0.685N 2 n=1.834 〔実施例6〕 1 : 3.6〜9.Of =39.O〜97.Oz
=2.49ω:28.5” 〜12.6” f
B=10.10〜62.29面翫 r
d N ヤ1 29.587 1.
77 1.69680 55.52 66.84
7 1.89 3 −20.327 1.41 1.83481
42.74 −103.024 0.3.2 5 −119.000 6.69 1.7234
2 38.06 −22.896 2.99 7 31.605 4.25 1.51454
54.78 −11.453 2.50 1.
80518 25.49 −19.530 13.8
4〜3.8410 −60.655” 3.43
1.80518 25.411 −17.536
1.37 12 −15.251 1.63 1.83400
37.213 −34.886 2.47 14 −15.036 1.63 1.83400
37.215 −91.810 f S / f 1 m=1.464N 1 a n
=1.835 ν 1 aη =42.7 f 3 / f t b T+= −0,979v
1 bp −ヤ ! bη=29.3f B s /
f s =0.256fs/f lm=0.733 N2 n=1.834 *第10面は次式で表わされる非球面である。
Oz =1.89ω=30.5@〜17.8@f 、
=10.39〜40.86面N(1r d
N ν1 20.136 2.10
9 1.69680 55.52 38.230
1.795 3 −26.135 1.300 1.8340
0 37.24 387.577 1.719 5 −153.126 3.500 1.7725
0 49.66 −43.752 3.421 7 27.155 4.210 1.65016
39.48 −9.493 1.300 1
.80518 25.49 −21.878 8
.90〜1.69910 −32.888 2.68
2 1.80518 25.411 −15.81
1 1.254 12 −19.112 1.500 1.8340
0 37.213 −37.330 2.865 14 −11.967 1.500 1.8340
0 37.215 −47.652 f s / f 1=1.497 N s a r+ =1.834 νtaη=37.2 f S / f 1b r+ =−1,648シtbp
−ν1 bη=14 f rs s / f s =0.289f 5 /
f t m =0.46N 2 Tl =1.83
4 〔実施例2〕 1 : 3.5〜6.7 f =36.0〜68.
Oz =1.89ω=30.8”〜17.8”
f B=10.0〜41.2面Ha r
d N ν1 23.002
1.963 1.69680 55.52 4
4.778 1.899 3 −23.164 1.300 1.8348
1 42.74−2384.334 1.259 5 −90.174 6.000 1.7440
0 44.76 −29.728 2.124 7 28.961 3.92g 1.5826
7 46.38 −10.344 2.244
1.80518 25.49 −19.955
11.05〜3.38810 −37.145 2.
972 1.80518 25.411 −15.
613 1.631 12 −14゜904 1.50G 1.834
00 37.213 −34.696 2.369 14 −14.343 1.500 1.8340
0 37.215 −56.214 1 t−/ f t =1.467 N 1a n =t、53s vtaη:42.7 f s / f s b n =−1,209νtbp
−νlklη=20・9 f n s / f B =0.218f s / f
1 @ :j:0.63QN2n=1.834 〔実施例3〕 1 : 3.5〜6.6 f =39.0〜?3.
Oz =1.87ω=28.6°〜16.6”
f B =10.40〜43.26面& r
d N ν1 20.09
1 2.130 1.6968G 55.52
46.182 1.755 3 −24.112 1.300 1.8340
0 37.24 126.183 2.374 5 −55.460 1.885 1.7620
0 /10.16 −22.881 3.75
5 7 27.881 3.857 1.54814
45.88 −11.4Qo 1.300
1.8Q5tB 25.49 −20.767
11.12〜2.77310 −35.550 2
.860 1.80518 25.411 −16
.324 2.217 12 −14.398 1.500 1.8340
0 37.213 −35.945 1.996 14 −16.707 1.5Q0 1.8340
0 37.215 −53.051 f 5/ f t =1.45O N 1 a 、 =1.834 νt a n =37.2 f s / f t bη=−1,166VlbP−
Vlkn”20・4 f B s / f s =0.267f 5 /
f 11n 20.782N2 η=1.834 〔実施例4〕 1 : 3.5〜6.3 f =39.0〜68.
Oz =1.74ω=28.5@〜1767″’
f B=IO,81〜37.86面Ha r
d N ν1 19.35
2 2.153 1.69680 55.52
48.677 1.618 3 −24.350 1.300 1.8340
0 37.24 113.517 1.247 5 −29.243 3.293 1.7620
0 40.16 −20.314 2.499 7 15.672 1.300 1.80518
25.48 B、802 6.000
1.56732 42.89 −32.874
8.730〜2.10210 −38.845 2.
929 1.80518 25.411 −16.
322 1.459 12 −17.543 1.500 1.8340
0 37.213 −68.469 3.102 14 −12.735 1.500 1.8340
0 37.215 −30.797 f s/ f l= 1.53O N 1 a Tl :1.834 ν1 a□=37.2 f S / f L b n =−1,432νtb
p−Vtbn=17.4 f B s/ f s =0.277 f s / f L H=0.518N 2 n
”:1.834 〔実施例5〕 1: 3.6−7.7 f =39.0〜83.O
z =2.13ω=28.6m〜14.6”
f +3=10.10〜50.17面Ha r
d N ν1 24.83
4 1.81 1.69680 55.52
45.134 1.99 3 −22.474 1.41 1.83481
42.74 −151.988 0.34 5 −54.518 7.00 1.74950
35.36 −25.252 3.65 7 27.066 4.24 1.51112
60.58 −11.617 2.50 L
、80518 25.49 −20.160 12
.57〜3.8310 −52.175 3.21
1.80518 25.411 −17.297
1.87 12 −15.240 1.63 1.83481
42.713 −57.266 2.53 14 −16.722 1.63 1.83400
37.2Is −59,282 f s / f t =1.468 N s a n :1.835 vtaη=42.7 f s / f 1b n = −0,996’S’t
bp −1里 b n =35.1f B S
/ f 5 = 0.259f s / f 1tn
=0.685N 2 n=1.834 〔実施例6〕 1 : 3.6〜9.Of =39.O〜97.Oz
=2.49ω:28.5” 〜12.6” f
B=10.10〜62.29面翫 r
d N ヤ1 29.587 1.
77 1.69680 55.52 66.84
7 1.89 3 −20.327 1.41 1.83481
42.74 −103.024 0.3.2 5 −119.000 6.69 1.7234
2 38.06 −22.896 2.99 7 31.605 4.25 1.51454
54.78 −11.453 2.50 1.
80518 25.49 −19.530 13.8
4〜3.8410 −60.655” 3.43
1.80518 25.411 −17.536
1.37 12 −15.251 1.63 1.83400
37.213 −34.886 2.47 14 −15.036 1.63 1.83400
37.215 −91.810 f S / f 1 m=1.464N 1 a n
=1.835 ν 1 aη =42.7 f 3 / f t b T+= −0,979v
1 bp −ヤ ! bη=29.3f B s /
f s =0.256fs/f lm=0.733 N2 n=1.834 *第10面は次式で表わされる非球面である。
+a6 y6+a6 y’ +alOyl’ここで、e
=1 / rl。
=1 / rl。
y=光軸からの高さ
非球面係数
k =0.0
a a =0.17199X10−’
a 6 = 0.64881 X 1O−7a
B =0.19095X10−8 alG =−0,96176xlO−”〔実施例7〕 1 : 3.6〜9.Of =39.0〜97.0
、 z =2.49ω=28.5’〜12.6@f
B=10.10〜62.28面Ha r
d N ν1 30.072 1
.74 1.69680 55.52 64.6
53 1.94 3 −19.914 1.41 1.83481
42.74 −104.190 0.32 5 −49.065 7.00 1.72342
38.06 −22.868 2.52 7 31.04g 4.38 1.51454
54.78 −11.289 2.50 1
.80518 25.49 −19.137 13
.62〜3.8410 −67.801 3.41
1.80518 25.411 −17.895
1.51 12 −16.677 1.63 1.83400
37.213 −75.103 2.91 14 −16.113 1.63 1.83400
37.215 −65.812 f 5 / f 1=1.464 N 1 a −n =1.835 νt a n =42.7 f、/f、 k3TIニー0.979 ν tbp −ν 1 bll:29.3f s s
/ f s −0,256f s / f s m
=0.733N2 n= 1.83/1
B =0.19095X10−8 alG =−0,96176xlO−”〔実施例7〕 1 : 3.6〜9.Of =39.0〜97.0
、 z =2.49ω=28.5’〜12.6@f
B=10.10〜62.28面Ha r
d N ν1 30.072 1
.74 1.69680 55.52 64.6
53 1.94 3 −19.914 1.41 1.83481
42.74 −104.190 0.32 5 −49.065 7.00 1.72342
38.06 −22.868 2.52 7 31.04g 4.38 1.51454
54.78 −11.289 2.50 1
.80518 25.49 −19.137 13
.62〜3.8410 −67.801 3.41
1.80518 25.411 −17.895
1.51 12 −16.677 1.63 1.83400
37.213 −75.103 2.91 14 −16.113 1.63 1.83400
37.215 −65.812 f 5 / f 1=1.464 N 1 a −n =1.835 νt a n =42.7 f、/f、 k3TIニー0.979 ν tbp −ν 1 bll:29.3f s s
/ f s −0,256f s / f s m
=0.733N2 n= 1.83/1
第1.第3.第5.第7.第9.第11.第13図はそ
れぞれ本発明の実施例1,2,3,4゜5.6,7の短
焦点側のレンズ構成図。 第2.第4.第6.第8.第10.第12.第14図は
それぞれ実施例1,2,3,4,5,6゜7の諸収差図
で、(a)は短焦点側、(b)は中間焦点距離、(C)
は長焦点側の収差図である。 特許出願人 旭光学工業株式会社 代表者 松 本 徹 zl 図 第2図 正弦条件 恢 如 −〇 第31S21 第4 図 a条件 第4 図 第4図 正弧条件 第5図 第6図 正弧条件 第6rXU 第6図 正弦条件 第7図 vPJa 図 正弦条件 正弦条件 〆1飄 B条件 第13[!21 第14図 正弦条件 ど11 手 続 補 正 書 昭和61年/ユ月ダ日
れぞれ本発明の実施例1,2,3,4゜5.6,7の短
焦点側のレンズ構成図。 第2.第4.第6.第8.第10.第12.第14図は
それぞれ実施例1,2,3,4,5,6゜7の諸収差図
で、(a)は短焦点側、(b)は中間焦点距離、(C)
は長焦点側の収差図である。 特許出願人 旭光学工業株式会社 代表者 松 本 徹 zl 図 第2図 正弦条件 恢 如 −〇 第31S21 第4 図 a条件 第4 図 第4図 正弧条件 第5図 第6図 正弧条件 第6rXU 第6図 正弦条件 第7図 vPJa 図 正弦条件 正弦条件 〆1飄 B条件 第13[!21 第14図 正弦条件 ど11 手 続 補 正 書 昭和61年/ユ月ダ日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、物体側より順に、正の焦点距離を有する第1レンズ
群と、負の焦点距離を有する第2レンズ群とから構成さ
れ、第1、第2レンズ群間隔を変化させて変倍を行うズ
ームレンズにおいて、 前記正の焦点距離を有する第1レンズ群は、物体側に配
置した少なくとも1枚以上の正レンズと少なくとも1枚
以上の負レンズから成る負の焦点距離を有する第1aレ
ンズ群と、像側に配置した少なくとも1枚以上の負レン
ズと少なくとも1枚以上の正レンズから成る正の焦点距
離を有する第1bレンズ群と、第1aレンズ群と第1b
レンズ群との間に配置した像面側に凸面を向けた少なく
とも1枚の正レンズから成る第1mレンズ群とから成り
、かつ (1)1.35<f_S/f_1<1.7 (2)1.69<N_1_a_n (3)34<ν_1_a_n (4)−2.0<f_S/f_1_b_n<−0.7(
5)9<ν_1_b_p−ν_1_b_n(6)0.2
3<f_B_S/f_S<0.5(7)0.3<f_S
/f_1_m<1.0ただし、 f_S:短焦点側における全系の焦点距離 f_1:第1レンズ群の焦点距離 N_1_a_n:第1aレンズ群内の負レンズのd−l
ineの屈折率 ν_1_a_n:第1aレンズ群内の負レンズのアッベ
数 f1_b_n:第1bレンズ群内の負レンズの焦点距離 ν_1_b_p:第1bレンズ群内の正レンズのアッベ
数 ν_1_b_n:第1bレンズ群内の負レンズのアッベ
数 f_B_S:短焦点側におけるバックフォーカスf_1
_m:第1mレンズ群の焦点距離 の諸条件を満足して構成され、 前記負の焦点距離を有する第2レンズ群は、物体側より
、像側面が凸の曲率大なる正メニスカスレンズと、物体
側面が凹の曲率大なる少なくとも2枚の負メニスカスレ
ンズとから成り、かつ(8)1.7<N_2_n ただし、 N_2_n:第2レンズ群の負レンズのd−lineの
屈折率の平均値 の条件を満足して構成されたことを特徴とするコンパク
トカメラ用ズームレンズ。 2、負の焦点距離を有する第1aレンズ群は、物体側よ
り、物体側面が凸の曲率大なる正レンズと、物体側面が
凹の曲率大なる負レンズとから成り、正の焦点距離を有
する第1bレンズ群は、物体側より、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズと両凸正レンズとの貼り合せレ
ンズ、あるいは両凸正レンズと物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズとの貼り合せレンズから成ることを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載のコンパクトカメラ
用ズームレンズ。
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