JPH07194023A - 車両用交流発電機の出力制御装置 - Google Patents
車両用交流発電機の出力制御装置Info
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- JPH07194023A JPH07194023A JP5338324A JP33832493A JPH07194023A JP H07194023 A JPH07194023 A JP H07194023A JP 5338324 A JP5338324 A JP 5338324A JP 33832493 A JP33832493 A JP 33832493A JP H07194023 A JPH07194023 A JP H07194023A
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
- H02J7/14—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from dynamo-electric generators driven at varying speed, e.g. on vehicle
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- H02J7/1446—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from dynamo-electric generators driven at varying speed, e.g. on vehicle in response to parameters of a vehicle
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
- H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
- H02P9/305—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices controlling voltage
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- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P2101/00—Special adaptation of control arrangements for generators
- H02P2101/45—Special adaptation of control arrangements for generators for motor vehicles, e.g. car alternators
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/92—Energy efficient charging or discharging systems for batteries, ultracapacitors, supercapacitors or double-layer capacitors specially adapted for vehicles
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Charge By Means Of Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 外部コントローラユニットから電圧調整器へ
の配線を１本で可能にすることができると共に、交流発
電機の出力電圧の調整を外部コントロールユニットから
のデューティ信号等のデュテーィにより通常の値に調整
でき、しかも発電出力を電気信号レベルの変化に相関し
てリニアーに制御できると共に、任意の値に調整する。 【構成】 界磁コイル１０２を有する交流発電機１の整
流出力により充電される蓄電池５の端子電圧を検出し、
この検出電圧に応じて界磁コイル１０２に流れる界磁電
流を断続制御することにより上記交流発電機の出力電圧
を所定値に調整する電圧調整器３Ａと、車両の運転状態
に応じた制御信号を電圧調整器３Ａへ出力する外部コン
トロールユニット４と、この制御信号に基づいて、交流
発電機１の調整電圧を設定するデューティ判別回路（ト
ランジスタＱ１，充放電抵抗３０７，３０８、コンデン
サＣＡ）を有する。
の配線を１本で可能にすることができると共に、交流発
電機の出力電圧の調整を外部コントロールユニットから
のデューティ信号等のデュテーィにより通常の値に調整
でき、しかも発電出力を電気信号レベルの変化に相関し
てリニアーに制御できると共に、任意の値に調整する。 【構成】 界磁コイル１０２を有する交流発電機１の整
流出力により充電される蓄電池５の端子電圧を検出し、
この検出電圧に応じて界磁コイル１０２に流れる界磁電
流を断続制御することにより上記交流発電機の出力電圧
を所定値に調整する電圧調整器３Ａと、車両の運転状態
に応じた制御信号を電圧調整器３Ａへ出力する外部コン
トロールユニット４と、この制御信号に基づいて、交流
発電機１の調整電圧を設定するデューティ判別回路（ト
ランジスタＱ１，充放電抵抗３０７，３０８、コンデン
サＣＡ）を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、車両用交流発電機の
出力電圧を外部コントロールユニットからの電気信号レ
ベルに基づいて制御する車両用交流発電機の出力制御装
置に関するものである。
出力電圧を外部コントロールユニットからの電気信号レ
ベルに基づいて制御する車両用交流発電機の出力制御装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１８は例えば特開昭６２ー１０７６４
３号公報に示された従来の車両用交流発電機の出力制御
装置の構成図である。図において、１は図示しないエン
ジンにより駆動される交流発電機であって電機子コイル
１０１と界磁コイル１０２より構成されている。２は交
流発電機１の交流出力を全波整流して＋側端子２０１及
び−側端子２０２より出力する整流器、３ー１は整流さ
れた交流発電機出力を所定値に制御する電圧調整器、４
は外部コントロールユニットであって車両に取り付けら
れた各種センサＳＥ１〜ＳＥ４より車両の運転状態信号
を取り込み発電機出力指示信号を電圧調整器３ー１へ出
力する。
３号公報に示された従来の車両用交流発電機の出力制御
装置の構成図である。図において、１は図示しないエン
ジンにより駆動される交流発電機であって電機子コイル
１０１と界磁コイル１０２より構成されている。２は交
流発電機１の交流出力を全波整流して＋側端子２０１及
び−側端子２０２より出力する整流器、３ー１は整流さ
れた交流発電機出力を所定値に制御する電圧調整器、４
は外部コントロールユニットであって車両に取り付けら
れた各種センサＳＥ１〜ＳＥ４より車両の運転状態信号
を取り込み発電機出力指示信号を電圧調整器３ー１へ出
力する。
【０００３】５は整流器２を通して出力される交流発電
機１の出力により充電される蓄電池、６は蓄電池５より
電気負荷スイッチ７を通して電力が供給される車両の電
気的負荷、８は蓄電池５より電圧調整器３ー１内に設け
られた定電圧回路ＶＳに電圧を通電させるキースイッチ
である。尚、定電圧回路ＶＳより出力された安定化電圧
は後述する蓄電池電圧の比較基準電圧（以下、基準電圧
と記載する）ＶCとなる。
機１の出力により充電される蓄電池、６は蓄電池５より
電気負荷スイッチ７を通して電力が供給される車両の電
気的負荷、８は蓄電池５より電圧調整器３ー１内に設け
られた定電圧回路ＶＳに電圧を通電させるキースイッチ
である。尚、定電圧回路ＶＳより出力された安定化電圧
は後述する蓄電池電圧の比較基準電圧（以下、基準電圧
と記載する）ＶCとなる。
【０００４】電圧調整器３ー１は、蓄電池５の＋側端子
と接地間に直列接続された分圧抵抗Ｒ３ａ及びＲ３ｂの
直列回路、接地側に一端が接続された分圧抵抗Ｒ３ｂに
並列接続された抵抗Ｒ１とトランジスタＱ４から成る直
列回路、抵抗Ｒ２とトランジスタＱ１から成る直列回路
及びコンデンサＣＡ、分圧抵抗Ｒ３ａとＲ３ｂの接続点
に現れる発電電圧ＶGの分圧電圧ＶAを＋入力端子に入力
すると共に、定電圧回路ＶＳからの基準電圧ＶCを−入
力端子に入力してＨレベル或いはＬレベルの比較信号を
出力端子に接続された抵抗Ｒ４より出力するコンパレー
タＣＰより構成されている。尚、トランジスタＱ１，Ｑ
４のベースには外部コントロールユニット４より運転状
態に応じたレベルのロジック信号がそれぞれ入力され
る。
と接地間に直列接続された分圧抵抗Ｒ３ａ及びＲ３ｂの
直列回路、接地側に一端が接続された分圧抵抗Ｒ３ｂに
並列接続された抵抗Ｒ１とトランジスタＱ４から成る直
列回路、抵抗Ｒ２とトランジスタＱ１から成る直列回路
及びコンデンサＣＡ、分圧抵抗Ｒ３ａとＲ３ｂの接続点
に現れる発電電圧ＶGの分圧電圧ＶAを＋入力端子に入力
すると共に、定電圧回路ＶＳからの基準電圧ＶCを−入
力端子に入力してＨレベル或いはＬレベルの比較信号を
出力端子に接続された抵抗Ｒ４より出力するコンパレー
タＣＰより構成されている。尚、トランジスタＱ１，Ｑ
４のベースには外部コントロールユニット４より運転状
態に応じたレベルのロジック信号がそれぞれ入力され
る。
【０００５】更に、構成要素として外部接続端子を介し
て整流器２の＋側端子と−側端子間に直列接続された抵
抗Ｒ５とコンデンサＣＡから成り接続点をコンパレータ
ＣＰの出力抵抗に接続されたＲＣ直列回路、ＲＣ直列回
路の接続点より比較信号がベースに入力されるトランジ
スタＱ２のコレクタと直列接続されたコレクタ抵抗Ｒ６
から成る直列回路、コレクタ抵抗Ｒ６間に発生した電圧
をベースに入力するトランジスタＱ３のコレクタと直列
接続されたダイオードＤ１とから成る直列回路を備え
る。ダイオードＤ１は外部接続端子を介して界磁コイル
１０２に並列接続され、界磁コイル遮断時のサージ吸収
を行う。尚、外部コントロールユニット４の構成は本発
明に実質的に関係がないため動作説明は省略する。
て整流器２の＋側端子と−側端子間に直列接続された抵
抗Ｒ５とコンデンサＣＡから成り接続点をコンパレータ
ＣＰの出力抵抗に接続されたＲＣ直列回路、ＲＣ直列回
路の接続点より比較信号がベースに入力されるトランジ
スタＱ２のコレクタと直列接続されたコレクタ抵抗Ｒ６
から成る直列回路、コレクタ抵抗Ｒ６間に発生した電圧
をベースに入力するトランジスタＱ３のコレクタと直列
接続されたダイオードＤ１とから成る直列回路を備え
る。ダイオードＤ１は外部接続端子を介して界磁コイル
１０２に並列接続され、界磁コイル遮断時のサージ吸収
を行う。尚、外部コントロールユニット４の構成は本発
明に実質的に関係がないため動作説明は省略する。
【０００６】次に、従来装置の動作について説明する。
エンジンの始動に当たり、運転者がキースイッチ８を投
入すると、ＩＧ端子を介して蓄電池５より定電圧回路Ｖ
Ｓに蓄電池電圧が供給されて基準電圧ＶCが生成され
る。この基準電圧ＶCはコンパレータＣＰの−入力端子
に入力され、＋入力端子に入力されている発電電圧ＶG
の分圧電圧ＶAと比較される。
エンジンの始動に当たり、運転者がキースイッチ８を投
入すると、ＩＧ端子を介して蓄電池５より定電圧回路Ｖ
Ｓに蓄電池電圧が供給されて基準電圧ＶCが生成され
る。この基準電圧ＶCはコンパレータＣＰの−入力端子
に入力され、＋入力端子に入力されている発電電圧ＶG
の分圧電圧ＶAと比較される。
【０００７】この時、分圧電圧ＶAが定電圧回路ＶSで設
定した基準電圧ＶCよりも低い時には、コンパレータＣ
Ｐの出力はＬレベルとなってトランジスタＱ２に入力さ
れ、トランジスタＱ２をＯＦＦにする。この結果、後続
されるトランジスタＱ３のベースに接続された抵抗Ｒ６
間に発生した電位によりトランジスタＱ３はＯＮする。
定した基準電圧ＶCよりも低い時には、コンパレータＣ
Ｐの出力はＬレベルとなってトランジスタＱ２に入力さ
れ、トランジスタＱ２をＯＦＦにする。この結果、後続
されるトランジスタＱ３のベースに接続された抵抗Ｒ６
間に発生した電位によりトランジスタＱ３はＯＮする。
【０００８】トランジスタＱ３のＯＮにより。整流器２
の＋側端子ー界磁コイル１０２ートランジスタＱ３ー接
地の間にループが形成されて蓄電池５より界磁コイル１
０２に界磁電流が流れて、交流発電機１は発電を開始す
る。そして、エンジンの始動と共に交流発電機１の回転
速度が上昇すると、整流器２の＋側端子より検出される
発電電圧ＶGが上昇する。
の＋側端子ー界磁コイル１０２ートランジスタＱ３ー接
地の間にループが形成されて蓄電池５より界磁コイル１
０２に界磁電流が流れて、交流発電機１は発電を開始す
る。そして、エンジンの始動と共に交流発電機１の回転
速度が上昇すると、整流器２の＋側端子より検出される
発電電圧ＶGが上昇する。
【０００９】この結果，発電電圧ＶGを分圧抵抗Ｒ３
ａ，Ｒ３ｂで分圧して得た分圧電圧ＶAは、基準電圧ＶC
より上昇することで、コンパレータＣＰの出力はＨレベ
ルとなってトランジスタＱ２に入力されＯＮ動作させ
る。このＯＮ動作に伴ってトランジスタＱ３がＯＦＦす
ると界磁電流ループが遮断され界磁電流は低下して発電
電圧ＶGが下がる。
ａ，Ｒ３ｂで分圧して得た分圧電圧ＶAは、基準電圧ＶC
より上昇することで、コンパレータＣＰの出力はＨレベ
ルとなってトランジスタＱ２に入力されＯＮ動作させ
る。このＯＮ動作に伴ってトランジスタＱ３がＯＦＦす
ると界磁電流ループが遮断され界磁電流は低下して発電
電圧ＶGが下がる。
【００１０】コンパレータＣＰにより発電電圧ＶGが基
準電圧ＶCより低下したことが検出されると、再びトラ
ンジスタＱ２がＯＦＦ、トランジスタＱ３がＯＮとなっ
て界磁電流が流れ始める。以上のように界磁電流の断続
を繰り返すことにより発電電圧ＶGは一定値に制御され
て蓄電池電圧が一定値に制御される。
準電圧ＶCより低下したことが検出されると、再びトラ
ンジスタＱ２がＯＦＦ、トランジスタＱ３がＯＮとなっ
て界磁電流が流れ始める。以上のように界磁電流の断続
を繰り返すことにより発電電圧ＶGは一定値に制御され
て蓄電池電圧が一定値に制御される。
【００１１】しかしながら、交流発電機１を駆動する場
合、車両の運転状態に応じて発電出力を制御してエンジ
ン負荷を軽減させる必要がある。そのために、エンジン
負荷、車速に応じて発電電圧を通常調整値より低い値、
通常調整値、通常調整値より高い値等の３段に切り替え
設定して交流発電機１の発電出力を制御する。
合、車両の運転状態に応じて発電出力を制御してエンジ
ン負荷を軽減させる必要がある。そのために、エンジン
負荷、車速に応じて発電電圧を通常調整値より低い値、
通常調整値、通常調整値より高い値等の３段に切り替え
設定して交流発電機１の発電出力を制御する。
【００１２】例えば、通常調整値より低い値に設定する
場合は、外部コントローラユニット４よりトランジスタ
Ｑ４、Ｑ１にＯＦＦ信号を入力すると分圧電圧ＶAは分
圧抵抗Ｒ３ａ，Ｒ３ｂの抵抗比のみで決まり以下の式で
表される。
場合は、外部コントローラユニット４よりトランジスタ
Ｑ４、Ｑ１にＯＦＦ信号を入力すると分圧電圧ＶAは分
圧抵抗Ｒ３ａ，Ｒ３ｂの抵抗比のみで決まり以下の式で
表される。
【００１３】ＶA＝ＶG（Ｒ３ａ／（Ｒ３ａ＋Ｒ３ｂ））
【００１４】そして発電出力は通常調整値より低い値に
設定される。
設定される。
【００１５】通常調整値に設定する場合は、外部コント
ローラユニット４よりトランジスタＱ４にＯＮ信号を、
トランジスタＱＱ１にＯＦＦ信号を入力することで分圧
抵抗Ｒ３ｂに抵抗Ｒ２が並列接続されてと分圧電圧ＶA
は以下の式で表される。
ローラユニット４よりトランジスタＱ４にＯＮ信号を、
トランジスタＱＱ１にＯＦＦ信号を入力することで分圧
抵抗Ｒ３ｂに抵抗Ｒ２が並列接続されてと分圧電圧ＶA
は以下の式で表される。
【００１６】ＶA＝ＶG（（Ｒ２・Ｒ３ｂ）／（Ｒ２・Ｒ
３ｂ＋Ｒ３ａ））
３ｂ＋Ｒ３ａ））
【００１７】但し、Ｒ２・Ｒ３ｂは抵抗Ｒ２とＲ３ｂの
並列抵抗値であり、結果として発電出力は通常調整値に
設定される。
並列抵抗値であり、結果として発電出力は通常調整値に
設定される。
【００１８】更に、通常調整値より高い値に設定する場
合は、外部コントローラユニット４よりトランジスタＱ
４にＯＮ信号を、トランジスタＱ１にＯＮ信号を入力す
ることで分圧抵抗Ｒ３ｂに抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２が並列接
続されて分圧電圧ＶAは以下の式で表される。
合は、外部コントローラユニット４よりトランジスタＱ
４にＯＮ信号を、トランジスタＱ１にＯＮ信号を入力す
ることで分圧抵抗Ｒ３ｂに抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２が並列接
続されて分圧電圧ＶAは以下の式で表される。
【００１９】ＶA＝ＶG（（Ｒ１・Ｒ２・Ｒ３ｂ）／（Ｒ
１・Ｒ２・Ｒ３ｂ＋Ｒ３ａ））
１・Ｒ２・Ｒ３ｂ＋Ｒ３ａ））
【００２０】但し、Ｒ１・Ｒ２・Ｒ３ｂは抵抗Ｒ１、Ｒ
２、及びＲ３ｂの並列抵抗値であり、結果として発電出
力は通常調整値より高い値に設定される。
２、及びＲ３ｂの並列抵抗値であり、結果として発電出
力は通常調整値より高い値に設定される。
【００２１】従って、分圧電圧ＶAは、トランジスタＱ
１，Ｑ４のベースにそれぞれ入力される信号の論理
（“Ｈレベル”か“Ｌレベル”）により３段階の値をと
る様になっており、よって発電出力を３段階に調整する
事が出来る。
１，Ｑ４のベースにそれぞれ入力される信号の論理
（“Ｈレベル”か“Ｌレベル”）により３段階の値をと
る様になっており、よって発電出力を３段階に調整する
事が出来る。
【００２２】上記、従来装置においては発電出力を調整
して蓄電池充電電圧の調整する際、直列接続された複数
の抵抗の内１個に抵抗を並列接続することにより分圧電
圧を変更させて発電出力の調整値を変化させた。しか
し、回路の簡易化のために分圧抵抗の１個をトランジス
タのＯＮ動作により短絡させて分圧電圧を変えて発電出
力を調整するようにした装置もある。
して蓄電池充電電圧の調整する際、直列接続された複数
の抵抗の内１個に抵抗を並列接続することにより分圧電
圧を変更させて発電出力の調整値を変化させた。しか
し、回路の簡易化のために分圧抵抗の１個をトランジス
タのＯＮ動作により短絡させて分圧電圧を変えて発電出
力を調整するようにした装置もある。
【００２３】図１９は他の従来装置の構成図である。
尚、図中、図１８と同一符号は同一又は相当部分を示
す。図において、３ー２は本従来装置における電圧調整
器であり、この電圧調整器３ー２は、分圧抵抗として蓄
電池５の＋側端子と装置の接地間に直列接続されている
抵抗３０１〜３０３と、一端が接地された抵抗３０３の
両端にコレクタとエミッタがそれぞれ接続されベースに
外部コントローラユニット４よりＨレベル又はＬレベル
の状態信号が入力されるトランジスタＱ１ａ、分圧抵抗
３０１と３０２の接続点にカソードが接続され、接続点
の分圧電圧ＶAがブレークダウン電圧に達すると導通す
るゼナーダイオードＺＤ１、ゼナーダイオードＺＤ１の
アノードにベースを接続すると共にエミッタを接地し、
コレクタを抵抗３０４を通してキースイッチ８の出力側
に接続したトランジスタＱ２より構成されている。
尚、図中、図１８と同一符号は同一又は相当部分を示
す。図において、３ー２は本従来装置における電圧調整
器であり、この電圧調整器３ー２は、分圧抵抗として蓄
電池５の＋側端子と装置の接地間に直列接続されている
抵抗３０１〜３０３と、一端が接地された抵抗３０３の
両端にコレクタとエミッタがそれぞれ接続されベースに
外部コントローラユニット４よりＨレベル又はＬレベル
の状態信号が入力されるトランジスタＱ１ａ、分圧抵抗
３０１と３０２の接続点にカソードが接続され、接続点
の分圧電圧ＶAがブレークダウン電圧に達すると導通す
るゼナーダイオードＺＤ１、ゼナーダイオードＺＤ１の
アノードにベースを接続すると共にエミッタを接地し、
コレクタを抵抗３０４を通してキースイッチ８の出力側
に接続したトランジスタＱ２より構成されている。
【００２４】尚、トランジスタＱ１ａのベースは抵抗３
００を通してキースイッチの出力側に接続され、またト
ランジスタＱ２のコレクタは後続のベースに接続されて
いる。エンジンの始動時にキースイッチ８が投入される
と蓄電池５によりトランジスタＱ１ａとＱ３にベース電
流が流れてＯＮする。
００を通してキースイッチの出力側に接続され、またト
ランジスタＱ２のコレクタは後続のベースに接続されて
いる。エンジンの始動時にキースイッチ８が投入される
と蓄電池５によりトランジスタＱ１ａとＱ３にベース電
流が流れてＯＮする。
【００２５】次に動作について説明する。エンジンの始
動に際して、キースイッチ８が閉じられると、電圧調整
器３ー２の抵抗３０４を通して、トランジスタＱ３にベ
ース電流が蓄電池５より流れ、トランジスタＱ３がＯＮ
する。これにより蓄電池５から界磁コイル１０２に界磁
電流が流れて交流発電機１は発電可能な状態となる。
動に際して、キースイッチ８が閉じられると、電圧調整
器３ー２の抵抗３０４を通して、トランジスタＱ３にベ
ース電流が蓄電池５より流れ、トランジスタＱ３がＯＮ
する。これにより蓄電池５から界磁コイル１０２に界磁
電流が流れて交流発電機１は発電可能な状態となる。
【００２６】次にエンジンが始動されて交流発電機が発
電を開始すると、整流器２の＋側出力端２０１の電圧が
上昇し、それにつれて蓄電池５の端子電圧が上昇する。
ここで通常外部コントロールユニット４のトランジスタ
４０１はＨレベルの信号を出力しており、電圧調整器３
ー２のトランジスタＱ１ａは導通状態にあって分圧抵抗
３０３は短絡されている。
電を開始すると、整流器２の＋側出力端２０１の電圧が
上昇し、それにつれて蓄電池５の端子電圧が上昇する。
ここで通常外部コントロールユニット４のトランジスタ
４０１はＨレベルの信号を出力しており、電圧調整器３
ー２のトランジスタＱ１ａは導通状態にあって分圧抵抗
３０３は短絡されている。
【００２７】通常、蓄電池５の端子電圧は分圧抵抗３０
１，３０２による分圧電圧ＶAで検出されており、蓄電
池５の端子電圧が上昇して分圧抵抗３０１，３０２によ
る分圧電圧がゼナーダイオードＺＤ１のブレークダウン
電圧を越えるとゼナーダイオードＺＤ１が導通してトラ
ンジスタＱ２にベース電流を流してＯＮにする。
１，３０２による分圧電圧ＶAで検出されており、蓄電
池５の端子電圧が上昇して分圧抵抗３０１，３０２によ
る分圧電圧がゼナーダイオードＺＤ１のブレークダウン
電圧を越えるとゼナーダイオードＺＤ１が導通してトラ
ンジスタＱ２にベース電流を流してＯＮにする。
【００２８】逆に蓄電池５の端子電圧が所定値以下とな
り分圧電圧がブレークダウン電圧より低下すると、ゼナ
ーダイオードＺＤ１は不導通となりトランジスタＱ２ａ
はＯＦＦとなる。以上、トランジスタＱ２のＯＦＦ、Ｏ
ＮによりトランジスタＱ３はＯＮ、ＯＦＦする。この結
果、界磁コイル１０２に流れる界磁電流を断続制御して
発電出力を制御して通常値に調整することで蓄電池充電
電圧は通常調整値に設定される。
り分圧電圧がブレークダウン電圧より低下すると、ゼナ
ーダイオードＺＤ１は不導通となりトランジスタＱ２ａ
はＯＦＦとなる。以上、トランジスタＱ２のＯＦＦ、Ｏ
ＮによりトランジスタＱ３はＯＮ、ＯＦＦする。この結
果、界磁コイル１０２に流れる界磁電流を断続制御して
発電出力を制御して通常値に調整することで蓄電池充電
電圧は通常調整値に設定される。
【００２９】又、トランジスタＱ１ａがＯＮしている状
態で、車両運転状態を検出する各種センサーからの入力
信号に基づき、外部コントロールユニット４のトランジ
スタ４０１がＬレベル信号を出力した時、電圧調整器３
ー２のトランジスタＱ１ａはＯＦＦ状態となって分圧抵
抗３０３が分圧抵抗３０２に直列接続される。従って、
蓄電池５の端子電圧は分圧抵抗３０２，３０３，３０４
で検出する形となり、前記通常調整値より低い値に設定
される事ことで、蓄電池充電電圧は通常調整値より低い
値に設定される。
態で、車両運転状態を検出する各種センサーからの入力
信号に基づき、外部コントロールユニット４のトランジ
スタ４０１がＬレベル信号を出力した時、電圧調整器３
ー２のトランジスタＱ１ａはＯＦＦ状態となって分圧抵
抗３０３が分圧抵抗３０２に直列接続される。従って、
蓄電池５の端子電圧は分圧抵抗３０２，３０３，３０４
で検出する形となり、前記通常調整値より低い値に設定
される事ことで、蓄電池充電電圧は通常調整値より低い
値に設定される。
【００３０】上記、他の従来装置は蓄電池５の電圧検出
端子よりリード線で直列分圧抵抗の一端に蓄電池電圧を
印加して充電電圧を検出しているが、リード線が事故な
どで外れた場合に充電無制御状態となって過充電に至る
ことがある。そこで、事故による過充電を防止する回路
を電圧調整器に備えた従来装置がある。図２０はこの従
来装置を示す構成図である。
端子よりリード線で直列分圧抵抗の一端に蓄電池電圧を
印加して充電電圧を検出しているが、リード線が事故な
どで外れた場合に充電無制御状態となって過充電に至る
ことがある。そこで、事故による過充電を防止する回路
を電圧調整器に備えた従来装置がある。図２０はこの従
来装置を示す構成図である。
【００３１】図において、３ー３は電圧調整器であり、
図１９に示す電圧調整器３ー２の構成に加えて装置のキ
ースイッチ８とそれに直列に接続された表示灯９を介し
て蓄電池５の＋側端子と接地間に直列接続された分圧抵
抗３０５，３０６と、これら分圧抵抗３０５，３０６の
接続点にアノードが接続されてカソードがゼナーダイオ
ードＺＤ１のカソードに接続されたダイオードＤ３が過
充電防止回路として組まれている。尚、分圧抵抗３０
５，３０６の抵抗値として、蓄電池充電電圧が約１５．
６Ｖに至った時に分圧抵抗３０５，３０６の接続点より
ダイオードＤ３を通してゼナーダイオードＺＤ１のブレ
ークダウン電圧が発生するように値が設定されている。
また、整流器２Ａは発電初期時に界磁コイル１０２に界
磁電流を供給する補助端子２０２を設けている。
図１９に示す電圧調整器３ー２の構成に加えて装置のキ
ースイッチ８とそれに直列に接続された表示灯９を介し
て蓄電池５の＋側端子と接地間に直列接続された分圧抵
抗３０５，３０６と、これら分圧抵抗３０５，３０６の
接続点にアノードが接続されてカソードがゼナーダイオ
ードＺＤ１のカソードに接続されたダイオードＤ３が過
充電防止回路として組まれている。尚、分圧抵抗３０
５，３０６の抵抗値として、蓄電池充電電圧が約１５．
６Ｖに至った時に分圧抵抗３０５，３０６の接続点より
ダイオードＤ３を通してゼナーダイオードＺＤ１のブレ
ークダウン電圧が発生するように値が設定されている。
また、整流器２Ａは発電初期時に界磁コイル１０２に界
磁電流を供給する補助端子２０２を設けている。
【００３２】次に、この従来装置の動作について説明す
る。キースイッイ８をＯＮ動作すると蓄電池５より抵抗
３０４を通してベース電流がトランジスタＱ３に流れて
ＯＮする。この結果、界磁電流が界磁コイル１０２に流
れて表示灯９が点灯する。
る。キースイッイ８をＯＮ動作すると蓄電池５より抵抗
３０４を通してベース電流がトランジスタＱ３に流れて
ＯＮする。この結果、界磁電流が界磁コイル１０２に流
れて表示灯９が点灯する。
【００３３】次に、エンジンが始動して交流発電機１が
発電を開始すると、補助端子２０３の電圧が上昇して蓄
電池５の電位とほぼ同様になるため表示灯９は消灯す
る。この時、整流器２０１の＋側端子２０１より蓄電池
５に充電電流が流れて充電されると共に、負荷スイッチ
７を介して負荷に給電される。
発電を開始すると、補助端子２０３の電圧が上昇して蓄
電池５の電位とほぼ同様になるため表示灯９は消灯す
る。この時、整流器２０１の＋側端子２０１より蓄電池
５に充電電流が流れて充電されると共に、負荷スイッチ
７を介して負荷に給電される。
【００３４】尚、通常、外部コントロールユニット４の
トランジスタ４０１はＯＦＦ状態であるため、トランジ
スタＱ１は補助端子２０３より抵抗３００を通してベー
ス電流が入力されているためＯＮである。よって、蓄電
池電圧の分圧電圧ＶAは分圧抵抗３０１と３０２の抵抗
比で決まる。
トランジスタ４０１はＯＦＦ状態であるため、トランジ
スタＱ１は補助端子２０３より抵抗３００を通してベー
ス電流が入力されているためＯＮである。よって、蓄電
池電圧の分圧電圧ＶAは分圧抵抗３０１と３０２の抵抗
比で決まる。
【００３５】このように、分圧電圧が決まるとゼナーダ
イオードＺＤ１のカソードにはダイオードＤ３を通して
分圧電圧ＶAできまるのオフセット電圧がかかる。そし
て、交流発電機１の発電動作と共に、蓄電池５の充電電
圧が上昇して電圧検出端子の電位が、例えば図２１に示
すように１４．４Ｖ位に上昇すると、分圧電圧も上昇し
てゼナーダイオードＺＤ１のブレイクダウン電圧に達す
る。
イオードＺＤ１のカソードにはダイオードＤ３を通して
分圧電圧ＶAできまるのオフセット電圧がかかる。そし
て、交流発電機１の発電動作と共に、蓄電池５の充電電
圧が上昇して電圧検出端子の電位が、例えば図２１に示
すように１４．４Ｖ位に上昇すると、分圧電圧も上昇し
てゼナーダイオードＺＤ１のブレイクダウン電圧に達す
る。
【００３６】この結果、ゼナーダイオードは導通してト
ランジスタＱ２をＯＮさせると共に、後段のトランジス
タＱ３をＯＦＦにして界磁電流を遮断する。界磁電流の
遮断により発電動作が停止して蓄電池５への過充電を防
止する。そして、蓄電池電圧が１４．４Ｖを下がるとト
ランジスタＱ２のＯＦＦ、トランジスタＱ３のＯＮによ
り発電を開始して充電を始める。
ランジスタＱ２をＯＮさせると共に、後段のトランジス
タＱ３をＯＦＦにして界磁電流を遮断する。界磁電流の
遮断により発電動作が停止して蓄電池５への過充電を防
止する。そして、蓄電池電圧が１４．４Ｖを下がるとト
ランジスタＱ２のＯＦＦ、トランジスタＱ３のＯＮによ
り発電を開始して充電を始める。
【００３７】また、蓄電池５に対する電気負荷が不要で
あり発電機調整電圧を１２．８Ｖ程度に調整したい場合
は、外部コントロールユニット４のトランジスタ４０１
をＯＮにしてトランジスタＱ１をＯＦＦにする。その結
果、分圧抵抗３０２に分圧抵抗３０３が直列接続されて
蓄電池電圧の分圧比が大きくなる。従ってゼナーダイオ
ードＺＤ１に対するオフセット電圧も大きくなり、発電
出力が上昇して蓄電池充電電圧が１２．８Ｖ程度に上昇
するとゼナーダイオードＺＤ１は導通してトランジスタ
Ｑ２をＯＮさる。
あり発電機調整電圧を１２．８Ｖ程度に調整したい場合
は、外部コントロールユニット４のトランジスタ４０１
をＯＮにしてトランジスタＱ１をＯＦＦにする。その結
果、分圧抵抗３０２に分圧抵抗３０３が直列接続されて
蓄電池電圧の分圧比が大きくなる。従ってゼナーダイオ
ードＺＤ１に対するオフセット電圧も大きくなり、発電
出力が上昇して蓄電池充電電圧が１２．８Ｖ程度に上昇
するとゼナーダイオードＺＤ１は導通してトランジスタ
Ｑ２をＯＮさる。
【００３８】そして、後段のトランジスタＱ３がＯＦＦ
して界磁電流が遮断されると、界磁電流の遮断により発
電動作が停止して発電出力を１２．８Ｖに調整する。こ
のように、外部コントロールユニット４のトランジスタ
４０１の出力をＯＦＦ或いはＯＮにすることで、図２１
に示すように蓄電池充電電圧を１４．４Ｖ或いは１２．
８Ｖに調整することができる。
して界磁電流が遮断されると、界磁電流の遮断により発
電動作が停止して発電出力を１２．８Ｖに調整する。こ
のように、外部コントロールユニット４のトランジスタ
４０１の出力をＯＦＦ或いはＯＮにすることで、図２１
に示すように蓄電池充電電圧を１４．４Ｖ或いは１２．
８Ｖに調整することができる。
【００３９】
【発明が解決しようとする課題】従来の制御装置は、以
上の様に構成されている為、アース回路の電圧降下が調
整電圧へ影響することを排除する必要から、電圧調整器
と整流器はは交流発電機の中に内蔵されるのが一般的で
あり、したがって、外部コントロールユニットから電圧
調整器の入力に備えてトランジスタＱ１，Ｑ４の各ベー
スに引き出される配線が２本必要になるに伴って配線を
接続する端子も２本必要になるため、その分装置がコス
トアップすると共に、配線２本分の信頼性を確保する必
要があって配線作業が複雑化するといった問題があっ
た。
上の様に構成されている為、アース回路の電圧降下が調
整電圧へ影響することを排除する必要から、電圧調整器
と整流器はは交流発電機の中に内蔵されるのが一般的で
あり、したがって、外部コントロールユニットから電圧
調整器の入力に備えてトランジスタＱ１，Ｑ４の各ベー
スに引き出される配線が２本必要になるに伴って配線を
接続する端子も２本必要になるため、その分装置がコス
トアップすると共に、配線２本分の信頼性を確保する必
要があって配線作業が複雑化するといった問題があっ
た。
【００４０】また、従来装置は、以上のように構成され
ているため、外部コントロールユニットからの制御信号
のＨレベル又はＬレベルにより、通常調整電圧制御と通
常調整電圧より低めの調整電圧制御の２段にしか制御で
きず車両運転状態に応じた最適なきめ細かい電圧調整制
御ができないといつたような問題点があった。
ているため、外部コントロールユニットからの制御信号
のＨレベル又はＬレベルにより、通常調整電圧制御と通
常調整電圧より低めの調整電圧制御の２段にしか制御で
きず車両運転状態に応じた最適なきめ細かい電圧調整制
御ができないといつたような問題点があった。
【００４１】更に、従来の制御装置は、電気負荷不要時
には調整電圧を１４．４Ｖから１２．８Ｖに切り替えら
れてエンジンの燃費に寄与するが、調整電圧が通常の１
４．４Ｖから１２．８Ｖに急激に切り替えらるので交流
発電機出力が急に低下して交流発電機駆動トルクも急に
低減する。
には調整電圧を１４．４Ｖから１２．８Ｖに切り替えら
れてエンジンの燃費に寄与するが、調整電圧が通常の１
４．４Ｖから１２．８Ｖに急激に切り替えらるので交流
発電機出力が急に低下して交流発電機駆動トルクも急に
低減する。
【００４２】従って、エンジンへの負荷が急に低減する
ことになるので、エンジン回転が急激に上昇する不具合
がある。また、発電要求に基づき１２．８Ｖから１４．
４Ｖに復帰する時も調整電圧が急激に切り替えらるので
交流発電機出力が急に上昇して交流発電機駆動トルクも
急に増加する。従って、エンジンへの負荷が急に増加す
ることになるので、エンジン回転が急激に低下するとい
った問題点があった。
ことになるので、エンジン回転が急激に上昇する不具合
がある。また、発電要求に基づき１２．８Ｖから１４．
４Ｖに復帰する時も調整電圧が急激に切り替えらるので
交流発電機出力が急に上昇して交流発電機駆動トルクも
急に増加する。従って、エンジンへの負荷が急に増加す
ることになるので、エンジン回転が急激に低下するとい
った問題点があった。
【００４３】この発明は、上記のような問題点を解消す
るためになされたもので、外部コントローラユニットか
ら電圧調整器への配線を１本にすることができると共
に、交流発電機の出力電圧の調整を外部コントロールユ
ニットからの電気信号（デューティ信号等）のレベル
（デュテーィ比）により通常の値に調整でき、しかも発
電出力を電気信号レベルの変化に相関してリニアーに制
御できると共に、任意の値に調整できる車両用交流発電
機の出力制御装置を得ることを目的とする。
るためになされたもので、外部コントローラユニットか
ら電圧調整器への配線を１本にすることができると共
に、交流発電機の出力電圧の調整を外部コントロールユ
ニットからの電気信号（デューティ信号等）のレベル
（デュテーィ比）により通常の値に調整でき、しかも発
電出力を電気信号レベルの変化に相関してリニアーに制
御できると共に、任意の値に調整できる車両用交流発電
機の出力制御装置を得ることを目的とする。
【００４４】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る車
両用交流発電機の出力制御装置は、 界磁コイルを有す
る交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端子
電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイルに
流れる界磁電流を断続制御することにより上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器と、車両の
運転状態に応じたデューティ比の制御信号を出力する外
部コントロールユニットと、前記制御信号のデューティ
比を判別して判別結果に基づいて上記電圧調整器による
交流発電機の調整電圧を設定するデューティ判別回路を
備えたものである
両用交流発電機の出力制御装置は、 界磁コイルを有す
る交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端子
電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイルに
流れる界磁電流を断続制御することにより上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器と、車両の
運転状態に応じたデューティ比の制御信号を出力する外
部コントロールユニットと、前記制御信号のデューティ
比を判別して判別結果に基づいて上記電圧調整器による
交流発電機の調整電圧を設定するデューティ判別回路を
備えたものである
【００４５】請求項２の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項１に記載の車両用交流発電機の
出力制御装置の構成に加えて外部コントロールユニット
は、車両の運転状況に応じ最適調整電圧となるように制
御信号を出力する端子を有し、電圧調整器は制御信号を
入力する端子を有し、入力された制御信号を判別し、制
御信号に対応した調整電圧に設定する所定値設定回路を
備えたこものである。
出力制御装置は、請求項１に記載の車両用交流発電機の
出力制御装置の構成に加えて外部コントロールユニット
は、車両の運転状況に応じ最適調整電圧となるように制
御信号を出力する端子を有し、電圧調整器は制御信号を
入力する端子を有し、入力された制御信号を判別し、制
御信号に対応した調整電圧に設定する所定値設定回路を
備えたこものである。
【００４６】請求項３の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項１に記載のデューティ判別回路
を、制御信号のデューティ量を電圧に変換し、該変換さ
れた電圧を基準電圧と比較判定する比較判定回路から構
成したものである。
出力制御装置は、請求項１に記載のデューティ判別回路
を、制御信号のデューティ量を電圧に変換し、該変換さ
れた電圧を基準電圧と比較判定する比較判定回路から構
成したものである。
【００４７】請求項４の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項２に記載の所定値設定回路を電
圧検出回路に設けた抵抗による分圧回路から構成し、分
圧比を変更して所定値を変更するものである。
出力制御装置は、請求項２に記載の所定値設定回路を電
圧検出回路に設けた抵抗による分圧回路から構成し、分
圧比を変更して所定値を変更するものである。
【００４８】請求項５の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御することにより上記交流発電機の出力電圧を所定値
に調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に、上記
外部コントロールユニットからの信号レベルを第１の所
定値以下と、第２の所定値レベル以上と、そして、第１
と第２の所定値間とに判別する外部信号レベル判別手段
と、この外部信号レベル判別手段の判別結果に基づき、
上記交流発電機の出力電圧を通常電圧制御と外部電圧制
御とを切替える切り替え手段とを備えたものである。
出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御することにより上記交流発電機の出力電圧を所定値
に調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に、上記
外部コントロールユニットからの信号レベルを第１の所
定値以下と、第２の所定値レベル以上と、そして、第１
と第２の所定値間とに判別する外部信号レベル判別手段
と、この外部信号レベル判別手段の判別結果に基づき、
上記交流発電機の出力電圧を通常電圧制御と外部電圧制
御とを切替える切り替え手段とを備えたものである。
【００４９】請求項６の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項５に記載の外部信号レベル判別
手段を、制御信号のレベルが、第１の所定値以下と、第
２の所定値以上の時、交流発電機の出力電圧を通常の所
定値に制御し、第１と第２の所定値間の時は、制御信号
レベル変化に相関した値を発電機の出力電圧を決定する
基準電圧として制御信号レベルに相関するように発電機
の出力電圧を制御するしたものである。
出力制御装置は、請求項５に記載の外部信号レベル判別
手段を、制御信号のレベルが、第１の所定値以下と、第
２の所定値以上の時、交流発電機の出力電圧を通常の所
定値に制御し、第１と第２の所定値間の時は、制御信号
レベル変化に相関した値を発電機の出力電圧を決定する
基準電圧として制御信号レベルに相関するように発電機
の出力電圧を制御するしたものである。
【００５０】請求項７の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項５に記載の外部信号レベル判別
手段を、制御信号レベルが第１の所定値以下の時、交流
発電機の出力電圧を第１の通常所定値に制御し、第２の
所定値以上の時、前記交流発電機の出力電圧を第２の通
常所定値に制御し、第１と第２の所定値間の時は、前記
制御信号レベル変化に相関した値を前記交流発電機の出
力電圧を決定する基準電圧とし、前記制御信号レベルに
相関するように前記交流発電機の出力電圧を制御するよ
うにしたものでさる。
出力制御装置は、請求項５に記載の外部信号レベル判別
手段を、制御信号レベルが第１の所定値以下の時、交流
発電機の出力電圧を第１の通常所定値に制御し、第２の
所定値以上の時、前記交流発電機の出力電圧を第２の通
常所定値に制御し、第１と第２の所定値間の時は、前記
制御信号レベル変化に相関した値を前記交流発電機の出
力電圧を決定する基準電圧とし、前記制御信号レベルに
相関するように前記交流発電機の出力電圧を制御するよ
うにしたものでさる。
【００５１】請求項８の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、請求項１に記載の外部コントロールユ
ニットからの制御信号を周波数が変化する周波数信号と
し、この周波数信号を電圧変換するようにしたものであ
る。
出力制御装置は、請求項１に記載の外部コントロールユ
ニットからの制御信号を周波数が変化する周波数信号と
し、この周波数信号を電圧変換するようにしたものであ
る。
【００５２】請求項９の発明に係る車両用交流発電機の
出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値に
調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に車両側の
外部コントロールユニットからの制御信号のレベルに基
づいて、調整電圧を少なくとも４段階以上に切替える切
り替え手段を備えたものである。
出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値に
調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に車両側の
外部コントロールユニットからの制御信号のレベルに基
づいて、調整電圧を少なくとも４段階以上に切替える切
り替え手段を備えたものである。
【００５３】請求項１０の発明に係る車両用交流発電機
の出力制御装置は、請求項９に記載の切り替え手段を外
部からの制御信号をレベル判定をして電圧調整器の基準
電圧を切り替えるようにしたものである。
の出力制御装置は、請求項９に記載の切り替え手段を外
部からの制御信号をレベル判定をして電圧調整器の基準
電圧を切り替えるようにしたものである。
【００５４】請求項１１の発明に係る車両用交流発電機
の出力制御装置は、請求項９の構成に加えて外部からの
制御信号のレベルを検出する複数の検出手段と、この検
出手段によって検出された制御信号の論理判別を行う判
別手段を有し、判別結果に応じて基準電圧を変更するよ
うにしたものである。
の出力制御装置は、請求項９の構成に加えて外部からの
制御信号のレベルを検出する複数の検出手段と、この検
出手段によって検出された制御信号の論理判別を行う判
別手段を有し、判別結果に応じて基準電圧を変更するよ
うにしたものである。
【００５５】請求項１２の発明に係る車両用交流発電機
の出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整
流出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、こ
の検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を
外部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断
続制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値
に調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に所定値
の上限所定値及び下限所定値を決定する所定値決定手段
と、この所定値決定手段により決定された上限所定値と
下限所定値を上記外部コントロールユニットからの制御
信号により切り換える切り換え手段と、切り換えられた
上限所定値と下限所定値の間を平滑する平滑手段とを備
え、上記外部コントロールユニットからの制御信号によ
り出力電圧調整値をリニアに制御することを特徴とする
車両用交流発電機の出力制御装置。
の出力制御装置は、界磁コイルを有する交流発電機の整
流出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、こ
の検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を
外部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断
続制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値
に調整する電圧調整器を備え、この電圧調整器に所定値
の上限所定値及び下限所定値を決定する所定値決定手段
と、この所定値決定手段により決定された上限所定値と
下限所定値を上記外部コントロールユニットからの制御
信号により切り換える切り換え手段と、切り換えられた
上限所定値と下限所定値の間を平滑する平滑手段とを備
え、上記外部コントロールユニットからの制御信号によ
り出力電圧調整値をリニアに制御することを特徴とする
車両用交流発電機の出力制御装置。
【００５６】
【作用】請求項１の発明における車両用交流発電機の出
力制御装置は、車両の運転状態に応じた外部コントロー
ルユニットからの制御信号のデューティ比に基づいて交
流発電機の調整電圧を設定するようにしたので、外部コ
ントロールユニットより単一の信号線にて電圧調整器に
各種調整電圧設定情報を入力させることができる。
力制御装置は、車両の運転状態に応じた外部コントロー
ルユニットからの制御信号のデューティ比に基づいて交
流発電機の調整電圧を設定するようにしたので、外部コ
ントロールユニットより単一の信号線にて電圧調整器に
各種調整電圧設定情報を入力させることができる。
【００５７】請求項２の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、外部コントロールユニットより入力
された制御信号のレベルを判定した調整電圧設定情報を
特定して調整電圧を設定することで、レベルを予め決め
ることで広い範囲に交流発電機の出力電圧を調整でき
る。
の出力制御装置は、外部コントロールユニットより入力
された制御信号のレベルを判定した調整電圧設定情報を
特定して調整電圧を設定することで、レベルを予め決め
ることで広い範囲に交流発電機の出力電圧を調整でき
る。
【００５８】請求項３の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、制御信号のデューティ量を電圧変換
して変換電圧と基準電圧の偏差より調整電圧を切り替え
設定することで、基準電圧の設定によっても調整電圧を
任意に設定できるため調整電圧の切り替え設定が容易に
なる。
の出力制御装置は、制御信号のデューティ量を電圧変換
して変換電圧と基準電圧の偏差より調整電圧を切り替え
設定することで、基準電圧の設定によっても調整電圧を
任意に設定できるため調整電圧の切り替え設定が容易に
なる。
【００５９】請求項４の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、複数の抵抗を直列接続して各接続点
より得られた分圧電圧を基準電圧とすると共に外部コン
トロールユニットより入力された制御信号の電圧変換値
と比較し、比較結果より交流発電機の出力電圧の調整値
を切り替えることで抵抗値の切り替えのみで調整値を任
意に切り替え設定できる。
の出力制御装置は、複数の抵抗を直列接続して各接続点
より得られた分圧電圧を基準電圧とすると共に外部コン
トロールユニットより入力された制御信号の電圧変換値
と比較し、比較結果より交流発電機の出力電圧の調整値
を切り替えることで抵抗値の切り替えのみで調整値を任
意に切り替え設定できる。
【００６０】請求項５の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから入力
された制御信号のレベルが予め設定された第１の所定値
以下、第２の所定値以上、及び第１と第２の所定値との
間かを判別し、判別結果に基づいて交流発電機の出力電
圧調整値の制御を内部信号に基づくものと外部信号に基
づくものに切り替えることで、出力電圧調整値の制御を
外部より容易に行うことができる。
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから入力
された制御信号のレベルが予め設定された第１の所定値
以下、第２の所定値以上、及び第１と第２の所定値との
間かを判別し、判別結果に基づいて交流発電機の出力電
圧調整値の制御を内部信号に基づくものと外部信号に基
づくものに切り替えることで、出力電圧調整値の制御を
外部より容易に行うことができる。
【００６１】請求項６の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、制御信号のレベルが第１の所定値以
下の時と第２の所定値以上のときは交流発電機の出力電
圧調整値を通常の値に設定し、第１と第２の所定値の間
である場合は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化
に相関した値に設定することできめ細かく出力電圧調整
値を設定することができる。
の出力制御装置は、制御信号のレベルが第１の所定値以
下の時と第２の所定値以上のときは交流発電機の出力電
圧調整値を通常の値に設定し、第１と第２の所定値の間
である場合は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化
に相関した値に設定することできめ細かく出力電圧調整
値を設定することができる。
【００６２】請求項７の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、制御信号のレベルが第１の所定値以
下の時は交流発電機の出力電圧調整値を第１の通常値に
設定し、第２の所定値以上の時は第２通常値に設定し、
また第１と第２の所定値の間である場合は、出力電圧調
整値を制御信号のレベル変化に相関した値に設定するこ
とでよりきめ細かく出力電圧調整値を設定することがで
きる。
の出力制御装置は、制御信号のレベルが第１の所定値以
下の時は交流発電機の出力電圧調整値を第１の通常値に
設定し、第２の所定値以上の時は第２通常値に設定し、
また第１と第２の所定値の間である場合は、出力電圧調
整値を制御信号のレベル変化に相関した値に設定するこ
とでよりきめ細かく出力電圧調整値を設定することがで
きる。
【００６３】請求項８の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから出力
される制御信号を車両の状態に応じて変化する周波数特
性を有した信号とし、この信号を電圧調整器にて周波数
ー電圧変換するようにしたので周波数を高めることで制
御信号への雑音の影響を低減することができる。
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから出力
される制御信号を車両の状態に応じて変化する周波数特
性を有した信号とし、この信号を電圧調整器にて周波数
ー電圧変換するようにしたので周波数を高めることで制
御信号への雑音の影響を低減することができる。
【００６４】請求項９の発明における車両用交流発電機
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから入力
された制御信号のレベルに応じて交流発電機の出力電圧
調整値を不連続に４段階以上に切り替えるこができるた
め車両の運転状態に応じて適切な調整電圧を設定するこ
とができる。
の出力制御装置は、外部コントロールユニットから入力
された制御信号のレベルに応じて交流発電機の出力電圧
調整値を不連続に４段階以上に切り替えるこができるた
め車両の運転状態に応じて適切な調整電圧を設定するこ
とができる。
【００６５】請求項１０の発明における車両用交流発電
機の出力制御装置は、外部コントロールユニットからの
制御信号に基づいて基準電圧を切り替えるようにしたの
で交流発電機の出力電圧調整が容易になる。
機の出力制御装置は、外部コントロールユニットからの
制御信号に基づいて基準電圧を切り替えるようにしたの
で交流発電機の出力電圧調整が容易になる。
【００６６】請求項１１の発明における車両用交流発電
機の出力制御装置は、制御信号の論理判別結果に応じて
基準電圧を変更するようにしたので調整電圧設定のため
のデジタル信号処理が容易となる。
機の出力制御装置は、制御信号の論理判別結果に応じて
基準電圧を変更するようにしたので調整電圧設定のため
のデジタル信号処理が容易となる。
【００６７】請求項１２の発明における車両用交流発電
機の出力制御装置は、交流発電機の出力電圧調整値の上
限所定値と下限所定値を制御信号の周波数に応じた速度
で交互に切り替え、切り替えられた上限所定値と下限所
定値の間を平滑して所定値の平均値を得て、この平均値
に基づいて交流発電機の調整電圧を切り替えることで制
御信号の周波数制御により調整電圧を簡易な構成により
リニアに制御することができる。
機の出力制御装置は、交流発電機の出力電圧調整値の上
限所定値と下限所定値を制御信号の周波数に応じた速度
で交互に切り替え、切り替えられた上限所定値と下限所
定値の間を平滑して所定値の平均値を得て、この平均値
に基づいて交流発電機の調整電圧を切り替えることで制
御信号の周波数制御により調整電圧を簡易な構成により
リニアに制御することができる。
【００６８】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図について説明
する。尚、図中、図１８〜図２０と同一符号は同一又は
相当部分を示しす。図において、３Ａは本実施例におけ
る電圧調整器であり、この電圧調整器３Ａは、デューテ
ィ判別回路として、外部コントロールユニット４のトラ
ンジスタ４０１から出力されるデユーティ比を０％〜１
００％に調整できるデューティ信号に従ってＯＮ／ＯＦ
Ｆ動作を繰り返すトランジスタＱ１、アノードが接地さ
れたゼナーダイオードＺＤ２のカソードに一端が接続さ
れ、他端がキースイッチ８を介して蓄電池の正側端子に
接続されたゼナーダイオードＺＤ２の動作抵抗３０６、
一端がゼナーダイオードＺＤ２と動作抵抗３０６の接続
点に接続され、他端が放電用抵抗３０８を通してくトラ
ンジスタＱ１のコレクタに接続された充電用抵抗３０
７、一端が充電用抵抗３０７と放電用抵抗３０８の接続
点に接続され、他端がトランジスタＱ１のエミッタと共
に接地されたコンデンサＣＡより構成されている。
する。尚、図中、図１８〜図２０と同一符号は同一又は
相当部分を示しす。図において、３Ａは本実施例におけ
る電圧調整器であり、この電圧調整器３Ａは、デューテ
ィ判別回路として、外部コントロールユニット４のトラ
ンジスタ４０１から出力されるデユーティ比を０％〜１
００％に調整できるデューティ信号に従ってＯＮ／ＯＦ
Ｆ動作を繰り返すトランジスタＱ１、アノードが接地さ
れたゼナーダイオードＺＤ２のカソードに一端が接続さ
れ、他端がキースイッチ８を介して蓄電池の正側端子に
接続されたゼナーダイオードＺＤ２の動作抵抗３０６、
一端がゼナーダイオードＺＤ２と動作抵抗３０６の接続
点に接続され、他端が放電用抵抗３０８を通してくトラ
ンジスタＱ１のコレクタに接続された充電用抵抗３０
７、一端が充電用抵抗３０７と放電用抵抗３０８の接続
点に接続され、他端がトランジスタＱ１のエミッタと共
に接地されたコンデンサＣＡより構成されている。
【００６９】コンデサＣＡはトランジスタＱ１のＯＮ時
に放電抵抗３０８を通して放電し、ＯＦＦ時に充電用抵
抗３０７を通して充電され、充放電電圧はＡ点に表れ
る。また、ゼナーダイオードＺＤ２は蓄電池電圧を７Ｖ
に一定する定電圧素子である。
に放電抵抗３０８を通して放電し、ＯＦＦ時に充電用抵
抗３０７を通して充電され、充放電電圧はＡ点に表れ
る。また、ゼナーダイオードＺＤ２は蓄電池電圧を７Ｖ
に一定する定電圧素子である。
【００７０】他に、コンデンサＣＡのＡ点の電圧（充電
電圧）を基準電圧として発電電圧と比較して発電電圧の
調整値を設定する調整電圧設定回路を、ゼナーダイオー
ドＺＤ２により得られた定電圧を分圧して２通りの分圧
電圧をＢ点とＣ点に発生させる分圧抵抗３１０〜３１２
より構成する。
電圧）を基準電圧として発電電圧と比較して発電電圧の
調整値を設定する調整電圧設定回路を、ゼナーダイオー
ドＺＤ２により得られた定電圧を分圧して２通りの分圧
電圧をＢ点とＣ点に発生させる分圧抵抗３１０〜３１２
より構成する。
【００７１】更に、調整電圧を切り換える調整電圧切り
換え回路として、Ｃ点の分圧電圧を＋入力端子に、Ａ点
の電圧を−入力端子に入力するコンパレータＣＰ１、Ａ
点の分圧電圧を＋入力端子に、Ｂ点の電圧を−入力端子
に入力するコンパレータＣＰ２、補助端子２０２と接地
間に直列接続された分圧抵抗３１３〜３１６より構成さ
れている。
換え回路として、Ｃ点の分圧電圧を＋入力端子に、Ａ点
の電圧を−入力端子に入力するコンパレータＣＰ１、Ａ
点の分圧電圧を＋入力端子に、Ｂ点の電圧を−入力端子
に入力するコンパレータＣＰ２、補助端子２０２と接地
間に直列接続された分圧抵抗３１３〜３１６より構成さ
れている。
【００７２】尚、分圧抵抗３１３と３１４の接続点にゼ
ナーダイオードＺＤ１のカソードが接続され、分圧抵抗
３１４と３１５の接続点にコンパレータＣＰ１の出力端
子が接続され、また分圧抵抗３１５と３１６の接続点に
コンパレータＣＰ２の出力端子が接続されている。各コ
ンパレータＣＰ１，ＣＰ２の比較出力に応じて各分圧抵
抗３１４〜３１５がそれぞれ短絡制御されてゼナーダイ
オードＺＤ１に分圧電圧が変わる。
ナーダイオードＺＤ１のカソードが接続され、分圧抵抗
３１４と３１５の接続点にコンパレータＣＰ１の出力端
子が接続され、また分圧抵抗３１５と３１６の接続点に
コンパレータＣＰ２の出力端子が接続されている。各コ
ンパレータＣＰ１，ＣＰ２の比較出力に応じて各分圧抵
抗３１４〜３１５がそれぞれ短絡制御されてゼナーダイ
オードＺＤ１に分圧電圧が変わる。
【００７３】次に動作について説明する。従来装置同様
に、キースイッチ８が閉じられた後にエンジンが始動
し、交流発電機１が発電を開始すると、補助端子２０３
の出力電圧は上昇する。そして、表示灯９の両端電圧が
等しくなると消灯して正常発電を表示する。更に発電電
圧が上昇すると、補助端子２０３の出力電圧も上昇して
分圧抵抗３１３〜３１６によって発生するＤ点の分圧電
圧でゼナーダイオードＺＤ１が導通してトランジスタＱ
２がＯＮする。
に、キースイッチ８が閉じられた後にエンジンが始動
し、交流発電機１が発電を開始すると、補助端子２０３
の出力電圧は上昇する。そして、表示灯９の両端電圧が
等しくなると消灯して正常発電を表示する。更に発電電
圧が上昇すると、補助端子２０３の出力電圧も上昇して
分圧抵抗３１３〜３１６によって発生するＤ点の分圧電
圧でゼナーダイオードＺＤ１が導通してトランジスタＱ
２がＯＮする。
【００７４】この結果、後続のトランジスタＱ３がＯＦ
Ｆされて界磁コイルループが遮断し、界磁電流は減少す
る。界磁電流の減少により発電電圧が低下して蓄電池５
の充電電圧は分圧電圧の設定値によって決まる値に調整
される。即ち、通常の場合は、発電電圧は分圧抵抗３１
３〜３１６の分圧比による調整されることになる。
Ｆされて界磁コイルループが遮断し、界磁電流は減少す
る。界磁電流の減少により発電電圧が低下して蓄電池５
の充電電圧は分圧電圧の設定値によって決まる値に調整
される。即ち、通常の場合は、発電電圧は分圧抵抗３１
３〜３１６の分圧比による調整されることになる。
【００７５】このように分圧抵抗３１３〜３１６で決ま
る分圧電圧により調整電圧を制御している間に、外部コ
ントロールユニット４は車両運転状態を各種センサーに
て検出し、各状態に応じた調整電圧を指令すべくデュー
ティ比が０％〜１００％に変化する信号（デューティ信
号と記載する）をトランジスタ４０１により電圧調整器
３Ａに出力している。
る分圧電圧により調整電圧を制御している間に、外部コ
ントロールユニット４は車両運転状態を各種センサーに
て検出し、各状態に応じた調整電圧を指令すべくデュー
ティ比が０％〜１００％に変化する信号（デューティ信
号と記載する）をトランジスタ４０１により電圧調整器
３Ａに出力している。
【００７６】このデューティ信号を受けるトランジスタ
Ｑ１はデューティ比に応じた周期でＯＮ／ＯＦＦを繰り
返すことで、ＯＦＦ時には充電抵抗３０７を通してコン
デンサＣＡに充電電流を流して充電させ、ＯＮ時には充
電された電荷を放電抵抗３０８，トランジスタＱ１を通
して放電する。このように、コンデンサＣＡが充放電を
繰り返すことによりＡ点の電圧値はデューティ比に比例
した電圧値となる。
Ｑ１はデューティ比に応じた周期でＯＮ／ＯＦＦを繰り
返すことで、ＯＦＦ時には充電抵抗３０７を通してコン
デンサＣＡに充電電流を流して充電させ、ＯＮ時には充
電された電荷を放電抵抗３０８，トランジスタＱ１を通
して放電する。このように、コンデンサＣＡが充放電を
繰り返すことによりＡ点の電圧値はデューティ比に比例
した電圧値となる。
【００７７】また、分圧抵抗３１０，３１１，３１２は
ゼナーダイオードＺＤ２により安定化した発電電圧を分
圧して分圧抵抗３１０と３１１の接続点Ｃ点と、分圧抵
抗３１１と３１２の接続点Ｂ点における分圧電圧をそれ
ぞれ各コンパレータＣＰ１，２の基準電圧としている。
そして、コンパレータＣＰ１はデューティ比に応じて変
化するＡ点電圧とＣ点電圧を比較して出力し、コンパレ
ータＣＰ２はＡ点電圧とＢ点電圧を比較して出力する。
ゼナーダイオードＺＤ２により安定化した発電電圧を分
圧して分圧抵抗３１０と３１１の接続点Ｃ点と、分圧抵
抗３１１と３１２の接続点Ｂ点における分圧電圧をそれ
ぞれ各コンパレータＣＰ１，２の基準電圧としている。
そして、コンパレータＣＰ１はデューティ比に応じて変
化するＡ点電圧とＣ点電圧を比較して出力し、コンパレ
ータＣＰ２はＡ点電圧とＢ点電圧を比較して出力する。
【００７８】よって、デューティ信号とコンパレータ出
力により発電電圧を通常調整電圧（例えば１４．４Ｖ）
に調整する場合は、デューティ比を約２７．３％にして
トランジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせてコンデンサＣＡ
を充電すると、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧となってコンパレー
タＣＰ１の出力はＨレベル、コンパレータＣＰ２の出力
はＬレベルとなって分圧抵抗３１６が短絡される。この
結果、分圧抵抗３１３〜３１５の値で決まるＤ点の分圧
電圧は、発電電圧が通常調整電圧（例えば１４.４Ｖ）
になるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する値に設定さ
れる。
力により発電電圧を通常調整電圧（例えば１４．４Ｖ）
に調整する場合は、デューティ比を約２７．３％にして
トランジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせてコンデンサＣＡ
を充電すると、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧となってコンパレー
タＣＰ１の出力はＨレベル、コンパレータＣＰ２の出力
はＬレベルとなって分圧抵抗３１６が短絡される。この
結果、分圧抵抗３１３〜３１５の値で決まるＤ点の分圧
電圧は、発電電圧が通常調整電圧（例えば１４.４Ｖ）
になるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する値に設定さ
れる。
【００７９】又、発電電圧を通常調整電圧より低い値
（例えば１２．８Ｖ）に調整する場合は、デューティ比
を約１００％にしてトランジスタＱ１をＯＦＦさせ、充
電抵抗３０７を通してコンデンサＣＡを充電すると、Ｂ
点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧となってコンパレータＣＰ
１の出力はＨレベル、コンパレータＣＰ２の出力はＨレ
ベルとなって分圧抵抗３１３〜３１６が作用する。この
結果、分圧抵抗３１３〜３１６の値で決まるＤ点の分圧
電圧は発電電圧が通常調整電圧より低い値（例えば１
２.８Ｖ）になるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する
値に設定される。
（例えば１２．８Ｖ）に調整する場合は、デューティ比
を約１００％にしてトランジスタＱ１をＯＦＦさせ、充
電抵抗３０７を通してコンデンサＣＡを充電すると、Ｂ
点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧となってコンパレータＣＰ
１の出力はＨレベル、コンパレータＣＰ２の出力はＨレ
ベルとなって分圧抵抗３１３〜３１６が作用する。この
結果、分圧抵抗３１３〜３１６の値で決まるＤ点の分圧
電圧は発電電圧が通常調整電圧より低い値（例えば１
２.８Ｖ）になるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する
値に設定される。
【００８０】更に、発電電圧を通常調整電圧より高い値
（例えば１５．０Ｖ）に調整する場合は、デューティ比
を約０％にしてトランジスタＱ１をＯＮさせてコンデン
サＣＡの電荷を放電抵抗３０８を通して放電すると、Ｃ
点電圧＜Ａ点電圧となってコンパレータＣＰ１の出力は
Ｌレベル、コンパレータＣＰ２の出力はＨレベルとなっ
て分圧抵抗３１５，３１６が短絡する。この結果、分圧
抵抗３１３，３１４の値で決まるＤ点の分圧電圧は発電
電圧が通常調整電圧より高い値（例えば１５.０Ｖ）に
なるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する値に設定され
る。従って、１本の配線で３段階の調整電圧を設定でき
る信号を、外部コントロールユニット４より電圧調整器
３Ａに出力することができる。
（例えば１５．０Ｖ）に調整する場合は、デューティ比
を約０％にしてトランジスタＱ１をＯＮさせてコンデン
サＣＡの電荷を放電抵抗３０８を通して放電すると、Ｃ
点電圧＜Ａ点電圧となってコンパレータＣＰ１の出力は
Ｌレベル、コンパレータＣＰ２の出力はＨレベルとなっ
て分圧抵抗３１５，３１６が短絡する。この結果、分圧
抵抗３１３，３１４の値で決まるＤ点の分圧電圧は発電
電圧が通常調整電圧より高い値（例えば１５.０Ｖ）に
なるとゼナーダイオードＺＤ１が導通する値に設定され
る。従って、１本の配線で３段階の調整電圧を設定でき
る信号を、外部コントロールユニット４より電圧調整器
３Ａに出力することができる。
【００８１】なお、一般的に、外部コントロールユニッ
ト４は車両の車室内に装着され、また電圧調整器３Ａに
内蔵した交流発電機１はエンジンルーム内に装着されて
いる。従って、外部コントロールユニット４、交流発電
機１、及び電圧調整器３Ａはそれぞれ接地電位が異な
り、その電位差によって制御動作に影響を与える場合が
あるが、本実施例では、外部コントロールユニット４か
らのデューティ信号をトランジスタＱ１のベースに直接
入力しているのでそのような影響を与えることはない。
ト４は車両の車室内に装着され、また電圧調整器３Ａに
内蔵した交流発電機１はエンジンルーム内に装着されて
いる。従って、外部コントロールユニット４、交流発電
機１、及び電圧調整器３Ａはそれぞれ接地電位が異な
り、その電位差によって制御動作に影響を与える場合が
あるが、本実施例では、外部コントロールユニット４か
らのデューティ信号をトランジスタＱ１のベースに直接
入力しているのでそのような影響を与えることはない。
【００８２】実施例２．上記、実施例１では発電電圧調
整値を通常調整値、通常調整値より低い値、通常調整値
より高い値の３値に段階的に調整するようにしたが、通
常調整値と共に通常調整値より低い値から通常調整値よ
り高い値までの間をリニアに任意に調整してきめ細かい
発電出力制御を行うようにしても良い。
整値を通常調整値、通常調整値より低い値、通常調整値
より高い値の３値に段階的に調整するようにしたが、通
常調整値と共に通常調整値より低い値から通常調整値よ
り高い値までの間をリニアに任意に調整してきめ細かい
発電出力制御を行うようにしても良い。
【００８３】図２は本実施例に係る車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。尚、図中、図１と同一符
号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｂは本実
施例における電圧調整器を示す回路図である。電圧調整
器３Ｂにおいて、動作抵抗３１８、ゼナーダイオードＺ
Ｄ３、ベース抵抗３２７、充電抵抗３２１、放電抵抗３
２２はそれぞれ図１の電圧調整器３Ａにおける動作抵抗
３０６、ゼナーダイオードＺＤ２、ベース抵抗３００、
充電抵抗３０７、放電抵抗３０８に相当する。
出力制御装置の構成図である。尚、図中、図１と同一符
号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｂは本実
施例における電圧調整器を示す回路図である。電圧調整
器３Ｂにおいて、動作抵抗３１８、ゼナーダイオードＺ
Ｄ３、ベース抵抗３２７、充電抵抗３２１、放電抵抗３
２２はそれぞれ図１の電圧調整器３Ａにおける動作抵抗
３０６、ゼナーダイオードＺＤ２、ベース抵抗３００、
充電抵抗３０７、放電抵抗３０８に相当する。
【００８４】更に、電圧調整器３Ｂは電圧調整器３Ａの
構成に加えて、蓄電池５の電圧検出端子と接地間に直列
接続された分圧抵抗３１９及び３２０、コンパレータＣ
Ｐ１，ＣＰ２に対する基準電圧を設定する分圧抵抗３１
０〜３１２と共に直列接続された分圧抵抗３１７、発電
電圧によって変化するＦ点電圧と分圧抵抗３１０〜３１
２，３１７の値で決まるＦ点の基準電圧と比較し、Ｆ点
電圧＞Ｅ点電圧になった時にＬレベル信号をダイオード
Ｄ５を通してトランジスタＱ３に出力してＯＦＦさせる
通常調整電圧制御用のコンパレータＣＰ３、Ｆ点電圧と
デューティ信号のデューティ比によって更新されながら
設定されたＡ点電圧を比較し、Ｆ点電圧がそのときのＡ
点電圧より大きくなった時にＬレベル信号をダイオード
Ｄ６を通してトランジスタＱ３に出力してＯＦＦさせる
外部信号による調整電圧制御用のコンパレータＣＰ４を
有する。
構成に加えて、蓄電池５の電圧検出端子と接地間に直列
接続された分圧抵抗３１９及び３２０、コンパレータＣ
Ｐ１，ＣＰ２に対する基準電圧を設定する分圧抵抗３１
０〜３１２と共に直列接続された分圧抵抗３１７、発電
電圧によって変化するＦ点電圧と分圧抵抗３１０〜３１
２，３１７の値で決まるＦ点の基準電圧と比較し、Ｆ点
電圧＞Ｅ点電圧になった時にＬレベル信号をダイオード
Ｄ５を通してトランジスタＱ３に出力してＯＦＦさせる
通常調整電圧制御用のコンパレータＣＰ３、Ｆ点電圧と
デューティ信号のデューティ比によって更新されながら
設定されたＡ点電圧を比較し、Ｆ点電圧がそのときのＡ
点電圧より大きくなった時にＬレベル信号をダイオード
Ｄ６を通してトランジスタＱ３に出力してＯＦＦさせる
外部信号による調整電圧制御用のコンパレータＣＰ４を
有する。
【００８５】他の構成として、コンパレータＣＰ１，Ｃ
Ｐ２の出力が共にＨレベルの時にベース抵抗３２６を通
してＨレベル信号を入力してＯＮ動作し、コレクタに接
続されたコンパレータＣＰ３出力をエミッタを通して接
地するトランジスタＱ４、カソードがコンパレータＣＰ
１及びＣＰ２の出力端子に接続され、アノードが正方向
にプルアップされたコンパラータＣＰ４の出力端子に接
続され、コンパレータＣＰ１或いはＣＰ２の出力がＨレ
ベルの時に導通してコンパレータＣＰ４出力を無効にす
るダイードＤ４、各コンパレータＣＰ１〜ＣＰ４の出力
端子のレベルを正方向にプルアップする電源プルアップ
抵抗３２３〜３２５を有している。
Ｐ２の出力が共にＨレベルの時にベース抵抗３２６を通
してＨレベル信号を入力してＯＮ動作し、コレクタに接
続されたコンパレータＣＰ３出力をエミッタを通して接
地するトランジスタＱ４、カソードがコンパレータＣＰ
１及びＣＰ２の出力端子に接続され、アノードが正方向
にプルアップされたコンパラータＣＰ４の出力端子に接
続され、コンパレータＣＰ１或いはＣＰ２の出力がＨレ
ベルの時に導通してコンパレータＣＰ４出力を無効にす
るダイードＤ４、各コンパレータＣＰ１〜ＣＰ４の出力
端子のレベルを正方向にプルアップする電源プルアップ
抵抗３２３〜３２５を有している。
【００８６】以下、本実施例の動作について説明する。
まず、実施例１と同様にキースイッチ８を閉じてゼナー
ダイオードＺＤ３を動作させて得た定電電圧電源を各電
源端子Ａに印加する。この結果分圧抵抗３１０，３１
１，３１７，３１２を直列接続しているＣ点、Ｅ点、Ｂ
点に発生した分圧電圧が基準電圧として各コンパレータ
ＣＰ１〜ＣＰ３のそれぞれに入力される。
まず、実施例１と同様にキースイッチ８を閉じてゼナー
ダイオードＺＤ３を動作させて得た定電電圧電源を各電
源端子Ａに印加する。この結果分圧抵抗３１０，３１
１，３１７，３１２を直列接続しているＣ点、Ｅ点、Ｂ
点に発生した分圧電圧が基準電圧として各コンパレータ
ＣＰ１〜ＣＰ３のそれぞれに入力される。
【００８７】次に本実施例の詳細な動作説明に入る前
に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の動作について説明す
る。Ａ点電圧とＣ点とＢ点の基準電圧をコンパレータＣ
Ｐ１，ＣＰ２のそれぞれで比較する。即ち、Ａ点電圧＜
Ｂ点電圧の時、コンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、
コンパレータＣＰ１の出力はＨレベルとなる。更に、Ｂ
点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧の時は、コンパレータＣＰ
１，ＣＰ２の出力は共にＨレベルとなり、Ｂ点電圧＜Ａ
点電圧の時は、コンパレータＣＰ１の出力はＬレベル、
コンパレータＣＰ２の出力はＨレベルとなる。
に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の動作について説明す
る。Ａ点電圧とＣ点とＢ点の基準電圧をコンパレータＣ
Ｐ１，ＣＰ２のそれぞれで比較する。即ち、Ａ点電圧＜
Ｂ点電圧の時、コンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、
コンパレータＣＰ１の出力はＨレベルとなる。更に、Ｂ
点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧の時は、コンパレータＣＰ
１，ＣＰ２の出力は共にＨレベルとなり、Ｂ点電圧＜Ａ
点電圧の時は、コンパレータＣＰ１の出力はＬレベル、
コンパレータＣＰ２の出力はＨレベルとなる。
【００８８】そして、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出
力がいずれかでもＬレベルの時、外部コントロールユニ
ット４からの信号レベルにに相関した電圧を基準電圧と
するコンパレータＣＰ４の出力を無効にし、分圧抵抗３
１０〜３１２、３１７による分圧電圧を基準電圧とする
通常電圧制御用のコンパレータＣＰ３の出力を有効とす
る。又、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力が共にＨレ
ベルの時、トランジスタＱ４が導通し、コンパレータＣ
Ｐ３の出力を無効にし、コンパレータＣＰ４の出力を有
効とする。
力がいずれかでもＬレベルの時、外部コントロールユニ
ット４からの信号レベルにに相関した電圧を基準電圧と
するコンパレータＣＰ４の出力を無効にし、分圧抵抗３
１０〜３１２、３１７による分圧電圧を基準電圧とする
通常電圧制御用のコンパレータＣＰ３の出力を有効とす
る。又、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力が共にＨレ
ベルの時、トランジスタＱ４が導通し、コンパレータＣ
Ｐ３の出力を無効にし、コンパレータＣＰ４の出力を有
効とする。
【００８９】以上の動作状態より、図３に示すように外
部コントロールユニット４より電圧調整器３Ｂに入力さ
れるデューティ信号のデューティ比を０％からＡ点にお
いて電圧レベルが第１の所定値であるＢ点電圧レベルに
持ち上げるまでのデューティ比の範囲に設定した場合、
デューティ比が設定範囲の間、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧とな
りコンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、コンパレータ
ＣＰ１の出力はＨレベルとなる。
部コントロールユニット４より電圧調整器３Ｂに入力さ
れるデューティ信号のデューティ比を０％からＡ点にお
いて電圧レベルが第１の所定値であるＢ点電圧レベルに
持ち上げるまでのデューティ比の範囲に設定した場合、
デューティ比が設定範囲の間、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧とな
りコンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、コンパレータ
ＣＰ１の出力はＨレベルとなる。
【００９０】また、デューティ信号のデューティ比を、
Ａ点における電圧レベルを第２の所定値であるＣ点電圧
レベルにするデューティ比から１００％の範囲に設定し
た場合、デューティ比が設定範囲の間、Ｃ点電圧＜Ａ点
電圧となりコンパレータＣＰ２の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ１の出力はＬレベルとなる。
Ａ点における電圧レベルを第２の所定値であるＣ点電圧
レベルにするデューティ比から１００％の範囲に設定し
た場合、デューティ比が設定範囲の間、Ｃ点電圧＜Ａ点
電圧となりコンパレータＣＰ２の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ１の出力はＬレベルとなる。
【００９１】この結果、コンパレータＣＰ４の出力は無
効となり、コンパレータＣＰ３の出力をダイオードＤ５
を通してトランジスタＱ３に入力させる。そして、発電
電圧が通常調整電圧１４．４Ｖに至らずＥ点電圧＞Ｆ点
電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮして界磁電流を界磁
コイル１０２に流して発電動作を継続して蓄電池５の充
電を行う。発電電圧が１４．４Ｖに至るとコンパレータ
ＣＰ３の出力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦ
Ｆにして界磁電流を低下させて発電出力を弱める。
効となり、コンパレータＣＰ３の出力をダイオードＤ５
を通してトランジスタＱ３に入力させる。そして、発電
電圧が通常調整電圧１４．４Ｖに至らずＥ点電圧＞Ｆ点
電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮして界磁電流を界磁
コイル１０２に流して発電動作を継続して蓄電池５の充
電を行う。発電電圧が１４．４Ｖに至るとコンパレータ
ＣＰ３の出力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦ
Ｆにして界磁電流を低下させて発電出力を弱める。
【００９２】更に、Ｂ点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧の場
合はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力は共にＨレベル
となり、トランジスタＱ４をＯＮしてコンパレータＣＰ
３の出力を無効にし、コンパレータＣＰ４の出力をダイ
オードＤ６を通してトランジスタＱ３に入力させる。従
って、デューティ信号のデューティ比を変化させて、Ｃ
点の電圧レベルをＢ点電圧レベル以上からＣ点電圧レベ
ル範囲でまで変化させると、デューティ比に応じたレベ
ルのＡ点電圧がコンパレータＣＰ４の＋入力端子に入力
され、−入力端子に発電電圧に比例したＦ点電圧が入力
され。
合はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力は共にＨレベル
となり、トランジスタＱ４をＯＮしてコンパレータＣＰ
３の出力を無効にし、コンパレータＣＰ４の出力をダイ
オードＤ６を通してトランジスタＱ３に入力させる。従
って、デューティ信号のデューティ比を変化させて、Ｃ
点の電圧レベルをＢ点電圧レベル以上からＣ点電圧レベ
ル範囲でまで変化させると、デューティ比に応じたレベ
ルのＡ点電圧がコンパレータＣＰ４の＋入力端子に入力
され、−入力端子に発電電圧に比例したＦ点電圧が入力
され。
【００９３】そして、発電電圧に比例したＦ点電圧のレ
ベルが現デューティ比に応じたＡ点電圧レベルに至ると
コンパレータＣＰ３はＬレベル信号をトランジスタＱ３
に入力してＯＦＦさせる。また、デューティ比を変えて
Ａ点電圧のレベルを変更すると、コンパレータＣＰ３
は、Ｆ点電圧が変更したデューティ比に応じたＡ点電圧
レベルに至るとＬレベル信号をトランジスタＱ３に出力
する。従って、発電調整電圧を任意の値に設定すること
ができる。
ベルが現デューティ比に応じたＡ点電圧レベルに至ると
コンパレータＣＰ３はＬレベル信号をトランジスタＱ３
に入力してＯＦＦさせる。また、デューティ比を変えて
Ａ点電圧のレベルを変更すると、コンパレータＣＰ３
は、Ｆ点電圧が変更したデューティ比に応じたＡ点電圧
レベルに至るとＬレベル信号をトランジスタＱ３に出力
する。従って、発電調整電圧を任意の値に設定すること
ができる。
【００９４】実施例３．実施例２では、デューティ信号
のデューティ比できまるＡ点の電圧が、第１の所定値以
下と、第２の所定値以上の時、発電電圧を単一の通常調
整電圧になるように制御した。しかし、図５の調整電圧
特性図を示すように、第１の所定値以下の時に第１の通
常調整電圧（約１４.４Ｖ）となり、第２の所定値以上
の時に第２の通常調整電圧（約１４.２Ｖ）となり、第
１の所定値と第２の所定値との間の時はデューティ比の
応じて調整電圧を任意に設定するようにしても良い。こ
の結果、よりきめ細かい電圧調整制御が可能となる。
のデューティ比できまるＡ点の電圧が、第１の所定値以
下と、第２の所定値以上の時、発電電圧を単一の通常調
整電圧になるように制御した。しかし、図５の調整電圧
特性図を示すように、第１の所定値以下の時に第１の通
常調整電圧（約１４.４Ｖ）となり、第２の所定値以上
の時に第２の通常調整電圧（約１４.２Ｖ）となり、第
１の所定値と第２の所定値との間の時はデューティ比の
応じて調整電圧を任意に設定するようにしても良い。こ
の結果、よりきめ細かい電圧調整制御が可能となる。
【００９５】図４は本実施例による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。尚、図中、図１と同一符
号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｃは本実
施例における電圧調整器を示す回路図である。電圧調整
器３Ｃは電圧調整器３Ｂの構成に加えて、第１の通常調
整電圧制御用のコンパレータＣＰ３ａと、第２の通常調
整電圧制御用のコンパレータＣＰ３ｂ、アノードがそれ
ぞれコンパレータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出力端子に接続
されカソードがトランジスタＱ３のベースに共通接続さ
れた逆流防止用のダイードＤ５ａ，Ｄ５ｂ、コレクタが
コンパレータＣＰ３ａの出力端子に接続されると共にエ
ミッタが接地され、ベースが抵抗３２６ｂを通してコン
パレータＣＰ２の出力端子に接続されて，ＯＮ時にコン
パレータ３ａの出力端子を接地するトランジスタＱ４
ｂ、コレクタがコンパレータＣＰ３ｂの出力端子に接続
されると共にエミッタが接地され、ベースが抵抗３２６
ａを通してコンパレータＣＰ１の出力端子に接続され
て，ＯＮ時にコンパレータ３ｂの出力端子を接地するト
ランジスタＱ４ｂを有する。、
出力制御装置の構成図である。尚、図中、図１と同一符
号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｃは本実
施例における電圧調整器を示す回路図である。電圧調整
器３Ｃは電圧調整器３Ｂの構成に加えて、第１の通常調
整電圧制御用のコンパレータＣＰ３ａと、第２の通常調
整電圧制御用のコンパレータＣＰ３ｂ、アノードがそれ
ぞれコンパレータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出力端子に接続
されカソードがトランジスタＱ３のベースに共通接続さ
れた逆流防止用のダイードＤ５ａ，Ｄ５ｂ、コレクタが
コンパレータＣＰ３ａの出力端子に接続されると共にエ
ミッタが接地され、ベースが抵抗３２６ｂを通してコン
パレータＣＰ２の出力端子に接続されて，ＯＮ時にコン
パレータ３ａの出力端子を接地するトランジスタＱ４
ｂ、コレクタがコンパレータＣＰ３ｂの出力端子に接続
されると共にエミッタが接地され、ベースが抵抗３２６
ａを通してコンパレータＣＰ１の出力端子に接続され
て，ＯＮ時にコンパレータ３ｂの出力端子を接地するト
ランジスタＱ４ｂを有する。、
【００９６】そして、外に各アノードがコンパレータＣ
Ｐ４の出力端子に共通接続され、各カソードがそれぞれ
コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力端子に接続されたダ
イードＤ４ａ，Ｄ４ｂ、分圧抵抗３１０と３１７間に直
列接続され、その抵抗値により第１及び第２の通常調整
電圧基準値を設定する分圧抵抗３１１ａ，３１１ｂ、各
コンパレータＣＰ１，ＣＰ２，ＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出
力端子と各定電圧電源端子Ａに接続された電源電圧プル
アップ抵抗３２５ａ，３２５ｂ、３２３ａ，３２３ｂを
有している。
Ｐ４の出力端子に共通接続され、各カソードがそれぞれ
コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力端子に接続されたダ
イードＤ４ａ，Ｄ４ｂ、分圧抵抗３１０と３１７間に直
列接続され、その抵抗値により第１及び第２の通常調整
電圧基準値を設定する分圧抵抗３１１ａ，３１１ｂ、各
コンパレータＣＰ１，ＣＰ２，ＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出
力端子と各定電圧電源端子Ａに接続された電源電圧プル
アップ抵抗３２５ａ，３２５ｂ、３２３ａ，３２３ｂを
有している。
【００９７】尚、コンパレータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの−
入力端子は発電電圧を検出する分圧抵抗３１９と３２０
の接続点Ｆに接続され、各＋入力端子はそれぞれ第１の
通常調整電圧基準値を決める分圧抵抗３１１ａと３１７
との接続点Ｅ、第２の通常調整電圧基準値を設定する分
圧抵抗３１１ａと３１１ｂとの接続点Ｇに接続されてい
る。
入力端子は発電電圧を検出する分圧抵抗３１９と３２０
の接続点Ｆに接続され、各＋入力端子はそれぞれ第１の
通常調整電圧基準値を決める分圧抵抗３１１ａと３１７
との接続点Ｅ、第２の通常調整電圧基準値を設定する分
圧抵抗３１１ａと３１１ｂとの接続点Ｇに接続されてい
る。
【００９８】次に本実施例の詳細な動作説明に入る前
に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の動作について説明す
る。Ａ点電圧を、分圧抵抗３１０，３１１ａ，３１１
ｂ，３１７，３１２により得られたＣ点とＢ点の基準電
圧をコンパレータＣＰ１，ＣＰ２のそれぞれにより比較
する。即ち、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧の時、コンパレータＣ
Ｐ１はＬレベル、コンパレータＣＰ２はＨレベルとな
る。尚、分圧抵抗３１１ａ，３１１ｂの抵抗設定値によ
り第１の所定値及び第２の所定値を決める分圧電圧がＧ
点とＥ点のそれぞれより得られる。
に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の動作について説明す
る。Ａ点電圧を、分圧抵抗３１０，３１１ａ，３１１
ｂ，３１７，３１２により得られたＣ点とＢ点の基準電
圧をコンパレータＣＰ１，ＣＰ２のそれぞれにより比較
する。即ち、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧の時、コンパレータＣ
Ｐ１はＬレベル、コンパレータＣＰ２はＨレベルとな
る。尚、分圧抵抗３１１ａ，３１１ｂの抵抗設定値によ
り第１の所定値及び第２の所定値を決める分圧電圧がＧ
点とＥ点のそれぞれより得られる。
【００９９】Ｂ点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧の時、コン
パレータＣＰ１，ＣＰ２は共にＨレベルとなり、Ｂ点電
圧＜Ａ点電圧の時、コンパレータＣＰ１はＬレベル、コ
ンパレータＣＰ２はＨレベルとなる。そして、コンパレ
ータＣＰ１，ＣＰ２の出力がいずれかでもＬレベルの
時、外部コントロールユニット４からの信号レベルに相
関したＡ点電圧を基準電圧とするコンパレータＣＰ４の
出力を無効とする。
パレータＣＰ１，ＣＰ２は共にＨレベルとなり、Ｂ点電
圧＜Ａ点電圧の時、コンパレータＣＰ１はＬレベル、コ
ンパレータＣＰ２はＨレベルとなる。そして、コンパレ
ータＣＰ１，ＣＰ２の出力がいずれかでもＬレベルの
時、外部コントロールユニット４からの信号レベルに相
関したＡ点電圧を基準電圧とするコンパレータＣＰ４の
出力を無効とする。
【０１００】そして、この時にコンパレータＣＰ１の出
力がＨレベルで、コンパレータＣＰ２の出力がＬレベル
の場合はトランジスタＱ４ａがＯＮするためコンパレー
タＣＰ３ｂの出力は無効となり、コンパレータ３ａの出
力は有効となる。また、逆にコンパレータＣＰ１の出力
がＬレベルで、コンパレータＣＰ２の出力がＨレベルの
場合はトランジスタＱ４ｂがＯＮするためコンパレータ
ＣＰ３ａの出力は無効となり、コンパレータ３ｂの出力
は有効となる。更に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出
力が共にＨレベルの場合はトランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂ
が共にＯＮするためコンパレータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの
出力端子はトランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂを通して接地さ
れるため、出力は無効となる。
力がＨレベルで、コンパレータＣＰ２の出力がＬレベル
の場合はトランジスタＱ４ａがＯＮするためコンパレー
タＣＰ３ｂの出力は無効となり、コンパレータ３ａの出
力は有効となる。また、逆にコンパレータＣＰ１の出力
がＬレベルで、コンパレータＣＰ２の出力がＨレベルの
場合はトランジスタＱ４ｂがＯＮするためコンパレータ
ＣＰ３ａの出力は無効となり、コンパレータ３ｂの出力
は有効となる。更に、コンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出
力が共にＨレベルの場合はトランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂ
が共にＯＮするためコンパレータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの
出力端子はトランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂを通して接地さ
れるため、出力は無効となる。
【０１０１】以上の動作状態より、図５に示すように外
部コントロールユニット４より電圧調整器３Ｃに入力さ
れるデューティ信号のデューティ比を０％からＡ点にお
ける電圧レベルが第１の所定値であるＢ点電圧レベルに
持ち上げるまでのデューティ比の範囲に設定した場合、
デューティ比が設定範囲の間、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧とな
りコンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、コンパレータ
ＣＰ１の出力はＨレベルとなる。
部コントロールユニット４より電圧調整器３Ｃに入力さ
れるデューティ信号のデューティ比を０％からＡ点にお
ける電圧レベルが第１の所定値であるＢ点電圧レベルに
持ち上げるまでのデューティ比の範囲に設定した場合、
デューティ比が設定範囲の間、Ａ点電圧＜Ｂ点電圧とな
りコンパレータＣＰ２の出力はＬレベル、コンパレータ
ＣＰ１の出力はＨレベルとなる。
【０１０２】そして、コンパレータＣＰ３ｂとＣＰ４の
出力が無効となるため、コンパレータＣＰ３ａの出力を
ダイオードＤ５ａを通してトランジスタＱ３に入力させ
る。そして、発電電圧が通常調整電圧１４．４Ｖに至ら
ずＥ点電圧＞Ｆ点電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮし
て界磁電流を界磁コイル１０２に流して発電動作を継続
して蓄電池５の充電を行う。発電電圧が１４．４Ｖに至
り、Ｆ点電圧＞Ｅ点電圧るとコンパレータＣＰ３ａの出
力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦＦにして界
磁電流を低下させて発電出力を弱める。
出力が無効となるため、コンパレータＣＰ３ａの出力を
ダイオードＤ５ａを通してトランジスタＱ３に入力させ
る。そして、発電電圧が通常調整電圧１４．４Ｖに至ら
ずＥ点電圧＞Ｆ点電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮし
て界磁電流を界磁コイル１０２に流して発電動作を継続
して蓄電池５の充電を行う。発電電圧が１４．４Ｖに至
り、Ｆ点電圧＞Ｅ点電圧るとコンパレータＣＰ３ａの出
力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦＦにして界
磁電流を低下させて発電出力を弱める。
【０１０３】また、デューティ信号のデューティ比を、
Ａ点における電圧レベルを第２の所定値であるＣ点電圧
レベルにするデューティ比から１００％の範囲に設定し
た場合、デューティ比が設定範囲の間、Ｃ点電圧＜Ａ点
電圧となりコンパレータＣＰ２の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ１の出力はＬレベルとなる。
Ａ点における電圧レベルを第２の所定値であるＣ点電圧
レベルにするデューティ比から１００％の範囲に設定し
た場合、デューティ比が設定範囲の間、Ｃ点電圧＜Ａ点
電圧となりコンパレータＣＰ２の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ１の出力はＬレベルとなる。
【０１０４】そして、コンパレータＣＰ３ａとＣＰ４の
出力が無効となるため、コンパレータＣＰ３ｂの出力を
ダイオードＤ５ｂを通してトランジスタＱ３に入力させ
る。そして、発電電圧が通常調整電圧１４．２Ｖに至ら
ずＧ点電圧＞Ｆ点電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮし
て界磁電流を界磁コイル１０２に流し、発電動作を継続
させて蓄電池５の充電を行う。発電電圧が１４．２Ｖに
至り、Ｆ点電圧＞Ｇ点電圧るとコンパレータＣＰ３ｂａ
の出力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦＦに
し、界磁電流を低下させて発電出力を弱める。
出力が無効となるため、コンパレータＣＰ３ｂの出力を
ダイオードＤ５ｂを通してトランジスタＱ３に入力させ
る。そして、発電電圧が通常調整電圧１４．２Ｖに至ら
ずＧ点電圧＞Ｆ点電圧の間はトランジスタＱ３はＯＮし
て界磁電流を界磁コイル１０２に流し、発電動作を継続
させて蓄電池５の充電を行う。発電電圧が１４．２Ｖに
至り、Ｆ点電圧＞Ｇ点電圧るとコンパレータＣＰ３ｂａ
の出力はＬレベルとなりトランジスタＱ３をＯＦＦに
し、界磁電流を低下させて発電出力を弱める。
【０１０５】更に、Ｂ点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電圧の場
合はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力は共にＨレベル
となり、トランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂをＯＮしてコンパ
レータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出力を無効にし、コンパレ
ータＣＰ４の出力をダイオードＤ６を通してトランジス
タＱ３に入力させる。従って、デューティ信号のデュー
ティ比を変化させて、Ａ点の電圧レベルをＢ点電圧レベ
ル以上からＣ点電圧レベル範囲でまで変化させると、デ
ューティ比に応じたレベルのＡ点電圧がコンパレータＣ
Ｐ４の＋入力端子に入力され、−入力端子に発電電圧に
比例したＦ点電圧が入力され。
合はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出力は共にＨレベル
となり、トランジスタＱ４ａ，Ｑ４ｂをＯＮしてコンパ
レータＣＰ３ａ，ＣＰ３ｂの出力を無効にし、コンパレ
ータＣＰ４の出力をダイオードＤ６を通してトランジス
タＱ３に入力させる。従って、デューティ信号のデュー
ティ比を変化させて、Ａ点の電圧レベルをＢ点電圧レベ
ル以上からＣ点電圧レベル範囲でまで変化させると、デ
ューティ比に応じたレベルのＡ点電圧がコンパレータＣ
Ｐ４の＋入力端子に入力され、−入力端子に発電電圧に
比例したＦ点電圧が入力され。
【０１０６】そして、発電電圧に比例したＦ点電圧のレ
ベルが現デューティ比に応じたＡ点電圧レベルに至ると
コンパレータＣＰ３はＬレベル信号をトランジスタＱ３
に入力してＯＦＦさせる。また、デューティ比を変えて
Ａ点電圧のレベルを変更すると、コンパレータＣＰ３
は、Ｆ点電圧が変更したデューティ比に応じたＡ点電圧
レベルに至るとＬレベル信号をトランジスタＱ３に出力
する。従って、発電調整電圧を任意の値に設定すること
ができる。
ベルが現デューティ比に応じたＡ点電圧レベルに至ると
コンパレータＣＰ３はＬレベル信号をトランジスタＱ３
に入力してＯＦＦさせる。また、デューティ比を変えて
Ａ点電圧のレベルを変更すると、コンパレータＣＰ３
は、Ｆ点電圧が変更したデューティ比に応じたＡ点電圧
レベルに至るとＬレベル信号をトランジスタＱ３に出力
する。従って、発電調整電圧を任意の値に設定すること
ができる。
【０１０７】尚、実施例１〜実施例３では電圧調整器に
入力される外部信号をデューティ比を可変できるパルス
信号とした。しかし、これに代えて外部信号を周波数を
可変できる繰り返し信号とし、この信号を周波数−電圧
変換回路により周波数に応じた電圧レベルの信号にして
入力する様にしても良い。
入力される外部信号をデューティ比を可変できるパルス
信号とした。しかし、これに代えて外部信号を周波数を
可変できる繰り返し信号とし、この信号を周波数−電圧
変換回路により周波数に応じた電圧レベルの信号にして
入力する様にしても良い。
【０１０８】実施例４．上記、実施例１〜実施例３で
は、通常調整電圧制御用の基準電圧として、定電圧電源
Ａを単に分圧抵抗３１０，３１１，（３１１ａ，３１１
ｂ），３１２，３１７で分圧した分圧電圧より得、特に
温度特性を有しておらず、周囲温度の上昇に応じて、通
常調整電圧を所定の温度系数で低下させるようなことは
していな。
は、通常調整電圧制御用の基準電圧として、定電圧電源
Ａを単に分圧抵抗３１０，３１１，（３１１ａ，３１１
ｂ），３１２，３１７で分圧した分圧電圧より得、特に
温度特性を有しておらず、周囲温度の上昇に応じて、通
常調整電圧を所定の温度系数で低下させるようなことは
していな。
【０１０９】しかし、図６の電圧調整器３Ｄに示すよう
に通常調整電圧制御用の基準電圧回路を抵抗３２７，３
２８，ダイオードＤ７，分圧抵抗３２９を直列接続した
抵抗分圧回路として独立させることでダイオードＤ７に
より基準電圧に温度特性を設けることができる。そのた
め、周囲温度の上昇に応じて通常調整電圧を所定の温度
系数を持たせて低下させる事が出来る。
に通常調整電圧制御用の基準電圧回路を抵抗３２７，３
２８，ダイオードＤ７，分圧抵抗３２９を直列接続した
抵抗分圧回路として独立させることでダイオードＤ７に
より基準電圧に温度特性を設けることができる。そのた
め、周囲温度の上昇に応じて通常調整電圧を所定の温度
系数を持たせて低下させる事が出来る。
【０１１０】これにより、通常調整電圧制御に於いて
は、蓄電池の充電に対して最適な調整電圧が得られると
共に、外部信号による調整電圧制御においては温度特性
を有さず、しかも外部信号により任意な調整電圧で制御
する事ができるという効果がある。
は、蓄電池の充電に対して最適な調整電圧が得られると
共に、外部信号による調整電圧制御においては温度特性
を有さず、しかも外部信号により任意な調整電圧で制御
する事ができるという効果がある。
【０１１１】実施例５．上記、実施例１〜４では調整電
圧を通常値に向けて制御する通常調整電圧制御用のコン
パレータＣＰ３と、外部信号によって調整電圧を任意に
制御するコンパレータＣＰ４との切り換え制御信号をデ
ューティ信号のデューティ比に応じて決まるコンデンサ
充電電圧を用いたが、外部コントロールユニット４Ａよ
り充電電圧に相当する定電圧信号、抵抗の両端に充電電
圧に相当する定電圧を発生させる定電流信号を電圧調整
器３Ｅに出力しても良い。
圧を通常値に向けて制御する通常調整電圧制御用のコン
パレータＣＰ３と、外部信号によって調整電圧を任意に
制御するコンパレータＣＰ４との切り換え制御信号をデ
ューティ信号のデューティ比に応じて決まるコンデンサ
充電電圧を用いたが、外部コントロールユニット４Ａよ
り充電電圧に相当する定電圧信号、抵抗の両端に充電電
圧に相当する定電圧を発生させる定電流信号を電圧調整
器３Ｅに出力しても良い。
【０１１２】図７は本実施例による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。尚、図中２と同一符号は
同一又は相当部分を示す。図において、４Ａはコンパレ
ータＣＰ３とＣＰ４とを切り換え制御するための制御信
号である定電圧信号或いは定電流信号を車両の運転状態
に応じて適宜出力する外部コントロールユニット、３Ｅ
は本実施例における電圧調整器であり、この電圧調整器
３Ｅは図２に示す電圧調整器３Ｂと異なり、デューティ
−判別回路（充電抵抗３２１，放電抵抗３２２、コンデ
ンサＣＡ，トランジスタＱ１より構成される）を有さ
ず、代わりに一端を外部コントロールユニットの出力端
子に、他端をコンパレータＣＰ１の−入力端子、コンパ
レータＣＰ２の＋入力端子、およびコンパレータＣＰ４
の＋入力端子に共通接続してコンパレータＣＰ１，ＣＰ
２，ＣＰ４の入力保護を図る入力保護用の抵抗３３０、
カソードを抵抗３３０のコンパレータＣＰ１，ＣＰ２，
ＣＰ４への接続側に接続し、アノードを接地して各コン
パレータＣＰ１，ＣＰ２，ＣＰ４をサージより保護する
サージ保護用のゼナーダイオードＺＤ４、サージ保護用
ゼナーダイオードＺＤ４に並列接続された入力信号検出
用の抵抗３３１から成る入力信号検出回路を有してい
る。
出力制御装置の構成図である。尚、図中２と同一符号は
同一又は相当部分を示す。図において、４Ａはコンパレ
ータＣＰ３とＣＰ４とを切り換え制御するための制御信
号である定電圧信号或いは定電流信号を車両の運転状態
に応じて適宜出力する外部コントロールユニット、３Ｅ
は本実施例における電圧調整器であり、この電圧調整器
３Ｅは図２に示す電圧調整器３Ｂと異なり、デューティ
−判別回路（充電抵抗３２１，放電抵抗３２２、コンデ
ンサＣＡ，トランジスタＱ１より構成される）を有さ
ず、代わりに一端を外部コントロールユニットの出力端
子に、他端をコンパレータＣＰ１の−入力端子、コンパ
レータＣＰ２の＋入力端子、およびコンパレータＣＰ４
の＋入力端子に共通接続してコンパレータＣＰ１，ＣＰ
２，ＣＰ４の入力保護を図る入力保護用の抵抗３３０、
カソードを抵抗３３０のコンパレータＣＰ１，ＣＰ２，
ＣＰ４への接続側に接続し、アノードを接地して各コン
パレータＣＰ１，ＣＰ２，ＣＰ４をサージより保護する
サージ保護用のゼナーダイオードＺＤ４、サージ保護用
ゼナーダイオードＺＤ４に並列接続された入力信号検出
用の抵抗３３１から成る入力信号検出回路を有してい
る。
【０１１３】次に、本実施例の特徴的な部分を図８の特
性図に従って説明する。先ず、外部コントロールユニッ
ト４Ａから電圧調整器３Ｅに定電圧入力がなされた場
合、例えば入力電圧が０Ｖであると、当然Ａ点電圧も０
ＶとなってコンパレータＣＰ１の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ２の出力はＬレベルとなる。この結果、ト
ランジスタＱ４はＯＦＦとなってコンパレータＣＰ３の
出力は有効となると共にコンパレータＣＰ４の出力は無
効となる。
性図に従って説明する。先ず、外部コントロールユニッ
ト４Ａから電圧調整器３Ｅに定電圧入力がなされた場
合、例えば入力電圧が０Ｖであると、当然Ａ点電圧も０
ＶとなってコンパレータＣＰ１の出力はＨレベル、コン
パレータＣＰ２の出力はＬレベルとなる。この結果、ト
ランジスタＱ４はＯＦＦとなってコンパレータＣＰ３の
出力は有効となると共にコンパレータＣＰ４の出力は無
効となる。
【０１１４】また、例えば入力電圧が最高電圧である４
Ｖであると、当然Ａ点電圧も４Ｖとなってコンパレータ
ＣＰ１の出力はＬレベル、コンパレータＣＰ２の出力は
Ｈレベルとなる。この結果、トランジスタＱ４はＯＦＦ
となってコンパレータＣＰ３の出力は有効となると共に
コンパレータＣＰ４の出力は無効となる。
Ｖであると、当然Ａ点電圧も４Ｖとなってコンパレータ
ＣＰ１の出力はＬレベル、コンパレータＣＰ２の出力は
Ｈレベルとなる。この結果、トランジスタＱ４はＯＦＦ
となってコンパレータＣＰ３の出力は有効となると共に
コンパレータＣＰ４の出力は無効となる。
【０１１５】そして、調整電圧の制御範囲は、入力電圧
０Ｖの場合は通常調整電圧制御範囲（イ）となり、また
入力電圧４Ｖはの場合は通常調整電圧制御範囲（ハ）と
なりコンパレータＣＰ３の−入力端子に入力されるＦ点
電圧がＥ点電圧より低い間はコンパレータＣＰ３の出力
はＬレベルとなる。そして、トランジスタＱ３はＯＮ状
態を保って界磁電流を界磁コイル１０２に流して、発電
動作を継続させる。そして、発電電圧が１４．４Ｖに達
したならばＦ点電圧はＥ点電圧より高くなるためコンパ
レータＣＰ３の出力は反転してトランジスタＱ３をＯＦ
Ｆにして界磁電流を低下させる。この結果、発電電圧を
１４．４Ｖに調整することができる。
０Ｖの場合は通常調整電圧制御範囲（イ）となり、また
入力電圧４Ｖはの場合は通常調整電圧制御範囲（ハ）と
なりコンパレータＣＰ３の−入力端子に入力されるＦ点
電圧がＥ点電圧より低い間はコンパレータＣＰ３の出力
はＬレベルとなる。そして、トランジスタＱ３はＯＮ状
態を保って界磁電流を界磁コイル１０２に流して、発電
動作を継続させる。そして、発電電圧が１４．４Ｖに達
したならばＦ点電圧はＥ点電圧より高くなるためコンパ
レータＣＰ３の出力は反転してトランジスタＱ３をＯＦ
Ｆにして界磁電流を低下させる。この結果、発電電圧を
１４．４Ｖに調整することができる。
【０１１６】一方、入力電圧を０Ｖより４Ｖの範囲にお
いて設定し、Ａ点電圧が（Ｂ点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電
圧）の関係にある間はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出
力は共にＨレベルとなるためトランジスタＱ４はＯＮ動
作してコンパレータＣＰ３の出力を無効とし、コンパレ
ータＣＰ４の出力を有効とする。この結果、調整電圧は
外部信号による調整電圧制御範囲（ロ）の範囲で制御さ
れる。
いて設定し、Ａ点電圧が（Ｂ点電圧＜Ａ点電圧＜Ｃ点電
圧）の関係にある間はコンパレータＣＰ１，ＣＰ２の出
力は共にＨレベルとなるためトランジスタＱ４はＯＮ動
作してコンパレータＣＰ３の出力を無効とし、コンパレ
ータＣＰ４の出力を有効とする。この結果、調整電圧は
外部信号による調整電圧制御範囲（ロ）の範囲で制御さ
れる。
【０１１７】従って、入力電圧を０＋ｎ（Ｖ）から４ー
ｎ（Ｖ）の範囲で可変してＡ点電圧を設定すると、コン
パレータＣＰ４はＦ点電圧が発電電圧の上昇に伴ってＡ
点電圧に至ると出力をＬレベルにしてトランジスタＱ３
をＯＦＦする。これにより発電電圧は外部コントロール
ユニット４Ａで任意に設定された値に調整することがで
きる。
ｎ（Ｖ）の範囲で可変してＡ点電圧を設定すると、コン
パレータＣＰ４はＦ点電圧が発電電圧の上昇に伴ってＡ
点電圧に至ると出力をＬレベルにしてトランジスタＱ３
をＯＦＦする。これにより発電電圧は外部コントロール
ユニット４Ａで任意に設定された値に調整することがで
きる。
【０１１８】尚、上記説明では、外部コントロールユニ
ット４Ａは調整電圧に相当する定電圧信号を直接電圧調
整器３Ｅへ出力して、Ａ点電圧を発生させた。しかし、
定電圧信号に代えて定電流信号を出力し、抵抗３３１間
に電圧降下を発生させてＡ点電圧を発生させても良い。
ット４Ａは調整電圧に相当する定電圧信号を直接電圧調
整器３Ｅへ出力して、Ａ点電圧を発生させた。しかし、
定電圧信号に代えて定電流信号を出力し、抵抗３３１間
に電圧降下を発生させてＡ点電圧を発生させても良い。
【０１１９】実施例６．上記、実施例１〜実施例５は外
部コントロールユニットより出力されるデューティ信号
或いは定電圧（電流）信号のレベル変化に比例して発電
電圧をリニアに調整させたが、デューティ信号のデュー
ティ比に応じて調整電圧を複数段階に変化させるように
しても良い。
部コントロールユニットより出力されるデューティ信号
或いは定電圧（電流）信号のレベル変化に比例して発電
電圧をリニアに調整させたが、デューティ信号のデュー
ティ比に応じて調整電圧を複数段階に変化させるように
しても良い。
【０１２０】図９は本実施例における車両用交流発電機
の出力制御装置である。尚、図中、他の実施例による車
両用交流発電機の出力制御装置と同一符号は同一又は相
当部分を示す。図において、３Ｆは本実施例による電圧
調整器であり、この電圧調整器３Ｆは構成として、整流
器２の補助端子より出力される発電電圧を定電圧化する
定電圧電源３２７、定電圧電源７の出力端子と接地間に
直列接続された分圧抵抗３１０，３１１，３１７，３１
２、各分圧抵抗３１０，３１１，３１７，３１２の接続
点Ｈレベル，Ｉ，Ｊをそれぞれ−入力端子に接続して基
準電圧を入力すると共に、＋入力端子をコンデンサＣＡ
の＋端子に共通接続して各基準電圧とコンデンサＣＡの
充電電圧を比較するコンパレータＣＰ２，ＣＰ５，ＣＰ
１を有する。
の出力制御装置である。尚、図中、他の実施例による車
両用交流発電機の出力制御装置と同一符号は同一又は相
当部分を示す。図において、３Ｆは本実施例による電圧
調整器であり、この電圧調整器３Ｆは構成として、整流
器２の補助端子より出力される発電電圧を定電圧化する
定電圧電源３２７、定電圧電源７の出力端子と接地間に
直列接続された分圧抵抗３１０，３１１，３１７，３１
２、各分圧抵抗３１０，３１１，３１７，３１２の接続
点Ｈレベル，Ｉ，Ｊをそれぞれ−入力端子に接続して基
準電圧を入力すると共に、＋入力端子をコンデンサＣＡ
の＋端子に共通接続して各基準電圧とコンデンサＣＡの
充電電圧を比較するコンパレータＣＰ２，ＣＰ５，ＣＰ
１を有する。
【０１２１】また、他の構成として、コンパレータＣＰ
１の出力端子に入力端子に接続したバッファＢＦ、コン
パレータＣＰ１とＣＰ５の各出力端子を各入力端子に接
続したＥＸ−ＮＯＲ（ＥＸ１）、コンパレータＣＰ５と
ＣＰ２の各出力端子を各入力端子に接続したＥＸ−ＮＯ
Ｒ（ＥＸ２）、コンパレータＣＰ２の出力端子を入力端
子に接続したインバータＩＶ、各論理素子ＢＦ、ＥＸ−
ＮＯＲ１，２、ＩＮＶの出力端子にそれぞれ一端が接続
され、他端が分圧抵抗３３２の一端に共通接続された分
圧抵抗３２８〜３３１を有している。
１の出力端子に入力端子に接続したバッファＢＦ、コン
パレータＣＰ１とＣＰ５の各出力端子を各入力端子に接
続したＥＸ−ＮＯＲ（ＥＸ１）、コンパレータＣＰ５と
ＣＰ２の各出力端子を各入力端子に接続したＥＸ−ＮＯ
Ｒ（ＥＸ２）、コンパレータＣＰ２の出力端子を入力端
子に接続したインバータＩＶ、各論理素子ＢＦ、ＥＸ−
ＮＯＲ１，２、ＩＮＶの出力端子にそれぞれ一端が接続
され、他端が分圧抵抗３３２の一端に共通接続された分
圧抵抗３２８〜３３１を有している。
【０１２２】尚、分圧抵抗３３２の他端は定電圧電源３
２７に接続されている。また、各論理素子ＢＦ，ＥＸ−
ＮＯＲ１，２，ＩＮＶの出力はオープンコレクタ方式を
とっているため、出力がＬレベルになると出力端子に接
続された分圧抵抗は接地されて分圧抵抗３３２と直列接
続される。
２７に接続されている。また、各論理素子ＢＦ，ＥＸ−
ＮＯＲ１，２，ＩＮＶの出力はオープンコレクタ方式を
とっているため、出力がＬレベルになると出力端子に接
続された分圧抵抗は接地されて分圧抵抗３３２と直列接
続される。
【０１２３】更に、他の構成として、補助端子２０２と
接地間に直列接続された分圧抵抗３３３，３３４、−入
力端子に分圧抵抗３３３と３３４の接続点が接続される
と共に、＋入力端子に分圧抵抗３２８〜３３２の共通接
続点が接続され出力端子がトランジスタＱ３に接続され
たコンパレータＣＰ６を有している。
接地間に直列接続された分圧抵抗３３３，３３４、−入
力端子に分圧抵抗３３３と３３４の接続点が接続される
と共に、＋入力端子に分圧抵抗３２８〜３３２の共通接
続点が接続され出力端子がトランジスタＱ３に接続され
たコンパレータＣＰ６を有している。
【０１２４】図１０は、外部コントローラユニット４か
ら出力されるデューティ信号のデューティ比（％）を０
〜１０，１０〜５０，５０〜１００にした場合、各デュ
ーティ範囲に対応したコンパレータＣＰ１，ＣＰ５，Ｃ
Ｐ２の出力ａ，ｂ，ｃと各論理素子ＢＦ，ＥＸ１，ＥＸ
２，ＩＮＶの出力ｄ，ｅ，ｆ，ｇの状態を示した真理値
表である。図１１は、外部コントローラユニット４から
のデューティ信号のデューティ比に対応した調整電圧の
変化の様子を表した特性図である。
ら出力されるデューティ信号のデューティ比（％）を０
〜１０，１０〜５０，５０〜１００にした場合、各デュ
ーティ範囲に対応したコンパレータＣＰ１，ＣＰ５，Ｃ
Ｐ２の出力ａ，ｂ，ｃと各論理素子ＢＦ，ＥＸ１，ＥＸ
２，ＩＮＶの出力ｄ，ｅ，ｆ，ｇの状態を示した真理値
表である。図１１は、外部コントローラユニット４から
のデューティ信号のデューティ比に対応した調整電圧の
変化の様子を表した特性図である。
【０１２５】次に本実施例の特徴的な部分に注目してそ
の動作を説明する。車両のエンジンが起動し交流発電機
１が出力を開始すると、電圧調整器３Ｆのコンパレータ
ＣＰ６は＋入力端子に入力されているＫ点の基準電圧と
−入力端子に入力されている補助端子２０２の出力され
た発電電圧の分圧電圧であるＬレベル点電圧とを比較
し、Ｌ点電圧がＫ点の基準電圧よりも高くなると出力を
ＨレベルからＬレベルに反転する。
の動作を説明する。車両のエンジンが起動し交流発電機
１が出力を開始すると、電圧調整器３Ｆのコンパレータ
ＣＰ６は＋入力端子に入力されているＫ点の基準電圧と
−入力端子に入力されている補助端子２０２の出力され
た発電電圧の分圧電圧であるＬレベル点電圧とを比較
し、Ｌ点電圧がＫ点の基準電圧よりも高くなると出力を
ＨレベルからＬレベルに反転する。
【０１２６】逆にＬレベル点電圧が低くなると、コンパ
レータＣＰ６の出力はＬレベルからＨレベルへ反転す
る。トランジスタＱ３はコンパレータＣＰ６の出力変化
に伴って導通、非導通を繰り返し、導通の時に界磁コイ
ル１０２への界磁電流供給を継続し、非導通時には界磁
電流を遮断する。この様にコンパレータＣＰ６によって
交流発電機１の出力電圧を基準電圧に従って一定値に制
御している。
レータＣＰ６の出力はＬレベルからＨレベルへ反転す
る。トランジスタＱ３はコンパレータＣＰ６の出力変化
に伴って導通、非導通を繰り返し、導通の時に界磁コイ
ル１０２への界磁電流供給を継続し、非導通時には界磁
電流を遮断する。この様にコンパレータＣＰ６によって
交流発電機１の出力電圧を基準電圧に従って一定値に制
御している。
【０１２７】次にコンパレータＣＰ６の基準電圧につい
て説明する。外部コントロールユニット４のデューティ
信号は、トランジスタ４０１から出力されるＯＮ／ＯＦ
Ｆ信号として電圧調整器３ＦのトランジスタＱ１で検出
される。
て説明する。外部コントロールユニット４のデューティ
信号は、トランジスタ４０１から出力されるＯＮ／ＯＦ
Ｆ信号として電圧調整器３ＦのトランジスタＱ１で検出
される。
【０１２８】トランジスタＱ１は、トランジスタ４０１
から出力されるＯＮ／ＯＦＦ信号のデューティ比が０％
時は導通状態を維持し、デューティ比が１００％時は遮
断状態を維持する。コンデンサＣＡの充電電圧はトラン
ジスタＱ１のＯＮ／ＯＦＦ動作に応じて変化する。つま
り、コンデンサＣＡはトランジスタＱ１の遮断時は抵抗
３０７を通して充電され、導通時は抵抗３０８、トラン
ジスタＱ１を通して放電される。
から出力されるＯＮ／ＯＦＦ信号のデューティ比が０％
時は導通状態を維持し、デューティ比が１００％時は遮
断状態を維持する。コンデンサＣＡの充電電圧はトラン
ジスタＱ１のＯＮ／ＯＦＦ動作に応じて変化する。つま
り、コンデンサＣＡはトランジスタＱ１の遮断時は抵抗
３０７を通して充電され、導通時は抵抗３０８、トラン
ジスタＱ１を通して放電される。
【０１２９】依って、デューティ比が１００％の時はト
ランジスタＱ１のベース電圧はトランジスタ４０１を通
して接地され、トランジスタＱ１はＯＦＦとなる。この
結果、コンデンサＣＡは抵抗３０７を通して定電圧電源
３２７の出力電圧まで充電されてこれを最大値とし、逆
にデューティ比が０％の時はトランジスタＱ１はＯＮ状
態を保つため、コンデンサＣＡは定電圧電源３２７の出
力電圧を抵抗３０７と抵抗３０８で分圧された値まで充
電しこれを最少値とする。また、デューティ比が０％〜
１００％の間では最少、最大値の範囲では、コンデンサ
ＣＡはデューティ比にほぼ比例した電圧で充電されるこ
とでデューティの電圧変換が行われている。
ランジスタＱ１のベース電圧はトランジスタ４０１を通
して接地され、トランジスタＱ１はＯＦＦとなる。この
結果、コンデンサＣＡは抵抗３０７を通して定電圧電源
３２７の出力電圧まで充電されてこれを最大値とし、逆
にデューティ比が０％の時はトランジスタＱ１はＯＮ状
態を保つため、コンデンサＣＡは定電圧電源３２７の出
力電圧を抵抗３０７と抵抗３０８で分圧された値まで充
電しこれを最少値とする。また、デューティ比が０％〜
１００％の間では最少、最大値の範囲では、コンデンサ
ＣＡはデューティ比にほぼ比例した電圧で充電されるこ
とでデューティの電圧変換が行われている。
【０１３０】コンデンサＣＡの充電電圧はコンパレータ
ＣＰ１，ＣＰ５，ＣＰ２の各＋入力端子に印加されと共
に、各−入力端子に分圧抵抗３１０，３１１，３１７，
３１２で作られた分圧電圧が印加されて各分圧電圧と充
電電圧が比較される。そして、比較結果により各コンパ
レータＣＰ１，ＣＰ５，ＣＰ２はＨレベル或いはＬレベ
ルの信号を出力することで、コンデンサＣＡの充電電圧
つまりデューティ信号の状態が判別されている。
ＣＰ１，ＣＰ５，ＣＰ２の各＋入力端子に印加されと共
に、各−入力端子に分圧抵抗３１０，３１１，３１７，
３１２で作られた分圧電圧が印加されて各分圧電圧と充
電電圧が比較される。そして、比較結果により各コンパ
レータＣＰ１，ＣＰ５，ＣＰ２はＨレベル或いはＬレベ
ルの信号を出力することで、コンデンサＣＡの充電電圧
つまりデューティ信号の状態が判別されている。
【０１３１】次に、各コンパレータの動作を図１０の真
理値表に従って説明する。先ず、デューティ信号のデュ
ーティ比が０％〜１０％の時、充電電圧は各コンパレー
タＣＰ２，ＣＰ５，ＣＰ１の−入力端子にそれぞれ印加
されているＨレベル点，Ｉ点，Ｊ点の分圧電圧より低い
ため、コンパレータａ（コンパレータＣＰ２），コンパ
レータｂ（コンパレータＣＰ５），コンパレータｃ（コ
ンパレータＣＰ１）はＬレベル信号を出力する。
理値表に従って説明する。先ず、デューティ信号のデュ
ーティ比が０％〜１０％の時、充電電圧は各コンパレー
タＣＰ２，ＣＰ５，ＣＰ１の−入力端子にそれぞれ印加
されているＨレベル点，Ｉ点，Ｊ点の分圧電圧より低い
ため、コンパレータａ（コンパレータＣＰ２），コンパ
レータｂ（コンパレータＣＰ５），コンパレータｃ（コ
ンパレータＣＰ１）はＬレベル信号を出力する。
【０１３２】デューティ信号のデューティ比が１０％〜
５０％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２，ＣＰ５
の−入力端子にそれぞれ印加されているＨレベル点，Ｉ
点の分圧電圧より低いため、コンパレータｂ（コンパレ
ータＣＰ５），コンパレータｃ（コンパレータＣＰ２）
はＬレベル信号を出力し、またＪ点より高くなるためコ
ンパレータａ（コンパレータＣＰ１）はＨレベル信号を
出力する。
５０％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２，ＣＰ５
の−入力端子にそれぞれ印加されているＨレベル点，Ｉ
点の分圧電圧より低いため、コンパレータｂ（コンパレ
ータＣＰ５），コンパレータｃ（コンパレータＣＰ２）
はＬレベル信号を出力し、またＪ点より高くなるためコ
ンパレータａ（コンパレータＣＰ１）はＨレベル信号を
出力する。
【０１３３】デューティ信号のデューティ比が５０％〜
９０％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２の−入力
端子に印加されているＨレベル点の分圧電圧より低い
が、Ｉ点及びＪ点の分圧電圧より高くなるためコンパレ
ータａ（コンパレータＣＰ１），コンパレータｂ（コン
パレータＣＰ５）はＨレベル信号を出力し、コンパレー
タｃ（コンパレータＣＰ２）はＬレベル信号を出力す
る。
９０％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２の−入力
端子に印加されているＨレベル点の分圧電圧より低い
が、Ｉ点及びＪ点の分圧電圧より高くなるためコンパレ
ータａ（コンパレータＣＰ１），コンパレータｂ（コン
パレータＣＰ５）はＨレベル信号を出力し、コンパレー
タｃ（コンパレータＣＰ２）はＬレベル信号を出力す
る。
【０１３４】デューティ信号のデューティ比が９０％〜
１００％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２，ＣＰ
５，ＣＰ１の−入力端子にそれぞれ印加されているＨレ
ベル点，Ｉ点，Ｊ点の分圧電圧より高くなるため、コン
パレータａ（コンパレータＣＰ２），コンパレータｂ
（コンパレータＣＰ５），コンパレータｃ（コンパレー
タＣＰ１）はＨレベル信号を出力する。
１００％の時、充電電圧は各コンパレータＣＰ２，ＣＰ
５，ＣＰ１の−入力端子にそれぞれ印加されているＨレ
ベル点，Ｉ点，Ｊ点の分圧電圧より高くなるため、コン
パレータａ（コンパレータＣＰ２），コンパレータｂ
（コンパレータＣＰ５），コンパレータｃ（コンパレー
タＣＰ１）はＨレベル信号を出力する。
【０１３５】前記、３つのコンパレータＣＰ１，ＣＰ
５，ＣＰ２の出力は４つのゲート（バッファＢＥ，ＥＸ
− ＮＯＲ（ＥＸ１，ＥＸ２），インバータＩＮＶ）に
入力されて信号処理されている。即ち、デューティ比が
０％〜１０％ではコンパレータＣＰ１のＬレベル信号を
入力するバッファＢＦ（ゲートｄ）のみがＬレベル信号
を出力する。 デューティ比が１０％〜５０％ではコン
パレータＣＰ１，ＣＰ５の各出力信号Ｈレベル，Ｌレベ
ルの排他的論理和結果を反転して信号出力するＥＸ−Ｎ
ＯＲ（ゲートｅ）（ＥＸ１）のみがＬレベル信号を出力
する。
５，ＣＰ２の出力は４つのゲート（バッファＢＥ，ＥＸ
− ＮＯＲ（ＥＸ１，ＥＸ２），インバータＩＮＶ）に
入力されて信号処理されている。即ち、デューティ比が
０％〜１０％ではコンパレータＣＰ１のＬレベル信号を
入力するバッファＢＦ（ゲートｄ）のみがＬレベル信号
を出力する。 デューティ比が１０％〜５０％ではコン
パレータＣＰ１，ＣＰ５の各出力信号Ｈレベル，Ｌレベ
ルの排他的論理和結果を反転して信号出力するＥＸ−Ｎ
ＯＲ（ゲートｅ）（ＥＸ１）のみがＬレベル信号を出力
する。
【０１３６】デューティ比が５０％〜９０％ではコンパ
レータＣＰ５，ＣＰ２の各出力信号Ｈレベル，Ｌレベル
の排他的論理和結果を反転して信号出力するＥＸ−ＮＯ
Ｒ（ゲートｆ）（ＥＸ２）のみがＬレベル信号を出力す
る。デューティ比が９０％〜１００％ではコンパレータ
ＣＰ２の出力信号をＨレベルに反転して信号出力インバ
ータＩＮＶ（ゲートｇ）のみがＬレベル信号を出力す
る。つまり、デューティ比０％〜１００％の間を４分割
した各デューティ比に応じて４つのゲートｄ，ｅ，ｆ，
ｇのいずれか１つがＬレベル信号を出力する様に構成さ
れている。
レータＣＰ５，ＣＰ２の各出力信号Ｈレベル，Ｌレベル
の排他的論理和結果を反転して信号出力するＥＸ−ＮＯ
Ｒ（ゲートｆ）（ＥＸ２）のみがＬレベル信号を出力す
る。デューティ比が９０％〜１００％ではコンパレータ
ＣＰ２の出力信号をＨレベルに反転して信号出力インバ
ータＩＮＶ（ゲートｇ）のみがＬレベル信号を出力す
る。つまり、デューティ比０％〜１００％の間を４分割
した各デューティ比に応じて４つのゲートｄ，ｅ，ｆ，
ｇのいずれか１つがＬレベル信号を出力する様に構成さ
れている。
【０１３７】更に、前記４つのゲートｄ，ｅ，ｆ，ｇの
出力端子にはは、コンパレータ２０３の基準電圧を作っ
てくる分圧抵抗中の抵抗３２８，３２９，３３０，３３
１にそれぞれ接続されている。そして、ゲートｄ，ｅ，
ｆ，ｇの内、いずれか１つのゲートの出力信号がデュー
ティ信号に従ってＬレベルになると、出力端子に接続さ
れた分圧抵抗３２８，３２９，３３０、或いは３３１は
接地される。
出力端子にはは、コンパレータ２０３の基準電圧を作っ
てくる分圧抵抗中の抵抗３２８，３２９，３３０，３３
１にそれぞれ接続されている。そして、ゲートｄ，ｅ，
ｆ，ｇの内、いずれか１つのゲートの出力信号がデュー
ティ信号に従ってＬレベルになると、出力端子に接続さ
れた分圧抵抗３２８，３２９，３３０、或いは３３１は
接地される。
【０１３８】その結果、分圧抵抗３２８，３２９，３３
０、或いは３３１は分圧抵抗３３２と共に定電圧電源出
力端子と接地間に直列接続される。分圧抵抗３３２と分
圧抵抗３２８，３２９，３３０、或いは３３１と共に定
電圧電源２２８の出力電圧を分圧しコンパレータＣＰ６
の＋入力端子に印加される基準電圧を作っている。
０、或いは３３１は分圧抵抗３３２と共に定電圧電源出
力端子と接地間に直列接続される。分圧抵抗３３２と分
圧抵抗３２８，３２９，３３０、或いは３３１と共に定
電圧電源２２８の出力電圧を分圧しコンパレータＣＰ６
の＋入力端子に印加される基準電圧を作っている。
【０１３９】つまり、デューティ比が０％〜１０％では
分圧抵抗３２８が接地されて分圧抵抗３３２と直列接続
される。そして、Ｋ点より基準電圧が＋入力端子に印加
され、−入力端子に印加されている発電電圧の分圧値と
比較される。発電電圧が通常調整電圧である１４．４Ｖ
より低く、その分圧値が基準電圧より低い間はコンパレ
ータＣＰ６よりＨレベル信号がトランジスタＱ３に出力
され続けＯＮ状態を保って界磁コイル１０２に界磁電流
を流す。しかし、発電電圧が上昇し分圧電圧が基準電圧
より大きくなるとコンパレータＣＰ６は出力信号をＬレ
ベルとしてトランジスタＱ３をＯＦＦする。この結果、
図１１に示すように発電電圧を１４．４Ｖに調整するこ
とができる。
分圧抵抗３２８が接地されて分圧抵抗３３２と直列接続
される。そして、Ｋ点より基準電圧が＋入力端子に印加
され、−入力端子に印加されている発電電圧の分圧値と
比較される。発電電圧が通常調整電圧である１４．４Ｖ
より低く、その分圧値が基準電圧より低い間はコンパレ
ータＣＰ６よりＨレベル信号がトランジスタＱ３に出力
され続けＯＮ状態を保って界磁コイル１０２に界磁電流
を流す。しかし、発電電圧が上昇し分圧電圧が基準電圧
より大きくなるとコンパレータＣＰ６は出力信号をＬレ
ベルとしてトランジスタＱ３をＯＦＦする。この結果、
図１１に示すように発電電圧を１４．４Ｖに調整するこ
とができる。
【０１４０】更に、デューティ比１０％〜５０％では分
圧抵抗３２９が接地され、デューティ比が５０％〜９０
％では分圧抵抗３３０が接地され、またデューティ比が
９０％〜１００％では分圧抵抗３３１が接地される。デ
ューティ比に応じて分圧抵抗が変わり基準電圧が変わる
ことで、コンパレータＣＰ６は基準電圧に対応した分圧
電圧が印加されるとＬレベル信号を出力する。
圧抵抗３２９が接地され、デューティ比が５０％〜９０
％では分圧抵抗３３０が接地され、またデューティ比が
９０％〜１００％では分圧抵抗３３１が接地される。デ
ューティ比に応じて分圧抵抗が変わり基準電圧が変わる
ことで、コンパレータＣＰ６は基準電圧に対応した分圧
電圧が印加されるとＬレベル信号を出力する。
【０１４１】この結果、図１１に示すようにデューティ
比が１０％〜５０％の間では発電電圧が通常調整電圧よ
り低い１２．８Ｖで界磁電流を遮断して発電電圧を調整
する。また、デューティ比が５０％〜９０％の間では発
電電圧が通常調整電圧より高い１５．０Ｖで界磁電流を
遮断して発電電圧を調整する。更に、デューティ比が９
０％〜１００％の間では発電電圧が通常調整電圧よりや
や高いい１４．７Ｖで界磁電流を遮断して発電電圧を調
整する。
比が１０％〜５０％の間では発電電圧が通常調整電圧よ
り低い１２．８Ｖで界磁電流を遮断して発電電圧を調整
する。また、デューティ比が５０％〜９０％の間では発
電電圧が通常調整電圧より高い１５．０Ｖで界磁電流を
遮断して発電電圧を調整する。更に、デューティ比が９
０％〜１００％の間では発電電圧が通常調整電圧よりや
や高いい１４．７Ｖで界磁電流を遮断して発電電圧を調
整する。
【０１４２】実施例７．上記、実施例１〜実施例５は調
整電圧設定値を下限値より上限値の範囲でリニアに変え
る場合、通常調整電圧設定用コンパレータとは別に設定
値可変制御用のコンパレータを用いたが、図２０に示し
た従来の電圧調整器３ー３を大幅に改良することなく、
リニアに調整電圧を設定できる電圧調整器を有した車両
用交流発電機の出力制御装置を構成できる。
整電圧設定値を下限値より上限値の範囲でリニアに変え
る場合、通常調整電圧設定用コンパレータとは別に設定
値可変制御用のコンパレータを用いたが、図２０に示し
た従来の電圧調整器３ー３を大幅に改良することなく、
リニアに調整電圧を設定できる電圧調整器を有した車両
用交流発電機の出力制御装置を構成できる。
【０１４３】図１２は本実施例による車両用交流発電機
の出力制御装置の構成図である。尚、図中、図２０と同
一符号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｇは
本実施例における電圧調整器である。この電圧調整器３
Ｇは、分圧抵抗３０３に平滑コンデンサＣＡを並列に接
続すると共に、トランジスタＱ１のＯＮ動作に伴って平
滑コンデンサＣＡに分抵抗が並列接続されるようにトラ
ンジスタＱ１のコレクタと平滑コンデンサＣＡの＋側間
に分圧抵抗３３６を接続してデューティ−電圧変換回路
を構成している。
の出力制御装置の構成図である。尚、図中、図２０と同
一符号は同一又は相当部分を示す。図において、３Ｇは
本実施例における電圧調整器である。この電圧調整器３
Ｇは、分圧抵抗３０３に平滑コンデンサＣＡを並列に接
続すると共に、トランジスタＱ１のＯＮ動作に伴って平
滑コンデンサＣＡに分抵抗が並列接続されるようにトラ
ンジスタＱ１のコレクタと平滑コンデンサＣＡの＋側間
に分圧抵抗３３６を接続してデューティ−電圧変換回路
を構成している。
【０１４４】次に本実施例の動作について説明する。
尚、キースイッチ８をＯＮして蓄電池５より表示灯９，
トランジスタＱ３を通して界磁コイル１０２に界磁電流
を流して発電動作を開始させ、通常調整電圧を補助端子
２０２より発生させて表示灯９を消灯させるまでの動作
は従来装置と同様である。
尚、キースイッチ８をＯＮして蓄電池５より表示灯９，
トランジスタＱ３を通して界磁コイル１０２に界磁電流
を流して発電動作を開始させ、通常調整電圧を補助端子
２０２より発生させて表示灯９を消灯させるまでの動作
は従来装置と同様である。
【０１４５】ここで、外部コントロールユニット４のト
ランジスタ４０１より出力されるデューティ信号のデュ
ーティ比が０％の場合、トランジスタＱ１はＯＮ状態を
継続しているため分圧抵抗３３６はトランジスタＱ１を
通して接地されて分圧抵抗３０３に並列接続される。そ
して、Ｂ点における抵抗分圧比は小さくなり分圧比に応
じた分圧電圧がダイオードＤ２を通してゼナーダイオー
ドＺＤ１のカソードに印加される。
ランジスタ４０１より出力されるデューティ信号のデュ
ーティ比が０％の場合、トランジスタＱ１はＯＮ状態を
継続しているため分圧抵抗３３６はトランジスタＱ１を
通して接地されて分圧抵抗３０３に並列接続される。そ
して、Ｂ点における抵抗分圧比は小さくなり分圧比に応
じた分圧電圧がダイオードＤ２を通してゼナーダイオー
ドＺＤ１のカソードに印加される。
【０１４６】即ち、ゼナーダイオードＺＤ１に所定のオ
フセット電圧が印加されることになる。ここで、例えば
発電電圧が１４．４Ｖに上昇するとＢ点電圧は一気にゼ
ナーダイオードＺＤ１のブレークダウン電圧に達してト
ランジスタＱ２をＯＮしてトランジスタＱ３をＯＦＦさ
せる。
フセット電圧が印加されることになる。ここで、例えば
発電電圧が１４．４Ｖに上昇するとＢ点電圧は一気にゼ
ナーダイオードＺＤ１のブレークダウン電圧に達してト
ランジスタＱ２をＯＮしてトランジスタＱ３をＯＦＦさ
せる。
【０１４７】しかし、デューティ信号のデューティ比が
１００％となり、トランジスタＱ１がＯＦＦになると分
圧抵抗３０３に並列接続されていた分圧抵抗３３６は切
り離される。そして、Ｂ点における抵抗分圧比は大きく
なり分圧比に応じた分圧電圧がダイオードＤ２を通して
ゼナーダイオードＺＤ１のカソードに印加される。
１００％となり、トランジスタＱ１がＯＦＦになると分
圧抵抗３０３に並列接続されていた分圧抵抗３３６は切
り離される。そして、Ｂ点における抵抗分圧比は大きく
なり分圧比に応じた分圧電圧がダイオードＤ２を通して
ゼナーダイオードＺＤ１のカソードに印加される。
【０１４８】ゼナーダイオードＺＤ１に印加されるオフ
セット電圧は、抵抗分圧比が小さい時に比べて小さくな
る。そして、例えば発電電圧が１２．８Ｖに上昇すると
Ｂ点電圧は一気にゼナーダイオードＺＤ１のブレークダ
ウン電圧に達してトランジスタＱ２をＯＮしてトランジ
スタＱ３をＯＦＦさせる。よって、デューティ比を０％
か１００％に制御することで発電電圧を１４．４Ｖか１
２．８Ｖに調整することができる。
セット電圧は、抵抗分圧比が小さい時に比べて小さくな
る。そして、例えば発電電圧が１２．８Ｖに上昇すると
Ｂ点電圧は一気にゼナーダイオードＺＤ１のブレークダ
ウン電圧に達してトランジスタＱ２をＯＮしてトランジ
スタＱ３をＯＦＦさせる。よって、デューティ比を０％
か１００％に制御することで発電電圧を１４．４Ｖか１
２．８Ｖに調整することができる。
【０１４９】しかし、ここで図１３に示すように調整電
圧を１４．４Ｖから１２．８Ｖの範囲にリニア似設定す
る場合は、調整設定電圧に応じたデューティ比でトラン
ジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせ、分圧電圧をデューティ
比に応じて繰り返し変化させると共に、分圧電圧を平滑
コンデンサで平滑する。
圧を１４．４Ｖから１２．８Ｖの範囲にリニア似設定す
る場合は、調整設定電圧に応じたデューティ比でトラン
ジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせ、分圧電圧をデューティ
比に応じて繰り返し変化させると共に、分圧電圧を平滑
コンデンサで平滑する。
【０１５０】この結果、デューティ比に応じた分圧電圧
の平均電圧が得られてＢ点のオフセット電圧が変化す
る。平均電圧はデューティ比が１００％に近付くにつれ
て大きくなるため、オフセット電圧も大きくなり図１３
に示すように調整電圧が低下する。尚、この説明ではデ
ューティ比が０％の時に調整電圧を１４．４Ｖにした
が、分圧抵抗３０１〜３０３，３３６の抵抗値の設定に
より、図１４の特性図に示すようにデューティ比０％の
時に１５．０Ｖ、２７．３％の時に１４．４Ｖに、１０
０％の時に１２．８Ｖに設定することもできる。
の平均電圧が得られてＢ点のオフセット電圧が変化す
る。平均電圧はデューティ比が１００％に近付くにつれ
て大きくなるため、オフセット電圧も大きくなり図１３
に示すように調整電圧が低下する。尚、この説明ではデ
ューティ比が０％の時に調整電圧を１４．４Ｖにした
が、分圧抵抗３０１〜３０３，３３６の抵抗値の設定に
より、図１４の特性図に示すようにデューティ比０％の
時に１５．０Ｖ、２７．３％の時に１４．４Ｖに、１０
０％の時に１２．８Ｖに設定することもできる。
【０１５１】実施例８．上記、実施例７はデューティ比
が０％の時に調整電圧が１４．４Ｖ、１００％の時に調
整電圧が１２．８Ｖと、右下がりの特性としたが、特性
を右上がり特性にして電圧調整器の使用上の融通性を向
上させることができる。図１５は本実施例による車両用
交流発電機の出力制御装置である。尚、図中、図１２に
示す電圧調整器３Ｇと同一符号は同一又は相当部分を示
す。
が０％の時に調整電圧が１４．４Ｖ、１００％の時に調
整電圧が１２．８Ｖと、右下がりの特性としたが、特性
を右上がり特性にして電圧調整器の使用上の融通性を向
上させることができる。図１５は本実施例による車両用
交流発電機の出力制御装置である。尚、図中、図１２に
示す電圧調整器３Ｇと同一符号は同一又は相当部分を示
す。
【０１５２】図において、３Ｈは本実施例における電圧
調整器である。電圧調整器３Ｈは、ベースを外部コント
ロールユニット４に内蔵されたトランジスタ４０１のコ
レクタに、コレクタは後続されるトランジスタＱ１のベ
ースに、エミッタはトランジスタＱ１のエミッタに接続
されたトランジスタ４０１出力反転用のトランジスタＱ
１ａ、トランジスタＱ１ａのベースと＋側ライン間に接
続されたベース抵抗３３７を電圧調整器３Ｇの構成に加
えて有している。
調整器である。電圧調整器３Ｈは、ベースを外部コント
ロールユニット４に内蔵されたトランジスタ４０１のコ
レクタに、コレクタは後続されるトランジスタＱ１のベ
ースに、エミッタはトランジスタＱ１のエミッタに接続
されたトランジスタ４０１出力反転用のトランジスタＱ
１ａ、トランジスタＱ１ａのベースと＋側ライン間に接
続されたベース抵抗３３７を電圧調整器３Ｇの構成に加
えて有している。
【０１５３】次に、本実施例の動作について説明する。
今、外部コントロールユニット４より出力されるデュー
ティ信号のデューティ比が０％の場合、トランジスタＱ
１ａにはベース抵抗３３７を通してベース電流が流れる
ためＯＮしてトランジスタＱ１はＯＦＦとなる。そし
て、分圧抵抗３０３に抵抗が並列接続されることがない
ためＢ点における抵抗分圧比は大きくなり分圧比に応じ
た分圧電圧がダイオードＤ２を通してゼナーダイオード
ＺＤ１のカソードに印加される。
今、外部コントロールユニット４より出力されるデュー
ティ信号のデューティ比が０％の場合、トランジスタＱ
１ａにはベース抵抗３３７を通してベース電流が流れる
ためＯＮしてトランジスタＱ１はＯＦＦとなる。そし
て、分圧抵抗３０３に抵抗が並列接続されることがない
ためＢ点における抵抗分圧比は大きくなり分圧比に応じ
た分圧電圧がダイオードＤ２を通してゼナーダイオード
ＺＤ１のカソードに印加される。
【０１５４】ゼナーダイオードＺＤ１に印加されるオフ
セット電圧は、抵抗分圧比が小さい時に比べて大きくな
る。そして、例えば発電電圧が１２．８Ｖに上昇すると
Ｂ点電圧は一気にゼナーダイオードＺＤ１のブレークダ
ウン電圧に達してトランジスタＱ２をＯＮしてトランジ
スタＱ３をＯＦＦさせる。
セット電圧は、抵抗分圧比が小さい時に比べて大きくな
る。そして、例えば発電電圧が１２．８Ｖに上昇すると
Ｂ点電圧は一気にゼナーダイオードＺＤ１のブレークダ
ウン電圧に達してトランジスタＱ２をＯＮしてトランジ
スタＱ３をＯＦＦさせる。
【０１５５】また、外部コントロールユニット４より出
力されるデューティ信号のデューティ比が１００％の場
合、トランジスタＱ１ａに流れるベース電流は遮断され
るためＯＦＦとなってトランジスタＱ１はＯＮとなる。
そのため、分圧抵抗３３６はトランジスタＱ１を通して
接地されて分圧抵抗３０３に並列接続されてＢ点におけ
る抵抗分圧比は小さくなり、分圧比に応じた分圧電圧が
ダイオードＤ２を通してゼナーダイオードＺＤ１のカソ
ードに印加される。
力されるデューティ信号のデューティ比が１００％の場
合、トランジスタＱ１ａに流れるベース電流は遮断され
るためＯＦＦとなってトランジスタＱ１はＯＮとなる。
そのため、分圧抵抗３３６はトランジスタＱ１を通して
接地されて分圧抵抗３０３に並列接続されてＢ点におけ
る抵抗分圧比は小さくなり、分圧比に応じた分圧電圧が
ダイオードＤ２を通してゼナーダイオードＺＤ１のカソ
ードに印加される。
【０１５６】即ち、ゼナーダイオードＺＤ１に所定のオ
フセット電圧が印加されることになる。ここで、例えば
発電電圧が１４．４Ｖに上昇するとＢ点電圧は一気にゼ
ナーダイオードＺＤ１のブレークダウン電圧に達してト
ランジスタＱ２をＯＮしてトランジスタＱ３をＯＦＦさ
せる。
フセット電圧が印加されることになる。ここで、例えば
発電電圧が１４．４Ｖに上昇するとＢ点電圧は一気にゼ
ナーダイオードＺＤ１のブレークダウン電圧に達してト
ランジスタＱ２をＯＮしてトランジスタＱ３をＯＦＦさ
せる。
【０１５７】しかし、ここで図１３に示すように調整電
圧を１２．８Ｖから１４．４Ｖの範囲にリニア似設定す
る場合は、調整設定電圧に応じたデューティ比でトラン
ジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせ、分圧電圧をデューティ
比に応じて繰り返し変化させると共に、分圧電圧を平滑
コンデンサで平滑する。
圧を１２．８Ｖから１４．４Ｖの範囲にリニア似設定す
る場合は、調整設定電圧に応じたデューティ比でトラン
ジスタＱ１をＯＮ／ＯＦＦさせ、分圧電圧をデューティ
比に応じて繰り返し変化させると共に、分圧電圧を平滑
コンデンサで平滑する。
【０１５８】この結果、デューティ比に応じた分圧電圧
の平均電圧が得られてＢ点のオフセット電圧が変化す
る。平均電圧はデューティ比が１００％に近付くにつれ
て小さくなるため、オフセット電圧も小さくなり図１６
に示すように調整電圧が上昇する。尚、この説明ではデ
ューティ比が０％の時に調整電圧を１２．８Ｖにした
が、分圧抵抗３０１〜３０３，３３６の抵抗値の設定に
より、図１７の特性図に示すようにデューティ比０％の
時に１２．８Ｖ、７２．７％の時に１４．４Ｖに、１０
０％の時に１５．５Ｖに設定することもできる。
の平均電圧が得られてＢ点のオフセット電圧が変化す
る。平均電圧はデューティ比が１００％に近付くにつれ
て小さくなるため、オフセット電圧も小さくなり図１６
に示すように調整電圧が上昇する。尚、この説明ではデ
ューティ比が０％の時に調整電圧を１２．８Ｖにした
が、分圧抵抗３０１〜３０３，３３６の抵抗値の設定に
より、図１７の特性図に示すようにデューティ比０％の
時に１２．８Ｖ、７２．７％の時に１４．４Ｖに、１０
０％の時に１５．５Ｖに設定することもできる。
【０１５９】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、界磁コイルを
有する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の
端子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイ
ルに流れる界磁電流を断続制御することにより上記交流
発電機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器と、車
両の運転状態に応じた制御信号を出力する外部コントロ
ールユニットとを有し、上記制御信号に基づいて、上記
電圧調整器による交流発電機の調整電圧を設定するよう
にしたので、車両の運転状態に応じた外部コントロール
ユニットからの制御信号に基づいて交流発電機の調整電
圧を設定することができるため、外部コントロールユニ
ットより単一の信号線にて電圧調整器に各種調整電圧設
定情報を入力させることができるという効果がある。
有する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の
端子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイ
ルに流れる界磁電流を断続制御することにより上記交流
発電機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器と、車
両の運転状態に応じた制御信号を出力する外部コントロ
ールユニットとを有し、上記制御信号に基づいて、上記
電圧調整器による交流発電機の調整電圧を設定するよう
にしたので、車両の運転状態に応じた外部コントロール
ユニットからの制御信号に基づいて交流発電機の調整電
圧を設定することができるため、外部コントロールユニ
ットより単一の信号線にて電圧調整器に各種調整電圧設
定情報を入力させることができるという効果がある。
【０１６０】請求項２の発明によれば、請求項１に記載
の車両用交流発電機の出力制御装置の構成に加えて外部
コントロールユニットは、車両の運転状況に応じ最適調
整電圧となるように制御信号を出力する端子を有し、電
圧調整器は制御信号を入力する端子を有し、入力された
制御信号を判別し、制御信号に対応した調整電圧に設定
する所定値設定回路を備えたので、外部コントロールユ
ニットより入力された制御信号のレベルを判定して調整
電圧を設定することができるため、レベルを予め決める
ことで容易にに交流発電機の出力電圧を調整できるとい
う効果がある。
の車両用交流発電機の出力制御装置の構成に加えて外部
コントロールユニットは、車両の運転状況に応じ最適調
整電圧となるように制御信号を出力する端子を有し、電
圧調整器は制御信号を入力する端子を有し、入力された
制御信号を判別し、制御信号に対応した調整電圧に設定
する所定値設定回路を備えたので、外部コントロールユ
ニットより入力された制御信号のレベルを判定して調整
電圧を設定することができるため、レベルを予め決める
ことで容易にに交流発電機の出力電圧を調整できるとい
う効果がある。
【０１６１】請求項３の発明によれば、請求項１に記載
のデューティ判別回路を、制御信号のデューティ量を電
圧に変換し、該変換された電圧を基準電圧と比較判定す
る比較判定回路から構成したので、制御信号のデューテ
ィ量を電圧変換して変換電圧と基準電圧の偏差より調整
電圧を切り替え設定することで、基準電圧の設定によっ
ても調整電圧を任意に設定できるため調整電圧の切り替
え設定が容易になるという効果がある。
のデューティ判別回路を、制御信号のデューティ量を電
圧に変換し、該変換された電圧を基準電圧と比較判定す
る比較判定回路から構成したので、制御信号のデューテ
ィ量を電圧変換して変換電圧と基準電圧の偏差より調整
電圧を切り替え設定することで、基準電圧の設定によっ
ても調整電圧を任意に設定できるため調整電圧の切り替
え設定が容易になるという効果がある。
【０１６２】請求項４の発明によれば、請求項２に記載
の所定値設定回路を電圧検出回路に設けた抵抗による分
圧回路から構成し、分圧比を変更して所定値を変更する
ようにしたので、複数の抵抗を直列接続して各接続点よ
り得られた分圧電圧を基準電圧とすると共に外部コント
ロールユニットより入力された制御信号の電圧変換値と
比較し、比較結果より交流発電機の出力電圧の調整値を
切り替えることで抵抗値の切り替えのみで調整値を任意
に切り替え設定できるという効果がある。
の所定値設定回路を電圧検出回路に設けた抵抗による分
圧回路から構成し、分圧比を変更して所定値を変更する
ようにしたので、複数の抵抗を直列接続して各接続点よ
り得られた分圧電圧を基準電圧とすると共に外部コント
ロールユニットより入力された制御信号の電圧変換値と
比較し、比較結果より交流発電機の出力電圧の調整値を
切り替えることで抵抗値の切り替えのみで調整値を任意
に切り替え設定できるという効果がある。
【０１６３】請求項５の発明によれば、界磁コイルを有
する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端
子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイル
に流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの制
御信号に基づいて断続制御することにより上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、こ
の電圧調整器に、上記外部コントロールユニットからの
信号レベルを第１の所定値以下と、第２の所定値レベル
以上と、そして、第１と第２の所定値間とに判別する外
部信号レベル判別手段と、この外部信号レベル判別手段
の判別結果に基づき、上記交流発電機の出力電圧を通常
電圧制御と外部電圧制御とを切替える切り替え手段とを
備えたので、外部コントロールユニットから入力された
制御信号のレベルが予め設定された第１の所定値以下、
第２の所定値以上、及び第１と第２の所定値との間かを
判別し、判別結果に基づいて交流発電機の出力電圧調整
値の制御を内部信号に基づくものと外部信号に基づくも
のに切り替えることで、出力電圧調整値の制御を外部よ
り容易に行うことができるという効果がある。
する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端
子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイル
に流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの制
御信号に基づいて断続制御することにより上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、こ
の電圧調整器に、上記外部コントロールユニットからの
信号レベルを第１の所定値以下と、第２の所定値レベル
以上と、そして、第１と第２の所定値間とに判別する外
部信号レベル判別手段と、この外部信号レベル判別手段
の判別結果に基づき、上記交流発電機の出力電圧を通常
電圧制御と外部電圧制御とを切替える切り替え手段とを
備えたので、外部コントロールユニットから入力された
制御信号のレベルが予め設定された第１の所定値以下、
第２の所定値以上、及び第１と第２の所定値との間かを
判別し、判別結果に基づいて交流発電機の出力電圧調整
値の制御を内部信号に基づくものと外部信号に基づくも
のに切り替えることで、出力電圧調整値の制御を外部よ
り容易に行うことができるという効果がある。
【０１６４】請求項６の発明によれば、請求項５に記載
の外部信号レベル判別手段を、制御信号のレベルが、第
１の所定値以下と、第２の所定値以上の時、交流発電機
の出力電圧を通常の所定値に制御し、第１と第２の所定
値間の時は、制御信号レベル変化に相関した値を発電機
の出力電圧を決定する基準電圧として制御信号レベルに
相関するように発電機の出力電圧を制御するようにした
ので、制御信号のレベルが第１の所定値以下の時と第２
の所定値以上のときは交流発電機の出力電圧調整値を通
常の値に設定し、第１と第２の所定値の間である場合
は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化に相関した
値に設定することできめ細かく出力電圧調整値を設定す
ることができるという効果がある。
の外部信号レベル判別手段を、制御信号のレベルが、第
１の所定値以下と、第２の所定値以上の時、交流発電機
の出力電圧を通常の所定値に制御し、第１と第２の所定
値間の時は、制御信号レベル変化に相関した値を発電機
の出力電圧を決定する基準電圧として制御信号レベルに
相関するように発電機の出力電圧を制御するようにした
ので、制御信号のレベルが第１の所定値以下の時と第２
の所定値以上のときは交流発電機の出力電圧調整値を通
常の値に設定し、第１と第２の所定値の間である場合
は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化に相関した
値に設定することできめ細かく出力電圧調整値を設定す
ることができるという効果がある。
【０１６５】請求項７の発明によれば、請求項５に記載
の外部信号レベル判別手段を、制御信号レベルが第１の
所定値以下の時、交流発電機の出力電圧を第１の通常所
定値に制御し、第２の所定値以上の時、前記交流発電機
の出力電圧を第２の通常所定値に制御し、第１と第２の
所定値間の時は、前記制御信号レベル変化に相関した値
を前記交流発電機の出力電圧を決定する基準電圧とし、
前記制御信号レベルに相関するように前記交流発電機の
出力電圧を制御するようにしたので、制御信号のレベル
が第１の所定値以下の時は交流発電機の出力電圧調整値
を第１の通常値に設定し、第２の所定値以上の時は第２
通常値に設定し、また第１と第２の所定値の間である場
合は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化に相関し
た値に設定することでよりきめ細かく出力電圧調整値を
設定することができるという効果がある。
の外部信号レベル判別手段を、制御信号レベルが第１の
所定値以下の時、交流発電機の出力電圧を第１の通常所
定値に制御し、第２の所定値以上の時、前記交流発電機
の出力電圧を第２の通常所定値に制御し、第１と第２の
所定値間の時は、前記制御信号レベル変化に相関した値
を前記交流発電機の出力電圧を決定する基準電圧とし、
前記制御信号レベルに相関するように前記交流発電機の
出力電圧を制御するようにしたので、制御信号のレベル
が第１の所定値以下の時は交流発電機の出力電圧調整値
を第１の通常値に設定し、第２の所定値以上の時は第２
通常値に設定し、また第１と第２の所定値の間である場
合は、出力電圧調整値を制御信号のレベル変化に相関し
た値に設定することでよりきめ細かく出力電圧調整値を
設定することができるという効果がある。
【０１６６】請求項８の発明によれば、請求項１に記載
の外部コントロールユニットからの制御信号を周波数が
変化する周波数信号とし、この周波数信号を電圧変換す
るようにしたので、外部コントロールユニットから出力
される制御信号を車両の状態に応じて変化する周波数特
性を有した信号とし、この信号を電圧調整器にて周波数
ー電圧変換するようにしたので周波数を高めることで制
御信号への雑音の影響を低減することができるという効
果がある。
の外部コントロールユニットからの制御信号を周波数が
変化する周波数信号とし、この周波数信号を電圧変換す
るようにしたので、外部コントロールユニットから出力
される制御信号を車両の状態に応じて変化する周波数特
性を有した信号とし、この信号を電圧調整器にて周波数
ー電圧変換するようにしたので周波数を高めることで制
御信号への雑音の影響を低減することができるという効
果がある。
【０１６７】請求項９の発明によれば、界磁コイルを有
する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端
子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイル
に流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの制
御信号に基づいて断続制御する事により上記交流発電機
の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、この
電圧調整器に車両側の外部コントロールユニットからの
制御信号のレベルに基づいて、調整電圧を少なくとも４
段階以上に切替える切り替え手段を備えたので、外部コ
ントロールユニットから入力された制御信号のレベルに
応じて交流発電機の出力電圧調整値を不連続に４段階以
上に切り替えるこができるため車両の運転状態に応じて
適切な調整電圧を設定することができるという効果があ
る。
する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の端
子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイル
に流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの制
御信号に基づいて断続制御する事により上記交流発電機
の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、この
電圧調整器に車両側の外部コントロールユニットからの
制御信号のレベルに基づいて、調整電圧を少なくとも４
段階以上に切替える切り替え手段を備えたので、外部コ
ントロールユニットから入力された制御信号のレベルに
応じて交流発電機の出力電圧調整値を不連続に４段階以
上に切り替えるこができるため車両の運転状態に応じて
適切な調整電圧を設定することができるという効果があ
る。
【０１６８】請求項１０の発明によれば、請求項９に記
載の切り替え手段を外部からの制御信号をレベル判定を
して電圧調整器の基準電圧を切り替えるようにしたの
で、基準電圧の切り替えを外部より入力される制御信号
によって行われるため調整電圧の切り替え設定が容易に
なるという効果がある。
載の切り替え手段を外部からの制御信号をレベル判定を
して電圧調整器の基準電圧を切り替えるようにしたの
で、基準電圧の切り替えを外部より入力される制御信号
によって行われるため調整電圧の切り替え設定が容易に
なるという効果がある。
【０１６９】請求項１１の発明によれば、請求項９の構
成に加えて外部からの制御信号のレベルを検出する複数
の検出手段と、この検出手段によって検出された制御信
号の論理判別を行う判別手段を有し、判別結果に応じて
基準電圧を変更するようにしたので、デジタル信号処理
による調整電圧の切り替え設定が容易になるという効果
がある。
成に加えて外部からの制御信号のレベルを検出する複数
の検出手段と、この検出手段によって検出された制御信
号の論理判別を行う判別手段を有し、判別結果に応じて
基準電圧を変更するようにしたので、デジタル信号処理
による調整電圧の切り替え設定が容易になるという効果
がある。
【０１７０】請求項１２の発明によれば、界磁コイルを
有する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の
端子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイ
ルに流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの
制御信号に基づいて断続制御する事により上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、こ
の電圧調整器に所定値の上限所定値及び下限所定値を決
定する所定値決定手段と、この所定値決定手段により決
定された上限所定値と下限所定値を上記外部コントロー
ルユニットからの制御信号により切り換える切り換え手
段と、切り換えられた上限所定値と下限所定値の間を平
滑する平滑手段とを備え、上記外部コントロールユニッ
トからの制御信号により出力電圧調整値をリニアに制御
するようにしたので、交流発電機の出力電圧調整値の上
限所定値と下限所定値を制御信号の周波数に応じた速度
で交互に切り替え、切り替えられた上限所定値と下限所
定値の間を平滑して所定値の平均値を得て、この平均値
に基づいて交流発電機の調整電圧を切り替えることで制
御信号の周波数制御により調整電圧を簡易な構成により
リニアに制御することができるという効果がある。
有する交流発電機の整流出力により充電される蓄電池の
端子電圧を検出し、この検出電圧に応じて上記界磁コイ
ルに流れる界磁電流を外部コントロールユニットからの
制御信号に基づいて断続制御する事により上記交流発電
機の出力電圧を所定値に調整する電圧調整器を備え、こ
の電圧調整器に所定値の上限所定値及び下限所定値を決
定する所定値決定手段と、この所定値決定手段により決
定された上限所定値と下限所定値を上記外部コントロー
ルユニットからの制御信号により切り換える切り換え手
段と、切り換えられた上限所定値と下限所定値の間を平
滑する平滑手段とを備え、上記外部コントロールユニッ
トからの制御信号により出力電圧調整値をリニアに制御
するようにしたので、交流発電機の出力電圧調整値の上
限所定値と下限所定値を制御信号の周波数に応じた速度
で交互に切り替え、切り替えられた上限所定値と下限所
定値の間を平滑して所定値の平均値を得て、この平均値
に基づいて交流発電機の調整電圧を切り替えることで制
御信号の周波数制御により調整電圧を簡易な構成により
リニアに制御することができるという効果がある。
【図１】この発明の実施例１による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図２】この発明の実施例２による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図３】実施例１及び実施例２による車両用交流発電機
の出力制御装置の調整電圧の特性図である。
の出力制御装置の調整電圧の特性図である。
【図４】この発明の実施例３による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図５】実施例３による車両用交流発電機の出力制御装
置の調整電圧の特性図である。
置の調整電圧の特性図である。
【図６】この発明の実施例４による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図７】この発明の実施例５による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図８】実施例５による車両用交流発電機の出力制御装
置の調整電圧の特性図である。
置の調整電圧の特性図である。
【図９】この発明の実施例６による車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図１０】実施例６による車両用交流発電機の出力制御
装置の動作を説明する真理値表を示す図である。
装置の動作を説明する真理値表を示す図である。
【図１１】実施例６による車両用交流発電機の出力制御
装置の調整電圧の特性図である。
装置の調整電圧の特性図である。
【図１２】この発明の実施例７による車両用交流発電機
の出力制御装置の構成図である。
の出力制御装置の構成図である。
【図１３】実施例７による車両用交流発電機の出力制御
装置の調整電圧の特性図である。
装置の調整電圧の特性図である。
【図１４】実施例７による車両用交流発電機の出力制御
装置の調整電圧の他の特性図である。
装置の調整電圧の他の特性図である。
【図１５】この発明の実施例８による車両用交流発電機
の出力制御装置の構成図である。
の出力制御装置の構成図である。
【図１６】実施例８による車両用交流発電機の出力制御
装置の調整電圧の特性図である。
装置の調整電圧の特性図である。
【図１７】実施例８による車両用交流発電機の出力制御
装置の調整電圧の他の特性図である。
装置の調整電圧の他の特性図である。
【図１８】従来の車両用交流発電機の出力制御装置の構
成図である。
成図である。
【図１９】他の従来における車両用交流発電機の出力制
御装置の構成図である。
御装置の構成図である。
【図２０】更に、他の従来における車両用交流発電機の
出力制御装置の構成図である。
出力制御装置の構成図である。
【図２１】従来の車両用交流発電機の出力制御装置の調
整電圧の特性図である。
整電圧の特性図である。
１ 交流発電機 １０２ 界磁コイル ２ 整流器 ３Ａ〜３Ｈ 電圧調整器 ４ 外部コントロールユニット ５ 蓄電池 ＣＰ１〜ＣＰ６ コンパレータ ＣＡ コンデンサ ３０７ 充電用抵抗 ３０８ 放電用抵抗 ３１０〜３１７ 分圧抵抗 Ｑ１〜Ｑ４ トランジスタ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鴻和 達樹 姫路市千代田町840番地 三菱電機株式会 社姫路製作所内 (72)発明者 田中 勝則 姫路市千代田町840番地 三菱電機株式会 社姫路製作所内
Claims (12)
- 【請求項１】 界磁コイルを有する交流発電機の整流出
力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この検
出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を断続
制御することにより上記交流発電機の出力電圧を所定値
に調整する電圧調整器を有する車両用交流発電機の出力
制御装置において、車両の運転状態に応じたデューティ
比の制御信号を出力する外部コントロールユニットと、
この制御信号のデューティ比を判別結果に基づいて、上
記交流発電機の調整電圧を設定するデューティ判別回路
を有することを特徴とする車両用交流発電機の出力制御
装置。 - 【請求項２】 外部コントロールユニットは、車両の運
転状況に応じ最適調整電圧となるように制御信号を出力
する端子を有し、電圧調整器は制御信号を入力する端子
を有し、入力された制御信号を判別し、制御信号に対応
した調整電圧に設定する所定値設定回路を備えたことを
特徴とする請求項１に記載の車両用交流発電機の出力制
御装置。 - 【請求項３】 デューティ判別回路は、制御信号のデュ
ーティ量を電圧に変換し、該変換された電圧を基準電圧
と比較判定する回路からなることを特徴とする請求項１
に記載の車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項４】 所定値設定回路は、電圧検出回路に設け
た抵抗による分圧回路からなり、分圧比を変更して所定
値を変更するを特徴とする請求項２に記載の車両用交流
発電機の出力制御装置。 - 【請求項５】 界磁コイルを有する交流発電機の整流出
力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この検
出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外部
コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続制
御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値に調
整する電圧調整器を有する車両用交流発電機の出力制御
装置において、外部コントロールユニットからの信号レ
ベルを第１の所定値以下と、第２の所定値レベル以上
と、そして、第１と第２の所定値間とに判別する外部信
号レベル判別手段と、この外部信号レベル判別手段の判
別結果に基づき、発電機の出力電圧を通常電圧制御と外
部電圧制御とを切替える切り替え手段とを備えたことを
特徴とする車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項６】 外部信号レベル判別手段は、制御信号の
レベルが、第１の所定値以下と、第２の所定値以上の
時、交流発電機の出力電圧を通常の所定値に制御し、第
１と第２の所定値間の時は、制御信号レベル変化に相関
した値を発電機の出力電圧を決定する基準電圧として制
御信号レベルに相関するように発電機の出力電圧を制御
することを特徴とする請求項５に記載の車両用交流発電
機の出力制御装置。 - 【請求項７】 外部信号レベル判別手段は、制御信号レ
ベルが第１の所定値以下の時、交流発電機の出力電圧を
第１の通常所定値に制御し、第２の所定値以上の時、前
記交流発電機の出力電圧を第２の通常所定値に制御し、
第１と第２の所定値間の時は、前記制御信号レベル変化
に相関した値を前記交流発電機の出力電圧を決定する基
準電圧とし、前記制御信号レベルに相関するように前記
交流発電機の出力電圧を制御する事を特徴とする請求項
５に記載の車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項８】 外部コントロールユニットからの制御信
号は、周波数が変化する周波数信号からなり、この周波
数信号を電圧変換することを特徴とする請求項１に記載
の車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項９】 界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値に
調整する電圧調整器を有する車両用交流発電機の出力制
御装置において、車両側の外部コントロールユニットか
らの制御信号のレベルに基づいて、調整電圧を少なくと
も４段階以上に切替える事を特徴とする車両用交流発電
機の出力制御装置。 - 【請求項１０】 外部からの制御信号をレベル判定をし
て電圧調整器の基準電圧を切替えることを特徴とした請
求項９に記載の車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項１１】 外部からの制御信号のレベルを検出す
る複数の検出手段と、この検出手段によって検出された
制御信号の論理判別を行う判別手段を有し、判別結果に
応じて基準電圧を変更することを特徴とした請求項９に
記載の車両用交流発電機の出力制御装置。 - 【請求項１２】 界磁コイルを有する交流発電機の整流
出力により充電される蓄電池の端子電圧を検出し、この
検出電圧に応じて上記界磁コイルに流れる界磁電流を外
部コントロールユニットからの制御信号に基づいて断続
制御する事により上記交流発電機の出力電圧を所定値に
調整する電圧調整器を有する車両用交流発電機の出力制
御装置において、上記電圧調整器は所定値の上限所定値
及び下限所定値を決定する所定値決定手段と、この所定
値決定手段により決定された上限所定値と下限所定値を
上記外部コントロールユニットからの制御信号により切
り換える切り換え手段と、切り換えられた上限所定値と
下限所定値の間を平滑する平滑手段とを備え、上記外部
コントロールユニットからの制御信号により出力電圧調
整値をリニアに制御することを特徴とする車両用交流発
電機の出力制御装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05338324A JP3102981B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 車両用交流発電機の出力制御装置 |
| TW083111863A TW272338B (ja) | 1993-12-28 | 1994-12-19 | |
| US08/362,901 US5581172A (en) | 1993-12-28 | 1994-12-23 | Apparatus for controlling output of vehicular AC generator |
| CN94120717A CN1041041C (zh) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | 用于控制车辆交流发电机输出的装置 |
| EP94120800A EP0661791B1 (en) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | Apparatus for controlling output of vehicular AC generator |
| DE69419587T DE69419587T2 (de) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | Vorrichtung zur Steuerung eines Wechselstromfahrzeuggenerators |
| KR1019940040697A KR100230671B1 (ko) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | 차량용 교류 발전기의 출력제어장치 |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05338324A JP3102981B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 車両用交流発電機の出力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07194023A true JPH07194023A (ja) | 1995-07-28 |
| JP3102981B2 JP3102981B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=18317076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05338324A Expired - Lifetime JP3102981B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 車両用交流発電機の出力制御装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
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| US (1) | US5581172A (ja) |
| EP (1) | EP0661791B1 (ja) |
| JP (1) | JP3102981B2 (ja) |
| KR (1) | KR100230671B1 (ja) |
| CN (1) | CN1041041C (ja) |
| DE (1) | DE69419587T2 (ja) |
| HK (1) | HK1001546A1 (ja) |
| TW (1) | TW272338B (ja) |
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