JP6079633B2 - R−t−b系焼結磁石及びその製造方法、並びに回転機 - Google Patents
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Description
る質量割合である。
第1工程は、R2T14B相よりもRの含有量が高い相を含む粒界領域の間隔の平均値が3μm以下であるR−T−B系合金薄片を調製する。まず、原料として、R(Dyを除く),T,Bを構成元素として有する化合物、又は、R,T,Bの単体を準備する。この原料を用い、ストリップキャスト法によって、所定の組成を有するR−T−B合金薄片を作製する。
第2工程では、R−T−B系合金薄片を粒子状となるように粉砕する。原料合金の粉砕は、粗粉砕工程及び微粉砕工程の2段階の工程で行うことが好ましい。粗粉砕工程は、例えば、スタンプミル、ジョークラッシャー、ブラウンミル等を用い、不活性ガス雰囲気中で行う。また、得られるR−T−B系焼結磁石10中の酸素濃度を低減して良好な磁気特性を得る観点からは、原料合金に水素を吸蔵させ、体積膨張によるクラック発生を利用して粉砕させる、水素吸蔵粉砕を行うことが好ましい。粗粉砕工程においては、原料合金の粒径が数百μm程度となるまで粉砕を行う。
第3工程は、合金粉末を磁場中で成形して焼成し、R2T14B相を含み、ディスプロシウムを含有しないR−T−B系焼結磁石を作製する工程である。この工程では、まず、合金粉末を磁場中で成形して成形体を得る。具体的には、まず、合金粉末を電磁石中に配置された金型内に充填する。その後、電磁石により磁場を印加して合金粉末の結晶軸を配向させながら合金粉末を加圧する。このようにして磁場中で成形を行って成形体を作製する。この磁場中成形は、例えば、12.0〜17.0kOeの磁場中、0.7〜1.5トン/cm2程度の圧力で行えばよい。
図4に示すような合金薄片の製造装置を用いて、次の手順でストリップキャスト法を行った。まず、合金薄片の組成が表1に示す元素の割合(質量%)となるように、各構成元素の原料化合物を配合し、高周波溶解炉11で1300℃に加熱して、R−T−B系の組成を有する合金溶湯12を調製した。この合金溶湯12を、タンディッシュを介して所定の速度で回転している冷却ロール16のロール面17上に注いだ。ロール面17上における合金溶湯12の冷却速度は、1800〜2200℃/秒とした。
得られた合金薄片の厚さ方向に沿った断面のSEM−BEI画像を撮影した(倍率:350倍)。この画像から、合金薄片の厚みを求めた。この厚みは、表2に示すとおりであった。
次に、得られた合金薄片を用いて、以下の手順でR−T−B系焼結磁石を作製した。まず、得られた合金薄片に室温で水素を吸蔵させた後、アルゴンガス雰囲気中、600℃、1時間の脱水素処理を行うことにより、水素粉砕粉を得た。この水素粉砕粉に、粉砕助剤としてオレイン酸アミドを0.1重量%添加して混合した。その後、不活性ガスを用いてジェットミルで粉砕し、粒径が2〜3μmの合金粉末を得た。なお、合金粉末の粒径は粉砕機内のロータ式分級機で制御した。
B−Hトレーサーを用いて、得られたR−T−B系焼結磁石のBr(残留磁束密度)及びHcJ(保磁力)を測定した。測定結果を表3に示す。また、R−T−B系焼結磁石におけるR2T14B相を含む粒子の平均粒径を求めた。具体的には、R−T−B系焼結磁石の切断面を研磨した後、金属顕微鏡を用いて研磨した面の画像観察(倍率:1600倍)を行った。そして、画像解析によってR2T14B相の結晶粒の形状を認識させ、個々の粒子の直径を測定して、測定値の算術平均値を平均粒径とした。平均粒径の値を表3に示す。
冷却ロールのロール面を加工して、凸部の高さの平均値H、凸部の間隔の平均値W、及び表面粗さRzを表2のとおりに変更したこと、及び原料を変更して合金薄片の組成を表1のとおりに変更したこと以外は、実施例1と同様にして実施例1〜12のR−T−B系合金薄片を得た。実施例1と同様にして、実施例2〜12の合金薄片の評価を行った。そして、実施例1と同様にして実施例2〜12のR−T−B系焼結磁石を作製し、評価を行った。これらの結果を表2,3に示す。
原料を変更して合金薄片の組成を表1のとおりに変更したこと、及び、ロール面に、ロールの回転方向に延在する直線状の第1の凹部のみを有する冷却ロールを用いたこと以外は、実施例1と同様にして比較例1のR−T−B系合金薄片を得た。これらの冷却ロールは第2の凹部を有していなかった。なお、これらの冷却ロールの凸部の高さの平均値H、凸部の間隔の平均値W、及び表面粗さRzは、次の手順で求めた。すなわち、冷却ロールを、冷却ロールの軸を通り軸方向に平行な面で切断したときの切断面において、ロール面近傍の断面構造を走査型電子顕微鏡で観察して求めた。凸部の高さの平均値Hは、100個の凸部の高さの算術平均値であり、凸部の間隔の平均値Wは、隣り合う凸部の間隔を異なる100箇所で測定した値の算術平均値である。
原料を変更して合金薄片の組成を表1のとおりに変更したこと、及び、冷却ロールのロール面を加工して、凸部の高さの平均値H、凸部の間隔の平均値W、及び表面粗さRzを表2のとおりに変更したこと以外は、実施例1と同様にして比較例2,3のR−T−B系合金薄片を得た。実施例1と同様にして、比較例2,3の合金薄片の評価を行った。そして、実施例1と同様にして比較例2,3のR−T−B系焼結磁石を作製し、評価を行った。これらの結果を表2,3に示す。
原料を変更して合金薄片の組成を表1のとおりに変更したこと、及び、ロール面に、ロールの回転方向に延在する直線状の第1の凹部のみを有する冷却ロールを用いたこと以外は、実施例1と同様にして比較例4,5のR−T−B系合金薄片を得た。これらの冷却ロールは第2の凹部を有していなかった。なお、これらの冷却ロールの凸部の高さの平均値H、凸部の間隔の平均値W、及び表面粗さRzは、比較例1と同様にして求めた。実施例1と同様にして、比較例4,5の合金薄片の評価を行った。そして、実施例1と同様にして比較例4,5のR−T−B系焼結磁石を作製し、評価を行った。これらの結果を表3に示す。
(三重点領域の面積と標準偏差)
実施例1のR−T−B系焼結磁石について、電子線マイクロアナライザ(EPMA:JXA8500F型FE−EPMA)を用いて元素マップデータを収集した。測定条件は加速電圧15kV、照射電流0.1μA、Count−Time:30msecとし、データ収集領域は、X=Y=51.2μm、データ点数は、X=Y=256(0.2μm−step)とした。この元素マップデータにおいて、まず、3つ以上の結晶粒に囲まれている三重点領域を黒く塗りつぶし、これを画像解析することにより、三重点領域の面積の平均値と当該面積の分布の標準偏差を求めた。図19は、実施例1の希土類焼結磁石において三重点領域を黒く塗りつぶした元素マップデータを示す図である。
EPMAを用いて、各実施例及び各比較例のR−T−B系焼結磁石の三重点領域における希土類元素の質量基準の含有量を求めた。測定は、10点の三重点領域において行い、希土類元素の含有量の範囲と標準偏差を求めた。これらの結果を表4に示す。
一般的なガス分析装置を用いて、各実施例及び各比較例のR−T−B系焼結磁石のガス分析を行って、酸素、窒素及び炭素の含有量を求めた。その結果を表4に示す。
各実施例及び各比較例のR−T−B系焼結磁石を、直方体形状[サイズ:15×10×2(mm)]に加工して耐食性評価用のサンプルとした。このサンプルを、温度120℃、相対湿度100%、2気圧の環境下で、100時間及び400時間保持する保持試験を行った。試験後の試料の表面状態を目視観察し、以下の評価基準で評価を行った。評価結果を表4に示す。
A:外観上、特に異常はなかった。
B:少量の粉落ちが生じた。
C:大量の粉落ちが生じた。
Claims (8)
- 希土類元素、遷移元素及びホウ素を含む組成を有するR−T−B系焼結磁石であって、
前記希土類元素として、ディスプロシウムを実質的に含有せず、
前記希土類元素、前記遷移元素及びホウ素を含む組成を有する結晶粒と、該結晶粒の間に形成された粒界領域と、を備え、
前記結晶粒はR2T14B相を含み、
3つ以上の前記結晶粒に囲まれた前記粒界領域である三重点領域は、質量基準のRの含有割合が前記R2T14B相よりも高い相を含み、
前記三重点領域は前記結晶粒よりも希土類元素の質量比率が高い組成を有しており、
断面における前記三重点領域の面積の平均値は2μm2以下であり、当該面積の分布の標準偏差は3以下であり、
前記三重点領域における前記希土類元素の含有量が80〜99質量%であり、当該含有量の分布の標準偏差が5以下である、R−T−B系焼結磁石。
(但し、Rはディスプロシウム以外の希土類元素、Tは遷移元素、Bはホウ素を示す。) - 前記希土類元素として、テルビウム及びホルミウムの少なくとも一方を実質的に含有しない、請求項1に記載のR−T−B系焼結磁石。
- 前記結晶粒の平均粒径が0.5〜5μmである、請求項1又は2に記載のR−T−B系焼結磁石。
- 前記希土類元素の含有量が25〜37質量%、前記ホウ素の含有量が0.5〜1.5質量%、及び前記遷移元素に含まれるコバルトの含有量が3質量%以下(0を含まず)である、請求項1〜3のいずれか一項に記載のR−T−B系焼結磁石。
- R2T14B相を含むデンドライト状の結晶粒と、前記R2T14B相よりも希土類元素の質量比率が高い相を含む粒界領域と、を備え、断面におけるR2T14B相よりもRの含有量が高い前記相の間隔の平均値が3μm以下であるR−T−B系合金薄片の粉砕物を原料として用いて得られる、請求項1〜4のいずれか一項に記載のR−T−B系焼結磁石。
- 前記三重点領域における前記希土類元素の含有量が90〜99質量%であり、当該含有量の分布の標準偏差が3以下である、請求項1〜5のいずれか一項に記載のR−T−B系焼結磁石。
- 請求項1〜6のいずれか一項に記載のR−T−B系焼結磁石を備える回転機。
- ディスプロシウムを実質的に含有しないR−T−B系焼結磁石の製造方法であって、
希土類元素、遷移元素及びホウ素を含む組成を有するデンドライト状の結晶粒と、前記結晶粒よりも希土類元素の質量比率が高い組成を有する粒界領域と、を有し、前記粒界領域の間隔の平均値が3μm以下であるR−T−B系合金薄片を調製する工程と、
前記R−T−B系合金薄片を粉砕して合金粉末を得る工程と、
前記合金粉末を磁場中で成形して焼成し、希土類元素、遷移元素及びホウ素を含む組成を有するR−T−B系焼結磁石を作製する工程と、を備え、
前記R−T−B系焼結磁石は、
前記希土類元素、前記遷移元素及びホウ素を含む組成を有する結晶粒と、該結晶粒の間に形成された粒界領域と、を備え、前記結晶粒はR2T14B相を含み、3つ以上の前記結晶粒に囲まれた前記粒界領域である三重点領域は、質量基準のRの含有割合が前記R2T14B相よりも高い相を含み、前記三重点領域は前記結晶粒よりも希土類元素の質量比率が高い組成を有しており、断面における前記三重点領域の面積の平均値は2μm2以下であり、当該面積の分布の標準偏差は3以下であり、前記三重点領域における前記希土類元素の含有量が80〜99質量%であり、当該含有量の分布の標準偏差が5以下である、R−T−B系焼結磁石の製造方法。
(但し、Rはディスプロシウム以外の希土類元素、Tは遷移元素、Bはホウ素を示す。)
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