JP3432825B2 - 位置決定システム - Google Patents
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Description
に関し、特に、目標物体において検知される磁界を使用
する方法および装置に関するがそれに限定されるもので
はない。
が正確に写像される場合、フィールドセンサ、例えば検
知コイルによって検知された信号からの発生コイルに対
する検知コイルの位置を決定することができることが認
識されている。しかしながら、これを行うことに関する
問題は、一般に、検知コイル中に同じ特徴の検知信号を
供給する発生コイルのフィールド内の多くの検知コイル
の位置および、または方向が存在していることである。
この目的に磁界を使用するためには、付加的な情報が与
えられなければならない。
生コイルおよび検知コイルを相対的に移動させるか、ま
たは検知コイルを通過するように発生フィールドの軸を
走査する方法である。
記載されており、それにおいては発生器に対するセンサ
の移動の方向を認識することに依存しているフィールド
発生素子に関係する2つの直交した検知コイルを備えて
いるフィールドセンサの位置を決定するシステムが開示
されている。このシステムは、このような相対的な運動
が存在し、その方向が分かるまで目標物体の位置を決定
することができないことに注意すべきである。
て、米国特許第3,121,228号明細書に2次元における位
置決定について、また米国特許第3,868,565号明細書に
3次元における位置決定について開示されている。
器に関係する2つの直交した検知コイルを具備し、また
2つの直交したコイルを具備しているセンサの距離およ
び方向がどのようにして決定されることができるかにつ
いて記載されている。2つの直交した発生コイルは、結
果的なフィールドの軸が平面内で回転されるように位相
象限において駆動される。センサがこの平面内に位置さ
れる場合、フィールドの軸はセンサを通して走査するこ
とが保証されており、フィールド発生器から所定の距離
のフィールドの強度はフィールド軸上で最大となるの
で、センサはこの時にフィールド強度の最大値を検出す
る。センサを形成する2つのコイルの任意の1つに誘導
された電圧は、フィールド発生器に対するコイルの方向
に依存し、米国特許第3,121,228号明細書におおて2つ
の直交したコイルがセンサに利用されているのはこのた
めである。これら2つの電圧の合計は、センサと発生器
との間の距離を示し、一方2つの電圧の間の位相差はセ
ンサに対する発生器の方向を示している。それはフィー
ルドの軸が回転し、2つのコイルがセンサに存在してい
る米国特許第3,121,228号明細書の位置決定システムの
動作に最も重要なものである。
フィールドの軸あるいは最大強度ベクトルを走査するこ
の方法は、3次元でセンサの位置決定を可能にするよう
に拡張されている。2次元においては、それがセンサを
通過することを保証するために検知されるべき平面内で
単にフィールドの軸を回転することで十分であるのに対
して、3次元においては軸はセンサに確実に遭遇するた
めに球面を描くように回転されなければならない。軸が
球面上の全ての点を通過することを確実にするため、軸
の運動はセンサに遭遇されることは非常に希であり、し
たがって最大のフィールドの強度のセンサによる測定も
希である。これを避けるために、米国特許第3,868,555
号明細書の位置決定システムではフィールド軸がセンサ
の位置を追跡し、その周りを回転するように複雑な方法
で駆動している。
特許第3,868,565号明細書の方法によれば、3個の相互
に直交した発生コイルおよび3個の相互に直交した検知
コイルが必要とされ、3個の発生コイルはセンサの方向
にフィールドの軸を向けるように制御されているそれら
の間の振幅および位相関係を有する3個の駆動電流によ
って同時に駆動されなければならない。
た方法は、特定の交流磁界中に位置され、指向方向を定
められた検知コイルに誘導された電圧を制御するさまざ
まな式が実時間、すなわち検知コイルからのデータの獲
得中にダイナミックに解かれることを必要とする。これ
はセンサが移動することができる速度を制限しながらシ
ステムによってうまく位置決定されることに加えて、1
つ以上のセンサを位置決定することが望まれ、全装置が
それぞれ付加的なセンサのために重複して設けられる必
要があることを意味する。
査するのに必要でない位置決定システムを開示してい
る。この明細書は多重コイルフィールド発生器および単
一のコイルセンサを使用しているが、コンピュータ使用
による集約的な方法で適切な連立方程式の全ての変数を
解くために標準的な集約的なアルゴリズムを使用する。
た複数のフィールド発生器に関してフィールドセンサの
位置を決定する方法が提供され、それにおいて各フィー
ルド発生器は実質的に同じ位置に配置され、それぞれ異
なった指向方向を有している複数のフィールド発生素子
で構成されている。その方法は次のステップを含んでい
る。
子を付勢し、フィールドセンサにおいて各フィールド発
生素子によって発生された各フィールドを測定し、 2)各フィールド発生器に対して、各フィールド発生素
子によって発生されたフィールドの測定およびセンサの
指向方向の推定値から、特定のフィールド発生器からセ
ンサまでの距離の測定値を計算し、 3)ステップ(2)において得られた各フィールド発生
器からセンサまでの距離の推定値と、フィールド発生器
の既知の位置とを利用してセンサの位置の推定値を計算
し、 4)ステップ(3)から得られたセンサの推定位置およ
びセンサのフィールドの測定値を使用してセンサの方向
の新しい推定値を計算し、 5)センサの方向および位置の推定値を改善するために
先行するステップ(4)から得られたセンサの指向方向
の新しい推定値を使用して前記ステップ(2)から
(4)を順次繰り返すことを特徴とする。
り、センサとフィールド発生素子との間の相対的な運動
なしに、またフィールドの軸を走査することなしに決定
されることを可能にする。
タの処理とを分離するので、センサ位置の速い決定は容
易にされる。さらに、付加的なセンサの位置は、フィー
ルドを同時に測定することによって簡単に決定され、こ
れらの他のセンサで各発生素子によって発生され、フィ
ールド発生器からの距離を独立的に計算する。装置を駆
動するフィールド発生装置あるいは方法は、複数のセン
サの位置を決定するために変更される必要がないことに
注意すべきである。
子、例えば検知コイルを具備しているセンサの位置を以
下に説明されるように有効に決定されることを可能にす
ることを発見した。これは、従来の技術に必要とされた
ような2つ以上の相互に直交した検知コイルは使用する
ことができない位置決定についての適用に特に有効であ
る。
置され、それぞれ異なった指向方向を有している複数の
フィールド発生素子で構成されているフィールド発生器
に対して実質的に同じ位置に配置されたそれぞれ異なっ
た指向方向を有している複数のフィールド検知素子を具
備しているフィールドセンサの位置を決定する方法が提
供される。この方法においては、 1)フィールドを設定するために単一のフィールド発生
素子が付勢され、 2)各フィールド内のセンサの位置に依存しているフィ
ールド強度の値をフィールドセンサにおいて測定し、 3)各フィールド発生素子に対してそれぞれ前記ステッ
プ(1)および(2)を反復し、 4)各フィールド発生素子に対して前記ステップ(1)
乃至(3)の各ステップで測定されたフィールド強度の
値およびフィールド発生器からのセンサの方向の推定値
を使用して方向依存性加重係数を計算し、その加重係数
は、その加重係数がセンサ素子の各測定されたフィール
ド強度値のそれぞれに対して適用される場合に、各フィ
ールド発生素子の軸がセンサの方向に向けられていると
きには測定されたフィールドが同じ強度Bとなるような
係数であり、 5)Bを最大にして、それによりフィールド発生器から
のセンサの方向を所望の正確度のレベルに対して決定す
るために方向依存性加重係数を反復的に変化させ、 6)フィールド強度の測定された値を使用してフィール
ド発生器からセンサまでの距離を計算し、それによって
前記ステップ(5)におけるセンサの方向からフィール
ド発生器に対するセンサの位置を計算するステップを有
していることを特徴とする。
てセンサを位置決定させる方法を提供する。
を実行するのに適切な装置を提供する。
されたデカルト座標系を示す。
示す。図4は、フィールド発生器に対してセンサを位置
するために使用された座標系を示す。
サにおける一定の誘導電圧のシミュレートされた円を2
次元で概略的に示す。
ールド発生器をそれぞれ中心とした一定の誘導電圧の3
個のシミュレートされた球面を概略的に示す。
置決定アルゴリズムのフローチャートを示す。
きの図6と同じ概略図を示す。
れた第2の位置決定アルゴリズムに使用された座標系を
概略的に示す。
得られた内視鏡の映像を示し、右側にX線を使用して通
常得られた映像を示し、(a)はS字状のループを示
し、(b)はαループを示し、(c)は逆転αループを
示す。
得られた患者の中の内視鏡の映像を示し、右側に通常の
X線を使用して得られた映像を示し、(a)が前から見
た図を示し、(b)が横から見た図を示す。
によって説明する。
具備しているセンサにより3個のフィールド発生器によ
って定められた平面に相対して3次元で位置決定される
ことを可能にする。
な表面2上の既知の位置に設置されている。各フィール
ド発生器1は、一辺が約40mmの立方形の木製型枠4に巻
き付けられるワイヤの3個の電気的に分離されたコイル
(フィールド発生コイル)3を具備する。各フィールド
発生器の3個のコイルは、コイルの軸が相互に垂直であ
るように型枠4に巻き付けられている。9個の発生コイ
ルは、増幅器5に別々に電気的に接続されて制御装置6
により制御されて駆動される。各コイルは巻数40の0.45
mmの銅線で構成され、約75μHのインダクタンスを有す
る。
に巻かれた巻数200の42swgのワイヤの単一の検知コイル
で構成される。それより大きなセンサは、一般にフィー
ルド発生コイルによって発生される電磁フィールドにさ
らに敏感であるが、通常コイルの寸法はアドレスされる
特定の位置決定の問題によって制限され、小さい検知コ
イルが必要とされることが多い。空心コイルのセンサの
感度はコイルの面積に依存するが、感度は高透磁率材料
のコアを利用することにより増加され、この場合の感度
はコイルの直径より長さに強く依存する。検知コイルは
測定装置8に電気的に接続され、測定装置8は制御装置
6に接続されている。測定装置8は、アナログ・デジタ
ル変換器および整合されたフィルタ(図示されていな
い)を具備する。
順次駆動するように増幅器5に命令する。増幅器5は、
特定の発生コイルが擬似静磁界を発生させるように駆動
させるための3アンペアrmsの10kHzの駆動信号を出力す
る。駆動信号の周波数は、決定されるセンサの位置の範
囲内の発生されたフィールドが近フィールド電磁フィー
ルドであるように、すなわち波長が発生コイルから検知
コイルまでの距離に比べて長いように選択される。
範囲内の導電性の目標物体内の誘導渦電流による電磁雑
音の不利益な効果との間に妥協を与えるように選択され
なければならない。それはこれらの両方が周波数と共に
増加するからである。導電性の目標物体が存在しない場
合、良好なセンサ感度および良好な距離および位置の正
確さを与えるために数百キロヘルツの周波数が使用され
る。高い導電性の目標物体が存在する場合、この周波数
は数ヘルツまで減少される必要がある。この場合におけ
るセンサコイルは適当でなく、磁束ゲート磁力計のよう
な交流磁束センサによって置換されることができる。こ
の実施例における10kHzの駆動周波数は、感度と導電性
の目標物体からの干渉に対する免疫性との間に適切な妥
協点であることが認められる。
定されると、この磁界によって検知コイル7に誘導され
た電圧値は測定装置8によって測定される。検知コイル
7からの信号は最初に増幅され、16ビットのアナログ対
デジタル変換器によって40kHzでサンプル化される。サ
ンプル化された信号はブラックマンハリス(Blackman−
Harris)ウインドを使用してウインド処理され、10kHz
の成分は整合されたフィルタによって抽出され、検知コ
イル7に誘導される電圧を表す値が設定される。この値
は制御装置6に送られ、制御装置6は増幅器5に命令し
てその値を記憶させ、現在のフィールド発生コイル3の
駆動を停止させ、次のフィールド発生コイル3の駆動を
開始させる。9個フィールド発生コイルの3全てが駆
動、すなわち付勢され検知コイル7に誘導される対応し
ている9個の電圧が測定され記憶されるとき、制御装置
6はフィールド発生器1に関するセンサ7の位置および
方向を計算し、ディスプレイ9にこれを表示する。この
計算は、次の9個の測定のセットが得られる期間中に行
われる。それ故、3個の相互に直交したコイルの3個の
グループに配置される9個の各発生コイル3を順次駆動
させることによって、信号検知コイル7の位置および方
向は決定されることができる。
6によって使用されるアルゴリズムを説明するため、座
標系が最初に定められる。図2は、位置Pに配置され、
その軸がS方向に向けられているセンサが示されてい
る。一般に、フィールド内の単一の検知コイルの位置お
よび方向を決定するために、センサのx、y、zデカル
ト座標および高低角θと回転角φが発見されなければな
らない(図2参照)。座標系の原点0からのセンサのベ
クトル距離Rが図2にさらに示されている。フィールド
内の検知コイルの位置および方向の両者はフィールドに
よってコイルに誘導された電圧に影響を及ぼすが、その
軸を中心としたコイルの回転は誘導された電圧に影響せ
ず、したがって未知量とならない。
の軸を有して座標系の原点0に位置されていると仮定す
る。フィールド発生コイルが付勢されるとき、磁束密度
Bを有する磁界がセンサ位置Pで発生される。図3を参
照すると、この磁束Bは、Bx、ByおよびBzを与えるため
に座標系の3個の軸に沿って分解され、続いてセンサの
軸に沿って分解される。
度と関係している。ここでksは既知の定数であり、フィ
ールドの周波数の関数であり、検知コイルの指標であ
る。それ故、式(1)および(2)の結果、任意のx−
y−zの位置の任意のθ−φ方向に対するセンサ中に誘
導される電圧は次の式によって与えられる。
な近いフィールド電磁理論から展開される。式(A−1
2)乃至(A−14)のBx、By、Bzの項を式(3)に代入
すると、次のようになる。
の電流、直径、および巻数の関数である。5個の未知量
x、y、z、θおよびφは式(4)において明らかであ
り、その他全ての変数は知られている。
の単一のフィールド発生コイル3の場合に導出され、3
個のフィールド発生器1のそれぞれの3個の各発生コイ
ル3に関する対応している式が存在する。
が順次付勢されることによって単一の検知コイルの位置
および方向を決定することが可能であることが認められ
ている。位置決定するためのこの方法を説明するため、
2次元の場合が先ず考えられる。
ィールド発生コイルDxおよびDyを具備しているフィール
ド発生器を示す。単一の検知コイルセンサは点Pに配置
され、その軸はS方向に平衡である。角度αは、原点か
らのセンサのベクトル方向Rとセンサ軸の方向Sとの間
の角度である。
導される電圧は、それぞれ次の通りである。
Dyコイルによって発生されるフィールドに関連する。付
録Aからの(A−1)および(A−2)を代入すること
により、式(5)および(6)は次のようになる。
平面に在るセンサにおける一定の誘導された電圧の円に
物理的に対応していると考えられる。この概念は、図5
において概略的に示されている。誘導された電流VsDxお
よびVsDyの2つの個々の測定が を計算するために使用される場合、一定の強度の円形す
なわち回転フィールドは、 が回転フィールドが使用された場合のセンサに誘導され
る最大電圧を表すのでシミュレートされることができ
る。これは、式10がRとαの間の非常に簡単な関係を与
えるので望ましい。
の方向へ操縦される発生されたフィールドの軸を必要と
しないため、数学的および概念的に非常に強力に容易に
実行されるが、個々の発生コイルが順次連続的に付勢さ
れることを必要とする。単一のコイルセンサの3次元に
おける位置決定のために、座標系の原点に位置される3
個の相互垂直発生コイルを次のように仮定する。
ができ、式(11)から計算されるRの任意の値はαの値
にあまり依存しないことに注意すべきである。例えば、
αがπ/2と仮定され、その正確な値はゼロである場合、
式(11)から計算されるRの値はその正確な値の80%で
ある。実際に、α=0は を意味し、α=π/2は を意味するのでこれは最悪の場合のシナリオを表す。
された値、すなわち特定のフィールド発生器からのセン
サのベクトル距離はセンサの方位αのいかなる知識も有
することなしに計算されることができる。同じ平面(x
−y平面)において異なる既知の位置に配置される3個
のフィールド発生器があり、それぞれからセンサまでの
距離Rは計算されているから、センサのx−y−z座標
は簡単な三角法から決定されることができる。この位置
決定方法論は図6に示されている。3個の各フィールド
発生器を中心にしたRにおける電位的エラーによって制
限される一定の誘導された電圧の3個のシミュレートさ
れた球面は、2つの領域で重複される。1つの領域はフ
ィールド発生器の平面の上にあり、もう1つの領域は下
にある。最良の適用において、1つの解決法は明らかに
間違っており、センサの位置は特定して決定されやす
い。
された正確度まで計算されている。幾つかの適用に関し
てこれは適切であるが、一般にセンサの正確な位置およ
び方向が必要とされる。これは反復手順の使用によって
達成され、それにおける3個の各フィールド発生器に対
するRの値から得られるセンサのx−y−z座標の推定
はセンサのθおよびφの値を推定するために9個の各発
生コイルに関する適当な式(4)において使用され、こ
れらからαは3個の各発生器に関して計算される。θお
よびφは式(4)の2つの変形からのみ計算されるが、
9個全ての変形は解の収斂速度および雑音に対する免疫
性を改善するために使用される。αの3個の値は、各発
生器に関するRの改善された推定値を計算するために各
フィールド発生器に関する適当な式(11)において求め
ることができる。この処理は、所望の正確度レベルが達
成されるまで反復され、各発生器に関するRおよびαに
おけるエラーを徐々に減少する。式(4)が使用される
前にRに関する良好な推定が認められ、Rに関する推定
値が図6に概略的に示されたように制限されるため、こ
の技術が、式(4)が直接使用される場合に生じる非収
斂の問題の発生を防止することに注意すべきである。
されるアルゴリズムは次の通りである。
らの半径距離の交差を保証するRの過大推定を確実にす
る。
る電圧を測定し、3個の各発生器に関する を計算する。
るRを計算する。
る。
におけるこれらの座標を求め、θおよびφの改善された
推定値を計算する。これは、例えばガウス・ニュートン
最小2乗技術の使用によって行われる。
改善された推定値を使用する。
達成されるx−y−z座標における要求された位置的な
正確さに比例したかなり低い値に達するまでステップ3
に戻されて反復される。
決定を可能にするように減少されるときの一定の誘導さ
れた電圧の3個の球面を概略的に示す。使用される技術
は特定の位置への収斂を保証し、正確さは適用における
要求によって選択される。すなわち、センサが磁界内で
移動する場合には反復数はセンサの位置の各計算のため
にダイナミックに選択され、それによって処理の効率を
改善する。例えば、典型的にセンサの最初の配置は、解
が収斂されると考えられる前に10回の反復を必要とす
る。これはαの現在の値と前の値との間の2乗平均の差
が10-6より小さいときであると考えられる。センサの迅
速な移動にもかかわらず、角度αが1つの位置の配置か
ら次の配置に変化したとき明らかな変化が生じることは
好ましくない。第2の配置における最初の推定値として
第1の配置中に達せられるαの最終値を使用することに
より、同じ収斂を達成するのに必要とされる反復数は顕
著に減少される。それに続く全ての配置も同様である。
数回(3乃至5回)の反復によってが最初の配置後の収
斂に必要とされることが実験で示されている。
位置への収斂を保証し、単一のコイルセンサの位置およ
び方向の両者が決定されることを可能にし、センサコイ
ル7からの雑音の多い信号の存在においても耐性がある
ことが証明されているが、第2の別のアルゴリズムは展
開されており、さらに効果を有する。
およびz座標の推定値に対する各フィールド発生器のθ
およびφに関する9個の連立方程式の解を要求する。制
御装置6の処理力に依存するこの計算は時間を浪費する
ので、そのためあまり計算が集約的でない第2のアルゴ
リズムが開発されている。このアルゴリズムは、センサ
7の位置および方向がさらに迅速に決定されることを可
能にする。第2のアルゴリズムは、各発生器を構成して
いる3個の発生コイル3の各セットによってセンサ7に
誘導される電圧がベクトル量として数学的に処理できる
ことを利用している。この数学的な処理は、磁力線と、
発生器からのセンサの方向ベクトルとの間の角度Ψが計
算されることを可能にする。各発生器に対するΨの値
は、αの値が磁界の形態の知識が与えられたΨの値から
直接的に計算されることができるので、式(4)を使用
する必要がない。式(4)の9個の変数は解く必要がな
いので、このアルゴリズムは図7のアルゴリズムよりも
計算を集約的でなくすることができる。
ルゴリズムを説明し、基礎となる数学的洞察を証明する
ために発生コイル3およびセンサコイル7の役割が逆転
される。すなわち、計算のため単一の軸のフィールドセ
ンサ7は連続的に付勢される信号軸フィールド発生コイ
ルによって置換され、3個の直交した3軸フィールド発
生器は3個の直交した3軸フィールドセンサによって置
換される。これは図9に示されている。役割の逆転は数
学的簡潔さのためであり、この逆転された構造は実際的
であり、幾つかの位置決定の応用で望ましい。
器(11)に接続するベクトルはR1、R2およびR3であり、
これらのベクトルと発生器との間の角度はα1、α2お
よびα3である。単一軸発生器(11)によって発生され
るフィールドは各3軸センサ(10)を通過し、フィール
ドの大きさおよび方向は3軸センサ(10)を形成してい
る3個のそれぞれ直交したセンサコイル(12)によって
フィールドに応答して生成された信号を処理することに
よって決定される。各3軸センサ(10)における信号は
ベクトル量V1、V2およびV3によって表され、ベクトルの
各成分はそれぞれ直交した検知コイル(12)における信
号に対応する。各3軸センサ(10)とベクトルR1、R2お
よびR3との間の角度は図10に示されたようにそれぞれΨ
1、Ψ2およびΨ3である。
の指向方向は知られておらず、α1、α2およびα3は
ゼロと仮定される。ベクトルR1、R2およびR3の大きさは
式(11)から計算される。第1のアルゴリズムに関し
て、式(11)により、各3軸センサ(10)からの発生器
(11)の距離に関する制限された値が発見され、これら
の制限された値の重複部分が各ベクトルR1、R2およびR3
のx、yおよびzの成分の最初の推定値を与えるために
使用される。
して計算される。
を得る必要がある。図11を参照すると、Ψは既知の角度
であり、αは要求された角度である。dは、発生器から
センサまでの計算された距離を表す。
ィールドは付録の式(A−1)および(A−2)から与
えられる。
発生器の位置の新しい推定値は式(11)を使用して計算
される。この処理は位置が要求された正確さに収斂する
まで反復される。
発生器の方向は次のようなθおよびφによって計算され
る。
トルである。内積を使用して、Uにおける3個の未知数
を決定するために3つの式を設定することができる。
びφによる方向は次の通りである。
きであることに注意) 第2のアルゴリズムの式は単一軸発生器および多重軸
センサの場合に特別のものではないが、このアルゴリズ
ムは単一軸センサおよび多重軸発生器の場合に適用され
ることができる。2つの場合に必要とされる変形は、ア
ルゴリズムの未処理データ(すなわち、誘導される電
圧)が獲得される方法である。上記展開された式は、2
つのコイル間の磁気結合が駆動される2つのコイルのど
ちらであるかに関係なく同じであるので、単一軸センサ
多重軸発生器に直接適用可能である。
使用するときに後続されるステップは次の通りである。
順次付勢し、各発生器コイルによってセンサコイル7に
誘導される電圧を測定する。すなわち、V1x、V1y、
V1z、V2x、Vy2、V2z、V3x、V3y、V3zを測定する。
3のそれぞれに対して|Rn|を計算する。(最初の推定値
はα=0) 3. 半径|Rn|の3つの球面の交差からベクトル量R1、R2
およびR3を計算する。
ル7に誘導される3つの電圧を得て、 V1=V1xx+V1yy+V1zz を得て、内積Vn・RnからフィールドΨnの角度を計算す
る。
サ軸との間の角度αnを計算する。
2乃至5を反復する。
ためにαnおよびRnの最終的な値を使用する。
ムに比較してセンサの位置および方向の決定される速度
を約15の係数で改善することができることが認められて
いる。
および方向は、フィールド発生器1および増幅器5を多
重に設けることなしに決定されることができる。任意の
1つのフィールド発生コイルによって発生されるフィー
ルドは各センサで測定され、センサの位置および方向は
同時におよび独立して計算される。センサの位置は、単
一のディスプレイ9上に全て表示される。
は、従来の位置決定システムに使用された3個の直交コ
イルのセンサ用の空間に対しては不十分である多くの状
況において位置決定を行うことができることを意味す
る。特定の応用分野としては、例えば、内視鏡検査ある
いは非侵襲的な心臓血管の手術における人体の血管を通
るアクセスが必要とされる医学の分野である。これらの
医学的状況において、本発明の位置決定システムはX線
映像(蛍光透視法)の使用に置換し、コストにおいて顕
著な利点を与え、患者および医療スタッフの両方に照射
されるx線をなくすことができる。本発明のシステムに
よって使用される低周波数の磁界は人体を透過し、低フ
ィールドの使用は本質的に安全なシステムとする。
は望ましい。3つの方法において本発明の位置決定シス
テムの使用が行われることができる。第1に、単一の検
知コイルはバイオプシー管に沿って牽引され、管に沿っ
た規則的な間隔の位置は通路の3次元マップを供給する
ために記憶され、表示される。第2に、ほぼ1ダースの
単一コイルセンサを含んでいる管は内視鏡のバイオプシ
ー管中の決定された各センサの位置に位置される。これ
は、既存の内視鏡の改造である。また代わりに、単一コ
イルセンサは製造中に内視鏡の壁中に位置されることも
できる。第2の2つの場合において、内視鏡の通路の実
時間の画像は内視鏡医師に常時与えられる。
内視鏡の全体の構造を3次元で映すために臨床試験の研
究において使用されている。本発明によるセンサは、内
視鏡のバイオプシーチャンネル内に位置されている。
ネルの小さい内側直径は、センサの直径が非常に小さい
だけでなく、計器の軸に沿った指向方向の通常長さ1cm
の単一コイルで構成されることを要求される。本発明の
位置決定システムのアルゴリズムは、指向方向に関係な
くバイオプシーチャンネル内のセンサの位置を計算する
ためにこのような方法でこのセンサからの信号を処理す
る。センサは単一のx−y−z位置に対して任意の方向
に適応するので、このような独立性は結腸内視鏡検査に
おいて重要である。
沿った多数の別々の位置でセンサから得られる情報を処
理するIBM486パーソナルコンピュータ内のソフトウェア
として使用され、モニタ上に連続した線としてセンサの
移動する通路を表示する。この通路は内視鏡の通路に正
確に対応することは明らかである。さらに、各位置での
センサからの情報は3次元で関係しており、モニタ上に
映された通路は同様に3次元で表示される。視覚的に、
システムは“中間調”カラーコーディングの使用により
これを達成し、それによって観察者から離れた通路の部
分(すなわち、スクリーン中の下方)は“下方の”部分
よりグレーの濃いシェード部分で表される。この特徴は
結腸内視鏡検査に関する通常の全映像技術において独特
であり、その分野における重大な進歩を表す。
に、内視鏡の先端部に達するまでバイオプシーチャンネ
ルの下にセンサを移動させる。便宜上、内視鏡として慣
例的に使用されるタイプの中空管状カテーテル内にセン
サを入れている。カテーテルは、一様な速度(これは臨
界的ではないが)で牽引され、システムはその動作中に
別々の瞬間にセンサの位置を繰り返し決定する。牽引
中、計器の通路は3次元でモニタに表示される。多くの
状況において、内視鏡の全体の映像は要求されず、その
場合にはセンサは関心のある計器の部分に沿って索引さ
れる必要がある。検査中に変化するような様々な位置に
ある患者に適応させるために、映像は任意の方向に回転
される。これは、特に、観察軸に沿って存在する内視鏡
における任意の屈曲の曲率半径を設定するときに効果的
である。例えば、実際に漸進的であり、ポーズに関係の
ない屈曲は、ある方向から観察される場合には急峻に見
える。映像上に、効果的なズーム設備も供給されてい
る。システムが正常に使用されるとき、システムディス
プレイが内視鏡からの視野を表示するために使用される
標準的なカメラモニタの隣に位置されるのが理想的であ
る。この方法において、内視鏡医師は通常1つのディス
プレイに3次元で計器の通路が与えられ、別のディスプ
レイに内視鏡レンズからの内部視野の映像が表される。
の1つに内視鏡を保持するために剛体プラスチックフレ
ームを使用して実行された。X線映像および本発明の磁
界システムは、内視鏡の7個の異なる形態に適用され
た。これらには、S字状ループ、αループ、反転αルー
プ、γループ、および“N"ループが含まれる。結果とし
て、図12に見られるその3つは、本発明の位置決定シス
テム(左側の図参照)とX線映像(右側の図参照)との
間の精密な一致を示している。結腸内視鏡の重複部分の
性質は、本発明の位置決定システムによって生成された
映像から明瞭に見ることができる。映像の若干の歪み
は、結腸内視鏡の金属構造部によって生じる磁界の摂動
によるものである。しかしながら、この歪みは小さく結
腸内視鏡の形態は映像から明白である。
試験において、多数の異なる表示が得られた。論理的認
可は同意が制定されるときに得られる。患者は、試験前
にペチジンとミダゾランを組合せた鎮静剤を飲ませられ
る。使用された結腸内視鏡は、ペンタックスFC38LH型で
あった。
ルに十分に挿入され、ディスプレイは実時間で内視鏡の
先端部の進行を示すように構成されている。進行が困難
になったとき、センサは索引され、内視鏡の全体の通路
のスクリーン上に映像が直ちに生成される。この映像の
補助により、ループの除去は内視鏡を時計回りあるいは
反時計回りに捩じり、同時に索引することによって簡単
に行われた。同時に、計器を再び挿入するとき、ループ
の矯正は腹部の圧力と捩じり効果との組合せによって妨
げられた。センサが腹部の圧力が必要とされるループに
位置されたので、内視鏡医師が表示された映像を参照す
ることによって、圧力が所望の方向に、および適当な範
囲に供給されたかを見ることを可能にする。それぞれの
場合において、盲腸の周りの検査が実行され(すなわ
ち、全体の結腸内視鏡検査)、患者はその手順に十分に
耐えることができた。検査中、X線画像は、磁気システ
ムによって得られた画像に対する比較のために与えられ
た。これら平面図および側面図の2つは、磁気システム
からの対応している映像と共に図13に示されている。両
者は非常に近似して良好な一致を示しており、偏差は2
つの露光間の患者の移動に大きく影響される。
の内視鏡の形態を映すように示されている。映像の3次
元性が、挿管中に内視鏡の通路に形成されるループを除
去する方法の決定に大いに役立つことが証明されてい
る。すなわち、視覚化におけるこの改善は、結腸内視鏡
検査の研究に非常に大きな利点をもたらし、同時に、経
験を積んだ内視鏡医師により困難な場合に直面したとき
にその技術を改善することを可能にする。システムの本
質的に安全な特徴により検査中使用し続けることが可能
であり、内視鏡医師に情況が要求するのと同数の映像を
を与える。これは、患者の安全性の理由のために露出時
間が制限され断続的にのみ映像を提供することができる
X線蛍光透視法と明らかに対照的であり、X線画像は本
質的に“一回の照射”を選択することが可能である。さ
らに、システムが使用される期間中に保護する覆いは検
査のときには必要とされず、検査室にいかなる特別な準
備もする必要もない。すなわち、このシステムにより、
このような検査は病棟から離れた部屋で行わなくてもよ
い。必要であればこのような検査は完全に安全に、全体
的に完全に損失なく病棟における患者のベッドで実行で
きる。
として結腸内視鏡検査の効果を考慮に入れており、60才
を越える被験者における腺腫および癌に関してかなりの
検出率が示されている。障害の50%は脾臓のたわみであ
り、このような場合に全体の結腸内視鏡検査を実行する
ことが重要であることに特に注意する必要がある。それ
故、全体の結腸内視鏡を慣例的に効率的に行う能力は、
重要な目的である。一方、(全体あるいはその逆の)結
腸内視鏡検査は、挿管あるいは引き出し中に機械的応力
を与える必要性のために罹病率および死亡率に確実に関
係されることを覚えておかなければならない。本発明の
システムが与える改善、特に3次元による視覚化におけ
る全体的な改善は、全体の結腸内視鏡検査の効果を高
め、実行の危険性を減少する。これはまた、必要とされ
る鎮痛性および鎮静作用のある薬の適用量を減少させる
のに有効である。
適用が特別に紹介されているが、医学的な適用の範囲は
非常に小さい寸法のセンサによって著しく拡張される。
例えば、気管支鏡検査、胃鏡検査および鼻口あるいは気
管内の管に伴う処置は全て、ここに記載されたカテーテ
ル形状のセンサを使用する。位置あるいは方向の情報を
必要とする多数の別の医学的応用は、システムの単一あ
るいは多重センサの実行から利益が得られる。
は、医学的および実際的現実の適用において使用されて
いる。それらは、各指の位置および方向が決定されるこ
とを可能にする。3コイル直交センサを使用している従
来の磁界位置決定システムは明らかに適用不可能である
ので、現在のデータグローブは光ファイバ歪みゲージを
使用している。これらは、2−3分毎に較正を必要とす
る。単一のコイルセンサの位置を決定する能力によっ
て、センサがあまりかさばらず、より正確であり、グロ
ーブの製造中に較正を必要とするだけであるシステムを
与える各指の各接続部の回りに巻かれることができる。
わゆる“マンマシンインターフェイス”と呼ばれる範囲
を含む。人間のオペレータが通常、ディスプレイ装置を
具備している機械あるいはコンピュータと相互作用する
必要がある多くの状況があり、このような相互作用の例
は、通常のパーソナルコンピュータ、ビデオ会議システ
ム、あるいはオペレータの視野がこの場合は3次元のデ
ィスプレイ装置によって満たされている実際的現実の環
境に関する。本発明の位置決定システムは、オペレータ
と機械との間の物理的接触を必要とすることなしに機械
によって検出され、解釈されることを可能にするために
オペレータが移動できるように体に小さな単一のコイル
センサを着けることを可能にする。例えば、本発明の位
置決定システムは、オペレータが通常のキーボード、マ
ウスあるいは針を使用せずにテレビジョンあるいはコン
ピュータスクリーン上の映像と相互作用することを可能
にする。オペレータは、例えば、指ぬきまたは薄い手袋
のような指先に単一のコイルセンサを着け、その位置お
よび方向が表示スクリーンの付近に発生された磁界内で
検出される。計算システムへ位置決定システムを接続す
ることにより計算システムにより3次元でオペレータの
指先の位置を認識することができる。使用者の指の運動
を正確に示す使用者の手のコンピュータ抽出レプリカ
は、コンピュータシステムと相互作用するために使用者
によって使用される。すなわち、使用者が手を移動させ
るとき、スクリーン上の仮想の手はディスプレイにおけ
る目標物体をつかませ、操作することができ、例えばテ
キストの部分を移動させ、工学図形を回転させ、ソフト
ウェアプログラム等を動作させるように映像を選択する
ことができる。仮想の手はウインドおよびメニューを制
御し、図形を書くために使用されることができる。この
ようなマンマシンインターフェイスの利点は、その使用
が完全に直観的にわかり、訓練の必要がないことであ
る。
位置決定されることができるので、3次元の実際的現実
の環境へのこのようなマンマシンインターフェイスの拡
張が可能なことは明らかである。この場合に、コンピュ
ータシステムは、オペレータの手以外の体の別の部分の
位置に関する情報が必要であり、オペレータに対して表
示された映像はオペレータの頭の位置および方向に依存
し、その場合、小さな単一のコイルセンサは例えばこめ
かみに着けられることができる。
知コイルで構成されているセンサにより3つの直交した
発生コイルで構成されている単一のフィールド発生器に
関して3次元で位置決定されることを可能にする。
ル3を具備しているフィールド発生器1は表面2上に設
置されている。各発生コイルは、増幅器5に電気的に接
続され、前述されたように駆動される。
れ別々に電気的に接続されている3個の相互に直交した
検知コイルA、BおよびCを具備している。
順次付勢されるが、各コイルが付勢されるとき、3個の
各検知コイル中に誘導される電圧VA、VBおよびVCは測定
装置8によって測定され、制御装置6によって記憶され
る。制御装置6は、これら3個の電圧から単一のフィー
ルド発生器1に対するセンサ7の位置を計算する。
けられていなくても、方向に依存した加重によって3個
の検知コイル中に誘導された電圧に加重するアルゴリズ
ムを使用することによりセンサの位置を計算することが
でき、センサで計算された最大のフィールドの強度を達
成するためにこれらの加重を変化させる。このアルゴリ
ズムをさらに十分に説明するために、単一の小さなコイ
ルからのフィールドが第1に考慮される。
1)および(A−2)から次の通りである。
り、 aRはBR方向のユニットベクトルである(図A−1参
照)。
A−1参照)。
強度はθ=0、すなわちコイルの軸上にあるときに最大
である。コイルの実効軸がセンサの方向に向けられる場
合、センサはフィールド強度が最大となることは明らか
である。
するために、付加的なコイルが必要とされる。3次元で
実効軸を制御するために、全部で3個のコイルが必要と
される。各デカルト軸x、yおよびzに沿って位置して
いる3個の相互に垂直なコイルDx、Dy、Dzを仮定する
と、各コイルは次のように各コイルへの電流を設定する
ことによって原点に集中される。
を変化することなしに制御される。φはxy平面における
xから反時計回りの角度であり、θはz軸に対する高低
角である。
表す。すなわち、電流Iが与えられるOPに沿った軸を有
する原点に集中された単一の駆動コイルは、記載された
ように電流Ix、IyおよびIzを有する3個のコイルの配置
と同じフィールドを形成する。
が測定される場合には、軸OPがこの点を差すときのフィ
ールド強度が最大となることが認められる。
した検知コイルを使用して測定される。この場合にはAC
フィールドが駆動コイルにおいて使用されなければなら
ない。センサはA、BおよびCであり、誘導された電圧
の振幅はVA、VBおよびVCであるとする。フィールドの強
度は次の式から計算されることができる。
数である。
的に制御され、VA、VB、VCは3を最大とするように監視
される。しかしながら、θおよびφの両方を同時に変え
る必要があり、センサからの測定が行われるので、これ
が実際に達成することは難しい。これは、ゆっくりとし
た位置決定を導き、単一のセンサの位置決定をするよう
にシステムを制限する。この実施例において採用された
方法は、次の通りである。全てのコイルに対する駆動電
流はIに設定され、上述されたように、実効フィールド
軸を物理的に制御することが要求される値には設定され
ていない。
向依存性加重係数によってこれらの測定に加重され、ま
たはスケールすることによって行われた後に実行され
る。それ故、θ、φを物理的に変えてBを測定する代り
に、次の技術が使用される。
チオンにする。
チオンにする。
はIではなくIcosθcosφである。同じ結果が、cosθco
sφによってステップ3からの結果に加重することによ
って達成される。同じ論理が、適切な加重係数を使用し
て残りの結果に適用される。
θ)2 −((VBDxcosφ+VBDysinφ)cosθ+VBDzsinθ)2 −((VCDxcosφ+VCDysinφ)cosθ+VCDzsinθ)2 振幅の“符号”が重要であることに注意すべきである。
ある。
ガウスニュートン最適化技術が使用される。これは、2
乗型の式の合計をうまく処理する。B2に関する式は良好
に機能し、数回の反復が必要とされるに過ぎない。
ればならない。
2乗して合計すると、次のことが分かる。
発生されたフィールドにより任意の数の位置で同時に測
定されることを可能にするため、多重センサの位置決定
が容易にされる。
イル3によってセンサコイル7に誘導された電圧は時間
多重化方法を使用することによって他のものと識別され
る、すなわち、発生コイルは順次に付勢されるが、周波
数多重化方法もまたは本発明の技術的範囲内で採用され
る。例えば、このような方法においては各発生コイル3
は異なる周波数で駆動されるので、複数の発生コイル3
は同時に付勢され、各発生コイルによってセンサ7に誘
導された電圧がその周波数によって識別されることを可
能にする。このような構成において、センサは付勢され
る全ての周波数に応答する必要があり、幾つかの形状の
周波数瀘波が行われる必要がある。この瀘波は、センサ
7に電気的に接続された個々の物理的帯域フィルタによ
って行われ、または、アナログ対デジタル変換器はここ
に記載されたように使用され、センサ7からの信号の瀘
波は制御装置6における信号処理ソフトウェアによって
達成される。位置決定のためのデータを得るための周波
数多重化の使用は、発生コイルからの測定が同時に行わ
れるので、位置決定システムの動作速度を顕著に増加さ
せることができる。このような周波数多重化システムの
欠点は、時間多重化システムよりさらに複雑であり、さ
らに大きい電気帯域幅を必要とすることである。時間お
よび周波数多重化を組合せて使用されることもできる。
磁界が迅速に設定され、迅速に減衰することが望まし
い。このため、第2次的駆動回路ではなく第1次的駆動
回路を使用することが好ましい。使用された発生コイル
に関して、フィールドはスイッチオンされて1周期内で
設定される。
することに関する両実施例の別の構造が、本発明の技術
的範囲で認識されていることは正しく認識されるであろ
う。
との役割は逆転され、本発明の利点による利益を得る。
すなわち、1以上の検知コイルはフィールド発生素子と
して使用され、発生コイルはフィールド検知素子として
使用される。
効率的に恒久的に“付勢”されなければならないので、
棒磁石によって発生されたような静磁界が本発明の第1
の観点によって使用される場合に特別の利点を有する。
役割の逆転は、“センサ”により各“発生素子”で検知
されているフィールドを恒久的に発生させることを可能
にし、“センサ”の位置および方向は前のように決定さ
れる。
考える(図A−1)。Iの周波数は、静磁界分布が適用
されるほど十分に低く選択されている。
ける点Pに関して、それは1989年のAddison Wesey氏に
よるD K Cheng、電磁フィールドおよび電磁波、第2版
に示されている。
Bθは、角度θの線Rに平行な軸に沿って分解された点
Pの磁束密度のベクトル成分を表す。慣例により、θは
コイルの軸から測定されることに注意すべきである。
するため、原点を中心とするy−z平面におけるコイル
を最初に考える(図A−2)。
解 点Pがx軸に沿ったコイル(すなわち、原点)からの
距離xであり、そのベクトル距離がRである場合、ピタ
ゴラスによるy−z平面における距離は である。
ことにより、x軸成分に関する次の式を与える。
る。
られる。
(図A−3)ことにより次の式が与えられる。
−5)、(A−7)および(A−8)は、コイルからの
半径距離Rに位置された点Pにおける磁束密度の分解さ
れたデカルト成分を十分に示している。x−yおよびx
−y平面におけるコイルに対する対応している式は、同
一の方法で展開されることができる。それ故、式の完全
なセットは次の通りである。y−z平面におけるコイル
に関して、 x−y平面におけるコイルに関して、 x−z平面におけるコイルに関して、
Claims (18)
- 【請求項1】実質的に同じ位置に配置され、それぞれ異
なった指向方向を有している複数のフィールド発生素子
で構成されている予め位置の知られている複数のフィー
ルド発生器に対するフィールドセンサの位置および方向
の少なくとも1つを決定する方法において、 1)各フィールド発生器に対して、各フィールド発生素
子を付勢し、フィールドセンサにおいて各フィールド発
生素子によって発生された各フィールドを測定し、 2)各フィールド発生器に対して、各フィールド発生素
子によって発生されたフィールドの測定値およびセンサ
の方向の推定値から、特定のフィールド発生器からセン
サまでの距離の推定値を計算し、 3)前記ステップ(2)において得られた各フィールド
発生器からセンサまでの距離の推定値と、フィールド発
生器の既知の位置とを使用してセンサの位置の推定値を
計算し、 4)前記ステップ(3)から得られたセンサの推定され
た位置およびセンサのフィールドの測定値を使用してセ
ンサの方向の新しい推定値を計算し、 5)センサの方向および位置の推定値を改善するため
に、先行して行われたステップ(4)から得られたセン
サの方向の新しい推定値を使用して前記のステップ
(2)から(4)の各ステップを順次繰り返すステップ
を含んでいるフィールドセンサの位置および方向の少な
くとも1つを決定方法。 - 【請求項2】前記ステップ(1)において、任意の所定
の時間にただ1つのフィールド発生素子のみが付勢され
るように、各フィールド発生器の各フィールド発生素子
が順次付勢される請求項1記載の方法。 - 【請求項3】前記ステップ(1)において、少なくとも
2つのフィールド発生素子が同時に付勢され、これらの
少なくとも2つの各フィールド発生素子のそれぞれが同
時に付勢された他のフィールド発生素子とは異なる周波
数で付勢される請求項1記載の方法。 - 【請求項4】前記ステップ(4)において前記ステップ
(3)で計算されたセンサの推定位置およびセンサにお
けるフィールドの測定は、各フィールド発生器に対して
センサの各フィールドの方向およびセンサの方向の新し
い推定値を計算するフィールド方向から計算される請求
項1乃至3のいずれか1項記載の方法。 - 【請求項5】実質的に同じ位置に配置され、それぞれ異
なった指向方向を有している複数のフィールド発生素子
で構成されているフィールド発生器に対して実質的に同
じ位置に配置されたそれぞれ異なった指向方向を有して
いる複数のフィールド検知素子を具備しているフィール
ドセンサの位置を決定する方法において、 1)フィールドを設定するために単一のフィールド発生
素子が付勢され、 2)各フィールド内のセンサの位置に依存しているフィ
ールド強度の値をフィールドセンサにおいて測定し、 3)各フィールド発生素子に対してそれぞれ前記ステッ
プ(1)および(2)を反復し、 4)各フィールド発生素子に対して前記ステップ(1)
乃至(3)の各ステップで測定されたフィールド強度の
値およびフィールド発生器からのセンサの方向の推定値
を使用して方向依存性加重係数を計算し、その加重係数
は、その加重係数がセンサ素子の各測定されたフィール
ド強度値のそれぞれに対して適用される場合に、各フィ
ールド発生素子の軸がセンサの方向に向けられていると
きには測定されたフィールドが同じ強度Bとなるような
係数であり、 5)Bを最大にして、それによりフィールド発生器から
のセンサの方向を所望の正確度のレベルに対して決定す
るために方向依存性加重係数を反復的に変化させ、 6)フィールド強度の測定された値を使用してフィール
ド発生器からセンサまでの距離を計算し、それによって
前記ステップ(5)におけるセンサの方向からフィール
ド発生器に対するセンサの位置を計算するステップを有
しているフィールドセンサの位置決定方法。 - 【請求項6】各フィールドセンサが実質的に同じ位置に
配置され、それぞれ異なった指向方向を有している複数
のフィールドセンサ素子で構成され、予め位置が知られ
ている複数のフィールドセンサに対するフィールド発生
器の位置および方向の少なくとも1つを決定する方法に
おいて、 前記フィールド発生器が付勢され、そのフィールド発生
器によって生成された各フィールドの測定が前記フィー
ルドセンサ素子によって行われ、 1)各フィールドセンサに対して、各センサ素子におけ
るフィールド測定値およびフィールド発生器の方向推定
値から、特定のセンサからフィールド発生器までの距離
の推定値を計算し、 2)前記ステップ(1)から得られた距離の推定値およ
びフィールドセンサの既知の位置を使用してフィールド
発生器の位置の推定値を計算し、 3)前記ステップ(2)から得られたフィールド発生器
の推定された位置およびセンサのフィールド測定値を使
用してフィールド発生器の方向の新しい推定値を計算
し、 4)フィールド発生器の位置および方向の推定値を改善
するために、先行して行われた前記ステップ(3)で得
られたフィールド発生器の方向の新しい推定値を使用し
て前記ステップ(1)乃至(3)を順次反復するステッ
プを有しているフィールド発生器の位置および方向の少
なくとも1つを決定する方法。 - 【請求項7】フィールドセンサの位置および方向の少な
くとも1つを決定する装置において、 実質的に同じ位置に配置され、それぞれ異なった指向方
向を有している複数のフィールド発生素子で構成されて
いる複数のフィールド発生器と、 センサの位置および方向が決定されるフィールドを生成
させる複数のフィールド発生素子のそれぞれを付勢する
ために各フィールド発生器に対して動作可能である付勢
手段と、 フィールドセンサに接続され、センサにおけるフィール
ドのパラメータを測定して出力する測定手段と、 前記付勢手段を制御し、前記測定手段により出力された
パラメータを記憶する記憶手段と、フィールドの記憶さ
れた測定値からセンサの位置および方向を計算する計算
手段と具備している制御手段とを具備し、 この制御手段中の計算手段は、 フィールドの記憶された測定値およびセンサの方向の推
定値から、各フィールド発生器からセンサまでの距離の
推定値を計算し、フィールド発生器の既知の位置および
距離の推定値を使用してセンサの位置の推定値を計算す
るように動作する位置推定手段と、 フィールドの記憶された測定推定値および位置推定手段
によって得られたセンサ位置の推定値からセンサの方向
の新しい推定値を計算するように動作する方向推定手段
と、 前記位置および方向推定手段を順次反復的に使用してセ
ンサの位置および方向の推定値を反復的に改善し、方向
推定手段の出力が各反復においてセンサの方向の新しい
推定値として位置推定手段によって適合されるセンサの
位置および方向の推定値を反復的に改善する手段と具備
しているフィールドセンサの位置決定装置。 - 【請求項8】付勢手段は各フィールド発生素子を順次付
勢するように動作可能である請求項7記載の装置。 - 【請求項9】付勢手段は少なくとも2つのフィールド発
生素子を同時に付勢し、別々の周波数でそれぞれ同時に
付勢されたフィールド発生素子を付勢するように動作可
能である請求項7記載の装置。 - 【請求項10】フィールド検知素子は導電ワイヤのコイ
ルを具備している請求項7乃至9のいずれか1項記載の
装置。 - 【請求項11】3個のフィールド発生器を有し、各フィ
ールド発生器はそれぞれ3個の相互に直交した実質的に
同じ位置に位置するフィールド発生素子を具備している
請求項7乃至10のいずれか1項記載の装置。 - 【請求項12】フィールド発生器に対する目標物体の位
置を決定する装置において、 それぞれ異なった指向方向を有している複数のフィール
ド発生素子で構成されているフィールド発生器と、 目標物体が位置される各フィールドを生成させるために
各フィールド発生素子を付勢する付勢手段と、 センサにおいてフィールドを検知できるようにそれぞれ
異なった指向方向を有している複数のフィールド検知素
子で構成されている目標物体に取付けられたセンサと、 各フィールド検知素子によって検出されたフィールドを
測定し、各フィールド検知素子に対して、各フィールド
発生素子が付勢されるときに検出される各フィールドを
表しているパラメータを出力する測定手段と、 付勢手段を制御し、前記測定手段によって出力されたパ
ラメータを記憶し、フィールド発生器に対するセンサの
位置を計算する制御手段とを具備し、 この制御手段が、 各フィールド発生素子に対して、前記測定手段からの出
力およびフィールド発生器からのセンサの方向の推定値
を使用して方向依存性加重係数を計算する加重手段と、 フィールド強度の最大値が発見されるまで方向依存性加
重係数を反復的に変更して、フィールド発生器からのセ
ンサの方向を所望の正確度レベルで決定する手段と、 フィールド発生器からセンサまでの距離を計算し、それ
によりそのフィールド発生器に対するセンサの位置を計
算する計算手段とを具備し、 前記方向依存性加重係数は、その加重係数が前記測定手
段により出力されたフィールド強度値のそれぞれに対し
て適用される場合に、各フィールド発生素子の軸がセン
サの方向に向けられているときにはセンサにおいて同じ
強度Bのフィールド強度となるような係数である目標物
体の位置決定装置。 - 【請求項13】フィールド発生器が3個の相互に直交し
たフィールド発生素子を具備し、センサが3個の直交し
たフィールド検知素子を具備している請求項12記載の目
標物体位置決定装置。 - 【請求項14】人体あるいは動物の手術、治療あるいは
診断において使用するために装置の位置を定めあるいは
方向を定めるために使用するように構成される請求項7
乃至13のいずれか1項記載の装置。 - 【請求項15】内視鏡の一部分の位置および指向方向の
少なくとも1つを監視するために使用される請求項7乃
至13のいずれか1項記載の装置を含む、人体あるいは動
物の内視鏡検査に使用するための内視鏡システム。 - 【請求項16】前記ステップ(2)において、センサの
方向の最初の推定値が方法の直接先行する適用によって
計算された方向であるように採用され、方法の第1の適
用である場合には、センサの軸は最初に各フィールド発
生器の方向を向いていると仮定する請求項1あるいは請
求項4記載の方法。 - 【請求項17】前記センサの1以上のセンサがグラブの
一部に取付けられ、前記装置の出力はグラブ使用者の手
の各部分の位置および方向の少なくとも1つを限定する
データを提供する請求項7乃至13のいずれか1項記載の
センサの位置および指向方向を決定する装置。 - 【請求項18】1以上のセンサがグラブの指に取付けら
れている請求項17記載の装置。
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