JP2002018887A - ポリプロピレン樹脂発泡成形体 - Google Patents
ポリプロピレン樹脂発泡成形体Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 比較的小さい厚さのリブを有するポリプロピ
レン樹脂発泡成形体において、リブ部分の厚さを増すこ
となく、本体部分とリブ部分との境界部分の強度が改良
されたポリプロピレン樹脂発泡成形体を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体
用材料を成形して得られる発泡成形体であって、本体部
分及び本体部分に垂直に設けられたリブ部分を有し、リ
ブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、もしくはリブ部分
の厚さ（Ｔr）と本体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔ
r／Ｔb）が０．８以下であり、本体部分とリブ部分が無
発泡の表面層と発泡構造を有する中間層とからなり、か
つ、本体部分の中間層とリブ部分の中間層が繋がってい
ることを特徴とするポリプロピレン樹脂発泡成形体であ
り、メルトフローレートと溶融張力が一定の関係を満足
するポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用材料を使
用して成形される。
レン樹脂発泡成形体において、リブ部分の厚さを増すこ
となく、本体部分とリブ部分との境界部分の強度が改良
されたポリプロピレン樹脂発泡成形体を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体
用材料を成形して得られる発泡成形体であって、本体部
分及び本体部分に垂直に設けられたリブ部分を有し、リ
ブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、もしくはリブ部分
の厚さ（Ｔr）と本体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔ
r／Ｔb）が０．８以下であり、本体部分とリブ部分が無
発泡の表面層と発泡構造を有する中間層とからなり、か
つ、本体部分の中間層とリブ部分の中間層が繋がってい
ることを特徴とするポリプロピレン樹脂発泡成形体であ
り、メルトフローレートと溶融張力が一定の関係を満足
するポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用材料を使
用して成形される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はポリプロピレン樹脂
を用いた発泡成形体に関する。詳しくは耐衝撃性、断熱
性、剛性及び軽量性に優れた車両用部品、電気機器部
品、保温・保冷容器等に適したポリプロピレン樹脂発泡
成形体に関する。
を用いた発泡成形体に関する。詳しくは耐衝撃性、断熱
性、剛性及び軽量性に優れた車両用部品、電気機器部
品、保温・保冷容器等に適したポリプロピレン樹脂発泡
成形体に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレン樹脂は、機械的性質や耐
薬品性に優れ、かつ安価な熱可塑性樹脂として各種の成
形体に広く使用されている。ポリプロピレン樹脂を発泡
成形体の分野に使用する試みも多くなされている。ポリ
プロピレン樹脂の発泡成形体を得る方法としては、ポリ
プロピレン樹脂に発泡剤を含浸させた予備発泡粒子を金
型に充填し、これを加熱することにより粒子間の融着と
二次発泡をさせて所望の形状に成形する方法、あるい
は、発泡剤を含有するポリプロピレン樹脂を押出機を用
いて加熱混練し、シート状に押し出して得られる予備発
泡シートを、金型を用いて加熱プレス成形する方法が、
一般に用いられている。
薬品性に優れ、かつ安価な熱可塑性樹脂として各種の成
形体に広く使用されている。ポリプロピレン樹脂を発泡
成形体の分野に使用する試みも多くなされている。ポリ
プロピレン樹脂の発泡成形体を得る方法としては、ポリ
プロピレン樹脂に発泡剤を含浸させた予備発泡粒子を金
型に充填し、これを加熱することにより粒子間の融着と
二次発泡をさせて所望の形状に成形する方法、あるい
は、発泡剤を含有するポリプロピレン樹脂を押出機を用
いて加熱混練し、シート状に押し出して得られる予備発
泡シートを、金型を用いて加熱プレス成形する方法が、
一般に用いられている。
【０００３】しかし、これらの方法で得られる発泡成形
体は、断熱性及び軽量性という点では優れているが表面
が傷つきやすく、剛性や機械的強度の劣ったものとな
る。発泡成形体の機械的強度を高める方法として、成形
体の予定体積の１０〜９５％の容積を有する金型のキャ
ビティー内に溶融状態の発泡性材料を射出充填し、金型
に接する表面層のみが冷却固化し内部は溶融状態にある
間にキャビティー容積を成形体の予定体積にまで拡大し
て発泡を完了させることにより、成形体の表面に無発泡
層を設ける方法（以下、キャビティー拡大方式発泡法と
呼ぶことがある）が知られている（特開平０８−３００
３９１号公報）。
体は、断熱性及び軽量性という点では優れているが表面
が傷つきやすく、剛性や機械的強度の劣ったものとな
る。発泡成形体の機械的強度を高める方法として、成形
体の予定体積の１０〜９５％の容積を有する金型のキャ
ビティー内に溶融状態の発泡性材料を射出充填し、金型
に接する表面層のみが冷却固化し内部は溶融状態にある
間にキャビティー容積を成形体の予定体積にまで拡大し
て発泡を完了させることにより、成形体の表面に無発泡
層を設ける方法（以下、キャビティー拡大方式発泡法と
呼ぶことがある）が知られている（特開平０８−３００
３９１号公報）。
【０００４】成形工程の途中でのキャビティー容積の拡
大は、金型の一方をスライドさせることにより達成され
る。従って、箱形の成形体を得ようとする場合には、底
面部分ではスライドの前後のキャビティーの厚みの差が
大きいことから十分な発泡状態となるが、側壁部分では
無発泡状態となり易かった。このような特徴を利用し
て、発泡成形体の本体部分の表面に無発泡層を設け、か
つ、無発泡のリブ部分を設ける方法（特開平１０−１２
８７９５号公報）が提案されている。しかし、ここで得
られる発泡成形体は、発泡層を有する本体部分と無発泡
のリブ部分との間の硬度の差が大きいことから、衝撃や
ひねりの力を受けたとき、本体部分とリブ部分との境界
に亀裂や破断が生じやすいという欠点があった。
大は、金型の一方をスライドさせることにより達成され
る。従って、箱形の成形体を得ようとする場合には、底
面部分ではスライドの前後のキャビティーの厚みの差が
大きいことから十分な発泡状態となるが、側壁部分では
無発泡状態となり易かった。このような特徴を利用し
て、発泡成形体の本体部分の表面に無発泡層を設け、か
つ、無発泡のリブ部分を設ける方法（特開平１０−１２
８７９５号公報）が提案されている。しかし、ここで得
られる発泡成形体は、発泡層を有する本体部分と無発泡
のリブ部分との間の硬度の差が大きいことから、衝撃や
ひねりの力を受けたとき、本体部分とリブ部分との境界
に亀裂や破断が生じやすいという欠点があった。
【０００５】この欠点を改良するため、リブ部分の厚さ
を増すことによりリブ部分の内部まで発泡させることが
考えられるが、リブによる補強効果よりも重量増による
経済性の低下が顕著になる。同一の重量の成形体におい
て、リブによる補強効果を高めるためには、厚さの小さ
いリブを多数設ける方が効果的である。リブの厚さは、
特殊な場合は厚さが５ｍｍを超える場合がないではない
が、通常、３ｍｍ以下である。また、リブ部分の内部ま
で発泡させるためには、発泡剤の添加量を増すことも考
えられるが、気泡の大型化、不均一化、独立気泡の減
少、ひいては発泡成形体の強度低下や外観の不良を招く
ので実用的ではない。
を増すことによりリブ部分の内部まで発泡させることが
考えられるが、リブによる補強効果よりも重量増による
経済性の低下が顕著になる。同一の重量の成形体におい
て、リブによる補強効果を高めるためには、厚さの小さ
いリブを多数設ける方が効果的である。リブの厚さは、
特殊な場合は厚さが５ｍｍを超える場合がないではない
が、通常、３ｍｍ以下である。また、リブ部分の内部ま
で発泡させるためには、発泡剤の添加量を増すことも考
えられるが、気泡の大型化、不均一化、独立気泡の減
少、ひいては発泡成形体の強度低下や外観の不良を招く
ので実用的ではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、比較的小さ
い厚さのリブを有するポリプロピレン樹脂発泡成形体に
おいて、リブ部分の厚さを増すことなく、本体部分とリ
ブの部分との境界部分の強度が改良されたポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を提供することを目的とする。
い厚さのリブを有するポリプロピレン樹脂発泡成形体に
おいて、リブ部分の厚さを増すことなく、本体部分とリ
ブの部分との境界部分の強度が改良されたポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の課題
を解決するため鋭意研究の結果、ポリプロピレン樹脂を
用いた発泡成形体用材料を成形して得られる発泡成形体
であって、本体部分及びリブ部分を有し、リブ部分の厚
さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、もしくはリブ部分の厚さ
（Ｔr）と本体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔr／
Ｔb）が０．８以下であり、本体部分とリブ部分が無発
泡の表面層と発泡構造を有する中間層とからなり、か
つ、本体部分の中間層とリブ部分の中間層が繋がってい
ることを特徴とするポリプロピレン樹脂発泡成形体が本
目的を達成し、かかる発泡成形体が特定のＭＦＲと溶融
張力を有するポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用
材料を成形して得られることを知り本発明を完成した。
を解決するため鋭意研究の結果、ポリプロピレン樹脂を
用いた発泡成形体用材料を成形して得られる発泡成形体
であって、本体部分及びリブ部分を有し、リブ部分の厚
さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、もしくはリブ部分の厚さ
（Ｔr）と本体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔr／
Ｔb）が０．８以下であり、本体部分とリブ部分が無発
泡の表面層と発泡構造を有する中間層とからなり、か
つ、本体部分の中間層とリブ部分の中間層が繋がってい
ることを特徴とするポリプロピレン樹脂発泡成形体が本
目的を達成し、かかる発泡成形体が特定のＭＦＲと溶融
張力を有するポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用
材料を成形して得られることを知り本発明を完成した。
【０００８】すなわち、本発明は以下の構成を有する。 （１）ポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用材料を
成形して得られる発泡成形体であって、本体部分及びリ
ブ部分を有し、リブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、
もしくはリブ部分の厚さ（Ｔr）と本体部分の厚さ
（Ｔb）との厚さ比（Ｔ r／Ｔb）が０．８以下であり、
本体部分とリブ部分が無発泡の表面層と発泡構造を有す
る中間層とからなり、かつ、本体部分の中間層とリブ部
分の中間層が繋がっていることを特徴とするポリプロピ
レン樹脂発泡成形体。
成形して得られる発泡成形体であって、本体部分及びリ
ブ部分を有し、リブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、
もしくはリブ部分の厚さ（Ｔr）と本体部分の厚さ
（Ｔb）との厚さ比（Ｔ r／Ｔb）が０．８以下であり、
本体部分とリブ部分が無発泡の表面層と発泡構造を有す
る中間層とからなり、かつ、本体部分の中間層とリブ部
分の中間層が繋がっていることを特徴とするポリプロピ
レン樹脂発泡成形体。
【０００９】（２）ポリプロピレン樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ）及び２３０℃における溶融張力（Ｍ
Ｓ）の数値が下記（１）式を満足することを特徴とする
前記（１）項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。ｌ
ｏｇ（ＭＳ）＞０．５１５−０．７０２×ｌｏｇ（ＭＦ
Ｒ） （１）
レート（ＭＦＲ）及び２３０℃における溶融張力（Ｍ
Ｓ）の数値が下記（１）式を満足することを特徴とする
前記（１）項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。ｌ
ｏｇ（ＭＳ）＞０．５１５−０．７０２×ｌｏｇ（ＭＦ
Ｒ） （１）
【００１０】（３）ポリプロピレン樹脂が、オレフィン
（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量部及びプロピレン
重合体（ｂ）１００重量部からなるポリプロピレン樹脂
組成物（Ａ）であり、オレフィン（共）重合体（ａ）の
固有粘度［η］Eが１５〜１００ｄｌ／ｇであり、か
つ、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］
Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇであることを特徴とする前記
（１）もしくは（２）項記載のポリプロピレン樹脂発泡
成形体。
（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量部及びプロピレン
重合体（ｂ）１００重量部からなるポリプロピレン樹脂
組成物（Ａ）であり、オレフィン（共）重合体（ａ）の
固有粘度［η］Eが１５〜１００ｄｌ／ｇであり、か
つ、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］
Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇであることを特徴とする前記
（１）もしくは（２）項記載のポリプロピレン樹脂発泡
成形体。
【００１１】（４）発泡成形体用材料がポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）を５重量％以上含む、ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）とその他のポリプロピレンとの混合物
を用いて得られることを特徴とする前記（１）〜（３）
項のいずれか１項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形
体。
樹脂組成物（Ａ）を５重量％以上含む、ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）とその他のポリプロピレンとの混合物
を用いて得られることを特徴とする前記（１）〜（３）
項のいずれか１項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形
体。
【００１２】（５）発泡成形体用材料の成形が、ａ）射
出工程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、及びｄ）二
次冷却工程を含むキャビティー拡大方式発泡法により行
われることを特徴とする前記（１）〜（４）項のいずれ
か１項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。
出工程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、及びｄ）二
次冷却工程を含むキャビティー拡大方式発泡法により行
われることを特徴とする前記（１）〜（４）項のいずれ
か１項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を説
明する。本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体は、ポ
リプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用材料を成形して
得られる発泡成形体であって、本体部分とリブ部分を有
する。本体部分とリブ部分は無発泡の表面層と発泡構造
を有する中間層とからなり、かつ、本体部分の中間層と
リブ部分の中間層は繋がっている。なお、リブ部分の中
間層を有する部分は本体部分からリブの高さの１／１０
〜９／１０、好ましくは１／１０〜４／５であることが
望ましい。また、リブの厚さ（Ｔr）は本体部分からリ
ブ部分が突き出る部分の厚さであり、本体部分の厚さ
（Ｔb）はリブ部分が突き出る部分の周囲の本体部分の
厚さである。
明する。本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体は、ポ
リプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用材料を成形して
得られる発泡成形体であって、本体部分とリブ部分を有
する。本体部分とリブ部分は無発泡の表面層と発泡構造
を有する中間層とからなり、かつ、本体部分の中間層と
リブ部分の中間層は繋がっている。なお、リブ部分の中
間層を有する部分は本体部分からリブの高さの１／１０
〜９／１０、好ましくは１／１０〜４／５であることが
望ましい。また、リブの厚さ（Ｔr）は本体部分からリ
ブ部分が突き出る部分の厚さであり、本体部分の厚さ
（Ｔb）はリブ部分が突き出る部分の周囲の本体部分の
厚さである。
【００１４】本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体
は、リブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、好ましくは
１〜２．５ｍｍ、もしくはリブ部分の厚さ（Ｔr）と本
体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔr／Ｔb）が０．８
以下、好ましくは０．１〜０．７である。リブ部分の厚
さ（Ｔr）が３ｍｍを超えて厚さ比（Ｔr／Ｔb）が０．
８を超える場合、リブ部分の占める重量が増える割に補
強効果が向上せず、経済性が悪化する。
は、リブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ以下、好ましくは
１〜２．５ｍｍ、もしくはリブ部分の厚さ（Ｔr）と本
体部分の厚さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔr／Ｔb）が０．８
以下、好ましくは０．１〜０．７である。リブ部分の厚
さ（Ｔr）が３ｍｍを超えて厚さ比（Ｔr／Ｔb）が０．
８を超える場合、リブ部分の占める重量が増える割に補
強効果が向上せず、経済性が悪化する。
【００１５】本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体に
おいて、リブ部分の高さ及び長さ等の形状には格別の限
定はなく、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の用途・形状
に応じて適宜に決定される。リブ部分に本体部分の中間
層と繋がる中間層が存在することにより、本体部分とリ
ブ部分との硬度（柔軟性）差が小さくなり、衝撃やひね
りを受けたときにも、両部分の境界での破壊に対する抵
抗力が向上する。本発明において「リブ部分」とは、一
般に成形体を補強するために設けられるリブ部分のみな
らず、箱形成形体における側壁部分等を含む各種の形状
の突出部分を意味する。
おいて、リブ部分の高さ及び長さ等の形状には格別の限
定はなく、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の用途・形状
に応じて適宜に決定される。リブ部分に本体部分の中間
層と繋がる中間層が存在することにより、本体部分とリ
ブ部分との硬度（柔軟性）差が小さくなり、衝撃やひね
りを受けたときにも、両部分の境界での破壊に対する抵
抗力が向上する。本発明において「リブ部分」とは、一
般に成形体を補強するために設けられるリブ部分のみな
らず、箱形成形体における側壁部分等を含む各種の形状
の突出部分を意味する。
【００１６】前記本体部分とリブ部分とはどのように組
み合わせてもよい。具体的には、平面状の本体部分の表
面に少なくとも１本の直線上のリブ部分を設けたもの、
円盤状の本体部分の外周部にリブ部分を設けた円盆状の
もの、あるいは四角な平面状の本体部分の周辺部にリブ
部分を設けた箱状のものが例示できる。
み合わせてもよい。具体的には、平面状の本体部分の表
面に少なくとも１本の直線上のリブ部分を設けたもの、
円盤状の本体部分の外周部にリブ部分を設けた円盆状の
もの、あるいは四角な平面状の本体部分の周辺部にリブ
部分を設けた箱状のものが例示できる。
【００１７】本発明において「無発泡」とは、全く発泡
していないか又は発泡倍率が１．１倍以下の極低倍率の
発泡状態を意味する。また、「発泡した」とは発泡倍率
が１．１倍を超え、好ましくは１．５〜１０倍で発泡し
ている状態を意味する。本発明のポリプロピレン樹脂発
泡成形体においては、一次冷却工程における温度及び時
間を選択することにより、無発泡の表面層の厚みを調節
することができる。
していないか又は発泡倍率が１．１倍以下の極低倍率の
発泡状態を意味する。また、「発泡した」とは発泡倍率
が１．１倍を超え、好ましくは１．５〜１０倍で発泡し
ている状態を意味する。本発明のポリプロピレン樹脂発
泡成形体においては、一次冷却工程における温度及び時
間を選択することにより、無発泡の表面層の厚みを調節
することができる。
【００１８】ポリプロピレン樹脂発泡成形体の本体部分
の表面を傷から守るためには、無発泡の表面層の厚みは
０．２ｍｍ以上であることが好ましい。表面層の厚みが
０．２ｍｍ未満では、満足な補強効果が得られ無いこと
がある。発泡成形体の強度を増すために、無発泡の表面
層の厚みをさらに増加させることも可能であり、例え
ば、一次冷却工程におけるキャビティーの深さが１０ｍ
ｍの場合、両表面層を厚さ４ｍｍの無発泡状態とし、中
間の２ｍｍを発泡させて厚さ１５ｍｍの発泡構造とする
こともできる。一般には、補強のためには２ｍｍを超す
表面層は必要はない。本発明のポリプロピレン樹脂発泡
成形体において、発泡した中間層の厚みには格別の限定
はなく、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の用途に応じて
適宜決定される。
の表面を傷から守るためには、無発泡の表面層の厚みは
０．２ｍｍ以上であることが好ましい。表面層の厚みが
０．２ｍｍ未満では、満足な補強効果が得られ無いこと
がある。発泡成形体の強度を増すために、無発泡の表面
層の厚みをさらに増加させることも可能であり、例え
ば、一次冷却工程におけるキャビティーの深さが１０ｍ
ｍの場合、両表面層を厚さ４ｍｍの無発泡状態とし、中
間の２ｍｍを発泡させて厚さ１５ｍｍの発泡構造とする
こともできる。一般には、補強のためには２ｍｍを超す
表面層は必要はない。本発明のポリプロピレン樹脂発泡
成形体において、発泡した中間層の厚みには格別の限定
はなく、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の用途に応じて
適宜決定される。
【００１９】本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体を
成形するための発泡成形体用材料においては、メルトフ
ローレート（以下ＭＦＲという。２３０℃、２１．１８
Ｎ、単位；ｇ／１０分）及び２３０℃における溶融張力
（以下ＭＳという。単位；ｃＮ）の数値が下記（１）式
を満足するポリプロピレン樹脂が好適に用いられる。ｌ
ｏｇ（ＭＳ）＞０．５１５−０．７０２×ｌｏｇ（ＭＦ
Ｒ） （１）前記ポリプロピレン樹脂を発泡成形体用
材料に使用することによって、得られるポリプロピレン
樹脂発泡成形体のリブ部分にも発泡構造を有する中間層
が形成される。前記ＭＦＲ及びＭＳは、前記（１）式を
満足すれば特に制限はないが、前記ＭＦＲが０．５ｇ／
１０分以上、好ましくは１．０〜５０ｇ／１０分、ま
た、ＭＳが０．５ｃＮ以上、好ましくは１．０〜２０ｃ
Ｎであると、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の品質と生
産性が良好である。
成形するための発泡成形体用材料においては、メルトフ
ローレート（以下ＭＦＲという。２３０℃、２１．１８
Ｎ、単位；ｇ／１０分）及び２３０℃における溶融張力
（以下ＭＳという。単位；ｃＮ）の数値が下記（１）式
を満足するポリプロピレン樹脂が好適に用いられる。ｌ
ｏｇ（ＭＳ）＞０．５１５−０．７０２×ｌｏｇ（ＭＦ
Ｒ） （１）前記ポリプロピレン樹脂を発泡成形体用
材料に使用することによって、得られるポリプロピレン
樹脂発泡成形体のリブ部分にも発泡構造を有する中間層
が形成される。前記ＭＦＲ及びＭＳは、前記（１）式を
満足すれば特に制限はないが、前記ＭＦＲが０．５ｇ／
１０分以上、好ましくは１．０〜５０ｇ／１０分、ま
た、ＭＳが０．５ｃＮ以上、好ましくは１．０〜２０ｃ
Ｎであると、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の品質と生
産性が良好である。
【００２０】前記ポリプロピレン樹脂は、前記（１）式
を満足するものであれば特に制限はないが、例えば、低
分子量のポリプロピレンを含む全体としてアイソタクチ
ック構造の線状プロピレン系樹脂を低温分解型（分解温
度：室温〜１２０℃程度）の過酸化物と混合して１２０
℃以下に加熱し、線状プロピレン系樹脂に低分子量ポリ
プロピレンを分岐鎖として再結合せしめる等の方法によ
り得ることができ、通常、線状プロピレン系樹脂の主と
して端部に長鎖分岐を有する枝別れ状構造を有すると考
えられる。
を満足するものであれば特に制限はないが、例えば、低
分子量のポリプロピレンを含む全体としてアイソタクチ
ック構造の線状プロピレン系樹脂を低温分解型（分解温
度：室温〜１２０℃程度）の過酸化物と混合して１２０
℃以下に加熱し、線状プロピレン系樹脂に低分子量ポリ
プロピレンを分岐鎖として再結合せしめる等の方法によ
り得ることができ、通常、線状プロピレン系樹脂の主と
して端部に長鎖分岐を有する枝別れ状構造を有すると考
えられる。
【００２１】前記線状プロピレン系樹脂としては、プロ
ピレン単独重合体や、プロピレンと他のオレフィンとの
共重合体等が挙げられる。プロピレンと共重合可能な他
のオレフィンとしては、エチレン、１−ブテン、イソブ
チレン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−
ヘキセン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテ
ン、３−メチル−１−ヘキセン等が挙げられる。
ピレン単独重合体や、プロピレンと他のオレフィンとの
共重合体等が挙げられる。プロピレンと共重合可能な他
のオレフィンとしては、エチレン、１−ブテン、イソブ
チレン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−
ヘキセン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテ
ン、３−メチル−１−ヘキセン等が挙げられる。
【００２２】また、前記低温分解型の過酸化物として
は、ジ（ｓ−ブチル）パーオキシジカーボネート、ビス
（２−エトキシ）パーオキシジカーボネート、ジシクロ
ヘキシルパーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピル
パーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−ブチルパーオキシ
ジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネ
ート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ−ア
ミルパーオキシネオデカノエート及びｔ−ブチルパーオ
キシピバレート等が例示される。
は、ジ（ｓ−ブチル）パーオキシジカーボネート、ビス
（２−エトキシ）パーオキシジカーボネート、ジシクロ
ヘキシルパーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピル
パーオキシジカーボネート、ジ−ｎ−ブチルパーオキシ
ジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネ
ート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ−ア
ミルパーオキシネオデカノエート及びｔ−ブチルパーオ
キシピバレート等が例示される。
【００２３】前記ポリプロピレン樹脂は、前記アイソタ
クチック構造の線状プロピレン系樹脂を、攪拌機を備え
た反応器中で攪拌しながらアルゴン等の不活性ガスで反
応容器内を置換し、次いで前記過酸化物を樹脂１ｋｇ当
り通常５〜５０ミリモル添加し、攪拌を続けながら１２
０℃程度まで、好ましくは７０〜１０５℃程度に加熱し
て反応させ（通常３０〜１２０分間）、しかる後、反応
を停止させて得られる。反応停止に当たっては、メチル
メルカプタンのような反応停止剤を反応容器に導入した
り、あるいは反応生成物を１３０〜１５０℃程度に２０
〜４０分間加熱する方法等が採用される。
クチック構造の線状プロピレン系樹脂を、攪拌機を備え
た反応器中で攪拌しながらアルゴン等の不活性ガスで反
応容器内を置換し、次いで前記過酸化物を樹脂１ｋｇ当
り通常５〜５０ミリモル添加し、攪拌を続けながら１２
０℃程度まで、好ましくは７０〜１０５℃程度に加熱し
て反応させ（通常３０〜１２０分間）、しかる後、反応
を停止させて得られる。反応停止に当たっては、メチル
メルカプタンのような反応停止剤を反応容器に導入した
り、あるいは反応生成物を１３０〜１５０℃程度に２０
〜４０分間加熱する方法等が採用される。
【００２４】本発明においては、前記ポリプロピレン樹
脂が、オレフィン（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量
部及びプロピレン重合体（ｂ）１００重量部からなるポ
リプロピレン樹脂組成物（Ａ）であり、オレフィン
（共）重合体（ａ）の固有粘度［η］Eが１５〜１００
ｄｌ／ｇ、好ましくは１７〜５０ｄｌ／ｇであり、か
つ、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］
Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇ、好ましくは０．５〜８ｄｌ
／ｇであると、これを用いた発泡成形体用材料を成形し
て得られるポリプロピレン樹脂発泡成形体は、気泡が均
一で緻密な独立気泡となるため好ましい。
脂が、オレフィン（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量
部及びプロピレン重合体（ｂ）１００重量部からなるポ
リプロピレン樹脂組成物（Ａ）であり、オレフィン
（共）重合体（ａ）の固有粘度［η］Eが１５〜１００
ｄｌ／ｇ、好ましくは１７〜５０ｄｌ／ｇであり、か
つ、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］
Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇ、好ましくは０．５〜８ｄｌ
／ｇであると、これを用いた発泡成形体用材料を成形し
て得られるポリプロピレン樹脂発泡成形体は、気泡が均
一で緻密な独立気泡となるため好ましい。
【００２５】以下に、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）
について説明する。 １．オレフィン（共）重合体（ａ） ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の構成成分であるオレ
フィン（共）重合体（ａ）は、固有粘度［η］Eが１５
〜１００ｄｌ／ｇのオレフィン（共）重合体であればよ
く、炭素数２〜１２のオレフィンの単独重合体また共重
合体が使用できる。前記オレフィンの具体例としては、
エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、
１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテ
ン、３−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。中でも
好ましいオレフィン（共）重合体（ａ）は、エチレン単
独重合体あるいはエチレン重合単位を５０重量％以上含
有するエチレン−オレフィンランダム共重合体である。
について説明する。 １．オレフィン（共）重合体（ａ） ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の構成成分であるオレ
フィン（共）重合体（ａ）は、固有粘度［η］Eが１５
〜１００ｄｌ／ｇのオレフィン（共）重合体であればよ
く、炭素数２〜１２のオレフィンの単独重合体また共重
合体が使用できる。前記オレフィンの具体例としては、
エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、
１−オクテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテ
ン、３−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。中でも
好ましいオレフィン（共）重合体（ａ）は、エチレン単
独重合体あるいはエチレン重合単位を５０重量％以上含
有するエチレン−オレフィンランダム共重合体である。
【００２６】オレフィン（共）重合体（ａ）は、最終的
に得られるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張力
を高めるための成分である。オレフィン（共）重合体
（ａ）の固有粘度［η］Eが１５ｄｌ／ｇ未満である
と、得られるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張
力が不十分となり、緻密で均一な気泡が得られなくな
り、ポリプロピレン樹脂発泡成形体のリブ部分の基部内
にまで発泡構造を形成することができなくなる。固有粘
度［η］Eの上限に特に制限はないが、ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）中へのオレフィン（共）重合体（ａ）
の分散が悪くなること、及び製造効率の観点から、上限
は１００ｄｌ／ｇ程度となる。オレフィン（共）重合体
（ａ）の密度には特に制限はないが、０．８８０〜０．
９８０ｇ／ｃｍ3のものが好ましい。
に得られるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張力
を高めるための成分である。オレフィン（共）重合体
（ａ）の固有粘度［η］Eが１５ｄｌ／ｇ未満である
と、得られるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張
力が不十分となり、緻密で均一な気泡が得られなくな
り、ポリプロピレン樹脂発泡成形体のリブ部分の基部内
にまで発泡構造を形成することができなくなる。固有粘
度［η］Eの上限に特に制限はないが、ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）中へのオレフィン（共）重合体（ａ）
の分散が悪くなること、及び製造効率の観点から、上限
は１００ｄｌ／ｇ程度となる。オレフィン（共）重合体
（ａ）の密度には特に制限はないが、０．８８０〜０．
９８０ｇ／ｃｍ3のものが好ましい。
【００２７】２．プロピレン重合体（ｂ） ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の構成成分であるプロ
ピレン重合体（ｂ）は、得られるポリプロピレン樹脂組
成物（Ａ）の固有粘度［η］Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇ
の範囲となるプロピレン重合体である。ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］Tが０．２ｄｌ／ｇ
未満の場合、または１５ｄｌ／ｇを超える場合、ポリプ
ロピレン樹脂発泡成形体の成形性が悪化する。なお、固
有粘度［η］E及び［η］Tはいずれもテトラリンを溶媒
として用い、１３５℃で測定した値である。
ピレン重合体（ｂ）は、得られるポリプロピレン樹脂組
成物（Ａ）の固有粘度［η］Tが０．２〜１５ｄｌ／ｇ
の範囲となるプロピレン重合体である。ポリプロピレン
樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］Tが０．２ｄｌ／ｇ
未満の場合、または１５ｄｌ／ｇを超える場合、ポリプ
ロピレン樹脂発泡成形体の成形性が悪化する。なお、固
有粘度［η］E及び［η］Tはいずれもテトラリンを溶媒
として用い、１３５℃で測定した値である。
【００２８】前記プロピレン重合体（ｂ）としては、プ
ロピレン単独重合体、プロピレン重合単位を５０重量％
以上含有するプロピレン−α−オレフィンブロック共重
合体、もしくはプロピレン重合単位を９０重量％以上含
有するプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体か
ら選ばれる１種もしくは２種以上の結晶性プロピレン重
合体が好適に用いられる。前記α−オレフィンとして
は、特に限定されないが、プロピレンを除く炭素数２〜
１２のα−オレフィンが好ましく、具体的にはエチレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オ
クテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン、３−
メチル−１−ペンテン等が挙げられる。これらのα−オ
レフィンは１種のみならず２種以上を併用してもよい。
ロピレン単独重合体、プロピレン重合単位を５０重量％
以上含有するプロピレン−α−オレフィンブロック共重
合体、もしくはプロピレン重合単位を９０重量％以上含
有するプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体か
ら選ばれる１種もしくは２種以上の結晶性プロピレン重
合体が好適に用いられる。前記α−オレフィンとして
は、特に限定されないが、プロピレンを除く炭素数２〜
１２のα−オレフィンが好ましく、具体的にはエチレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オ
クテン、１−デセン、４−メチル−１−ペンテン、３−
メチル−１−ペンテン等が挙げられる。これらのα−オ
レフィンは１種のみならず２種以上を併用してもよい。
【００２９】３．組成比 本発明で使用するポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）は、
前記のプロピレン重合体（ｂ）１００重量部に対して、
オレフィン（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量部、好
ましくは０．０２〜２重量部、さらに好ましくは０．０
５〜１重量部を含有する。
前記のプロピレン重合体（ｂ）１００重量部に対して、
オレフィン（共）重合体（ａ）０．０１〜５重量部、好
ましくは０．０２〜２重量部、さらに好ましくは０．０
５〜１重量部を含有する。
【００３０】ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）中のオレ
フィン（共）重合体（ａ）の含有量が、プロピレン重合
体（ｂ）１００重量部に対して０．０１重量部未満であ
ると、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張力が不
十分となり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の発泡状態
が悪化する、また、５重量部を超すと溶融張力向上の効
果は飽和する他、得られるポリプロピレン樹脂組成物
（Ａ）の均質性が損なわれる場合がある。
フィン（共）重合体（ａ）の含有量が、プロピレン重合
体（ｂ）１００重量部に対して０．０１重量部未満であ
ると、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の溶融張力が不
十分となり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の発泡状態
が悪化する、また、５重量部を超すと溶融張力向上の効
果は飽和する他、得られるポリプロピレン樹脂組成物
（Ａ）の均質性が損なわれる場合がある。
【００３１】本発明で使用するポリプロピレン樹脂組成
物（Ａ）は、オレフィン（共）重合体（ａ）とプロピレ
ン重合体（ｂ）を別々に製造した後、両者を所定の割合
で混合することによって得ることができるが、各成分が
互いに微細に分散した好適な組成物が得られることか
ら、国際公開ＷＯ９７／１４７２５号公報に開示された
方法、即ち、担持型チタン含有固体触媒と有機アルミニ
ウム化合物とを組合せたポリオレフィン製造用触媒を用
いて、オレフィン（共）重合体（ａ）を所定量重合し、
引続きプロピレン重合体（ｂ）の所定量を重合する多段
重合法により製造することが好ましい。
物（Ａ）は、オレフィン（共）重合体（ａ）とプロピレ
ン重合体（ｂ）を別々に製造した後、両者を所定の割合
で混合することによって得ることができるが、各成分が
互いに微細に分散した好適な組成物が得られることか
ら、国際公開ＷＯ９７／１４７２５号公報に開示された
方法、即ち、担持型チタン含有固体触媒と有機アルミニ
ウム化合物とを組合せたポリオレフィン製造用触媒を用
いて、オレフィン（共）重合体（ａ）を所定量重合し、
引続きプロピレン重合体（ｂ）の所定量を重合する多段
重合法により製造することが好ましい。
【００３２】前記多段重合法とは、前記ポリオレフィン
製造用触媒の存在下に、少量のプロピレンを重合させる
予備重合工程（ｉ）、次いでオレフィンを（共）重合さ
せてオレフィン（共）重合体（ａ）を製造する予備活性
化工程（ii）、所望により残存するオレフィンとプロピ
レンを重合させる付加重合工程（iii）、このようにし
て得られた予備活性化触媒の存在下に、プロピレン重合
体（ｂ）を製造する工程（iv）からなる製造方法であ
る。前記工程（iv）の終了後、必要に応じて触媒の失活
処理工程、触媒残渣除去処理工程、乾燥工程等の公知の
後処理工程を経て、目的とするポリプロピレン樹脂組成
物（Ａ）が得られる。
製造用触媒の存在下に、少量のプロピレンを重合させる
予備重合工程（ｉ）、次いでオレフィンを（共）重合さ
せてオレフィン（共）重合体（ａ）を製造する予備活性
化工程（ii）、所望により残存するオレフィンとプロピ
レンを重合させる付加重合工程（iii）、このようにし
て得られた予備活性化触媒の存在下に、プロピレン重合
体（ｂ）を製造する工程（iv）からなる製造方法であ
る。前記工程（iv）の終了後、必要に応じて触媒の失活
処理工程、触媒残渣除去処理工程、乾燥工程等の公知の
後処理工程を経て、目的とするポリプロピレン樹脂組成
物（Ａ）が得られる。
【００３３】上記のようにして得られたポリプロピレン
組成物（Ａ）は、そのまま単独で、あるいは他のポリプ
ロピレンと混合して、本発明のポリプロピレン樹脂発泡
成形体を成形するための発泡成形体材料に使用すること
ができる。ポリプロピレン組成物（Ａ）を他のポリプロ
ピレンと混合して使用する場合、両者の混合物中に含有
されるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の量は、製造す
るポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状により異なる
が、５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、さらに
好ましくは５０重量％以上である。
組成物（Ａ）は、そのまま単独で、あるいは他のポリプ
ロピレンと混合して、本発明のポリプロピレン樹脂発泡
成形体を成形するための発泡成形体材料に使用すること
ができる。ポリプロピレン組成物（Ａ）を他のポリプロ
ピレンと混合して使用する場合、両者の混合物中に含有
されるポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の量は、製造す
るポリプロピレン樹脂発泡成形体の形状により異なる
が、５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、さらに
好ましくは５０重量％以上である。
【００３４】ここで、ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）
と混合して使用できる他のポリプロピレンとしては、ポ
リプロピレン単独重合体、プロピレン−エチレン共重合
体等の通常のポリプロピレンをいずれも使用することが
できる。
と混合して使用できる他のポリプロピレンとしては、ポ
リプロピレン単独重合体、プロピレン−エチレン共重合
体等の通常のポリプロピレンをいずれも使用することが
できる。
【００３５】ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）もしくは
前記ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）と他のポリプロピ
レンとの混合物には、必要に応じて、酸化防止剤、紫外
線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、着色剤、難燃剤等のポリ
プロピレンに通常使用される添加剤を、さらに所望によ
りガラス繊維、タルク、マイカ等の充填剤を、それぞれ
適当量配合することができる。
前記ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）と他のポリプロピ
レンとの混合物には、必要に応じて、酸化防止剤、紫外
線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、着色剤、難燃剤等のポリ
プロピレンに通常使用される添加剤を、さらに所望によ
りガラス繊維、タルク、マイカ等の充填剤を、それぞれ
適当量配合することができる。
【００３６】必要に応じて添加剤や充填剤を配合された
ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）もしくは前記混合物に
は、成形に先だって０．５〜５重量％の発泡剤が添加さ
れ発泡成形体用材料となる。発泡剤の添加は、タンブラ
ーミキサー等によるドライブレンド、または発泡剤が分
解しない温度でブレンド物を溶融混練しペレット化して
行うことができる。発泡剤としては、炭酸アンモニウ
ム、炭酸水素ナトリウム、クエン酸二水素一ナトリウ
ム、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、２，２’−ア
ゾイソブチロニトリル、アゾヘキサヒドロベンゾニトリ
ル、ジアゾアミノベンゼン、ベンゼンスルホヒドラジ
ド、ベンゼン−１，３−ジスルホヒドラジド、ジフェニ
ルスルホン−３，３−ジスルホヒドラジド、ジフェニル
オキシド−４，４−ジスルホヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジニ
トロペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルテレ
フタレート、テレフタルアジド、ｐ−ｔ−ブチルベンズ
アジド等を例示することができる。
ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）もしくは前記混合物に
は、成形に先だって０．５〜５重量％の発泡剤が添加さ
れ発泡成形体用材料となる。発泡剤の添加は、タンブラ
ーミキサー等によるドライブレンド、または発泡剤が分
解しない温度でブレンド物を溶融混練しペレット化して
行うことができる。発泡剤としては、炭酸アンモニウ
ム、炭酸水素ナトリウム、クエン酸二水素一ナトリウ
ム、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、２，２’−ア
ゾイソブチロニトリル、アゾヘキサヒドロベンゾニトリ
ル、ジアゾアミノベンゼン、ベンゼンスルホヒドラジ
ド、ベンゼン−１，３−ジスルホヒドラジド、ジフェニ
ルスルホン−３，３−ジスルホヒドラジド、ジフェニル
オキシド−４，４−ジスルホヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジニ
トロペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルテレ
フタレート、テレフタルアジド、ｐ−ｔ−ブチルベンズ
アジド等を例示することができる。
【００３７】本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体
は、前記の発泡成形体用材料を用いて、以下に例示する
方法で製造することができる。すなわち、加熱シリンダ
ー及び金型を備えた射出成形機を用いて、ａ）射出工
程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、ｄ）二次冷却工
程を含む射出成型法（キャビティー拡大方式発泡法）で
ある。
は、前記の発泡成形体用材料を用いて、以下に例示する
方法で製造することができる。すなわち、加熱シリンダ
ー及び金型を備えた射出成形機を用いて、ａ）射出工
程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、ｄ）二次冷却工
程を含む射出成型法（キャビティー拡大方式発泡法）で
ある。
【００３８】ａ）射出工程 射出工程では、加熱シリンダー内で溶融された発泡成形
体用材料を、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積
の１０〜９５％の容積を有する金型のキャビティー内に
射出し充填する。このとき、加熱シリンダーの先端部
（ノズル側）の設定温度を後方部（ホッパー側）の設置
温度より高くすることにより、発泡成形体用材料のシリ
ンダー内での発泡を抑え、無発泡状態の発泡成形体用材
料をキャビティー内に射出することができる。先端部と
後方部の設定温度の差は、２０〜１００℃、好ましくは
２０〜７０℃、より好ましくは３０〜６０℃である。
体用材料を、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積
の１０〜９５％の容積を有する金型のキャビティー内に
射出し充填する。このとき、加熱シリンダーの先端部
（ノズル側）の設定温度を後方部（ホッパー側）の設置
温度より高くすることにより、発泡成形体用材料のシリ
ンダー内での発泡を抑え、無発泡状態の発泡成形体用材
料をキャビティー内に射出することができる。先端部と
後方部の設定温度の差は、２０〜１００℃、好ましくは
２０〜７０℃、より好ましくは３０〜６０℃である。
【００３９】また、発泡成形体用材料のシリンダー以内
での発泡を抑えるために、加熱シリンダーの背圧を５Ｍ
Ｐａ以上、好ましくは７ＭＰａ以上、より好ましくは１
０ＭＰａ以上に設定する。射出工程で、金型のキャビテ
ィー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の
１０％未満であると、射出時に発泡成形体用材料にかか
る圧力の勾配が過大となり、均一な充填が困難となるこ
とがある。また、キャビティー容積がポリプロピレン樹
脂発泡成形体の予定体積の９５％を超える金型では、射
出工程で発泡が始まり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体
表面に良好な無発泡層が得られなくなる。
での発泡を抑えるために、加熱シリンダーの背圧を５Ｍ
Ｐａ以上、好ましくは７ＭＰａ以上、より好ましくは１
０ＭＰａ以上に設定する。射出工程で、金型のキャビテ
ィー容積がポリプロピレン樹脂発泡成形体の予定体積の
１０％未満であると、射出時に発泡成形体用材料にかか
る圧力の勾配が過大となり、均一な充填が困難となるこ
とがある。また、キャビティー容積がポリプロピレン樹
脂発泡成形体の予定体積の９５％を超える金型では、射
出工程で発泡が始まり、ポリプロピレン樹脂発泡成形体
表面に良好な無発泡層が得られなくなる。
【００４０】ｂ）一次冷却工程 前工程で金型内に充填された発泡成形体用材料を、金型
に接する表面層のみが固化し内部は溶融状態にまで冷却
する。具体的には、発泡成形体用材料が充填された金型
を、一定時間、その容積を変化させることなく保持する
ことにより実施する。保持する時間は、金型温度、発泡
成形体用材料の種類、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の
形状、無発泡層の厚さ等に応じて経験的に決定される
が、通常１〜２０秒程度である。無発泡層の好ましい厚
さは０．２〜２ｍｍ程度である。
に接する表面層のみが固化し内部は溶融状態にまで冷却
する。具体的には、発泡成形体用材料が充填された金型
を、一定時間、その容積を変化させることなく保持する
ことにより実施する。保持する時間は、金型温度、発泡
成形体用材料の種類、ポリプロピレン樹脂発泡成形体の
形状、無発泡層の厚さ等に応じて経験的に決定される
が、通常１〜２０秒程度である。無発泡層の好ましい厚
さは０．２〜２ｍｍ程度である。
【００４１】ｃ）発泡工程 一次冷却工程の終了後、金型のキャビティーを発泡成形
体の予定体積まで拡大することにより。溶融状態の発泡
成形体用材料を発泡させる。キャビティーの拡大は、射
出成形機の型締め機構による金型の移動、あるいは金型
に設けられたスライドコアの移動等、公知の方法が利用
できる。
体の予定体積まで拡大することにより。溶融状態の発泡
成形体用材料を発泡させる。キャビティーの拡大は、射
出成形機の型締め機構による金型の移動、あるいは金型
に設けられたスライドコアの移動等、公知の方法が利用
できる。
【００４２】ｄ）二次冷却工程 二次冷却は、金型キャビティーを拡大した後、ポリプロ
ピレン樹脂発泡成形体の形状が安定するまでの間、金型
をその容積を変化させることなく保持することにより実
施する。二次冷却に要する時間はポリプロピレン樹脂発
泡成形体の形状によって異なるので、経験的に決定され
る。二次冷却工程の終了後、金型を開いてポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を取り出す。
ピレン樹脂発泡成形体の形状が安定するまでの間、金型
をその容積を変化させることなく保持することにより実
施する。二次冷却に要する時間はポリプロピレン樹脂発
泡成形体の形状によって異なるので、経験的に決定され
る。二次冷却工程の終了後、金型を開いてポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を取り出す。
【００４３】
【実施例】実施例及び比較例により本発明をさらに具体
的に説明する。以下に、実施例、比較例で用いられた試
験方法について記す。 固有粘度［η］：溶媒としてテトラリン（テトラヒド
ロナフタリン）を用い１３５℃の温度条件下、自動粘度
測定装置（ＡＶＳ２型、三井東圧化学（株）製）を使用
し測定した（単位：ｄｌ／ｇ）。
的に説明する。以下に、実施例、比較例で用いられた試
験方法について記す。 固有粘度［η］：溶媒としてテトラリン（テトラヒド
ロナフタリン）を用い１３５℃の温度条件下、自動粘度
測定装置（ＡＶＳ２型、三井東圧化学（株）製）を使用
し測定した（単位：ｄｌ／ｇ）。
【００４４】メルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ
Ｋ７２１０ 表１ 条件１４ （２３０℃、２１．１
８Ｎ）による（単位：ｇ／１０分）。
Ｋ７２１０ 表１ 条件１４ （２３０℃、２１．１
８Ｎ）による（単位：ｇ／１０分）。
【００４５】溶融張力：（株）東洋精機製作所製メル
トテンション２型を用い、２３０℃に加熱溶融した樹脂
組成物を、直径２．０９５ｍｍ、長さ４０ｍｍのオリフ
ィスから２０ｍｍ／分の速度で押出してストランドと
し、このストランドを３．１４ｍｍ／分の速度で引き取
る時の張力を溶融張力とする（単位：ｃＮ）。
トテンション２型を用い、２３０℃に加熱溶融した樹脂
組成物を、直径２．０９５ｍｍ、長さ４０ｍｍのオリフ
ィスから２０ｍｍ／分の速度で押出してストランドと
し、このストランドを３．１４ｍｍ／分の速度で引き取
る時の張力を溶融張力とする（単位：ｃＮ）。
【００４６】発泡状態：目視観察。
【００４７】発泡倍率：ポリプロピレン樹脂発泡成形
体から切り取って得られた試験片の比重（ｄ2）を測定
し、発泡成形体用材料の比重（ｄ1）との比を求め、
（ｄ1／ｄ2）＝発泡倍率とする。
体から切り取って得られた試験片の比重（ｄ2）を測定
し、発泡成形体用材料の比重（ｄ1）との比を求め、
（ｄ1／ｄ2）＝発泡倍率とする。
【００４８】衝撃試験：アイゾット衝撃試験機を用
い、凸字形試験片のリブ部分の本体部分から１０ｍｍの
高さの位置を打撃し、リブ部分の破断の有無、及び破断
もしくは変形に要したエネルギー（吸収エネルギー）を
測定する。なお、この衝撃試験における試験片の取付け
方を図３に示した。
い、凸字形試験片のリブ部分の本体部分から１０ｍｍの
高さの位置を打撃し、リブ部分の破断の有無、及び破断
もしくは変形に要したエネルギー（吸収エネルギー）を
測定する。なお、この衝撃試験における試験片の取付け
方を図３に示した。
【００４９】〔ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）の製
造〕ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）は、国際公開ＷＯ
９７／１４７２５号公報に開示された方法、即ち、担持
型チタン含有固体触媒と有機アルミニウム化合物とを組
合せたポリオレフィン製造用触媒を用いて、オレフィン
（共）重合体（ａ）を所定量製造し、引続きプロピレン
重合体（ｂ）の所定量を製造する方法により製造した。
製造条件等を変更し３種のポリプロピレン樹脂組成物
（Ａ）−１、−２及び−３を得た。その性質等を表１に
示した。
造〕ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）は、国際公開ＷＯ
９７／１４７２５号公報に開示された方法、即ち、担持
型チタン含有固体触媒と有機アルミニウム化合物とを組
合せたポリオレフィン製造用触媒を用いて、オレフィン
（共）重合体（ａ）を所定量製造し、引続きプロピレン
重合体（ｂ）の所定量を製造する方法により製造した。
製造条件等を変更し３種のポリプロピレン樹脂組成物
（Ａ）−１、−２及び−３を得た。その性質等を表１に
示した。
【００５０】実施例１ 上記のポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１の４ｋｇ
に、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン０．００４ｋｇ、ス
テアリン酸カルシウム０．００４ｋｇ及びアゾジカルボ
ンアミド０．０６ｋｇを添加し、タンブラーミキサーで
混合して発泡成形体用材料とした。
に、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン０．００４ｋｇ、ス
テアリン酸カルシウム０．００４ｋｇ及びアゾジカルボ
ンアミド０．０６ｋｇを添加し、タンブラーミキサーで
混合して発泡成形体用材料とした。
【００５１】スクリュー径５０ｍｍの加熱シリンダー及
び型締め制御機構を有し最大型締め力が３００トンの射
出成形機を用い、加熱シリンダーの各加熱ゾーンの温度
を、先端部から後方部へ順に２３０℃、２３０℃、２３
０℃、２１０℃、及び１８０℃と設定し、背圧を９．８
ＭＰａとし、金型冷却水温度４０℃で、凸字形成形体の
本体部分（底部）に相当する移動型と固定型の間隔が
２．０ｍｍで容積が２１ｃｍ3であるキャビティー内
に、加熱溶融した発泡成形体用材料１９ｇを射出充填し
た。射出完了後１０秒間一次冷却をし、次いで移動型を
２．０ｍｍ後退させて、キャビティー容積を３６ｃｍ3
に拡大して発泡させた（図２）。その後６０秒間二次冷
却をしてポリプロピレン樹脂発泡成形体を得た。
び型締め制御機構を有し最大型締め力が３００トンの射
出成形機を用い、加熱シリンダーの各加熱ゾーンの温度
を、先端部から後方部へ順に２３０℃、２３０℃、２３
０℃、２１０℃、及び１８０℃と設定し、背圧を９．８
ＭＰａとし、金型冷却水温度４０℃で、凸字形成形体の
本体部分（底部）に相当する移動型と固定型の間隔が
２．０ｍｍで容積が２１ｃｍ3であるキャビティー内
に、加熱溶融した発泡成形体用材料１９ｇを射出充填し
た。射出完了後１０秒間一次冷却をし、次いで移動型を
２．０ｍｍ後退させて、キャビティー容積を３６ｃｍ3
に拡大して発泡させた（図２）。その後６０秒間二次冷
却をしてポリプロピレン樹脂発泡成形体を得た。
【００５２】得られたポリプロピレン樹脂発泡成形体の
模式図を図１、２に示すが、凸字形のポリプロピレン樹
脂発泡成形体の本体部分（厚さ（Ｔb）４．０ｍｍ、幅
５０ｍｍ、発泡倍率：２．０倍）は、厚さが０．５ｍｍ
の無発泡部分からなる表面層と発泡部分からなる中間層
とからなり、この本体部分の上に直角に立ち上がるよう
に設けられたリブ部分（リブ部分の厚さ（Ｔr）は２．
０ｍｍ、高さは２０ｍｍ）では、本体部分と接する位置
から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間
層が形成されていた。
模式図を図１、２に示すが、凸字形のポリプロピレン樹
脂発泡成形体の本体部分（厚さ（Ｔb）４．０ｍｍ、幅
５０ｍｍ、発泡倍率：２．０倍）は、厚さが０．５ｍｍ
の無発泡部分からなる表面層と発泡部分からなる中間層
とからなり、この本体部分の上に直角に立ち上がるよう
に設けられたリブ部分（リブ部分の厚さ（Ｔr）は２．
０ｍｍ、高さは２０ｍｍ）では、本体部分と接する位置
から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間
層が形成されていた。
【００５３】上記のポリプロピレン樹脂発泡成形体の長
手方向に対し直角な切断面で（図１のＸ−Ｘ’線に平行
に）、幅２５ｍｍの試料片（５個）を切り出した。この
試験片を、ハンマーの打撃点が、リブ部分の側面の、本
体部分から１０ｍｍ上の位置となるようにアイゾット衝
撃試験機に取り付けて、衝撃試験を行なった。その結
果、リブ部分は破断することなく、折れ曲がった状態で
衝撃刃が通過し、その時の吸収エネルギーは０．７１Ｊ
であった。上記の評価結果を表２に示した。
手方向に対し直角な切断面で（図１のＸ−Ｘ’線に平行
に）、幅２５ｍｍの試料片（５個）を切り出した。この
試験片を、ハンマーの打撃点が、リブ部分の側面の、本
体部分から１０ｍｍ上の位置となるようにアイゾット衝
撃試験機に取り付けて、衝撃試験を行なった。その結
果、リブ部分は破断することなく、折れ曲がった状態で
衝撃刃が通過し、その時の吸収エネルギーは０．７１Ｊ
であった。上記の評価結果を表２に示した。
【００５４】実施例２ ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１に変えてポリプロ
ピレン樹脂組成物（Ａ）−２を発泡成形体用材料に用い
た以外は実施例１と同様にして、凸字形のポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレン樹脂発泡
成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分か
らなる表面層と発泡部分からなる中間層とからなり（発
泡倍率：２．０倍）、リブ部分では、本体部分と接する
位置から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる
中間層が形成されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は
破断せず、その時の吸収エネルギーは０．６８Ｊであっ
た。上記の評価結果を表２に示した。
ピレン樹脂組成物（Ａ）−２を発泡成形体用材料に用い
た以外は実施例１と同様にして、凸字形のポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレン樹脂発泡
成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分か
らなる表面層と発泡部分からなる中間層とからなり（発
泡倍率：２．０倍）、リブ部分では、本体部分と接する
位置から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる
中間層が形成されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は
破断せず、その時の吸収エネルギーは０．６８Ｊであっ
た。上記の評価結果を表２に示した。
【００５５】実施例３ ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１に変えてポリプロ
ピレン樹脂組成物（Ａ）−３を発泡成形体用材料に用い
た以外は実施例１と同様にして、凸字形のポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレン樹脂発泡
成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分か
らなる表面層と発泡部分からなる中間層とからなり（発
泡倍率：２．０倍）、リブ部分では、本体部分と接する
位置から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる
中間層が形成されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は
破断せず、その時の吸収エネルギーは０．６８Ｊであっ
た。上記の評価結果を表２に示した。
ピレン樹脂組成物（Ａ）−３を発泡成形体用材料に用い
た以外は実施例１と同様にして、凸字形のポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレン樹脂発泡
成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分か
らなる表面層と発泡部分からなる中間層とからなり（発
泡倍率：２．０倍）、リブ部分では、本体部分と接する
位置から１５ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる
中間層が形成されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は
破断せず、その時の吸収エネルギーは０．６８Ｊであっ
た。上記の評価結果を表２に示した。
【００５６】実施例４ ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１に変えてポリプロ
ピレン樹脂ハイモントＰＦ−８１４（ハイモント社製、
表１参照）を発泡成形体用材料に用いた以外は実施例１
と同様にして、凸字形のポリプロピレン樹脂発泡成形体
を得た。このポリプロピレン樹脂発泡成形体の本体部分
は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分からなる表面層と発
泡部分からなる中間層とからなり（発泡倍率：２．０
倍）、リブ部分では、本体部分と接する位置から１５ｍ
ｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間層が形成さ
れていた。衝撃試験の結果、リブ部分は破断せず、その
時の吸収エネルギーは０．７０Ｊであった。上記の評価
結果を表２に示した。
ピレン樹脂ハイモントＰＦ−８１４（ハイモント社製、
表１参照）を発泡成形体用材料に用いた以外は実施例１
と同様にして、凸字形のポリプロピレン樹脂発泡成形体
を得た。このポリプロピレン樹脂発泡成形体の本体部分
は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分からなる表面層と発
泡部分からなる中間層とからなり（発泡倍率：２．０
倍）、リブ部分では、本体部分と接する位置から１５ｍ
ｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間層が形成さ
れていた。衝撃試験の結果、リブ部分は破断せず、その
時の吸収エネルギーは０．７０Ｊであった。上記の評価
結果を表２に示した。
【００５７】実施例５ ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１に変えてポリプロ
ピレン樹脂組成物（Ａ）−１：ポリプロピレン樹脂チッ
ソポリプロＫ１０１６（チッソ（株）製、表１参照）＝
２０：８０（重量比）の混合物を用いた以外は実施例１
と同様にして、凸字形のポリプロピレン樹脂発泡成形体
を得た。このポリプロピレン樹脂発泡成形体の本体部分
は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分からなる表面層と発
泡部分からなる中間層とからなり（発泡倍率：２．０
倍）、リブ部分では、本体部分と接する位置から約１０
ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間層が形成
されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は破断せず、そ
の時の吸収エネルギーは０．６０Ｊであった。上記の評
価結果を表２に示した。
ピレン樹脂組成物（Ａ）−１：ポリプロピレン樹脂チッ
ソポリプロＫ１０１６（チッソ（株）製、表１参照）＝
２０：８０（重量比）の混合物を用いた以外は実施例１
と同様にして、凸字形のポリプロピレン樹脂発泡成形体
を得た。このポリプロピレン樹脂発泡成形体の本体部分
は、厚さが０．５ｍｍの無発泡部分からなる表面層と発
泡部分からなる中間層とからなり（発泡倍率：２．０
倍）、リブ部分では、本体部分と接する位置から約１０
ｍｍの高さまで本体部分の中間層に繋がる中間層が形成
されていた。衝撃試験の結果、リブ部分は破断せず、そ
の時の吸収エネルギーは０．６０Ｊであった。上記の評
価結果を表２に示した。
【００５８】比較例１ ポリプロピレン樹脂組成物（Ａ）−１に代えてポリプロ
ピレン樹脂チッソポリプロＫ１０１６（チッソ（株）
製）を用いた以外は実施例１と同様にして、凸字形のポ
リプロピレン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無
発泡部分からなる表面層と発泡部分からなる中間層とか
らなり（発泡倍率：２．０倍）、リブ部分では内部に発
泡状態は観察されなかった。衝撃試験の結果、リブ部分
は破断し、その時の吸収エネルギーは０．５０Ｊであっ
た。上記の評価結果を表１に示した。
ピレン樹脂チッソポリプロＫ１０１６（チッソ（株）
製）を用いた以外は実施例１と同様にして、凸字形のポ
リプロピレン樹脂発泡成形体を得た。このポリプロピレ
ン樹脂発泡成形体の本体部分は、厚さが０．５ｍｍの無
発泡部分からなる表面層と発泡部分からなる中間層とか
らなり（発泡倍率：２．０倍）、リブ部分では内部に発
泡状態は観察されなかった。衝撃試験の結果、リブ部分
は破断し、その時の吸収エネルギーは０．５０Ｊであっ
た。上記の評価結果を表１に示した。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【表２】
【００６１】
【発明の効果】本発明のポリプロピレン樹脂発泡成形体
は、本体部分とリブ部分が無発泡の表面層と発泡構造を
有する中間層とからなり、本体部分とリブ部分の中間層
同士が繋がっていることにより、本体部分とリブの部分
との境界部分の強度が改良されたポリプロピレン樹脂発
泡成形体である。
は、本体部分とリブ部分が無発泡の表面層と発泡構造を
有する中間層とからなり、本体部分とリブ部分の中間層
同士が繋がっていることにより、本体部分とリブの部分
との境界部分の強度が改良されたポリプロピレン樹脂発
泡成形体である。
【図１】実施例で得られたポリプロピレン樹脂発泡成形
体の説明図である。（ａ）は正面図、（ｂ）側面図、
（ｃ）は上面図、（ｄ）は斜視図、（ｅ）Ｘ−Ｘ’線に
おける断面図である。
体の説明図である。（ａ）は正面図、（ｂ）側面図、
（ｃ）は上面図、（ｄ）は斜視図、（ｅ）Ｘ−Ｘ’線に
おける断面図である。
【図２】本発明で用いる成形方法の説明図である。
（イ）は射出充填後の一次冷却の状態を示し、（ロ）は
発泡工程後の二次冷却の状態を示し、（ハ）は二次冷却
後の型開きした状態である。
（イ）は射出充填後の一次冷却の状態を示し、（ロ）は
発泡工程後の二次冷却の状態を示し、（ハ）は二次冷却
後の型開きした状態である。
【図３】リブ部分の衝撃試験の説明図である。
Ａ 発泡部分（中間層） Ｂ 無発泡部分（表面層） 可動側金型 固定側金型 ゲート キャビティー ポリプロピレン樹脂発泡成形体 本体部分 リブ部分 スプルー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） //(Ｃ０８Ｌ 23/12 (Ｃ０８Ｌ 23/12 23:00） 23:00） Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｋ 23:00 105:04 105:04 Ｆターム(参考） 4F074 AA16 AA24 BA13 BA14 BA16 BA17 BA18 CA26 CC04X CC05X CC26X CC34Y DA19 DA32 DA33 DA34 DA35 DA47 4F202 AA11 AB02 AG20 AG28 CA11 CB01 CK11 CK19 4F206 AA11 AB02 AG20 AG28 JA04 JB30 JN35 JQ81 4J002 BB032 BB052 BB121 BB122 BB141 BB142 BB152 BB162 BB172 BB201 BP021 BP031 FD010 GC00 GG01 GN00 GQ00
Claims (5)
- 【請求項１】ポリプロピレン樹脂を用いた発泡成形体用
材料を成形して得られる発泡成形体であって、本体部分
及びリブ部分を有し、リブ部分の厚さ（Ｔr）が３ｍｍ
以下、もしくはリブ部分の厚さ（Ｔr）と本体部分の厚
さ（Ｔb）との厚さ比（Ｔr／Ｔb）が０．８以下であ
り、本体部分とリブ部分が無発泡の表面層と発泡構造を
有する中間層とからなり、かつ、本体部分の中間層とリ
ブ部分の中間層が繋がっていることを特徴とするポリプ
ロピレン樹脂発泡成形体。 - 【請求項２】ポリプロピレン樹脂のメルトフローレート
（ＭＦＲ）及び２３０℃における溶融張力（ＭＳ）の数
値が下記（１）式を満足することを特徴とする請求項１
記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。 ｌｏｇ（ＭＳ）＞０．５１５−０．７０２×ｌｏｇ（ＭＦＲ） （１） - 【請求項３】ポリプロピレン樹脂が、オレフィン（共）
重合体（ａ）０．０１〜５重量部及びプロピレン重合体
（ｂ）１００重量部からなるポリプロピレン樹脂組成物
（Ａ）であり、オレフィン（共）重合体（ａ）の固有粘
度［η］Eが１５〜１００ｄｌ／ｇであり、かつ、ポリ
プロピレン樹脂組成物（Ａ）の固有粘度［η］Tが０．
２〜１５ｄｌ／ｇであることを特徴とする請求項１もし
くは２記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。 - 【請求項４】発泡成形体用材料がポリプロピレン樹脂組
成物（Ａ）を５重量％以上含む、ポリプロピレン樹脂組
成物（Ａ）とその他のポリプロピレンとの混合物を用い
て得られることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１
項記載のポリプロピレン樹脂発泡成形体。 - 【請求項５】発泡成形体用材料の成形が、ａ）射出工
程、ｂ）一次冷却工程、ｃ）発泡工程、及びｄ）二次冷
却工程を含むキャビティー拡大方式発泡法により行われ
ることを特徴とする請求項１もしくは２記載のポリプロ
ピレン樹脂発泡成形体。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000211018A JP2002018887A (ja) | 2000-07-12 | 2000-07-12 | ポリプロピレン樹脂発泡成形体 |
| US10/196,192 US6783844B2 (en) | 2000-07-12 | 2002-07-17 | Polypropylene resin foam-molded article |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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