JP2000127237A - 熱成形用シート、食品包装用タルク容器及びその容器の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 多量のタルク等をポリプロピレン系樹脂に配
合して形成された熱成形用シートに見られる耐衝撃性の
悪さが改善されたシート及びこのシートから形成され
た、焼却時に炭酸ガスや燃焼熱の発生の少ない、廃棄処
理の容易な食品包装用容器を提供する。 【解決手段】 タルクを主成分とする無機充填剤／ポリ
プロピレン系樹脂／高密度ポリエチレン／エチレン含有
補助重合体からなる複合材料を押出成形したシートであ
って、該エチレン含有補助重合体が、（ｉ）メタロセン
共重合ポリエチレン、（ii）直鎖状低密度共重合ポリエ
チレン、（iii)エチレンプロピレンゴム及び（iv）水素
添加スチレン−イソプレン−スチレンブロックコポリマ
ーの中から選ばれたる少なくとも１種の重合体からな
り、かつ該シートにおける２３℃引張弾性率縦横平均値
Ｘが１８００ＭＰａ以上であり、該Ｘと０．４５ｍｍ厚
さ換算の２３℃５０％破壊デュポン衝撃強度Ｙとの間の
関係が下記式（１） Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） を満足することを特徴とする熱成形用シート及びそれか
ら得られる食品包装用容器。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、タルクを主成分と
する無機充填剤（以後タルク等とも言う）を５０重量％
以上の高い比率で含有する熱成形用シート、このシート
を熱成形して得られる良好な剛性と耐衝撃性のバランス
を有するワンウェイ流通の食品包装用容器及びその容器
の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のワンウェイ食品包装用容器を成形
するための無機充填剤を含んだ合成樹脂シートは、その
シートから熱成形した容器が電子レンジ中での使用に耐
えられる等の市場の要求に応えるため、その多くがポリ
プロピレンからなる主原料樹脂と無機充填剤としての粉
体タルクとの混合物を加熱混練押出を行うことによって
製造されている。この場合、その無機充填剤の含有率は
２０〜３０重量％、多い場合でも４０〜４５重量％程度
である。特開昭５６−９５８６１号公報においては、タ
ルクなどの無機粉体含有量を最大７０重量％とする記述
も認められるが、現実にはタルクを無機充填剤として４
５重量％を超えてポリプロピレン系樹脂に混合したシー
トを製造した場合には、そのシートの一般的な特性傾向
として、剛性が上昇しすぎて、外部から加えられた衝撃
に対する抵抗性が低くなり、実用性の無いシートとな
る。食品包装用容器にあっては、その容器に詰められた
食品をトラック輸送するときや陳列販売時の消費者によ
る取り扱いに際して容器に加えられる力や衝撃に耐える
ことのできる耐衝撃強度を必要とする。通常のポリプロ
ピレンホモポリマーにタルクを３０重量％程度以上充填
したものは実用的な耐衝撃性を得ることはできなく、段
ボール等のケースに入れたままトラックによる輸送を行
うと、輸送時に加わる外部からの衝撃や、食品が容器に
ぶつかったり、ケース内で容器同士がぶつかり合うこと
によって多数の食品包装用容器にひび割れを生じて商品
価値を失ってしまう。このような不都合を回避するため
に、使用する原料樹脂としては、ホモポリプロピレンに
代えて耐衝撃強度の高いエチレンを共重合成分とするブ
ロックポリプロピレンコポリマー（以下、単にブロック
ポリプロピレンコポリマーとも言う）を用いることが行
われているが、これもタルク濃度がせいぜい４０乃至４
５重量％までで、これ以上のタルク濃度となると、やは
り、流通時に容器の破壊が発生する。このため、現在５
０重量％を超えるタルクを含む実質的にタルク製食品包
装用容器と呼べる食品包装容器は、製造も販売もされて
いない。

【０００３】ところで、トレーや弁当箱等のワンウェイ
食品容器は、文字通りワンウェイで役目を終えた後廃棄
されているが、現在適用されつつある法律によりリサイ
クルを行った場合、現実には付着した食品の腐敗物の混
入が完全には防げないことや、現状における使用済み容
器の回収率そのものが廃棄されたものの１０％にさえ達
しない点を考えると、使用済み容器を焼却する処理方法
も有力な選択肢として残らざるを得ない。この様な現実
を考えると、ワンウェイで捨てられる製品に使用される
資源及び潜在エネルギーを少しでも節減すると共に、地
球温暖化ガスである炭酸ガスの焼却時発生量を減らす材
料組成を提案することは有意義であると言える。例え
ば、ポリプロピレン７０重量％、タルク３０重量％（比
重１．１３６）のトレーが今仮に１０ｇであるとし、こ
れと同等のものをポリプロピレン４０重量％、タルク６
０重量％（比重１．５１１）を用いて同等の厚さで製造
できたとすると、このものの重量は次式で示されるよう
に、１３．３０ｇとなる。

【数１】 この中の４０重量％がポリプロピレンであるから、ポリ
プロピレンの重量は、次式で示されるように、５．３２
ｇとなる。 １３．３０×０．４０＝５．３２（ｇ） 即ち、タルク濃度を３０重量％から６０重量％に増やす
ことができれば、トレー１枚当たり７．０−５．３２＝
１．６８ｇ（２４％）のポリプロピレン樹脂、ひいては
石油資源の節約になると共に、焼却時の二酸化炭素の発
生もこの比率で削減できることとなる。この様にポリプ
ロピレンにタルクを充填した組成物系において、タルク
の分率を上げることによる社会的意義は極めて大きい
が、従来の構成では、前述の通り、流通時の容器破壊の
問題が原因となって、５０重量％を超えるタルクを含む
食品包装用タルク容器は実用化されてこなかった。ま
た、熱成形によって食品包装用容器を製造するに当たっ
ては、成形効率の高い成形を行う必要があることから、
一般に個々の金型を平面上に縦横方向に多数並べて組ん
だ成形型を用いて行うが、ワンウェイ包装用容器に関し
ては製造コストの抑制が求められることから、より成形
効率の高い真空成形等の間接加熱による成形法を選択す
る必要性が高い。間接加熱成形を選択した場合、比重の
大きい無機粉体が高濃度に充填されているシートは、そ
のシート自体の重量が重くなり、加熱時に軟化したシー
トの中央部がシートの自重により垂れて、成形品にしわ
等の成形不良を発生しやすくなったり、極端な場合、シ
ートの垂れた部分が成形機下部に引っかかって金型まで
移送することができなくなり、成形自体が不可能となる
等の状況が生じやすくなる。

【０００４】一方、高密度ポリエチレンを原料素材に配
合すると、成形機内で加熱された際シートの中央部が垂
れ下がるのを抑制する効果が得られるため、通常５重量
％〜２０重量％程度の範囲で高密度ポリエチレンを配合
することが行われている。しかし、この場合、この高密
度ポリエチレンの添加は垂れ下がり防止効果はあるもの
の、シートの剛性の低下及び容器の耐熱性の低下も同時
に引き起こし、更に垂れ下がり防止以外に期待される耐
衝撃強度の向上も、ポリプロピレンとの相溶性が必ずし
も良くないため十分には得られない等の問題を有する。
他にも、無機充填剤として炭酸カルシウムを充填剤とし
て用いた場合、耐衝撃強度の大幅な改善を行うことがで
きるが、容器として十分な剛性が得にくくなる。また、
酢等を含む酸性食品に接触すると炭酸カルシウムが分解
して容器からカルシウム塩が溶出し易くなり、溶出物に
よる毒性が生ずる心配は無いものの、食品衛生法上の溶
出基準に適合しにくくなる等の問題も生ずる。

【０００５】食品包装用容器を熱成形するためのシート
に於いて、タルクの充填配合量が５０重量％を下回って
いる配合範囲では従来の原料や充填剤の配合方法でも輸
送中等に発生する衝撃的な外力に耐えられる耐衝撃特性
の食品包装用容器を製造することは何とか可能である。
しかしながら、タルクの充填配合量が５０重量％を超え
ると熱成形した食品包装用容器の耐衝撃性は、通常、輸
送したり、陳列販売する際に、割れが生じたり、更にシ
ートから真空成形法等により熱成形するために間接加熱
を行った際、シートの自重が重くなりすぎて過剰に垂れ
下がりを生じたりして、容器として必要な物性が得にく
くなったり、食品包装用容器の成形が行いにくくなる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、多量のタル
ク等をポリプロピレン系樹脂に配合して形成された熱成
形用シートに見られる耐衝撃性の悪さが改善されたシー
トを提供するとともに、間接加熱用シートにおいては、
間接加熱した際の中央部の垂れ下りの少ない熱成形用シ
ートを提供し、さらにこれらのシートから形成された、
焼却時に炭酸ガスや燃焼熱の発生の少ない、廃棄処理の
容易な食品包装用容器及びその容器の製造方法を提供す
ることをその課題とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、タルクを主成分とす
る無機充填剤／ポリプロピレン系樹脂／高密度ポリエチ
レン／エチレン含有補助重合体からなる複合材料を押出
成形したシートであって、該エチレン含有補助重合体
が、（ｉ）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトイン
デックスが３ｇ／１０分以下のメタロセン共重合ポリエ
チレン、（ii）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルト
インデックスが２ｇ／１０分以下の直鎖状低密度共重合
ポリエチレン、（iii)エチレン／プロピレン共重合モル
比が８０／２０〜７０／３０で１００℃におけるムーニ
ー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上で、メルトインデックスが１
ｇ／１０分以下のエチレンプロピレンゴム及び（iv）ス
チレンを１０〜３０重量％含有した水素添加スチレン−
イソプレン−スチレンブロックコポリマーの中から選ば
れたる少なくとも１種の重合体からなり、かつ該シート
における２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘが１８００ＭＰ
ａ以上であり、該Ｘと０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５
０％破壊デュポン衝撃強度Ｙとの間の関係が下記式
（１） Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） を満足することを特徴とする熱成形用シートが提供され
る。また、本発明によれば、タルクを主成分とする無機
充填剤／ポリプロピレン系樹脂／エチレン含有補助重合
体からなる複合材料を押出成形したシートであって、該
エチレン含有補助重合体が、（ｉ）密度が０．９２ｇ／
ｃｍ³以下でメルトインデックスが３ｇ／１０分以下の
メタロセン共重合ポリエチレン、（ii）密度が０．９２
ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが２ｇ／１０分以
下の直鎖状低密度ポリエチレン、（iii)エチレン／プロ
ピレン共重合モル比が８０／２０〜７０／３０で１００
℃におけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上で、メルト
インデックスが１ｇ／１０分以下のエチレンプロピレン
ゴム及び（iv）スチレンを１０〜３０重量％含有した水
素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロックコポリ
マーの中から選ばれる少なくとも１種の重合体からな
り、かつ該シートにおける引張弾性率縦横平均値Ｘが１
８００ＭＰａ以上であり、該Ｘと０．４５ｍｍ厚さ換算
の２３℃５０％破壊デュポン衝撃強度Ｙとの間の関係が
下記式（１） Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） を満足することを特徴とする熱成形用シートが提供され
る。さらにまた、本発明によれば、タルクを主成分とす
る無機充填剤／ポリプロピレン系樹脂／高密度ポリエチ
レン／エチレン含有補助重合体からなる複合材料を押出
成形したシートであって、（ａ）該タルクを主成分とす
る無機充填剤の含有量が５０重量％以上６５重量％以下
であること、（ｂ）該ポリプロピレン系樹脂の含有量が
１０重量％以上３５重量％以下であること、（ｃ）該高
密度ポリエチレンが、１ｇ／１０分以下のメルトインデ
ックスを有し、その含有量が１０重量％以上２５重量％
以下であること、（ｄ）該エチレン含有補助重合体が、
（ｉ）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデッ
クスが３ｇ／１０分以下のメタロセン共重合ポリエチレ
ン、（ii）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトイン
デックスが２ｇ／１０分以下の直鎖状低密度共重合ポリ
エチレン、（iii)エチレン／プロピレン共重合モル比が
８０／２０〜７０／３０で１００℃におけるムーニー粘
度が６０ＭＬ₁₊₄以上で、メルトインデックスが１ｇ／
１０分以下のエチレンプロピレンゴム及び（iv）スチレ
ンを１０〜３０重量％含有した水素添加スチレン−イソ
プレン−スチレンブロックコポリマーの中から選ばれる
少なくとも１種の重合体からなり、その含有量が５重量
％以上１５重量％以下であること、を特徴とする熱成形
用シートが提供される。さらにまた、本発明によれば、
タルクを主成分とする無機充填剤／ポリプロピレン系樹
脂／エチレン含有補助重合体からなる複合材料を押出成
形したシートであって、（ａ）該タルクを主成分とする
無機充填剤の含有量が５０重量％以上７０重量％以下で
あること、（ｂ）該ポリプロピレン系樹脂の含有量が１
５重量％以上４５重量％以下であること、（ｃ）該エチ
レン含有補助重合体が、（ｉ）密度が０．９２ｇ／ｃｍ
³以下でメルトインデックスが３ｇ／１０分以下のメタ
ロセン共重合ポリエチレン、（ii）密度が０．９２ｇ／
ｃｍ³以下でメルトインデックスが２ｇ／１０分以下の
直鎖状低密度共重合ポリエチレン、（iii)エチレン／プ
ロピレン共重合モル比が８０／２０〜７０／３０で１０
０℃におけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上で、メル
トインデックスが１ｇ／１０分以下のエチレンプロピレ
ンゴム及び（iv）スチレンを１０〜３０重量％含有した
水素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロックコポ
リマーの中から選ばれる少なくとも１種の重合体からな
り、その含有量が５重量％以上１５重量％以下であるこ
と、を特徴とする熱成形用シートが提供される。さらに
また、本発明によれば、前記熱成形用シートから形成さ
れた食品包装用タルク容器が提供される。さらにまた、
本発明によれば、前記熱成形用シートを容器形状に加熱
成形することを特徴とする食品包装用タルク容器の製造
方法が提供される。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明の熱成形用シートは、タル
クを主成分とする無機充填剤を含有する。タルクとして
は、食品包装容器用充填剤として一般に用いられている
粉体状のものであれば問題なく使用することができる。
一般には、その平均粒径は１〜３０μｍ、好ましくは２
〜１５μｍである。本発明では、食品容器用グレードと
して販売されているものを使用すれば良く、白色度８７
以上、好ましくは９０以上のものを用いればよい。本発
明では、無機充填剤としてはタルクを用いるのが好まし
いが、このタルクの一部を、５０重量％より低い割合
で、他の無機充填剤、例えば、マイカ、炭酸カルシウ
ム、シリカ、アルミナ等の一般に食品包装用容器に使用
されている充填剤で置換することも可能である。

【０００９】ポリプロピレン系樹脂としては、従来公知
の各種のものが用いられる。このようなものには、ポリ
プロピレンホモポリマーの他、プロピレンにオレフィン
をランダム又はブロック共重合させたプロピレン共重合
体、その他の変性ポリプロピレン樹脂等が包含される。
共重合成分としてのオレフィンとしては、エチレンや炭
素数が４〜１２、好ましくは４〜８のα−オレフィンが
挙げられ、その共重合体中含有量は０．５〜１５重量
％、好ましくは１〜１０重量％である。本発明では、特
に、共重合成分としてエチレンを０．５〜１５重量％、
好ましくは１〜１０重量％含有するエチレン／プロピレ
ンブロック共重合体の使用が好ましい。本発明で用いる
ポリプロピレン系樹脂としては、一般的に、２３０℃で
２．１６ｋｇ荷重時のメルトインデックスが１．５ｇ／
１０分以下、好ましくは１．０ｇ／１０分以下、更に好
ましくは０．７ｇ／１０分のものであれば使用可能であ
る。この場合のメルトインデックスの下限値は、通常、
０．３ｇ／１０分程度である。

【００１０】本発明で用いる高密度ポリエチレンにおい
て、その密度は０．９４０ｇ／ｃｍ ³以上、好ましくは
０．９４５ｇ／ｃｍ³以上である。その上限値は、通
常、０．９６０ｇ／ｃｍ³程度である。この高密度ポリ
エチレンにおけるメルトインデックス（ＭＩ）は、通
常、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重時での測定値で、１．
０ｇ／１０分以下、好ましくは０．８ｇ／１０分以下で
ある。その下限値は、通常、０．０１ｇ／１０分であ
る。このような高密度ポリエチレンの具体例としては、
例えば、チーグラー触媒やクロム触媒で重合したホモポ
リエチレンや極微量プロピレン共重合ポリエチレン等が
挙げられる。押出成形グレードや吹き込み成形グレード
と称されているものが好ましく使用される。このポリエ
チレンにおいて、その密度が０．９４０ｇ／ｃｍ³より
低い時は剛性を下げる傾向が強く、またその融点の低下
により間接加熱成形時にシートが垂れ下がるのを助長す
る。一方、そのメルトインデックスが１．０ｇ／ｃｍ³
より大きいと、真空成形時のシートの垂れ下がりが大き
く耐衝撃性改良効果も小さい。高密度ポリエチレンは、
直接加熱方式の成形を行うシートの成分としては必ずし
も必要でなく、この場合には、その高密度ポリエチレン
分をポリプロピレン系樹脂や後述のエチレン含有補助重
合体でバランス良く組み合わせるのが良い。

【００１１】本発明の熱成形用シートは、タルク等を多
量に含有するとともに、エチレン含有補助重合体を含有
する。この補助重合体は、タルク等−ポリプロピレン系
樹脂−高密度ポリエチレンよりなる組成物系又はタルク
等−ポリプロピレン系樹脂よりなる組成物系が、剛性は
あるものの衝撃強度が不十分であるのを改良する目的で
使用するものであり、いわば、耐衝撃性改良材である
が、この場合、不必要な剛性の低下を生じさせたり、成
形時でのシートの垂れ下がりを助長させないため、少量
の添加で且つできるだけ剛性を低下させずに耐衝撃性の
みを改良するものが好ましい。本発明で用いるエチレン
含有補助重合体は、以下に示す（ｉ）〜（iv）の重合体
の中から選ばれる少なくとも１種である。 （ｉ）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデッ
クス（ＭＩ）が３ｇ／１０分以下のメタロセン共重合ポ
リエチレン。このメタロセン共重合ポリエチレンは、メ
タロセン触媒を用いて重合した共重合ポリエチレンを意
味するものである。このメタロセン共重合ポリエチレン
の共重合成分は、炭素数３〜１２、好ましくは４〜８の
α−オレフィンであり、その含有量は、通常、１０〜３
０重量％、好ましくは１５〜３０重量％である。本発明
で用いるメタロセン共重合ポリエチレンにおいて、その
密度は０．９２ｇ／ｃｍ³以下、好ましくは０．９１ｇ
／ｃｍ³以下であり、その下限値は、通常、０．８７ｇ
／ｃｍ³程度である。そのメルトインデックスは、３ｇ
／１０分以下であり、その下限値は０．１ｇ／１０分程
度である。密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下、特に０．９
１ｇ／ｃｍ³以下では、得られるシートの耐衝撃強度の
向上が著しい。逆に密度が０．９２ｇ／ｃｍ³を超える
と耐衝撃強度が不足となる。一方、メルトインデックス
が３ｇ／１０分より大となると、間接加熱成形時にシー
トの垂れ下がりが大きくなり、かつ耐衝撃性改良効果も
小さくなる。

【００１２】（ii）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメ
ルトインデックスが２ｇ／１０分以下の直鎖状低密度共
重合ポリエチレン。この直鎖状低密度共重合ポリエチレ
ン（ＬＬＤＰＥ）は主として低圧法で重合されたエチレ
ン／中鎖オレフィン共重合体であり、通常ＬＬと称され
ている共重合ポリエチレンである。本発明ではこのＬＬ
の内、密度０．９２ｇ／ｃｍ³以下、メルトインデック
ス２ｇ／１０分以下のものが用いられる。メタロセン共
重合ポリエチレンの場合と同様、密度０．９１５ｇ／ｃ
ｍ³以下では耐衝撃強度の向上が著しく、逆に、０．９
２ｇ／ｃｍ³を超えると耐衝撃性不足となる。メルトイ
ンデックスが２ｇ／１０分より大となると、間接加熱成
形時にシートの垂れ下がりが大きくなり、耐衝撃性改良
効果も小さくなる。その密度の下限値は、通常、０．８
７ｇ／ｃｍ³であり、一方、そのメルトインデックスの
下限値は、通常、０．１ｇ／１０分程度である。この直
鎖状低密度共重合ポリエチレンにおいて、その共重合成
分である中鎖オレフィンは、その炭素数が３〜１０、好
ましくは４〜８の中鎖オレフィンであり、その含有量は
８〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％である。
中鎖オレフィンとしては、例えば、ｎ−ブテン−１、ｎ
−ヘキセン−１、ｎ−オクテン−１、４−メチルペンテ
ン−１、２エチルヘキセン−１等が挙げられる。

【００１３】（iii)エチレン／プロピレン共重合モル比
が８０／２０〜７０／３０で、１００℃におけるムーニ
ー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上でメルトインデックスが１ｇ
／１０分以下のエチレンプロピレンゴム。このエチレン
プロピレンゴム（ＥＰＲ）は、エチレンとプロピレンの
ランダム共重合体であり、通常、そのエチレンとプロピ
レンの共重合比は、７０／３０〜８０／２０程度のもの
で、１００℃におけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上
のものが好適に用いられ、そのメルトインデックスは１
ｇ／１０分以下である。前記ムーニー粘度の上限値は１
００ＭＬ₁₊₄程度及びメルトインデックスの下限値は
０．１ｇ／１０分程度である。メルトインデックスが１
ｇ／１０分よりも大きくなると、間接加熱成形時にシー
トの垂れ下がりが激しくなる。

【００１４】（iv）スチレン含有率が１０〜３０重量％
の水素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロックコ
ポリマー。この水添コポリマーは、水添された１，４−
ポリイソプレンユニットを多く含み、この部分はエチレ
ン−プロピレンの交互重合体に相当し、ゴム弾性を発現
する。このコポリマー（水添コポリマー）において、そ
のスチレン含有量は１０〜３０重量％、好ましくは１０
〜２０重量％である。スチレン含有量が３０重量％を超
えると、得られるシートの剛性は改善されるものの、そ
のコポリマーのシート中での分散が悪くなると共にシー
トの耐衝撃性が低下する。反対にスチレンの含有量が１
０重量％を下回ると、剛性の低下が著しくなる。尚、こ
の水添コポリマーには、スチレン−イソプレン−スチレ
ンのトリブロックに由来する成分ばかりでなく、スチレ
ン−イソプレンジブロックに由来する成分が含まれてい
てよい。

【００１５】本発明の熱成形用シートは、タルク等
（Ａ）／ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）／高密度ポリエチ
レン（Ｃ）／エチレン含有補助重合体（Ｄ）からなる複
合材料を押出成形することによって形成するシート〔Ａ
／Ｂ／Ｃ／Ｄ〕と、高密度ポリエチレン（Ｃ）を含まな
い、タルク等（Ａ）／ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）／エ
チレン含有補助重合体（Ｄ）からなる複合材料を押出成
形することによって形成されるシート〔Ａ／Ｂ／Ｄ〕が
包含される。これらのシートにおける各成分の含有量及
びそのシート性状をシートの種類との関連で以下に示
す。

【００１６】（１）シート〔Ａ／Ｂ／Ｃ／Ｄ〕 このシートの場合、そのタルク等（Ａ）の含有量は５０
重量％以上、６５重量％以下である。本発明では、特
に、５０〜６０重量％の含有量が好ましい。ポリプロピ
レン系樹脂（Ｂ）の含有量は、１０重量％以上、３５重
量％以下である。その好ましい含有量は、１５〜２５重
量％である。その含有量が３５重量％を上回ると、高密
度ポリエチレン及びエチレン含有補助重合体の添加可能
量が減り、剛性、成形性、耐衝撃性のバランスが不良と
なり、１０重量％を下回ると成形した食品包装用容器に
必要な剛性、耐熱性を得ることができなくなる。 高密
度ポリエチレン（Ｃ）の含有量は、１０重量％以上、２
５重量％以下である。その好ましい含有量は１０〜２０
重量％である。その含有量が１０重量％を下回ると間接
加熱成形時のシートの垂れ下がりを効果的に防止でき
ず、２５重量％より多いと剛性の低下が激しく、容器と
なった場合の固さやしっかり感を発揮できない。

【００１７】エチレン含有補助重合体（Ｄ）の含有量
は、５重量％以上、１５重量％以下である。その好まし
い含有量は、５〜１０重量％である。その含有量が５重
量％を下回るとシート耐衝撃強度が不十分となり、一
方、１５重量％を超えるとシートの剛性が低下して食品
包装容器用シートとしての実用性を発揮し難くなる。

【００１８】本発明による前記組成のシートにおいて、
そのシートにおける２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘは１
８００ＭＰａ以上、好ましくは２２００ＭＰａ以上であ
り、そのＸと０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破壊
デュポン衝撃強度Ｙとの間の関係は、次式を満足するこ
とを特徴とする。 Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） 前記式（１）を満足することによって、耐衝撃性にすぐ
れ、しかも剛性と耐衝撃性のバランスのとれた熱成形性
にすぐれたシートを得ることができる。前記式（１）を
満足するシートを得るには、前記（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）及び（Ｄ）の各成分の含有量を前記範囲内におい
て適宜調節すればよい。

【００１９】前記した本発明のシートには、前記式
（１）で示される物性を保持させるとともに、好ましく
はそのシート垂れ試験における最大垂れ量が２５ｍｍ以
下、好ましくは２０ｍｍ以下及びその戻り率が６０％以
上、好ましくは８０％以上及び１０ｍｍ保持時間が２０
秒以上、好ましくは２５秒以上であるシート特性を保持
させるのがよい。本発明のシートの場合、その最大垂れ
量の下限値は、通常、５ｍｍ程度であり、その戻り率の
上限値は１００％であり、１０ｍｍ保存時間の上限値
は、通常、５０秒程度である。前記のような組成及びシ
ート性状を有する本発明のシートは、熱板圧空成形等の
直接熱成形用シートとして好ましく適用し得ることはも
ちろん、特に、真空成形等の間接加熱成形用シートとし
て有利に用いることができる。シートの厚さは０．２〜
１．５ｍｍ、好ましくは０．３〜１．２ｍｍである。

【００２０】（２）シート〔Ａ／Ｂ／Ｄ〕 このシートの場合、そのタルク等（Ａ）の含有量は５０
重量％以上、７０重量％以下である。本発明では、特
に、５０〜６５重量％の含有量が好ましい。ポリプロピ
レン系樹脂（Ｂ）の含有量は、１５重量％以上、４５重
量％以下である。その好ましい含有量は、２５〜４５重
量％である。その含有量が４５重量％を上回ると、エチ
レン含有補助重合体の含有量が減り、剛性、耐衝撃性の
バランスが不良となり、１５重量％を下回ると成形した
食品包装用容器に必要な剛性、耐熱性を得ることができ
なくなる。

【００２１】エチレン含有補助重合体（Ｄ）の含有量
は、５重量％以上、１５重量％以下である。その好まし
い含有量は、５〜１０重量％である。その含有量が５重
量％を下回るとシート耐衝撃強度が不十分となり、一
方、１５重量％を超えるとシートの剛性が低下して食品
包装容器用シートとしての実用性を発揮し難くなる。

【００２２】本発明による前記組成のシートにおいて、
そのシートにおける２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘは１
８００ＭＰａ以上、好ましくは２２００ＭＰａ以上であ
り、そのＸと０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破壊
デュポン衝撃強度Ｙとの間の関係は、次式を満足するこ
とを特徴とする。 Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） 前記式（１）を満足することによって、耐衝撃性にすぐ
れ、しかも剛性と耐衝撃性のバランスのとれた熱成形性
にすぐれたシートを得ることができる。前記式（１）を
満足するシートを得るには、前記（Ａ）、（Ｂ）及び
（Ｄ）の各成分の含有量を前記範囲内において適宜調節
すればよい。

【００２３】前記のような組成及びシート性状を有する
本発明のシートは、熱板圧空成形等の直接加熱成形用シ
ートとして好適のものである。シートの厚さは０．２〜
０．７ｍｍ、好ましくは０．３〜０．５ｍｍである。

【００２４】本発明による熱成形用シートは、前記式
（１）を満足する２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘと０．
４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破壊デュポン衝撃強度
Ｙを有するが、その式（１）を図１にグラフで示す。図
１において、曲線１は前記式（１）に対応するものであ
り、本発明シートは、その曲線１上及びそれより上の範
囲にあるＸとＹとの関係を有するものである。本発明に
よる好ましいシートは、そのＸとＹとの関係が領域Ｉ、
II、IIIにあるものであり、より好ましいシートは、Ｘ
≧１８００ＭＰａ、好ましくはＸ≧２２００ＭＰａの範
囲にあるもの、さらに好ましくは、そのＸとＹとの関係
が領域IIにあるものである。なお、図１における直線１
１はＸ＝２５００（ＭＰａ）に対応する直線であり、直
線１２はＹ＝０．７（Ｊ）に対応する直線である。本発
明のシートにおけるＸの値は、通常、１８００〜４００
０ＭＰａ、好ましくは２５００〜４０００ＭＰａ程度で
あり、その上限値は、通常、５０００ＭＰａ程度であ
る。

【００２５】食品容器を熱成形法で製造する際に原材料
となるシートに要求される主な物性は、剛性と耐衝撃
性、更には熱成形時の成形適性である。剛性は容器とな
った後の容器の固さ、こわさに関係し、容器が外力に対
して潰れにくく、しっかり感があることに対応する。こ
の際シートの厚さを増せば当然容器のコストを直接的に
上昇させるばかりでなく、資源の無駄使いやＣＯ₂発生
量の増加を招来する。そこでシートの一定厚さ当りの剛
性である弾性率をできるだけ高め、シート材厚を上げず
に容器の固さを増やすことが望まれることになる。本発
明ではタルク等を多量含有させることによりシートの厚
さを増加させずにシートの弾性率を高めるとともに、そ
の弾性率とシートの衝撃強度（Ｊ）（耐衝撃性）との関
係を図１における曲線１上及びそれより上の範囲に規定
するものである。

【００２６】弾性率の測定方法には引張弾性率や曲げ弾
性率があるが、本発明においては薄いシートでは測定誤
差の出やすい曲げ弾性率を排し、薄いシートでも、測定
し易くかつ測定誤差が出にくい引張弾性率の縦横平均値
を採用した。即ち、本明細書では、シートの剛性を示す
尺度としてシートの２３℃での引張弾性率の縦横平均値
（ＡＳＴＭ Ｄ８８２）をシート厚さに関係なく用いる
こととする。一方、耐衝撃性を図る方法には種々の方法
が提案されているが、どの方法を採ったにせよ容器にな
ってしまうと容器の形状やリブの有無や熱成形条件の影
響を受けるので、元の原料組成の適否を判定するには不
適当である。そこで、シートでの耐衝撃性を評価する方
法としてデュポン衝撃強度を採用し、錘や撃芯の形状等
を適正化し、２３℃での５０％破壊強度を求めたとこ
ろ、容器の耐衝撃性との相関が良いことが判明した。５
０％破壊デュポン衝撃強度は、同じ組成の材料ではほぼ
シートの材厚に比例することが実験的に証明されたの
で、本発明においては０．４５ｍｍ材厚の場合の衝撃強
度を主として測定すると共に、他の材厚の場合には、得
られた衝撃強度を０．４５ｍｍとの材厚比で除して、
０．４５ｍｍ材厚の衝撃強度に換算した値を採用するこ
ととする。即ち、本明細書ではシートの０．４５ｍｍ厚
さ換算衝撃強度（Ｊ）を耐衝撃性の尺度として採用す
る。また、この場合の衝撃強度は、ＡＳＴＭ Ｄ２７９
４−６９用デュポン衝撃試験機を用いてＪＩＳ Ｋ７２
１１「硬質プラスチックの落錘衝撃試験方法通則」の手
順に準じ、２３℃の雰囲気中で先端の曲率Ｒが４．７ｍ
ｍの撃芯を用い、２００ｇの錘を落下させて測定した。
そして、その５０％破壊エネルギーを算出し、さらにそ
の０．４５ｍｍ厚さ換算衝撃強度（Ｊ）を算出する。

【００２７】本発明者らの研究によれば、同種材料から
なる組成物においてその組成比を変更したとき、０．４
５ｍｍ材厚シートの２３℃における５０％破壊デュポン
衝撃強度Ｙと、当該シートの２３℃引張弾性率縦横平均
値Ｘとの間にはＹ＝ａ／Ｘ＋ｂ（ａ，ｂは常数）の相関
関係が認められた。更に両者の関係と食品包装用容器と
してのかたさと衝撃強さのバランスとの関係とを比較吟
味した結果、第１図に示したＹ＝３１１０／Ｘ−０．５
４４の曲線上及びそれより上部、即ちＹ≧３１１０／Ｘ
−０．５４４の領域（Ｉ、II、III）が食品包装用容器
の材料として望ましいシートの物性範囲であることが判
明した。但し、実際には現状の充填剤混入ポリプロピレ
ン容器の材厚より厚くしたくないという経済性と環境な
いし資源面の制約からワンウェイ容器として望ましいの
は、Ｙ≧０．７Ｊ、Ｘ≧２５００ＭＰａを満たす領域II
であり、Ｉ及びIIIは若干の組成修正をしてIIの範囲に
バランス変更する事が可能な領域である。領域IVは容器
に成形した場合に不適切なシートの物性範囲である。

【００２８】本発明による前記シート［Ａ／Ｂ／Ｃ／
Ｄ］は、間接加熱成形用シートとして好適のものである
が、このシートには、その間接加熱成形操作を円滑に実
施し得るように、シート垂れ試験における最大垂れ量が
２５ｍｍ以下、戻り率が６０％以上及び１０ｍｍ保持時
間が２０秒以上の特性を保持させるのが好ましい。前記
シート垂れ試験は、サンプルシートを内寸３００ｍｍ×
３５０ｍｍの枠で固定化して、あらかじめ所定の雰囲気
温度に設定してある加熱ゾーンに送ると同時に、そのシ
ート表面側からヒータで均一に加熱することによって実
施される。この場合、ヒータは、３００Ｗのインフラス
タインヒータを４００ｍｍ×４５０ｍｍ内に５行３列配
置することにより形成した。シート加熱時におけるこの
ヒータの下端面とシート上面との間の距離は１５０ｍｍ
であった。また、シートの下面中央部温度を赤外線放射
温度計（ミノルタ５０５型）で測定し、加熱ゾーンの雰
囲気温度を熱電対温度計で測定した。

【００２９】シートの中央部下面には、シート垂れ量を
測定するための変位計のセンサー先端をほぼ接触する程
度にまで近く位置させ、そして、そのセンサー先端を手
動により垂れ下ったシート下面の変位に追随させてシー
トの垂れ下り量を測定する。このシートの垂れ量と、そ
のシート中央部の温度測定用の赤外線放射温度計からの
測定温度とを、コンピュータ出力してチャートに記録す
る。加熱ゾーンにおいてシートの加熱を開始し、そのシ
ートの加熱開始時点からのシートの垂れ量（ｍｍ）とシ
ートの表面温度（℃）を経時的に測定し、その測定デー
タをチャートに記録する。前記のようにしてシートを加
熱する場合、そのシートは、加熱により、（ｉ）一旦下
方に垂れ下り、次に（ii）上方に持ち上がる。更に加熱
を続けることによって、（iii)再び下方に垂れ下る挙動
を示す。ここで、前記（ｉ）に示した垂れ下り量を、
「最大垂れ量（初期垂れ量）（ｍｍ）」とし、次に、
（ii）によって上方に持ち上った量を「戻り量（ｍ
ｍ）」とする。さらに、（iii)で示した最大戻り位置か
ら再度下方に１０ｍｍ垂れ下がるまでの時間を「１０ｍ
ｍ保持時間（秒）」とする。さらに、「戻り量」を「最
大垂れ量」で除した値のパーセント表示を「戻り率」と
する。

【００３０】図２にシート垂れ試験結果の概念図を示
す。図２において、点（ａ¹，ｂ¹）に関し、ａ¹は最大
垂れ時間（３０．０秒）を示し、ｂ¹はその最大垂れ量
（１２．６ｍｍ）を示す。点（ａ²，ｂ²）において、ａ
²は戻り時間（３７．５秒）を示し、（ｂ¹−ｂ²）は戻
り量（８．８ｍｍ）を示す。また、点（ａ³，ｂ³）は最
大戻り点（ａ²，ｂ²）から１０ｍｍ垂れた点（１０ｍｍ
垂れ点）を示し、（ａ³−ａ²）は１０ｍｍ保持時間（２
５．３秒）を示す。また、この場合の戻り率は７０％で
ある。

【００３１】本発明のシートを製造するには、そのシー
ト構成成分を混合加熱溶融してシート状に押出せばよ
い。この場合の押出成形方法は、通常用いられる方法な
ら如何なる方法でも良い。本発明で用いるタルク等は粉
体であるので、これを予めポリプロピレン系樹脂及び／
又は他の成分とコンパウンドとなし、このコンパウンド
を残りの成分と共に押し出してシートとしても良い。こ
の際コンパウンドの方法としては、バンバリーミキサ
ー、各種ロール、高速撹拌機、二軸押出機等各種の機器
を用いてコンパウンド化することができる。さらには、
本発明にかかる各種材料を一度に又は数段に分けて二軸
押出機に直接投入し、ギアポンプ又は一軸押出機を経て
直接シーティングすることも可能である。押出シートを
吐出するダイスとしては、通常用いられているＴダイや
円形ダイを使用することができる。尚、この際、コンパ
ウンディンク及び／又は押出シーティングの工程で、必
要に応じて酸化防止剤、分散剤、着色剤（顔料）、発泡
剤等を混入できることは当然である。

【００３２】また、シーティングに際しては、単層押出
ばかりでなく、多層の共押出となし、層毎に組成や色等
の異なる多層シートを作ることもできる。更にこの応用
として表面層を充填剤無しの樹脂のみの層となし、ヒー
トシール層として使用したり、あるいはこの樹脂のみの
表層を押出中の目ヤニ防止に役立てたり、ノッチ効果に
よる衝撃強度低下を防止する等の役割を持たせることも
できる。一般には、この様な樹脂のみからなる表層の厚
さは数μｍないし３０μｍ程度であり、全シート厚みの
１〜１０％程度である。従って、本発明においては、本
来充填剤を含む層のみの材料組成が本発明シートの材料
組成であるが、本発明のシートはその少なくとも一方の
表面に薄い樹脂のみの層を有することもでき、この場合
は、この層をも含めたシート全体の組成の平均値をもっ
て本発明シートの組成とみなすこともできる。

【００３３】本発明による熱成形用シート［Ａ／Ｂ／Ｃ
／Ｄ］を容器形状に熱成形するための成形方法は、特に
制約されるものではなく、真空成形、真空圧空成形、熱
板圧空成形、プラグアシスト成形等の間接加熱及び直接
加熱による公知の方法を用いることができる。また、本
発明による熱成形用シート［Ａ／Ｂ／Ｄ］を容器形状に
熱成形するための成形方法としては、熱板圧空成形、エ
ンドレスベルト加熱式圧空成形等の、直接加熱を行う公
知の成形方法を用いることができる。また、成形に用い
る金型には強制冷却装置がついているのが好ましい。成
形容器の形状は特に制約されず、従来一般に用いられて
いる各種の形状であることができる。このような容器形
状には、トレー状、ドンブリ状、箱状、カップ状等が包
含される。

【００３４】

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。なお、以下において示す％は重量基準であり、ま
たシート配合素材の具体的内容は以下の通りである。ま
た、以下において示すシート配合素材濃度比率は小数点
以下第３位を四捨五入して記載した。 （１）タルク：勝光山株式会社製 ビクトリーライトＨ
Ｒ−Ｂ （２）ポリプロピレンホモポリマー：株式会社トクヤマ
製ＲＢ１１０ （３）ポリプロピレンブロックコポリマー：日本ポリケ
ム株式会社製ＥＣ９ （４）高密度ポリエチレン：京葉ポリエチレン株式会社
製Ｂ５２０３ （５）界面活性剤（ポリエチレングリコール）：三洋化
成株式会社製ＰＥＧ６０００Ｓ （６）酸化防止剤：（テトラキス〔メチレン−３（３．
５−ジ−第３ブチル−４−ヒドロオキシ−フェニル）プ
ロピオネート〕メタン）日本チバガイギー株式会社製イ
ルガノックス１０１０ （７）直鎖状低密度共重合ポリエチレン（密度：０．９
１５ｇ／ｃｍ³、ＭＩ：１．４ｇ／１０分）：出光石油
化学株式会社製０１２８ （８）水素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロッ
クコポリマー（スチレン含有率：１３％、ＭＩ：４ｇ／
１０分）：クラレ株式会社製セプトン２０４３ （９）メタロセン共重合ポリエチレン（密度：０．８９
８ｇ／ｃｍ³、ＭＩ：２．２ｇ／１０分）：日本ポリケ
ム株式会社製ＫＥ０２８ （１０）エチレンプロピレンゴム（エチレン／プロピレ
ン共重合モル比＝７７／２３、１００℃ムーニー粘度：
６８ＭＬ₁₊₄）：日本合成ゴム株式会社製ＥＰ９６１Ｓ
Ｐ

【００３５】実施例１ スクリュー径３５ｍｍ二軸押出機（東芝機械株式会社製
ＴＥＭ−３５Ｂ）にタルクが７０重量％、ポリプロピレ
ンホモポリマーが４．３％、高密度ポリエチレン２４
％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤が０．３％となる
ように供給しつつ、タルク−樹脂コンパウンドペレット
を作成した。次に、スクリュー径６５ｍｍのベント式単
軸押出機（東芝機械株式会社製ＳＥ−６５）を用いて、
上記コンパウンドが１００重量部に対し、ポリプロピレ
ンホモポリマー９重量部、直鎖状低密度共重合ポリエチ
レン１２重量部を配合して、タルク濃度５７．８５％ポ
リプロピレン樹脂濃度１０．９９％、高密度ポリエチレ
ン濃度１９．８４％、直鎖状低密度ポリエチレン９．９
２％を含む組成物とし、これを混練押出加工し、シート
厚０．４５ｍｍ、シート幅７００ｍｍの熱成形用シート
を製造した。この熱成形用シートを用いてテスト用真空
成形装置（中央化学株式会社製）で縦２３０ｍｍ、幅１
３５ｍｍ、深さ２７ｍｍの箱形食品包装用容器を成形し
た所、シートの垂れ下がりも少なく、成形性も良好であ
った。上記で製造した熱成形用シートに対して耐衝撃試
験法（テスター産業株式会社製デュポン衝撃試験機Ｍ−
２０３型）を用いて２３℃における耐衝撃性（５０％破
壊エネルギー）を測定し、ＡＳＴＭ Ｄ８８２に従って
引張弾性率縦横平均値を測定したところ、表１に記載し
た通り、耐衝撃性と剛性の良好なバランスを得ることが
できた。また、実用試験として上記で製造した熱成形用
シートを用いて成形した食品包装用容器１つに対して略
１００ｇのハンバーグ４個を収納してラップ包装したも
のを１６パック作成しケースに４個づつ入れて、トラッ
ク輸送試験を行ったところ、容器の割れは発生せず、良
好な耐衝撃性能を示した。さらに、前記で得た熱成形用
シートについて、その垂れ試験を行ったところ、良好な
結果が得られた。

【００３６】実施例２ ポリプロピレンボモポリマーの代わりにポリプロピレン
ブロックコポリマーを用いたほかは実施例１と同様に行
い、タルク−樹脂コンパウンドペレットを作成した。次
に、上記コンパウンド１００重量部に対し、ポリプロピ
レンホモポリマー４重量部、ポリプロピレンブロックコ
ポリマー１０重量部、水素添加スチレン−イソプレン−
スチレンブロックポリマー６．５重量部を配合して、タ
ルク濃度５８．０９％、ポリプロピレン樹脂濃度１５．
１９％、高密度ポリエチレン濃度１９．９２％、水素添
加スチレン−イソプレン−スチレンブロックポリマー
５．３９％を含む組成物とし、これを実施例１と同様に
シート及び容器の成形、シート物性試験、及び容器の実
用試験を行ったところ、シートの垂れ下がりも少なく成
形性も良好であった。また、表１に記載したとおり、熱
成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得る
ことができ、また、実用試験において容器の割れは発生
せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００３７】実施例３ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー１
６．３％、高密度ポリエチレン１２％、界面活性剤１．
４％、酸化防止剤０．３％の組成物からなるタルク−樹
脂コンパウンドペレットを実施例１と同様にして作成し
た。次に、このコンパウンド１００重量部に対し、ポリ
プロピレンホモポリマー８重量部、メタロセン共重合ポ
リエチレン１２重量部を配合して、タルク濃度５８．３
３％、ポリプロピレン樹脂濃度２０．２５％、高密度ポ
リエチレン濃度１０．００％、メタロセン共重合ポリエ
チレン１０．００％を含む組成物とし、これを実施例１
と同様にしてシート及び容器の成形、シート物性試験、
及び容器の実用試験を行ったところ、シートの垂れ下が
りは若干多くなるものの成形性は特に問題は無かった。
また、表１に記載したとおり、熱成形用シートは良好な
耐衝撃性と剛性のバランスを得ることができ、また、実
用試験において容器の割れは発生せず、良好な耐衝撃性
能を示した。

【００３８】実施例４ タルク７０％、ポリプロピレンブロツクコポリマー２
８．３％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％の
組成物からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを実
施例１と同様にして作成した。次に、このコンパウンド
１００重量部に対し、高密度ポリエチレン１３重量部、
メタロセン共重合ポリエチレン６重量部を配合して、タ
ルク濃度５８．８２％、ポリプロピレン樹脂濃度２３．
７８％、高密度ポリエチレン濃度１０．９２％、エチレ
ンプロピレンゴム５．０４％を含む組成物とし、これを
実施例１と同様にしてシート及び容器の成形、シート物
性試験、及び容器の実用試験を行ったところ、シートの
垂れ下がりは若干多くなるものの成形性は特に問題は無
かった。また、表１に記載したとおり、熱成形用シート
は良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得ることができ、
また、実用試験において容器の割れは発生せず、良好な
耐衝撃性能を示した。

【００３９】実施例５ タルクが７０％、ポリプロピレンホモポリマー２８．３
％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％の組成物
からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを実施例１
と同様にして作成した。次に、このコンパウンド１００
重量部に対し、高密度ポリエチレン２４重量部、水素添
加スチレン−イソプレン−スチレンブロックポリマー１
２．５重量部を配合して、タルク濃度５１．２８％、ポ
リプロピレン樹脂濃度２０．７３％、高密度ポリエチレ
ン濃度１７．５８％、水素添加スチレン−イソプレン−
スチレン９．１６％を含む組成物とし、これを実施例１
と同様にしてシート及び容器の成形、シート物性試験、
及び容器の実用試験を行ったところ、シートの垂れ下が
りも少なく成形性も良好であった。また、表１に記載し
たとおり、熱成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバ
ランスを得ることができ、また、実用試験において容器
の割れは発生せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００４０】実施例６ タルク７０％、ポリプロピレンホモポリマー１０．０
％、ポリプロピレンブロックコポリマー１８．３％、界
面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％となる組成物か
らなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを作成した。
次に、このコンパウンド１００重量部に対し、ポリプロ
ピレンブロックコポリマーが４重量部、高密度ポリエチ
レン２６重量部、メタロセン共重合ポリエチレン７重量
部を配合して、タルク濃度５１．１０％、ポリプロピレ
ン樹脂濃度２３．５８％、高密度ポリエチレン濃度１
８．９８％、メタロセン共重合ポリエチレン５．１１％
を含む組成物とし、これを実施例１と同様にしてシート
及び容器の成形、シート物性試験、及び容器の実用試験
を行ったところ、シートの垂れ下がりも少なく成形性も
良好であった。また、表１に記載したとおり、熱成形用
シートは良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得ることが
でき、また、実用試験において容器の割れは発生せず、
良好な耐衝撃性能を示した。

【００４１】実施例７ タルク７０％、ポリプロピレンホモポリマー２８．３
％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％の組成物
からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを実施例１
と同様にして作成した。次に、このコンパウンド１００
重量部に対し、ポリプロピレンブロックコポリマー７重
量部、高密度ポリエチレン１５重量部、エチレンプロピ
レンゴム１２．５重量部を配合して、タルク濃度５２．
０５％、ポリプロピレン樹脂濃度２６．２５％、高密度
ポリエチレン濃度１１．１５％、エチレンプロピレンゴ
ム９．２９％を含む組成物とし、これを実施例１と同様
にしてシート及び容器の成形、シート物性試験、及び容
器の実用試験を行ったところ、シートの垂れ下がりも少
なく成形性も良好であった。また、表１に記載したとお
り、熱成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバランス
を得ることができ、また、実用試験において容器の割れ
は発生せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００４２】実施例８ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー２
８．３％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％の
組成物からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを実
施例１と同様にして作成した。次に、このコンパウンド
１００重量部に対し、ポリプロピレンホモポリマー８重
量部、ポリプロピレンブロックコポリマー４重量部、高
密度ポリエチレン１５重量部、直鎖状低密度共重合ポリ
エチレン７．５重量部を配合して、タルク濃度５２．０
５％、ポリプロピレン樹脂濃度２９．９６％、高密度ポ
リエチレン濃度１１．１５％、直鎖状低密度共重合ポリ
エチレン５．５８％を含む組成物とし、これを実施例１
と同様にしてシート及び容器の成形、シート物性試験、
及び容器の実用試験を行ったところ、シートの垂れ下が
りも少なく成形性も良好であった。また、表１に記載し
たとおり、熱成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバ
ランスを得ることができ、また、実用試験において容器
の割れは発生せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００４３】実施例９ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマーが１
２．３％、高密度ポリエチレン１６％、界面活性剤１．
４％、酸化防止剤０．３％の組成物からなるタルク−樹
脂コンパウンドペレットを実施例１と同様にして作成し
た。次に、このコンパウンド１００重量部に対し、水素
添加スチレン−イソプレン−スチレンブロックポリマー
１１．０重量部を配合して、タルク濃度６３．０６％、
ポリプロピレン樹脂濃度１１．０８％、高密度ポリエチ
レン濃度１４．４１％、水素添加スチレン−イソプレン
−スチレンブロックポリマー９．９１％を含む組成物と
し、これを実施例１と同様にシート及び容器の成形、シ
ート物性試験、及び容器の実用試験を行ったところ、シ
ートの垂れ下がりは若干多くなるものの成形性は特に問
題は無かった。また、表１に記載したとおり、熱成形用
シートは良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得ることが
でき、また、実用試験において容器の割れは発生せず、
良好な耐衝撃性能を示した。

【００４４】実施例１０ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー１
６．３％、高密度ポリエチレン１２％、界面活性剤１．
４％、酸化防止剤０．３％の組成物からなるタルク−樹
脂コンパウンドペレットを作成した。次に、このコンパ
ウンド１００重量部に対し、ポリプロピレンホモポリマ
ー８．０重量部、メタロセン共重合ポリエチレン４重量
部、水素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロック
ポリマー８．０重量部を配合して、タルク濃度５８．３
３％、ポリプロピレン樹脂濃度２０．２５％、高密度ポ
リエチレン濃度１０．００％、メタロセン共重合ポリエ
チレンと水素添加スチレン−イソプレン−スチレンブロ
ックポリマー合計１０．００％を含む組成物とし、これ
を実施例１と同様にしてシート及び容器の成形、シート
物性試験、及び容器の実用試験を行ったところ、シート
の垂れ下がりは若干多くなるものの成形性は特に問題は
無かった。また、表１に記載したとおり、熱成形用シー
トは良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得ることがで
き、また、実用試験において容器の割れは発生せず、良
好な耐衝撃性能を示した。

【００４５】実施例１１ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー１
６．３％、高密度ポリエチレン１２％、界面活性剤１．
４％、酸化防止剤０．３％の組成物からなるタルク−樹
脂コンパウンドペレットを実施例１と同様にしい作成し
た。次に、このコンパウンド１００重量部に対し、ポリ
プロピレンホモポリマー８．０重量部、エチレンプロピ
レンゴム４重量部、水素添加スチレン−イソプレン−ス
チレンブロックポリマー８．０重量部を配合してタルク
濃度５８．３３％、ポリプロピレン樹脂濃度２０．２５
％、高密度ポリエチレン濃度１０．００％、エチレンプ
ロピレンゴムと水素添加スチレン−イソプレン−スチレ
ンブロックポリマー合計１０．００％を含む組成物と
し、これを実施例１と同様にしてシート及び容器の成
形、シート物性試験、及び容器の実用試験を行ったとこ
ろ、シートの垂れ下がりは若干多くなるものの成形性は
特に問題は無かった。また、表１に記載したとおり、熱
成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバランスを得る
ことができ、また、実用試験において容器の割れは発生
せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００４６】実施例１２ 高速混合ミキサー（株式会社カワタ製スーパーミキサー
ＳＭＧ１００混合電動機２２ＫＷ４Ｐ／８Ｐ）の混合槽
を循環する加熱油で１４０℃〜１５０℃に加熱し、この
混合槽中にタルク７０％、ポリプロピレンブロックコポ
リマー２８．３％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤が
０．３％となるように投入して高遠混合し、混合機の電
流が８０Ａに達した時点で混合槽の排出口から混合物を
放出し、急速送風冷却しつつ粗砕して混合コンパウンド
を得、更にこのコンパウンドを粉砕機で最大粒子径５ｍ
ｍ以下に粉砕して原料コンパウンドを製造した。次にこ
のコンパウンド１００重量部に対し、ポリプロピレンブ
ロックコポリマー７重量部、メタロセン共重合ポリエチ
レン１３重量部を配合して、タルク濃度５８．３３％、
ポリプロピレン樹脂濃度２９．４２％、メタロセン共重
合ポリエチレン１０．８３％を含む組成物とし、これを
実施例１と同様にシートを押出成形し、この成形したシ
ートを実施例１と同様に真空成形を行おうとしたとこ
ろ、シートの垂れ下がりが大きく、成形できなかったの
に対し、圧空成形（中央化学製テスト用圧空成形機使
用）して実施例１と同形状の容器を成形し、シート物性
試験、及び容器の実用試験を行ったところ、容器の成形
を問題なく行うことができた。また、表１に記載したと
おり、熱成形用シートは良好な耐衝撃性と剛性のバラン
スを得ることができ、また、実用試験において容器の割
れは発生せず、良好な耐衝撃性能を示した。

【００４７】比較例１ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー２
８．３％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％の
組成物からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを実
施例１と同様にして作成した。次に、このコンパウンド
１００重量部に対し、ポリプロピレンブロックコポリマ
ー１５重量部、高密度ポリエチレン１５重量部を配合し
て、タルク濃度５３．８５％、ポリプロピレン樹脂濃度
３３．３１％、高密度ポリエチレン濃度１１．５４％を
含む組成物とし、これを実施例１と同様にしてシート及
び容器の成形、シート物性試験、及び容器の実用試験を
行ったところ、シートの垂れ下がりも少なく成形性も良
好であった。しかし、表１に記載した通り、耐衝撃性に
於いて劣り、実用試験において、輸送中に容器の割れが
多数発生した。

【００４８】比較例２ タルク７０％、ポリプロピレンブロックコポリマー２
８．３０％、界面活性剤１．４％、酸化防止剤０．３％
の組成物からなるタルク−樹脂コンパウンドペレットを
実施例１と同様にして作成した。次に、このコンパウン
ド１００重量部に対し、高密度ポリエチレン１４．００
重量部、メタロセン共重合ポリエチレン２４重量部を配
合して、タルク濃度５０．７２５％、ポリプロピレン樹
脂濃度２０．５１％、高密度ポリエチレン濃度１０．１
５％、メタロセン共重合ポリエチレン１７．３９％を含
む組成物とし、これを実施例１と同様にしてシート及び
容器の成形、シート物性試験、及び容器の実用試験を行
ったところ、シートの垂れ下がりも少なく成形性も良好
であった。しかし、この場合には、メタロセン共重合ポ
リエチレンの含有量が多すぎ、剛性が低いために、表１
に記載した通り、良好な耐衝撃性を得ることはできた
が、引張弾性率が低く、容器として必要な剛性強度が得
られなかった。またこの容器実用試験において容器の割
れは発生しなかった。

【００４９】比較例３ タルク８０％、ポリプロピレンブロックコポリマー６．
２％、高密度ポリエチレン１２％、界面活性剤１．６
％、酸化防止剤０．２％の組成物からなるタルク−樹脂
コンパウンドペレットを実施例１と同様にして作成し
た。次に、このコンパウンド１００重量部に対し、ポリ
プロピレンブロックコポリマー５重量部、エチレンプロ
ピレンゴム６重量部を配合して、タルク濃度７２．０７
％、ポリプロピレン樹脂濃度１０．０９％、高密度ポリ
エチレン濃度１０．８１％、エチレンプロピレンゴム
５．４１％を含む組成物とし、これを実施例１と同様に
シートの押出成形を行い、得られた熱成形用シートで容
器を成形しようとしたところ、間接加熱時にシートの垂
れ下がりが多すぎ、垂れ下がりの最下部が成形機の一部
に引っかかって成形不能であった。

【００５０】比較例４ 比較例３と同様の熱成形用シートを製造し、熱板圧空成
形機で実施例１と同型の容器を製造したところ、容器表
面の肌荒れは見られたものの、容器形状の成形は可能で
あった。また、ここで成形して得られた容器は、十分な
剛性強度は得られたものの、容器としての十分な耐衝撃
性を得ることはできなかった。

【００５１】前記実施例１〜１２及び比較例１〜４で得
た各シートにおけるその２３℃引張弾性縦横平均値Ｘ
（表１には単に弾性率Ｘと略記）、その０．４５ｍｍ厚
さ換算の５０％破壊デュポン衝撃強度Ｙ（表１には単に
衝撃強度Ｙと略記）、その容器成形性及び容器の実用物
性を表１に示す。また、各シートについて行ったシート
垂れ試験の結果を表２に示す。

【００５２】

【表１】

【００５３】表１に示した容器形成の評価基準は以下の
通りである。 ◎：垂れ下りは少なく、成形性は問題なし ○：若干垂れ下りはあるが、成形性は問題なし △：垂れ下りが大きく、成形は可能であるが、成形品に
シワが発生 ×：垂れ下りが激しく、成形不能

【００５４】

【表２】

【００５５】

【発明の効果】本発明によれば、多量の無機充填剤を含
有し、高い引張性率を有するにもかかわらず、耐衝撃性
にすぐれ、しかも熱成形性の良好なシートが提供され
る。また、本発明によれば、前記シートから形成され
た、焼却時に炭酸ガスや燃焼熱の発生の少ない、廃棄処
理の容易な食品包装用容器及びその容器の製造方法が提
供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘと０．４５ｍｍ
厚さ換算の２３℃５０％破壊衝撃強度Ｙとの関係式（Ｙ
≧３１１０／Ｘ−０．５４４）を示すグラフである。

【図２】シート垂れ試験結果の概念図を示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｋ 103:04 Ｂ２９Ｌ 22:00 Ｆターム(参考） 4F202 AA04C AA04E AA05 AA08 AA11 AA13 AA45 AB11 AB16 AC03 AH52 AH58 CA17 CB01 CN01 4F208 AA04C AA04E AA05 AA08 AA11E AA13 AA45 AB11 AB16 AC03 AH52 AH58 AR11 AR15 AR17 AR18 AR20 MA01 MB01 MC01 MG11 MG22 MH06

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 タルクを主成分とする無機充填剤／ポリ
   プロピレン系樹脂／高密度ポリエチレン／エチレン含有
   補助重合体からなる複合材料を押出成形したシートであ
   って、該エチレン含有補助重合体が、（ｉ）密度が０．
   ９２ｇ／ｃｍ ³以下でメルトインデックスが３ｇ／１０
   分以下のメタロセン共重合ポリエチレン、（ii）密度が
   ０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが２ｇ／
   １０分以下の直鎖状低密度共重合ポリエチレン、（iii)
   エチレン／プロピレン共重合モル比が８０／２０〜７０
   ／３０で１００℃におけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄
   以上で、メルトインデックスが１ｇ／１０分以下のエチ
   レンプロピレンゴム及び（iv）スチレンを１０〜３０重
   量％含有した水素添加スチレン−イソプレン−スチレン
   ブロックコポリマーの中から選ばれる少なくとも１種の
   重合体からなり、かつ該シートにおける２３℃引張弾性
   率縦横平均値Ｘが１８００ＭＰａ以上であり、該Ｘと
   ０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破壊デュポン衝撃
   強度Ｙとの間の関係が下記式（１） Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） を満足することを特徴とする熱成形用シート。
2. 【請求項２】 ２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘが２５０
   ０ＭＰａ以上で０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破
   壊デュポン衝撃強度が０．７Ｊ以上である請求項１の熱
   成形用シート。
3. 【請求項３】 シート垂れ試験における最大垂れ量が２
   ５ｍｍ以下、戻り率が６０％以上で、１０ｍｍ保持時間
   が２０秒以上である請求項１の熱成形用シート。
4. 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかの熱成形用シー
   トから形成された食品包装用タルク容器。
5. 【請求項５】 タルクを主成分とする無機充填剤／ポリ
   プロピレン系樹脂／エチレン含有補助重合体からなる複
   合材料を押出成形したシートであって、該エチレン含有
   補助重合体が、（ｉ）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下で
   メルトインデックスが３ｇ／１０分以下のメタロセン共
   重合ポリエチレン、（ii）密度が０．９２ｇ／ｃｍ³以
   下でメルトインデックスが２ｇ／１０分以下の直鎖状低
   密度共重合体ポリエチレン、（iii)エチレン／プロピレ
   ン共重合モル比が８０／２０〜７０／３０で１００℃に
   おけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄以上で、メルトイン
   デックスが１ｇ／１０分以下のエチレンプロピレンゴム
   及び（iv）スチレンを１０〜３０重量％含有した水素添
   加スチレン−イソプレン−スチレンブロックコポリマー
   の中から選ばれる少なくとも１種の重合体からなり、該
   シートにおける引張弾性率縦横平均値Ｘが１８００ＭＰ
   ａ以上であり、該Ｘと０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５
   ０％破壊デュポン衝撃強度Ｙとの間の関係が下記式
   （１） Ｙ≧３１１０／Ｘ−０．５４４ （１） を満足することを特徴とする熱成形用シート。
6. 【請求項６】 ２３℃引張弾性率縦横平均値Ｘが２５０
   ０ＭＰａ以上で０．４５ｍｍ厚さ換算の２３℃５０％破
   壊デュポン衝撃強度が０．７Ｊ以上である請求項５の熱
   成形用シート。
7. 【請求項７】 請求項５〜６のいずれかの熱成形用シー
   トから形成された食品包装用タルク容器。
8. 【請求項８】 タルクを主成分とする無機充填剤／ポリ
   プロピレン系樹脂／高密度ポリエチレン／エチレン含有
   補助重合体からなる複合材料を押出成形したシートであ
   って、（ａ）該タルクを主成分とする無機充填剤の含有
   量が５０重量％以上６５重量％以下であること、（ｂ）
   該ポリプロピレン系樹脂の含有量が１０重量％以上３５
   重量％以下であること、（ｃ）該高密度ポリエチレン
   が、１ｇ／１０分以下のメルトインデックスを有し、そ
   の含有量が１０重量％以上２５重量％以下であること、
   （ｄ）該エチレン含有補助重合体が、（ｉ）密度が０．
   ９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが３ｇ／１０
   分以下のメタロセン共重合ポリエチレン、（ii）密度が
   ０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが２ｇ／
   １０分以下の直鎖状低密度共重合ポリエチレン、（iii)
   エチレン／プロピレン共重合モル比が８０／２０〜７０
   ／３０で１００℃におけるムーニー粘度が６０ＭＬ₁₊₄
   以上で、メルトインデックスが１ｇ／１０分以下のエチ
   レンプロピレンゴム及び（iv）スチレンを１０〜３０重
   量％含有した水素添加スチレン−イソプレン−スチレン
   ブロックコポリマーの中から選ばれる少なくとも１種の
   重合体からなり、その含有量が５重量％以上１５重量％
   以下であること、を特徴とする熱成形用シート。
9. 【請求項９】 請求項８の熱成形用シートから形成され
   た食品包装用タルク容器。
10. 【請求項１０】 タルクを主成分とする無機充填剤／ポ
    リプロピレン系樹脂／エチレン含有補助重合体からなる
    複合材料を押出成形したシートであって、（ａ）該タル
    クを主成分とする無機充填剤の含有量が５０重量％以上
    ７０重量％以下であること、（ｂ）該ポリプロピレン系
    樹脂の含有量が１５重量％以上４５重量％以下であるこ
    と、（ｃ）該エチレン含有補助重合体が、（ｉ）密度が
    ０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが３ｇ／
    １０分以下のメタロセン共重合ポリエチレン、（ii）密
    度が０．９２ｇ／ｃｍ³以下でメルトインデックスが２
    ｇ／１０分以下の直鎖状低密度共重合ポリエチレン、
    （iii)エチレン／プロピレン共重合モル比が８０／２０
    〜７０／３０で１００℃におけるムーニー粘度が６０Ｍ
    Ｌ₁₊₄以上で、メルトインデックスが１ｇ／１０分以下
    のエチレンプロピレンゴム及び（iv）スチレンを１０〜
    ３０重量％含有した水素添加スチレン−イソプレン−ス
    チレンブロックコポリマーの中から選ばれる少なくとも
    １種の重合体からなり、その含有量が５重量％以上１５
    重量％以下であること、を特徴とする熱成形用シート。
11. 【請求項１１】 請求項１０の熱成形用シートから形成
    された食品包装用タルク容器。
12. 【請求項１２】 請求項１〜３のいずれかの熱成形用シ
    ートを容器形状に間接加熱成形又は直接加熱成形するこ
    とを特徴とする食品包装用タルク容器の製造方法。
13. 【請求項１３】 請求項５〜６のいずれかの熱成形用シ
    ートを容器形状に直接加熱成形することを特徴とする食
    品包装用タルク容器の製造方法。
14. 【請求項１４】 請求項８の熱成形用シートを容器形状
    に間接加熱成形又は直接加熱成形することを特徴とする
    食品包装用タルク容器の製造方法。
15. 【請求項１５】 請求項１０の熱成形用シートを容器形
    状に直接加熱成形することを特徴とする食品包装用タル
    ク容器の製造方法。