ES2317624T3 - Metodo para fabricar un tubo de transferencia de calor. - Google Patents
Metodo para fabricar un tubo de transferencia de calor. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2317624T3 ES2317624T3 ES07113641T ES07113641T ES2317624T3 ES 2317624 T3 ES2317624 T3 ES 2317624T3 ES 07113641 T ES07113641 T ES 07113641T ES 07113641 T ES07113641 T ES 07113641T ES 2317624 T3 ES2317624 T3 ES 2317624T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- tube
- projections
- nerves
- tool
- cut
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/20—Making helical or similar guides in or on tubes without removing material, e.g. by drawing same over mandrels, by pushing same through dies ; Making tubes with angled walls, ribbed tubes and tubes with decorated walls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/20—Making helical or similar guides in or on tubes without removing material, e.g. by drawing same over mandrels, by pushing same through dies ; Making tubes with angled walls, ribbed tubes and tubes with decorated walls
- B21C37/207—Making helical or similar guides in or on tubes without removing material, e.g. by drawing same over mandrels, by pushing same through dies ; Making tubes with angled walls, ribbed tubes and tubes with decorated walls with helical guides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/068—Shaving, skiving or scarifying for forming lifted portions, e.g. slices or barbs, on the surface of the material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
- F28F1/422—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element with outside means integral with the tubular element and inside means integral with the tubular element
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
- Y10T29/49373—Tube joint and tube plate structure
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
- Y10T29/49377—Tube with heat transfer means
- Y10T29/49378—Finned tube
- Y10T29/49384—Internally finned
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
- Y10T29/49377—Tube with heat transfer means
- Y10T29/49378—Finned tube
- Y10T29/49385—Made from unitary workpiece, i.e., no assembly
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49995—Shaping one-piece blank by removing material
Abstract
Un método de fabricar un tubo (21) que tiene una superficie interna (18), un eje longitudinal (s) y una pluralidad de salientes (2) que sobresalen desde la superficie interna en una dirección que no es sustancialmente perpendicular al eje longitudinal, comprendiendo el método cortar a través de al menos un nervio (1) formado a lo largo de la superficie interna del tubo bajo cierto ángulo con relación al eje longitudinal, y en que a. el nervio es cortado hasta una profundidad de corte (t) para formar capas de nervios (4); y b. las capas de nervios son elevadas para formar la pluralidad de salientes.
Description
Método para fabricar un tubo de transferencia de
calor.
Esta invención se refiere a un método de formar
salientes en una superficie de un tubo como puede utilizarse para
transferencia de calor.
Esta invención es aplicable para formar un tubo
de transferencia de calor que tiene una superficie interna mejorada
para facilitar la transferencia térmica desde un lado del tubo al
otro. Se usan corrientemente tubos de transferencia de calor en
equipos tales como, por ejemplo, evaporadores inundados,
evaporadores de película descendente, evaporadores de
pulverización, neveras de absorción, condensadores, enfriadores de
expansión directa, y enfriadores y calentadores monofásicos, usados
en las industrias de la refrigeración, química, petroquímica y de
procesamiento de alimentos. En estas aplicaciones puede usarse una
diversidad de medios de transferencia térmica, incluyendo, pero sin
que se limite a ellos, agua pura, mezcla de agua/glicol, cualquier
tipo de refrigerante (tal como R-22,
R-134a, R-123, etc.), amoniaco,
fluidos petroquímicos y otras mezclas.
Un tubo de transferencia de calor ideal dejaría
pasar calor completamente sin dificultad desde el interior del tubo
al exterior del tubo y viceversa. Sin embargo, dicho flujo libre de
calor a través del tubo es impedido en general por la resistencia a
la transferencia térmica. La resistencia global del tubo a la
transferencia térmica se calcula sumando las resistencias
individuales desde el exterior al interior del tubo o viceversa.
Con el fin de mejorar el rendimiento de la transferencia térmica del
tubo, los fabricantes de tubos se han esforzado en descubrir
maneras de reducir la resistencia global del tubo. Una de tales
maneras consiste en mejorar la superficie externa del tubo, tal
como formando aletas en la superficie externa. Como resultado de
los recientes avances en la mejora de la superficie externa del tubo
(véanse, por ejemplo, las patentes de EE.UU. números 5.697.430 y
5.996.686), solamente una pequeña parte de la resistencia global del
tubo es atribuible al exterior del tubo. Por ejemplo, un tubo de
evaporador típico usado en una nevera inundada con una superficie
externa mejorada pero una superficie interna lisa típicamente tiene
una relación de resistencia interna: resistencia externa de 10:1.
Idealmente, se desea obtener una relación de resistencia interna a
resistencia externa de 1:1. Por consiguiente, lo más importante de
todo es desarrollar mejoras en la superficie interna del tubo que
reduzcan en grado importante la resistencia lateral del tubo y
mejoren el rendimiento global de transferencia térmica del
tubo.
Se sabe dotar a tubos de transferencia de calor
con ranuras y nervios alternos en sus superficies internas. Las
ranuras y los nervios cooperan para mejorar la turbulencia de los
medios fluidos de transferencia de calor, tales como agua,
entregados dentro del tubo. Esta turbulencia aumenta la mezcla de
fluido cerca de la superficie interna del tubo para reducir o
eliminar virtualmente la acumulación de capa límite del medio fluido
cerca de la superficie interna del tubo. La resistencia térmica de
la capa límite disminuye en grado importante el rendimiento de la
transferencia térmica aumentando la resistencia del tubo a la
transferencia térmica. Las ranuras y los nervios proporcionan
también un área superficial suplementaria para intercambio adicional
de calor. Esta premisa básica es enseñada en la patente de EE.UU.
Número 3.847.212, de Withers, Jr. y otros.
El modelo, las configuraciones y los tamaños de
las ranuras y los nervios en la superficie interna del tubo pueden
ser cambiados para aumentar aún más el rendimiento de intercambio de
calor. Con ese fin, los fabricantes de tubos han realizado un gran
gasto en experimentar con diseños alternativos, incluídos los
descritos en la patente de EE.UU. número 5.791.405, de Takima y
otros, patentes de EE.UU. números 5.332.034 y 5.458.191, de Chiang
y otros, patente de EE.UU. número 5.975.196, de Gaffaney y
otros.
Sin embargo, en general la mejora de la
superficie interna del tubo ha resultado ser mucho más difícil que
la de la superficie externa. Además, la mayoría de las mejoras en
las superficies externa e interna de tubos se consiguen moldeando y
configurando (por ejemplo, conformando con rodillos) las
superficies, tal como se describe en los documentos US 6026892,
JP61078942 y JP10197184. Sin embargo se han conseguido mejoras
cortando las superficies de los tubos.
La solicitud de patente japonesa 09108759
describe una herramienta para centrar cuchillas que cortan una
ranura espiral continua directamente sobre la superficie interna de
un tubo. De manera similar, la solicitud de patente japonesa
10281676 describe un taco de expansión de tubo equipado con
herramientas de corte que cortan una hendidura espiral continua y
una aleta erecta en la superficie interna de un tubo. La patente
EE.UU. número 6.026.892 describe un tubo de transferencia de calor
con una superficie interna con ranuras transversales formada
laminando las ranuras en una superficie de un fleje metálico que es
convertido luego en el tubo y soldado a lo largo de una costura
longitudinal. La patente de EE.UU. número 3.753.364 describe la
formación de una ranura continua a lo largo de la superficie
interna de un tubo usando una herramienta de corte que corta en la
superficie interna del tubo y pliega el material hacia arriba para
formar la ranura continua. La memoria descriptiva japonesa expuesta
a exposición pública 54-68554 muestra una superficie
de transferencia de calor formada con nervios. Los nervios son
cortados con cortes intersecantes y las partes resultantes son
elevadas para formar salientes sustancialmente verticales que tienen
paredes laterales generalmente paralelas.
Si bien todos estos diseños de superficies
internas de tubos persiguen mejorar el rendimiento de la
transferencia térmica del tubo, en la industria persiste la
necesidad de continuar mejorando los diseños de los tubos
modificando los diseños existentes y creando nuevos diseños que
mejoran el rendimiento de la transferencia térmica. Adicionalmente,
existe también necesidad de crear diseños y modelos que puedan ser
transferidos sobre los tubos de manera más rápida y barata. Como se
describe en lo que sigue, los solicitantes han desarrollado nuevas
geometrías para los tubos de transferencia de calor así como
también herramientas para formar estas geometrías y, como
resultado, han mejorado en grado importante el rendimiento de la
transferencia térmica.
El documento US3886639 describe un tubo que
tiene diferentes grupos de salientes formados en una superficie
externa, sobresaliendo los diferentes grupos en direcciones
diferentes. Los nervios son cortados para formar capas y las capas
son elevadas para formar los salientes. El documento US3791003
describe un tubo que tiene salientes parcialmente retorcidos
formados de manera similar en una superficie externa
Esta invención proporciona un método mejorado de
fabricar un tubo como se define en las reivindicaciones 1 y 3, que
puede ser usado para mejorar el rendimiento de la transferencia
térmica de tubos usados en al menos todas las mencionadas
aplicaciones (es decir, en evaporadores inundados, evaporadores de
película descendente, evaporadores de pulverización, neveras de
absorción, condensadores, enfriadores de expansión directa, y
enfriadores y calentadores monofásicos, usados en las industrias de
la refrigeración, química, petroquímica y de procesamiento de
alimentos). La superficie interna del tubo es mejorada con una
pluralidad de salientes que reducen en grado importante la
resistencia lateral del tubo y mejoran el rendimiento global de la
transferencia térmica. Los salientes producen trayectos adicionales
para el flujo de fluido dentro del tubo y mejoran de este modo la
turbulencia de los medios de transferencia de calor que fluyen
dentro del tubo. Esto aumenta la mezcla de fluido para reducir la
acumulación de capa límite del medio fluido cerca de la superficie
interna del tubo, aumentando dicha acumulación la resistencia y
obstaculizando la transferencia térmica. Los salientes proporcionan
también área superficial suplementaria para intercambio adicional de
calor. La formación de los salientes de acuerdo con esta invención
puede dar por resultado la formación de hasta cinco veces más área
superficial a lo largo de la superficie interna del tubo que con
nervios sencillos. Las pruebas demuestran que se mejora en grado
importante el rendimiento de los tubos que tienen los salientes de
esta
invención.
invención.
El método de esta invención puede ser ejecutado
usando una herramienta, que puede añadirse fácilmente a los equipos
de fabricación existentes, que tiene un filo para cortar a través de
los nervios sobre la superficie interna del tubo para producir
capas de nervios y un borde de elevación para elevar las capas de
nervios a fin de formar los salientes. De este modo, se forman los
salientes sin retirada de metal desde la superficie interna del
tubo, eliminando con ello los fragmentos que pueden dañar el equipo
en el que se usan los tubos. Los salientes en la superficie interna
del tubo pueden formarse en la misma operación o en una operación
diferente de la formación de los nervios.
Los tubos formados de acuerdo con esta solicitud
pueden resultar adecuados en cualquier número de aplicaciones,
incluyendo, por ejemplo, aplicaciones para uso en las industrias
calefacción, ventilación y aire acondicionado (HVAC),
refrigeración, química, petroquímica y de procesamiento de
alimentos. Las geometrías físicas de los salientes pueden ser
cambiadas para hacer a medida el tubo para una aplicación particular
y medio fluido particular.
Un objeto de esta invención es proporcionar un
método de formar un tubo de transferencia de calor mejorada que
tiene salientes en su superficie interna.
Estas y otras características, objetos y
ventajas de esta invención resultarán evidentes al leer la siguiente
descripción detallada de realizaciones preferidas, tomada en unión
de los dibujos.
La figura 1a es una vista en perspectiva,
fragmentaria, de la superficie interna parcialmente formada de un
tubo fabricado de acuerdo con una realización de esta invención.
La figura 1b es una vista en alzado lateral del
tubo mostrado en la figura 1a en el sentido de la flecha a.
La figura 1c es una vista en alzado lateral
similar a la figura 1b, excepto que los salientes sobresalen desde
la superficie interna del tubo en una dirección que no es
perpendicular al eje s del tubo.
La figura 1d es una vista en alzado frontal del
tubo mostrado en la figura 1a en el sentido de la flecha b.
La figura 1e es una vista en planta desde arriba
del tubo mostrado en la figura 1a.
La figura 2 es una fotomicrografía de una
superficie interna de un tubo de acuerdo con una realización de
esta invención.
La figura 3 es una fotomicrografía de una
superficie interna de un tubo alternativo así fabricado.
La figura 4 es una vista en alzado lateral de
una realización del equipo de fabricación que puede ser usado para
producir tubos de acuerdo con esta invención.
La figura 5 es una vista en perspectiva del
equipo de la figura 4.
La figura 6a es una vista en perspectiva de una
realización de la herramienta para formar los salientes.
La figura 6b es una vista en vista en alzado
lateral de la herramienta mostrada en la figura 6a.
La figura 6c es una vista en planta desde abajo
de la herramienta de la figura 6b.
La figura 6d es una vista en planta desde arriba
de la herramienta de la figura 6b.
La figura 7a es una vista en perspectiva de una
realización alternativa de la herramienta para formar los
salientes.
La figura 7b es una vista en alzado lateral de
la herramienta mostrada en la figura 7a.
La figura 7c es una vista en planta desde abajo
de la herramienta de la figura 7b.
La figura 7d es un vista en planta desde arriba
de la herramienta de la figura 7b.
La figura 8a es una vista en perspectiva,
fragmentaria, de un tubo alternativo formado de acuerdo con una
realización de esta invención, en que la profundidad del corte a
través de los nervios es menor que la altura helicoidal de los
nervios.
La figura 8b es una vista en perspectiva,
fragmentaria, de la superficie interna parcialmente formada de un
tubo alternativo formado de acuerdo con una realización de esta
invención, en que la profundidad del corte a través de los nervios
es mayor que la altura helicoidal de los nervios.
La figura 9a es una vista en planta desde
arriba, fragmentaria, de la superficie interna de otro tubo formado
de acuerdo con una realización de esta invención.
La figura 9b es un vista en alzado del tubo
mostrado en la figura 9a en el sentido de la flecha 22.
La figura 10a es una vista fragmentaria de una
superficie interna de un tubo, que muestra la herramienta
aproximándose al nervio en la dirección g para cortar un saliente
desde el nervio en la dirección g de acuerdo con una realización de
la invención.
La figura 10b es una vista fragmentaria de una
superficie interna alternativa de un tubo, que muestra la
herramienta aproximándose al nervio en la dirección g para cortar
un saliente desde el nervio en la dirección g.
La figura 11a es un esquema de la superficie
interna de un tubo formado de acuerdo con una realización de esta
invención, que muestra la orientación angular entre los nervios y
las ranuras, en que los nervios y las ranuras son de hélice de mano
opuesta.
La figura 11b es un esquema de la superficie
interna de un tubo formado de acuerdo con una realización de esta
invención, que muestra la orientación angular entre los nervios y
las ranuras, con lo que los nervios y las ranuras tienen la hélice
de igual mano.
Las figuras 1a-e muestran la
superficie interna parcialmente formada 18 de un tubo 21 formado de
acuerdo con una realización de esta invención. La superficie
interna 18 incluye una pluralidad de salientes 2. Los salientes 2
están formados a partir de nervios 1 producidos en la superficie
interna 18. Los nervios 1 se forman primeramente en la superficie
interna 18. Los nervios 1 son cortados luego para producir capas de
nervios 4, que son elevadas subsiguientemente para formar salientes
2 (como se ve del mejor modo en las figuras 1a y 1b). Estas
operaciones de corte y elevación pueden ser realizadas, pero no
tienen que serlo, usando una herramienta 13 mostrada en las figura
6a-d y 7a-d y descrita en lo que
sigue.
Deberá entenderse que dicho tubo es generalmente
útil, pero no se limita a ello, en cualquier aplicación en que sea
necesario transferir calor desde un lado del tubo al otro lado del
tubo, tal como en evaporadores y condensadores monofásicos y de
múltiples fases (de líquidos o gases puros o de mezclas de
líquido/gas). Aunque la explicación que sigue proporciona
dimensiones deseables para dicho tubo, no se pretende limitar en
modo alguno los tubos fabricados de acuerdo con esta invención a
esas dimensiones. Antes al contrario, las geometrías deseables del
tubo, incluídos los salientes 2, dependerán de muchos factores, el
menos importante de los cuales no son las propiedades del fluido
que circula a través del tubo. Una persona versada en la técnica
comprenderá la manera en que se altera la geometría de una
superficie interna del tubo, incluyendo la geometría de los nervios
1 y salientes 2, para maximizar la transferencia térmica del tubo
usado en diversas aplicaciones y con diversos fluidos.
Los nervios 1 se forman en la superficie interna
18 con un ángulo de hélice \alpha con el eje s del tubo (véanse
las figuras 1a y 1e). El ángulo de hélice \alpha puede ser
cualquier ángulo entre 0º y 90º, pero preferiblemente no excede de
70º. Una persona versada en la técnica comprenderá fácilmente que el
ángulo de hélice preferido \alpha dependerá a menudo, al menos en
parte, del medio fluido usado. La altura e_{r} de los nervios 1
(véanse las figuras 8a y 8b) deberá ser en general mayor que el
líquido más viscoso que circule a través del tubo 21. Por ejemplo,
una altura e_{r} mayor que cero (de preferencia, pero no
necesariamente, de al menos 0,025 mm (0,001 pulgadas)) hasta el 25%
del diámetro interior del tubo D_{i} en general es deseable en
una muestra de tubo usada con una mezcla de agua/glicol para
aplicaciones a baja temperatura. Para los fines de esta solicitud,
D_{i} es el diámetro interior del tubo 21 medido desde la
superficie interna 18 del tubo 21. El paso axial P_{a},_{r} de
los nervios 1 depende de muchos factores, incluído el ángulo de
hélice \alpha, el número de nervios 1 formados en la superficie
interna 18 del tubo 21, y el diámetro interior D_{i} del tubo 21.
Aunque puede utilizarse cualquier paso P_{a,r}, la relación de
P_{a,r} / e_{r} es preferiblemente de al menos 0,002, y la
relación de e_{r} / D_{i} se halla comprendida de preferencia
entre aproximadamente 0,001 y 0,25. Sin embargo, una persona versada
en la técnica comprenderá fácilmente también que los valores de
relación preferidos dependerán a menudo, a menos en parte del medio
fluido usado y de las condiciones de funcionamiento (por ejemplo,
la temperatura del medio
fluido).
fluido).
Las capas de nervios 4 están cortadas bajo un
ángulo \theta con el eje s que es de preferencia de entre
aproximadamente 20º y 50º, inclusive, y más preferiblemente de
alrededor de 30º. El paso axial P_{a},_{p} de los salientes 2
puede tener cualquier valor mayor que cero y en general dependerá,
entre otros factores, de las revoluciones relativas por minuto
entre la herramienta (descrita en lo que sigue) y el tubo durante
la fabricación, de la tasa de alimentación axial relativa entre la
herramienta y el tubo durante la fabricación y del número de puntas
previstas en la herramienta usada para formar los salientes durante
la fabricación. Aunque los salientes resultantes 2 pueden tener
cualquier grosor S_{p}, el grosor de S_{p} es de preferencia de
aproximadamente el 20-100% del paso P_{a,p}. La
altura e_{p} de los salientes 2 depende de la profundidad de
corte t (como se ve en las figuras 1b, 8a y 8b) y el ángulo \theta
con que son cortadas las capas de nervios 4. La altura e_{p} de
los salientes 2 tiene preferiblemente un valor al menos tan grande
como la profundidad de corte t hasta tres veces la profundidad de
corte t. Es preferible, pero no necesario, formar nervios 1 a una
altura e_{r} y ajustar el ángulo de corte \theta a un valor que
dé por resultado la altura e_{p} de los salientes 2 que es al
menos aproximadamente el doble de la altura e_{r} de los nervios
1. Así, la relación de e_{p} /D_{i} es de preferencia de entre
aproximadamente 0,002 y 0,5 (es decir, e_{p}/D_{i} es el doble
del margen preferido de la relación e_{r} /D_{i} de
aproximadamente 0,001-0,25).
Las figuras 1a y 1b muestran una profundidad de
corte t igual a la altura e_{r} de los nervios 1 de manera que la
base 40 del saliente 2 está situada en la superficie interna 18 del
tubo 21. Sin embargo, la profundidad de corte t no necesita ser
igual que la altura e_{r} de los nervios. En lugar de ello, los
nervios 1 pueden ser cortados sólo parcialmente a través de los
nervios 1 (véase la figura 8ª) o hasta más allá de la altura de los
nervios 1 y dentro de la pared 3 del tubo (véase la figura 8b). En
la figura 8a, los nervios 1 no están cortados a través de toda su
altura e_{r} de manera que la base 40 de los salientes 2 está
situada más lejos de la superficie interna 18 del tubo que la base
42 de los nervios 1, que está situada en la superficie interna 18.
En contraposición, la figura 8b ilustra una profundidad de corte t
hasta más allá de la altura e_{r} de los nervios, de manera que
al menos una pared de los salientes 2 se extiende dentro de la pared
3 del tubo, más allá de la superficie interna 18 y la base 42 de
los nervios.
Cuando las capas de nervios 4 son elevadas, se
forman ranuras 20 entre salientes adyacentes 2. Las capas de
nervios 4 son cortadas y elevadas de manera que las ranuras 20 son
orientadas sobre la superficie interna 18 con un ángulo \tau con
el eje s del tubo 21 (véanse las figuras 1e, 11a y 11b), que es
preferiblemente, pero no tiene que serlo, de entre aproximadamente
80º y 100º.
La configuración de los salientes 2 depende de
la configuración de los nervios 1 y de la orientación de los
nervios 1 con relación a la dirección de movimiento de la
herramienta 13. En la realización de las figuras
1a-e, los salientes 2 tienen cuatro superficies
laterales, una superficie superior inclinada 26 (que ayuda a
disminuir la resistencia a la transferencia térmica) y una punta
sustancialmente afilada 28. Sin embargo, no está de ningún modo
previsto que los salientes 2 fabricados de acuerdo con esta
invención se limiten a esta realización ilustrada, sino que en
lugar de ello pueden estar formados con cualquier configuración.
Además, los salientes 2 en el tubo 21 no necesitan todos ellos
tener la misma configuración o tener la misma geometría.
Que la orientación de los salientes 2 sea recta
(véase la figura 10a) o curvada o retorcida (véase la figura 10b)
depende del ángulo \beta formado entre nervios 1 y la dirección de
movimiento g de la herramienta 13. Si el ángulo \beta es de menos
de 90º, los salientes 2 tendrán una orientación relativamente recta,
tal como se muestra en la figura 10a. Si el ángulo es de más de
90º, los salientes 2 tendrán una orientación más curvada y/o
retorcida, tal como, por ejemplo, se muestra en la figura 10b.
Durante la fabricación del tubo 21, puede usarse
la herramienta 13 para cortar a través de nervios 1 y elevar las
capas de nervios resultantes 4 para formar salientes 2. Sin embargo,
pueden usarse otros dispositivos y métodos para formar salientes 2.
La herramienta 13 puede estar hecha de cualquier material que tenga
la integridad estructural para resistir el corte de metal (por
ejemplo acero, carburo, material cerámico, etc.), pero está hecha
preferiblemente de un carburo. Las formas de la herramienta 13
mostradas en las figuras 6a-d y
7a-d tienen en general un eje de herramienta q, dos
paredes de base 30, 32 y una o más paredes laterales 34. Una
abertura 16 está situada a través de la herramienta 13. Las puntas
12 están formadas sobre las paredes laterales 34 de la herramienta
13. Obsérvese, sin embargo, que las puntas pueden estar montadas o
formadas sobre cualquier estructura que pueda soportar las puntas
en la orientación deseada con relación al tubo 21 y dicha
estructura no se limita a la descrita en las figuras
6a-d y 7a-d. Además, las puntas
pueden ser retráctiles dentro de su estructura de soporte de manera
que puede variarse fácilmente el número de puntas usadas en el
proceso de corte.
Las figuras 6a-d ilustran una
forma de la herramienta 13 que tiene una sola punta 12. Las figuras
7a-d ilustran una herramienta alternativa 13 que
tiene cuatro puntas 12. Una persona versada en la técnica
comprenderá que la herramienta 13 puede estar equipada con
cualquier número de puntas 12 dependiendo del paso deseado P_{a,p}
de los salientes 2. Además, la geometría de cada punta no necesita
ser igual para las puntas de una sola herramienta 13. En lugar de
ello, pueden estar previstas en la herramienta 13 puntas 12 que
tengan geometrías diferentes para formar salientes que tengan
diferentes configuraciones, orientaciones, y otras geometrías.
Cada punta 12 está formada por la intersección
de planos A, B y C. La intersección de planos A y B forman un filo
14 que corta a través de los nervios 1 para formar capas de nervios
4. El plano B está orientado con un ángulo \varphi con relación a
un plano perpendicular al eje geométrico q de la herramienta (véase
la figura 6b). El ángulo \varphi está definido como de 90º -
\theta. Así, el ángulo \varphi está comprendido de preferencia
entre aproximadamente 40º y 70º para permitir que el filo 14 corte a
través de los nervios 1 con el ángulo deseable \theta entre
aproximadamente 20º y 50º.
La intersección de los planos A y C forma el
borde de elevación 15 que eleva las capas de nervios 4 hacia arriba
para formar salientes 2. El ángulo \varphi_{l}, definido por el
plano C y un plano perpendicular al eje geométrico q de la
herramienta, determina el ángulo de inclinación \omega (el ángulo
entre un plano perpendicular al eje longitudinal s del tubo 21 y al
eje longitudinal de los salientes 2 (véase la figura 1b)) en que
los salientes 2 son elevados por el borde de elevación 15. El ángulo
\varphi_{l} = ángulo \omega, y así el ángulo \omega_{l}
en la herramienta 13 puede ajustarse para impactar directamente con
el ángulo de inclinación \omega de los salientes 2. El ángulo de
inclinación \omega (y el ángulo \varphi_{l}) es
preferiblemente el valor absoluto de cualquier ángulo entre
aproximadamente -45º y 45º con relación al plano perpendicular al
eje longitudinal s del tubo 21. De este modo, los salientes pueden
alinearse con el plano perpendicular al eje longitudinal s del tubo
2 (véase la figura 1b) o inclinarse hacia la izquierda y hacia la
derecha con relación al plano perpendicular al eje longitudinal s
del tubo 21 (véase la figura 1c). Además, las puntas 12 pueden
estar formadas de manera que tengan geometrías diferentes (es decir,
el ángulo \varphi_{l} puede ser diferente en puntas
diferentes), y así los salientes 2 dentro del tubo 1 pueden
inclinarse bajo ángulos diferentes (o en absoluto) y en direcciones
diferentes con relación al plano perpendicular al eje longitudinal
s del tubo 21. Por ejemplo, algunos salientes pueden ser
sustancialmente perpendiculares al eje longitudinal del tubo y
otros, no.
Si bien se han identificado los márgenes
preferidos de valores para las dimensiones físicas los salientes 2,
una persona versada en la técnica reconocerá que las dimensiones
físicas de la herramienta 13 pueden modificarse para influir sobre
las dimensiones físicas de los salientes resultantes 2. Por ejemplo,
la profundidad t con que el filo 14 corta en los nervios 1 y el
ángulo \varphi afectan a la altura e_{p} de los salientes 2.
Por consiguiente, la altura e_{p} de los salientes 2 puede
regularse utilizando la expresión
e_{p} = t/sen (90 -
\varphi)
o, dado que \varphi = 90 -
\theta,
e_{p} =
t/sen(\theta)
En
que:
t es la profundidad de corte;
\varphi es el ángulo entre el plano B y un
plano perpendicular al eje q de la herramienta; y
\theta es el ángulo con que las capas de
nervios 4 son cortadas con relación al eje longitudinal s del tubo
21.
\vskip1.000000\baselineskip
El grosor S_{p} de los salientes 2 depende del
paso P_{a,b} de los salientes 2 y el ángulo \varphi. Por
consiguiente, el grosor S_{p} puede ajustarse utilizando la
expresión
S_{p}=P_{a,p}.sen(90 -
\varphi)
o, dado que \varphi = 90 -
\theta,
S_{p}=P_{a,p}.sen
(\theta)
En
que
P_{a,p} es el paso axial de los salientes
2;
\varphi es el ángulo entre el plano B y un
plano perpendicular al eje q de la herramienta; y
\theta es el ángulo conque las capas de
nervios 4 son cortadas con relación al eje longitudinal s del tubo
21.
\global\parskip0.930000\baselineskip
Las figuras 4 y 5 ilustran un posible equipo de
fabricación para mejorar las superficies del tubo 21. Estas figuras
no pretenden en modo alguno limitar el proceso por el que los tubos
de acuerdo con esta invención son fabricados, sino mas bien que
pueda usarse cualquier equipo adecuado o configuración adecuada de
equipo. Los tubos pueden hacerse de una diversidad de materiales
que posean propiedades físicas adecuadas, incluída integridad
estructural, maleabilidad y plasticidad, tal como, por ejemplo,
cobre y aleaciones de cobre, aluminio y aleaciones de aluminio,
latón, titanio, acero y acero inoxidable. Las figuras 4 y 5 ilustran
tres husillos 10 que funcionan sobre el tubo 21 para mejorar la
superficie externa del tubo 21. Obsérvese que en la figura 4 se ha
omitido uno de los husillos 10. Cada husillo 10 incluye un equipo de
herramientas que tiene discos de formación de aletas 7 que extruyen
radialmente desde una a múltiples aletas exteriores de arranque 6
que tienen un paso axial P_{a,o}. El equipo de herramientas puede
incluir discos adicionales, tales como discos de formación de
muescas o de aplanamiento, para mejorar aún más la superficie
externa del tubo 21. Además, si bien se muestran solamente tres
husillos 10, pueden usarse más o menos husillos dependiendo de las
mejoras deseadas de la superficie externa. Sin embargo, obsérvese
que dependiendo de la aplicación del tubo, no es necesario de
ningún modo introducir mejoras en la superficie externa del tubo
21.
En un ejemplo de una manera para mejorar la
superficie interna 18 del tubo 21, un eje de mandril 11 sobre el
que está montado a rotación un mandril 9 se extiende dentro del tubo
21. La herramienta 13 se monta sobre el eje 11 a través de la
abertura 16. Un perno 24 asegura la herramienta 13 en su sitio. La
herramienta 13 se bloquea preferiblemente en rotación con el eje 11
por cualesquiera medios adecuados. Las figuras 6d y 7d ilustran una
ranura de llave 17 que puede estar prevista en la herramienta 13
para enclavar un saliente previsto en el eje 11 (no mostrado) para
fijar la herramienta 13 en su sitio con relación al eje 11.
En el funcionamiento, el tubo 21 gira
generalmente a medida que se mueve a través del proceso de
fabricación. La pared 3 del tubo se mueve entre el mandril 9 y los
discos de formación de aletas 7 que ejercen presión sobre la pared
3 del tubo. Cuando se aplica presión, el metal de la pared 3 del
tubo fluye dentro de las ranuras entre los discos de formación de
aleta 7 para formar aletas 6 en la superficie exterior del tubo
21.
En el mandril 9 está prevista la imagen
especular de un modelo deseado de superficie interna de manera que
el mandril 9 formará la superficie interna 18 del tubo 21 con el
patrón deseado a medida que el tubo 21 se aplica al mandril 9. Un
patrón deseable de superficie interna incluye nervios 1, como se
muestra en las figuras 1a y 4. Después de la formación de los
nervios 1 en la superficie interna 18 del tubo 21, el tubo 21
encuentra la herramienta 13 situada junto al mandril 9 y aguas
abajo del mismo. Como se explica previamente, el filo o los filos
14 de la herramienta 13 cortan a través de los nervios 1 para formar
capas de nervios 4. El borde o los bordes de elevación 15 de la
herramienta 13 elevan entonces las capas de nervios 4 para formar
salientes 2.
Cuando los salientes 2 se forman simultáneamente
con las aletas exteriores y la herramienta 13 se fija (es decir, de
manera no giratoria o sin movimiento axial), el tubo 21 gira
automáticamente y tiene movimiento axial. En este caso, el paso
axial de los salientes P_{a,p} es regulado por la siguiente
fórmula:
P_{a,p} = \frac{P_{a,o}\cdot
Z_{o}}{Z_{i}}
en
que
P_{a,o} es el paso axial de las aletas
exteriores 6;
Z_{o} es el número de arranques de aleta en el
diámetro externo del tubo 21; y
Z_{i} es el número de puntas 12 en la
herramienta 13.
Para obtener un paso axial específico de
saliente P_{a,p}, la herramienta 13 puede ser también hecha girar.
El tubo 21 y la herramienta 13 pueden girar en el mismo sentido o,
alternativamente, el tubo 21 y la herramienta 13 pueden girar, pero
en sentidos opuestos. Para obtener un paso de saliente axial
predeterminado P_{a,p}, la rotación necesaria (en revoluciones
por minuto (RPM)) de la herramienta 13 puede calcularse utilizando
la siguiente fórmula:
RPM_{herramienta} =
\frac{RPM_{tubo}(P_{a,o}\cdot Z_{o} - P_{a,p}\cdot Z_{i})}{Z_{i}
\cdot
P_{a.p}}
en
que:
RPM_{tubo} es la frecuencia de rotación del
tubo 21;
P_{a,o} es el paso axial de las aletas
externas 6;
Z_{o} es el número de arranques de aleta en el
diámetro externo del tubo 21;
P_{a,p} es el paso axial deseable de los
salientes 2; y
Z_{i} es el número de puntas 12 en la
herramienta 13.
\global\parskip1.000000\baselineskip
Si el resultado de este calculo es negativo,
entonces la herramienta 13 deberá girar en el mismo sentido que el
tubo 21 para obtener el paso deseado P_{a,p}. Alternativamente, si
el resultado de este calculo es positivo, entonces la herramienta
13 deberá girar en el sentido opuesto al del tubo 21 a fin de
obtener el paso deseado P_{a,p}.
Obsérvese que, aunque se muestra la formación de
salientes 2 en la misma operación que la formación de nervios 1,
los salientes 2 pueden ser producidos en una operación separada
respecto de la formación de aletas usando un tubo con nervios
internos previamente formados 1. Esto requeriría generalmente un
conjunto para hacer girar la herramienta 13 o el tubo 21 y para
mover la herramienta 13 o el tubo 21 a lo largo del eje del tubo.
Además, preferiblemente está previsto un soporte para centrar la
herramienta 13 con relación a la superficie interna 18 del tubo. En
este caso, el paso axial P_{a,p} de los salientes 2 es regulado
por la siguiente fórmula:
P_{a,p}=X_{a}/
(RPM \cdot
Z_{i})
En
que
X_{a} es la velocidad axial relativa entre el
tubo 21 y la herramienta 13 (distancia/tiempo);
RPM es la frecuencia relativa de rotación entre
la herramienta 13 y el tubo 21;
P_{a,p} es el paso axial deseable de los
salientes 2; y
Z_{i} es el número de puntas 12 en la
herramienta 13.
\vskip1.000000\baselineskip
Esta fórmula es adecuada cuando (1) el tubo se
mueve sólo axialmente (es decir, no gira) y solamente gira la
herramienta (es decir, no se mueve axialmente); (2) el tubo sólo
gira y la herramienta se mueve sólo axialmente; (3) la herramienta
gira y se mueve axialmente pero el tubo está fijo para rotación y
axialmente; (4) el tubo gira y se mueve axialmente pero la
herramienta está fija para rotación y axialmente; y (5) cualquier
combinación de lo anterior.
Con la superficie interna del tubo fabricado de
acuerdo con esta invención, se producen trayectorias adicionales
para el flujo de fluido (entre los salientes 2 a través de las
ranuras 20) a fin de optimizar la transferencia térmica y la caída
de presión. La figura 9a ilustra estas trayectorias adicionales 22
para el desplazamiento del fluido a través del tubo 21. Estas
trayectorias 22 son adicionales a las trayectorias de flujo de
fluido 23 producidas entre los nervios 1. Estas trayectorias
adicionales 22 tienen un ángulo de hélice \alpha_{1} con
relación al eje s del tubo. El ángulo \alpha_{1} es el ángulo
entre salientes 2 formados desde nervios adyacentes 1. La figura 9b
muestra claramente estas trayectorias adicionales 22 formadas entre
salientes 2. El ángulo de hélice \alpha_{1} y , por tanto, la
orientación de las trayectorias 22 a través del tubo 21, puede
regularse ajustando el paso P_{a,p} de los salientes 2 con la
siguiente expresión:
P_{a,p} =
\frac{P_{a,r} \cdot tan(\alpha) \cdot \pi D_{i}}{\pi D_{i}
\cdot(tan(\alpha)+tan(\alpha_{1}))\pm P_{a,r} \cdot
tan(\alpha) \cdot tan(\alpha_{1})\cdot
Z_{i}}
En
que
P_{a,r} es el paso axial de los nervios 1;
\alpha es el ángulo de los nervios 1 con el
eje s del tubo;
\alpha_{1} es el ángulo de hélice deseable
entre salientes 2;
Z_{1} es el número de puntas 12 en la
herramienta 13; y
D_{i} es el diámetro interno del tubo 21
medido desde la superficie interna 18 del tubo 21.
\vskip1.000000\baselineskip
Si el ángulo de hélice \alpha de los nervios y
el ángulo \tau de las ranuras 20 son ambos una hélice a mano
derecha o de mano izquierda (véase la figura 11b), entonces en la
anterior expresión deberá usarse el "[-]". Alternativamente,
si el ángulo de hélice \alpha de los nervios y el ángulo \tau de
las ranuras 20 son una hélice de mano opuesta (véase la figura
11a), entonces en la anterior expresión deberá usarse el
"[+]".
Los tubos hechos de acuerdo con esta invención
superan a los tubos existentes. Las tablas que siguen
1-3 dan las dimensiones de tubo y de herramienta
para dos ejemplos de tales tubos. El factor de mejora es el factor
por el que los coeficientes de transferencia térmica
(lado-tubo y global) de estos nuevos tubos (Tubo
número 25 y Tubo número 14) aumentan respecto de los tubos
existentes (Turbo-B^{®,},
Turbo-BII®, y Turbo-BIII®. Sin
embargo, los Tubos números 25 y 14 son otra vez simplemente ejemplos
de tubos hechos de acuerdo con esta invención. Otros tipos de tubos
hechos de acuerdo con esta invención superan a los tubos existentes
en una diversidad de aplicaciones.
\newpage
Las características físicas de los tubos
Turbo-B®, Turbo-BII® y
Turbo-BIII® se describen en las Tablas 1 y 2 Tablas
de la patente de EE.UU. número 5.697.430, de Thors, y otros. Al
Turbo-B® se hace referencia como Tubo II; al
Turbo-BII® se hace referencia como Tubo III; y al
Turbo B-III® se hace referencia como Tubo IV_{H}.
La superficie externa del Tubo número 25 y del Tubo número 14 es
idéntica a la del Turbo B-III®. Las superficies
internas del Tubo número 25 y del Tubo número 14 son formadas de
acuerdo con una realización de esta invención e incluyen las
siguientes características físicas:
\vskip1.000000\baselineskip
Además, la herramienta usada para formar los
salientes en los Tubos números. 25 y 14 tenían las siguientes
características:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
El coeficiente de transferencia térmica del lado
del Tubo número 14 es aproximadamente 1,8 veces y el del Tubo
número 25 es aproximadamente 1,3 veces el de Turbo
B-III®, que es actualmente el tubo más popular usado
en aplicaciones de evaporación y mostrado como una línea de base en
las figuras 12 y 13. El coeficiente global de transferencia térmica
del Tubo número 25 es aproximadamente 1,25 veces y el del Tubo
número 14 es aproximadamente 1,5 veces el de Turbo
B-III®.
Lo que antecede se proporciona para fines de
ilustración, explicación y descripción de realizaciones de esta
invención. A los versados en la técnica les resultarán evidentes
otras modificaciones y adaptaciones de estas realizaciones que
pueden hacerse sin apartarse del alcance de la invención como se
definen en las reivindicaciones.
Claims (11)
1. Un método de fabricar un tubo (21) que tiene
una superficie interna (18), un eje longitudinal (s) y una
pluralidad de salientes (2) que sobresalen desde la superficie
interna en una dirección que no es sustancialmente perpendicular al
eje longitudinal, comprendiendo el método cortar a través de al
menos un nervio (1) formado a lo largo de la superficie interna del
tubo bajo cierto ángulo con relación al eje longitudinal, y en
que
- a.
- el nervio es cortado hasta una profundidad de corte (t) para formar capas de nervios (4); y
- b.
- las capas de nervios son elevadas para formar la pluralidad de salientes.
2. El método de la reivindicación 1, en el que
otra pluralidad de salientes (2) se extiende desde la superficie
(18) en direcciones sustancialmente perpendiculares al eje
longitudinal.
3. Un método de fabricar un tubo (21) que tiene
una superficie interna (18) y un eje longitudinal (s), que
comprende:
- a.
- cortar a través de al menos un nervio (1) formado a lo largo de la superficie interna del tubo hasta una profundidad de corte (t) y bajo cierto ángulo con relación al eje longitudinal para formar capas de nervios (4); y
- b.
- elevar las capas de nervios para formar una pluralidad de salientes (2), en que al menos algunos de la pluralidad de los salientes son al menos parcialmente retorcidos.
4. El método de la reivindicación 3, en el que
al menos algunos de la pluralidad de salientes (2) se extienden
desde la superficie (18) en una dirección que no es sustancialmente
perpendicular al eje longitudinal (s).
5. El método de la reivindicación 4, en el que
otros de la pluralidad de salientes (2) se extienden desde la
superficie (18) en una dirección sustancialmente perpendicular al
eje longitudinal (s).
6. El método de cualquier reivindicación
precedente, en el que cada uno de la pluralidad de salientes (2)
tiene una altura que es un valor no superior a tres veces la
profundidad de corte (t).
7. El método de cualquier reivindicación
precedente, en el que el tubo (21) tiene un diámetro interno
(D_{i}) y cada uno de la pluralidad de salientes tiene una
altura, en que la relación de la altura de cada saliente con el
diámetro interno del tubo se halla comprendida entre aproximadamente
0,002 y 0,5.
8. El método de cualquier reivindicación
precedente, en el que el tubo (21) comprende además ranuras (20)
formadas entre la pluralidad de salientes con un ángulo comprendido
entre aproximadamente 80º y 100º con relación al eje longitudinal
(s) del tubo (21).
9. El método de cualquier reivindicación
precedente, en el que el al menos un nervio (1) es cortado bajo un
ángulo comprendido entre aproximadamente 20º y 50º con relación al
eje longitudinal (s) del tubo (21).
10. El método de cualquier reivindicación
precedente, en el que el al menos un nervio tiene una altura de
nervio, y la profundidad de corte (t) es aproximadamente igual que
la altura de nervio.
11. El método de cualquiera de las
reivindicaciones 1-9, en el que el al menos un
nervio tiene una altura de nervio, y la profundidad de corte (t) no
es igual que la altura de nervio.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US38732802P | 2002-06-10 | 2002-06-10 | |
US387328P | 2002-06-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2317624T3 true ES2317624T3 (es) | 2009-04-16 |
Family
ID=29736296
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES07113641T Expired - Lifetime ES2317624T3 (es) | 2002-06-10 | 2003-06-10 | Metodo para fabricar un tubo de transferencia de calor. |
ES03741913T Expired - Lifetime ES2292991T3 (es) | 2002-06-10 | 2003-06-10 | Tubo de transparencia de calor y metodo y herramienta para su fabricacion. |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03741913T Expired - Lifetime ES2292991T3 (es) | 2002-06-10 | 2003-06-10 | Tubo de transparencia de calor y metodo y herramienta para su fabricacion. |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US20040069467A1 (es) |
EP (2) | EP1845327B1 (es) |
CN (2) | CN100449248C (es) |
AT (2) | ATE412866T1 (es) |
AU (1) | AU2003273835B2 (es) |
BR (1) | BRPI0305057B1 (es) |
CA (1) | CA2489104C (es) |
DE (2) | DE60317506T2 (es) |
DK (2) | DK1516150T3 (es) |
ES (2) | ES2317624T3 (es) |
HK (2) | HK1083530A1 (es) |
IL (1) | IL165711A (es) |
MX (1) | MXPA04012532A (es) |
NO (1) | NO20040573L (es) |
PL (1) | PL202661B1 (es) |
PT (2) | PT1845327E (es) |
WO (1) | WO2003104736A1 (es) |
YU (1) | YU12904A (es) |
ZA (1) | ZA200410239B (es) |
Families Citing this family (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PT1845327E (pt) * | 2002-06-10 | 2008-12-22 | Wolverine Tube Inc | Método de fabrico de um tubo de transferência de calor |
CN101287955B (zh) * | 2005-06-07 | 2010-09-29 | 沃尔弗林管子公司 | 用于电子冷却的热传界面 |
US8585890B2 (en) * | 2007-03-28 | 2013-11-19 | China Petroleum & Chemical Corporation | Tubular cracking furnace |
CN101338987B (zh) * | 2007-07-06 | 2011-05-04 | 高克联管件(上海)有限公司 | 一种冷凝用传热管 |
JP4888721B2 (ja) * | 2007-07-24 | 2012-02-29 | 中村製作所株式会社 | 板状のフィンを有する放熱器の製造方法 |
DE102009007446B4 (de) * | 2009-02-04 | 2012-03-29 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr und Verfahren zu dessen Herstellung |
JP5435460B2 (ja) * | 2009-05-28 | 2014-03-05 | 古河電気工業株式会社 | 伝熱管 |
US8490679B2 (en) * | 2009-06-25 | 2013-07-23 | International Business Machines Corporation | Condenser fin structures facilitating vapor condensation cooling of coolant |
US20110079376A1 (en) * | 2009-10-03 | 2011-04-07 | Wolverine Tube, Inc. | Cold plate with pins |
US8613308B2 (en) | 2010-12-10 | 2013-12-24 | Uop Llc | Process for transferring heat or modifying a tube in a heat exchanger |
CN102032828B (zh) * | 2010-12-21 | 2012-05-23 | 东南大学 | 分形表面结构式换热管 |
CN102764969B (zh) * | 2011-05-05 | 2015-03-11 | 陈世明 | 压平散热器热管的方法及其设备 |
JP5925492B2 (ja) * | 2012-01-11 | 2016-05-25 | 株式会社Uacj銅管 | 鋤起こし加工方法及びこの方法に用いる鋤起こし加工用バイト |
CN102654372B (zh) * | 2012-05-28 | 2014-01-15 | 苏州新太铜高效管有限公司 | 一种棱锥形翅片冷凝管 |
US20140182827A1 (en) * | 2012-11-30 | 2014-07-03 | Carlos Quesada Saborio | Tubing Element for a Heat Exchanger |
DE102014002829A1 (de) * | 2014-02-27 | 2015-08-27 | Wieland-Werke Ag | Metallisches Wärmeaustauscherrohr |
CN104056459B (zh) * | 2014-06-20 | 2016-02-24 | 上海劝友节能科技有限公司 | 高效球形传热蒸发器 |
JP5850099B2 (ja) * | 2014-07-01 | 2016-02-03 | ダイキン工業株式会社 | 流下液膜式蒸発器 |
CN104117834A (zh) * | 2014-07-11 | 2014-10-29 | 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 | 钛或钛合金翅片管的制造方法 |
CN105509534A (zh) * | 2014-09-25 | 2016-04-20 | 天津市华春新能源技术发展有限公司 | 一种斜锥形低阻力翅片管 |
US10900722B2 (en) * | 2014-10-06 | 2021-01-26 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
US10551130B2 (en) * | 2014-10-06 | 2020-02-04 | Brazeway, Inc. | Heat transfer tube with multiple enhancements |
DE102016006914B4 (de) | 2016-06-01 | 2019-01-24 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
DE102016006967B4 (de) | 2016-06-01 | 2018-12-13 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
DE102016006913B4 (de) | 2016-06-01 | 2019-01-03 | Wieland-Werke Ag | Wärmeübertragerrohr |
US11022340B2 (en) | 2016-08-01 | 2021-06-01 | Johnson Controls Technology Company | Enhanced heat transfer surfaces for heat exchangers |
CN106311877B (zh) * | 2016-11-25 | 2017-11-14 | 西南石油大学 | 一种凹坑传热管滚压成型装置 |
CN106802103A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-06-06 | 广东龙丰精密铜管有限公司 | 一种内外翅片复合管及其加工方法 |
US9945618B1 (en) * | 2017-01-04 | 2018-04-17 | Wieland Copper Products, Llc | Heat transfer surface |
CN109724447B (zh) * | 2017-10-27 | 2021-02-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 强化传热管 |
CN108188461B (zh) * | 2017-12-26 | 2023-12-19 | 王键 | 用于加工三维肋片换热板的设备 |
US11976854B2 (en) | 2022-07-28 | 2024-05-07 | Trane International Inc. | Enhanced tube for direct expansion evaporators |
Family Cites Families (104)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2314084A (en) * | 1941-08-06 | 1943-03-16 | Fried Armin | Tool for chamfering, recessing, and the like |
US3202212A (en) * | 1963-07-29 | 1965-08-24 | Peerless Of America | Heat transfer element |
US3360040A (en) * | 1965-07-30 | 1967-12-26 | Peerless Of America | Heat exchanger elements |
US3454081A (en) * | 1968-05-14 | 1969-07-08 | Union Carbide Corp | Surface for boiling liquids |
US3791003A (en) | 1970-02-24 | 1974-02-12 | Peerless Of America | Method of frabricating a plural finned heat exchanger |
US3753364A (en) * | 1971-02-08 | 1973-08-21 | Q Dot Corp | Heat pipe and method and apparatus for fabricating same |
US3776018A (en) * | 1972-02-29 | 1973-12-04 | Noranda Metal Ind | Tubing with inner baffle fins and method of producing it |
US3847212A (en) * | 1973-07-05 | 1974-11-12 | Universal Oil Prod Co | Heat transfer tube having multiple internal ridges |
US3987539A (en) * | 1974-01-31 | 1976-10-26 | Consolidated Foods Corporation | Method of making a molded commutator |
FR2268580A1 (en) * | 1974-04-23 | 1975-11-21 | Q Dot Corp | Two-phase tubular heat-exchanger assembly - with capillary walling groove for fluid-phase transport over fluid level |
US3886639A (en) * | 1975-02-01 | 1975-06-03 | Peerless Of America | Method of making a finned heat exchanger |
JPS538855A (en) * | 1976-07-13 | 1978-01-26 | Hitachi Cable Ltd | Condensing heat transmission wall |
JPS5468554A (en) | 1977-11-11 | 1979-06-01 | Hitachi Ltd | Manufacturing of condensation heat conducting wall |
US4203311A (en) * | 1978-03-27 | 1980-05-20 | Peerless Of America, Inc. | Tubular articles of manufacture and method of making same |
US4337826A (en) * | 1979-02-26 | 1982-07-06 | Peerless Of America, Inc. | Heat exchangers and method of making same |
JPS5659194A (en) | 1979-10-20 | 1981-05-22 | Daikin Ind Ltd | Heat transfer tube |
JPS5870919A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-04-27 | Hitachi Cable Ltd | 伝熱管の製造方法 |
GB2128522B (en) * | 1982-09-29 | 1986-02-26 | Carrier Corp | A tube expanding and grooving tool and method |
IT1212616B (it) * | 1982-11-04 | 1989-11-30 | Scoti Alberto | Procedimento per ricavare alettature integrali su superfici piane o curve mediante sfogliatura ottenuta con azione combinata di taglio e piegatura |
JPS5984095A (ja) * | 1982-11-04 | 1984-05-15 | Hitachi Ltd | 熱交換壁 |
JPS59112199A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-06-28 | Hitachi Ltd | 熱交換壁及びその製造方法 |
US4577381A (en) * | 1983-04-01 | 1986-03-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Boiling heat transfer pipes |
JPS6064196A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-12 | Hitachi Cable Ltd | 蒸発伝熱壁 |
US4581497A (en) * | 1984-03-08 | 1986-04-08 | Transworld Drilling Company | System for monitoring cathodic protection system of marine installations including an improved reel |
JPS60238698A (ja) * | 1984-05-11 | 1985-11-27 | Hitachi Ltd | 熱交換壁 |
US4653163A (en) * | 1984-09-14 | 1987-03-31 | Hitachi, Ltd. | Method for producing a heat transfer wall for vaporizing liquids |
JPS6178942A (ja) | 1984-09-26 | 1986-04-22 | 大下 一義 | 可変断熱住宅 |
FR2570968B1 (fr) * | 1984-10-02 | 1988-08-19 | Ciat Comp Ind Applic Therm | Machine pour la fabrication de tubes comportant au moins une deformation a profil helicoidal pour echangeurs de temperature et applications analogues. |
US4706355A (en) * | 1984-12-11 | 1987-11-17 | Q-Dot Corporation | Method of making an internally grooved and expanded tubular heat exchanger apparatus |
JPS61175486A (ja) | 1985-01-31 | 1986-08-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 沸騰用伝熱管 |
US4819525A (en) * | 1986-02-24 | 1989-04-11 | Foster Wheeler Energy Corporation | Rotary cutting tool device and method for use |
JPS62237295A (ja) * | 1986-04-04 | 1987-10-17 | Kobe Steel Ltd | 異形伝熱管及びその製造方法 |
US4794984A (en) * | 1986-11-10 | 1989-01-03 | Lin Pang Yien | Arrangement for increasing heat transfer coefficient between a heating surface and a boiling liquid |
BR8807530A (pt) * | 1988-03-22 | 1990-05-22 | Bruss Polt I | Ferramenta de corte para produzir um elemento tubular com aletas laterais para um trocador de calor |
US4938282A (en) * | 1988-09-15 | 1990-07-03 | Zohler Steven R | High performance heat transfer tube for heat exchanger |
DE3839423A1 (de) * | 1988-11-23 | 1990-05-31 | Heule Heinrich | Entgratwerkzeug mit schneidmesser |
US5351397A (en) * | 1988-12-12 | 1994-10-04 | Olin Corporation | Method of forming a nucleate boiling surface by a roll forming |
US5052476A (en) * | 1990-02-13 | 1991-10-01 | 501 Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Heat transfer tubes and method for manufacturing |
MY110330A (en) * | 1991-02-13 | 1998-04-30 | Furukawa Electric Co Ltd | Heat-transfer small size tube and method of manufacturing the same |
JP2730824B2 (ja) * | 1991-07-09 | 1998-03-25 | 三菱伸銅株式会社 | 内面溝付伝熱管およびその製造方法 |
US5709029A (en) * | 1992-09-22 | 1998-01-20 | Energy Saving Concepts Limited | Manufacture of helically corrugated conduit |
SE505252C2 (sv) * | 1992-12-15 | 1997-07-21 | Valeo Engine Cooling Ab | Oljekylare |
US5332034A (en) * | 1992-12-16 | 1994-07-26 | Carrier Corporation | Heat exchanger tube |
JP3364665B2 (ja) | 1993-03-26 | 2003-01-08 | 昭和電工株式会社 | 熱交換器用冷媒流通管 |
RU2044606C1 (ru) * | 1993-04-30 | 1995-09-27 | Николай Николаевич Зубков | Способ получения поверхностей с чередующимися выступами и впадинами (варианты) и инструмент для его осуществления |
FR2706197B1 (fr) * | 1993-06-07 | 1995-07-28 | Trefimetaux | Tubes rainurés pour échangeurs thermiques d'appareils de conditionnement d'air et de réfrigération, et échangeurs correspondants. |
KR0134557B1 (ko) * | 1993-07-07 | 1998-04-28 | 가메다카 소키치 | 유하액막식 증발기용 전열관 |
US5782121A (en) * | 1993-07-16 | 1998-07-21 | Schumag Ag | Apparatus for the inner profiling of tubes or pipes |
US6164370A (en) * | 1993-07-16 | 2000-12-26 | Olin Corporation | Enhanced heat exchange tube |
US6067712A (en) * | 1993-12-15 | 2000-05-30 | Olin Corporation | Heat exchange tube with embossed enhancement |
DE4404357C2 (de) * | 1994-02-11 | 1998-05-20 | Wieland Werke Ag | Wärmeaustauschrohr zum Kondensieren von Dampf |
US5597039A (en) * | 1994-03-23 | 1997-01-28 | High Performance Tube, Inc. | Evaporator tube |
DE4420756C1 (de) * | 1994-06-15 | 1995-11-30 | Wieland Werke Ag | Mehrgängiges Rippenrohr und Verfahren zu dessen Herstellung |
JPH0875384A (ja) * | 1994-07-01 | 1996-03-19 | Hitachi Ltd | 非共沸混合冷媒用伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器及び組立方法及びその熱交換器を用いた冷凍・空調機 |
US5458191A (en) | 1994-07-11 | 1995-10-17 | Carrier Corporation | Heat transfer tube |
JP3001181B2 (ja) * | 1994-07-11 | 2000-01-24 | 株式会社クボタ | エチレン製造用反応管 |
CN1084876C (zh) * | 1994-08-08 | 2002-05-15 | 运载器有限公司 | 传热管 |
JPH08128793A (ja) * | 1994-10-28 | 1996-05-21 | Toshiba Corp | 内部フィン付伝熱管とその製造方法 |
US5529448A (en) * | 1994-11-14 | 1996-06-25 | Kosma; Paul | Adjustable hand grip mount for securing a motorcycle to a transportation vehicle |
EP0713072B1 (en) * | 1994-11-17 | 2002-02-27 | Carrier Corporation | Heat transfer tube |
CA2161296C (en) * | 1994-11-17 | 1998-06-02 | Neelkanth S. Gupte | Heat transfer tube |
US5690167A (en) * | 1994-12-05 | 1997-11-25 | High Performance Tube, Inc. | Inner ribbed tube of hard metal and method |
DE19510124A1 (de) * | 1995-03-21 | 1996-09-26 | Km Europa Metal Ag | Austauscherrohr für einen Wärmeaustauscher |
US5697430A (en) * | 1995-04-04 | 1997-12-16 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tubes and methods of fabrication thereof |
JP3303599B2 (ja) * | 1995-05-17 | 2002-07-22 | 松下電器産業株式会社 | 伝熱管 |
TW327205B (en) * | 1995-06-19 | 1998-02-21 | Hitachi Ltd | Heat exchanger |
US5655599A (en) * | 1995-06-21 | 1997-08-12 | Gas Research Institute | Radiant tubes having internal fins |
CA2179448A1 (en) * | 1995-07-12 | 1997-01-13 | Atsuyumi Ishikawa | Heat exchanger for refrigerating cycle |
US5791405A (en) * | 1995-07-14 | 1998-08-11 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Heat transfer tube having grooved inner surface |
US5704424A (en) * | 1995-10-19 | 1998-01-06 | Mitsubishi Shindowh Co., Ltd. | Heat transfer tube having grooved inner surface and production method therefor |
JPH09108759A (ja) | 1995-10-23 | 1997-04-28 | Hitachi Cable Ltd | 金属管内面加工装置用自動調芯装置 |
JPH09141361A (ja) | 1995-11-24 | 1997-06-03 | Hitachi Cable Ltd | 伝熱管の製造方法及び製造装置 |
US5755538A (en) * | 1996-03-25 | 1998-05-26 | Heule; Ulf | Deburring tool |
US5601060A (en) * | 1996-03-26 | 1997-02-11 | Navistar International Transportation Corp. | Cast oil pan for internal combustion engine |
US5996686A (en) * | 1996-04-16 | 1999-12-07 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tubes and methods of fabrication thereof |
JPH09295037A (ja) | 1996-05-10 | 1997-11-18 | Hitachi Cable Ltd | 内面溝付金属管の製造方法及びその装置 |
JPH1052714A (ja) | 1996-08-07 | 1998-02-24 | Daikin Ind Ltd | 内面溝付伝熱管およびその製造方法 |
KR100245383B1 (ko) * | 1996-09-13 | 2000-03-02 | 정훈보 | 교차홈 형성 전열관 및 그 제조 방법 |
JPH10103886A (ja) | 1996-09-30 | 1998-04-24 | Mitsubishi Electric Corp | 非共沸混合冷媒用熱交換器、及び冷凍・空調装置 |
JP3331518B2 (ja) * | 1997-01-13 | 2002-10-07 | 株式会社日立製作所 | 内面フィン付き伝熱管及び熱交換器 |
JP3751393B2 (ja) * | 1997-01-17 | 2006-03-01 | 株式会社コベルコ マテリアル銅管 | 管内面溝付伝熱管 |
JP3405103B2 (ja) | 1997-01-24 | 2003-05-12 | 日立電線株式会社 | 内面溝付管およびその製造方法 |
CA2230213C (en) * | 1997-03-17 | 2003-05-06 | Xin Liu | A heat transfer tube and method of manufacturing same |
US5933953A (en) * | 1997-03-17 | 1999-08-10 | Carrier Corporation | Method of manufacturing a heat transfer tube |
JPH10281676A (ja) | 1997-04-04 | 1998-10-23 | Hitachi Cable Ltd | 熱交換器の製造方法 |
JPH11226635A (ja) | 1998-02-10 | 1999-08-24 | Toyota Motor Corp | 断面多角形閉状態の管の製造方法及びそのための装置 |
US6176302B1 (en) * | 1998-03-04 | 2001-01-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Boiling heat transfer tube |
MY121045A (en) * | 1998-03-13 | 2005-12-30 | Kobe Steel Ltd | Falling film type heat exchanger tube. |
JP3916114B2 (ja) | 1998-03-31 | 2007-05-16 | 三洋電機株式会社 | 吸収式冷凍機及びそれに使用する伝熱管 |
US6182743B1 (en) * | 1998-11-02 | 2001-02-06 | Outokumpu Cooper Franklin Inc. | Polyhedral array heat transfer tube |
US6041752A (en) * | 1998-11-04 | 2000-03-28 | Technology Holdings, Inc. | Moldable integrated oil pan and suction tube for an internal combustion engine |
US6176301B1 (en) * | 1998-12-04 | 2001-01-23 | Outokumpu Copper Franklin, Inc. | Heat transfer tube with crack-like cavities to enhance performance thereof |
CN1161586C (zh) * | 1998-12-25 | 2004-08-11 | 株式会社神户制钢所 | 内表面带槽管及其生产方法 |
DE19941826A1 (de) * | 1999-09-02 | 2001-03-08 | Bayer Ag | Flammwidrige Polycarbonat-Formmassen |
US6298909B1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-10-09 | Mitsubishi Shindoh Co. Ltd. | Heat exchange tube having a grooved inner surface |
US6290843B1 (en) * | 2000-06-07 | 2001-09-18 | Brian Thomas Lee | Oil sump with integral filter |
JP3774843B2 (ja) | 2001-05-25 | 2006-05-17 | マルヤス工業株式会社 | 多管式熱交換器 |
US6766817B2 (en) * | 2001-07-25 | 2004-07-27 | Tubarc Technologies, Llc | Fluid conduction utilizing a reversible unsaturated siphon with tubarc porosity action |
PT1845327E (pt) * | 2002-06-10 | 2008-12-22 | Wolverine Tube Inc | Método de fabrico de um tubo de transferência de calor |
US7311137B2 (en) * | 2002-06-10 | 2007-12-25 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube including enhanced heat transfer surfaces |
US8573022B2 (en) * | 2002-06-10 | 2013-11-05 | Wieland-Werke Ag | Method for making enhanced heat transfer surfaces |
US6775187B1 (en) * | 2003-04-24 | 2004-08-10 | Advanced Micro Devices, Inc. | Method of programming a dual cell memory device |
US20060112535A1 (en) * | 2004-05-13 | 2006-06-01 | Petur Thors | Retractable finning tool and method of using |
JP4667501B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2011-04-13 | ウォルベリン チューブ, インコーポレイテッド | 改良された伝熱面を製造するための工具 |
-
2003
- 2003-06-10 PT PT07113641T patent/PT1845327E/pt unknown
- 2003-06-10 YU YU12904A patent/YU12904A/sh unknown
- 2003-06-10 PL PL373786A patent/PL202661B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2003-06-10 US US10/458,398 patent/US20040069467A1/en not_active Abandoned
- 2003-06-10 CN CNB038192829A patent/CN100449248C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 AU AU2003273835A patent/AU2003273835B2/en not_active Expired
- 2003-06-10 CN CN2008101738934A patent/CN101435671B/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 ES ES07113641T patent/ES2317624T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 EP EP07113641A patent/EP1845327B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 ES ES03741913T patent/ES2292991T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 DE DE60317506T patent/DE60317506T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 DK DK03741913T patent/DK1516150T3/da active
- 2003-06-10 EP EP03741913A patent/EP1516150B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 MX MXPA04012532A patent/MXPA04012532A/es active IP Right Grant
- 2003-06-10 AT AT07113641T patent/ATE412866T1/de active
- 2003-06-10 CA CA2489104A patent/CA2489104C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-06-10 BR BRPI0305057-2A patent/BRPI0305057B1/pt active IP Right Grant
- 2003-06-10 PT PT03741913T patent/PT1516150E/pt unknown
- 2003-06-10 AT AT03741913T patent/ATE378567T1/de active
- 2003-06-10 DE DE60324483T patent/DE60324483D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-10 WO PCT/US2003/018304 patent/WO2003104736A1/en active IP Right Grant
- 2003-06-10 DK DK07113641T patent/DK1845327T3/da active
-
2004
- 2004-02-09 NO NO20040573A patent/NO20040573L/no not_active Application Discontinuation
- 2004-12-12 IL IL165711A patent/IL165711A/en not_active IP Right Cessation
- 2004-12-20 ZA ZA200410239A patent/ZA200410239B/xx unknown
-
2006
- 2006-03-22 HK HK06103641.1A patent/HK1083530A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-02-13 US US11/674,334 patent/US7637012B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2009
- 2009-11-06 HK HK09110365.7A patent/HK1133072A1/xx not_active IP Right Cessation
- 2009-11-20 US US12/622,487 patent/US8302307B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2317624T3 (es) | Metodo para fabricar un tubo de transferencia de calor. | |
ES2389664T3 (es) | Herramienta para hacer superficies con mejor transferencia de calor | |
ES2283470T3 (es) | Tubo intercambiador de calor y procedimiento para su fabricacion. | |
ES2255681T3 (es) | Tubos de transferencia de calor, incluyendo metodos de fabricacion y utilizacion de los mismos. | |
US5669441A (en) | Heat transfer tube and method of manufacture | |
US20050145377A1 (en) | Method and tool for making enhanced heat transfer surfaces | |
US7284325B2 (en) | Retractable finning tool and method of using | |
ES2278241T3 (es) | Tubos ranurados para intercambiadores de calor para fluidos monofasicos tipicamente acuosos. | |
JP2007085595A (ja) | 給湯機用の液−液熱交換器 | |
JP2002115987A (ja) | 高さが異なるフィンをずらして配置した内部フィン付き熱交換管 | |
JP2007509311A (ja) | 改良された伝熱面を製造するための方法及び工具 | |
PT1766315E (pt) | Ferramenta retráctil para execução de aletas e método de utilização | |
CN209263760U (zh) | 热交换器以及制冷循环装置 | |
JP4588267B2 (ja) | 内面溝付管の加工方法 | |
JP3620284B2 (ja) | 非共沸混合冷媒用内面溝付き伝熱管 |