DE60130927T2 - Kondensator - Google Patents

Kondensator Download PDF

Info

Publication number
DE60130927T2
DE60130927T2 DE60130927T DE60130927T DE60130927T2 DE 60130927 T2 DE60130927 T2 DE 60130927T2 DE 60130927 T DE60130927 T DE 60130927T DE 60130927 T DE60130927 T DE 60130927T DE 60130927 T2 DE60130927 T2 DE 60130927T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
refrigerant
gas
liquid separator
liquid
passage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE60130927T
Other languages
English (en)
Other versions
DE60130927D1 (de
Inventor
Shigeki Kariya-city Ito
Kurato Kariya-city Yamasaki
Teruyuki Kariya-City Hotta
Yasushi Kariya-city Yamanaka
Atsushi Kariya-city Inaba
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Original Assignee
Denso Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp filed Critical Denso Corp
Application granted granted Critical
Publication of DE60130927D1 publication Critical patent/DE60130927D1/de
Publication of DE60130927T2 publication Critical patent/DE60130927T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
    • F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
    • F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
    • F28D1/05375—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with particular pattern of flow, e.g. change of flow direction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • B60H1/3204—Cooling devices using compression
    • B60H1/3227—Cooling devices using compression characterised by the arrangement or the type of heat exchanger, e.g. condenser, evaporator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F25B43/006—Accumulators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B6/00—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits
    • F25B6/04—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F25B2339/0441—Condensers with an integrated receiver containing a drier or a filter
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F25B2339/0444—Condensers with an integrated receiver where the flow of refrigerant through the condenser receiver is split into two or more flows, each flow following a different path through the condenser receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F25B2339/0446—Condensers with an integrated receiver characterised by the refrigerant tubes connecting the header of the condenser to the receiver; Inlet or outlet connections to receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
    • F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
    • F25B2341/063—Feed forward expansion valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/02—Centrifugal separation of gas, liquid or oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/03—Suction accumulators with deflectors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
    • F25B2400/0403—Refrigeration circuit bypassing means for the condenser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
    • F25B2400/0415—Refrigeration circuit bypassing means for the receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/16—Receivers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/16—Receivers
    • F25B2400/162—Receivers characterised by the plug or stop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/12—Sound
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F25B43/003—Filters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B45/00—Arrangements for charging or discharging refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
    • F28D2021/0084—Condensers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Kondensor für ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1.
  • Ein solcher Kondensor ist in US-A-5 228 315 beschrieben und umfasst einen Wärmetauschabschnitt, wobei Rohre parallel zueinander angeordnet sind, und erste und zweite Sammlertanks an zwei Seiten des Wärmetauschabschnitts angeordnet sind, um mit den Rohren kommunizierend verbunden zu sein. Dabei ist ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider angeordnet, um Kältemittel in Gas-Kältemittel und Flüssig-Kältemittel zu trennen, wobei der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider an einem der Sammlertanks angeschlossen ist, welcher das Kältemittel von dem Kreislaufsystem empfängt.
  • Ein herkömmlicher Grundaufbau eines Kältemittel-Kreislaufsystems ist grob in einen Aufnehmerkreislauf und einen Sammlerkreislauf auf der Grundlage eines Unterschieds zwischen Steuerung eines Überheizgrads von Kältemittel und eines Auslasses eines Verdampfers und einer Steuerung eines Unterkühlgrads von Kältemittel an dem Auslass eines Kondensors unterteilt.
  • Wie in dem Mollier-Diagramm von 52 gezeigt ist, kühlt und kondensiert der Aufnehmerkreislauf Kältemittel, welches aus einem Kompressor 101 abgegeben wird, durch einen Kondensor 102, wobei das Kältemittel aus dem Auslass des Kondensors 102 in Gas- und Flüssigkeits-Kältemittel durch einen Aufnehmer 107 getrennt bzw. abgeschieden wird, welcher auf der Auslassseite des Kondensors 102 vorgesehen ist. Das Flüssigkältemittel aus dem Aufnehmer 107 wird veranlasst, sich zu expandieren, und durch ein Expansionsventil 131 vom thermischen Typ dekomprimiert, und dann wird das Niedrigdruck-Kältemittel nach dieser Dekompression durch Absorption von Wärme aus Luft in dem Verdampfer 104 verdampft.
  • In diesem Aufnehmerkreislauf wird, da eine Gas-/Flüssigkeits-Grenzschicht des Kältemittels innerhalb des Aufnehmers 107 ausgebildet wird, und das Kältemittel innerhalb des Aufnehmers 107 oberhalb einer Flüssigkeitssättigungslinie 12 gehalten wird, der Unterkühlgrad SC des Kältemittels am Auslass des Kondensors 102 auf 0°C gesteuert. Andererseits führt das Expansionsventil 131 vom thermischen Typ den Überheizgrad SH des Kältemittels am Auslass des Verdampfers 104 zurück, um eine Ventilöffnung automatisch einzustellen, um dadurch den Überheizgrad SH des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 104 innerhalb eines vorbestimmten Bereichs (z. B. 3 bis 15°C) zu halten.
  • Andererseits ist in dem Sammlerkreislauf, wie in dem Mollier-Diagramm von 53 gezeigt ist, ein fester Begrenzer 103 (eine feste Drossel), wie ein Kapillarrohr, direkt an dem Ausgang des Kondensors 102 angeschlossen, um das Kältemittel aus dem Auslass des Kondensors 102 in dem festen Begrenzer 103 direkt zu dekomprimieren. Dann absorbiert Niedrigdruck-Kältemittel nach der Dekompression Wärme in dem Verdampfer 104 zur Verdampfung und das Kältemittel, welches durch diesen Verdampfer 104 hindurch getreten ist, wird veranlasst, in einen Sammler 108 hinein zu strömen. Anschließend wird das Kältemittel aus dem Auslass des Verdampfers in Gaskältemittel und Flüssigkältemittel in dem Sammler 108 abgeschieden, und Gaskältemittel innerhalb des Sammlers 108 wird in einen Kompressor 101 gesaugt.
  • In dem Sammlerkreislauf wird, da eine Gas-/Flüssigkeits-Grenzschicht des Kältemittels innerhalb des Sammlers 108 ausgebildet wird, und das Kältemittel innerhalb des Sammlers 108 oberhalb einer Gassättigungslinie L1 gehalten wird, der Überheizgrad SH des in den Kompressor 1 gesaugten Kältemittels bei 0°C gehalten. Da der feste Begrenzer 103 als Dekompressionsmittel verwendet wird, wird der Unterkühlgrad SC des Kältemittels am Auslass des Kondensors 102 in Abhängigkeit von Strömungsmengeneigenschaften des festen Begrenzers 103, einem Kreislaufhochdruck und einer Kreislauf-Kältemittelströmungsrate bestimmt, und der Unterkühlgrad SC fluktuiert normalerweise in einem Bereich von 0 bis etwa 20°C infolge von Fluktuationen der Kreislaufbetriebsbedingungen.
  • Da jedoch in dem früheren Aufnehmerkreislauf das Expansionsventil 131 vom thermischen Typ den Überheizgrad SH des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 104 zurückführt, um eine Ventilöffnung automatisch einzustellen, benötigt das Aufnehmerkreislaufsystem einen komplizierten und präzisen Ventilmechanismus, welcher zu einer Erhöhung der Kosten führt.
  • Damit das Expansionsventil 131 vom thermischen Typ den Überheizgrad SH des Kältemittels am Auslass des Verdampfers 104 erfasst, besteht der Bedarf zur Wahl eines Anbringungsplatzes für das Expansionsventil 131 vom thermischen Typ in der Umgebung des Verdampfers 104, mit anderen Worten, in einem Abteil. Im Ergebnis neigt ein Durchtrittsgeräusch des Kältemittels, welcher in einem Begrenzungsdurchtritt des Expansionsventils 131 vom thermischen Typ dazu, sich zu einem Klimaanlagenbenutzer (Insassen) innerhalb des Abteils fortzusetzen, und ein Problem eines Kältemitteldurchtrittsgeräusches wird offensichtlich.
  • In dem Sammlerkreislauf kann dagegen, da der feste Begrenzer 103 als das Dekompressionsmittel verwendet wird, dies bei ausnehmend niedrigen Kosten im Vergleich mit dem Expansionsventil 131 vom thermischen Typ hergestellt werden. Da es nicht notwendig ist, den festen Begrenzer 103 in der Umgebung des Verdampfers zu platzieren, sondern der feste Begrenzer 103 an der Außenseite des Abteils (z. B. Motorraumseite des Fahrzeugs) platziert werden kann, besteht der Vorteil, dass das Kältemitteldurchtrittsgeräusch, das in das Abteil übertragen wird, erheblich reduziert werden kann. Jedoch fluktuiert in einem Kältemittel-Kreislaufsystem für Fahrzeugklimatisierung, da der Kompressor 101 durch einen Fahrzeugmotor angetrieben wird, die Anzahl von Umdrehungen des Kompressors 101 und deshalb ebenso erheblich mit der Fluktuation der Drehzahl des Motors. Aus diesem Grund kann, wenn der feste Begrenzer 103 als das Dekompressionsmittel verwendet wird, ein Kältemittel-Strömungseinstellbetrieb nicht hinreichend den starken Fluktuationen hinsichtlich der Anzahl von Umdrehungen des Kompressors 101 entsprechen, um den Unterkühlgrad SC des Kältemittels am Auslass des Kondensors erheblich zu fluktuieren, was in übermäßiger Fluktuationsbreite resultiert. Zum Beispiel wird, wenn der Kompressor 101 mit hoher Geschwindigkeit dreht, die Kompressorabgabekapazität vergrößert, und der aus dem Kompressor 101 abgegebene Hochdruck wird vergrößert, so dass der Unterkühlgrad SC des Kältemittels am Auslass des Kondensors zu groß wird. Dieses Auftreten des übermäßigen Unterkühlgrads SC bewirkt eine Vergrößerung hinsichtlich der Kompressorantriebsleistung infolge des erhöhten Hochrucks, was den Kreislaufwirkungsgrad verschlechtert.
  • Zusätzlich besteht ein anderer Nachteil darin, dass der Sammler 108 eine schlechte Anbringbarkeit aufweist. Genauer ist der Sammler 108 an der Auslassseite des Verdampfers 104, d. h. in einem Niedrigdruckdurchtritt angeordnet, um Gas und Flüssigkeit des Niedrigdruck-Kältemittels mit einem großen spezifischen Volumen abzuscheiden, und es ist nötig, die Kapazität des Sammlers 8 größer vorzusehen als die des Aufnehmers 107, welcher an der Hochdruckseite vorgesehen ist. Demgemäß wird, wenn die Kältemittel-Kreislaufausstattungen innerhalb eines solch engen Raums wie das Innere eines Fahrzeugmotorabteils angebracht werden, die Anbringbarkeit des Sammlers 108 noch weiter verschlechtert, als die des Aufnehmers 107.
  • ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
  • Mit Blick auf die vorstehenden Probleme ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Kältemittel-Kreislaufsystem mit einem verbesserten Aufbau bereitzustellen, welches einen Überheizgrad von aus einem Kompressor abgegebenen Kältemittel und einen Überheizgrad an einer Kältemittel-Auslassseite eines Verdampfers einfach steuert.
  • Es ist eine andere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Kältemittel-Kreislaufsystem mit einem kompakten Aufbau bereitzustellen, welches einen Kreislaufwir kungsgrad verbessern kann. Diese Aufgabe wird durch das Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß Anspruch 1 gelöst.
  • In dem Kondensor wird ein Zustand eines von dem Wärmetauschabschnitt zu dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider strömenden Kältemittels in Übereinstimmung mit einem Überheizgrad von Kältemittel geändert, welches aus dem Kompressor abgegeben wird, um eine Menge von Flüssigkältemittel, welches in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider aufbewahrt wird, zu ändern. Der Zustand des aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittels ist in einem Überheizzustand, welcher durch eine Wärmeaustauschmenge des Wärmetauschabschnitts bestimmt wird, und ein Kompressionsvorgang des Kältemittels in dem Kompressor ist im Grund eine isentropische Änderung infolge adiabatischer Kompression. Demgemäß wird dann, wenn der Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel sich ändert, der Zustand des Kältemittels aus dem Wärmetauschabschnitt zudem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider geändert, und die Menge von in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider gespeichertem Kältemittel wird geändert. Somit kann der Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel in einem vorbestimmten Bereich gesteuert werden, und der Überheizgrad von Kältemittel an einem Auslass eines Verdampfers kann in einem vorbestimmten Bereich gesteuert werden.
  • Andererseits weist das Kältemittelsystem ein Einstellelement zum Einstellen einer in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider gespeicherten Flüssigkältemittelmenge in Übereinstimmung mit dem Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel auf, und das Einstellelement reduziert die Menge von in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider gespeichertem Kältemittel, wenn der Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel ansteigt. Demgemäß wird dann, wenn der Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel ansteigt, die Menge von Flüssigkältemittel in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider durch das Einstellelement reduziert, und die Strömungsmenge von in dem Kältemittel-Kreislaufsystem zirkulierendem Kältemittel wird vergrößert. Daher kann ein Ansteigen des Überheizgrads von Kältemittel an dem Auslass des Verdampfers und ein Ansteigen des Überheizgrads von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel begrenzt werden. Umgekehrt wird dann, wenn der Überheizgrad von aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel sinkt, die Menge von Flüssigkältemittel in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider durch das Einstellelement vergrößert und die Strömungsmenge von in dem Kältemittel-Kreislaufsystem zirkulierendem Kältemittel gesenkt. Daher kann ein Absinken des Überheizgrads von Kältemittel an dem Auslass des Verdampfers und ein Absinken des Überheizgrads von Kältemittel, welches von dem Kompressor abgegeben wird, begrenzt werden.
  • Der Gas/Flüssigkeitsabscheider kann dahingehend angeordnet sein, sowohl Gaskältemittel als auch Flüssigkältemittel, welche voneinander in dem Gas/Flüssigkeitsabscheider abgeschieden wurden, zu dem Hauptkältemitteldurchtritt innerhalb des Kondensors zurückzuleiten. Daher kann der Aufbau des Kondensors, der den Gas/Flüssigkeitsabscheider enthält, kompakt hergestellt werden. Selbst in diesem Fall kann, da die Menge von in dem Gas/Flüssigkeitsabscheider gespeicherten Kältemittel in Übereinstimmung mit dem Überheizgrad von Kältemittel, das aus dem Kompressor abgegeben wird, eingestellt werden kann, der Kreislaufwirkungsgrad verbessert werden.
  • Der Kondensor kann einen Einlassströmungspfad enthalten, der zwischen dem ersten Sammlertank und dem Gas/Flüssigkeitsabscheider vorgesehen ist, durch welchen ein Teil von Kältemittel in einem Kältemitteldurchtritt des Kondensors in den Gas/Flüssigkeitsabscheider eingeleitet wird, einen Gasrückführdurchtritt, durch welchen Gaskältemittel innerhalb des Gas/Flüssigkeitsabscheiders in den Kältemitteldurchtritt an einer stromabwärtsseitigen Position von dem Einlassströmungspfad in der Kältemittelströmungsrichtung eingeleitet wird, und einen Flüssigkeitsrückführdurchtritt, durch welchen Flüssigkältemittel innerhalb des Gas/Flüssigkeitsabscheiders in dem Kältemitteldurchtritt an einer stromabwärtsseitigen Position von dem Einlassströmungspfad in der Kältemittelströmungsrichtung eingeleitet wird. Demgemäß kann ein Volumen des Gas/Flüssigkeitsabscheiders des Kondensors kleiner gemacht werden, während der Überheizgrad vom aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittel einfach gesteuert werden kann.
  • KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
  • Zusätzliche Ziele und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der nachfolgenden detaillierten Beschreibung ersichtlicher, wenn diese zusammen mit den begleitenden Zeichnungen betrachtet wird, in welchen:
  • 1 bis 18, 24, 46, 50 und 51 sind Zeichnungen von ersten bis zehnten Beispielen, welche nicht innerhalb des Bereichs von Anspruch 1 liegen.
  • 1 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem ersten Beispiel zeigt;
  • 2 ein Mollier-Diagramm des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß dem ersten Beispiel ist;
  • 3 eine Kennlinienansicht zur Erläuterung eines Betriebs des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß dem ersten Beispiel ist;
  • 4 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem zweiten Beispiel zeigt;
  • 5 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem dritten Beispiel zeigt;
  • 6 ein Graph ist, welcher ein Verhältnis zwischen einer Kompressorbetrieb-Ein/Aus-Steuerzeit und einem Niedrigdruck in einem Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß dem dritten Beispiel zeigt;
  • 7A eine Querschnittsansicht ist, welche eine Dekompressionseinrichtung gemäß einem vierten Beispiel zeigt, und 7B eine Querschnittsansicht ist, welche einen Ventilöffnungszustand eines variablen Drosselventils in 7A zeigt;
  • 8 ein Graph ist, welcher ein Verhältnis zwischen einer Kompressor-Ein/Aus-Steuerzeit und einem Niedrigdruck in einem Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß dem vierten Beispiel zeigt;
  • 9 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem fünften Beispiel zeigt;
  • 10 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem sechsten Beispiel zeigt;
  • 11 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem siebten Beispiel zeigt;
  • 12 eine schematische Perspektivansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einem achten Beispiel zeigt;
  • 13 eine schematische Vorderansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einem neunten Beispiel zeigt;
  • 14 eine vergrößerte Ansicht des Teils ist, welcher durch XIV in 13 bezeichnet ist, wenn ein Kappenelement entfernt ist;
  • 15 eine vergrößerte Ansicht ist, welche 14 entspricht, wenn das Kappenelement angefügt ist;
  • 16 eine schematische Perspektivansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einem zehnten Beispiel zeigt;
  • 17 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen Hauptteil des im Abscheider integrierten Kondensors in 16 zeigt;
  • 18 eine Draufsicht ist, welche einen Hauptteil des im Abscheider integrierten Kondensors in 16 zeigt;
  • 19A ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß der ersten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt, und 19B ein Mollier-Diagramm des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß der ersten Ausführungsform zeigt;
  • 20 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einer zweiten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 21 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einer dritten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 22 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einer vierten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 23 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einer fünften bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 24 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem elften Beispiel zeigt;
  • 25 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer sechsten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 26 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer siebten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 27 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer achten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 28 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer neunten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 29 eine Perspektivansicht ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensor in einem demontierten Zustand eines Kappenelements gemäß einer zehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 30 eine Draufsicht ist, wenn diese von einem Pfeil XXX in 29 aus betrachtet wird;
  • 31 eine Querschnittsansicht ist, welche entlang einer Linie XXXI-XXXI in 30 genommen ist;
  • 32 eine Perspektivansicht ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensors in einem demontierten Zustand eines Kappenelements gemäß einer elften bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 33 eine Draufsicht ist, wenn diese von einem Pfeil XXXIII in 32 aus betrachtet wird;
  • 34 eine Querschnittsansicht ist, welche entlang einer Linie XXXIV-XXXIV in 33 genommen ist;
  • 35 eine Draufsicht ist, welche einen integrierten Aufbau eines rohrförmigen Rumpfabschnitts eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders und eines Sammlertanks gemäß einer zwölften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 36 eine Draufsicht ist, welche einen integrierten Aufbau eines rohrförmigen Rumpfabschnitts eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders und eines Sammlertanks gemäß einer dreizehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 37 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer vierzehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 38A und 38B eine Perspektivansicht bzw. eine Schnittansicht ist, welche ein Plattenelement zeigen, das für den im Abscheider integrierten Kondensor in der vierzehnten bevorzugten Ausführungsform verwendet wird;
  • 39 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer fünfzehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 40 eine Perspektivansicht ist, welche ein Plattenelement zeigt, das für den im Abscheider integrierten Kondensor gemäß der fünfzehnten Ausführungsform verwendet wird;
  • 41 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer sechzehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 42 eine Perspektivansicht ist, welche ein Plattenelement zeigt, das für den im Abscheider integrierten Kondensor gemäß der sechzehnten Ausführungsform verwendet wird;
  • 43 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensors gemäß einer siebzehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 44 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensors gemäß einer Modifikation der siebzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 45 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem zwölften Beispiel zeigt;
  • 46 eine schematische Schnittansicht ist, welche eine Volumenkammer des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß dem zwölften Beispiel zeigt;
  • 47 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen im Abscheider integrierten Kondensor gemäß einer achtzehnten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;
  • 48A und 48B eine Perspektivansicht bzw. eine Schnittansicht im demontierten Zustand ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensors gemäß der achtzehnten Ausführungsform zeigen;
  • 49A und 49B eine Perspektivansicht bzw. eine Schnittansicht im demontierten Zustand ist, welche einen Hauptteil eines im Abscheider integrierten Kondensors gemäß der neunzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigen;
  • 50 eine schematische Schnittansicht ist, welche einen variablen Begrenzer (Unterkühlsteuerventil) gemäß einem dreizehnten Beispiel zeigt;
  • 51 ein schematisches Diagramm ist, welches ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß einem vierzehnten Beispiel zeigt;
  • 52 ein Mollier-Diagramm eines herkömmlichen Kältemittel-Kreislaufsystems zeigt; und
  • 53 ein Mollier-Diagramm eines anderen herkömmlichen Kältemittel-Kreislaufsystems zeigt.
  • GENAUE BESCHREIBUNG DER DERZEIT BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMEN
  • Bevorzugte Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die begleitenden Zeichnungen von 19, 21, 25 bis 45, 47 bis 49 und 51 bis 53 beschrieben, während die Beschreibung von 1 bis 18, 22 bis 24, 46, 50 und 51 auf Beispiele Bezug nehmen, welche nicht im Bereich von Anspruch 1 liegen.
  • (Erstes Beispiel)
  • 1 zeigt ein erstes Beispiel, wenn die vorliegende Erfindung für ein Kältemittel-Kreislaufsystem für eine Fahrzeug-Klimaanlage verwendet wird. Ein Kompressor 1 wird durch einen Fahrzeugmotor E über eine elektromagnetische Kupplung 1a riemengetrieben. Hochdruckgas-Kältemittel, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, strömt in einen Kondensor 2, wo das Gaskältemittel Wärme mit Außenluft tauscht, um gekühlt und kondensiert zu werden.
  • Der Kondensor 2 weist eine erste Wärmetauscheinheit 2a und eine zweite Wärmetauscheinheit 2b auf, welche in einer Reihenfolge einer Kältemittelströmungsrichtung vorgesehen sind. Ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zum Abscheiden von Gas und Flüssigkeit des Kältemittels ist zwischen der ersten Wärmetauscheinheit 2a und der zweiten Wärmetauscheinheit 2b in dem Kondensor 2 vorgesehen.
  • Der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c weist eine lange und enge Behälterform auf, welche sich in vertikaler Richtung erstreckt, und scheidet Gas und Flüssigkeit des Kältemittels durch die Verwendung einer Dichtedifferenz zwischen flüssigem Kältemittel und gasförmigem Kältemittel ab. Der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c weist einen Tank auf, welcher das flüssige Kältemittel indem unteren Tank sammelt, und führt das gasförmige Kältemittel der zweiten Wärmetauscheinheit 2b zu.
  • In dieser Hinsicht ist der Kondensor 2 in einem Bereich angeordnet, welcher durch Empfang eines Fahrtwinds gekühlt wird, der durch die Fahrt des Fahrzeugs bewirkt wird, konkret in dem vorderen Abschluss oder dergleichen innerhalb eines Fahrzeugmotorraums, um durch den Fahrtwind und durch aus einem Kühllüfter (nicht gezeigt) geblasener Luft gekühlt zu werden.
  • Der Kondensor 2 gemäß dem vorliegenden Beispiel ist durch integralen Zusammenbau der ersten Wärmetauscheinheit 2a, der zweiten Wärmetauscheinheit 2b und des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c dahingehend, diese drei Teile in einen einstückigen, integrierten Aufbau durch ein Aluminium-Integralhartlötverfahren oder dergleichen zusammenzubauen, vorgesehen.
  • Wenn jedoch diese drei Teile der ersten Wärmetauscheinheit 2a, der zweiten Wärmetauscheinheit 2b und des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c individuell aufgebaut und diese drei Teile durch die Verwendung einer geeigneten Leitung oder dergleichen gekoppelt werden, werden dieselben Funktionen bereitgestellt. Das heißt, in dem ersten Beispiel kann selbstverständlich ein solcher individueller Typ verwendet werden.
  • Eine Dekompressionseinrichtung 3 wird zur Dekompression des durch den Kondensor 2 hindurch getretenen Kältemittels in einem Niedrigdruck-Gas-/Flüssigkeits-Zweiphasenzustand verwendet. In dem vorliegenden Beispiel ist die Dekompressionseinrichtung 3 ein fester Begrenzer (eine feste Drossel), wie eine Öffnung, eine Düse und ein Kapillarrohr.
  • Ein Verdampfer 4 verdampft das Niedrigdruck-Kältemittel aus der Dekompressionseinrichtung 3 durch Absorbieren von Wärme aus Luft, welche aus dem Klimatisierungsgebläse 5 ausgeblasen wird. Der Verdampfer 4 ist innerhalb eines Gehäuses 6 einer Innenraum-Klimaanlage angeordnet, und kühle Luft, die durch den Verdampfer 4 gekühlt wird, wird hinsichtlich der Temperatur in einem Heizkernabschnitt (nicht gezeigt) eingestellt und anschließend in das Passagierabteil des Fahrzeugs ausgeblasen. Das gasförmige Kältemittel, das in dem Verdampfer 4 verdampft wird, wird in den Kompressor 1 gesaugt.
  • Um ein Einfrieren bzw. Vereisen in dem Verdampfer 4 zu vermeiden, wird die Temperatur des Verdampfers 4 auf eine vorbestimmte oder eine höhere Temperatur durch Ein/Aus-Steuerung eines Betriebs des Kompressors, Steuerung der Abgabekapazität des Kompressors 1 oder dergleichen gesteuert.
  • Als nächstes wird nun ein Betrieb des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß dem ersten Beispiel beschrieben. 2 ist ein Mollier-Diagramm auf der Grundlage des Kältemittel-Kreislaufsystems gemäß dem ersten Beispiel. Wenn der Kompressor 1 durch den Fahrzeugmotor E angetrieben wird, befindet sich Gaskältemittel (a), welches von dem Kompressor 1 abgegeben wird, in einem überheizten Gaszustand. Dieses Gaskältemittel (a) aus dem Kompressor 1 strömt zunächst in die erste Wärmetauscheinheit 2a des Kondensors 2. In der ersten Wärmetauscheinheit 2a wird das Gaskältemittel mit Kühlluft (Außenluft) zur Abstrahlung von Wärme einem Wärmetausch unterzogen, und strömt in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c.
  • In dem Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß dem ersten Beispiel wird Flüssigkältemittel stets innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gesammelt, um eine Gas-/Flüssigkeits-Grenzschicht auszubilden. Mit anderen Worten wird, wenn überheiztes Gaskältemittel aus der ersten Wärmetauscheinheit 2a in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt, ein Teil des gesammelten flüssigen Kältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c verdampft. Umgekehrt wird, wenn Gas-/Flüssigkeits-Feuchtgas aus der ersten Wärmetauscheinheit 2a in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt, Gas und Flüssigkeit des Kältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c abgeschieden, und das Flüssigkältemittel wird in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c untergebracht.
  • Da, wie vorstehend beschrieben, die Gas-/Flüssigkeits-Grenzschicht in dem Kältemittel stets innerhalb des Gas/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgebildet wird, wird das Kältemittel (b) innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c auf einer Sättigungsgaslinie L1 in dem Mollier-Diagramm positioniert, und der Überheizgrad wird SH = 0°C. Somit strömt gesättigtes Gaskältemittel (b), welches innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in Gas und Flüssigkeit abgeschieden wurde, in die zweite Wärmetauscheinheit 2b des Kondensors 2, und tauscht Wärme mit Kühlluft (Außenluft), um kondensiert zu werden.
  • Der Unterkühlungsgrad SC des Kältemittels (c) an dem Auslass der zweiten Wärmetauscheinheit 2b wird in Abhängigkeit von Fluktuationen in den Kreislaufbetriebsbedingungen wie folgt bestimmt. Genauer wird, da die Dekompressionsein richtung 3 durch einen festen Begrenzer aufgebaut ist, der Unterkühlungsgrad Sc in Abhängigkeit von der Strömungsmengenkennlinie, einem Kreislauf-Hochdruck und einer Kreislauf-Kältemittelströmungsmenge bestimmt. Die Strömungsmengekennlinie wird auf der Grundlage einer Art des festen Begrenzers bestimmt.
  • Das vorstehend beschriebene unterkühlte Kältemittel (c) wird als nächstes durch den festen Begrenzer der Dekompressionseinrichtung 3 dahingehend dekomprimiert, zu Niedrigdruck-Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel (d) zu werden, und dieses Niedrigdruck-Kältemittel (d) absorbiert als nächstes Wärme von durch das Gehäuse 6 in dem Verdampfer 4 strömender Luft, um verdampft zu werden, und wird zu überheiztem Gaskältemittel (e) mit dem Überheizgrad SH. Dieses überheizte Gaskältemittel (e) wird in den Kompressor 1 gesaugt, um wieder komprimiert zu werden.
  • In dem Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß der ersten Ausführungsform wird Kältemittel (b) innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c im Zwischenraum in dem Kondensor 2 in dem gesättigten Zustand auf der Sättigungsgaslinie L1 gehalten, wie vorstehend beschrieben. Daher wird das aus dem Kompressor 1 abgegebene Gaskältemittel (a) auf einen überheizten Zustand gebracht, welcher durch eine Wärmetauschmenge (d. h. Menge von Wärmeabstrahlung) H1 in der ersten Wärmetauscheinheit 2a des Kondensors 2 bestimmt wird. Mit anderen Worten wird der Zustand des abgegebenen Gaskältemittels (a) durch eine Vergrößerung oder eine Verkleinerung der Wärmetauschmenge H1 bestimmt.
  • Da ein Kompressionsvorgang von Kältemittel in dem Kompressor 1 im Grunde eine isentropische Änderung infolge adiabatischer Kompression ist, wird dann, wenn der Zustand des abgegebenen Gaskältemittels (a) bestimmt wird, der Zustand des Kältemittels e an der Saugseite des Kompressors 1, d. h. der Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) durch eine isentropische Linie L3 bestimmt. Demgemäß wird selbst dann, wenn angenommen wird, dass der Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) in Abhängigkeit von Fluktuationen in den Kreislaufbetriebsbedingungen fluktuiert, die Wärmeaustauschmenge H1 der ersten Wärmetauscheinheit 2a zweckmäßig zuvor eingestellt, wodurch es möglich wird, den Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) innerhalb eines Bereichs von beispielsweise 0 bis 20°C zu steuern.
  • Konkreter tritt dann, wenn der Überheizgrad SH des abgegebenen Gaskältemittels (a) ansteigt, das Kältemittel, das in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus der ersten Wärmetauscheinheit 2a strömt, in einen Überheizbereichszustand, um die Menge von Flüssigkältemittel zu verringern, welches innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c angesammelt ist, wodurch eine zirkulierende Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislauf vergrößert wird. Im Ergebnis ist jede Vergrößerung des Überheizgrads SH des saugseitigen Kältemittels (e) des Kompressors 1 beschränkt. Andererseits tritt dann, wenn der Überheizgrad SH des abgegebenen Gaskältemittels (a) des Kompressors 1 sinkt, das durch den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus der ersten Wärmetauscheinheit 2a in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömende Kältemittel in einen Gas-/Flüssigkeits-Bereichszustand, um die Menge von flüssigem Kältemittel zu vergrößern, welches innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gesammelt ist, wodurch eine zirkulierende Kältemittel-Strömungsmenge innerhalb des Kreislaufs gesenkt wird. Im Ergebnis wird jede Verringerung des Überheizgrads SH des saugseitigen Kältemittels (e) des Kompressors 1 begrenzt. Demgemäß stellt das Kältemittel-Kreislaufsystem den Überheizgrad SH des abgegebenen gasförmigen Kältemittels (a) des Kompressors 1 und des Überheizgrads SH des saugseitigen Kältemittels (e) jeweils auf vorbestimmte Bereiche ein.
  • Gemäß dem ersten Beispiel wird der Zustand des abgegebenen gasförmigen Kältemittels (a) des Kompressors durch die Menge von Wärmeaustausch H1 der ersten Wärmetauscheinheit 2a wie vorstehend beschrieben bestimmt. Zusätzlich wird der Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) des Kompressors 1 in Übereinstimmung mit dem Kältemittel-Abgabezustand des Kompressors 1 gesteuert. Dies hat daher gegenüber dem herkömmlichen Sammlerkreislauf selbst hinsichtlich der Steuerung des Überheizgrads des Kältemittels (c) am Auslass des Kondensors Vorteile.
  • Genauer ist 3 mit einer Rotationsanzahl (Rotationsgeschwindigkeit) des Kompressors 1 auf der Abszisse und dem Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) und einer zirkulierenden Kältemittel-Strömungsmenge (Massenströmungsmenge) innerhalb des Kreislaufs auf der Ordinate gezeigt. Wie in 3 gezeigt, weist in einem Sammlerkreislauf das saugseitige Kältemittel (e) den Überheizgrad SH auf, welcher unabhängig von jeder Variation in der Anzahl an Umdrehungen (der Rotationsgeschwindigkeit) des Kompressors konstant (gesättigtes Gas) bei 0°C gehalten wird.
  • Dahingegen wird in dem Kälteerzeugungskreislauf dem ersten Beispiel dann, wenn die Umdrehungszahl des Kompressors mit der Erhöhung der Motorgeschwindigkeit erhöht wird, Hochdruck (Hochdruck-Kältemitteltemperatur) erhöht, um eine Differenz in der Temperatur zwischen dem Hochdruck-Kältemittel und Kühlluft zu erhöhen, wodurch die Menge von Wärmeaustausch H1 der ersten Wärmetauscheinheit 2a vergrößert wird. Daher wird der Überheizgrad SH des saugseitigen Kältemittels (e) des Kompressors erhöht, um das spezifische Volumen des durch den Kompressor angesaugten Kältemittels (e) zu vergrößern. Demgemäß wird in dem ersten Beispiel eine Vergrößerungsrate der Kältemittel-Strömungsmenge, welche aus der Vergrößerung der Umdrehungszahl des Kompressors resultiert, kleiner als dem Sammlerkreislauf.
  • Dies bedeutet, dass die Vergrößerungsrate der erforderlichen Menge von Abstrahlung durch den Kondensor infolge der Vergrößerung der Anzahl von Umdrehungen des Kompressors kleiner wird als in dem Sammlerkreislauf. Als ein Ergebnis ist die Vergrößerung des Hochdrucks (Unterkühlgrad SC von Kältemittel an dem Auslass des Kondensors) begrenzt, wenn die Anzahl von Umdrehungen des Kompressors vergrößert ist. Demgemäß ist es möglich, eine Vergrößerung der Kompressorantriebsleistung zu begrenzen.
  • (Zweites Beispiel)
  • 4 zeigt ein Kältemittel-Kreislaufsystem für eine Fahrzeug-Klimaanlage gemäß dem zweiten Beispiel, und das Kältemittel-Kreislaufsystem dem zweiten Beispiel unterscheidet sich von dem ersten Beispiel darin, dass eine Dekompressionseinrichtung 30 durch einen variablen Begrenzer anstelle des festen Begrenzers aufgebaut ist. In dieser Dekompressionseinrichtung 30 ist ein Ventilantriebsmechanismus 30a zum Betreiben in Antwort auf den Kältemittelzustand an einer stromaufwärtigen Seite vorgesehen, das heißt, auf den hochdruckseitigen Kältemittelzustand (Kältemitteldruck), so dass ein begrenzender Öffnungsgrad eines Ventilelements 30b in Antwort auf den hochdruckseitigen Kältemittelzustand durch den Ventilantriebsmechanismus 30a verändert wird.
  • Gemäß dem zweiten Beispiel ist es möglich, da der begrenzende Öffnungsgrad der Dekompressionseinrichtung 30 in Antwort auf den hochdruckseitigen Kältemittelzustand dahingehend eingestellt werden kann, den Einstellbereich für die Kältemittel-Strömungsmenge zu vergrößern, die Breite der Änderung hinsichtlich des Unterkühlgrads SC des Kältemittels (c) an dem Auslass des Kondensors 2 mehr zu verändern als in dem Fall des festen Begrenzers, und den Unterkühlgrad SC des Kältemittels (c) an dem Auslass des Kondensors 2 innerhalb eines Bereichs zu steuern, welcher für den Kreislaufwirkungsgrad wünschenswert ist. Als ein Ergebnis kann bei dem zweiten Beispiel der Kreislaufwirkungsgrad im Vergleich mit dem festen Begrenzer verbessert werden. Bei dem zweiten Beispiel sind die anderen Teile ähnlich zu denen des vorstehend beschriebenen ersten Beispiels.
  • (Drittes Beispiel)
  • Bei dem dritten Beispiel wird, um ein Einfrieren in dem Verdampfer 4 zu verhindern, die Temperatur des Verdampfers 4 durch eine Ein/Aus-Steuerung des Kompressorbetriebs 1 dahingehend gesteuert, eine vorbestimmte Temperatur zu überschreiten.
  • 5 zeigt eine drittes Beispiel, und es ist ein Temperatursensor (Thermistor) 10 zur Erfassung einer Temperatur Te des Verdampfers 4 innerhalb des Gehäuses 6 vorgesehen. Die Temperatur Te von aus dem Verdampfer 4 ausgeblasener Luft wird durch den Temperatursensor 10 erfasst, und ein Erfassungssignal von dem Temperatursensor 10 wird in eine elektronische Steuereinheit 11 (ECU) eingegeben. Wenn die tatsächliche Temperatur Te des Verdempfers 4 auf eine vorbestimmte stoppseitige Temperatur T1 (zum Beispiel 3°C) absinkt, wird diese Tatsache durch die elektronische Steuereinheit 11 festgestellt, und ein AUS-Signal der elektromagnetischen Kupplung 1a wird von der elektronischen Steuereinheit 11 erzeugt. Dieses Signal bringt die elektromagnetische Kupplung 1a in einen ausgekoppelten Zustand, und der Kompressor 1 wird gestoppt (ausgeschaltet).
  • Andererseits wird dann, wenn die tatsächliche Temperatur Te des Verdampfers 4 auf eine vorbestimmte betriebsseitige Temperatur T2 (zum Beispiel 4°C) infolge des Stopps des Kompressors 1 ansteigt, wird diese Tatsache durch die elektronische Steuereinheit 11 festgestellt, und ein EIN-Signal der elektromagnetischen Kupplung 1a wird erzeugt. Dieses EIN-Signal bringt die elektromagnetische Kupplung 1a in einen eingekuppelten Zustand, und der Kompressor 1 kehrt in einen Betriebszustand (EIN) zurück.
  • Wie vorstehend beschrieben, wird der Betrieb des Kompressors 1 in Antwort auf die Temperatur Te des Verdampfers 4 unterbrochen, wodurch die Temperatur Te des Verdampfers 4 aufrechterhalten wird, um die vorbestimmte stoppseitige Temperatur T1 zu überschreiten, und es ist möglich, ein Einfrieren des Verdampfers 4 zu verhindern. In dieser Hinsicht ist die Temperaturdifferenz (zum Beispiel 1°C) zwischen der vorbestimmten stoppseitigen Temperatur T1 und der vorbestimmten betriebsseitigen Temperatur T2 zur Verhinderung einer Regelschwingung (hunting) eine Hysteresebreite
  • In einem Fall, in welchem eine solche Steuerung zur Aufrechterhaltung der Temperatur des Verdampfers 4, um eine vorbestimmte Temperatur zu überschreiten, durch die EIN/AUS-Steuerung des Betriebs des Kompressors 1 wie vorstehend beschrieben durchgeführt wird, wird in einem Vergleichssammlerkreislauf C0, der in 6 gezeigt ist, weil Flüssigkältemittel stets innerhalb des Sammlers gesam melt wird, wenn der Kompressor 1 aus einem gestoppten Zustand erneut gestartet wird, das Flüssigkältemittel innerhalb des Sammlers verdampft, um in den Kompressor 1 gesaugt zu werden. Daher ist es schwierig, den niedrigdruckseitigen Kältemitteldruck zu senken. Im Ergebnis ist es nach einem Neustart des Kompressors 1 schwierig, die Temperatur Te des Verdampfers 4 zu senken, und die Betriebszeit EIN des Kompressors 1 wird länger, was die Antriebsleistung des Kompressors 1 in dem Sammlerkältemittel-Kreislauf C0 vergrößert.
  • Dahingegen wird gemäß dem Kälte erzeugenden Kreislauf C1 der ersten bis dritten Beispiele, da der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c an der Hochdruckseite vorgesehen ist, und kein Sammler an der Kältemittelsaugseite des Kompressors 1 vorgesehen ist, dann, wenn die Ein/Aus-Steuerung des Betriebs des Kompressors 1 durchgeführt wird, jede Verlängerung der Betriebszeit EIN des Kompressors 1, die aus der Verdampfung des Flüssigkältemittels innerhalb des Sammlers resultiert, nicht auf, aber die Antriebsleistung des Kompressors 1 kann in dem Kältemittelkreislauf C1 im Vergleich zu der des Sammlerkältemittel-Kreislaufs C0 reduziert werden.
  • 6 zeigt ein Niedrigdruckverhalten, welches aus der EIN/AUS-Steuerung des Betriebs des Kompressors 1 resultiert. In 6 zeigt die durchgezogene Linie in dem Graph das Niedrigdruckverhalten in dem Kälteerzeugungskreis C1 gemäß den ersten bis dritten Beispielen, und die unterbrochene Linie in dem Graph zeigt das Niedrigdruckverhalten in dem Kälte erzeugenden Sammlerkreislauf C0. Wie in 6 gezeigt, kann die Betriebszeit EIN des Kompressors 1 in dem Kältemittelkreislauf C1 im Vergleich zu dem Sammlerkältemittel-Kreislauf C0 reduziert werden.
  • In dem dritten Beispiel sind die anderen Teile ähnlich zu denen dem vorstehend beschriebenen ersten Beispiel.
  • (Viertes Beispiel)
  • Das vierte Beispiel zeigt ein konkretes Beispiel der Dekompressionseinrichtung 30, die durch einen variablen Begrenzer zum Ändern des Begrenzungsöffnungsgrads in Antwort auf den Zustand des hochdruckseitigen Kältemittels gemäß dem zweiten Beispiel (4). 7A bezeichnet eine Dekompressionseinrichtung 30 gemäß dem vierten Beispiel, und eine Kältemittelleitung 300 ist zwischen der Auslassseite des Kondensors 2 und der Einlassseite des Verdampfers 4 in 4 angeordnet. Die Kältemittelleitung 300 wird normalerweise aus Metall, wie Aluminium, ausgebildet. Innerhalb der Kältemittelleitung 300 ist ein Rumpfelement 301 der Dekompressionseinrichtung 30 eingesetzt. Dieses Rumpfelement 301 ist in einer im Wesentlichen zylindrischen Form ausgebildet, welche beispielsweise Kunststoff bzw. Harz verwendet, und wird durch einen Anschlag 302 innerhalb der Kältemittelleitung 300 positioniert.
  • In einer konkaven Nut 303 auf einer äußeren Umfangsoberfläche des Rumpfelements 301 wird ein dichtender O-Ring 304 gehalten, und der O-Ring 304 ist auf eine innere Wandoberfläche der Kältemittelleitung 300 gepresst, wodurch das Rumpfelement 301 an einer vorbestimmten Position durch den Anschlag 302 gehalten wird.
  • Die Dekompressionseinrichtung 30 ist innerhalb des Rumpfelements 301 aufgebaut, und weist grob gesagt die folgenden drei Elemente auf. Das heißt, das erste Element der Dekompressionseinrichtung 30 ist ein variables Drosselventil 305 vom Differentialtyp, das stromaufwärts in einer Kältemittel-Strömungsrichtung A angeordnet ist, das zweite Element der Dekompressionseinrichtung 30 ist ein fester Begrenzer 306, der stromabwärts des variablen Drosselventils 305 angeordnet ist, und das dritte Element der Dekompressionseinrichtung 30 ist ein Zwischenraum (Eingangsraum) 307, welcher zwischen dem variablen Drosselventil 305 und dem festen Begrenzer 306 vorgesehen ist.
  • Das variable Drosselventil 305 weist einen festen Ventilsitz 308, ein Ventilelement 309, welches sich bezüglich des festen Ventilsitzes 308 bewegen kann, und eine Schraubendruckfeder 310 als ein Federmittel zum Ausüben einer Federkraft in der Richtung, in welcher das Ventil auf diesem Ventilelement 309 geschlossen wird, auf.
  • Der feste Ventilsitz 308 weist einen zylindrischen säulenförmigen Tragabschnitt 311 an seinem mittleren Abschnitt auf, und dieser zylindrische säulenförmige Tragabschnitt 311 ist auf der Außenumfangsseite mit mehreren Kommunikationsverbindungslöchern 312 ausgebildet. Der feste Ventilsitz 308 ist auf der Innenumfangsseite eines stromaufwärtigen Endabschnitts des Rumpfelements 301 mittels Schrauben oder dergleichen angebracht und fixiert. In dieser Hinsicht wird eine Position, in welcher der feste Ventilsitz 308 an dem Rumpfelement 301 angebracht ist, eingestellt, wodurch die Federkraft (gewählte Last) der Schraubenfeder 310 eingestellt werden kann.
  • Das Ventilelement 309 weist eine zylindrische Form auf. An einem mittleren Abschnitt des Ventilelements 30 ist ein Begrenzungsdurchtritt 313 ausgebildet, welcher ein kreisförmiges Loch mit kleinem Durchmesser enthält. Ein Abstand zwischen dem stromaufwärtigen Endabschnitt des Ventilelements 309 und dem zylindrischen säulenförmigen Tragabschnitt 311 des festen Ventilsitzes 308 wird geändert, wodurch der Öffnungsbereich an einem Einlass des Begrenzungsdurchtritts 313 eingestellt wird.
  • Da eine Druckdifferenz zwischen vor dem Ventilelement 309 und an der Rückseite des Ventilelements 309 auf das Ventilelement 309 als eine Kraft in der Richtung wirkt, in welcher das Ventil geöffnet wird, und die Federkraft der Schraubenfeder 310 auf das Ventilelement 309 als eine Kraft in der Richtung wirkt, in welcher das Ventil geschlossen wird, vollzieht das Ventilelement 309 eine Verschiebung in der Axialrichtung derart, dass die Druckdifferenz zwischen vor dem Ventilelement 309 und der Rückseite des Ventilelements 309 auf einem vorbestimmten Wert gehalten wird, der durch die Federkraft der Schraubenfeder 310 bestimmt wird, um den Öffnungsbereich an dem Einlass des Begrenzungsdurchtritts 313 einzustellen. Mit anderen Worten, wird das variable Drosselventil 305 als ein Ventil zum Regulieren eines konstanten Differentialdrucks verwendet. 7B zeigt einen Zustand, in welchem das Ventilelement 309 eine Verschiebung zu der Schraubenfeder 310 hin vollführt, um das Ventil zu öffnen.
  • Der feste Begrenzer 306 wird an dem äußersten stromabwärtigen Endabschnitt des Rumpfelements 301 ausgebildet, und seine Begrenzungsform ist eine Düsenform mit einer allmählich zulaufenden Durchtrittsform mit kreisbwgenförmigem Querschnitt. Der dazwischen liegende Raum 307 wird zur Vergrößerung einer Kältemittelströmung verwendet, die aus dem Begrenzungsdurchtritt 313 in dem variablen Drosselventil 305 ausgestoßen wird, welcher größer als der Quer schnittsbereich des Durchtritts des festen Begrenzers 306 ist. Demgemäß wird die Strömungsgeschwindigkeit des Kältemittels durch Mischen eines Hochgeschwindigkeitsteils der ausgestoßenen Kältemittelströmung mit einem Niedriggeschwindigkeitsteil gleichförmig gemacht, wodurch der Begrenzungsbetrieb auf der Grundlage der ursprünglichen Strömungsmengen-Kennlinie des festen Begrenzers 306 zuverlässig dargestellt wird.
  • An dem äußersten stromaufwärtigen Endabschnitt des Rumpfelements 301 ist ein Filterelement 314 angeordnet. Dieses Filterelement 314 wird verwendet, um ein Verstopfen des feinen Begrenzungsdurchtritts in der Dekompressionseinrichtung 30 durch Einfangen von Fremdkörpern, wie in dem Kältemittel enthaltenen Metallspänen, zu verhindern.
  • Gemäß der Dekompressionseinrichtung dem vierten Beispiel bildet das variable Drosselventil 305 zum Durchführen der Begrenzung an dem vorherigen Stadium das Ventil zur Regulierung des konstanten Differentialdrucks, wie es vorstehend beschrieben wurde. Zusätzlich wird, da der Differentialdruck zwischen vor dem variablen Drosselventil 305 und der Rückseite des variablen Drosselventils 305 reduziert wird, wenn der Kompressor 1 gestoppt wird (AUS), das Ventilelement 309 in dem variablen Drosselventil 305 gegen den zylindrischen säulenförmigen Tragabschnitt 311 des festen Ventilsitzes 308 durch die Federkraft der Schraubenfeder 310 gedrückt, wie in 7A gezeigt ist, so dass das variable Drosselventil 305 in einen Zustand mit geschlossenem Ventil eintritt.
  • Aus diesem Grund ist es in dem Kälteerzeugungs-Kreislauf möglich, das Kältemittel am Strömen von der Hochdruckseite zu der Niedrigdruckseite zu hindern, indem das variable Drosselventil 305 geschlossen wird, wenn der Kompressor 1 gestoppt wird, wodurch ein Ansteigen des Niedrigdrucks während des Stopps des Kompressors 1 verzögert werden kann. Im Ergebnis kann die Antriebsleistung des Kompressors 1 im Vergleich zu einem Fall weiter reduziert werden, in welchem die Dekompressionseinrichtung 3 aus einem festen Begrenzer gebildet ist, wie in dem ersten Beispiel, indem die Stoppzeit des Kompressors 1 verlängert wird.
  • 8 zeigt ein Niedrigdruckverhalten mit einer Ein/Aus-Steuerung des Betriebs des Kompressors 1. In 8 zeigt C2 einen Fall, in welchem die Dekompressionseinrichtung 30 aus dem variablen Differential-Drosselventil 305 wie in dem vierten Beispiel gebildet ist, C1 zeigt einen Fall, in welchem die Dekompressionseinrichtung 3 aus einem festen Begrenzer wie in dem ersten Beispiel gebildet ist, und Co zeigt einen Fall eines Vergleichs-Sammelkältemittelkreislaufs. Wie aus 8 ersichtlich, kann gemäß dem vierten Beispiel zusätzlich zur Reduzierung der Betriebszeit (EIN) des Kompressors 1 im Vergleich zu dem Sammlerkreislauf die Stoppzeit des Kompressors 1 verlängert werden, und daher kann dessen Antriebsleistung höchst wirksam reduziert werden.
  • (Fünftes Beispiel)
  • In dem fünften Beispiel wird ein Mangel an Kältemittel innerhalb des Kreislaufs verhindert, und die Ölrückströmeigenschaft zu dem Kompressor 1 verbessert.
  • Gemäß dem Experiment des vorliegenden Erfinders und dessen Studie wurde herausgefunden, dass Flüssigkältemittel zum Ansammeln innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c aus dem folgenden Grund in einem Kälte erzeugenden Kreislaufsystem neigt. Zunächst liegt, unter der Bedingung, dass die kühlende Wärmebelastung hoch ist, wie bei hohen Temperatur im Sommer, die Verteilung von Außenluft vor, die zu dem Kondensor 2 geblasen wird. Insbesondere dann, wenn nur die kühlende Wirkung der ersten Wännetauscheinheit 2a vergrößert wird, vergrößert sich die Menge von Kältemittelkondensation in dem ersten Wärmetauscher 2a, so dass das Flüssigkältemittel zum Ansammeln innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c neigt. Zweitens wird das Gaskältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gekühlt und kondensiert durch Wärmeaustausch mit Umgebungsatmosphäre, wodurch das Flüssigkältemittel zum Ansammeln innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c neigt.
  • Als Ergebnis besteht die Möglichkeit, dass die zirkulierende Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreises unzureichend (unzureichende Kühlfähigkeit), und die Ölrückströmungseigenschaft zu dem Kompressor 1 verschlechtert ist, um die Schmierungsgüte in dem Kompressor 1 zu beeinträchtigen.
  • Somit ist in dem fünften Beispiel, wie in 9 gezeigt, ein Flüssigkeitsrückleitungs-Kommunikationspfad 12 zum kommunizierenden Verbinden zwischen dem unteren Abschnitt (Basisabschnitt) des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und der stromabwärtigen Seite des Kondensors 2 (stromaufwärtige Seite der Dekompressionseinrichtung 3) vorgesehen.
  • Dadurch kann das Flüssigkältemittel und Öl innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c direkt innerhalb des Kreises durch den Kommunikationspfad 12 zurückgeströmt werden, und daher kann die unzureichend zirkulierende Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislaufs und das unzureichende Ölrückströmen zu dem Kompressor 1 verhindert werden. Bei der fünften Ausführungsform sind die anderen Teile ähnlich zu denen des vorstehend beschriebenen ersten Beispiels.
  • (Sechstes Beispiel)
  • Das sechste Beispiel ist eine Modifikation dem vorstehend beschriebenen fünften Beispiel. Bei dem sechsten Beispiel ist, wie in 10 gezeigt, ein U-förmiges Saugrohr 13 innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c vorgesehen, und eine Endabschlussöffnung 13a des Saugrohrs 13 ist in einem Gaskältemittelbereich in dem oberen Abschnitt innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in solch einer Weise angeordnet, dass das Gaskältemittel in dem oberen Abschnitt innerhalb des Gas-/Ffüssigkeits-Abscheiders 2c durch die Abschluss-Endöffnung 13a angesaugt werden kann. In dem U-förmigen Bodenabschnitt des Saugrohrs 13 ist ein Kommunikationsloch (Ölrückführloch) 13b zum Ansaugen des Flüssigkältemittels und des Öls vorgesehen.
  • Dadurch werden Flüssigkältemittel und Öl in dem unteren Abschnitt innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durch das Kommunikationsloch 13b gesaugt, und es ist möglich, jede unzureichend zirkulierende Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislaufs und unzureichende Ölrückströmung zu dem Kompressor 1 zu vermeiden. Demgemäß funktioniert das Saugrohr 13 auch als der Kommunikationspfad 13 dem fünften Beispiel. Im Ergebnis kann ein Vorteil ähnlich dem des vorstehend beschriebenen fünften Beispiels erhalten werden. Bei dem sechsten Beispiel sind andere Teile ähnlich zu denen des vorstehend beschriebenen ersten Beispiel.
  • (Siebtes Beispiel)
  • Das siebte Beispiel ist ebenso eine Modifikation des fünften Beispiels. Bei dem siebten Beispiel ist, wie in 11 gezeigt, ein Begrenzungsabschnitt 14 zum Einstellen einer Menge von Flüssigkältemittel, welches in dem Kreislauf zirkuliert, in dem flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfad 12 vorgesehen.
  • Genauer muss die Menge von Flüssigkältemittel (Ölmenge), die aus dem Kommunikationspfad 12 in den Kreislauf zurückströmt, normalerweise in Übereinstimmung mit der Größe des Kreislaufs (Menge von in den Kreislauf eingefülltem Kältemittel) geändert werden. Wenn der Kältemitteldurchtritt-Druckverlust in der Wärmetauscheinheit 2b des Kondensors 2 hoch ist, wird die Menge von rückströmendem Flüssigkältemittel (Ölmenge) aus dem Kommunikationspfad 12 selbst bei der gleichen Durchtrittsfläche groß. Demgemäß ist es nötig, die Durchtrittsfläche des Kommunikationspfads 12 entsprechend der Größe des Kreislaufs und des Kältemitteldurchtritt-Druckverlusts in der zweiten Wärmetauscheinheit 2b zu ändern.
  • Somit ist in dem siebten Beispiel der Kommunikationspfad 12 mit einem Begrenzungsabschnitt 14 versehen, und die Begrenzungsöffnungsfläche des Begrenzungsabschnitts 14 ist zweckmäßig gewählt, wodurch eine optimale Rückströmflüssigkeits-Kältemittelmenge (Ölmenge) einfach eingestellt werden kann.
  • Als Begrenzungsabschnitt 14 kann ein fester Begrenzer, wie eine Öffnung und ein Kapillarrohr verwendet werden. Anstelle des festen Begrenzers kann ein variabler Begrenzer mit einer Begrenzungsöffnung verwendet werden, welche in der Lage ist, eingestellt zu werden.
  • (Achtes Beispiel)
  • Das achte Beispiel bezieht sich auf einen im Abscheider integrierten Kondensor, wo der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c mit dem Kondensor 2 integriert ist. Unter Bezugnahme auf 12 wird nun der gesamte Aufbau des im Abscheider integrierten Kondensors 2 gemäß dem achten Beispiel beschrieben. Der im Abscheider integrierte Kondensor 2 weist einen Wärmetauschabschnitt auf, welcher eine Mehrzahl von flachen Rohren 15 enthält, die sich in der Horizontalrichtung erstrecken, um den Kältemitteldurchtritt zu begrenzen, und Wellrippen 16, die mit den flachen Rohren 14 verbunden sind. Eine erste Wärmetauscheinheit 2a ist an der oberen Seite des Wärmetauschabschnitts des im Abscheider integrierten Kondensors 2 aufgebaut, und ein zweiter Wärmetauschabschnitt 2b ist an der unteren Seite desselben aufgebaut.
  • Auf den lateralen Seiten dieser beiden Wärmetauscheinheiten 2a und 2b sind Sammlertanks (Seitentanks) 17 und 18 angeordnet, die sich in Vertikalrichtung erstrecken. Jeder innere Raum des Sammlertanks 17, 18 ist durch zumindest eine Unterteilungsplatte 19, 20 in oben und unten unterteilt. Die linken und rechten Endabschnitte der flachen Rohre 15 sind mit den Innenräumen der Sammlertanks 17 und 18 jeweils kommunizierend verbunden.
  • Ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c mit einer langen und engen Tankform, die sich in Vertikalrichtung erstreckt, ist integral an dem Sammlertank 18 angeschlossen, und ein oberer Raum des Sammlertanks 18 ist mit einem oberen Raum des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durch einen ersten Kommunikationspfad 21 kommunizierend verbunden. Ein oberer Gaskältemittelbereich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ist mit einem oberen Abschnitt eines unteren Raums des Sammlertanks 18 über einen zweiten Kommunikationspfad 22 kommunizierend verbunden. Ferner ist ein Flüssigkältemittelsammelbereich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kommunizierend mit einem unteren Abschnitt innerhalb eines unteren Raums des Sammlertanks 18 über einen dritten Kommunikationspfad 23 verbunden.
  • Aus dem Kompressor 1 abgegebenes Kältemittel tritt durch die flachen Rohre 15 der ersten Wärmetauscheinheit 2a in Horizontalrichtung, wie durch einen Pfeil (a) gezeigt ist, über den oberen Raum des Sammlertanks 17 aus einem Einlassanschluss 24, und strömt in den oberen Raum des Sammlertanks 18. Somit tritt Kältemittel durch den ersten Kommunikationspfad 21 aus dem oberen Raum des Sammlertanks 18, wie durch einen Pfeil (b) gezeigt ist, und strömt in den oberen Raum innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c. Gas und Flüssigkeit des Käiemittels werden wegen eines Dichteunterschieds in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c voneinander abgeschieden, wobei sich das Flüssigkältemittel an der unteren Seite in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c ansammelt, und das Gaskältemittel an der oberen Seite des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gesammelt wird.
  • Das Gaskältemittel in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c tritt durch den zweiten Kommunikationspfad 22, wie durch einen Pfeil (c) gezeigt ist, um in den unteren Raum des Sammlertanks 18 zu strömen, und tritt anschließend durch die flachen Rohre 15 der zweiten Wärmetauscheinheit 2b, wie durch einen Pfeil (d) gezeigt ist, um in den unteren Raum des Sammlertanks 18 zu strömen. Zusätzlich tritt das Flüssigkältemittel, welches sich auf der unteren Seite in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c sammelt, durch den dritten Kommunikationspfad 23, wie durch einen Pfeil (e) gezeigt ist, um in den unteren Raum des Sammlertanks 18 zu strömen, und strömt ferner durch die flachen Rohre 15 der zweiten Wärmetauscheinheit 2b, wie durch einen Pfeil (d) gezeigt ist, um in den unteren Raum des Sammlertanks 17 zu strömen. Das Kältemittel in dem unteren Raum des Sammlertanks 17 wird aus dem Kondensor 2 durch einen Auslassanschluss 25 zu der Dekompressionseinrichtung 3 hin abgegeben.
  • Gemäß dem achten Beispiel können die ersten und zweiten Wärmetauscheinheiten 2a und 2b und der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c integriert werden, um den im Abscheider integrierten Kondensor 2 zu bilden, und die ersten und zweiten Wärmetauscheinheiten 2a und 2b, und der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c können wirksam mit niedrigen Kosten mittels integralem Hartlötverfahren von Aluminium oder dergleichen zusammengebaut werden.
  • Ferner kann zusätzlich mit einem solchen äußerst einfachen Aufbau derart, dass nur das Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und der dritte Kommunikationspfad 23, der durch die Wandoberfläche des Sammlertanks 18 hindurchtritt, vorgesehen sind, das Flüssigkältemittel in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zu der zweiten Wärmetauscheinheit 2b zurückgeleitet werden.
  • (Neuntes Beispiel)
  • In dem neunten Beispiel ist wie in dem achten Beispiel ein im Abscheider integrierter Kondensor 2 beschrieben. Das neunte Beispiel vereinfacht eine Einstellung des Durchtrittsöffnungsbereichs in dem dritten Kommunikationspfad 23, welcher als der Kommunikationspfad zum Zurückleiten des Flüssigkältemittels verwendet wird.
  • Die 13 bis 15 zeigen das neunte Beispiel, und 14 ist eine vergrößerte Ansicht des Abschnitts XIV von 13, welcher einen Zustand mit abgenommenem Kappenelement 26 zeigt. 15 ist eine 14 entsprechende vergrößerte Ansicht, wenn das Kappenelement 26 angebracht ist. Da der Gesamtaufbau (Aufbau eines Kältemitteldurchtritts) des im Abscheider integrierten Kondensors 2 des neunten Beispiels derselbe wie in dem achten Beispiel ist, wird die Beschreibung weggelassen.
  • In dem neunten Beispiel ist an dem unteren Endabschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ein abnehmbares Kappen-(Deckel)-Element 26 vorgesehen. Dieses Kappenelement 26 weist einen Außengewindeabschnitt 27 auf, und der Außengewindeabschnitt 27 ist vorgesehen, um an einem Innengewindeabschnitt 28 angebracht und befestigt zu werden, welcher auf der inneren Umfangswandoberfläche des unteren Endabschnitts des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c vorgesehen ist.
  • In dem Kappenelement 26 ist auf der äußeren Umfangsoberfläche eines zylindrischen säulenförmigen Abschnitts 29 unmittelbar oberhalb des Außengewindeabschnitts 27 ein dichtender O-Ring 30 eingepasst und angebracht. Ferner ist ein zylindrischer Abschnitt 31 unmittelbar oberhalb dieses zylindrischen säulenförmigen Abschnitts 29 vorgesehen, und ein dichtender O-Ring 32 ist ebenso auf der oberen Umfangsoberfläche dieses zylindrischen Abschnitts 31 eingepasst und angebracht. Diese zwei O-Ringe 30 und 32 werden elastisch gegen die innere Umfangsoberfläche an dem oberen Ende des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gedrückt, wodurch eine Abdichtung zwischen der inneren Umfangswandoberfläche an dem oberen Ende des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und dem Kappenelement 26 aufrechterhalten wird.
  • An dem oberen Endabschnitt des zylindrischen Abschnitts 31 ist ein Filter 33 zum Entfernen von Fremdkörpern integral vorgesehen. Der Filter 33 ist beispielsweise aus einem zylindrischen Netzelement aufgebaut, und das Flüssigkältemittel, welches sich an der unteren Seite in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c ansam melt, tritt durch einen Netzabschnitt an dem oberen Ende des Filters 33 und einem Netzabschnitt mit einer zylindrischen Oberfläche, wie durch Pfeile (f) in 15 gezeigt ist, wodurch Fremdkörper in dem Flüssigkältemittel entfernt werden können.
  • Das durch den Filter 33 hindurch getretene Flüssigkältemittel strömt nach unten in einen inneren Durchtritt 31a des zylindrischen Abschnitts 31, wie durch einen Pfeil (g) von 15 gezeigt ist. Auf der Wandoberfläche des zylindrischen Abschnitts 31 ist ein Kommunikationspfad (Loch) 23a ausgebildet, welcher/welches auf den Sammlertank 18 weist. Andererseits ist auf der unteren Wandoberfläche zwischen dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und dem Sammlertank 18 ein Kommunikationspfad (Loch) 23b an Bereichen gegenüberliegend diesem Kommunikationspfad 23a ausgebildet. Durch diese beiden Kommunikationspfade 23a und 23b wird der innere Durchtritt 31a des zylindrischen Abschnitts 31 mit dem unteren Abschnitt in dem Sammlertank 18 kommunizierend verbunden.
  • Demgemäß tritt das Flüssigkältemittel in dem inneren Durchtritt 31a des zylindrischen Abschnitts 31 durch beide Kommunikationspfade 23a und 23b, wie durch einen Pfeil (e) gezeigt ist, um in den unteren Abschnitt in dem Sammlertank 18 zu strömen. Mit anderen Worten bauen beide Kommunikationspfade 23a und 23b des neunten Beispiels den Kommunikationspfad 23 von 12 auf, welcher in dem achten Beispiel beschrieben ist.
  • In diesem Fall kann, da eine Durchtrittsfläche des Kommunikationspfads 23a an der Seite des Kappenelements 26 hinreichend kleiner als eine Durchtrittsfläche des Kommunikationspfads 23b an der Seite des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 18 vorgesehen wird, eine Menge des Flüssigkältemittels, welches von dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zu dem Sammlertank 18 zurückströmt, durch die Durchtrittsfläche des Kommunikationspfads 23a im Wesentlichen an der Seite des Kappenelements 26 eingestellt werden.
  • Da das Kappenelement 26 eine separate Komponente ist, welche an dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider angebracht oder von diesem abgenommen werden kann, wird die Durchtrittsfläche des Kommunikationspfads 23a durch bloßes Ersetzen des Kappenelements 26 geändert, wodurch es möglich ist, eine optimale Menge von rückströmendem Flüssigkältemittel für jeden Kälte erzeugenden Kreislauf einzustellen. Darüber hinaus kann, da der Filter 33 ebenfalls integral in dem Kappenelement 26 vorgesehen ist, der Filteraufbau und der Aufbau eines Durchtritts zum Zurückströmen des Flüssigkältemittels integral in einem Kappenelement 26 vorgesehen werden, wodurch es ermöglicht wird, den Aufbau zu vereinfachen, und das Anfügen des Filters 33 an dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c kann einfach durchgeführt werden. Ferner ist es möglich, den Filter 33 einfach zu überprüfen und zu ersetzen.
  • In dieser Hinsicht ist an dem oberen Teil des Filters 33 des Kappenelements 26 ein Trocknungsmittel 34 zur Wasserabsorption angeordnet. Dieses Trocknungsmittel 34 kann aus dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c durch Entfernen des Kappenelements 26 entfernt werden.
  • (Zehntes Beispiel)
  • Das zehnte Beispiel bezieht sich auf einen Aufbau zur Verbesserung eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheidebetriebs in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c. Die 16 bis 18 zeigen das zehnte Beispiel. In dem zehnten Beispiel sind die Teile des im Abscheider integrierten Kondensors ähnlich zu denen in den achten und neunten Beispielen, und sind durch die identischen Bezugsziffern bezeichnet, und deren Beschreibung wird weggelassen.
  • Bei dem zehnten Beispiel ist eine Einlassöffnung 35, durch welche das Kältemittel innerhalb des Raums oberhalb der Unterteilungsplatte 20 (17) des Sammlertanks 18 in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt, dezentriert (verschoben) gegenüber der Mitte des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2, wie in 18 gezeigt ist, derart, dass die Kältemittelströmung in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus einer Tangentialrichtung (h) der zylindrischen inneren Umfangsoberfläche strömt. Dadurch bildet in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c das Kältemittel eine wirbelnde Strömung (i) entlang der zylindrischen inneren Umfangsoberfläche.
  • In dieser Hinsicht zeigen die 17 und 18 ein Verbindungsrohr 35a, durch welche das Kältemittel innerhalb des Raums oberhalb der Unterteilungsplatte 20 (17) des Sammlertanks 18 in eine Einlassöffnung 35 eingeleitet wird. Dieses Verbindungsrohr ist jedoch nur zur Vereinfachung des Verständnisses des Aufbaus von 17 und 18 gezeigt. Tatsächlich ist es möglich, einen integrierten Aufbau (siehe die 12 bis 15) des im Abscheider integrierten Kondensors 2 dadurch anzuwenden, indem die äußere Umfangswandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c mit der des Sammlertanks 18 direkt verbunden wird. In diesem Fall ist es nötig, den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c mit der Einlassöffnung 35 zu versehen, und den Sammlertank 18 mit einem Kommunikationsloch zu versehen, welches mit der Einlassöffnung 35 kommunizierend verbindet.
  • Andererseits wird in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ein Gasrückführrohr 36 angeordnet, um sich in Vertikalrichtung in dem mittleren Abschnitt des wirbelnden Stroms (i) zu erstrecken. Ein unterer Endabschnitt des Gasrückführrohrs 36 mündet bei dem mittleren Abschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in der Querschnittsrichtung. Der obere Abschnitt des Gasrückführrohrs 36 tritt durch den oberen Oberflächenabschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c hindurch, um zu dem Äußeren hin positioniert zu werden, und das Gasrückführrohr 36, welches zu dem Äußeren hin positioniert ist, ist zu dem Innenraum des Sammlertanks 18 bei einer Position (siehe 17), die niedriger als die Unterteilungsplatte 20 ist, abwärts gebogen und mit dieser kommunizierend verbunden.
  • Demgemäß kann bei dem zehnten Beispiel der Abschnitt der Einlassöffnung 35 als der erste Kommunikationspfad 21 von 12 verwendet werden, und das Gasrückführrohr 36 wird als zweiter Kommunikationspfad 22 von 12 verwen det. In der Umgebung des Bodenabschnitts des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ist der dritte Kommunikationspfad 23 zum Rückführen des Flüssigkältemittels, ähnlich zu dem dritten Kommunikationspfad 23 von 12, vorgesehen.
  • Gemäß dem zehnten Beispiel tritt das Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2a in dem oberen Teil des im Abscheider integrierten Kondensors 2 durchgetreten ist, um gekühlt zu werden, durch den oberen Raum des Sammlertanks 18, um in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus der Tangentialrichtung (h) (18) der zylindrischen inneren Umfangsoberfläche durch. die Einlassöffnung 35 hindurch. Dadurch bildet in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c das darin strömende Kältemittel die wirbelnde Strömung (i) entlang der zylindrischen inneren Umfangsoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c.
  • Diese wirbelnde Strömung (i) veranlasst, dass eine Zentrifugalkraft auf die Kältemittelströmung wirkt, das Flüssigkältemittel und das Öl, welche hohe Dichte aufweisen, werden gegen die innere Umfangsoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c gepresst, und fallen entlang der inneren Umfangsoberfläche desselben herab, wie in 17 gezeigt ist. Dahingegen sammelt sich das Gaskältemittel mit niedriger Dichte an dem mittleren Abschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c, und deshalb kann nur das Gaskältemittel durch die Öffnung an dem unteren Ende des Gasrückführrohrs 36 angesaugt werden.
  • Da das Gas und die Flüssigkeit des Kältemittels, welche durch die Einlassöffnung 35 strömen, zwangsweise unter Verwendung der Zentrifugalkraft der wirbelnden Strömung groß l abgeschieden werden, wie vorstehend beschrieben, ist es möglich, zuverlässig das Gas und die Flüssigkeit des Kältemittels abzuscheiden, welches in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt, selbst wenn die Tankkapazität des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c klein ist.
  • Das Gaskältemittel in dem Gasrückführrohr 36 strömt somit in die zweite Wärmetauscheinheit 2b über den unteren Raum des Sammlertanks 18, und wird wieder kondensiert und gekühlt. Hier tritt ein Teil des Flüssigkältemittels, welches sich in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c sammelt, durch den dritten Kommunikationspfad 23, um in den unteren Raum des Sammlertanks 18 zu strömen. In dem unteren Raum des Sammlertanks 18 mischt sich Flüssigkältemittel mit dem Gaskältemittel und anschließend strömt das gemischte Kältemittel in die zweite Wärmetauscheinheit 2b. Das Kältemittel, welches in der zweiten Wärmetauscheinheit 2b kondensiert ist, geht aus dem Kondensor 2 aus einem Auslassanschluss 25 durch den unteren Raum des Sammlertanks 17 zu der Seite der Dekompressionseinrichtung 3.
  • Erste Ausführungsform
  • In einem Kältemittel-Kreislaufsystem wird dann, wenn eine große Menge des Flüssigkältemittels sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt und der Mangel des in dem Kreislauf zirkulierenden Kältemittels auftritt, der Überheizgrad des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 4 übermäßig, und der Überheizgrad des Kältemittels, welches aus dem Kompressor ausgestoßen wird, wird ebenso übermäßig. Daher wird in der ersten Ausführngsform der Überheizgrad des von dem Kompressor abgegebenen Kältemittels direkt in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingeleitet, um die Menge von Flüssigkältemittel einzustellen, welches sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt, wodurch der Überheizgrad des von dem Kompressor abgegebenen Kältemittels gesteuert wird.
  • 19A zeigt einen Kälte erzeugenden Kreislauf der ersten Ausführungsform, und ändert den Aufbau von Kältemitteldurchtritt zu dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c wie folgt. Es ist ein Einlassströmungspfad 37 vorgesehen, durch welchen ein Teil des Kältemittels an einem Punkt in dem Kältemitteldurchtritt (Kreislaufhauptdurchtritt) des Kondensors 2 in den oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c strömt (umgehend strömt). Eine Position 37a, wo dieser Einlassströmungspfad 37 herausgenommen ist, ist an einer Position gewählt, in welcher Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel in einem vorbestimmten Trockenheitsbereich in einem Zwischenraum in dem Kältemitteldurchtritt des Kondensors 2 während einem steten Betrieb des Kälte erzeugenden Kreislaufs strömt. Eine Kältemittelströmungsmenge, welche in den Einlassströmungspfad 37 abzuzweigen ist, ist eine solch kleine Menge, wie beispielsweise 10% der gesamten Strömungsmenge.
  • Der Gasrückführdurchtritt 36 entspricht dem Gasrückführrohr 36 von 16 bis 18 und wird verwendet, um das Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c herauszunehmen, um dieses zu einem stromabwärtigen Kältemitteldurchtritt (der später zu beschreiben ist) des Kondensors 2 zurückzuleiten. Der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 entspricht dem Kommunikationspfad 12 von 9 und 11 und dem dritten Kommunikationspfad 23 von 16 und dergleichen, und wird verwendet, um das Flüssigkältemittel in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c nach außen bezüglich des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders herauszunehmen, um dieses zu einem stromabwärtigen Kältemitteldurchtritt des Kondensors 2 zurückzuführen.
  • Der Gasrückführdurchtritt 36 und der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 sind in einen Durchtritt 38 vereinigt, und dieser Durchtritt 38 ist an einem Kältemitteldurchtritt des Kondensors 2 an einer vorbestimmten Position 38a stromabwärts um eine vorbestimmte Distanz von der Herausnahmeposition 37a angeschlossen. Jedoch können der Gasrückführdurchtritt 36 und der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 unvereinigt, sondern einzeln an dem Kältemitteldurchtritt des Kondensors 2 angeschlossen sein.
  • Da ein Kältemitteldurchtritt mit vorbestimmter Länge zwischen der vorbestimmten Position 38a und dem Auslass des Kältemitteldurchtritts des Kondensors 2 vorgesehen ist, wird das Kältemittel, welches in den Kältemitteldurchtritt des Kondensors 2 aus dem Durchtritt 38 geströmt ist, wieder gekühlt.
  • Daher ist in der vorliegenden Ausführungsform ein Wärmetauschabschnitt des Kondensors 2 in eine erste Wärmetauscheinheit 2d zwischen einem Einlassan schluss 24 und einer Position 37a, eine zweite Wärmetauscheinheit 2e zwischen der Position 37a und einer Position 38a, und eine dritte Wärmetauscheinheit 2f zwischen der Position 38a und einem Auslassanschluss 25 unterteilt. Natürlich kann, falls der Kondensoraufbau derart angeordnet ist, dass ein vorbestimmter Druckverlust zwischen der Position 37a und der Position 38a sichergestellt werden kann, der Aufbau angewandt werden, in welchem die zweite Wärmetauscheinheit 2e zwischen der Position 37a und der Position 38a nicht vorgesehen ist.
  • Ferner ist ein spezielles Merkmal der ersten Ausführungsform, ein Abgabekältemittel Bypass-Durchtritt, durch welchen ein Teil des Kältemittels (überheiztes Gaskältemittel), das von dem Kompressor 1 abgeben wird, abgezweigt und direkt in den oberen Teil in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingeleitet wird, vorgesehen. Eine Kältemittel-Strömungsmenge, welche zu dem Abgabekältemittel-Bypass-Durchtritt 39 abzugeben ist, ist ebenso eine so kleine Menge wie beispielsweise etwa 10% der Gesamtströmungsmenge, dies ähnlich der zu dem Einlassströmungspfad 37 abgezweigten Strömungsmenge.
  • Als nächstes wird eine Beschreibung des Betriebs des Kälteerzeugungskreislaufsystems der ersten Ausführungsform gegeben. Wenn ein Übergangszustand unmittelbar nach dem Start des Kälteerzeugungskreislaufs abgeschlossen ist, um in einen stetigen Zustand überzugehen, werden ein Verhältnis einer Strömungsmenge eines Gas-/Flüssigkeits-Kältemittels mit vorbestimmter Trockenheitsfraktion aus dem Einlassströmungspfad 37 zu einer Strömungsmenge des Kältemittels von dem Abgabekältemittel-Bypass-Durchtritt 39, und ein Verhältnis einer Strömungsmenge von Gaskältemittel von dem Gasrückführdurchtritt 36 auf eine Strömungsmenge von Flüssigkältemittel aus dem Kommunikationspfad 12 jeweils auf zweckmäßige Werte eingestellt, und es wird eine stabile Flüssigkeitsoberfläche innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgebildet.
  • In diesem Fall steigt dann, wenn ein solches Phänomen, wie das die erste Wärmetauscheinheit 2d teilweise gekühlt wird, auftritt, die Menge von Kältemittelkondensation in der ersten Wärmetauscheinheit 2d an, um die Menge von Flüssigkäl temittel zu vergrößern, welche sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt. Dann wird während der Zeit von einer solch hohen Kühllast wie im Sommer die in dem Kreislauf zirkulierende Kältemittelmenge unzureichend, so dass der Überheizgrad von Kältemittel an dem Auslass des Verdampfers 4 hoch wird. Im Ergebnis wird der Überheizgrad des Kältemittels, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, hoch, so dass das Kältemittel mit dem hohen Überheizgrad in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus dem Bypass-Durchtritt 39 hinein strömt.
  • Diese Strömung von Hochtemperaturkältemittel mit hohem Überheizgrad unterstützt das Verdampfen des Flüssigkältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c, um die Menge von Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c zu reduzieren, so dass die Menge von aus dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zu dem Kondensor 2 über den Gasrückführdurchtritt 36 zurückgeführtem Kältemittel vergrößert werden kann. Daher ist es möglich, die zirkulierende Kältemittelmenge innerhalb des Kreislaufs zu vergrößern. Dadurch ist es möglich, den Überheizgrad von dem Kältemittel an dem Auslass des Verdampfers zu reduzieren, und das Flüssigkeitsniveau des Flüssigkältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kann ebenso auf dem stabilen Niveau während eines stetigen Betriebs gehalten werden.
  • Andererseits ist unter der Bedingung, dass die Wärmelast in einem Kühlbetrieb niedrig ist, der Überheizgrad des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers etwa 0, oder das Flüssigkältemittel kehrt in den Kompressor 1 zurück. In diesem Fall wird der Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels ebenso niedrig. Daher sinkt ein Verdampfungsbetrieb des Flüssigkältemittels infolge unter Umgehung abgegebenen Kältemittels, welches in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingeleitet wird. Aus diesem Grund vergrößert sich in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2 dagegen die Speichermenge des Flüssigkältemittels infolge von Gas-/Flüssigkeits-Abscheidung des Gas-/Flüssigkeit-Kältemittels von dem Einlassströmungspfad 37.
  • Daher wird, falls eine solche Situation auftritt, dass die innerhalb des Kreislaufs zirkulierende Kältemittelmenge wieder infolge einer Vergrößerung der Flüssigkältemittelmenge innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c unzureichend wird, der Überheizgrad von Kältemittel, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, in Übereinstimmung mit dem Kältemittelzustand innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c geändert, und das Flüssigkeitsniveau des Flüssigkältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kann bei dem stabilen Niveau während des stetigen Betriebs gehalten werden.
  • Wie vorstehend beschrieben, wird gemäß der ersten Ausführungsform das aus dem Kompressor 1 abgegebene Kältemittel direkt in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingeleitet, wodurch eine Änderung in dem Überheizgrad des Kältemittels, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, wirksam zurückgekoppelt werden kann, um die Flüssigkältemittelmenge innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c einzustellen. Somit wird durch diesen Einstellbetrieb der Flüssigkältemittelmenge die innerhalb des Kreislaufs zirkulierende Kältemittelmenge eingestellt, um den Überheizgrad des aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittels zu steuern. Da der Kompressionsvorgang in dem Kompressor 1 im Grund eine isentropische Änderung ist, kann, falls der Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels gesteuert werden kann, der Überheizgrad des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 4 gesteuert werden.
  • 19B ist ein Mollier-Diagramm, welches den Betrieb des Kältemittel-Kreislaufsystems der ersten Ausführungsform zeigt. In 19B ist aus Gründen der angenehmeren Erstellung der Zeichnung der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c in einem Zustand gezeigt, der hinsichtlich des Drucks niedriger als der Kondensor 2 ist, aber es ist selbstverständlich, dass der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zwischen der Abgabeseite des Kompressors 1 und der stromaufwärtigen Seite der Dekompressionseinrichtung 3 ist, und auf im Wesentlichen gleichen Druck wie der Kondensor 2 ist.
  • In der ersten Ausführungsform kann jede Vergrößerung des Überheizgrads des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 4 durch die Einstellung der Flüssigkältemittelmenge innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c beschränkt werden. Daher wird es möglich, eine obere Grenze des Überheizgrads des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 4 auf beispielsweise etwa 15°C zu beschränken. Gemäß der ersten Ausführungsform wird Mangel der innerhalb des Kältemittel-Kreislaufsystems zirkulierenden Kältemittelmenge zuverlässiger verhindert, wodurch es möglich ist, einen Mangel an Kühlfähigkeit und unzureichendes Zurückleiten von Öl zu dem Kompressor 1, infolge des Mangels der zirkulierenden Kältemittelmenge, zu verhindern.
  • (Zweite Ausführungsform)
  • In der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform ist der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c innerhalb des Kältemitteldurchtritts des Kondensors 2 vorgesehen. Jedoch ist in der zweiten Ausführungsform ein Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c an der Kältemittel-Durchtrittsauslassseite des Kondensors 2 vorgesehen, wie in 20 gezeigt ist. Selbst bei dem Aufbau von 20 kann durch das Einleiten von Kältemittel, welches aus dem Kompressor 1 zu dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c abgegeben wird, die Flüssigkältemittelmenge innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingestellt werden. Demgemäß kann bei der zweiten Ausführungsform eine der ersten Ausführungsform ähnliche Betriebswirkung erhalten werden.
  • (Dritte Ausführungsform)
  • In jeder der vorstehend beschriebenen Ausführungsformen ist der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c an der Hochdruckseite des Kreislaufs um den Kondensor 2 herum vorgesehen, um das Kältemittel in Gaskältemittel und Flüssigkältemittel zu trennen. Bei der dritten Ausführungsform ist jedoch der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 an einer Niedrigdruckseite des Kreislaufs vorgesehen, wie in 21 gezeigt ist, um Niedrigdruck-Kältemittel an der Seite des Verdampfers 4 in Gaskältemittel und Flüssigkältemittel zu trennen.
  • Aus diesem Grund ist in der dritten Ausführungsform in einem Kältemittel-Bypass-Durchtritt 39 eine Dekompressionseinrichtung 41 zum Reduzieren des Drucks von aus dem Kompressor abgegebenem Kältemittel auf einen niedrigen Druck vorgesehen. Die Dekompressionseinrichtung 41 kann durch einen festen Begrenzer, wie ein Kapillarrohr und eine Öffnung, aufgebaut sein. Es ist ein Einlassdurchtritt 42, durch welchen ein Teil des Gas-/Flüssigkeits-Kältemittels in einem vorbestimmten Trockenheitsbereich von einem Zwischenraum in der Kältemittelleitung des Verdampfers 4 im Sinne eines Bypasses umgehend geleitet wird, um in den oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 zu strömen. Ferner ist ein Gasrückführdurchtritt 43 vorgesehen, durch welchen Gaskältemittel, das durch Abscheiden aus Flüssigkeit innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 erhalten wird, aus dem oberen Teil des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 zu dem Äußeren hin strömt, und ein Flüssigkeitsrückführdurchtritt 44, durch welchen Flüssigkältemittel, das durch Abscheiden aus Gas erhalten wird und in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 40 gesammelt wird, zu dem Äußeren herausgenommen wird. Diese beiden Durchtritte 43 und 44 werden in einen Durchtritt 45 zusammengeschlossen, und dieser Durchtritt 45 ist an dem Verdampfer 4 an einer vorbestimmten Position stromabwärts um einen vorbestimmten Abstand von der Herausnahmeposition des Einleitdurchtritts 42 angeschlossen. Bei der dreizehnten Ausführungsform können jedoch der Gasrückführdurchtritt 43 und der Flüssigkeitsrückführdurchtritt 44 nicht zusammengefasst sein, sondern an den Kältemitteldurchtritten des Verdampfers 4 individuell angeschlossen sein.
  • Bei der dritten Ausführungsform ist der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 an der Niedrigdruckseite des Kreislaufs vorgesehen, um das Kältemittel des Verdampfers 4 in Gaskältemittel und Flüssigkältemittel abzuscheiden. Die vorliegende Ausführungsform ist darin gleich dem Fall, in welchem der hochdruckseitige Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c vorgesehen ist, dass ein Teil des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels umgehend geleitet wird, um in den Gas-/Flüssigkeits- Abscheider 40 eingeleitet zu werden. Demgemäß kann bei der dreizehnten Ausführungsform eine Änderung hinsichtlich des Überheizgrads des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels für die Einstellung der Flüssigkältemittelmenge innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 40 zurückgeleitet werden, und eine Betriebswirkung ähnlich der ersten Ausführungsform kann erhalten werden.
  • In dieser Hinsicht kann der niedrigdruckseitige Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 gemäß der dritten Ausführungsform an der Auslassseite oder der Einlassseite des Kältemitteldurchtritts des Verdampfers 4 vorgesehen werden, und nicht im Zwischenraum bzw. auf halben Wege in dem Kältemitteldurchtritt des Verdampfers 4.
  • (Vierte Ausführungsform)
  • Sowohl die ersten Ausführungsform (19) als auch die zweite Ausführungsform (20) hat ein System angewandt, in welchem ein Teil des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels zum Einleiten in den bezüglich des Kreislaufs hochdruckseitigen Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c umgehend geleitet wird. Jedoch wird in bei der vierten Ausführungsform die Betriebswirkung der ersten oder zweiten Ausführungsform durch die Verwendung eines elektrischen Mechanismus erhalten.
  • Bei dem elften Beispiel sind, wie in 22 gezeigt ist, an der Kältemittelabgabeseite des Kompressors 1 ein Kältemittel-Temperatursensor 46 und ein Kältemittel-Drucksensor 47 vorgesehen, und Erfassungssignale von diesen beiden Sensoren 46 und 47 werden in Überheizgrad(SH)-Feststellungsmitteln 49 eine elektronischen Steuereinheit 48 eingegeben, um den Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels durch dieses Feststellungsmittel 49 festzustellen. Das Signal des Überheizgrads, das durch das Überheizgrad-Feststellungsmittel 49 festgestellt wurde, wird somit in Heizmengensteuermittel 50 eingegeben. Andererseits wird vorausgehend in einem unteren Teil des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ein elektrischer Heizer 51 zum Heizen des Flüssigkältemittels vorgesehen.
  • Da der Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels höher wird, wird die Energieversorgung des elektrischen Heizers 51 dahingehend gesteuert, eine Heizmenge des elektrischen Heizers 1 durch das Heizmengensteuermittel 50 zu vergrößern.
  • Gemäß der vierzehnten Ausführungsform kann, da Verdampfungsmenge des Flüssigkältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durch Vergrößern der Heizmenge des elektrischen Heizers 51 in Antwort auf die Erhöhung hinsichtlich des Überheizgrads des abgegebenen Kältemittels erhöht werden kann, eine den ersten und zweiten Ausführungsformen ähnliche Betriebswirkung erhalten werden.
  • (Fünfte Ausführungsform)
  • Bei dem zwölften Beispiel ist, wie in 23 gezeigt, ein Ventil 52 in dem Kommunikationspfad 12 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c derart angeordnet, dass ein Öffnungsgrad des Ventils 52 durch einen Ventilantriebsmechanismus 53 zum Betrieb in Antwort auf den Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels eingestellt wird.
  • Der Ventilantriebsmechanismus 53 zum Betreiben des Ventils 52 in Antwort auf den Überheizgrad kann durch einen mechanischen Mechanismus aufgebaut werden, welcher eine Verschiebung in Antwort auf die Temperatur und den Druck des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels ähnlich zu einem Diaphragma-Mechanismus in dem Wärmeexpansionsventil bewirkt. In Antwort auf die Vergrößerung des Überheizgrads des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels wird der Öffnungsgrad des Ventils 52 durch den Ventilantriebsmechanismus 53 vergrößert. Dadurch kann die Strömungsmenge des Flüssigkältemittels aus dem Kommunikationspfad 12 in Antwort auf die Vergrößerung des Überheizgrads des abgegebenen Kältemittels vergrößert werden, und der den ersten und zweiten Ausführungsformen ähnliche Betriebseffekt kann erhalten werden.
  • In dieser Hinsicht kann anstelle des Ventilantriebsmechanismus 53 zum mechanischen Betreiben in Antwort auf den Überheizgrad gemäß der zwölften Beispiel, der Überheizgrad des Kältemittels, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, elektrisch durch die Verwendung des Kältemittel-Temperatursensors 46, des Kältemittel-Drucksensors 47 und des Überheizgrad-Feststellungsmittels 49 in Übereinstimmung mit der vierten Ausführungsform festgestellt werden. Andererseits kann der Öffnungsgrad des Ventils 52 elektrisch in Antwort auf die Ausgabe von dem Überheizgrad-Feststellungsmittel 49 eingestellt werden, so dass das Ventil 52 durch einen elektrischen Aktuator, wie einen Motor, angetrieben wird.
  • In dem zwölften Beispiel wird die Strömungsmenge des Flüssigkältemittels aus dem Kommunikationspfad 12 in Abhängigkeit von einer Änderung der Öffnung des Ventils 52 eingestellt, wodurch die zirkulierende Kältemittel-Strömungsmenge innerhalb des Kältemittel-Kreislaufsystems eingestellt werden kann, und daher ist es ebenso möglich, den Gasrückführdurchtritt 36 wegzulassen.
  • (Elftes Beispiel)
  • In dem dreizehnten Beispiel wird, wie in 24 gezeigt, eine Kältemittelleitung 54, durch welche von dem Kompressor 1 abgegebenes Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eingeleitet wird, mit einem Führungsabschnitt 54a versehen, welcher an die Außenoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c angeklebt (adhered) wird. In diesem Fall vergrößert sich dann, wenn der Überheizgrad des von dem Kompressor abgegebenen Kältemittels höher wird, die Heizmenge des Flüssigkältemittels innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c, die durch den Wärmeleitabschnitt 54a bewirkt wird, um eine Verdampfung des Flüssigkältemittels zu unterstützen. Demgemäß kann die den ersten und zweiten Ausführungsformen ähnliche Betriebswirkung erhalten werden.
  • (Sechste Ausführungsform)
  • 25 zeigt die fünfte Ausführungsform, welche sich auf ein konkretes Beispiel für einen im Abscheider integrierten Kondensor 2 bezieht, der mit einem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider integriert ist, um dieselbe Wirkung wie die erste Ausführungsform (19) zu realisieren. In 25 werden Abschnitte mit ähnlichen Funktionen, wie die in 19, durch dieselben Bezugsziffern bezeichnet.
  • Der grundlegende Aufbau des im Abscheider integrierten Kondensors 2 gemäß der fünftten Ausführungsform ist ähnlich dem, welcher in den 12 bis 18 gezeigt ist. Das heißt, zwischen sowohl dem linken als auch dem rechten Sammlertank 17 und 18 ist eine Wärmetauscheinheit angeordnet, welche aus einer Vielzahl von flachen Rohren 15 zum Erstrecken in der Horizontalrichtung, und Wellrippen 16 gebildet, welche mit diesen verbunden sind.
  • In dem in den 12 bis 18 gezeigten Aufbau des Kondensors sind jedoch sowohl der Einlassanschluss 54 als auch der Auslassanschluss 25 in einem Sammlertank 17 angeordnet, und der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c ist an dem anderen Sammlertank 18 angeschlossen. Dahingegen ist in der fünftten Ausführungsform der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c in einem Sammlertank 17 angeordnet, in welchem der Einlassanschluss 24 angeordnet ist, und der Auslassanschluss 25 ist in dem anderen Sammlertank 18 angeordnet.
  • In der fünften Ausführungsform ist eine Unterteilungsplatte 19 auf der oberen Seite innerhalb des Sammlertanks 17 vorgesehen und ein Plattenelement 60a mit einem Begrenzer 60 ist auf der unteren Seite innerhalb des Sammlertanks 17 vorgesehen. Innerhalb des anderen Sammlertanks 18 ist eine Unterteilungsplatte 20 auf derselben Höhenposition wie das Plattenelement 60a mit dem Begrenzer 60 angeordnet.
  • In dem Sammlertank 17 kommuniziert ein Raum oberhalb der Unterteilungsplatte 19, in welchen das von dem Kompressor 1 abgegebene Kältemittel aus dem Ein lassanschluss 24 direkt mit der oberen Abschnittsseite innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c durch einen Abgabekältemittel-Umgehungsdurchtrift 39.
  • In der Wärmetauscheinheit des in dem Abscheider integrierten Kondensors 2 baut die Oberteilseite des Plattenelements 60a mit dem Begrenzer 60 und die Unterteilungsplatte 20 eine erste Wärmetauscheinheit 2d (entspricht der ersten Wärmetauscheinheit 2d von 19) auf, und die untere Teilseite baut eine zweite Wärmetauscheinheit 2f (entspricht der dritten Wärmetauscheinheit 2f von 19) auf.
  • Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurch getreten ist, um gekühlt und kondensiert zu werden, ist normalerweise Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel in einem vorbestimmten Trockenheitsbereich, und dieses Kältemittel strömt in einen zwischenliegenden Raum zwischen der oberen Unterteilungsplatte 19 und dem unteren Plattenelement 60a mit dem Begrenzer 60 in dem Sammlertank 17. Anschließend tritt der Hauptstrom von Kältemittel durch den Begrenzer 60 von diesem zwischenliegenden Raum, um in den untersten Raum innerhalb des Sammlertanks 17 zu strömen. Gleichzeitig strömt ein Teil des Kältemittels in dem zwischenliegenden Raum in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c von dem Einlassströmungspfad 37.
  • Das Öl enthaltende Flüssigkältemittel in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt in den untersten Raum innerhalb des Sammlertanks 17 durch den Kommunikationspfad 12 zum Zurückleiten von Flüssigkältemittel, welches in das Kältemittel-Kreislaufsystem zu zirkulieren ist In dieser Ausführungsform kann zwischen dem zwischenliegenden Raum und dem untersten Raum innerhalb des Sammlertanks 17 ein gewünschter Druckunterschied mittels durch den Begrenzer 60 des Plattenelements 60a bewirkten Druckvelust eingestellt werden. Demgemäß ist es möglich, einen Teil des Kältemittels in dem zwischenliegenden Raum in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus dem Einlassströmungspfad 37 hineinzuströmen, und zuverlässig das Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c in den untersten Raum innerhalb des Sammlertanks 17 durch den Kommunikationspfad 12 hineinzuströmen.
  • In dieser Ausführungsform kann jeder der vorstehend beschriebenen Abgabekältemittel-Bypass-Durchtritt 39, der Einlassströmungspfad 37 und der Kommunikationspfad 12 zur Rückführung von Kältemittel einfach durch ein Kommunikationsloch, welches eine Wandoberfläche zwischen dem Sammlertank 17 und dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c einfach ausgebildet werden. Daher besteht keine Notwendigkeit, irgendeine Leitung zur Ausbildung irgendeines Abgabekältemittel-Bypass-Durchtritts 39 oder dergleichen anzubringen. In dieser Hinsicht entspricht der Kommunikationspfad 12 zum Rückleiten des Flüssigkältemittels dem Kommunikationspfad 12 zum Rückleiten des Flüssigkältemittels von 19, und der Kommunikationspfad 23 von 12 und dergleichen.
  • Ferner ist ein Gaskältemittel-Herausnahmerohr 36 zum Einleiten des Gaskältemittels in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in dem untersten Raum innerhalb des Sammlertanks vorgesehen. Dieses Gaskältemittel-Herausnahmerohr 36 kann gleichzeitig mit dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und dem Sammlertank 17 verbunden werden, wenn der im Abscheider integrierte Kondensor 2 integral hartgelötet wird.
  • Mit einem solchen wie vorstehend beschriebenen Aufbau wird selbst in der fünften Ausführungsform eine Kältemittelströmung ähnlich der ersten Ausführungsform ausgebildet, und eine Betriebswirkung ähnlich der ersten Ausführungsform kann erhalten werden. Genauer tritt aus dem Kompressor 1 abgegebenes Kältemittel durch die erste Wärmetauscheinheit 2d von dem Einlassanschluss 24, um gekühlt und kondensiert zu werden, um zu Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel mit vorbestimmtem Trockenheitsbereich zu werden, und ein Teil dieses Gas-/Flüssigkeits-Kältemittels tritt durch den zwischenliegenden Raum innerhalb des Sammlertanks 17 und des Einlassströmungspfads 37, um in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zu strömen. Gleichzeitig strömt ein Teil des Kältemittels aus dem Einlassanschluss 24 direkt in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c durch den Bypass-Durchtritt 39, um mit Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c Wärme auszutauschen. Daher wird der Überheizgrad des aus dem Kompres sor 1 abgegebenen Kältemittels in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c zurückgeführt, wodurch es ermöglicht wird, die Menge von Flüssigkältemittel einzustellen, welches sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt. Die Kältemittel-Strömungsmenge, welche in dem Kältemittel-Kreislaufsystem zirkuliert, wird eingestellt, um den Überheizgrad des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels einzustellen.
  • Da das Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c zuverlässig in den untersten Raum innerhalb des Sammlertanks 17 durch den Kommunikationspfad 12 zum Rückleiten des Flüssigkältemittels eingeströmt wird, ist es möglich, unzureichende Ölrückleitung zu dem Kompressor 1 und Mangel der Kältemittel-Strömungsmenge zu verhindern, welche in dem Kältemittel-Kreislaufsystem zirkuliert.
  • (Sechste Ausführungsform)
  • In der vorstehend beschriebenen fünften Ausführungsform wird die Kältemittelströmung in dem Kondensor 2 veranlasst, eine S-förmige Strömung aufzuweisen, so dass die Kältemittelströmung eine U-förmige Wendung jeweils an der Seite des Sammlertanks 17 und an der Seite des Sammlertanks 18 ausführt. In der sechsten Ausführungsform wird jedoch eine W-förmig wendende Strömung angewandt, wie in 26 gezeigt, so dass die Kältemittelströmung eine U-förmige Wendung einmal an der Seite des Sammlertanks 17 und eine U-förmige Wendung zweimal an der Seite des anderen Sammlertanks 18 vollführt.
  • Aus diesem Grund ist in der sechsten Ausführungsform innerhalb des einen Sammlertanks 17 eine Unterteilungsplatte 61 zusätzlich an der unteren Seite eines Begrenzers 60 vorgesehen, und ein Auslassanschluss 25 ist in einem Raum in dem untersten Teil unterhalb dieser Unterteilungsplatte 61 vorgesehen, dies im Vergleich mit dem Aufbau von 25. Dadurch ist in einer zweiten Wärmetauscheinheit 2f auf der unteren Seite des Kondensors 2 eine Kältemittelströmung, welche eine U-förmige Wendung ausführt, in dem unteren Raum innerhalb des ande ren Sammlertanks 18 ausgebildet, so dass die W-förmig wendende Strömung ausgebildet werden kann. In der achtzehnten, sind andere Teile ähnlich denen der fünften Ausführungsform.
  • Gemäß der sechsten Ausführungsform ist es möglich, sowohl den Einlassanschluss 24 als auch den Auslassanschluss 25 kollektiv in dem anderen Sammlertank 17 anzuordnen, und einen Kältemittelleitungs-Verbindungsbetrieb auf einem Fahrzeug kollektiv an der Seite des anderen Sammlertanks 17 durchzuführen.
  • (Siebte Ausführungsform)
  • In den vorstehend beschriebenen fünften und sechsten Ausführungsformen ist die erste Wärmetauscheinheit 2d zum Kühlen des aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittels durch den Einlassanschluss 24 auf der oberen Seite des Kondensors 2 angeordnet, und die zweite Wärmetauscheinheit 2f zum Kühlen des Kältemittels aus der ersten Wärmetauscheinheit 2d und zum Kühlen des gemischten Kältemittels, das aus Gaskältemittel und Flüssigkältemittel von dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c besteht, ist an der Unterseite des Kondensors 2 angeordnet. In der neunzehnten Ausführungsform ist jedoch, wie in 27 gezeigt, die erste Wärmetauscheinheit 2d zum Kühlen des aus dem Kompressor abgegebenen Kältemittels auf der unteren Seite eines Kondensors 2 angeordnet, und die zweite Wärmetauscheinheit 2f zum Kühlen des Kältemittels aus der ersten Wärmetauscheinheit 2d und zum Kühlen von gemischtem Kältemittel, das aus Gaskältemittel und Flüssigkältemittel aus dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c besteht, ist auf der oberen Seite des Kondensors 2 angeordnet.
  • Demgemäß ist in der siebten Ausführungsform in dem Inneren des Sammlertanks 17 auf der oberen Seite der Unterteilungsplatte 19 das Plattenelement 60a mit dem Begrenzer 60 angeordnet, und der Einlassanschluss 24 ist in einem Raum in dem untersten Teil des Sammlertanks 17 angeordnet. Da ein oberer Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 dem Gaskältemittelraum in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c benachbart ist, ist der Gasrückführdurchtritt 36, der aus einem Kommunikationspfad gebildet ist, in Wandoberflächen des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17 derart ausgebildet, dass Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c direkt in den oberen Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 eingeleitet werden kann.
  • Da ein Speicherabschnitt des Flüssigkältemittels in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c von dem oberen Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 beabstandet ist, werden diese zwei miteinander durch einen Kommunikationspfad zum Rückleiten der Flüssigkeit verbunden, welcher aus einem Leitungselement in der Art gebildet ist, dass das Flüssigkältemittel in dem unteren Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den oberen Teil des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 eingeleitet werden kann.
  • Andererseits ist in dem anderen Sammlertank 18 die Unterteilungsplatte 20 bezüglich der Höhe an derselben Position (Position in der Nähe des oberen Teils innerhalb des Tanks 18) wie der Begrenzer 60 angeordnet, und ein Auslassanschluss 25 ist in einem oberen Raum der Unterteilungsplatte 20 innerhalb des anderen Sammlertanks 18 angeordnet.
  • Gemäß dem Kältemittel-Kreislaufsystem der siebten Ausführungsform ist der Einlassströmungspfad 37, durch den Kältemittel von der ersten Wärmtauscheinheit 2d in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c strömt, bei der oberen Seite der Unterteilungsplatte 19 angeordnet, und ein Bypass-Durchtritt 39 von Kältemittel, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wird, ist an der unteren Seite der Unterteilungsplatte 19 angeordnet. Daher geht das Kältemittel aus dem Bypass-Durchtritt 39 infolge eines Dichteunterschieds zwischen Gaskältemittel und Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c nach oben. Dahingegen fällt, weil das Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2d durchgetreten ist, Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel in einem vorbestimmten Trockenheitsbereich ist, das Flüssigkältemittel von der Position der Öffnung des Einlass strömungspfads 37 innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durch Gravitation.
  • Demgemäß kann das Gaskältemittel aus dem Bypass-Durchtritt 39 vorteilhaft mit Flüssigkältemittel aus dem Einlassströmungspfad 37 gemischt werden, und Wärmetausch zwischen beiden kann vorteilhaft durchgeführt werden. Im Ergebnis wird der Überheizgrad des aus dem Kompressor 27 abgegebenen Kältemittels ordnungsgemäß zu dem Flüssigkältemittel innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c zurückgeleitet (responded), wodurch es möglich ist, die Menge von Flüssigkältemittel genau einzustellen, welche sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt.
  • Gemäß dem Kältemittel-Kreislaufsystem der siebten Ausführungsform ist es, da der Einlassanschluss 24 auf der Seite des unteren Teils angeordnet ist und der Auslassanschluss 25 auf der Seite des oberen Teils angeordnet ist, geeignet für eine Anbringungsgestaltung, in welchem eine Kompressorabgabe-Seitenleitung auf der Fahrzeugseite auf der unteren Seite des Kondensors 2 angeordnet ist, und eine Hochdruck-Flüssigkältemittelleitung auf der Fahrzeugseite auf der oberen Seite des Kondensors 2 angeordnet ist.
  • (Achte Ausführungsform)
  • Die achte Ausführungsform ist eine Modifikation der fünften Ausführungsform von 25. In der achten Ausführungsform ist, wie in 28 gezeigt, innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c eine Mischkammer 63 ausgebildet, die durch eine Unterteilungsplatte 62 unterteilt ist, welche sich in der Vertikalrichtung erstreckt, so dass der Bypass-Durchtritt 39 und der Einlassströmungspfad 37 mit dieser Mischkammer 63 kommunizierend verbunden sind.
  • Demgemäß strömt das von dem Kompressor 1 abgegebene Gaskältemittel in die Mischkammer 63 aus dem Bypass-Durchtritt 39, und gleichzeitig strömt das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurch getreten ist, in die Mischkammer 63 aus dem Einlassströmungspfad 37. Somit strömt, nachdem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider und Gaskältemittel, welches aus dem Kompressor 1 abgegeben wurde, gemischt wurden und innerhalb der Mischkammer 63 einem Wärmetausch unterzogen wurde, das gemischte Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus einem Auslass-Kommunikationspfad 64 in dem oberen Teil der Mischkammer 63.
  • Gemäß der achten Ausführungsform kann, da die Mischkammer 63 in einem länglichen Raum mit einer kleinen Querschnittsfläche ausgebildet ist und sich in der Vertikalrichtung erstreckt, das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel aus dem Einlassströmungspfad 37 und das vom Kompressor abgegebene Kältemittel aus dem Einlassanschluss 24 vorteilhaft gemischt werden, und innerhalb der Mischkammer 63 einem Wärmetausch unterzogen werden. Die Menge des Flüssigkältemittels, welches sich innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ansammelt, kann ordnungsgemäß in Antwort auf den Grad von Überhitzung des vom Kompressor abgegebenen Kältemittels eingestellt werden.
  • (Neunte Ausführungsform)
  • Die neunte Ausführungsform verbessert ein Verfahren zum Ausbilden eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c eines im Abscheider integrierten Kondensors 2. In den 29 bis 31 weist der Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c einen rohrförmigen Rumpfabschnitt 65, der sich in der Vertikalrichtung erstreckt, ein unteres Kappenelement 26 zum Blockieren (Verschließen) einer unteren Endöffnung dieses rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 und ein oberes Kappenelement 66 zum Blockieren (Verschließen) einer oberen Endöffnung derselben auf.
  • Der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 und beide Kappenelemente 26 und 66 sind vollständig aus Aluminium ausgebildet, und der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 ist mit einem Hilfs- bzw. Zusatzdurchtritt 65a über seine ganze Länge in der Längsrichtung (Vertikalrichtung) ausgebildet. Dieser Zusatzdurchtritt 65a weist eine beispielsweise in 30 gezeigte längliche Querschnittsform auf, und ist parallel zu dem Tankraum 65b mit kreisförmigem Querschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c ausgebildet.
  • Demgemäß können der Tankraum 65b mit dem kreisförmigen Querschnitt des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und der Zusatzdurchtritt 65 mit dem länglichen Querschnitt integral durch Extrusion oder dergleichen ausgebildet werden. In dieser Hinsicht ist der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 mit einem Vorsprung 65c, die zu dem Sammlertank 17 über seine ganze Länge in der Längsrichtung (Vertikalrichtung) herausragt, ausgebildet, und der Vorsprung 65c ist mit dem Zusatzdurchtritt 65a versehen. Ferner ist der Seitenabschnitt des Vorsprungs 65c geeignet bzw. angepasst, an dem Sammlertank 17 angebracht (hartgelötet) zu werden.
  • Der Zusatzdurchtritt 65a ist dahingehend ausgebildet, einen Gasrückführdurchtritt 36 zu begrenzen, durch welchen das Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Tankraums 65b in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c in den unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 eingeleitet wird. Aus diesem Grund ist die Umgebung des oberen Endabschnitts des Zusatzdurchtritts 65a mit dem oberen Teil innerhalb des Tankraums 65b durch ein Einlass-Kommunikationsloch 36a kommunizierend verbunden, welches in dem Vorsprung 65c des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 ausgebildet ist. Die Umgebung des uteren Endes des Zusatzdurchtritts 65a ist mit dem unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 durch ein Auslass-Kommunikationsloch 36b kommunizierend verbunden, welches in dem Vorsprung 65c des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 ausgebildet ist.
  • Sowohl das obere als auch das untere Kappenelement 26 und 66 sind mit herausragenden Abschnitten 26a und 66a, von denen beide eine größere Fläche entsprechend der unteren Endöffnung bzw. der oberen Endöffnung des Tankraums 65b des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 aufweisen, und mit herausragenden Abschnitten 26b und 66b versehen sind, von denen beide eine kleinere Fläche entsprechend der unteren Endöffnung bzw. der oberen Endöffnung des Zusatzdurchtritts 65a aufweisen, dies durch Formen. Somit werden die herausragenden Abschnitte 26a und 66a, von denen beide eine größere Fläche aufweisen, in die untere Endöffnung bzw. die obere Endöffnung des Tankraums 65b eingepasst und verbunden, und die herausragenden Abschnitte 26b und 66b, von denen beide eine kleinere Fläche aufweisen, werden in die untere Endöffnung bzw. die obere Endöffnung des Zusatzdurchtritts 65a eingepasst und verbunden, wodurch die beiden oberen und unteren Öffnungen des Tankraums 65b und des Zusatzdurchtritts 65a gleichzeitig blockiert werden.
  • In dem Vorsprung 65c des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 sind auf dem Seitenabschnitt (unterer Abschnitt in 30) des Zusatzdurchtritts 65a drei Kommunikationspfade 39, 37 und 12 in der Vertikalrichtung angeordnet. Unter diesen Kommunikationspfaden 39, 37, 12 ist der obere Kommunikationspfad ein Bypass-Durchtritt 39, durch welchen das aus dem Kompressor 1 abgegebene und in den oberen Raum der Unterteilungsplatte 19 innerhalb des Sammlertanks 17 strömende Kältemittel in den Tankraum 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c strömt. Dieser Bypass-Durchtritt 39 ist unterhalb des Einlass-Kommunikationslochs 36a vorgesehen, wie in 31 gezeigt ist.
  • Der dazwischen liegende Kommunikationspfad ist ein Einlassströmungspfad 37, durch welchen das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, das durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurch getreten ist, in den Tankraum 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c über einen dazwischen liegenden Raum zwischen der Unterteilungsplatte 19 und dem Begrenzer 60 innerhalb des Sammlertanks 17 strömt.
  • Der untere Kommunikationspfad ist ein Kommunikationspfad 12, durch welchen das Flüssigkältemittel in dem unteren Teil in dem Tankraum 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den unteren Raum des Begrenzers 60 in den Sammlertank 17 strömt.
  • Gemäß der neunten Ausführungsform kann der Zusatzdurchtritt 65a zur Ausbildung des Gasrückführdurchtritts 36, durch welchen das Gaskältemittel in dem oberen Teil in dem Tankraum 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den un teren Raum des Begrenzers 60 in dem Sammlertank 17 eingeleitet wird, integral mit dem rohrförmigen Rumpfabschnitt 65 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgeformt werden. Daher ist es nicht nötig, einen aus einem Leitungselement gebildeten Gasrückführdurchtritt 36 außerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c anzuordnen, wie in den 25, 26 und 28 gezeigt ist. Demgemäß ist es möglich, den Raum zu sparen und die Kosten zu reduzieren.
  • In der neunten Ausführungsform kann, wie in der siebten Ausführungsform von 27 gezeigt, der Kommunikationspfad 12 zum Zurückleiten der Flüssigkeit, der durch ein Leitungselement gebildet ist, außerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c angeordnet werden. In diesem Fall kann der Kommunikationspfad 12 zum Zurückleiten des Flüssigkältemittels durch den Zusatzdurchtritt 65a des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 gebildet sein.
  • (Zehnte Ausführungsform)
  • Die Zehnte Ausführungsform ist eine Modifikation der neunten Ausführungsform. Wie in den 32 bis 34 gezeigt ist, ist in der zehnten Ausführungsform der Vorsprung 65c in dem rohrförmigen Rumpfabschnitt 65 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c mit einem anderen Zusatzdurchtritt 65d parallel zu dem Zusatzdurchtritt 65a versehen. Der rohrförmige Rumpfabschnitt 65, der diese beiden Zusatzdurchtritts 65a und 65d enthält, kann integral durch Extrusion oder dergleichen ausgeformt werden.
  • Die vorliegende Ausführungsform ist darin zu der neunten Ausführungsform gleich, dass der erste Zusatzdurchtritt 65a den Gasrückführdurchtritt 36 bildet. Jedoch ist in der vorliegenden Ausführungsform der Kommunikationspfad 12 zum Zurückleiten des Flüssigkältemittels in der Umgebung des unteren Endabschnitts des ersten Zusatzdurchtritts 65a kommunizierend verbunden, so dass das Flüssigkältemittel in dem unteren Teil innerhalb des Tankraums 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in die Umgebung des unteren Endabschnitts des ersten Zusatzdurchtritts 65a durch den Kommunikationspfad 12 eingeleitet wird. Demgemäß werden an dem unteren Endabschnitt des ersten Zusatzdurchtritts 65a das Flüssigkältemittel und das Gaskältemittel gemischt und in den unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 aus einem Auslass-Kommunikationsloch 36b eingeleitet, welches in der Umgebung des unteren Endabschnitts des ersten Zusatzdurchtritts 65a vorgesehen ist. Daher wird die Umgebung des unteren Endabschnitts des ersten Zusatzdurchtritts 65a gemäß der vorliegenden Ausführungsform auch als ein Flüssigkeitsrückführdurchtritt verwendet.
  • Zusätzlich bildet ein zweiter Zusatzdurchtritt 65d die Mischkammer 63 der achten Ausführungsform von 28. Das heißt, der zweite Zusatzdurchtritt 65d ist mit dem oberen Raum der Unterteilungsplatte 19 innerhalb des Sammlertanks 17 über einen Bypass-Durchtritt (Kommunikationsloch) 39 des vom Kompressor abgegebenen Kältemittels kommunizierend verbunden. Der zweite Zusatzdurchtritt 65d ist mit dem dazwischen liegenden Raum zwischen der Unterteilungsplatte 19 und dem Begrenzer 60 innerhalb des Sammlertanks 17 über einen Einlassdurchtritt (Kommunikationsloch) 37 kommunizierend verbunden.
  • Ferner ist in dem zweiten Zusatzdurchtritt 65d an einer oberen Position des Bypass-Durchtritts 39 ein Auslass-Kommunikationspfad 64 vorgesehen, durch welchen der obere Teil des zweiten Zusatzdurchtritts 65d mit dem oberen Teil innerhalb des Tankraums 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kommunizierend verbunden ist. Dadurch strömt aus dem Kompressor 1 abgegebenes Kältemittel in den zweiten Zusatzdurchtritt 65d (Mischkammer 63) aus dem Bypass-Durchtritt 39, und gleichzeitig strömt das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2b hindurch getreten ist, in den zweiten Zusatzdurchtritt 65d (Mischkammer 63) aus dem Einlassströmungspfad 37. Somit strömt, nachdem das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel und das vom Kompressor abgegebene Gaskältemittel gemischt wurden und innerhalb des zweiten Zusatzdurchtritts 65d (Mischkammer 63) einem Wärmetausch unterzogen wurden, das gemischte Kältemittel in den Tankraum 65b des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c aus dem Auslass-Kommunikationspfad 64 in dem oberen Teil des zweiten Zusatzdurchtritts 65d (Mischkammer 63).
  • Wie vorstehend beschrieben, ist gemäß der zehnten Ausführungsform, da der erste Zusatzdurchtritt 65a, der den Gasrückführdurchtritt 36 und den die Mischkammer 63 bildenden zweiten Zusatzdurchtritt 65d bildet, integral mit dem rohrförmigen Rumpfabschnitt 65 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgeformt sind, eine Anzahl von Komponenten, welche durch Hartlöten oder dergleichen zu verbinden sind, reduziert, wodurch ein einfacher Kondensor, der bei niedrigen Kosten hergestellt werden kann, gebildet werden kann.
  • In der zehnten Ausführungsform sind, da der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 mit zwei Zusatzdurchtritten 65a und 65d versehen ist, herausragende Abschnitte 26c und 66c, von denen beide eine kleinere Fläche zum Blockieren des zweiten Zusatzdurchtritts 65d aufweisen, zu dem unteren Kappenelement 26 und dem oberen Kappenelement 66 jeweils im Vergleich mit der neunten Ausführungsform hinzugefügt.
  • (Elfte Ausführungsform)
  • In der neunten und zehnten Ausführungsform wurde der Aufbau derart angeordnet, dass der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17 jeweils separat ausgeformt werden, und der Sammlertank 17 und der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 durch Hartlöten oder dergleichen miteinander verbunden werden. Jedoch werden in der elften Ausführungsform der Sammlertank 17 und der rohrförmige Rumpfabschnitt 65 integral durch Extrusion oder dergleichen ausgeformt, wie in 35 gezeigt ist.
  • Konkreter ist in der elften Ausführungsform die Querschnittsfläche des Vorsprungs 65c des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 weiter vergrößert als in der neunten und zehnten Ausführungsform, und der Zusatzdurchtritt 65a, welcher den Gasrückführdurchtritt 36 bildet und der Sammlertank 17 sind integral zusammen mit diesem Vorsprung 65c ausgeformt. 35 ist eine Draufsicht entsprechend 30 und 33. Wie in 35 gezeigt ist, können, da Hohlräume, die sich parallel in der Längsrichtung (Vertikalrichtung) des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65 erstrecken, vorgesehen sind, der Tankraum 65b des rohrförmigen Rumpfabschnitts 65, der Zusatzdurchtritt 65a und der Sammlertank 17 einfach integral durch Extrusion ausgeformt werden.
  • (Zwölfte Ausführungsform)
  • Die zwölfte Ausführungsform, die in 36 gezeigt ist, unterscheidet sich von der elften Ausführungsform darin, dass der zweite Zusatzdurchtritt 65d, welcher die Mischkammer 63 bildet, ebenso integral ausgebildet ist.
  • Gemäß der zwölften Ausführungsformen besteht, da die Zusatzdurchtritts 65a und 65d und der Sammlertank 17 integral mit dem rohrförmigen Rumpfabschnitt 65 des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgeformt werden können, keine Notwendigkeit für einen Vorgang, in welchem diese Komponenten jeweils separat ausgeformt werden, um integral verbunden zu werden, sondern die Kosten können weiter reduziert werden. Beim Hartlöten kann jedes Auftreten eines solchen Defekts, das geschmolzenes Hartlötmaterial den Kommunikationspfad-Abschnitt zwischen dem rohrförmigen Rumpfabschnitt 65 und dem Sammlertank 17 betritt, um den Kommunikationspfad-Abschnitt zu blockieren, beseitigt werden.
  • (Dreizehnte Ausführungsform)
  • Die 37 und 38 zeigen die dreizehnte Ausführungsform, welche eine Umformung der achten Ausführungsform von 28 ist. In der vorstehend beschriebenen achten Ausführungsform ist die Mischkammer 63 durch die Unterteilungsplatte 62 in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und in der Vertikalrichtung erstreckend unterteilt ausgebildet, so dass das vom Kompressor abgegebene Kältemittel aus dem Einlassanschluss 24 in die Mischkammer 63 durch den Bypass-Durchtritt 39 strömt, und das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurch getreten ist, in die Mischkammer 63 durch den Einlassströmungspfad 37 strömt.
  • Gemäß der dreizehnten Ausführungsform ist jedoch, wie in 37 gezeigt ist, zwischen einer äußeren Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c, die sich in der Vertikalrichtung erstreckt, und einer äußeren Wandoberfläche des Sammlertanks 17, die sich in der Vertikalrichtung erstreckt, ein dickwandiges Plattenelement 67 angeordnet, und es wird eine Mischkammer 63 in diesem Plattenelement 67 festgelegt.
  • Ferner zeigen die 38A und 38B ein konkret erläuterndes Beispiel des Plattenelements 67. Wie in den 38A und 38B gezeigt, ist das Plattenelement 67 der vorliegenden Ausführungsform in einer länglichen Plattenform ausgebildet, die sich in der Vertikalrichtung erstreckt, und dickwandiges Material mit einer Plattendicke "t" verwendet, die hinreichend größer als die von sowohl dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c als auch dem Sammlertank 17 ist, beispielsweise etwa 5 mm. Als Material zum Ausbilden des Plattenelements 67 wird Aluminium verwendet, ähnlich zu dem des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17. Eine Oberfläche des Plattenelements 67 auf der Seite des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ist mit einem länglichen konkaven Abschnitt 67a mit Rechteckform versehen, um die Mischkammer 63 auszubilden.
  • In diesem Plattenelement 67 sind auf dem hinteren Abschnitt des konkaven Abschnitts 67a zwei obere und untere Durchgangslöcher vorgesehen. Das obere Durchgangsloch bildet den Bypass-Durchtritt 39 und das untere Durchgangsloch bildet den Einlassströmungspfad 37. Die Mischkammer 63 kommuniziert mit dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c durch einen Auslass-Kommunikationspfad 64, welcher eine Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durchdringt. Ferner ist in dem Plattenelement 67 an dem unteren Teil des konkaven Abschnitts 67a ein Durchgangsloch, das durch die Plattendicke "t" des Plattenelements 67 hindurch dringt, vorgesehen, um den flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfad 12 zu bilden.
  • Das Plattenelement 67 mit jedem der vorstehend beschriebenen Abschnitte wird somit zwischen der äußeren Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und der äußeren Wandoberfläche des Sammlertanks 17 angebracht, um mit dem Plattenelement 67 an den äußeren Wandoberflächen des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17 durch Hartlöten von Aluminium verbunden zu werden. Dadurch kann zwischen dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und dem Plattenelement 67 die Mischkammer 63 unter Verwendung des konkaven Abschnitts 67a ausgebildet werden.
  • Das vom Kompressor abgegebene Kältemittel strömt in den oberen Raum der Unterteilungsplatte 19 innerhalb des Sammlertanks 17 aus dem Einlassanschluss 24, um in den oberen Teil innerhalb der Mischkammer 63 durch den Bypass-Durchtritt 39 von diesem oberen Raum zu strömen. Ferner strömt das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, welches durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurch getreten ist, in den unteren Raum der Unterteilungsplatte 19, und dieses Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel strömt in den unteren Teil innerhalb der Mischkammer 63 durch den Einlassströmungspfad 37.
  • Somit strömt, nachdem das Kältemittel aus dem Bypass-Durchtritt und das Kältemittel aus dem Einlassströmungspfad 37 innerhalb der Mischkammer 63 gemischt wurden, das gemischte Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c aus dem Auslasskommunikationspfad 64. Das Flüssigkältemittel, welches sich in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c ansammelt, strömt in den untersten Raum (unterer Raum des Begrenzers 60) innerhalb des Sammlertanks 17 durch den Kommunikationspfad 12.
  • Gemäß der dreizehnten Ausführungsform besteht, weil die Mischkammer 63 durch das Plattenelement 67 ausgebildet ist, welches zwischen der äußeren Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und der äußeren Wandoberfläche des Sammlertanks 17 angebracht ist, ein Vorteil darin, dass die Größe und Position der Mischkammer 63 frei durch die Form des Plattenelements 67 gewählt werden kann.
  • In der dreizehnten Ausführungsform ist das Plattenelement 67, welches in die dickwandige Platte mit hinreichend größerer Plattendicke "t" als die Plattendicke des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c eingearbeitet und der Sammlertank 17 verwendet, und das Plattenelement 67 ist mit dem konkaven Abschnitt 67a versehen, wodurch die Mischkammer 63 ausgebildet wird. Das Plattenelement 67, welches in die dickwandige Platte mit der gleichen Plattendicke wie die des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17 eingearbeitet ist, kann jedoch verwendet werden. In diesem Fall kann es möglich sein, das Plattenelement 67 presszuformen, um eine Form herzustellen, welche dem konkaven Abschnitt 67a entspricht, um dadurch die Mischkammer 63 auszubilden.
  • (Vierzehnte Ausführungsform)
  • Die 39 und 40 zeigen eine vierzehntete Ausführungsform, welche eine Umformung der dreizehnten Ausführungsform ist. In der vorstehend beschriebenen dreizehnten Ausführungsform ist der Gasrückführdurchtritt 36, durch welchen das Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den untersten Raum (unterer Raum des Begrenzers 60) innerhalb des Sammlertanks 17 eingeleitet wird, durch eine Leitung (Leitungsmaterial) ausgebildet. In der vierzehnten Ausführungsform wird der Gasrückführdurchtritt 36 jedoch unter Verwendung eines Plattenelements 67 zwischen dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und dem Sammlertank 17 ausgebildet.
  • Konkreter ist das Plattenelement 67 gemäß der sechsundzwanzigsten Ausführungsform mit einem ersten konkaven Abschnitt 67a auf einer Oberfläche desselben auf der Seite des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c vorgesehen, wie in 40 gezeigt ist, um eine Mischkammer 63 auszubilden. Andererseits ist auf einer Seite dieses ersten konkaven Abschnitts 67a ein zweiter konkaver Abschnitt 67b ausgebildet, welcher sich in der Vertikalrichtung parallel zu dem ersten konkaven Abschnitt 67a erstreckt.
  • Dieser zweite konkave Abschnitt 67b ist vorgesehen, um einen Gasrückführdurchtritt 36 auszubilden, und ist daher im Wesentlichen entlang der Länge des Plattenelements 67 in der Vertikalrichtung ausgebildet. In der Umgebung des oberen Endabschnitts des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c mündet ein Einlass-Kommunikationsloch 36a, durch welches die Umgebung des oberen Endabschnitts innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders mit der Umgebung des oberen Endabschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67b kommunizierend verbunden ist. In dem Plattenelement 67 mündet ein Auslass-Kommunikationsloch 36b in der Umgebung des unteren Endabschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67b, so dass die Umgebung des unteren Endabschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67b mit dem unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 durch das Auslass-Kommunikationsloch 36b kommunizierend verbunden ist.
  • Gemäß der vierzehnten Ausführungsform strömt das Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den oberen Teil des Gasrückführdurchtritts 36 (zweiter konkaver Abschnitt 67b) des Plattenelements 67 durch das Einlass-Kommunikationsloch 36a, und das Gaskältemittel strömt nach unten durch diesen Gasrückführdurchtritt 36. Anschließend strömt das Gaskältemittel in den unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 durch das Auslass-Kommunikationsloch 36b, das in dem unteren Teil des Gasrückführdurchtritts 36 angeordnet ist.
  • Daher kann nicht nur die Mischkammer 63 sondern auch der Gasrückführdurchtritt 36 integral mit dem Plattenelement 67 geformt werden. In diesem Fall besteht keine Notwendigkeit, eine Leitung zum Ausbilden des Gasrückführdurchtritts 36 vorzusehen, sondern es wird ein Raum zum Vorsehen der Leitung unnötig, und daher kann die Anbringbarkeit des Kondensors 2 an einem Fahrzeug weiter verbessert werden.
  • In der vierzehnten Ausführungsform wird die Darstellung in 39 weggelassen, da die Mischkammer 63 infolge des ersten konkaven Abschnitts 67a, des Bypass-Durchtritts 39 des Einlassströmungspfads 37, des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 und dergleichen denselben Aufbau wie in der dreizehnten Ausführungsform aufweisen.
  • (Fünfzehnte Ausführungsform)
  • Die 41 und 42 zeigen eine fünfzehnte Ausführungsform, welche eine Umformung der vorstehend beschriebenen dreizehnten Ausführungsform ist. In der vorstehend beschriebenen dreizehnten Ausführungsform ist der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 durch Öffnen eines kreisförmigen Durchgangslochs in dem unteren Teil des Plattenelements 67 ausgebildet. In der fünfzehnten Ausführungsform wird jedoch der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 wie in den 41 und 42 gezeigt, ausgebildet.
  • Genauer ist in der fünfzehnten Ausführungsform das Plattenelement 67 mit einem zweiten konkaven Abschnitt 67c zum Ausbilden des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 bei einem vorbestimmten Abstand an einer Unterseite des ersten konkaven Abschnitts 67a zum Ausbilden der Mischkammer 63 ausgebildet. Jeder der ersten und zweiten konkaven Abschnitte 67a und 67c weist eine längsgerichtete und rechteckige Form auf.
  • In der Umgebung des Bodenabschnitts des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c mündet ein Einlass-Kommunikationsloch 12a, so dass die Umgebung des unteren Endabschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67c mit der Umgebung des Bodenabschnitts innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c durch das Einlass-Kommunikationsloch 12 kommunizierend verbunden ist. In der Umgebung des oberen Endabschnitts des hinteren Abschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67c mündet ein Auslass-Kommunikationsloch 12b, so dass die Umgebung des oberen Endabschnitts des zweiten konkaven Abschnitts 67c mit dem unteren Raum des Begrenzers 60 innerhalb des Sammlertanks 17 durch das Auslass-Kommunikationsloch 12b kommunizierend verbunden ist.
  • Gemäß der fünfzehnten Ausführungsform ist, ähnlich zu der vorstehend beschriebenen siebten Ausführungsform von 26, eine Unterteilungsplatte 61 zusätzlich in bzw. an der Unterseite des Begrenzers 60 vorgesehen. Ferner ist in dem untersten Raum unterhalb der Unterteilungsplatte 61 innerhalb des Sammlertanks 17 ein Auslassanschluss 25 vorgesehen. Dadurch wird in der zweiten Wärmetauscheinheit 2f auf der Unterseite des Kondensors 2 eine Kältemittelströmung ausgebildet, welche in dem unteren Raum innerhalb des anderen Sammlertanks 18 U-förmig wendet. Demgemäß ist es in dem Kondensor 2 möglich, dass die Kältemittelströmung eine W-förmig wendende Strömung ausbildet.
  • Gemäß der fünfzehnten Ausführungsform ist, weil der Auslassanschluss 25 in dem untersten Raum unterhalb der Unterteilungsplatte 61 in dem Sammlertank 17 vorgesehen ist, das Auslass-Kommunikationsloch 12b des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 mit dem Raum oberhalb der Unterteilungsplatte 61 in dem Sammlertank 17 kommunizierend verbunden. Mit anderen Worten, ist das Auslass-Kommunikationsloch 12b an der oberen Seite der Unterteilungsplatte 61 positioniert.
  • Andererseits ist es erwünscht, um das Flüssigkältemittel und das Öl innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c zuverlässig zu entnehmen, dass das Einlass-Kommunikationsloch 12a so weit wie möglich in der Nähe des Bodenabschnitts innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c angeordnet ist. Demgemäß sind das Einlass-Kommunikationsloch 12a des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 und des Auslass-Kommunikationspfads 12b desselben dahingehend angeordnet, in der Vertikalrichtung gegenüber einander versetzt zu sein.
  • In der fünfzehnten Ausführungsform können, da das Plattenelement 67 mit dem zweiten konkaven Abschnitt 67c vorgesehen ist, um den flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfad 12 auszubilden, das Einlass-Kommunikationsloch 12a und das Auslass-Kommunikationsloch 12b mittels des zweiten konkaven Abschnitts 67c einfach einander entsprechen, selbst wenn diese in der Vertikalrichtung abgelenkt sind.
  • In den vorstehend beschriebenen dreizehnten bis fünfzehnten Ausführungsformen sind auf der Oberfläche des Plattenelements 67 an einer Seite des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c der erste konkave Abschnitt 67a und der zweite konkave Abschnitt 67b, 67c vorgesehen. Auf der Oberfläche des Plattenelements 67 an der Seite des Sammlertanks 17 kann jedoch der erste konkave Abschnitt 67a (Mischkammer 63), der zweite konkave Abschnitt 67b (Gasrückführdurchtritt 36) und der zweite konkave Abschnitt 67c (flüssigkeitsrückführender Kommunikationspfad 12) ausgebildet sein.
  • (Sechszehnte Ausführungsform)
  • Eine sechzehnte Ausführungsform bezieht sich auf eine Verbesserung zum Unterdrücken verschlechterter Kältemittelströmung, die durch ein Trockenmittel 34 zur Wasserabsorption bewirkt wird, welches innerhalb des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c angeordnet ist. Der Gesamtaufbau des Kondensors 2 gemäß der siebzehnten Ausführungsform kann beispielsweise 25 der fünften Ausführungsform ähnlich sein, und daher wird das gesamte schematische Diagramm des Kondensors weggelassen.
  • Das Trocknungsmittel 34 für Wasserabsorption ist in einer länglichen Form (siehe 25) entlang der länglichen Form des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgebildet, und ist auf dem Kappenelement 26 an dem Bodenabschnitt des Gas-/Flüssig-keits-Abscheiders 2c angeordnet. Der Bodenabschnitt des Trocknungsmittels 34 zur Wasserabsorption ist auf dem oberen Abschnitt des Kappenelements 26 angebracht, um getragen zu werden.
  • In diesem Aufbau tritt, wenn Schwingung und dergleichen während der Fahrt des Fahrzeugs auf das Trocknungsmittel 34 ausgeübt werden, ein Phänomen auf, dass das Trocknungsmittel 34 sich bewegt, wodurch die Öffnungsflächen des Ein lassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12, welche dem Trocknungsmittel 34 gegenüberliegen, enger werden. Im Ergebnis kann eine Kältemittelströmung aus dem Einlassströmungspfad 37 in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und eine Kältemittelströmung aus dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c in den Kommunikationspfad 12 verhindert sein.
  • In der sechszehnten Ausführungsform ist daher im Licht der vorstehend beschriebenen Punkte, wie in 43 gezeigt ist, das Trocknungsmittel 34 mit Einschnürungsabschnitten 34a und 34b (Aussparung) an Positionen versehen, welche den Öffnungen des Einlassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 jeweils entsprechen.
  • Konkreter ist das Trocknungsmittel 34 normalerweise dadurch aufgebaut, dass granuliertes Zeolith, das hinsichtlich der Wasserabsorptionsfähigkeit exzellent ist, in einem taschenförmigen Element zum Halten beinhaltet ist. Dieses taschenförmige Element wird aus einem Material wie Filz hergestellt, um dem Kältemittel zu ermöglichen, zu zirkulieren, und die Größe dieses taschenförmigen Elements in der Umfangsrichtung ist teilweise an Positionen gegenüber den Öffnungen des Einlassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 kleiner gemacht, wodurch die Einschnürungsabschnitte 34a und 34b ausgebildet werden können.
  • Demgemäß ist, selbst wenn das Trocknungsmittel 34 sich in einer Richtung dahingehend bewegt, sich den Öffnungen des Einlassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 infolge von Schwingung oder dergleichen des Fahrzeugs zu nähern, ist das Vorliegen der Einschnürungsabschnitte 34a und 34b in der Lage, Kältemitteldurchtritte in der Umgebung der Öffnungen des Einlassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 bereitzustellen. Daher können ungeachtet der Bewegung des Trocknungsmittels 34 Einströmen und Ausströmen des Kältemittels zwischen dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c und dem Einlassströmungspfad 37 oder des flüs sigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 stets vorteilhaft durchgeführt werden.
  • In der Ausführungsform von 43 ist das Trocknungsmittel 34 mit den Einschnürungsabschnitten 34a und 34b versehen. Jedoch können, wie in 44 gezeigt ist, konkave Abschnitte 37b und 12c, welche zu der Seite des Sammlertanks 17 ausgespart sind, in der Umgebung der Öffnungen des Einlassströmungspfads 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 ausgebildet sein. In diesem Fall können, da die Fläche der Durchtrittsöffnung gegenüber dem Trocknungsmittel 34 infolge der konkaven Abschnitte 37b und 12c vergrößert werden können, ungeachtet der Bewegung des Trocknungsmittels 34 ein Einströmen und Ausströmen des Kältemittels in den Einlassströmungspfad 37 und des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 ähnlich zu dem Fall von 43 stets vorteilhaft ausgeführt werden.
  • (Dreizehntes Beispiel)
  • In der Ausführungsform ist, wie in 45 gezeigt, eine Volumenkammer 68 mit einem Volumen, welches es ermöglicht, dass eine in den Kompressor 1 gesaugte Kältemittelströmung schnell expandiert, zwischen der Auslassseite des Verdampfers 4 und der Saugseite des Kompressors 1 angeordnet. In 45 ist die Volumenkammer 68 an dem Kältemittel-Kreislaufsystem von 1 hinzugefügt. In dem dreizehnten Beispiel sind die anderen Teile ähnlich zu denen des vorstehend beschriebenen ersten Beisiels.
  • Die Volumenkammer 68 lässt schnell die in den Kompressor 1 gesaugte Kältemittelströmung expandieren und zieht diese schnell zusammen, um ein Pulsationsgeräusch des angesaugten Kältemittels mittels eines Verlusts infolge dieser schnellen Expansion und dieses schnellen Zusammenziehens zu reduzieren. Mit anderen Worten, bildet die Volumenkammer 68 einen Expansionsdämpfer. Dadurch kann das Pulsationsgeräusch des angesaugten Kältemittels in den Fahrzeugraum fortschreiten reduziert werden.
  • Gemäß der vorliegenden Erfindung wird der Überheizgrad des Kältemittels an dem Auslass des Verdampfers 4 nicht direkt gesteuert. Daher verschiebt sich bei einer niedrigen Strömungsmenge, bei welcher die zirkulierende Kältemittelmenge innerhalb des Kreislaufs niedrig wird, das heißt, wenn die Kühllast niedrig ist, wie während Leerlauf des Motors bei niedriger Außenlufttemperatur und die Drehzahl des Kompressors 1 niedrig ist, das Kältemittel an dem Auslass des Verdampfers 4 von dem Überheizbereich zu dem Gas-/Flüssigkeits-Bereich, so dass die Rückführung des Flüssigkältemittels zu dem Kompressor 1 auftreten kann.
  • Daher ist in dem dreizehnten Beispiel eine Gas und Flüssigkeit abscheidende Funktion für das Kältemittel (vom Kompressor angesaugtes Kältemittel) an dem Auslass des Verdampfers 4 an der Volumenkammer 68 hinzugefügt. Konkret ist, wie in 46 gezeigt, die Volumenkammer 68 durch einen länglichen Tankrumpf 68a ausgebildet. Ferner ist an einer Endseite des Tankrumpfes 68a in der Längsrichtung (Horizontalrichtung) ein Kältemitteleinlass 69 vorgesehen, der mit dem Verdampfer 4 kommunizierend verbunden ist, während an der anderen Endseite eine Saugleitung 70 des Kompressors 1 vorgesehen ist.
  • Ein Einlass 70a der Saugleitung 70 ist an dem oberen Teil innerhalb des Tankrumpfes 68a angeordnet, um so das Gaskältemittel in dem oberen Teil innerhalb des Tankrumpfes 68a anzusaugen. Dadurch kann eine Rückkehr des Flüssigkältemittels in den Kompressor 1 bei niedriger Strömungsmenge verhindert werden.
  • Ein stromabwärtiger Abschnitt des Einlasses 70a der Saugleitung 70 ist in der Umgebung der Bodenoberfläche oberhalb des Tankrumpfes 68a angeordnet. In der Saugleitung 70 ist ein Kommunikationsloch (Ölrückführloch) 70b zum Ansaugen des Flüssigkältemittels und des Öls bei einer Position vorgesehen, welche sich der Bodenoberfläche innerhalb des Tankrumpfes 68 annähert. Daher werden das Flüssigkältemittel und das Öl aus dem Kommunikationsloch 70b gesaugt, wodurch die Ölrückführfähigkeit zu dem Kompressor 1 sichergestellt werden kann.
  • Zusätzlich wird in dem dreizehnten Beispiel für den Kompressor 1 ein Kompressor mit variabler Kapazität verwendet, welcher zur Änderung seiner Abgabekapazität in der Lage ist. Dieser Kompressor 1 variabler Kapazität ist geeignet, die Abgabekapazität bei der niedrigen Belastung zu reduzieren, wodurch die Kompressorleistung bei der niedrigen Belastung wirksam reduziert werden kann.
  • Andererseits arbeitet der Kompressor 1 variabler Kapazität mit einer kleinen Kapazität bei der niedrigen Belastung, wodurch die Verringerung der zirkulierenden Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislaufs bei niedriger Belastung unterstützt werden kann. Gemäß der dem dreizehnten Beispiel ist es möglich zu verhindern, dass das Flüssigkältemittel zu dem Kompressor 1 zurückkehrt, dies durch die Gas und Flüssigkeit abscheidende Funktion der Volumenkammer 68, welche als der Expansionsdämpfer verwendet wird. Das heißt, in dem dreizehnten Beispiel ist es möglich, die Darstellung der Energieeinsparwirkung unter Verwendung des Kompressors 1 variabler Kapazität und die Verhinderung des Flüssigkältemittelrücklaufs kompatibel zu machen.
  • In dieser Ausführungsform kann die Volumenkammer 68 ursprünglich eine Kapazität aufweisen, welche zur Darstellung des Dämpfungseffekts ausreicht, und kann die Gas und Flüssigkeit abscheidende Funktion nur bei niedriger Strömungsmenge zeigen. Daher kann die Volumenkammer 68 eine weit kleinere Kapazität im Vergleich mit einem herkömmlichen Sammler aufweisen.
  • (Siebzehnte Ausführungsform)
  • In der siebzehnten Ausführungsform ist der Aufbau (Ausbildungsverfahren) der Mischkammer 63 gemäß der achten Ausführungsform von 28 geändert.
  • Genauer ist gemäß der siebzehnten Ausführungsform, wie in den 47, 48A und 48B gezeigt, innerhalb eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ein zylindrisches Abstandselement 71 entlang der inneren Wandoberfläche desselben angeordnet. Dieses Abstandselement 71 ist aus einem Metall wie Aluminium hergestellt, und ist an die innere Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c angefügt. In der äußeren Umfangsoberfläche des Abstandselements 71 ist, bei Positionen gegenüber einem Bypass-Durchtritt 39 und eines Einlassströmungspfads 37, die aus Kommunikationslöchern gebildet sind, welche durch Wandoberflächen des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c und des Sammlertanks 17 hindurch dringen, ein konkaver Abschnitt 71 ausgebildet, der sich in der Vertikalrichtung erstreckt. Eine Mischkammer 63, die sich in der Vertikalrichtung erstreckt, ist durch diesen konkaven Abschnitt 71a und eine innere Wandoberfläche einer flachen, verbundenen Oberfläche 2g des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgebildet. Somit mündet in einer dazwischen liegenden Position des konkaven Abschnitts 71a in der Vertikalrichtung ein Auslass-Kommunikationspfad 67, durch welchen die Mischkammer 63 mit dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kommunizierend verbunden ist.
  • Demgemäß strömt ein Teil des vom Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels in die Mischkammer 63 aus dem Bypass-Durchtritt 39, und gleichzeitig strömt das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel, das durch die erste Wärmetauscheinheit 2d hindurchgetreten ist, in die Mischkammer 63 aus dem Einlassströmungspfad 37. Nachdem das Gas-/Flüssigkeits-Kältemittel und das von dem Kompressor abgegebene Kältemittel gemischt und innerhalb der Mischkammer 63 einem Wärmetausch unterzogen wurden, strömt das gemischte Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c aus dem Auslass-Kommunikationspfad 64 der Mischkammer 63.
  • Gemäß der siebzehnten Ausführungsform können, da die Mischkammer 63 durch den konkaven Abschnitt 71a des Abstandselements 71 und die innere Wandoberfläche des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ausgebildet sind, Größe und Position der Mischkammer 63 frei durch Auswahl der Form des konkaven Abschnitts 71a in dem Abstandselement 71 gewählt werden. In der äußeren Umfangsoberfläche des Abstandselements 71 ist es möglich, wenn ein konkaver Abschnitt, welcher einen Gasrückführdurchtritt 36 ausbildet, und ein Flüssigkeitsrückführ-Kommunikationspfad 12 bei Positionen ausgebildet sind, welche sich von dem konkaven Abschnitt 71a zur Ausbildung der Mischkammer 63 unterscheiden, den Gasrückführdurchtritt 36 und den flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfad 12 in dem Abstandselement 71 auszubilden. In 48B ist die Darstellung des Gasrückführdurchtritts 36 weggelassen.
  • (Achtzehnte Ausführungsform)
  • Die achtzehnte Ausführungsform bezieht sich auf einen anderen Aufbau (Ausbildungsverfahren) der Mischkammer 63. Gemäß der achtzehnten Ausführungsform ist, wie in den 49A und 49B gezeigt ist, eine flache, verbundene Oberfläche 2g eines Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c mit einem konkaven Abschnitt 2a versehen, welcher sich in der Vertikalrichtung erstreckt, und eine Mischkammer 63, welche sich in der Vertikalrichtung erstreckt, wird durch den konkaven Abschnitt 2h und die äußere Wandoberfläche (eine flache Oberfläche entsprechend der flachen, verbundenen Oberfläche 2g) des Sammlertanks 17 ausgebildet. In dieser Mischkammer 63 mündet ein Bypass-Durchtritt 39 und ein Einlassströmungspfad 37, welche aus Kommunikationsöffnungen gebildet sind, welche durch die Wandoberfläche des Sammlertanks 17 hindurch dringen. In der dazwischen liegenden Position des konkaven Abschnitts 2h in der Vertikalrichtung mündet ein Auslass-Kommunikationspfad 64, durch welchen die Mischkammer 63 mit dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c kommunizierend verbunden ist.
  • Gemäß der achtzehnten Ausführungsform kann die Mischkammer 63 ohne die Verwendung von solch ein zusätzlichen Komponente wie dem Abstandselement 71 der siebzehnten Ausführungsform ausgebildet werden.
  • (Vierzehntes Beispiel)
  • 50 ist eine schematische Querschnittsansicht, welche einen variablen Begrenzer 30 gemäß dem vierzehnten Beispiel zeigt. In dem vierzehnten Beispiel ist, wenn der variable Begrenzer 30 als eine Dekompressionseinrichtung wie in dem zweiten Beispiel von 4 verwendet wird, dieser variable Begrenzer 30 aus einem Unterkühlgrad-Steuerventil gebildet, und der Begrenzer-Öffnungsgrad des variablen Begrenzers 30 wird in Übereinstimmung mit dem Unterkühlgrad des Hochdruckkältemittels in einem Kältemittel-Kreislaufsystem variabel vorgesehen.
  • Wie in 50 gezeigt ist, enthält das variable Ventil 30 ein Ventilgehäuse 320. Das Ventilgehäuse 320 weist einen Hochdruckkältemitteleinlass 321 auf, durch welchen Hochdruck-Kältemittel aus der Auslassseite des Kondensors 2 strömt, und einen Niedrigdruck-Kältemittelauslass 322, durch welchen Niedrigdruck-Kältemittel nach der Dekompression ausströmt. Der Aufbau des variablen Begrenzers 30 ist derart angeordnet, dass ein Begrenzungsströmungspfad 323 zwischen diesem Hochdruck-Kältemitteleinlass 321 und dem Niedrigdruck-Kältemittelauslass 322 vorgesehen ist, und dass der Öffnungsgrad des Begrenzungsströmungspfads 323 durch ein Ventil 324 variabel vorgesehen wird, welches in der Vertikalrichtung von 50 beweglich angeordnet ist. In dieser Hinsicht zeigt 50 einen vollständig geschlossenen Zustand, in welchem das Ventil 324 auf einem Ventilsitz des Begrenzungsströmungspfads 323 anliegt.
  • Eine vorbestimmte Federkraft Ps einer Schraubenfeder 325 wird auf das Ventil 324 durch ein Federtragelement 325a als eine Kraft in der Richtung ausgeübt, welche das Ventil öffnet. Auf das Ventil 324 wird eine durch Verschiebung eines Diaphragmas 326 bewirkte Kraft über eine Temperaturfühler-Betätigungsstange 327 ausgeübt. Ein Raum innerhalb eines Diaphragmagehäuses 328 ist in zwei, obere und untere, Druckkammern 329 und 330 durch das Diaphragma 326 unterteilt.
  • Die obere erste Druckkammer 329 wird mit Kältemittel gefüllt, welches eine Eigenschaft identisch oder annähernd dem zirkulierenden Kältemittel innerhalb des Kreislaufs in einem Gas-/Flüssigkeits-Zustand aufweist, und eine Temperatur Th von Einlasshochdruck-Kältemittel wird auf in der ersten Druckkammer 329 eingefülltes Kältemittel durch die Temperaturfühler-Betätigungsstange 327 und das Diaphragma 326 übertragen, wodurch das in die erste Druckkammer 329 eingefüllte Kältemittel einen Sättigungsdruck PT entsprechend der Temperatur Th des Einlasshochdruck-Kältemittels erzeugt.
  • Andererseits wird in der unteren zweiten Druckkammer 330 ein Druck Ph des Einlasshochdruck-Kältemittels durch ein Kommunikationsloch 331 des Ventilgehäuses 320 eingeleitet. Demgemäß variiert ein Unterschied im Druck zwischen den beiden, oberen und unteren, Druckkammern 329 und 330 in Abhängigkeit von einer Änderung des Unterkühlgrads des Einlasshochdruck-Kältemittels.
  • Die Beschreibung eines Betriebs des Unterkühlgrad-Steuerventils 330 (variabler Begrenzer) wird auf der Grundlage einer Änderung des Unterkühlgrads des Einlasshochdruck-Kältemittels konkret ausgeführt. Wenn der Unterkühlgrad des Einlasshochdruck-Kältemittels niedrig wird, wird die Temperatur Th des Einlasshochdruck-Kältemittels höher, um den Sättigungsdruck. Pt des Kältemittels anzuheben, welches in die erste Druckkammer 329 eingefüllt ist. Dadurch wird das Verhältnis von PT > (Ph + Ps) erfüllt, und das Ventil vollzieht eine Verschiebung in einer Richtung, welche das Ventil schließt, um den Öffnungsgrad des Begrenzungsströmungspfads 323 zu senken. Daher steigt der Druck Ph an, um den Unterkühlgrad des Einlasshochdruck-Kältemittels zu vergrößern.
  • Dahingegen wird dann, wenn der Unterkühlgrad des Einlasshochdruck-Kältemittels hoch wird, die Temperatur Th des Einlasshochdruck-Kältemittels niedriger, um den Sättigungsdruck Pt des Kältemittels zu senken, welches in die erste Druckkammer 329 gefüllt ist. Dadurch wird das Verhältnis von PT < (Ph + Ps) erfüllt, und das Ventil 324 vollzieht eine Verschiebung in einer Richtung, welche das Ventil öffnet, um den Öffnungsgrad des Begrenzungsströmungspfads 323 zu vergrößern, und daher senkt der Hochdruck Ph den Unterkühlgrad des Einlasshochdruck-Kältemittels. Somit kann der Unterkühlgrad von Kältemittel aus dem Kondensor 2 innerhalb eines vorbestimmten Bereichs gesteuert werden, welcher durch eine Federkraft Ps der Schraubenfeder 325 eingestellt wird.
  • Gemäß dem vierzehnten Beispiel ist das variable Ventil 30, welches als Dekompressionseinrichtung verwendet wird, angeordnet, um den Unterkühlgrad des Auslass-Kältemittels aus dem Kondensor 2 zu steuern, und die folgenden Vorteile können erzielt werden. Genauer wird, wenn ein fester Begrenzer wie die Dekompressionseinrichtung 3 gemäß dem ersten Beispiel verwendet wird, unter einer Bedingung, dass, wie während eines Leerlaufs des Fahrzeugmotors E, die kühlende thermische Belastung hoch ist und die Luftmenge des Kondensors 2 sinkt, die Kühlkapazität unzureichend, wodurch der Grad des Kühlens des Hochdruck-Kältemittels verringert wird, und die Kühlleistung sinkt. Gemäß der zweiunddreißigsten Ausführungsform wird jedoch, selbst wenn die Kondensorkühlkapazität bei einer solch hohen Last wie vorstehend beschrieben unzureichend ist, der Hochdruck Ph durch den variablen Begrenzungsbetrieb des Unterkühlgrad-Steuerventils 30 angehoben, wodurch es möglich ist, den Unterkühlgrad des Auslass-Kältemittels des Kondensors 2 sicherzustellen, und es kann die Kühlleistung einfach sichergestellt werden.
  • Wenn der feste Begrenzer, wie die Dekompressionseinrichtung 3 der ersten Ausführungsform, verwendet wird, verbleibt der feste Begrenzer stets in einem Öffnungszustand. In der Ein/Aus-Steuerung des Betriebs des Kompressors 1 neigt daher die Betriebszeit (EIN) des Kompressors 1 dazu, länger zu werden, und die Stoppzeit (AUS) neigt dazu, kürzer zu werden (siehe C1 der vorstehend beschriebenen 8).
  • In dem vierzehnten Beispiel wird dagegen, wenn der Hochdruck Ph sinkt, wenn der Kompressor 1 gestoppt wird (AUS), das Ventil 324 des Unterkühlgrad Steuerventils 30 geschlossen, und daher kann die Kompressor-Stoppzeit durch Verzögern eines Anstiegs in dem Niedrigdruck verlängert werden, wenn der Kompressor 1 gestoppt wird. Während des Betriebs (AUS) des Kompressors 1 steuert, um den Unterkühlgrad des Auslass-Kältemittels des Kondensors 2 sicherzustellen, das Ventil 324 des Unterkühlgrad-Steuerventils 30 den Begrenzungsöffnungsgrad dahingehend, diesen geringfügig zu begrenzen. Die Kompressor-Betriebszeit kann daher verkürzt werden, indem ein Abfallen des Niedrigdrucks vorangetrieben wird (siehe C1 der vorstehend beschriebenen 8). Demgemäß kann die Kompressor-Antriebsleistung durch Senken der Kompressorbetriebseffizienz reduziert werden.
  • Da das Ansteigen des Hochdrucks Ph auf einen Ventilöffnungsbetrieb des Ventils 324 des Unterkühlgrad-Steuerventils 30 rückgekoppelt werden kann, wird das Ventil 324 bei einem anormal hohen Druck vollständig geöffnet, so dass jede Erhöhung des Hochdrucks Ph begrenzt werden kann.
  • (Fünfzehntes Beispiel)
  • Das fünfzehnte Beispiel führt eine Überheizgradsteuerung ähnlich zu dem vorstehend beschriebenen elften Beispiel von 22 durch. 51 zeigt ein Kältemittel-Kreislaufsystem gemäß dem fünfzehnten Beispiel. An der Auslassseite (Saugseite des Kompressors 1) des Verdampfers 4 sind ein Kältemitteltemperatursensor 46a und ein Kältemitteldrucksensor 47a vorgesehen, und Erfassungssignale aus diesen beiden Sensoren 46a und 47a werden in ein Überheizbestimmungsmittel 49 einer elektronischen Steuereinheit 48 eingegeben, und dieses Bestimmungsmittel 49 bestimmt den Überheizgrad des Kältemittels aus dem Verdampfer 4. Das Signal des Überheizgrads, welches aus dem Überheizbestimmungsmittel 49 erhalten wird, wird an das Heizmengensteuermittel 50 gegeben. Dieses Heizmengensteuermittel 50 steuert eine Energieversorgung eines elektrischen Heizers 51 zum Heizen des Flüssigkältemittels, der unter einem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c vorgesehen ist.
  • Mit anderen Worten wird die Energieversorgung des elektrischen Heizers 51 durch das Heizmengensteuermittel 50 in der Weise gesteuert, dass die Heizmenge des elektrischen Heizers 51 vergrößert wird, sowie der Überheizgrad des Kältemittels aus dem Verdampfer 4 höher wird.
  • Daher wird gemäß dem fünfzehnten Beispiel die Heizmenge des elektrischen Heizers 51 in Übereinstimmung mit der Vergrößerung des Überheizgrads des Auslass-Kältemittels aus dem Verdampfer 4 vergrößert, wodurch die Verdampfungsmenge des Flüssigkältemittels in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c vergrößert werden kann, und die zirkulierende Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislaufs kann vergrößert werden. Mit anderen Worten, wird die Menge von Flüssigkältemittel in dem Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 2c in Übereinstimmung mit einer Änderung des Überheizgrads des Kältemittels aus dem Verdampfer 4 geändert, wodurch der Überheizgrad des aus dem Verdampfer 4 abgegebenen Kältemittels innerhalb eines vorbestimmten Bereichs durch Einstellen der zirkulierenden Kältemittelströmungsmenge innerhalb des Kreislaufs gesteuert werden kann.
  • In dieser Hinsicht kann der Kondensor gemäß dem fünfzehnten Beispiel auf das zwölfte Beispiel von 23 angewandt werden. In diesem Fall kann der Ventilantriebsmechanismus 53 zum Einstellen des Öffnungsgrads des Ventils 52 in des zwölften Beispiels von 23 in einen Mechanismus geändert werden, welcher in Antwort auf den Überheizgrad des Kältemittels aus dem Verdampfer 4 anstelle des Überheizgrads des aus dem Kompressor 1 abgegebenen Kältemittels arbeitet.
  • Obwohl die vorliegende Erfindung in Verbindung mit den bevorzugten Ausführungsformen derselben unter Bezugnahme auf die begleitenden Zeichnungen beschrieben wurde, ist zu bemerken, dass viele Änderungen und Modifikationen innerhalb des Bereichs der Ansprüche für Fachleute ersichtlich werden.
  • Beispielsweise ist es in den vorstehend beschriebenen Ausführungsformen, wo die Dekompressionseinrichtung 3 durch den festen Begrenzer aufgebaut ist, selbstverständlich, dass anstelle dieser die Dekompressionseinrichtung 3 die Dekompressionseinrichtung 30, die durch den variablen Begrenzer von 4 aufgebaut ist, oder die Dekompressionseinrichtung 30, die aus einer Kombination des variablen Begrenzers und des festen Begrenzers von 7 gebildet ist, oder durch das Unterkühlsteuerventil 30 gemäß des vierzehnten Beispiels verwendet werden kann.
  • In dem niedrigdruckseitigen Gas-/Flüssigkeits-Abscheider 40 gemäß der dritten Ausführungsform (21) kann auch das Kältemittelmengen-Einstellmittel gemäß der vierten und fünften Ausführungsform und dem elften und zwölften Beispiel(22 bis 24) angewandt werden.
  • In der fünften bis zwölften Ausführungsform, die in den 25 bis 36 gezeigt ist, kann es möglich sein, das Kappenelement 26 zum Blockieren des unteren Endabschnitts des Gas-/Flüssigkeits-Abscheiders 2c ähnlich dem neunten Beispiel, das in den 13 bis 15 gezeigt ist, abnehmbar zu bauen, und einen Kommunikationspfad (Loch) 23a auszubilden, welcher einen Teil des flüssigkeitsrückführenden Kommunikationspfads 12 in dem Kappenelement 26 begrenzt. Dadurch kann selbst in den fünften bis zwölften Ausführungsformen der flüssigkeitsrückführende Kommunikationspfad 12 einfach durch bloßes Ersetzen des Kappenelements 26 abgestimmt werden.
  • Zusätzlich wird in jeder der vorstehend beschriebenen Ausführungsformen die vorliegende Erfindung typischerweise für ein Kältemittel-Kreislaufsystem für eine Fahrzeug-Klimaanlage verwendet, aber es ist selbstverständlich, dass die vorliegende Erfindung auch für Kältemittel-Kreislaufsysteme für jegliche andere Verwendungen verwendet werden kann.
  • Solche Änderungen und Modifikationen sind dahingehend zu verstehen, dass diese innerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung liegen, wie sie durch die anliegenden Ansprüche definiert ist.

Claims (12)

  1. Kondensor für ein Kältemittelkreislaufsystem mit einem Kompressor zum Komprimieren von Kältemittel, wobei der Kondensor umfasst: einen wärmetauschenden Abschnitt (2d, 2f), mit einer Mehrzahl von Rohren, die parallel zueinander angeordnet sind, durch welche Kältemittel strömt; erste und zweite Sammlertanks (17, 18), die an beiden Seiten von deren wärmetauschenden Abschnitt zur Kommunikation mit den Rohren angeordnet sind, wobei der erste Sammlertank einen Kältemitteleinlass (24) aufweist, durch welchen aus dem Kompressor abgegebenes Kältemittel eingeleitet wird; einen Gas-/Flüssigkeitsabscheider (2c), der zum Abscheiden von Kältemittel in gasförmiges Kältemittel und flüssiges Kältemittel angeordnet ist, wobei der Gas-/Flüssigkeitsabscheider integral an den ersten Sammlertank angeschlossen ist; gekennzeichnet durch einen Bypassdurchtritt (39), durch welchen ein Teil des in den Kältemitteleinlass aus dem Kompressor strömenden Kältemittels direkt in den Gas-/Flüssigkeitsabscheider eingeleitet wird, während es den wärmetauschenden Abschnitt im Bypass umgeht.
  2. Kondensor gemäß Anspruch 1, wobei der Bypassdurchtritt ein Kommunikationspfad ist, durch welchen ein Raum innerhalb des ersten Sammlertanks mit einem Raum innerhalb des Gas-/Flüssigkeitsabscheiders kommuniziert.
  3. Kondensor gemäß Anspruch 1, wobei der wärmetauschende Abschnitt und der erste und der zweite Sammlertank zur Begrenzung eines Kältemitteldurchtritts angeordnet sind, wobei der Kältemitteldurchtritt einmal in jedem von erstem und zweitem Sammlertank U-förmig umkehrt, wobei der Kondensor ferner umfasst: einen Einlassströmungspfad (37), der zwischen dem ersten Sammlertank und dem Gas-/Flüssigkeitsabscheider vorgesehen ist, durch welchen ein Teil von Kältemittel in dem Kältemitteldurchtritt dahingehend abgezweigt wird, in den Gas-/Flüssigkeitsabscheider eingeleitet zu werden; einen Gasrückführdurchtritt (36), durch welchen gasförmiges Kältemittel in dein Gas-/Flüssigkeitsabscheider in dem Kältemitteldurchtritt an einer stromabwärtigen seitlichen Position aus dem Einlassströmungspfad bezüglich einer Kältemittelströmungsrichtung eingeleitet wird; und einen Flüssigkeitsrückführdurchtritt (12, 23, 23a, 23b), durch welchen flüssiges Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeitsabscheider in den Kältemitteldurchtritt an einer stromabwärtigen seitlichen Position aus dem Einlassströmungspfad bezüglich der Kältemittelströmungsrichtung eingeleitet wird.
  4. Kondensor gemäß Anspruch 3, ferner umfassend, Begrenzungsmittel (60), vorgesehen zwischen einem Abzweigpunkt, an welchem der Einlassströmungspfad von dem Kältemitteldurchtritt abgezweigt wird, und einem Verbindungspunkt, an welchem der Gasrückführpfad und der Flüssigkeitsrückführpfad in dem Kältemitteldurchtritt verbunden werden.
  5. Kondensor gemäß Anspruch 3, ferner umfassend: eine Mischkammer (63), in welcher Kältemittel aus dem Bypassdurchtritt und Kältemittel aus dem Einlassströmungspfad gemischt werden, wobei die Mischkammer in solch einer Weise vorgesehen ist, dass in der Mischkammer gemischtes Kältemittel in den Gas-/Flüssigkeitsabscheider eingeleitet wird.
  6. Kondensor gemäß irgendeinem der Ansprüche 3–5, wobei: der Gas-/Flüssigkeitsabscheider einen zylindrischen Rumpfabschnitt (65) enthält, der einen Tankraum (65b), in welchem in gasförmiges Kältemittel und flüssiges Kältemittel abzuscheidendes Kältemittel aufgenommen wird; wobei der zylindrische Rumpfabschnitt einen Zusatzdurchtritt aufweist, der sich parallel zu dem Tankraum erstreckt; und der Zusatzdurchtritt dahingehend vorgesehen ist, zumindest einen von Gasrückführpfad und Flüssigkeitsrückführpfad zu begrenzen.
  7. Kondensor gemäß Anspruch 5, wobei: der Gas-/Flüssigkeitsabscheider einen zylindrischen Rumpfabschnitt enthält, der einen Tankraum begrenzt, in welchem in gasförmiges Kältemittel und flüssiges Kältemittel abzuscheidendes Kältemittel aufgenommen wird; der zylindrische Rumpfabschnitt erste und zweite Zusatzdurchtritte (65a, 65b) aufweist, die sich parallel zu dem Tankraum erstrecken; wobei der erste Zusatzdurchtritt (65a) dahingehend vorgesehen ist, zumindest einen von Gasrückführpfad und Flüssigkeitsrückführpfad zu begrenzen; und der zweite Zusatzdurchtritt (65d) dahingehend vorgesehen ist, die Mischkammer zu begrenzen.
  8. Kondensor gemäß Anspruch 5, wobei der zylindrische Rumpfabschnitt und der erste Sammlertank miteinander integriert geformt sind.
  9. Kondensor gemäß irgendeinem der Ansprüche 3–5, wobei: der Gas-/Flüssigkeitsabscheider einen Tankabschnitt und ein Kappenelement (26) aufweist, welches lösbar an einem unteren Ende des Tankabschnitts angefügt ist, um das untere Ende des Tankabschnitts zu verschließen; und wobei der Flüssigkeitsrückführpfad (23a) in dem Kappenelement vorgesehen ist.
  10. Kondensor gemäß Anspruch 3, ferner umfassend: ein Trockenmittel (34) zur Wasserabsorption, angeordnet in dem Gas-/Flüssigkeitsabscheider, um einen Raum um das Trockenmittel in dem Gas-/Flüssigkeitsabscheider aufzuweisen, wobei das Trockenmittel gegenüber zumindest einem von Einlassströmungspfad und Flüssigkeitsrückführpfad angeordnet ist, und wobei der Raum um das Trockenmittel herum in dem Gas-/Flüssigkeitsabscheider dahingehend gewählt ist, an einer Position größer zu sein, wo der zumindest eine von Einlassströmungspfad und Flüssigkeitsrückführpfad vorgesehen ist.
  11. Kondensor gemäß Anspruch 1, wobei: der Gas-/Flüssigkeitsabscheider einen zylindrischen Rumpfabschnitt (65) aufweist, der einen Tankraum (65b) begrenzt; und der zylindrische Rumpfabschnitt integral mit dem ersten Sammlertank ausgebildet ist.
  12. Kondensor gemäß Anspruch 5, ferner umfassend: ein Plattenelement (64), das zwischen dem Gas-/Flüssigkeitsabscheider und dem ersten Sammlertank angeordnet ist, wobei das Plattenelement dahingehend angeordnet ist, die Mischkammer zu begrenzen.
DE60130927T 2000-04-26 2001-04-25 Kondensator Expired - Lifetime DE60130927T2 (de)

Applications Claiming Priority (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000126161 2000-04-26
JP2000126161 2000-04-26
JP2000279956 2000-09-14
JP2000279956 2000-09-14
JP2001001535 2001-01-09
JP2001001535 2001-01-09
JP2001043971 2001-02-20
JP2001043971 2001-02-20
JP2001050923 2001-02-26
JP2001050923 2001-02-26

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE60130927D1 DE60130927D1 (de) 2007-11-22
DE60130927T2 true DE60130927T2 (de) 2008-07-10

Family

ID=27531508

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE60114074T Expired - Lifetime DE60114074T2 (de) 2000-04-26 2001-04-25 Kältemittelkreislaufanlage
DE60130927T Expired - Lifetime DE60130927T2 (de) 2000-04-26 2001-04-25 Kondensator

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE60114074T Expired - Lifetime DE60114074T2 (de) 2000-04-26 2001-04-25 Kältemittelkreislaufanlage

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6427480B1 (de)
EP (2) EP1150076B1 (de)
JP (1) JP4078812B2 (de)
KR (1) KR100376933B1 (de)
CN (1) CN1181301C (de)
AU (1) AU757032B2 (de)
BR (1) BR0101602B1 (de)
DE (2) DE60114074T2 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3032267A1 (fr) * 2015-01-30 2016-08-05 Valeo Systemes Thermiques Ensemble comprenant une bouteille pour echangeur de chaleur, notamment echangeur de chaleur de vehicule automobile, et echangeur de chaleur contenant un tel ensemble.

Families Citing this family (86)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3757784B2 (ja) * 2000-04-06 2006-03-22 株式会社デンソー 減圧装置およびそれを用いた冷凍サイクル装置
KR100502297B1 (ko) * 2002-03-19 2005-07-20 위니아만도 주식회사 액냉매 바이패스용 파이프가 구비된 응축기
JP3941555B2 (ja) * 2002-03-22 2007-07-04 株式会社デンソー 冷凍サイクル装置および凝縮器
DE10213176A1 (de) * 2002-03-23 2003-10-02 Behr Gmbh & Co Kältmittelkondensator
JP4100184B2 (ja) * 2003-02-04 2008-06-11 株式会社デンソー 冷凍サイクル装置
DE10350192A1 (de) * 2002-10-30 2004-05-19 Denso Corp., Kariya Kühlkreissystem
ITTO20020982A1 (it) * 2002-11-13 2004-05-14 Rhoss S P A Macchina frigorifera con recupero di calore
WO2004055450A2 (de) * 2002-12-16 2004-07-01 Behr Gmbh & Co. Kg Kältemittelkreislauf und kälteanlage
DE10320572A1 (de) * 2003-05-07 2004-12-30 Behr Gmbh & Co. Kg Vorrichtung zum Kondensieren eines Kältemittels
KR100540808B1 (ko) 2003-10-17 2006-01-10 엘지전자 주식회사 히트펌프 시스템의 과열도 제어 방법
US7384152B2 (en) * 2004-04-22 2008-06-10 Nec Viewtechnology, Ltd. Liquid-cooled projector
JP4056504B2 (ja) * 2004-08-18 2008-03-05 Ｎｅｃディスプレイソリューションズ株式会社 冷却装置及びこれを備えた電子機器
FR2879169B1 (fr) * 2004-12-09 2009-10-30 Valeo Thermique Moteur Sas Dispositif de bouchon-filtre pour un reservoir, en particulier pour un reservoir d'un condensateur de climatisation
EP1848948B1 (de) 2005-02-18 2010-04-14 ebm-papst St. Georgen GmbH & Co. KG Wärmetauscher
US7213412B2 (en) * 2005-04-28 2007-05-08 Delphi Technologies, Inc. Condenser with integral receiver and capable of upflow operation
DE102005028510A1 (de) * 2005-06-17 2006-12-21 Behr Gmbh & Co. Kg Verstellbarer innerer Wärmeübertrager
KR101217021B1 (ko) * 2006-07-07 2013-01-02 한라공조주식회사 리시버 드라이어의 하부캡 설치구조
EP1887295B1 (de) * 2006-08-11 2017-07-26 VALEO AUTOSYSTEMY Sp. Z. o.o. Verflüssiger mit Verbessertem Behälter
JP2008045778A (ja) * 2006-08-11 2008-02-28 Daikin Ind Ltd 空気調和装置
US9410709B2 (en) 2007-04-05 2016-08-09 Johnson Controls Technology Company Multichannel condenser coil with refrigerant storage receiver
DE102007032717A1 (de) * 2007-07-13 2009-01-15 Daimler Ag Wärmeübertrager
CN101815917B (zh) * 2007-07-24 2012-07-25 江森自控科技公司 辅助冷却系统
US20110005243A1 (en) * 2007-09-14 2011-01-13 Carrier Corporation Methods and systems for utilizing a micro-channel heat-exchanger device in a refrigeration circuit
KR101480546B1 (ko) * 2007-10-25 2015-01-08 엘지전자 주식회사 공기 조화기
CN102016442B (zh) * 2008-04-30 2013-06-26 三菱电机株式会社 空气调节装置
JP2009270775A (ja) * 2008-05-08 2009-11-19 Sanden Corp 冷凍サイクル
GB2461287A (en) * 2008-06-26 2009-12-30 Land Rover Uk Ltd A balanced flow air conditioning system
WO2010128557A1 (ja) 2009-05-08 2010-11-11 三菱電機株式会社 空気調和装置
FR2952173B1 (fr) * 2009-11-03 2012-08-17 Peugeot Citroen Automobiles Sa Condenseur de circuit de refrigeration a encombrement vertical reduit par subdivision en unites alignees suivant une direction longitudinale
US9376303B2 (en) * 2010-03-09 2016-06-28 Cleland Sales Corp. Temperature-controlled beverage dispenser
KR20120061534A (ko) * 2010-12-03 2012-06-13 현대자동차주식회사 수냉식 응축기
JP2012140060A (ja) * 2010-12-28 2012-07-26 Toyota Motor Corp 冷却装置
JP5626198B2 (ja) * 2010-12-28 2014-11-19 株式会社デンソー 冷媒放熱器
DE102011002984A1 (de) * 2011-01-21 2012-07-26 Behr Gmbh & Co. Kg Kältemittelkondensatorbaugruppe
JP5320419B2 (ja) * 2011-02-04 2013-10-23 株式会社日本自動車部品総合研究所 冷却装置
US10168085B2 (en) 2011-03-09 2019-01-01 Mahle International Gmbh Condenser having a refrigerant reservoir assembly containing a desiccant bag
JP5694018B2 (ja) * 2011-03-16 2015-04-01 株式会社日本自動車部品総合研究所 冷却装置
JP5607576B2 (ja) * 2011-05-23 2014-10-15 トヨタ自動車株式会社 車両用空調制御装置、車両用空調制御方法、及び車両用空調制御プログラム
JP2013023186A (ja) * 2011-07-26 2013-02-04 Toyota Motor Corp 冷却装置
JP5798402B2 (ja) * 2011-08-01 2015-10-21 トヨタ自動車株式会社 冷却装置
CN102954633B (zh) * 2011-08-30 2015-08-05 郑州大学 空调储液节流经济器及其空调设备
JP5852368B2 (ja) * 2011-08-31 2016-02-03 トヨタ自動車株式会社 冷却装置
JP5542777B2 (ja) * 2011-10-27 2014-07-09 三菱電機株式会社 空気調和装置
KR101317377B1 (ko) 2011-11-21 2013-10-22 현대자동차주식회사 차량용 컨덴서
KR101316859B1 (ko) * 2011-12-08 2013-10-10 현대자동차주식회사 차량용 컨덴서
CN103712385B (zh) * 2012-10-02 2017-09-19 株式会社不二工机 储存器
KR101438603B1 (ko) * 2012-10-05 2014-09-05 현대자동차 주식회사 차량용 에어컨 시스템
KR101461871B1 (ko) * 2012-10-19 2014-11-13 현대자동차 주식회사 차량용 응축기
KR101416369B1 (ko) * 2012-11-08 2014-07-08 현대자동차 주식회사 차량용 에어컨 시스템
CN103900300B (zh) * 2012-12-24 2016-03-30 美的集团股份有限公司 空调器及其控制方法
KR101950738B1 (ko) * 2012-12-26 2019-02-22 한온시스템 주식회사 차량용 히트 펌프 시스템
WO2014191035A1 (en) * 2013-05-29 2014-12-04 Carrier Corporation Refrigeration circuit
DE102013211963A1 (de) * 2013-06-24 2014-12-24 Behr Gmbh & Co. Kg Kondensatorbaugruppe
JP6381890B2 (ja) 2013-10-25 2018-08-29 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 冷媒循環装置、冷媒循環方法および異性化抑制方法
US10443912B2 (en) * 2013-10-25 2019-10-15 Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. Refrigerant circulation device, method for circulating refrigerant and acid suppression method
KR102174510B1 (ko) * 2013-11-05 2020-11-04 엘지전자 주식회사 냉장고의 냉각 사이클
CN104634000A (zh) * 2013-11-14 2015-05-20 美的集团股份有限公司 换热器组件、换热系统和空调器
JP6295676B2 (ja) * 2014-01-21 2018-03-20 株式会社デンソー ヒートポンプサイクル
WO2016013869A1 (ko) * 2014-07-24 2016-01-28 한온시스템 주식회사 차량용 에어컨시스템
US10184703B2 (en) * 2014-08-19 2019-01-22 Carrier Corporation Multipass microchannel heat exchanger
JP6432339B2 (ja) * 2014-12-25 2018-12-05 株式会社デンソー 冷凍サイクル装置
US10619901B2 (en) 2015-06-29 2020-04-14 Trane International Inc. Heat exchanger with refrigerant storage volume
WO2017061010A1 (ja) * 2015-10-08 2017-04-13 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
CN107356003B (zh) 2016-05-10 2021-04-20 比亚迪股份有限公司 热泵空调系统及电动汽车
CN107351624B (zh) * 2016-05-10 2020-08-25 比亚迪股份有限公司 热泵空调系统及电动汽车
US10000109B2 (en) * 2016-06-24 2018-06-19 Denso International America, Inc. Vehicle air conditioning system
DE102016010169A1 (de) * 2016-08-16 2018-02-22 Dürr Somac GmbH Vorrichtung zur Prüfung von Befülladaptern für Kältemittel
CN107062667B (zh) * 2016-12-19 2022-07-29 格力电器（芜湖）有限公司 一种冷媒循环系统及其冷媒循环方法
US10274235B2 (en) * 2017-03-10 2019-04-30 Lennox Industries Inc. System design for noise reduction of solenoid valve
CN107352045A (zh) * 2017-08-03 2017-11-17 北京强度环境研究所 一种气流热交换高低温试验系统
CN113357864B (zh) * 2017-08-09 2023-01-20 重庆海尔制冷电器有限公司 一种冰箱的控制方法和装置
JP6897478B2 (ja) * 2017-10-11 2021-06-30 株式会社デンソー 熱交換器
CN107917523B (zh) * 2017-10-25 2019-12-20 西安交通大学 一种热泵用室外换热器及其控制方法
CN107839430B (zh) * 2017-11-07 2024-06-11 中国第一汽车股份有限公司 汽车用空调系统
FR3078395B1 (fr) * 2018-02-26 2020-01-24 Valeo Systemes Thermiques Dispositif d'obturation pour bouteille d'un condensateur
CN109323486B (zh) * 2018-11-07 2024-07-30 珠海格力电器股份有限公司 冷凝设备和空调系统
CN110411049A (zh) * 2019-08-13 2019-11-05 珠海格力电器股份有限公司 冷水机组及其控制方法
JP7474577B2 (ja) * 2019-10-23 2024-04-25 株式会社Uacj 伝熱二重管、伝熱二重管用内管及びその製造方法
IT201900025159A1 (it) * 2019-12-20 2021-06-20 Friulair S R L Apparato di condizionamento
CN111235794B (zh) * 2020-03-06 2020-11-10 上海恩意材料科技有限公司 一种用于高温卷染的热交换装置
EP3878535A1 (de) * 2020-03-13 2021-09-15 Valeo Autosystemy SP. Z.O.O. Empfängertrockner
CN112269415B (zh) * 2020-09-30 2022-12-16 深圳永晟中业达健康科技有限公司 一种低压舱的控制方法及装置
US11879676B2 (en) 2021-07-30 2024-01-23 Danfoss A/S Thermal expansion valve for a heat exchanger and heat exchanger with a thermal expansion valve
US20230034594A1 (en) * 2021-07-30 2023-02-02 Danfoss A/S Thermal expansion valve for a residential refrigeration application
CN115095915A (zh) * 2022-05-18 2022-09-23 上海伯涵热能科技有限公司 一种由定变频压缩机驱动双制冷回路组合变负荷空调主机
CN115888163B (zh) * 2022-11-22 2024-03-01 常州东立冷冻科技有限公司 一种组装式满液蒸发冷一体机

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3724226A (en) * 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
JPS5898679A (ja) * 1981-12-09 1983-06-11 Matsushita Electric Ind Co Ltd 密閉形回転圧縮機の騒音減衰装置
US4580415A (en) * 1983-04-22 1986-04-08 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Dual refrigerant cooling system
JPH0247672B2 (ja) 1983-12-12 1990-10-22 Mitsubishi Electric Corp Reitosaikuru
JPS6127466A (ja) 1984-07-19 1986-02-06 松下電器産業株式会社 非共沸混合冷媒用気液分離器
JPH03164661A (ja) 1989-11-24 1991-07-16 Toshiba Corp 空気調和機
JPH0492714A (ja) * 1990-08-09 1992-03-25 Nissan Motor Co Ltd 車両用冷房装置
JP3044395B2 (ja) 1990-12-28 2000-05-22 株式会社ゼクセル レシーバドライヤ一体型コンデンサ
JPH0566071A (ja) * 1991-09-05 1993-03-19 Matsushita Refrig Co Ltd 冷凍冷蔵庫
JPH0650615A (ja) * 1992-07-30 1994-02-25 Nippondenso Co Ltd 冷凍サイクル
JP3413943B2 (ja) 1994-04-01 2003-06-09 株式会社デンソー 冷凍サイクル
CN1135341C (zh) 1994-05-30 2004-01-21 三菱电机株式会社 制冷循环系统
CA2128178A1 (en) 1994-07-15 1996-01-16 Michel Antoine Grenier Ground source heat pump system
JPH0960986A (ja) * 1995-08-22 1997-03-04 Denso Corp 冷凍サイクル装置
FR2750761B1 (fr) 1996-07-03 1998-10-09 Valeo Thermique Moteur Sa Condenseur a filtre pour installation de climatisation de vehicule automobile
FR2757610B1 (fr) * 1996-12-23 1999-03-05 Valeo Thermique Moteur Sa Condenseur a reservoir separe perfectionne, notamment pour un circuit de climatisation de vehicule automobile
JPH10185336A (ja) * 1996-12-24 1998-07-14 Denso Corp 冷凍サイクル装置
FR2762898B1 (fr) 1997-04-30 1999-07-02 Valeo Climatisation Boucle de fluide refrigerant pour installation de climatisation de vehicule
FR2769361B1 (fr) * 1997-10-02 1999-12-24 Valeo Thermique Moteur Sa Boite collectrice a reservoir integre pour echangeur de chaleur, en particulier pour un condenseur de refrigeration
JPH11190561A (ja) * 1997-12-26 1999-07-13 Tokyo Gas Co Ltd 冷凍システム
FR2779215B1 (fr) 1998-05-28 2000-08-04 Valeo Climatisation Circuit de climatisation utilisant un fluide refrigerant a l'etat supercritique, notamment pour vehicule
JP4032548B2 (ja) * 1999-01-22 2008-01-16 株式会社デンソー 受液器一体型冷媒凝縮器
US6170272B1 (en) * 1999-04-29 2001-01-09 Systematic Refrigeration, Inc. Refrigeration system with inertial subcooling

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3032267A1 (fr) * 2015-01-30 2016-08-05 Valeo Systemes Thermiques Ensemble comprenant une bouteille pour echangeur de chaleur, notamment echangeur de chaleur de vehicule automobile, et echangeur de chaleur contenant un tel ensemble.

Also Published As

Publication number Publication date
EP1403597B1 (de) 2007-10-10
EP1150076A3 (de) 2002-02-06
US20020023448A1 (en) 2002-02-28
BR0101602A (pt) 2001-11-20
DE60114074D1 (de) 2006-03-02
EP1150076B1 (de) 2005-10-19
AU3874201A (en) 2001-11-01
EP1150076A2 (de) 2001-10-31
CN1181301C (zh) 2004-12-22
BR0101602B1 (pt) 2010-06-15
DE60130927D1 (de) 2007-11-22
DE60114074T2 (de) 2006-07-27
US6427480B1 (en) 2002-08-06
KR100376933B1 (ko) 2003-03-26
AU757032B2 (en) 2003-01-30
JP2002323274A (ja) 2002-11-08
EP1403597A1 (de) 2004-03-31
EP1403597A8 (de) 2004-06-30
JP4078812B2 (ja) 2008-04-23
CN1320794A (zh) 2001-11-07
KR20010098882A (ko) 2001-11-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60130927T2 (de) Kondensator
DE60113340T2 (de) Kältekreislauf mit Heissgasnebenleitungsanordnung
DE102005007321B4 (de) Ejektorpumpenkreis mit mehreren Verdampfapparaten
DE102006035881B4 (de) Ejektorpumpenkühlkreis
DE69825178T2 (de) Kältegerät
DE102006014867B4 (de) Ejektorpumpenkühlkreis
DE10348578A1 (de) Fahrzeugklimaanlage mit Front- und Heck-Klimatisierungseinheiten
DE102006038061B4 (de) Kühlkreislaufausbildung mit Ejektor
DE102007001878B4 (de) Ejektorpumpen-Kühlkreisvorrichtung
DE102010004191B4 (de) Verdampfereinheit
DE102007002549B4 (de) Verdampfereinheit und Kühlkreislauf vom Ejektortyp
DE69819244T2 (de) Kältemittelkreislaufanlage
DE10332104B4 (de) Kältemittelkreislauf mit einem Ejektor
DE102018209769B4 (de) Verfahren zum Betreiben einer einen Kältemittelkreislauf aufweisenden Kälteanlage eines Fahrzeugs
DE10356447A1 (de) Kältekreislaufvorrichtung
DE112018003899B4 (de) Integrierte Ventilvorrichtung
DE112014002805T5 (de) Wärmepumpen-Fahrzeugklimaanlage
DE102005008481A1 (de) Klimasystem für ein Fahrzeug
DE112016000605T5 (de) Integriertes Ventil und Wärmepumpenkreislauf
DE102007051193A1 (de) Kältekreislaufvorrichtung
DE112013005408T5 (de) Wärmetauscher
DE102007027109A1 (de) Kältemittelkreislaufvorrichtung und integrierte Wärmetauschereinheit mit Temperatursensor für dieselben
DE112008000519T5 (de) Einheit für Ejektorkältekreislauf und Kältekreislaufvorrichtung unter Verwendung desselben
DE60126237T2 (de) Fallstromverflüssiger
DE60108677T2 (de) Druckverminderer und Kältekreislauf zur Verwendung derselben

Legal Events

Date Code Title Description
8381 Inventor (new situation)

Inventor name: ITO, SHIGEKI, KARIYA-CITY, AICHI-PREF. 448-866, JP

Inventor name: YAMASAKI, KURATO, KARIYA-CITY, AICHI-PREF. 448, JP

Inventor name: HOTTA, TERUYUKI, KARIYA-CITY, AICHI-PREF. 448-, JP

Inventor name: YAMANAKA, YASUSHI, KARIYA-CITY, AICHI-PREF. 44, JP

Inventor name: INABA, ATSUSHI, KARIYA-CITY, AICHI-PREF. 448-8, JP

8320 Willingness to grant licences declared (paragraph 23)
8364 No opposition during term of opposition