DE10048373C2 - Piezoelektrische Keramiken und Verwendung derselben als Oberflächenwellenbauelemente - Google Patents
Piezoelektrische Keramiken und Verwendung derselben als OberflächenwellenbauelementeInfo
- Publication number
- DE10048373C2 DE10048373C2 DE2000148373 DE10048373A DE10048373C2 DE 10048373 C2 DE10048373 C2 DE 10048373C2 DE 2000148373 DE2000148373 DE 2000148373 DE 10048373 A DE10048373 A DE 10048373A DE 10048373 C2 DE10048373 C2 DE 10048373C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- surface acoustic
- acoustic wave
- piezoelectric ceramic
- mhz
- piezoelectric
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H3/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture of impedance networks, resonating circuits, resonators
- H03H3/007—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture of impedance networks, resonating circuits, resonators for the manufacture of electromechanical resonators or networks
- H03H3/08—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture of impedance networks, resonating circuits, resonators for the manufacture of electromechanical resonators or networks for the manufacture of resonators or networks using surface acoustic waves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/48—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates
- C04B35/49—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates containing also titanium oxides or titanates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/48—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates
- C04B35/49—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates containing also titanium oxides or titanates
- C04B35/491—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates containing also titanium oxides or titanates based on lead zirconates and lead titanates, e.g. PZT
- C04B35/493—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on zirconium or hafnium oxides, zirconates, zircon or hafnates containing also titanium oxides or titanates based on lead zirconates and lead titanates, e.g. PZT containing also other lead compounds
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B3/00—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties
- H01B3/02—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of inorganic substances
- H01B3/12—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of inorganic substances ceramics
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/02535—Details of surface acoustic wave devices
- H03H9/02543—Characteristics of substrate, e.g. cutting angles
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N30/00—Piezoelectric or electrostrictive devices
- H10N30/80—Constructional details
- H10N30/85—Piezoelectric or electrostrictive active materials
- H10N30/853—Ceramic compositions
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft piezoelektrische Keramiken und die
Verwendung derselben als Oberflächenwellenbauelemente und betrifft insbesondere
eine verlustarme piezoelektrische Keramik zur Verwendung bei Hochfrequenzfiltern
und Oszillatoren, spezifisch zur Verwendung bei Oberflächenwellenbauelementen.
Filter und Oszillatoren, die piezoelektrische Keramiken einsetzen, werden für
verschiedene Arten von elektrischen/elektronischen Produkten verwendet,
beispielsweise für Kommunikationsgeräte und audiovisuelle Apparate. In jüngster Zeit
werden Filter und Oszillatoren, die piezoelektrische Keramiken einsetzen, bei höheren
Frequenzbereichen verwendet, beispielsweise sind Filter und Oszillatoren, die
Volumenwellen einsetzen, durch Verwendung einer Scherschwingung oder einer
dritten harmonischen Scherschwingung in der Praxis bei Bereichen von ungefähr
wenigen Zehner-MHz einsetzbar. In einem Bereich von etwa 60 MHz oder mehr, bei
dem Filter und Oszillatoren, die Volumenwellen einsetzten, schwierig zu erzeugen
sind, werden Filter und Oszillatoren, die Oberflächenwellen einsetzen, verwendet.
Die Oberflächenwellenbauelemente, die Oberflächenwellen verwenden, zum Beispiel
Filter und Oszillatoren, sind Bauelemente, die Oberflächenwellen durch Zuführung
elektrischer Signale an Elektroden derselben erregen und ausbreiten, bei denen
mindestens ein Paar Elektroden, die jeweils mindestens einen Finger aufweisen und so
angeordnet sind, dass sie mit ihren Fingern in einander greifen, auf einem Substrat mit
piezoelektrischen Eigenschaften angeordnet ist. Als für die
Oberflächenwellenbauelemente verwendete Oberflächenwellen werden Rayleigh-
Wellen am häufigsten verwendet, und eine SH-Welle (eine horizontal polarisierte
Scherwelle), beispielsweise eine BGS-Welle (die Bleustein-Gulyaev-Shimizu-Welle
oder eine piezoelektrische Oberflächenscherwelle) und eine Love-Welle, wird
ebenfalls verwendet, das ist eine Scherwelle, deren Verdrängung senkrecht zur
Ausbreitungsrichtung verläuft und die Komponente ist parallel zur Oberfläche des
Substrats. Die Resonanzfrequenzen und die elektrischen und mechanischen
Eigenschaften der Oberflächenwellenbauelemente hängen stark von den Eigenschaften
der für die piezoelektrischen Substrate verwendeten Materialien ab, wie dies bei
anderen piezoelektrischen Bauelementen auch der Fall ist, und werden nahezu von
dem Aufbau der Kammelektroden bestimmt, die jeweils mindestens einen Finger
aufweisen und so angeordnet sind, dass sie mit ihren Fingern ineinander greifen.
Demgemäß ist eine Verbesserung der Eigenschaften des piezoelektrischen Substrats
ein effektives Verfahren zur Verbesserung der Eigenschaften des
Oberflächenwellenbauelements.
Als Beispiele für Oberflächenwellenbauelemente, die piezoelektrische Keramiken
verwenden, werden zum Beispiel in den ungeprüften japanischen
Patentanmeldungsschriften Nr. 5-145,368, Nr. 5-145,369 und Nr. 5-145,370
Vorschläge offenbart, bei denen kritische Eigenschaften von Materialien zur
Verwendung in den Oberflächenwellenbauelementen beschrieben werden. Ferner
wurden verschiedene Vorschläge zur Verbesserung der Eigenschaften der
Oberflächenwellenbauelemente im Hinblick auf die Zusammensetzungen der
piezoelektrischen Keramiken später zum Beispiel in den ungeprüften japanischen
Patentanmeldungsschriften Nr. 5-275,967, Nr. 5-327,397, Nr. 8-310,862 und Nr. 9-
93,078 offenbart.
Bei den Oberflächenwellenbauelementen, die piezoelektrische Keramiken als
piezoelektrische Substrate einsetzen, besteht das Problem, dass bei hohen
Frequenzbereichen der Verlust groß ist. Demgemäß werden Einkristallmaterialien,
beispielsweise LiNbO3, LiTaO3 und Quarz vorrangig für
Oberflächenwellenbauelemente verwendet, die bei hohen Frequenzbereichen von nicht
unter etwa 80 MHz verwendet werden. Die Verluste der piezoelektrischen Keramiken
sind größer als die der Einkristallmaterialien, und als Grund nimmt man an, dass der
mechanische Gütefaktor Qm klein ist, der Oberflächenzustand während der
Mikrofabrikation (schlechte Bearbeitbarkeit bei der Mikrofabrikation) schlechter wird,
Poren erzeugt werden, usw. Ferner nützen einige der Oberflächenwellenbauelemente,
die SH-Wellen verwenden, die Reflexion an der Randfläche derselben aus, und bei
diesen Bauelementen beeinflusst der Zustand der die Oberflächenwellen
reflektierenden Randfläche den Verlust derselben. Demgemäß hält man die schlechte
Bearbeitbarkeit bei der Mikrofabrikation der die Oberflächenwelle reflektierenden
Randfläche für einen der Gründe, warum das die piezoelektrische Keramik
verwendende Bauelement einen größeren Verlust hat.
Als Verfahren zur Lösung der Probleme der Oberflächenwellenbauelemente, die die
piezoelektrischen Keramiken verwenden, werden die kritischen Eigenschaften der
Materialien zur Verwendung in den Oberflächenwellenbauelementen zum Beispiel in
den ungeprüften japanischen Patentanmeldungsschriften Nr. 5-145,368, Nr. 5-145,369,
Nr. 5-145,370 und Nr. 5,183,376 wie oben beschrieben offenbart. Ferner werden in
den ungeprüften japanischen Patentanmeldungsschriften Nr. 5-275,967, Nr.
5-327,397, Nr. 8-310,862, Nr. 9-93,078, usw. Verbesserungen beim Verlust und der
Temperaturbeständigkeit der piezoelektrischen Keramiken offenbart. Wenn jedoch
ein in einem Bereich von 80 MHz oder mehr zu verwendendes
Oberflächenwellenbauelement gemäß den ungeprüften japanischen
Patentanmeldungsschriften Nr. 5-145,368, Nr. 5-145,369, Nr. 5-145,370, Nr.
5,183,376, Nr. 5-275,967 und Nr. 5-327,397 gebildet wird, nimmt das Verhältnis der
Parallelresonanzimpedanz Za zur Resonanzimpedanz Zr (Za/Zr) des
Oberflächenbauelements bei etwa 80 MHz schnell ab, wodurch das so gebildete
Bauelement in der Praxis schwer zu verwenden ist. Bei einem Filter, der in einem
schmäleren Bandbereich gemäß den ungeprüften japanischen Patentanmeldungs
schriften Nr. 8-310,862 und Nr. 9-93,078 verwendet werden soll, ist der
elektromechanische Koeffizient kBGS zu groß und der Wert Za/Zr bei 80 MHz und
mehr unzureichend, und somit gibt es ein Problem im praktischen Einsatz.
Die Gründe für das Sinken von Za/Zr der piezoelektrischen Keramik liegen, wie
man meint, insbesondere darin, dass die Dichte der gesinterten piezoelektrischen
Keramik aufgrund des Vorhandenseins von Poren zu gering ist, die Stabilität bei
Hochfrequenzbereichen und die Bearbeitbarkeit bei der Mikrofabrikation
ungenügend sind, usw.
Patent Abstract of Japan zu JP 62-241825 A beschreibt eine piezoelektrische
Keramik der Form (1-A)PbZrpTi1-pO3-APbMnqNb(1-q)O3.
Demgemäß besteht eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung darin, eine piezo
elektrische Keramik zur Hand zu geben, die einen signifikant geringen Verlust und
eine ausgezeichnete Bearbeitbarkeit bei der Mikrofabrikation aufweist, und ein
Oberflächenwellenbauelement, das diese verwendet, zur Hand zu geben.
Diese Aufgabe wird mit einer piezoelektrischen Keramik mit den Merkmalen des
Anspruches 1 gelöst. Die Unteransprüche sind auf vorteilhafte Ausführungsformen
gerichtet.
Eine erfindungsgemäße piezoelektrische Keramik umfasst mindestens Blei (Pb),
Mangan (Mn), Niob (Nb), Titan (Ti) und Zirkonium (Zr) als Hauptmetallbestandteile,
dadurch gekennzeichnet, dass die Zusammensetzung der Hauptbestandteile durch
die Formel Pbx{(MnaNbb)yTizZr(1-y-z)}O3 wiedergegeben wird, x, y, z, a und b auf Mol
basis derart sind, dass 0,95 ≦ x ≦ 0,995, 0,055 ≦ y ≦ 0,10, 0,40 ≦ z ≦ 0,55, 2,01 ≦ b/a ≦ 2,40
und a + b = 1 sind, und der durchschnittliche Korndurchmesser der gesinterten
piezoelektrischen Keramik 2 µm oder weniger beträgt.
Die erfindungsgemäße piezoelektrische Keramik umfasst nicht mehr
als 0,05 Masseprozent SiO2, das in den Hauptbestandteilen enthalten ist.
In der erfindungsgemäßen piezoelektrischen Keramik sind nicht mehr
als 5 Mol-% Blei durch entweder Strontium (Sr), Barium (Ba) oder Calcium (Ca)
ersetzt.
Bei der erfindungsgemäßen piezoelektrischen Keramik ist z vorzugsweise 0,47 bis
0,55 und das Kristallsystem der Zusammensetzung ist vorzugsweise ein tetragonales
Kristallsystem.
Eine vorteilhafte Verwendung der erfindungsgemäßen piezoelektrischen Keramik
besteht in der Verwendung als Bestandteil eines Oberflächenwellenbauelementes.
Ein Material auf der Basis Pb{(Mn1/3Nb2/3)TiZr}O3 ist unter den piezoelektrischen
Keramiken auf PZT-Basis eines der Materialien mit dem geringsten Verlust, wie dies
in "Piezoelectric Ceramic Materials" P128, 1973, veröffentlicht von Gakken-sha,
offenbart wird. Um den durchschnittlichen Korndurchmesser des oben beschriebenen
gesinterten Materials signifikant zu verringern, wurde in der vorliegenden Erfindung
entdeckt, dass durch eine Zusammensetzung, die Nb über dem bekannten Verhältnis
von Nb zu Mn in der herkömmlichen Zusammensetzung enthält, eine dichte piezo
elektrische Keramik erhalten werden könnte, die signifikant feinere Körner und einen
geringeren Verlust bei Hochfrequenzbereichen aufweist. Wenn die Pb-Menge unter
halb des stöchiometrischen Gehalts derselben gesenkt wird, gibt es ferner keine
Fremdphase, beispielsweise keine Pyrochlorphase Pb2Nb2O7, in dem gesinterten
Material, und somit kann eine piezoelektrische Keramik mit einem noch geringeren
Verlust erhalten werden. Wenn das Kristallsystem der piezoelektrischen Keramik das
tetragonale Kristallsystem ist, wird die elektrische Koerzitivkraft weiter verbessert,
und die Stabilität der Polarisation erhöht und somit kann ein noch geringerer Verlust
bei Hochfrequenzbereichen verwirklicht werden. Wenn der Gehalt an SiO2 in den
Hauptbestandteilen 0,05 Masseprozent oder weniger beträgt, ist zudem der
Bruchmodus der piezoelektrischen Keramik ein intergranularer Bruchmodus oder ein
intergranular-transgranularer Bruchmodus, und somit kann eine schwere
Beschädigung der piezoelektrischen Keramik während der Fabrikation vermieden
werden.
Wenn die erfindungsgemäße piezoelektrische Keramik bei einem
Oberflächenwellenbauelement verwendet wird, ist weiterhin die Bearbeitbarkeit bei
der Mikrofabrikation aufgrund ihrer feinen Körner ausgezeichnet, und wenn der
durchschnittliche Korndurchmesser des gesinterten Materials 2 µm oder weniger
beträgt, kann insbesondere der Verlust bei Hochfrequenzbereichen signifikant
verringert werden.
Die oben beschriebenen Aufgaben, weitere Aufgaben, Merkmale und Vorteile der
vorliegenden Erfindung gehen aus der folgenden eingehenden Beschreibung ihrer
bevorzugten Ausführungen unter Bezug auf die Begleitzeichnungen deutlicher hervor.
Fig. 1 ist ein Diagramm, das die Herstellungsschritte für eine Probe gemäß einem
erfindungsgemäßen Beispiel und die Beurteilungsschritte hierfür zeigt;
Fig. 2 ist eine perspektivische Ansicht eines Oberflächenwellenbauelements nach
einem erfindungsgemäßen Beispiel;
Fig. 3 ist eine Kurve, die das Verhältnis zwischen Za/Zr und der Resonanzfrequenz
eines typischen Oberflächenwellenbauelements nach einem erfindungsgemäßen
Beispiel zeigt, und
Fig. 4A bis 4C sind Ansichten, die Oberflächenzustände typischer
Oberflächenwellenbauelemente nach einem erfindungsgemäßen Beispiel zeigen; Fig.
4A ist eine Ansicht, die den Oberflächenzustand von Probe Nr. 22 zeigt, Fig. 4B ist
eine Ansicht, die den Oberflächenzustand der Probe Nr. 19 zeigt, und Fig. 4C ist eine
vergrößerte Ansicht des Oberflächenzustands von Probe Nr. 28.
Fig. 1 ist ein Diagramm, das die Herstellungsschritte für Proben nach den
erfindungsgemäßen Beispielen und Beurteilungsschritte hierfür zeigt. Nachfolgend
werden deren Einzelheiten beschrieben.
Als Ausgangsmaterialien wurden Pb3O4, ZrO2, TiO2, MnCO3, Nb2O5 und SiO2 4 bis
32 Stunden unter Verwendung einer Kugelmühle gemischt und pulverisiert, um die in
Tabelle 1 gezeigte Zusammensetzung zu erzeugen. Die Gemische wurden
dehydratisiert und getrocknet und wurden dann 2 Stunden lang bei 850 bis 1.000°C
wärmebehandelt. Ein Bindemittel, ein Dispergiermittel und ein
Schaumdämpfungsmittel, insgesamt eine Menge von 3 bis 10 Masseprozent, wurden
jedem so erhaltenen Pulver zugegeben, und diese wurden dann 8 bis 16 Stunden lang
unter Verwendung einer Kugelmühle gemischt und pulverisiert, wodurch ein Schlicker
erhalten wurde. Der Schlicker wurde durch Gießen geformt, was zu einem Formteil
von etwa 60 mm zu 60 mm mit einer Dicke von 0,8 bis 1,5 mm führte. Das Formteil
wurde bei 1.100 bis 1.250°C 1 bis 3 Stunden lang wärmebehandelt, und als Ergebnis
wurde ein gesintertes Teil erhalten. Die Dichte und der Korndurchmesser des
gesinterten Teils wurden jeweils mittels eines archimedischen Verfahrens und einer
Interceptmethode gemessen. Dann wurde das gesinterte Teil unter Verwendung von
Polierpulvern Nr. 800 bis Nr. 8.000 poliert, um eine Spiegelfläche desselben zu
erzeugen, was zu einem Substrat für ein piezoelektrisches Bauelement mit einer Dicke
von etwa 0,6 bis 0,8 mm führte.
Tabelle 1 zeigt x, y, z, a und b in der allgemeinen Formel
Pbx{(MnaNbb)yTizZr(1-y-z)}O3, welche die Zusammensetzungen der in dem
erfindungsgemäßen Beispiel verwendeten piezoelektrischen Keramiken wiedergibt,
wobei a + b = 1, sowie die SiO2-Menge und die Kristallsysteme der Proben.
Die durch Abscheiden von Cu/Ag gebildeten streifenförmigen Elektroden für die
Polarisation wurden an zwei Hauptflächen des piezoelektrischen Keramiksubstrats
ausgebildet und die Polarisation wurde so durchgeführt, dass die Richtung derselben
parallel zur Fläche des Substrats war. Die Polarisationsbedingung war derart, dass ein
elektrisches Feld von 2,0 bis 3,0 kV/mm 30 bis 60 Minuten lang bei 60 bis 120°C in
Öl angelegt wurde. Dann wurde die durch Abscheiden gebildete Cu/Ag-Elektrode
unter Verwendung einer Ätzlösung entfernt, wodurch sich ein polarisiertes
piezoelektrisches Keramiksubstrat ergab.
Für die Bildung von Kammelektroden, die jeweils mindestens einen Finger aufweisen
und so angeordnet sind, dass sie miteinander greifen, wurde eine Al-Schicht für die
Elektroden auf einer der Hauptflächen des piezoelektrischen Keramiksubstrats durch
Sputtern gebildet und wurde dann durch Photolithographie strukturiert. Das mit den
strukturierten Al-Elektroden versehene piezoelektrische Keramiksubstrat wurde auf
eine gewünschte Größe zugeschnitten, wodurch sich ein wie in Fig. 2 abgebildetes
Oberflächenwellenbauelement ergab.
Das Oberflächenwellenbauelement wurde an einer Einheit mit einer Anschlussklemme
angebracht und wurde durch Verdrahtung mit der Anschlussklemme verbunden,
wodurch ein Oberflächenwellenbauelement, das eine BGS-Welle (eine SH-Welle)
verwendet, erhalten wurde. Gemäß dem oben beschriebenen Verfahren wurden
Oberflächenwellenbauelemente mit Resonanzfrequenzen von etwa 40 MHz, 80 MHz
und 120 MHz (teilweise mit 160 MHz) aus den einzelnen in Tabelle 1 gezeigten
Materialien gebildet, und die Eigenschaften der Oberflächenwellenbauelemente wurde
durch ein Netzmodell beurteilt. Die Beurteilungspunkte waren der elektromechanische
Koeffizient kBGS der BGS-Welle und das Verhältnis von Za zu Zr (Za/Zr), wobei Za
eine Parallelresonanzimpedanz und Zr eine Resonanzimpedanz war. Die Ergebnisse
werden in Tabelle 2 zusammen mit den Ergebnissen der Dichten und der
Korndurchmesser der Materialien gezeigt. Ferner wird in Fig. 3 das Verhältnis
zwischen der Resonanzfrequenz und von Za/Zr des typischen Beispiels gezeigt, und in
Fig. 4A bis 4C werden die Oberflächenzustände der Oberflächenwellenbauelemente
gezeigt.
Tabelle 2 ist eine Tabelle, die gesinterte Dichten und die durchschnittlichen
Korndurchmesser der in Tabelle 1 gezeigten piezoelektrischen Keramiken sowie die
Eigenschaften der Oberflächenwellenbauelemente, die aus den oben beschriebenen
piezoelektrischen Keramiken gebildet sind, zeigt.
Wenn ein Oberflächenwellenfilter oder ein -oszillator tatsächlich gebildet wird, wird
sein Entwurf durch die Form eines Oberflächenwellenbauelements, den Aufbau der
Kammelektroden und die Kombinationen derselben beruhend auf den Eigenschaften,
die von einem einfachen Prototyp-Oberflächenwellenbauelement, zum Beispiel dem
Oberflächenwellenbauelement nach diesem Beispiel, erhalten wurden, optimiert. Wird
ein Filter beruhend auf den Eigenschaften des Oberflächenwellenbauelements dieses
Beispiels entworfen, kann der Filter, wenn Za/Zr 40 dB oder mehr beträgt, in der
Praxis eingesetzt werden, und die ausgezeichneten Filtereigenschaften können erhalten
werden, wenn Za/Zr 45 dB oder mehr beträgt. In einem Schmalband beträgt ferner
kBGS vorzugsweise 35% oder weniger.
Im Hinblick auf die oben beschriebenen Punkte werden die Gründe für die
Spezifikationen der vorliegenden Erfindung beschrieben, insbesondere bezüglich der
Eigenschaften der Oberflächenwellenbauelemente in dem Hochfrequenzbereich von
80 MHz bis 120 MHz.
Der Grund, warum x auf 0,95 bis 0,995 festgelegt wird, ist, dass bei x kleiner als 0,95
oder größer als 0,995 dies nicht bevorzugt ist, da Za/Zr bei 120 MHz unter 40 dB liegt,
wie in den Proben Nr. 6 und Nr. 1 gezeigt. Die Gründe für die oben erwähnte
Abnahme der Verluste liegen, wie man meint, darin, dass die gesinterte Dichte der
Probe Nr. 6 verringert wird und die Fremdphase, beispielsweise eine Pyrochlorphase
Pb2Nb2O7, in dem gesinterten Körper der Probe Nr. 1 bleibt. Um ausgezeichnete
Filtereigenschaften zu erhalten, wie in den Proben Nr. 2 bis Nr. 4 gezeigt, bei denen
Za/Zr 45 dB bei 80 MHz beträgt, ist es ferner besonders bevorzugt, dass x bei 0,965
bis 0,995 liegt.
Der Grund, warum y von 0,055 bis 0,10 festgelegt wird, ist als Nächstes der, dass y
unter 0,055 nicht bevorzugt ist, da der durchschnittliche Korndurchmesser groß ist,
selbst wenn b/a 2,01 oder mehr beträgt, und Za/Zr unter 40 dB liegt, wie in Probe Nr.
7 gezeigt. Wenn y bei über 0,10 liegt, wie in der Probe Nr. 12 gezeigt, ist dies ferner
nicht bevorzugt, da Za/Zr bei 120 MHz unter 40 dB liegt. Da Za/Zr 48 dB bei 80 MHz
bei den Proben Nr. 9 und Nr. 10 erreicht, ist es ferner besonders bevorzugt, um
ausgezeichnete Filtereigenschaften zu erhalten, dass y 0,056 bis 0,080 beträgt.
Der Grund, warum z von 0,40 bis 0,55 festgelegt wird, ist der, dass bei z unter 0,40
oder über 0,55 dies nicht bevorzugt ist, da Za/Zr unter 40 dB liegt, wie in den Proben
Nr. 13 und Nr. 18 gezeigt. Wie in den Proben Nr. 15 bis Nr. 17 gezeigt beträgt ferner
Za/Zr 45 dB oder mehr bei 80 MHz, und somit können ausgezeichnete
Filtereigenschaften erwartet werden. Bei Vergleich der Proben Nr. 13 bis Nr. 18 geht
weiterhin hervor, dass in einem tetragonalen Kristallsystem ein niedrigerer kBGS und
ein höherer Za/Zr bei Hochfrequenzbereichen als bei einem rhomboedrischen System
erhalten werden können. Um ausgezeichnete Filtereigenschaften bei
Hochfrequenzbereichen zu erhalten, ist wie vorstehend beschrieben eine tetragonale
piezoelektrische Keramik mit z von 0,47 bis 0,55 besonders bevorzugt.
Der Grund, warum b/a von 2,01 bis 2,40 festgelegt wird, ist als Nächstes der, dass b/a
unter 2,01 nicht bevorzugt ist, da Za/Zr aufgrund der Zunahme des durchschnittlichen
Korndurchmessers auf unter 40 dB gesenkt wird, vor allem bei 120 MHz, wie in den
Proben Nr. 19 und Nr. 20 gezeigt. b/a über 2,40 ist ferner nicht bevorzugt, da Za/Zr bei
120 MHz unter 45 dB liegt und die Sintereigenschaften verschlechtert werden, auch
wenn der durchschnittliche Korndurchmesser klein ist, wie in der Probe Nr. 25
gezeigt. Ist b/a speziell in einem Bereich von 2,01 bis 2,24 festgelegt, wie in den
Proben Nr. 21 bis Nr. 23, Nr. 2, Nr. 3, Nr. 15 und Nr. 16 gezeigt, und sind x, y und z
jeweils auf die oben beschriebenen bevorzugten Bereiche festgelegt, dann geht hervor,
dass signifikant überlegene Eigenschaften mit Za/Zr nicht unter 47 dB bei 80 MHz
erreicht werden können. Beträgt der durchschnittliche Korndurchmesser 2,0 µm oder
mehr, wie bei den Proben Nr. 19 und Nr. 20 gezeigt, ist dies nicht bevorzugt, da Poren
wie in Fig. 4B gezeigt ausgebildet werden und Za/Zr bei Hochfrequenzbereichen
beträchtlich gesenkt wird.
Hierzu wird der Fall, bei dem zu den Hauptbestandteilen nicht mehr als 0,005
Masseprozent SiO2 zugegeben wird (falls SiO2 nicht vorsätzlich zugegeben wird und
nur eine zufällige SiO2-Verunreinigung vorliegt) beschrieben und nachfolgend wird
die Beschränkung des SiO2-Gehalts als ein den Hauptbestandteilen zugegebener
Nebenbestandteil beschrieben.
Wie in den Proben Nr. 3 und Nr. 26 bis Nr. 28 in den Tabellen 1 und 2 beschrieben,
nimmt Za/Zr mit Zunahme des SiO2-Gehalts allmählich ab. Wenn der SiO2-Gehalt
0,05 Masseprozent übersteigt, wie in Probe Nr. 28, ist dies nicht bevorzugt, da Za/Zr
bei 120 MHz unter 40 dB liegt. Wie vorstehend beschrieben liegt der Grund hierfür,
wie man meint, darin, dass der Bruchmodus sich von dem intergranularen
Bruchmodus über den intergranular-trangranularen Bruchmodus zu dem
transgranularen Bruchmodus ändert, und es somit während eines
Mikrofabrikationsschritts zu einer ausgeprägten Lücke in dem transgranularen Bruch
an der Oberfläche oder dem Rand eines Substrats (siehe Fig. 4C) kommt. Dies hält
man für den Hauptgrund für die Abnahme von Za/Zr bei Hochfrequenzbereichen.
Bei den oben beschriebenen piezoelektrischen Keramiken geht anhand der durch die
Proben Nr. 29 bis Nr. 31 erhaltenen Ergebnisse, die in Tabelle 2 gezeigt werden,
hervor, dass die gleichen Ergebnisse wie vorstehend beschrieben erhalten werden
können, wenn höchstens 5 Molprozent Pb durch Sr, Ba oder Ca ersetzt wird. Wenn
jedoch mehr als 5 Molprozent Pb durch Sr, Ba oder Ca ersetzt wird, ist dies nicht
bevorzugt, da bei Hochfrequenzbereichen Za/Zr unter 40 dB liegt, wie in den Proben
Nr. 32 bis Nr. 34 gezeigt.
In den vorstehend beschriebenen Beispielen wird der Fall beschrieben, da die jeweils
mindestens einen Finger aufweisenden Kammelektroden, die so angeordnet sind, dass
sie miteinander greifen, so ausgebildet sind, dass in der Richtung senkrecht zur
polarisierten Richtung, wie in Fig. 2 gezeigt, ein elektrisches Feld angelegt wird. Die
vorliegende Erfindung ist jedoch nicht hierauf beschränkt. Das heißt, die vorliegende
Erfindung ist nicht auf das Verhältnis zwischen der polarisierten Richtung und der
Richtung in dem elektrischen Feld, das an den Kammelektroden angelegt wird,
beschränkt und ist nicht auf eine BGS-Welle (eine SH-Welle) beschränkt. Selbst wenn
zum Beispiel eine Rayleigh-Welle oder Ähnliches als Oberflächenwelle an Stelle einer
BGS-Welle verwendet wird, oder selbst wenn eine Volumenwelle an einer Probe in
Form einer Platte erregt wird, können die gleichen Wirkungen wie oben beschrieben
erhalten werden. Dies lässt sich einfach anhand der Probe gemäß dem in Fig. 4A
gezeigten Beispiel verstehen, bei der die Anzahl der Poren sehr gering ist und der
Oberflächenzustand derselben ausgezeichnet ist. Ferner werden die Za/Zr-Werte in
den Volumenwellen in Tabelle 2 als Bezugswerte gezeigt, und somit geht durch
Vergleich mit den Vergleichsbeispielen hervor, dass die piezoelektrischen Keramiken
der vorliegenden Erfindung verlustarme piezoelektrische Keramiken sind, die einen
ausgezeichneten Za/Zr-Wert auch bei Volumenwellen aufweisen.
Erfindungsgemäß kann eine piezoelektrische Keramik erhalten werden, die einen
äußerst kleinen durchschnittlichen Korndurchmesser, einen signifikant geringen
Verlust und eine ausgezeichnete Bearbeitbarkeit bei der Mikrofabrikation aufweist.
Wenn die piezoelektrische Keramik der vorliegenden Erfindung für ein
Oberflächenwellenbauelement verwendet wird, kann ferner ein
Oberflächenbauelement mit einem geringen Verlust erhalten werden, und der Verlust
bei Hochfrequenzbereichen kann insbesondere signifikant gesenkt werden. Demgemäß
können bei Hochfrequenzbereichen von nicht weniger als 100 MHz ein Filter und ein
Oszillator mit geringem Verlust, die in der Praxis verwendbar sind, gebildet werden.
Claims (4)
1. Piezoelektrische Keramik, welche Blei, Mangan, Niob, Titan und Zirkonium als
Hauptmetallbestandteile umfaßt und deren Zusammensetzung durch die
Formel Pbx{(MnaNbb)yTizZr(1-y-z)}O3 wiedergegeben wird, wobei
auf Molbasis 0,95 ≦ x ≦ 0,995, 0,055 ≦ y ≦ 0,10, 0,40 ≦ z ≦ 0,55, 2,01 ≦ b/a ≦ 2,40 und a + b = 1 sind,
der durchschnittliche Korndurchmesser der gesinterten piezoelektrischen Keramik 2 µm oder weniger beträgt,
die Hauptbestandteile entweder kein oder nicht mehr als 0.05 Masseprozent SiO2 enthalten und
entweder kein oder nicht mehr als 5 Molprozent Blei durch Strontium, Barium oder Calcium ersetzt ist.
auf Molbasis 0,95 ≦ x ≦ 0,995, 0,055 ≦ y ≦ 0,10, 0,40 ≦ z ≦ 0,55, 2,01 ≦ b/a ≦ 2,40 und a + b = 1 sind,
der durchschnittliche Korndurchmesser der gesinterten piezoelektrischen Keramik 2 µm oder weniger beträgt,
die Hauptbestandteile entweder kein oder nicht mehr als 0.05 Masseprozent SiO2 enthalten und
entweder kein oder nicht mehr als 5 Molprozent Blei durch Strontium, Barium oder Calcium ersetzt ist.
2. Piezoelektrische Keramik nach Anspruch 1, bei der
0,47 ≦ z ≦ 0,55 und das Kristallsystem der Zusammensetzung ein tetragonales
Kristallsystem ist.
3. Verwendung einer piezoelektrischen Keramik nach einem der Ansprüche 1
oder 2 als Bestandteil für ein Oberflächenwellenbauelement.
4. Verwendung einer piezoelektrischen Keramik nach einem der Ansprüche 1
oder 2 für ein Oberflächenwellenbauelement, das eine SH-Welle einsetzt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27562799A JP3562402B2 (ja) | 1999-09-29 | 1999-09-29 | 圧電磁器材料およびこれを用いた表面波装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10048373A1 DE10048373A1 (de) | 2001-10-11 |
DE10048373C2 true DE10048373C2 (de) | 2003-02-06 |
Family
ID=17558099
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2000148373 Expired - Lifetime DE10048373C2 (de) | 1999-09-29 | 2000-09-29 | Piezoelektrische Keramiken und Verwendung derselben als Oberflächenwellenbauelemente |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6383408B1 (de) |
JP (1) | JP3562402B2 (de) |
KR (1) | KR100515557B1 (de) |
CN (1) | CN1203491C (de) |
DE (1) | DE10048373C2 (de) |
FR (1) | FR2798925B1 (de) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3783534B2 (ja) * | 2000-08-18 | 2006-06-07 | 株式会社村田製作所 | 圧電磁器焼結体および圧電磁器素子 |
JP4298232B2 (ja) * | 2002-07-25 | 2009-07-15 | 株式会社村田製作所 | 圧電磁器組成物、及び圧電素子 |
JP3678234B2 (ja) * | 2002-07-25 | 2005-08-03 | 株式会社村田製作所 | 積層型圧電部品の製造方法、及び積層型電子部品 |
DE10245130A1 (de) * | 2002-09-27 | 2004-04-08 | Epcos Ag | Piezoelektrischer Transformator mit Cu-Innenelektroden |
JP4424516B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2010-03-03 | Tdk株式会社 | 圧電磁器組成物 |
WO2005102957A1 (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-03 | Taiheiyo Cement Corporation | 圧電磁器組成物およびこれを用いた圧電デバイス |
JP4497301B2 (ja) * | 2004-08-30 | 2010-07-07 | Tdk株式会社 | レゾネータ |
JP2006090865A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 非共振型ノッキングセンサ |
JP4338091B2 (ja) | 2005-04-08 | 2009-09-30 | Tdk株式会社 | レゾネータ |
JP6402369B1 (ja) * | 2017-02-16 | 2018-10-10 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 圧電素子、アクチュエータおよび液滴吐出ヘッド |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61185893A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-19 | 三菱電機株式会社 | 調光装置 |
JPS62241825A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-22 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 赤外線センサー用焦電体磁器の製法 |
JPH0524916A (ja) * | 1991-07-15 | 1993-02-02 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電磁器材料 |
JPH05145369A (ja) * | 1991-11-19 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05145368A (ja) * | 1991-11-19 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05145370A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05275967A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-22 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05327397A (ja) * | 1992-05-21 | 1993-12-10 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH08310862A (ja) * | 1995-05-12 | 1996-11-26 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電磁器組成物 |
JPH0993078A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-04-04 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電装置 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5528436B2 (de) * | 1973-11-24 | 1980-07-28 | ||
JP2866986B2 (ja) * | 1990-11-22 | 1999-03-08 | 京セラ株式会社 | 圧電磁器組成物 |
JP3103165B2 (ja) * | 1991-10-15 | 2000-10-23 | 太平洋セメント株式会社 | 圧電体の製造方法 |
JPH05183376A (ja) | 1991-12-27 | 1993-07-23 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JP3384043B2 (ja) * | 1993-07-19 | 2003-03-10 | 株式会社村田製作所 | 圧電磁器 |
JP3570294B2 (ja) * | 1999-05-20 | 2004-09-29 | 株式会社村田製作所 | 圧電磁器材料およびそれを用いて得られた圧電磁器焼結体 |
-
1999
- 1999-09-29 JP JP27562799A patent/JP3562402B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-09-21 KR KR10-2000-0055465A patent/KR100515557B1/ko active IP Right Grant
- 2000-09-28 FR FR0012350A patent/FR2798925B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 US US09/676,995 patent/US6383408B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 DE DE2000148373 patent/DE10048373C2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 CN CNB001305719A patent/CN1203491C/zh not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61185893A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-19 | 三菱電機株式会社 | 調光装置 |
JPS62241825A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-22 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 赤外線センサー用焦電体磁器の製法 |
JPH0524916A (ja) * | 1991-07-15 | 1993-02-02 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電磁器材料 |
JPH05145370A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05145369A (ja) * | 1991-11-19 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05145368A (ja) * | 1991-11-19 | 1993-06-11 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05275967A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-22 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH05327397A (ja) * | 1992-05-21 | 1993-12-10 | Murata Mfg Co Ltd | 表面波装置 |
JPH08310862A (ja) * | 1995-05-12 | 1996-11-26 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電磁器組成物 |
JPH0993078A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-04-04 | Murata Mfg Co Ltd | 圧電装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6383408B1 (en) | 2002-05-07 |
JP3562402B2 (ja) | 2004-09-08 |
DE10048373A1 (de) | 2001-10-11 |
JP2001097771A (ja) | 2001-04-10 |
FR2798925B1 (fr) | 2005-05-27 |
CN1291774A (zh) | 2001-04-18 |
FR2798925A1 (fr) | 2001-03-30 |
CN1203491C (zh) | 2005-05-25 |
KR20010030461A (ko) | 2001-04-16 |
KR100515557B1 (ko) | 2005-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE102008014728B4 (de) | Piezoelektrische keramische Zusammensetzung | |
DE19964243C2 (de) | Piezoelektrische keramische Zusammensetzung | |
DE2653406A1 (de) | Piezoelektrische keramische materialien | |
DE19906836C2 (de) | Piezoelektrische keramische Zusammensetzung | |
DE10048373C2 (de) | Piezoelektrische Keramiken und Verwendung derselben als Oberflächenwellenbauelemente | |
DE10041905B4 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung, Verfahren zur Herstellung einer piezoelektrischen Keramik sowie Verwendung einer solchen piezoelektrischen Keramikzusammensetzung für einen piezoelektrischen Resonator, einen piezoelektrischen Wandler und einen piezoelektrischen Aktuator | |
EP3183811A1 (de) | Mikroakustisches bauelement mit verbesserter temperaturkompensation | |
DE10041307B4 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung und deren Verwendung | |
DE2932870A1 (de) | Verfahren zur herstellung von piezoelektrischen keramikmaterialien | |
DE2932918C2 (de) | ||
DE1646818B1 (de) | Piezoelektrisches keramisches Material | |
DE10141293B4 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung | |
DE10142268B4 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung für eine SAW-Vorrichtung und ihre Verwendung | |
DE10025576C2 (de) | Piezoelektrische Vorrichtung | |
DE69918903T2 (de) | Piezoelektrische keramische Zusammensetzung und diese piezoelektrische keramische Zusammensetzung verwendendes piezoelektrisches Element | |
DE10024823A1 (de) | Piezoelektrisches Keramikmaterial unter Verwendung desselben erhaltene gesinterte piezoelektrische Keramikmasse | |
DE3202610A1 (de) | Piezoelektrisches keramikmaterial | |
DE69832041T2 (de) | Akustische oberflächenwellenvorrichtung | |
DE10015183A1 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung, dieselbe verwendender Summer und Aktuator | |
DE10123608A1 (de) | Piezoelektrischer keramischer Pulverpressling und piezoelektrisches keramisches Bauelement unter Verwendung desselben | |
DE3508797C2 (de) | ||
DE10041304C2 (de) | Piezoelektrische Keramikzusammensetzung und deren Verwendung für ein piezoelektrisches Keramikbauteil | |
DE102021111701A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines piezokeramischen Werkstoffs auf BNT- oder KNN-Basis | |
DE1940974B2 (de) | Piezoelektrische Keramik | |
DE1950317C3 (de) | Piezoelektrische Keramik |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8304 | Grant after examination procedure | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R071 | Expiry of right |