CN109475815A - 废气净化过滤器 - Google Patents

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CN109475815A
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CN
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emission control
control filter
exhaust emission
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catalytic
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角屋聪
横田大助
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Johnson Matthey PLC
Original Assignee
Johnson Matthey PLC
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Abstract

本发明所解决的问题在于提供可有效处理废气中颗粒物质的废气净化过滤器。本发明提供一种废气净化过滤器，其包括包含多个多孔隔板的基材，其中所述隔板形成废气流动路径，在所述隔板上提供多孔催化层，并且在所述隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上提供具有10μm或更大的厚度的所述催化层，并且从流出侧起15mm的所述隔板上不存在具有10μm或更大的厚度的所述催化层。

Description

废气净化过滤器
技术领域
本发明涉及一种废气净化过滤器。
背景技术
从燃烧燃料的内燃机、尤其从高压燃料喷射内燃机排放的废气中含有颗粒物质(PM)。PM包含：包括由燃料燃烧产生的烟灰和其他碳原子的组分(例如，碳基物质)；包含未燃烧燃料(烃)或未燃烧油的可溶性有机组分(下文视情况称作“SOF”)；以及痕量的硫酸盐。PM被认为是一种污染大气的物质并对动植物生命具有不利影响，并且减少PM目前日渐成为汽车工业中的一个重要问题。
出于这个理由，当前正在开发借助柴油颗粒物过滤器(DPF)的捕集PM的方法作为减少PM的方法。然而，对可被DPF捕集的PM的量存在限制，并且捕集的PM必须使用外部能量等移除。因此这不适合于对废气进行连续处理并且需要安装外部装置，因此存在成本以及尤其是废气处理装置的尺寸增加方面的问题。
此外，已提出借助废气催化剂(氧化催化剂)来处理废气中的SOF、烃和一氧化碳的方法。大体而言，废气催化剂绝大部分是通过形成催化剂组分浆料并将载体均匀地浸泡在该浆料中并且然后烘烤载体来制备的。因此，已发现当废气流入催化剂组分(催化层)时，废气(特别是具有长碳链的烃气体)的气体扩散性质有所降低，并且因此不能充分展现净化废气的能力。此外，通常将多孔结构用于载体以保持催化层，但由于在大空间速度条件下对废气扩散的限制，孔尺寸可能产生废气去除率的降低。
例如，专利文件1和专利文件2提出了NOx吸留和还原催化剂，其中通过将NOx吸留剂和贵金属负载于包含多孔结构(被提供有具有特定尺寸的孔)的涂层上，废气扩散性质得到改进，以便改进NOx净化效率。
引用列表
专利文献
PTL 1:JP 2002-191988 A
PTL 2:JP 2002-253698 A
发明内容
本发明的发明人发现了一种用于废气净化过滤器的构造，该构造使得有可能实现废气中颗粒物质的有效处理。针对这一背景设计本发明，并且发明目的在于提供一种废气净化过滤器，其中在PM重复再生时发生的压力耗损滞后得到改进，并且废气中的颗粒物质可被有效处理。本发明的另一个目的在于提供上述废气净化过滤器的结构和生产所述过滤器的方法。
本发明提供一种废气净化过滤器，其包括包含多个多孔隔板的基材，其中所述隔板形成废气流动路径，在隔板上提供多孔催化层，并且在隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上提供具有10μm或更大厚度的催化层，并且从流出侧起15mm的隔板上不存在具有10μm或更大厚度的催化层。
根据本发明的一个模式，形成催化层的部分的催化剂组分的施加量根据催化层中的孔体积和催化剂组分的比重变化。
根据本发明的一个模式，催化层中由有机成孔材料形成的孔的平均直径介于1与5μm之间。
根据本发明的一个模式，催化层的空隙比不大于50％。
根据本发明的一个模式，施加包括催化剂组分和有机成孔材料的浆料以便形成催化层。
根据本发明的一个模式，有机成孔材料的平均长度/直径比是1.5或更小。
根据本发明的一个模式，基材隔板的空隙比介于40％与60％之间。
根据本发明的一个模式，基材隔板中孔的平均直径介于10μm与20μm之间。
根据本发明的一个模式，催化剂组分可包括铂和钯的至少一种，并且还可包括碱金属和稀土金属的至少一种。
根据本发明的一个模式，催化层的厚度介于10μm与50μm之间。
本发明的一个模式提供用于生产上述废气净化过滤器的方法，所述方法包括施加包括催化剂组分和有机成孔材料的浆料以便形成催化层中的孔的步骤。
根据本发明的一个模式，在用于生产上述废气净化过滤器的方法中有机成孔材料的平均长度/直径比是1.5或更小。
本发明使得可提供一种过滤器，其不损害关于PM捕集效率的性能，并且还可借助催化剂维持CO和HC氧化物处理效率，同时还允许在生产废气净化过滤器时更短的干燥时间。
附图简述
[图1]图1是示出根据本发明的实施方案的模式的废气净化过滤器的示意图；以及
[图2]图2是示出从SEM图像获得的空隙比与从汞孔率计的测量结果获得的空隙比之间的相关性的图。
实施方案的描述
下文将参考附图来描述本发明的实施方案的模式，但本发明明显不受该实施方案的模式限制。
(实施方案的模式1)
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器的特征在于，事实上所述废气净化过滤器包括包含多个多孔隔板的基材，该隔板形成废气流动路径，在隔板上提供由有机成孔材料形成的多孔催化层，并且在隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上提供具有10μm或更大厚度的催化层，并且从流出侧起15mm的气体流入侧隔板上不存在具有10μm或更大厚度的催化层。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器限制了深度PM过滤，因为事实上将它用具有恒定或更大厚度并包含合适的多孔结构的催化层涂布(壁上涂布)，并且来自重复PM沉积和再生的“压力耗损滞后”可得到改进。
就废气净化过滤器而言，因此可限制伴随PM沉积的压力耗损增加，并且还可在增加的压力耗损充当沉积的PM再生处理的引发物时检测更合适的再生时机。
如图1中所示，根据该实施方案的模式的废气净化过滤器包括基材1，和提供在基材1内的催化物质(未描绘出)，所述基材1包含多个泡孔4，泡孔4形成气体(废气)流动路径并且具有气体流入侧末端2和流出侧末端3，以及界定泡孔4的多个多孔隔板5。在隔板5上提供多孔催化层(未描绘出)。
基材1负载催化物质并且用来形成废气流动路径；基材1优选耐久以使得在连接的内燃机中尽可能不存在由压力耗损造成的燃烧效率降低。对于形成基材1的多孔材料没有具体限制，只要至少在隔板5中提供孔即可，但优选使用多孔陶瓷材料。
用于基材1的优选材料包括：堇青石陶瓷，其包含三种组分，即氧化铝(Al2O3，铝土)、二氧化硅(SiO2，硅石)和氧化镁(MgO)；碳化硅和钛酸铝。通过使用这些材料连同有机成孔材料，可将基材1中的隔板5等的孔隙度设定在优选范围内。
包含上述材料的蜂窝形状优选用作基材1。蜂窝形过滤器包括形成气体流动路径的多个泡孔，但对于泡孔的截面形状没有具体限制，并且栅状网孔是可行的，如图1中所示，或者六角形同样地可行，但关于其形状不存在限制。或者，可使用被称为不对称泡孔结构的形状，其在入口和出口处具有不同尺寸的泡孔。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中关于基材1的结构不存在限制，但基材1至少包含气体流入侧末端2和流出侧末端3。此外，基材1至少包含形成气体流动路径的多个泡孔4，和界定所述泡孔4的多个多孔隔板5。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中，多个泡孔4在泡孔4中的至少一些的末端处在其入口/出口处交替密封。通过采用这类构造，废气能有效经过流动路径，并且废气中的颗粒物质可被有效处理。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器更优选采用具有诸如上文所述的构造的基材，但负载催化物质的基材不限于上述构造。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器的隔板上提供多孔催化层，在隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上提供具有10μm或更大厚度的所述催化层，同时从流出侧起15mm的气体流入侧隔板上不存在具有10μm或更大厚度的催化层。
从减少压力耗损滞后的角度来看，具有10μm或更大厚度的催化层更优选在其纵向方向上占隔板的总长的至少50％(不包括从出口起15mm处)。此外，从改进催化剂氧化活性的角度来看，优选从入口部分起还存在少于50％的量的高浓度贵金属组分。
更优选地，在流出侧的15mm内入口泡孔的气体流入侧隔板上不存在具有10μm或更大厚度的催化层。此外，在从流出侧起15mm的隔板上催化层的厚度更优选介于10与40μm之间或以壁内状态分布。
例如，当从流出侧起10mm的范围被用于密封塞子时，优选在从塞子末端起小于5mm的范围内不提供催化层。
考虑到DPF功能，涂布具有恒定厚度的催化层的总长的100％是固有有利的，但如果存在部分未涂布部分，这一优点仍能在某种程度上得到维持。此外，如果使用湿浆料形成的壁上层被缩减，可缩短使填充隔板中孔的水分干燥所花费的时间，这使得可改进生产能力。还可在空气循环方面减少压力耗损。
例如，如果用湿浆料涂布隔板的总长(100％)，水分填充隔板的内部，如此直至水膜已破裂为止通风干燥都是不可能的，因此干燥时间增加并且这是生产能力方面的一个问题。然而，利用根据该实施方案的模式的废气净化过滤器，不在100％的总长上施加具有10μm或更大厚度的催化层，因此在涂布之后可直接通风干燥并且可解决所述问题。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器具有上文所描述的构造，并且因此可克服生产缺点，同时赋予壁上催化层的效果。
此外，可增强废气的气体分散性，因为事实上催化层具有借助有机成孔材料形成的孔，并且因此废气催化剂可对诸如CO和HC的气体组分进行有效的氧化处理。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中提到的“借助有机成孔材料形成的孔”指的是催化层和隔板的内部、表面上和界面等处存在空隙。对于“孔”的形状没有具体限制，并且孔洞形、球形、椭圆形、棱柱形、贯通通路或任何类似形状是可行的，但优选L/D<1.5。
具有10μm或更大厚度的根据该实施方案的模式的废气净化过滤器的部分中催化层的厚度介于10μm与50μm之间。具有10μm或更大厚度的部分中催化层的厚度更优选介于10与20μm之间。
换言之，因为压力耗损减少和形成壁上PM捕集层，优选具有介于10与20μm之间的厚度的催化层，并且从减少压力耗损滞后的角度来看，优选在其纵向方向上涂布隔板的总长的50％或更多(不包括从流出侧末端起15mm的范围)。此外，从改进催化剂氧化活性的角度来看，优选涂布从流入侧末端起少于50％处。
明确来说，催化层优选包括贵金属组分，诸如铂或钯；金属氧化物，诸如氧化铝、二氧化硅或二氧化钛或它们的复合氧化物，或者其中已加入稀土元素的组分，诸如氧化铈；以及Ba、Mn、Cu或OSC材料和/或碱金属，诸如K或Cs，其充当辅助催化剂。
更优选地，催化层包含贵金属，具有氧化铝作为主要组分的复合氧化物(充当贵金属的载体材料)，以及OSC(氧存储)材料(充当PM燃烧催化剂)。
使用的催化剂组分具有催化废气中的颗粒物质和氧气燃烧、以及催化废气中的一氧化氮至二氧化氮、催化一氧化碳至二氧化碳、以及催化烃至二氧化碳和水的特征。可引用的这类催化剂组分的具体实例是选自碱金属、碱土金属、过渡元素和来自扩展的元素周期表的第10至12族的元素以及它们的混合物的那些。
可引用的碱金属选自钠(Na)、钾(K)、铯(Cs)和它们的混合物，其中优选钾和铯和它们的混合物。可引用的碱土金属选自镁、钙、钡和它们的混合物，其中优选镁、钡和它们的混合物。
可引用的过渡元素选自锆、镧、铈、铂、铑、钌、钯、铁、银和它们的混合物，其中优选铈、铂、铁和它们的混合物。可引用锌作为来自扩展的元素周期表的第12族的元素。可引用的来自扩展的元素周期表的第13族的元素选自铝、镓、铟和它们的混合物，其中优选铝。
催化剂组分优选还带有使废气中的气体组分氧化的功能。可引用的这类催化剂组分属于在上文所提及那些之中的贵金属和贱金属。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中的催化剂组分更优选包括铂和钯的至少一种，以及碱金属和稀土元素的至少一种。
对于催化物质而言，铂和钯的重量比更优选为至少1:1。通过这种方式，可实现能够限制在氧化气氛下贵金属、特别是铂的热烧结(团聚)的效果。此外，从耐硫性的角度来看，优选以介于2:1与5:1之间的比率包括铂和钯。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器更优选进一步包括选自OSC材料、碱金属和钙钛矿材料的至少一种材料作为催化剂助剂。进一步包括包含这类过渡金属族的PM燃烧催化剂使得可实现促进碳基物质燃烧的效果。
可引用的氧存储材料的实例包括包含Ce、Pr、Zr和Nd的材料。在这些之中，由于促进燃烧而特别优选使用Ce。可引用的碱金属的实例包括K、Cs和Mg。在这些之中，由于促进燃烧而特别优选使用K和Cs。可引用的钙钛矿材料的实例包括Bi4Ti3O4(JP 2010-69471 A)和Ce0.5Bi0.1Pr0.4(JP 2009-112907 A)。
形成根据该实施方案的模式的废气净化过滤器的催化层的部分的催化剂组分的施加量更优选设定在40g/L或更少，催化剂组分选取为γ-氧化铝。所施加催化剂的量涉及壁上催化层的实际形成，并且还影响压力耗损特性。40g/L可换算至大约0.7g/in3。
此外，在用来赋予催化功能的材料以10g/L或更少施加时，壁上层不能充分地形成。由于能够限制压力耗损的大幅增加，所施加催化剂组分的量更优选为30g/L或更少，但最小量还受所用材料的比重和孔体积影响。例如，当使用具有0.7ml/g孔体积的γ-氧化铝时，优选40g/L或更少的施加量，并且当施加具有0.21ml/g孔体积的氧化铈时，优选大约200g/L的施加量。这些表明最优施加量根据形成浆料的材料而变化。
可将另一种催化剂助剂加入根据该实施方案的模式的废气净化过滤器。催化剂助剂的具体实例选自氧化铝、氧化铈、氧化钛、氧化锆、氧化硅、氧化镁和它们的混合物，其中优选氧化镁、氧化铈、氧化钛、氧化锆和氧化硅。催化剂助剂以相对于形成催化层的组分的总重量计50-99％的量添加。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中催化层中孔的平均直径更优选介于1与5μm之间。由于压力耗损与限制PM颗粒深度过滤之间的平衡，催化层中孔的平均直径更优选介于2与5μm之间。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中催化层的空隙比更优选不大于50％。由于压力耗损和维持壁上层的机械强度，催化层的空隙比更优选介于50与30％之间。
更优选将包括催化剂组分和有机成孔材料的浆料混合并施加，以便形成催化层作为壁上结构并形成根据该实施方案的模式的废气净化过滤器的催化层中的孔。
存在用于催化剂壁上涂布的数种方法。一种这样的方法采用比隔板中的孔更大的固体颗粒。可借助具有大颗粒的成孔材料来限制催化剂颗粒穿透进入隔板中的孔，所述成孔材料还充当催化剂固体内容物。此外，这种成孔材料还有助于减少壁上催化层中的压力耗损。
成孔材料的颗粒尺寸优选介于1与5μm之间，且更优选介于2与5μm之间，以便防止在所形成的实际空隙中深度过滤。
可引用的用于提供催化层中空隙的方式的具体实例包括一种方式，通过该方式在介质(例如，水)中加入废气催化剂组分和成孔材料，并且搅拌以制备浆料，然后将浆料负载于载体上并烘烤以便使形成剂燃烧并分解。因此，可在烘烤过程中优选通过燃烧来去除形成剂。
可使用任何类型的形成剂，条件是它使空隙形成，并且可使用具有相同或不同的形状、类型或尺寸等的材料。优选的形成材料是球形或圆柱形等并且可热分解或燃烧。更优选使用有机成孔材料作为形成剂。
可有利地使用有机成孔材料，条件是它是具有与浆料水溶液相同水平的比重的可燃材料。这是因为如果其比重过低或过高，有机成孔材料不易在水溶液中与其他材料形成均匀分散的状态。
可引用的这类形成剂的具体实例包括：发泡剂，表面活性剂，可发泡合成树脂，活性碳，石墨粉和纸浆粉。可引用的发泡剂的具体实例包括La2(CO3)3、Al2(CO)3和Ce2(CO)3，并且优选包括与废气催化剂组分中相同的元素。可引用的表面活性剂的具体实例包括阴离子表面活性剂，诸如磺酸表面活性剂和碳酸表面活性剂；阳离子表面活性剂，诸如胺表面活性剂；和两性表面活性剂，诸如脂肪酸酯表面活性剂。可引用的可发泡合成树脂和类似物包括基于聚氨酯、基于聚苯乙烯(例如，聚苯乙烯)、基于聚乙烯、基于聚酯和基于聚丙烯酸系(例如，聚甲基丙烯酸甲酯)的合成树脂。
当使用有机成孔材料时，有机成孔材料的平均长度/直径比优选为1.5或更小。球形颗粒的球体通常进行点接触，并且虽然认为这产生差的空隙连通，但到目前为止的结果表明优点可得到维持。认为由于成孔材料的取向上的差异，将L/D设定为接近球形有利于预测穿透进入隔板中孔的量，使得使用量能够更可靠地设定。
有机成孔材料的更优选实例是聚合物，诸如聚乳酸聚合物。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中，隔板中孔的空隙比优选介于40％与60％之间。从减少压力耗损与PM捕集性能之间相容性的角度来看，隔板中孔的空隙比更优选介于40与55％之间。
在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中，隔板中孔的平均直径优选介于10μm与20μm之间。从DPF压力耗损的角度来看，隔板中孔的平均直径优选为10μm或更大，并且优选20μm或更小，因为这提供从一开始高的PM捕集效率。孔的平均直径更优选介于10与15μm之间。
上述实施方案的模式中催化物质的空隙比和孔的形式可使用SEM(扫描电子显微镜)/EPMA(电子探针微量分析仪)获得。例如，可借助SEM/EPMA，通过在放大150与500倍之间的视场中图像处理获得在施加催化物质之前基材的孔面积(A)。此外，还可通过相同的方法获得在施加催化剂之后的孔面积(B)。此外，使用相同的二维方法，借助图像处理获得基材部分的面积，这使得可计算基材1中孔洞的孔面积的相对比率和占有面积比。
此外，汞侵入法通常用作测量三维孔结构体积的方法，并且该方法与上述图像处理法之间的相关性结果如图2中所示；从SEM图像获得的二维空隙比(占有面积的比率)与从使用汞孔率计的测量结果获得的空隙占有体积比之间存在相关性，这构成了三维数据。
在此在SEM/EPMA法中优选使用150至200倍放大的组成图像，并且可通过使用例如RGB法将基材和催化剂所占有的面积分成单独颜色来获得占有面积。
当在根据该实施方案的模式的废气净化过滤器中通过图像处理获得占有面积时，优选对图像二值化并且优选使用自动模式或类似物进行计算以防止人为误差。
使用根据上述实施方案的模式的废气净化过滤器来净化废气，并且优选将采用根据上述实施方案的模式的废气净化过滤器的装置用于内燃机、特别是火花点火发动机(例如，汽油发动机)或压缩点火发动机(例如，柴油发动机)的废气系统中。
此外，这些发动机可为通过调整空气燃料比来燃烧燃料的发动机，并且可引用的其优选具体实例包括贫燃发动机、直接喷射发动机，并且优选组合了这些的发动机(即，直接喷射贫燃发动机)。直接点火发动机采用允许更高压缩比、燃烧效率改进以及废气减少的燃料供应系统。因此，通过将其与贫燃发动机进行组合，可进一步改进燃烧效率并减少废气。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器优选用于装配于运输交通工具或机械等中的内燃机的废气系统中。可引用的运输交通工具和机械的具体实例包括：运输车辆，诸如机动车、公交车、卡车、倾卸车、柴油有轨车、摩托车、机动自行车，轮船、油轮、汽艇，和飞机；农业机械，诸如耕耘机、拖拉机、联合收割机、链锯和木材搬运器；水产和捕鱼机械，诸如渔船；木材作业机械，诸如罐车，吊车，压缩机和挖掘机；以及发电机。
根据该实施方案的模式的废气净化过滤器可被安装用于例如车辆废气系统中的歧管转换器，底置式催化剂，或启动催化剂。
示例性实施方案
将在下文描述根据本发明的示例性实施方案。本发明的内容不应解释为受限于这些示例性实施方案。
(生产在隔板上具有用于捕集PM的催化层的废气净化过滤器的实施例)
使用的DPF是由IBIDEN生产的SD082：直径143.8mm×长度150.2mm，平均孔尺寸12μm，孔隙度42％。
制备其中将有机成孔材料与含有氧化铝作为主要组分以及铂和钯的浆料捏合的载体涂料(下文称作“WC”)，并且借助过滤器涂布设备以使得催化剂的量为20g/L的方式将该载体涂料涂布在DPF上。在100℃下干燥之后，在500℃下烘烤经涂布的过滤器1小时。在此，使用的有机成孔材料是球形材料，具有1:1长径比并且包含聚乳酸聚合物Landy PL-1000(由Miyoshi Oil&Fat有限公司生产)。
(示例性实施方案1以及比较实施例1和2)
如表1中所示，利用隔板上不同长度的催化层生产废气净化过滤器。含有有机成孔材料的WC以使得其长度为15mm、76mm和150mm的方式施加，并且这些长度分别对应于示例性实施方案1以及比较实施例1和2。使用不含有有机成孔材料的WC涂布未用含有有机成孔材料的WC涂布的位置。每个废气净化过滤器的铂、钯和WC的量相同。
明显的是其中在隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上施加具有10μm或更大厚度的催化层、并且在从流出侧起15mm的位置处不存在具有10μm或更大厚度的催化层的废气净化过滤器在浆料干燥过程中以更短时间干燥，这是大规模生产中的一个考虑因素，并且还具有在CO 50％转化效率温度以及PM沉积压力耗损和PM沉积压力耗损滞后方面的优良性能。在240kg/hr的气体流动速率和250℃的气体温度的烟灰生成条件下测量PM沉积压力耗损。
[表1]
(示例性实施方案3-5)
根据示例性实施方案1，利用35g/L、55g/L和5g/L的催化剂组分施加量生产废气净化过滤器，并且这些对应于示例性实施方案3、4和5。
当施加催化剂组分的量超过40g/L时，如在示例性实施方案4中，催化层和隔板的厚度增加并且存在PM沉积压力耗损的恶化。此外，当施加催化剂组分的量为10g/L或更少时，如在示例性实施方案5中，隔板上催化层的厚度减小并且作为壁上层的效果不能被展现。
[表2]
(示例性实施方案6和7)
根据示例性实施方案2，将不为球形的不规则颗粒(玉米淀粉)用作示例性实施方案6中的有机成孔材料的类型(形状)，并且在示例性实施方案7中使用三聚氰胺聚合物(MC6000(由Nissan Chemical Industries有限公司生产)，球形，L/D＝1)。在示例性实施方案6或7中的隔板上不能获得令人满意的催化层。
[表3]
(示例性实施方案8和9)
根据示例性实施方案2，生产其中所添加有机成孔材料的量改变至4g/L和15g/L的废气净化过滤器，并且这些对应于示例性实施方案8和9。在表4中，所添加有机成孔材料的量(g/L)被换算至WC中有机成孔材料的体积分数(％)。在示例性实施方案8或9中的隔板上不能获得令人满意的催化层，并且未达到其中可限定空隙比的状态。
[表4]

Claims (10)

1.废气净化过滤器，其包括包含多个多孔隔板的基材，
其中所述隔板形成废气流动路径，
在所述隔板上提供多孔催化层，并且在所述隔板的总长的至少20％上在其纵向方向上提供具有10μm或更大的厚度的所述催化层，并且
从流出侧起15mm的所述隔板上不存在具有10μm或更大的厚度的所述催化层。
2.根据权利要求1所述的废气净化过滤器，其中形成所述催化层的部分的催化剂组分的施加量根据所述催化层中的孔体积和所述催化剂组分的比重变化。
3.根据权利要求1或2所述的废气净化过滤器，其中所述催化层中孔的平均直径介于1与5μm之间。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的废气净化过滤器，其中所述催化层的空隙比不大于50％。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的废气净化过滤器，其中所述隔板的空隙比介于40％与60％之间。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的废气净化过滤器，其中所述隔板中孔的平均直径介于10μm与20μm之间。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的废气净化过滤器，其中所述催化剂组分可包括铂和钯的至少一种，以及碱金属和稀土金属的至少一种。
8.根据权利要求1至7中任一项所述的废气净化过滤器，其中所述催化层的厚度介于10μm与50μm之间。
9.用于生产根据权利要求1至8中任一项所述的废气净化过滤器的方法，所述方法包括施加包括催化剂组分和有机成孔材料的浆料以便形成催化层中的孔的步骤。
10.根据权利要求9所述的用于生产废气净化过滤器的方法，其中所述有机成孔材料的平均长度/直径比是1.5或更小。
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