WO2016084798A1 - 電流供給システム、電力供給システム、及び制御装置 - Google Patents

Abstract

小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる電流供給システム等を提供する。　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムであって、前記電流供給システムは、永久磁石を有し前記駆動源に接続されたロータと、巻線及び前記巻線が巻かれたステータコアを有し前記ロータと対向して配置されたステータと、前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する供給電流調整部とを備える。

Description

電流供給システム、電力供給システム、及び制御装置

　本発明は、電流供給システム、電力供給システム、及び制御装置に関する。

　従来、次のような電力供給システムが知られている。この電力供給システムでは、駆動源からの機械的なパワーが電力に変換される。変換された電力が、前記システムに接続された装置に供給される。変換された電力は、例えば、前記装置において、熱に変換され、あるいは、再び機械的なパワーに変換され、利用される。
　例えば、特許文献１には車両が示されている。特許文献１に示される車両は、ハイブリッド車両である。前記車両は、エンジン、アクセルペダル、第１回転電機、第２回転電機、及び駆動輪を備えている。第１回転電機は、エンジンの出力軸に連結されている。第１回転電機は、主に発電機として機能する。第２回転電機は、第１回転電機と電気的に接続されている。第２回転電機は、主にモータとして機能する。第２回転電機は、車両の駆動輪に連結されている。

　特許文献１に示すような車両において、運転者によるアクセルペダルの踏込みは、車両の加速要求を表す。特許文献１に示すような車両が電子制御スロットル装置を備える場合、エンジンの吸入空気量が任意に調整可能である。従って、例えば、以下のように車両の制御が行われる。運転者によるアクセルペダルの踏込み量と車速とに基づいて第２回転電機（モータ）の目標出力が決定される。第２回転電機の目標出力に応じて第１回転電機（発電機）の目標発電電力が決定される。この目標発電電力に応じてエンジンの目標出力が決定される。この目標出力が得られるようにエンジンの吸入空気量及び燃料噴射量が制御される。この制御において、第１回転電機では発電電力が制御され、第２回転電機では出力が制御される。また、特許文献１に示すような車両において、アクセルペダルとエンジンのスロットルとが機械的に連結されている場合には、エンジンの実出力に合わせて第１回転電機の発電電力と第２回転電機の出力とが制御される。このように、特許文献１では、回転電機の電力（出力）が制御されており、様々な特性を有する複数の車種への適用が図られている。

特開２００２－３４５１０９号公報

　しかしながら、特許文献１に示すような車両では、高速走行時に更なる加速が必要となる場合に、充分な加速を行うことが困難であるという問題があった。走行時に更なる加速が必要となる場合としては、例えば、走行時に登坂を開始する場合、走行時に他の車両を追い抜く場合がある。

　特許文献１に示すような車両は、高速走行時に更なる加速を行う場合、モータの回転速度が比較的高く且つ発電機の出力電圧が比較的高い状況下で、更にエンジンの回転速度を増大させる。この結果、発電機の出力電圧が更に増大することとなる。出力電圧の更なる増大に対応するには、電気部品の高耐圧化が必要となり、電気部品の高耐圧化に伴う効率の低下、及びシステムの大型化を招来する場合があった。
　また、発電機の出力電圧の増大を抑制するために、巻線の太さ又は磁石の量を変えることにより発電機の出力特性を変更することが可能である。しかし、発電機の出力電流増大を図るために巻線の太径化又は磁石量の増大をすると、発電機が大型化するため、システムが大型化するという問題があった。
　このように、特許文献１に示すような車両が、高速走行時に更なる加速が必要となる場合に、充分な加速を行うためには、システムの大型化を避け難いという問題があった。なお、この問題は、エンジンの回転速度の範囲の広狭に関わらず生じ得る問題であった。さらに、この問題は、車両においてのみ生じる問題ではなく、後述するように、駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムにおいても生じる問題であった。

　本発明の目的は、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる電流供給システムを提供することである。また、本発明の別の目的は、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電力の供給を好適に行うことができる電力供給システムを提供することである。

　本発明は、上述した課題を解決するために、以下の構成を採用する。

　（１）　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムであって、
　前記電流供給システムは、
永久磁石を有し前記駆動源に接続されたロータと、
巻線及び前記巻線が巻かれたステータコアを有し前記ロータと対向して配置されたステータと、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する供給電流調整部と
を備える。

　（１）の電流供給システムでは、駆動源に接続されたロータが回転駆動力を受け回転すると、ロータに備えられた永久磁石の磁束が巻線に作用することによって、誘導起電圧が生じる。誘導起電圧に起因して、電気負荷装置に電流が供給される。（１）の電流供給システムでは、供給電流調整部が、電流供給システムに要求される電流要求に応じて巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって巻線のインダクタンスを変え、電気負荷装置に供給する電流を調整する。巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える場合の電圧変化に対する電流変化の度合いは、例えば駆動源の回転速度を変える場合と異なる。従って、（１）の電流供給システムは、例えば駆動源の回転速度を変えるのみの場合と比べて、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができる。
　またさらに、（１）の電流供給システムは、巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって巻線のインダクタンスを変え、電気負荷装置に供給する電流を調整する。このため、（１）の電流供給システムは、巻線の太径化又は磁石量の増大を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができるので、電流供給システム自体が小型化できる。
　従って、（１）の電流供給システムは、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる。

　（２）　（１）の電流供給システムであって、
　前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路は、少なくとも１つの非磁性体ギャップを含み、
　前記供給電流調整部は、前記少なくとも１つの非磁性体ギャップのうち、前記巻線と前記ロータとの間にある非磁性体ギャップの磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。

　（２）の構成によれば、供給電流調整部は、巻線とロータとの間にある非磁性体ギャップの磁気抵抗を変えることによって巻線のインダクタンスを変える。巻線とロータとの間には、ロータの回転に伴い移動する永久磁石によって交番磁界が生じる。例えば、巻線とロータとの間にある非磁性体ギャップの磁気抵抗を減少させると、交番磁界についての損失が減少する。このため、ロータに供給される回転パワーに対し電流を増大することができる。従って、電気負荷装置に供給する電流の調整量を増大することができる。

　（３）　（１）又は（２）の電流供給システムであって、
　前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路は、少なくとも１つの非磁性体ギャップを含み、
　前記供給電流調整部は、前記少なくとも１つの非磁性体ギャップのうち、前記巻線のインダクタンスが設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の磁気抵抗が最も大きい非磁性体ギャップの磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。

　（３）の構成によれば、巻線のインダクタンスが設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の磁気抵抗が最も大きい非磁性体ギャップの磁気抵抗が変わる。このため、巻線のインダクタンスの変化量を増大させやすい。従って、電流の調整量をより増大することができる。

　（４）　（１）から（３）いずれか１の電流供給システムであって、
　前記供給電流調整部が、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって、前記巻線と鎖交する磁束の変化率が前記巻線のインダクタンスの変化率よりも小さくなるように前記巻線のインダクタンスを変え、供給する電流を調整する。

　（４）の構成によれば、供給電流調整部は、巻線と鎖交する磁束の変化率が巻線のインダクタンスの変化率よりも小さくなるように巻線のインダクタンスを変える。巻線と鎖交する磁束は、電圧及び電流に影響を与え、巻線のインダクタンスは主として電流に影響を与える。従って、供給電流調整部は、電流供給システムに要求される電流要求に応じて、電圧の変化率を電流の変化率よりも小さく抑えつつ、供給する電流を調整することができる。このため、供給電流調整部は、電圧による制約の影響を抑えつつ電流を調整することができる。従って、（４）の構成によれば、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給をより好適に行うことができる。

　（５）　（１）から（４）いずれか１の電流供給システムであって、
　前記供給電流調整部が、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線に対する前記ステータコアの少なくとも一部の相対位置を移動させて、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。

　（５）の構成によれば、供給電流調整部が、巻線に対するステータコアの少なくとも一部の相対位置を移動させて、巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えるので、巻線のインダクタンスがより確実に変わる。このため、電流供給システムに要求される電流要求に応じて、電気負荷装置に供給する電流をより確実に調整することができる。（５）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方へ確実に適用することができる。

　（６）　（５）の電流供給システムであって、
　前記供給電流調整部が、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記ロータに対する前記ステータコアの相対位置を維持するように前記巻線に対する前記ステータコアの相対位置を移動させて、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。

　（６）の構成によれば、ロータに対するステータコアの相対位置を維持するように巻線に対するステータコアの相対位置が移動するので、ロータの永久磁石からステータコアに流れる磁束の変化が抑えられる。つまり、永久磁石で生じ巻線と鎖交する磁束の変化が抑えられる。このため、巻線に対するステータコアの相対位置が移動するときの、電圧の変化が抑えられる。従って、（６）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給をより好適に行うことができる。

　（７）　（１）から（５）いずれか１の電流供給システムであって、
　前記供給電流調整部が、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記巻線を移動させて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。

　（７）の構成によれば、ロータに対するステータコアの相対位置を維持するようにステータコアに対する巻線の相対位置が移動するので、ロータの永久磁石からステータコアに流れる磁束の変化が抑えられる。つまり、永久磁石で生じて巻線と鎖交する磁束の変化が抑えられる。このため、巻線に対するステータコアの相対位置が移動するときの、電圧の変化が抑えられる。従って、（７）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給をより好適に行うことができる。

　（８）　（１）から（３）いずれか１の電流供給システムであって、
前記ロータの永久磁石から出て前記巻線と鎖交する鎖交磁束を変えることによって前記巻線の誘導起電圧を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する供給電圧調整部を備える。

　（８）の構成によれば、電気負荷装置に供給する電流の調整と電圧の調整の独立性を高めることができるので、電流要求と電圧要求のそれぞれにより適した調整を行うことができる。従って、（８）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方への適用性が高い。

　（９）　（８）の電流供給システムであって、
　前記供給電圧調整部が、
前記巻線に対する前記永久磁石の相対位置を移動させて前記ロータの永久磁石から生じて前記巻線と鎖交する鎖交磁束を変えることによって前記巻線の誘導起電圧を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する。

　（９）の構成によれば、電気負荷装置に供給する電圧を確実に調整することができる。（９）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方へ確実に適用することができる。

　（１０）　（１）から（５）いずれか１の電流供給システムであって、
　前記ステータコアは、前記ロータに非磁性体ギャップを介して対面する対面部を有する複数の第一ステータコア部と、前記対面部を含まない第二ステータコア部とを備え、
　前記供給電流調整部が、
前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記複数の第一ステータコア部及び前記第二ステータコア部の一方を他方に対して移動させることによって、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える。

　（１０）の構成によれば、供給電流調整部は、ステータコアが備える複数の第一ステータコア部と、第二ステータコア部の一方を他方に対して移動する。この場合、例えばステータコア及びステータコア以外の部材の一方を他方に対して移動する場合と比べて、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が大きく変わる。このため、電流供給システムに要求される電流要求に応じて、電気負荷装置に供給する電流を調整できる範囲が広くなる。従って、（１０）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方への適用性が高い。

　（１１）　（１０）の電流供給システムであって、
　前記供給電流調整部は、
前記複数の第一ステータコア部のそれぞれと前記第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、前記複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも短い第一状態から、
前記複数の第一ステータコア部のそれぞれと前記第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、前記複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも長い第二状態まで、
前記複数の第一ステータコア部及び前記第二ステータコア部の一方を他方に対して移動させることによって、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える。

　（１１）の構成によれば、第一状態では、複数の第一ステータコア部のそれぞれと第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも短い。第二状態では、複数の第一ステータコア部のそれぞれと第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも長い。
　このため、第一状態では、巻線の電流に起因する磁束のうち、隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップを通る磁束が、主に、第一ステータコア部と第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップを通る。従って、巻線の電流に起因する磁束が、主に、第一ステータコア部と第二ステータコア部の双方を通る。第二状態では、第一ステータコア部を通る磁気回路の磁気抵抗が大きい。巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗がより大きく変わる。従って、（１１）の構成によれば、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方への適用性が高い。

　（１２）　（１）から（１０）のいずれか１の電流供給システムと、
　前記駆動源と、
　前記駆動源の回転速度を変えることによって前記ロータの回転速度を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する駆動源回転速度調整部とを備えた
電力供給システム。

　（１２）の電力供給システムによれば、駆動源回転速度調整部は、駆動源の回転速度を変えることによってロータの回転速度を変え、電気負荷装置に供給する電圧を調整する。また、電流供給システムが備える供給電流調整部は、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって巻線のインダクタンスを変え、電気負荷装置に供給する電流を調整する。駆動源回転速度調整部と供給電流調整部の双方によって電力が制御される。（１２）の電力供給システムによれば、電気負荷装置に供給する電流の調整と電圧の調整の独立性を高めることができるので、電流要求と電圧要求のそれぞれにより適した調整を行うことができる。従って、（１２）の電力供給システムによれば、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方への適用性が高い。

　（１３）　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムに用いられる制御装置であって、
　前記電流供給システムは、
永久磁石を有し前記駆動源に接続されたロータと、
巻線及び前記巻線が巻かれたステータコアを有し前記ロータと対向して配置されたステータと、
前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する電流調整機構とを備え、
　前記制御装置は、前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記電流調整機構に、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えさせることによって前記巻線のインダクタンスを変えさせる。

　（１３）の制御装置は、例えば駆動源の回転速度を変えるのみの場合と比べて、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができる。従って、（１３）の制御装置によれば、電流供給システムを小型化でき、且つ電流供給システムを回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用させることが可能である。また、（１３）の制御装置によれば、電流供給システムによる電流の供給を好適に行うことができる。

　本発明によれば、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる電流供給システム及び制御装置を提供することができる。また、本発明によれば、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電力の供給を好適に行うことができる電力供給システムを提供することができる。

本発明の第一実施形態に係る電流供給システムが搭載された装置の概略構成を示すブロック図である。 （Ａ）は、図１に示す電流供給システムにおける供給電流調整部の調整を説明するための模式図である。（Ｂ）は、（Ａ）よりも巻線のインダクタンスが小さい値に設定されている時の状態を示す模式図である。 図２に示す供給電流調整部の巻線の等価回路を概略的に示す回路図である。 （Ａ）は、第二実施形態の電流供給システムにおける供給電流調整部の調整を説明するための模式図である。（Ｂ）は、（Ａ）よりも巻線のインダクタンスが小さい値に設定されている時の状態を示す模式図である。 第三実施形態の電流供給システムを示す模式図である。 （Ａ）は、図５に示すステータの第一状態を示す模式図である。（Ｂ）は、図５に示すステータの第二状態を示す模式図である。 図５に示す電流供給システムにおけるロータの回転速度に対する出力電流特性を示すグラフである。

　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムについて、本発明者が行った検討について説明する。

　例えば特許文献１に示すような車両では、運転者によるアクセルペダルの踏込量に基づいてエンジンの出力が制御される時、エンジンの出力トルクと回転速度との両方が変化する。エンジンの回転速度の変化率は、エンジンの出力トルクの変化率より大きい。また、エンジンの回転速度の変化は、発電機（第１回転電機）の発電電圧の変化に直接影響する。発電電圧の変化に起因して、発電機の発電電流が変化する。そのため、エンジンの出力の増大に応じて発電機の発電電力が増大するとき、その発電電力の増大は、主に発電電圧の増大に起因して生じる。従って、特許文献１に示すような車両では、発電機の発電電力を増大させようとすると、発電電圧が大きく増大してしまう。
　例えば、高速走行時に更なる加速を行う場合、モータ（第２回転電機）の回転速度が比較的高く且つ発電機の出力電圧が比較的高い状況下で、更にエンジンの出力を増大させることになる。この結果、発電機の出力電圧が更に増大してしまう。このため、電気部品の高耐圧化が必要となる。本発明者は、以上のような理由により、特許文献１に示す車両では、発電機の発電電圧即ち出力電圧が高くなり易く、電気部品の高耐圧化が必要になることを見出した。なお、発電機の出力電流は、例えば、発電機とモータの間に配置されるスイッチング素子のオン・オフ動作によって詳細に制御される。高耐圧化されたスイッチング素子は、オン時の抵抗が高いので、スイッチング素子の熱損失により効率が低下する。また、スイッチング素子に限らず、電気部品は、一般的に高耐圧化することによって大型化する。その結果、高耐圧化に伴う効率の低下、及び大型化が生じるという問題があった。

　また、特許文献１に示すような車両では、上述したように、発電機の発電電力の変化が、主に発電電圧の変化に起因して生じる。従って、発電電流を増減させようとすると、発電電圧が大きく増減する。そのため、エンジンの回転速度についての制約の範囲又は電圧についての制約の範囲を超えて電流を制御することが困難である。
　例えば、エンジンにおいては、低燃費化及び小型化を図るため、回転速度の範囲を狭めることが考えられている。しかし、特許文献１に示すような車両では、発電機の出力電圧の範囲が、エンジンの回転速度の範囲に支配されている。このため、回転速度の範囲が狭められたエンジンを採用すると、エンジンの回転速度の範囲に応じて発電機の出力電圧の範囲が狭まる。つまり、エンジンの回転速度の範囲を狭めることは、そのまま、モータの出力の範囲を狭めることにつながる。本発明者は、以上のような理由により、特許文献１に示す発電機には、回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方を適用することが困難であることを見出した。

　さらに、特許文献１に示すような車両では、上述したように、発電機からモータに供給される電力の増大が、主に電圧の増大に起因する。そのため、電圧の増大に伴うモータの回転速度の増大が生じ易い一方、電流の増大に伴うモータの出力トルクの増大が生じ難い。従って、モータの出力トルクを増大させるために発電機からモータに供給される電流を増大させようとすると、電圧も増大してしまう。そのため、モータの出力トルクの増大とともにモータの回転速度も増大してしまう。本発明者は、以上のような理由により、特許文献１に示す発電機ではモータへの電流の供給を好適に行うことが困難であることを見出した。

　そして、本発明者は、上述した課題について更に検討を行った。その結果、本発明者は、特許文献１に示すような車両では、電流及び電圧（回転速度及びトルク）の区別が考慮されずに出力が制御されており、電流及び電圧（回転速度及びトルク）の連動性が高いため、上述した課題が生じることを見出した。

　さらに、本発明者は、上述した課題を解決するために鋭意検討を行った。
　特許文献１に示すような車両に限られず、発電機から出力される電流の増大は、主に電圧の増大によると考えられていた。電圧は、例えば、回転速度の増大、磁力の増大、又は巻線の巻数の増大によって、増大する。しかし、電流は、電機子反作用によって、回転速度の増大に対し飽和する。また、磁力の増大又は巻線の巻数の増大は、大型化を招く。
　発電機から出力される電流を増大させる為には、インダクタンスに起因する電機子反作用を低減させる事が考えられる。しかし、巻線のインダクタンスを減少させると鎖交磁束が減少する為、結果、電流を増大する事が困難であると考えられていた。
　本発明者は、磁気回路に着目した。インダクタンスに影響する磁気回路は、巻線から見た磁気回路である。巻線から見た磁気回路と、ロータの磁石から出て巻線を通る磁気回路との間には、違いがある。本発明者は、巻線から見た磁気回路と、ロータの磁石から出て巻線を通る磁気回路とを明確に区別して検討した。その結果、本発明者らは、巻線から見た磁気回路の磁気抵抗を変えることによって、インダクタンスを大きく変えることができることを見出した。

　その結果、本発明者は、駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムにおいて、次の知見を得た。電流供給システムに要求される電流要求に応じて巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって巻線のインダクタンスを変え、電気負荷装置に供給する電流を調整すれば、電流及び電圧の連動性を抑えることができる。

　本発明の電流供給システムは、上述した知見に基づいて完成した発明である。即ち、本発明の電流供給システムでは、供給電流調整部が、電流供給システムに要求される電流要求に応じて巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部が、巻線のインダクタンスを変え、電気負荷装置に供給する電流を調整する。巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える場合の電圧変化に対する電流変化の度合いは、例えば駆動源の回転速度を変える場合より大きい。従って、本実施形態の電流供給システムは、例えば駆動源の回転速度を変えるのみの場合と比べて、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができる。その結果、本発明の電流供給システムによれば、上述した課題を解決することができる。即ち、本発明によれば、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広い駆動源及び回転速度の範囲が狭い駆動源の双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる電流供給システムを提供することができる。

　以下、本発明を、好ましい実施形態に基づいて図面を参照しつつ説明する。

　［第一実施形態］
　図１は、本発明の第一実施形態に係る電流供給システムが搭載された装置の概略構成を示すブロック図である。
　図１には、電流供給システムが搭載された装置の例として車両Ｖが示されている。車両Ｖは、電力供給システムＰを備えている。電力供給システムＰは、電流供給システム１、エンジンＥＧ、駆動源回転速度調整部ＥＣ、及び、モータ１８を備えている。つまり、車両Ｖは、電流供給システム１、エンジンＥＧ、駆動源回転速度調整部ＥＣ、及び、モータ１８を備えている。また、車両Ｖは、車輪Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，Ｗｄ、要求指示部Ａ、コンバータＤ、及び、インバータＪを備えている。

　モータ１８は、車輪Ｗａ～Ｗｄのうち、駆動輪Ｗｃ，Ｗｄに接続されている。モータ１８は、駆動輪Ｗｃ，Ｗｄを回転駆動することによって車両Ｖを走行させる。エンジンＥＧは、車両Ｖの駆動源である。ただし、本実施形態では、エンジンＥＧは、駆動輪Ｗｃ，Ｗｄに直接機械的な力を供給しない。エンジンＥＧが出力する機械的なパワーは、電流供給システム１で電力に変換される。変換された電力は、モータ１８で機械的なパワーに再び変換される。
　エンジンＥＧは、出力軸Ｃを有している。出力軸Ｃは、例えばクランク軸である。エンジンＥＧは、燃料を燃焼させることによって、出力軸Ｃを回転させる。エンジンＥＧは、機械的なパワーを出力軸Ｃの回転として出力する。

　電力供給システムＰは、エンジンＥＧと電流供給システム１とを備えている。電力供給システムＰは、モータ１８に電力を供給する。電力供給システムＰは、電源の機能を有する。電力供給システムＰの電流供給システム１は、エンジンＥＧと機械的に接続されている。電流供給システム１は、エンジンＥＧから回転駆動力を受けるとともに、モータ１８に電流を供給する。電流供給システム１は、発電機の機能を有する。

　要求指示部Ａは、電流要求を出力する。要求指示部Ａは、アクセル操作子を有する。
　詳細には、要求指示部Ａは、ビークルＶの運転者に操作される。これによって、要求指示部Ａは、ビークルＶの加速要求を出力する。ビークルＶの加速要求は、駆動輪Ｗｃ，Ｗｄを駆動するトルクに対応する。ビークルＶの加速要求は、ビークルＶの出力についての出力要求でもある。ビークルＶの出力は、モータ１８の出力に対応する。ビークルＶの加速要求は、モータ１８の出力トルクの要求に対応する。モータ１８の出力トルクは、モータ１８に供給される電流に対応する。
　要求指示部Ａから電力供給システムＰに出力される電流要求は、モータ１８に供給される電流についての要求に対応している。つまり、要求指示部Ａから電力供給システムＰに出力される電流要求は、電力供給システムＰがモータ１８に向けて出力する電流についての要求である。要求指示部Ａは、電力供給システムＰに電流要求を出力する。具体的には、要求指示部Ａは、要求を表す信号を出力する。
　車両Ｖは、モータ１８によって駆動されている。車両Ｖの出力は、モータ１８の出力に対応する。モータ１８の出力は、モータ１８に供給される電力に基づいている。電力供給システムＰに要求される電力要求は、電力供給システムＰがモータ１８に供給する電力についての要求である。要求指示部Ａは、車両Ｖの出力要求として、モータ１８に供給することが要求される電力についての電力要求、すなわち電力供給システムＰに要求される電力要求を出力する。電力要求は、電圧要求と電流要求とを含んでいる。特に、車両Ｖの加速は、モータ１８の出力トルクに対応する。モータ１８の出力トルクは、モータ１８に供給される電流に基づいている。電流供給システム１に要求される電流要求は、電流供給システム１がモータ１８に供給する電流についての要求である。要求指示部Ａは、車両Ｖの加速要求として、モータ１８に供給することが要求される電流についての電流要求、すなわち電流供給システム１に要求される電流要求を出力する。要求指示部Ａは、電流要求を表す信号を出力する。

　電流供給システム１は、エンジンＥＧから回転駆動力を受けるとともに、モータ１８に電流を供給する。電流供給システム１は、電流供給システム１に要求される電流要求に応じてモータ１８に供給する電流を調整する。言い換えると、電流供給システム１は、電流供給システム１に要求される電流要求に応じて、モータ１８に供給される電流を調整する。

　エンジンＥＧには、駆動源回転速度調整部ＥＣが設けられている。駆動源回転速度調整部ＥＣは、エンジンＥＧの動作を制御する。駆動源回転速度調整部ＥＣは、要求指示部Ａの出力要求（電力要求）に応じて、エンジンＥＧの出力軸Ｃの回転速度を調整する。

　車両Ｖは、コンバータＤ及びインバータＪを備えている。電流供給システム１は、コンバータＤ及びインバータＪを経由して、モータ１８に電流を供給する。
　コンバータＤは、整流を行う。コンバータＤは、電流供給システム１から出力された三相交流を直流に変換する。コンバータＤは、例えば、インバータ回路を有する。コンバータＤは、例えば、三相の各相に対応するトランジスタで構成された三相ブリッジインバータ回路を有する。ただし、コンバータＤは、ダイオードで構成されたブリッジ回路で構成することもできる。すなわち、コンバータＤは、レクチファイアで構成することもできる。コンバータＤは、電流供給システム１に含めることも可能である。
　インバータＪは、モータ１８を駆動するための電流をモータ１８に供給する。モータ１８は、例えば、三相ブラシレスモータである。インバータＪは、コンバータＤから出力された直流を、三相ブラシレスモータの三相に対応した、位相が互いに１２０度ずれた三相の電流に変換する。なお、インバータＪは、モータ１８に含めることも可能である。

　モータ１８は、コンバータＤ及びインバータＪを介して電流供給システム１から供給された電力によって動作する。モータ１８は、駆動輪Ｗｃ，Ｗｄを回転させることによって、車両Ｖを走行させる。
　なお、モータ１８として、三相ブラシレスモータでなく、例えばブラシを備えた直流モータを採用することも可能である。モータ１８が直流モータである場合、インバータＪは省略される。

　エンジンＥＧは、本発明にいう駆動源の一例に相当する。モータ１８は、本発明にいう電気負荷装置の一例に相当する。

　車両Ｖにおいて、電力供給システムＰは、電力を発生する電源として機能する。また、車両Ｖにおいて、電流供給システム１及びモータ１８の組合せは、エンジンＥＧの出力を、トルク及び回転速度を変えて駆動輪Ｗｃ，Ｗｄに伝達するトランスミッションとして機能する。

　［電流供給システム］
　電流供給システム１は、ロータ１１、ステータ１２、及び供給電流調整部１３を備えている。ロータ１１及びステータ１２は、三相ブラシレス型発電機を構成する。つまり、電流供給システム１は、発電機として機能する。

　ロータ１１は、永久磁石を有する。より詳細には、ロータ１１は、複数の磁極部１１１とバックヨーク部１１２とを有する。磁極部１１１は永久磁石で構成されている。バックヨーク部１１２は、例えば強磁性材料からなる。磁極部１１１はバックヨーク部１１２とステータ１２との間に配置されている。磁極部１１１はバックヨーク部１１２に取付けられている。複数の磁極部１１１は、ロータ１１の回転軸線を中心とした周方向Ｚすなわちロータ１１の回転方向に一列に並んで配置されている。複数の磁極部１１１は、Ｎ極及びＳ極が周方向Ｚで交互になるように配置されている。発電機１０は、永久磁石式三相ブラシレス型発電機である。ロータ１１には、電流が供給される巻線が設けられていない。

　ステータ１２は、ロータ１１と対向して配置されている。ステータ１２は、複数の巻線１２１及びステータコア１２２を有する。ステータコア１２２は、例えば強磁性材料からなる。ステータコア１２２は、ステータ１２の磁気回路を構成する。複数の巻線１２１はステータコア１２２に巻かれている。ステータコア１２２は、コア本体１２２ａ（図２（Ａ）参照）と複数の歯部１２２ｂを有する。コア本体１２２ａは、ヨークとして機能する。複数の歯部１２２ｂは、コア本体１２２ａから、ロータ１１に向かって延びている。複数の歯部１２２ｂは、コア本体１２２ａから、ロータ１１に向かって突出している。ロータ１１に向かって延びた歯部１２２ｂの先端面と、ロータ１１の磁極部１１１とはエアギャップを介して互いに対向している。複数の歯部１２２ｂは、周方向Ｚに間隔を空けて周方向Ｚに一列に並んでいる。複数の巻線１２１は、複数の歯部１２２ｂにそれぞれ巻かれている。複数の巻線１２１は、三相を構成するＵ相、Ｖ相、及びＷ相のいずれかの相に対応している。Ｕ相、Ｖ相、及びＷ相のそれぞれに対応する巻線１２１は、周方向Ｚに順に配置されている。

　ロータ１１は、エンジンＥＧの出力軸Ｃに接続されている。ロータ１１が出力軸Ｃの回転と連動して回転する。ロータ１１は、磁極部１１１を、ステータコア１２２の歯部１２２ｂと対向させた姿勢で回転させる。ロータ１１が回転すると、巻線１２１と鎖交する磁束が変化する。これによって、巻線１２１に誘導起電圧が生じる。このようにして、電流供給システム１では、発電が行われる。電流供給システム１は、モータ１８に発電された電流を供給する。電流供給システム１が出力する電流は、モータ１８に供給される。詳細には、電流供給システム１が出力する電流は、コンバータＤ及びインバータＪを介して、モータ１８に供給される。電流供給システム１が出力する電流が増大すると、コンバータＤからインバータＪに供給される電流が増大し、モータ１８に供給される電流が増大する。電流供給システム１が出力する電圧は、コンバータＤ及びインバータＪを介して、モータ１８に供給される。

　本実施形態において、ロータ１１及びステータ１２は、アキシャルギャップ型構造を有する。ロータ１１とステータ１２とは、ロータ１１の回転軸線方向（軸方向）Ｘで互いに対向している。ステータ１２が有する複数の歯部１２２ｂは、コア本体１２２ａから軸方向Ｘに突出している。本実施形態における軸方向Ｘは、ロータ１１とステータ１２とが対向する方向である。

　供給電流調整部１３は、モータ１８に供給する電流を調整する。供給電流調整部１３は、電流供給システム１に要求される電流要求に応じて巻線１２１から見た磁気回路の磁気抵抗を変える。巻線１２１から見た磁気回路は、ステータコア１２２を通る磁気回路である。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１のインダクタンスを変える。これによって、供給電流調整部１３は、モータ１８に供給する電流を調整する。なお、巻線１２１から見た磁気回路は、例えば閉ループ回路である。巻線１２１から見た磁気回路は、巻線１２１の内部経路を通って、巻線１２１の内部経路の一端部（ロータに近い端部）から、隣り合う巻線１２１の内部経路の一端部（ロータに近い端部）に至り、前記隣り合う巻線１２１の内部経路を通って、隣り合う巻線１２１の内部経路の他端部（ロータから遠い端部）から、前記巻線１２１の内部経路の他端部（ロータから遠い端部）に至る回路である。巻線１２１の内部経路は、巻線１２１の内側をロータ１１とステータ１２との対向方向に通る経路である。巻線１２１から見た磁気回路の一部が、エアギャップ等の非磁性体ギャップである。巻線から見た磁気回路は、例えば、ステータコア１２２と非磁性体ギャップとからなる。

　供給電流調整部１３は、電流調整機構１３１、及び電流調整制御部１３２を有する。
　電流調整機構１３１は、巻線１２１から見た磁気回路の磁気抵抗を変える機構である。
　電流調整制御部１３２は、電流供給システム１に要求される電流要求に応じて電流調整機構１３１を制御する。本実施形態において、電流供給システム１に要求される電流要求は、要求指示部Ａから出力される。電流調整制御部１３２は、要求指示部Ａが表す電流要求に応じて、電流調整機構１３１を制御する。電流調整制御部１３２は、本発明にいう制御装置の一例に相当する。

　電流調整制御部１３２は、例えばマイクロコントローラで構成されている。電流調整制御部１３２は、図示しない中央処理装置と、図示しない記憶装置とを備えている。中央処理装置は、制御プログラムに基づいて演算処理を行う。記憶装置は、プログラム及び演算に関するデータを記憶する。ただし、電流調整制御部１３２は、ワイヤードロジックで構成することも可能である。電流調整制御部１３２は、電流調整機構１３１に取付けられている。しかし、電流調整制御部１３２は、電流調整機構１３１とは離れた場所に配置することも可能である。また、電流調整制御部１３２は、エンジンＥＧの燃焼動作を制御する駆動源回転速度調整部ＥＣと兼用されることも可能である。

　駆動源回転速度調整部ＥＣは、エンジンＥＧの回転速度を変えることによってロータ１１の回転速度を変える。これによって、駆動源回転速度調整部ＥＣは、モータ１８に供給される電圧を調整する。ロータ１１の回転速度が変わると、モータ１８に供給される電圧も変わる。しかし、ロータ１１の回転速度の変化と、供給電流調整部１３による調整とでは、モータ１８に供給する電圧と電流との各々への影響の大きさが異なる。モータ１８に供給する電圧は、ロータ１１の回転速度を変えることによって調整し易い。

　図２（Ａ）及び図２（Ｂ）は、図１に示す電流供給システム１における供給電流調整部１３の調整を説明するための模式図である。図２（Ａ）は、巻線１２１のインダクタンスが設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の状態を示している。図２（Ｂ）は、図２（Ａ）よりも巻線１２１のインダクタンスが小さい値に設定されている時の状態を示している。

　図２（Ａ）には、電流供給システム１に備えられたロータ１１及びステータ１２の一部が示されている。本実施形態の電流供給システム１は、ＳＰＭ（Ｓｕｒｆａｃｅ　Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｍａｇｎｅｔ）発電機によって構成されている。ロータ１１とステータ１２とは、互いに対向している。より詳細には、ロータ１１の磁極部１１１と、ステータ１２のステータコア１２２の歯部１２２ｂとがエアギャップを挟んで互いに対向している。磁極部１１１は、ステータ１２に向かって露出している。

　供給電流調整部１３は、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１のインダクタンスを変え、モータ１８に供給する電流を調整する。具体的には、供給電流調整部１３は、巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動する。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。
　巻線１２１は、発電機の図示しない筐体に固定されている。ステータコア１２２は、巻線１２１に対し軸方向Ｘで移動自在なように筐体に支持されている。巻線１２１は、歯部１２２ｂに固定されていない。筒状の巻線１２１と歯部１２２ｂとの間には、隙間が設けられている。前記隙間は、歯部１２２ｂが巻線１２１に対して移動自在となる程度の隙間である。

　供給電流調整部１３の電流調整機構１３１は、筒状に巻かれた巻線１２１の中に出入りする方向に歯部１２２ｂが移動するよう、ステータコア１２２を移動させる。本実施形態では、電流調整機構１３１は、軸方向Ｘにステータコア１２２を移動させる。電流調整制御部１３２は、電流要求に応じて電流調整機構１３１を動作させる。
　なお、図２には、ステータコア１２２の移動を分りやすく説明するため、電流調整機構１３１がピニオンラック機構及びモータによって模式的に示されている。ただし、ステータコア１２２を移動させる電流調整機構１３１として、図に示す以外の機構が採用可能である。例えば、ステータコアと同心に配置され、ステータコアとネジ係合する円筒部材を有する機構が採用可能である。このような機構では、例えば、円筒部材がステータコアに対し回転することによって、ステータコアが軸方向Ｘに移動する。
　供給電流調整部１３は、ロータ１１に対するステータコア１２２の相対位置を維持するように、巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動させる。図２の破線Ｑは、ロータ１１が、軸方向Ｘにおいて、ステータコア１２２と連動して移動することを表している。ロータ１１とステータコア１２２の相対位置を維持する構造は、例えば、軸受部１１３によってロータ１１を回転可能に支持することによって形成される。軸受部１１３の位置は、ステータコア１２２に対して固定されている。

　図２（Ａ）及び図２（Ｂ）には、磁極部１１１によって生じる主な磁束Ｆ１が示されている。磁束Ｆ１の線は、磁極部１１１で生じる磁束Ｆ１が通る主な磁気回路を表している。そこで、磁束Ｆ１が通る磁気回路を、磁気回路Ｆ１と称する。
　磁極部１１１によって生じる主な磁束Ｆ１は、磁極部１１１、磁極部１１１と歯部１２２ｂとの間のエアギャップ、歯部１２２ｂ、コア本体１２２ａ、及びバックヨーク部１１２を通って流れる。つまり、磁極部１１１、磁極部１１１と歯部１２２ｂとの間のエアギャップ、歯部１２２ｂ、コア本体１２２ａ、及びバックヨーク部１１２によって、磁気回路Ｆ１が構成されている。
　なお、図２（Ａ）及び図２（Ｂ）では、周方向に並んだ複数の歯部１２２ｂのうち３つの歯部１２２ｂが示されている。磁気回路Ｆ１を分かりやすく示すため、図には、３つの歯部１２２ｂのうち中央の歯部１２２ｂに磁極部１１１が対向した状態が示されている。

　ロータ１１が回転すると、磁極部１１１によって生じ、巻線１２１と鎖交する磁束の量が変化する。巻線１２１と鎖交する磁束の量が変化することによって、巻線１２１に誘導起電圧が生じる。すなわち、発電が行われる。
　巻線１２１に生じる誘導起電圧は、巻線１２１と鎖交する磁束の量に依存している。巻線１２１と鎖交する磁束の量は、磁気回路Ｆ１の磁気抵抗が大きいほど、少ない。磁気回路Ｆ１の磁気抵抗は、主に、歯部１２２ｂと磁極部１１１との間のエアギャップの磁気抵抗に依存している。歯部１２２ｂと磁極部１１１との間のエアギャップの磁気抵抗は、歯部１２２ｂと磁極部１１１との間のエアギャップ長Ｌ１に依存している。
　従って、巻線１２１に生じる誘導起電圧は、歯部１２２ｂと磁極部１１１との間のエアギャップ長Ｌ１に依存している。

　図２（Ａ）及び図２（Ｂ）には、巻線１２１に流れる電流によって生じる主な磁束Ｆ２が示されている。発電が行われるとき、巻線１２１には、誘導起電圧に起因した電流が流れる。磁束Ｆ２は、発電が行われるとき、巻線１２１に流れる電流によって生じる。磁束Ｆ２の線は、巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２が通る主な磁気回路を表している。そこで、磁束Ｆ２が通る磁気回路を、磁気回路Ｆ２と称する。磁気回路Ｆ２は、巻線１２１から見た磁気回路である。巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２は、巻線１２１の内部を通り、且つ、磁気回路Ｆ２の全体の磁気抵抗が最小となる経路で構成される。
　磁気回路Ｆ２は、ステータコア１２２を通る。磁気回路Ｆ２は、隣り合う歯部１２２ｂを通る。図には、周方向に並んだ複数の歯部１２２ｂのうち３つの歯部１２２ｂが示されている。３つの歯部１２２ｂのうち中央の歯部１２２ｂに巻いた巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２が代表として示されている。ある巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２は、当該巻線１２１が巻いた歯部１２２ｂ、及びこの歯部１２２ｂと隣り合う２つの歯部１２２ｂを通る。
　巻線１２１の電流によって生じる主な磁束Ｆ２は、歯部１２２ｂ、コア本体１２２ａ、及び、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップを通る。つまり、歯部１２２ｂ、コア本体１２２ａ、及び、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップによって、磁気回路Ｆ２が構成されている。ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２は、１つのエアギャップを含む。磁気回路Ｆ２のうちエアギャップによって構成された部分は、太線で示されている。磁気回路Ｆ２のうち、エアギャップによって構成された太線部分を、単にエアギャップＦ２ａと称する。エアギャップＦ２ａは、巻線１２１とロータ１１との間にある。磁気回路Ｆ２を構成するエアギャップＦ２ａは、巻線１２１とロータ１１との間で、且つ、隣り合う歯部１２２ｂの間にある。エアギャップＦ２ａは、非磁性体ギャップである。エアギャップＦ２ａにおける磁気回路Ｆ２は、隣り合う２つの歯部１２２ｂのそれぞれの、ロータ１１に対向する部分同士を繋ぐように設けられている。
　巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２は、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップＦ２ａで構成される。磁気回路Ｆ２は、実質的にロータ１１のバックヨーク部１１２で構成されない。巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２の多くは、次の理由で、ロータ１１のバックヨーク部１１２を通らず、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップを通る。

　電流によって巻線１２１に生じる磁束Ｆ２に関して、磁極部１１１は、単に磁束の経路と見なされる。本実施形態において、磁極部１１１は、透磁率が空気と同程度に低い永久磁石で構成されている。そのため、磁極部１１１は、磁気回路Ｆ２において空気と同等と見なせる。磁極部１１１が空気と同等であるため、ステータ１２とロータ１１との間の実質的なエアギャップ長は、歯部１２２ｂからバックヨーク部１１２までの距離Ｌ１１になる。歯部１２２ｂからバックヨーク部１１２までの距離Ｌ１１は、軸方向Ｘにおける磁極部１１１の厚みを含む。そのため、距離Ｌ１１は、歯部１２２ｂから磁極部１１１までの距離Ｌ１よりも長い。
　しかも、本実施形態では、巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２の量は、磁極部１１１の永久磁石によって生じる磁束の量よりも少ない。巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２の多くは、エアギャップ長Ｌ１１を隔てたバックヨーク部１１２に到達し難い。従って、巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２のうち、バックヨーク部１１２を通る磁束は少ない。
　従って、巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２の多くは、ロータ１１のバックヨーク部１１２よりも、歯部１２２ｂと歯部１２２ｂとの間のエアギャップＦ２ａを通る。図２（Ａ）に示す状態では、巻線１２１のインダクタンスが、設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている。図２（Ａ）に示す状態で、磁気回路Ｆ２を構成するエアギャップＦ２ａは、磁気回路Ｆ２を構成する要素の中で磁気抵抗が最も大きい。エアギャップＦ２ａは、磁気回路Ｆ２のうち、エアギャップＦ２ａの残りの部分Ｆ２ｂよりも大きい磁気抵抗を有する。

　巻線１２１のインダクタンスは、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に依存する。巻線１２１のインダクタンスは、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に反比例する。
　ここで、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗とは、巻線１２１の電流によって生じる磁束Ｆ２が流れる磁気回路Ｆ２の磁気抵抗である。巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗には、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップＦ２ａの磁気抵抗が含まれる。巻線１２１に電流によって生じる磁束Ｆ２は、厳密には、ステータ１２及びロータ１１の双方を通る。しかし、上述したように、巻線１２１に電流によって生じる磁束の多くは、ロータ１１のバックヨーク部１１２を介さず、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップＦ２ａを通る。従って、巻線１２１から見た磁気抵抗は、ロータ１１を通る磁気回路Ｆ１の磁気抵抗よりも、ステータ１２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に強く依存する。つまり、巻線１２１のインダクタンスは、巻線１２１から見た、ロータ１１を通る磁気回路Ｆ１の磁気抵抗よりも、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に、より強く依存する。従って、巻線１２１のインダクタンスは、実質的に、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に依存する。

　供給電流調整部１３は、電流要求に応じて巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動させる。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１のインダクタンスを変える。例えば、供給電流調整部１３が、ステータコア１２２を矢印Ｘ１の向きに移動させると、ステータコア１２２の歯部１２２ｂが、筒状に巻かれた巻線１２１の中から抜ける向きに移動する。
　図２（Ｂ）には、図２（Ａ）の状態よりも小さいインダクタンスを有する状態が示されている。
　ステータコア１２２の歯部１２２ｂが、巻線１２１から抜けると、巻線１２１の中に存在するステータコア１２２の量が減少する。この結果、巻線１２１の中の磁束が拡がる。巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の観点では、磁気回路Ｆ２を構成するエアギャップＦ２ａの長さが長くなる。従って、巻線１２１とロータ１１との間にあるエアギャップＦ２ａの磁気抵抗が、増大する。つまり、磁気抵抗が最も大きいエアギャップＦ２ａの磁気抵抗が増大する。この結果、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗が増大する。これによって、巻線１２１のインダクタンスが減少する。
　供給電流調整部１３は、磁気抵抗が最も大きいエアギャップＦ２ａの磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部１３は、隣り合う歯部１２２ｂを通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。従って、例えばエアギャップＦ２ａ以外の部分の磁気抵抗を変える場合と比べて、巻線１２１のインダクタンスの変化量が大きく変化しやすい。

　さらに、供給電流調整部１３は、巻線１２１のインダクタンスの変化率が巻線１２１と鎖交する磁束の変化率よりも大きくなるように巻線１２１のインダクタンスを変える。これによって、供給電流調整部１３は、電流を調整する。本実施形態の電流供給システム１の供給電流調整部１３は、ロータ１１に対するステータコア１２２の相対位置を維持するように、巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動する。
　供給電流調整部１３が、ステータコア１２２を矢印Ｘ１の向きに移動させると、ロータ１１も連動して矢印Ｘ１の向きに移動する。このため、ロータ１１に対するステータコア１２２の相対位置が維持される。
　ロータ１１に対するステータコア１２２の相対位置が維持されることによって、ステータコア１２２が移動する場合に、歯部１２２ｂと磁極部１１１との間のエアギャップ長Ｌ１の変化が抑えられる。従って、磁極部１１１からステータコア１２２に流れる磁束Ｆ１の変化が抑えられる。つまり、巻線１２１と鎖交する磁束Ｆ１の変化が抑えられる。

　図３は、図２（Ａ）に示す供給電流調整部１３の巻線１２１の等価回路を概略的に示す回路図である。
　図３に示すように、巻線１２１（図２参照）は、電気的に、交流電圧源１２１Ａ、インダクタ１２１Ｂ、及び抵抗１２１Ｃを含んでいる。
　交流電圧源１２１Ａが出力する誘導起電圧Ｅは、主に巻線１２１と鎖交する磁束Φつまり磁束Ｆ１とロータ１１の回転速度ωの積に依存する。インダクタ１２１ＢのインダクタンスＬは、主に巻線１２１から見た、ステータ１２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗に依存する。抵抗１２１Ｃの抵抗値Ｒは、巻線抵抗である。巻線１２１のインピーダンスは、概略的には、
（（ωＬ）^２＋Ｒ^２）^１／２
で表される。
　供給電流調整部１３は、電流要求に応じて巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動させる。供給電流調整部１３は、これによって、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部１３は、巻線１２１のインダクタンスＬを変える。インダクタンスＬが変えられることによってインピーダンスが変わる。これによって、電流供給システム１から供給される電流が調整される。
　また、供給電流調整部１３は、巻線１２１と鎖交する磁束Φの変化率が、巻線１２１のインダクタンスＬの変化率よりも小さくなるように巻線１２１のインダクタンスを変え、電流を調整する。これによって、供給電流調整部１３は、電流Ｉを調整する。従って、誘導起電圧Ｅの変化が抑えられるように電流が調整される。

　車両Ｖにおいて、電流供給システム１から供給される電流を調整する方法として、供給電流調整部１３による調整の他に、エンジンＥＧの出力（回転パワー）を変える方法が考えられる。つまり、駆動源回転速度調整部ＥＣが、エンジンＥＧの回転速度を変えることによってロータ１１の回転速度ωを変え、モータ１８に供給する電圧を調整する。
　エンジンＥＧの出力（回転パワー）は、主に出力軸Ｃの回転速度、すなわち、ロータ１１の回転速度ωを変える。ロータ１１の回転速度ωは、巻線１２１の誘導起電圧Ｅ、及びインピーダンス（（ωＬ）^２＋Ｒ^２）^１／２の双方に影響する。このため、エンジンＥＧの出力軸Ｃの回転速度を変える方法のみによると、供給電圧と供給電流の連動性が高い。
　これに対し、電流供給システム１では、電流要求に応じて巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動させて、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。これによって、巻線１２１のインダクタンスが変わる。このため、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える場合の電圧変化に対する電流変化の度合いは、ロータ１１の回転速度ωを変える場合と異なる。従って、本実施形態の電流供給システムは、例えば駆動源回転速度調整部ＥＣによってエンジンＥＧの出力軸Ｃの回転速度を変えるのみの場合と比べて、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができる。

　例えば、本実施形態の供給電流調整部１３は、ロータ１１に対するステータコア１２２の相対位置を維持するように、巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置を移動する。このため、電圧による制約の影響を抑えつつ、電流を調整することができる。
　供給電流調整部１３は、電圧による制約の影響を抑えつつ電流を調整することができる。回転速度の範囲が広いエンジンＥＧ及び回転速度の範囲が狭いエンジンＥＧの双方に適用可能であり、電流の供給をより好適に行うことができる。
　例えば、電流供給システム１では、供給電流調整部１３が、電流増大の要求に応じて、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を増大させる。これによって、供給電流調整部１３が、巻線１２１のインダクタンスを減少させる。これによって、電気負荷装置としてのモータ１８に供給する電流を増大することができる。

　供給電流調整部１３は、巻線１２１とロータ１１との間にあるエアギャップＦ２ａの磁気抵抗を変えることによって巻線１２１のインダクタンスを変える。巻線１２１とロータ１１との間には、ロータ１１の回転に伴い移動する磁極部１１１によって交番磁界が生じる。例えば、巻線１２１とロータ１１との間にあるエアギャップＦ２ａの磁気抵抗を減少させると、交番磁界についての損失が減少する。詳細には、エアギャップＦ２ａを通る磁気回路Ｆ２における鉄損が減少する。損失が減少するため、より大きな電流を出力することができる。従って、電気負荷装置としてのモータ１８に供給する電流の調整量を増大することができる。

　また、電流供給システム１は、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変えることによって巻線１２１のインダクタンスを変え、モータ１８に供給する電流を調整する。このため、電流供給システム１では、巻線１２１の太径化又は磁石量の増大を抑えつつ、モータ１８に供給する電流を調整することができる。このため、電流供給システム１自体が小型化できる。

　本実施形態では、巻線１２１に対するステータコア１２２の相対位置の移動が、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。これによって、巻線１２１のインダクタンスＬが変わり、電流が調整される。本実施形態では、巻線１２１から見た、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変えることによってインダクタンスＬを変えるので、インダクタンスＬを徐々に変えることができる。
　インダクタンスを変える方法として、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗でなく、巻線の実質的な巻数を変えることが考えられる。例えば、電流出力端子として、巻線の端に設けた端子と巻線の途中に設けた端子とを切換えて用いることが考えられる。また、巻線の途中に設けた端子を他の端子と短絡することが考えられる。これによって、電流に関与する実質的な巻数が変わる。この結果、インダクタンスが変わる。
　しかし、巻線の実質的な巻数を変える場合、実質的な巻数が瞬時に大きく変わる。このため、巻線で過大な電圧が生じる。また、短時間で過大な電流が流れ易い。実質的な巻数を変える場合には、電流切換えのためのスイッチング素子の設置が求められる。さらに、スイッチング素子には、過大な電圧に対応するため、高耐圧であることが求められる。巻線には、過大な電流の変化に対応するため、太い線材の使用が求められる。従って、巻線の実質的な巻数を変える方法では、効率が低下する。また、システムが大型化する。
　本実施形態では、ステータコア１２２を通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗が変わることによって、巻線１２１のインダクタンスＬが変わる。このため、巻線１２１のインダクタンスＬを徐々に変えることができる。この結果、巻線１２１に生じる電圧の急激な上昇が抑えられる。従って、電流供給システム１に低耐圧の部品を接続することが可能である。このため、効率が高い。また、電流切換えのためのスイッチング素子を備えなくてよい。また、巻線に比較的細い線材を用いることができる。電流供給システム１の大型化が抑えられる。

　このように、電流供給システム１は、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広いエンジンＥＧ及び回転速度の範囲が狭いエンジンＥＧの双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる。

　また、電流供給システム１を含む電力供給システムＰ（図１参照）では、駆動源回転速度調整部ＥＣと供給電流調整部１３の双方によって電力が調整される。駆動源回転速度調整部ＥＣによる調整によって、電流と電圧の双方が変化する。また、供給電流調整部１３による調整によっても、電流と電圧の双方が変化する。ただし、駆動源回転速度調整部ＥＣによるロータ１１の回転速度の変化は、供給電流調整部１３による調整と比べて、モータ１８に供給する電圧と電流の各々への影響の大きさが異なる。ロータ１１の回転速度の変化は、供給電流調整部１３による調整と比べて、モータ１８に供給する電圧への影響が大きい。モータ１８に供給する電圧は、ロータ１１の回転速度を変えることによって調整しやすい。本実施形態の電流供給システム１によれば、電気負荷装置に供給する電流の調整と電圧の調整の独立性を高めることができるので、電流要求と電圧要求のそれぞれにより適した調整を行うことができる。

　［第二実施形態］
　続いて、本発明の第二実施形態について説明する。以下の第二実施形態の説明にあたっては、上述した第一実施形態との相違点を主に説明する。
　図４（Ａ）及び図４（Ｂ）は、第二実施形態の電流供給システムにおける供給電流調整部の調整を説明するための模式図である。図４（Ａ）は、巻線１２１のインダクタンスが、設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の状態を示している。図４（Ｂ）は、図４（Ａ）よりも巻線１２１のインダクタンスが小さい値に設定されている時の状態を示している。

　図４（Ａ）における、巻線２２１、ステータコア２２２、及びロータ２１の位置関係は、図２（Ａ）を参照して説明した第一実施形態の位置関係と同じである。
　磁気回路Ｆ２１は、磁極部２１１によって生じる磁束が通る磁気回路である。磁気回路Ｆ２２は、巻線２２１から見た磁気回路である。巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２は、巻線２２１の内部を通り、且つ、磁気回路Ｆ２２の全体の磁気抵抗が最小となる経路で構成される。磁気回路Ｆ２２は、ステータコア２２２を通る。磁気回路Ｆ２２は、隣り合う２つの歯部２２２ｂを通る。
　ステータコア２２２を通る磁気回路Ｆ２２は、エアギャップＦ２２ａを含む。エアギャップＦ２２ａは、巻線２２１とロータ２１との間にある。磁気回路Ｆ２２を構成するエアギャップＦ２２ａは、巻線２２１とロータ２１との間で、且つ、隣り合う２つの歯部２２２ｂの間にある。エアギャップＦ２２ａは、非磁性体ギャップである。磁気回路Ｆ２を構成するエアギャップＦ２２ａは、隣り合う２つの歯部２２２ｂのそれぞれの、ロータ２１に対向する部分同士を繋ぐように設けられている。
　巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２は、ロータ２１のバックヨーク部２１２を通らない。巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２は、隣り合う２つの歯部１２２ｂの間のエアギャップＦ２２ａを有する。

　図４（Ａ）に示す状態で、磁気回路Ｆ２２を構成するエアギャップＦ２２ａの磁気抵抗は、磁気回路Ｆ２２を構成する要素の磁気抵抗の中で最も大きい。エアギャップＦ２２ａは、磁気回路Ｆ２２のうち、エアギャップＦ２２ａの残りの部分Ｆ２２ｂよりも大きい磁気抵抗を有する。

　図４（Ａ）に示す電流供給システム２において、供給電流調整部２３は、電流供給システム２に要求される電流要求に応じて、巻線２２１を移動させる。これによって、供給電流調整部２３は、巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部２３は、巻線２２１のインダクタンスを変え、モータ１８（図１参照）に供給する電流を調整する。
　供給電流調整部２３は、ステータコア２２２を移動させず、巻線２２１を移動させる。
　より詳細には、ステータコア２２２は、図示しない筐体に固定されている。ロータ２１は、筐体に回転可能に支持されている。ロータ２１は、軸方向Ｘについて固定されている。巻線２２１は、筐体に対し軸方向Ｘに移動自在なように筐体に支持されている。
　供給電流調整部２３の電流調整機構２３１は、歯部２２２ｂが筒状の巻線２２１の中に出入りする方向に移動するよう、巻線２２１を移動させる。本実施形態では、電流調整機構２３１は、巻線２２１を軸方向Ｘに移動させる。電流調整機構２３１は、例えば、巻線２２１を矢印Ｘ２の向きに移動させる。歯部２２２ｂに巻かれた巻線２２１はすべて一体となって移動する。電流調整制御部２３２は、電流要求に応じて電流調整機構２３１を動作させる。

　図４（Ｂ）には、図４（Ａ）の状態よりも小さいインダクタンスを有する状態が示されている。図４（Ｂ）に示す状態は、巻線２２１が矢印Ｘ２の向きに移動した状態である。

本実施形態において、供給電流調整部２３は、巻線２２１のみを移動させる。これによって、供給電流調整部２３は、電流要求に応じて巻線２２１に対するステータコア２２２の相対位置を移動させる。これによって、供給電流調整部２３は、巻線２２１から見た、ステータコア２２２を通る磁気回路Ｆ２２の磁気抵抗を変える。
　例えば、巻線２２１が矢印Ｘ２の向き、すなわちロータ２１に向かって移動すると、ステータコア２２２の歯部２２２ｂが、巻線２２１から抜ける。歯部２２２ｂが巻線２２１から抜けると、巻線２２１の中に存在するステータコア２２２の量が減少する。この結果、巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２を構成するエアギャップＦ２２ａの長さが長くなる。従って、巻線２２１とロータ２１との間にあるエアギャップＦ２２ａの磁気抵抗が、増大する。つまり、磁気抵抗が最も大きいエアギャップＦ２２ａの磁気抵抗が増大する。この結果、巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗が増大する。これによって、巻線２２１のインダクタンスが減少する。
　供給電流調整部２３は、磁気抵抗が最も大きいエアギャップＦ２２ａの磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部２３は、隣り合う歯部２２２ｂを通る磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を変える。従って、例えばエアギャップＦ２２ａ以外の部分Ｆ２２ｂの磁気抵抗を変える場合と比べて、巻線２２１のインダクタンスが大きく変化しやすい。
　このようにして、供給電流調整部２３は、巻線２２１のインダクタンスを変える。このため、電流供給システム２は、第一実施形態の場合と同様、小型化でき、且つ回転速度の範囲が広いエンジンＥＧ及び回転速度の範囲が狭いエンジンＥＧの双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる。
　例えば、電流供給システム２では、供給電流調整部２３が、電流増大の要求に応じて、巻線２２１から見た磁気回路Ｆ２２の磁気抵抗を増大させる。これによって、供給電流調整部２３が、巻線２２１のインダクタンスを減少させる。これによって、電気負荷装置としてのモータ１８（図１参照）に供給する電流を増大することができる。
　供給電流調整部２３は、巻線２２１とロータ２１との間にあるエアギャップＦ２２ａの磁気抵抗を変えることによって巻線２２１のインダクタンスを変える。この結果、交番磁界についての損失が減少する。従って、電気負荷装置としてのモータ１８に供給する電流の調整量を増大することができる。
　さらに、本実施形態の電流供給システム２では、巻線２２１のみを移動させることによって、ロータ２１に対するステータコア２２２の相対位置を維持するように、巻線２２１に対するステータコア２２２の相対位置を移動することができる。

　［第三実施形態］
　続いて、本発明の第三実施形態について説明する。以下の第三実施形態の説明にあたっては、上述した第一実施形態との相違点を主に説明する。
　図５は、第三実施形態の電流供給システムを示す模式図である。
　図５に示す電流供給システム３におけるステータコア３２２は、複数の第一ステータコア部３２３と、第二ステータコア部３２４とを備えている。
　複数の第一ステータコア部３２３のそれぞれは、ロータ３１にエアギャップを介して対面する対面部３２３ａを有する。複数の第一ステータコア部３２３は、間隔を空けて円環状に配置されている。すなわち、複数の第一ステータコア部３２３は、周方向Ｚに一列に並んで配置されている。複数の第一ステータコア部３２３は、ステータ３２において主たる歯部として機能する。そこで、第一ステータコア部３２３は、本明細書において、第一歯部３２３とも称される。第一ステータコア部３２３の対面部３２３ａでの周方向Ｚの長さは、第一ステータコア部３２３の、対面部３２３ａ以外の部分における周方向Ｚの長さよりも長い。巻線３２１は、第一ステータコア部３２３に巻かれている。

　第二ステータコア部３２４は、第一ステータコア部３２３を挟んで、ロータ３１とは反対の位置に配置されている。第一ステータコア部３２３は、第二ステータコア部３２４とロータ３１との間に配置されている。第二ステータコア部３２４は、ロータ３１と対面する対面部３２３ａを有さない。第二ステータコア部３２４は、円環状のステータヨーク部３２４ａ、及び複数の第二歯部３２４ｂを有する。第二歯部３２４ｂは、ステータヨーク部３２４ａよりも第一ステータコア部３２３の方に向かって突出している。第二歯部３２４ｂの数は、第一ステータコア部３２３の数と同じである。ステータヨーク部３２４ａと第二歯部３２４ｂは、磁気的に結合している。即ち、第二歯部３２４ｂは、ステータヨーク部３２４ａと一体成形されていてもよい。第二歯部３２４ｂは、ステータヨーク部３２４ａと別体に形成されてステータヨーク部３２４ａに取り付けられてもよい。第二歯部３２４ｂは、周方向Ｚに一列に並んで配置されている。第二歯部３２４ｂは、第一ステータコア部３２３と等しい間隔を空けて円環状に配置されている。

　本実施形態の電流供給システム３における供給電流調整部３３は、巻線３２１に対するステータコア３２２の一部の相対位置を移動させる。供給電流調整部３３は、複数の第一ステータコア部３２３及び第二ステータコア部３２４の一方を他方に対して移動させる。これによって、供給電流調整部３３は、巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部３３は、モータ１８に供給する電流を調整する。
　電流調整機構３３１は、電流調整制御部３３２に制御される。より詳細には、第一ステータコア部３２３は、図示しない筐体に対して固定されている。第二ステータコア部３２４は、周方向Ｚで回転可能に支持されている。供給電流調整部３３の電流調整機構３３１は、第二ステータコア部３２４を、ロータ３１の回転軸線を中心とした周方向Ｚに回転させる。これによって、電流調整機構３３１は、第二ステータコア部３２４を第一状態（図６（Ａ）参照）から第二状態（図６（Ｂ）参照）まで移動させる。

　図６（Ａ）は、図５に示すステータ３２の第一状態を示す模式図である。図６（Ｂ）は、図５に示すステータ３２の第二状態を示す模式図である。
　図６（Ａ）は、巻線３２１のインダクタンスが、設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の状態を示している。図６（Ｂ）は、図６（Ａ）よりも巻線３２１のインダクタンスが小さい値に設定されている時の状態を示している。
　図６（Ａ）に示す第一状態では、周方向Ｚにおいて、複数の第二歯部３２４ｂのそれぞれが、複数の第一ステータコア部３２３のそれぞれと向かい合う。第一状態では、複数の第一ステータコア部３２３のそれぞれと第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３２が、複数の第一ステータコア部３２３のうち隣り合う第一ステータコア部の間のエアギャップ長Ｌ３３よりも短い。エアギャップ長Ｌ３３は、詳細には、ロータ３１とステータ３２とが対向する方向において、第一ステータコア部３２３のそれぞれの、巻線３２１とロータ３１の間に設けられた部分同士におけるエアギャップ長である。
　図６（Ｂ）に示す第二状態では、周方向Ｚにおいて、複数の第二歯部３２４ｂのそれぞれが、互いに隣り合う第一ステータコア部３２３の間に位置する。第二状態では、複数の第一ステータコア部３２３のそれぞれと第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３４が、複数の第一ステータコア部３２３のうち隣り合う第一ステータコア部３２３の間のエアギャップ長Ｌ３３よりも長い。

　第三実施形態の電流供給システム３における供給電流調整部３３の調整を説明する。
　図６（Ａ）及び図６（Ｂ）には、磁極部３１１によって生じる磁束が通る磁気回路Ｆ３１、及び巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２が示されている。巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２は、巻線３２１の内部を通り、且つ、磁気回路Ｆ３２の全体の磁気抵抗が最小となる経路で構成される。磁気回路Ｆ３２は、ステータコア３２２を通る。磁気回路Ｆ３２は、隣り合う第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）を通る。
　磁気回路Ｆ３２は、３つのエアギャップを含む。磁気回路Ｆ３２のうち、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）の間のエアギャップによって構成された部分を、エアギャップＦ３２ａと称する。磁気回路Ｆ３２のうち、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）のそれぞれと、第二ステータコア部３２４との間のエアギャップによって構成された部分を、エアギャップＦ３２ｃと称する。隣り合う２つの第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）の間のエアギャップＦ３２ａは、巻線３２１とロータ３１との間にある。磁気回路Ｆ２２を構成するエアギャップＦ２２ａは、巻線２２１とロータ２１との間で、且つ、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）の間にある。エアギャップＦ３２ａは、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）のそれぞれの、互いに対向する端面どうしを繋ぐように設けられている。

　図６（Ａ）に示す第一状態では、複数の第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）のそれぞれと第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３２が、複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部３２３（第一歯部３２３）の間のエアギャップ長Ｌ３３よりも短い。エアギャップ長Ｌ３３は、磁気回路Ｆ３２において最も長いエアギャップである。従って、第一状態で、巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２のうち、隣り合う第一ステータコア部３２３の間のエアギャップＦ３２ａの磁気抵抗は、磁気回路Ｆ３２を構成する要素の磁気抵抗の中で最も大きい。エアギャップＦ３２ａは、磁気回路Ｆ３２のうち、エアギャップＦ３２ａの残りの部分Ｆ３２ｂ，Ｆ３２ｃ，Ｆ３２ｄのいずれの磁気抵抗よりも大きい磁気抵抗を有する。エアギャップＦ３２ａの磁気抵抗は、第一ステータコア部３２３と第二ステータコア部３２４との間のエアギャップＦ３２ｃの磁気抵抗よりも大きい。
　巻線３２１の電流による磁束Ｆ３２は、図６（Ａ）に示すように、隣り合う第一ステータコア部３２３と、第二ステータコア部３２４とを通じて流れる。巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗は、隣り合う第一ステータコア部３２３の間のエアギャップ長Ｌ３３に依存する。
　また、磁極部３１１によって生じる磁束Ｆ３１は、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３を通る。詳細には、磁束Ｆ３１は、１つの磁極部３１１から、磁極部３１１と第一ステータコア部３２３の間のギャップ、第一ステータコア部３２３、第二ステータコア部３２４、隣の第一ステータコア部３２３、磁極部３１１と第一ステータコア部３２３の間のギャップ、隣りの磁極部３１１、そしてバックヨーク部３１２を通って流れる。つまり、図６（Ａ）に示す第一状態では、磁極部３１１の磁気回路Ｆ３１は、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３と、第二ステータコア部３２４を通る。

　図６（Ｂ）に示す第二状態では、複数の第一ステータコア部３２３のそれぞれと第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３４が、複数の第一ステータコア部３２３のうち隣り合う第一ステータコア部３２３の間のエアギャップ長Ｌ３３よりも長い。このため、巻線３２１から見た、ステータコア３２２を通る磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗は、第一ステータコア部３２３と第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３４の影響を受ける。この結果、第二状態における巻線３２１から見た、ステータコア３２２を通る磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗は、第一状態における磁気抵抗よりも大きい。
　また、磁極部３１１によって生じる磁束Ｆ３１は、１つの磁極部３１１から、磁極部３１１と第一ステータコア部３２３の間のギャップを通り、第一ステータコア部３２３を通る。磁束Ｆ３１は、第一ステータコア部３２３から、直接隣の第一ステータコア部３２３を通る。磁極部３１１によって生じる磁束Ｆ３１は、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３の間のギャップを通る。このように、第二状態では、磁極部３１１によって生じる磁束Ｆ３１の経路が切り替わる。また、第二状態で磁束Ｆ３１の経路が切り替わらない場合でも、少なくとも磁極部３１１によって生じる磁束Ｆ３１のうち、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３の間のギャップを通る磁束が増大する。隣り合う２つの第一ステータコア部３２３の間のギャップを通る磁束Ｆ３１が増大すると、エアギャップＦ３２ａの磁気抵抗が実質的に増大する。これは、隣り合う２つの第一ステータコア部３２３の間のエアギャップ長Ｌ３３が増大したことと磁気的に等価である。このため、エアギャップＦ３２ａを含む磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗が、さらに大きい。巻線３２１のインダクタンスの変化率が、磁極部３１１で生じ巻線３２１と鎖交する磁束の変化率よりも大きい。

　先に説明したように、巻線３２１のインダクタンスは、巻線３２１から見た磁気抵抗に反比例する傾向を有する。従って、第二状態における巻線３２１のインダクタンスは、第一状態における巻線３２１のインダクタンスよりも小さい。
　供給電流調整部３３は、電流増大の要求に応じて、第一状態（図６（Ａ）参照）から第二状態（図６（Ｂ）参照）まで、複数の第一ステータコア部３２３及び第二ステータコア部３２４の一方を他方に対して移動させる。これによって、供給電流調整部３３は、巻線３２１から見た磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部３３は、巻線３２１のインダクタンスを変える。これによって、供給電流調整部３３は、モータ１８（図１参照）に供給する電流を調整する。
　供給電流調整部３３は、エアギャップＦ３２ａの磁気抵抗を変える。供給電流調整部３３は、隣り合う歯部としての第一ステータコア部３２３の間のエアギャップ長Ｌ３３を変えることなくエアギャップＦ３２ａの磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部３３は、隣り合う歯部としての第一ステータコア部３２３を通る磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗を変える。エアギャップＦ３２ａは、第一状態において、磁気回路Ｆ３２を構成する要素の中で磁気抵抗が最も大きい。従って、例えばエアギャップＦ３２ａ以外の部分の磁気抵抗を変える場合と比べて、巻線３２１のインダクタンスが大きく変化しやすい。
　供給電流調整部３３は、巻線３２１とロータ３１との間にあるエアギャップＦ３２ａの磁気抵抗を変えることによって巻線３２１のインダクタンスを変える。この結果、交番磁界についての損失が減少する。従って、電気負荷装置としてのモータ１８に供給する電流の調整量を増大することができる。

　図７は、図５に示す電流供給システム３におけるロータ３１の回転速度に対する出力電流特性を示すグラフである。
　図７のグラフにおいて、破線Ｈ１は、図６（Ａ）に示す第一状態における出力電流特性を表している。電流供給システム３が破線Ｈ１に示される出力電流特性を有する場合、電流供給システム３は、図７のグラフにおいて出力電流と回転速度との組合せが破線Ｈ１以下の領域に位置するように動作する。実線Ｈ２は、図６（Ｂ）に示す第二状態における出力電流特性を表している。電流供給システム３が実線Ｈ２に示される出力電流特性を有する場合、電流供給システム３は、出力電流と回転速度との組合せが実線Ｈ２以下の領域に位置するように動作する。なお、図７のグラフでは、電流の制御を分かりやすくするため、供給電圧調整部３４（図５参照）を動作させない場合の特性を示している。
　図７のグラフを参照して、電流供給システム３における調整について説明する。

　破線Ｈ１に示す、第一状態における出力電流に着目すると、出力電流は、回転速度の増大に応じて増大する。従って、電流供給システム３の出力電流は、ロータ３１の回転速度によって調整することも可能である。ロータ３１の回転速度は、エンジンＥＧの出力軸Ｃ（図１参照）の回転速度に相当する。
　しかし、第一状態における出力電流は、ロータ３１の回転速度が比較的小さい領域で、回転速度の増大に応じて急峻に増大する。その一方で、第一状態における出力電流は、回転速度が比較的高い領域では、回転速度の増大に応じた出力電流の増大が緩やかである。すなわち、回転速度が比較的高い領域では、回転速度の変化に対する出力電流の変化率が小さい。

　例えば、電流供給システム３が第一状態に固定される場合、回転速度の変化に対する出力電流の変化率が小さい領域において、出力電流を増大するためには、ロータ３１の回転速度を大幅に増大することが求められる。
　例えば、車両Ｖ（図１参照）が走行時に登坂を開始する場合、又は、走行時に他の車両を追い抜く場合、高速走行時に更なるモータ１８のトルクが必要となる。この場合、電流要求が増大する。
　供給電流調整部３３の状態が固定した状態において、更なる加速に対応して電流要求が増大する場合、ロータ３１の回転速度、即ちエンジンＥＧの回転速度を更に増大することが求められる。つまり、出力電流を増大するために、エンジンＥＧの回転パワーを過剰に増大する必要がある。
　例えば、回転速度がＮ１であり、出力電流がＩ１である状況で、電流要求の増大を受け、電流をＩ２まで増大させる場合がある。この場合、電流供給システム３が、グラフのＨ１に対応する第一状態に固定されていると、ロータ３１の回転速度が過剰に増大することとなる。言い換えると、エンジンＥＧの回転速度が過剰に増大する。これによって、エンジンＥＧ自体の燃料効率が低下する。
　巻線３２１の誘導起電圧は、ロータ３１の回転速度にほぼ比例する。そのため、回転速度を大幅に増大すると、誘導起電圧が大幅に増大する。電圧の大幅な増大に対応するためには、電気部品の高耐圧化が必要となり、電気部品の高耐圧化に伴う効率の低下、及びシステムの大型化を招来する。

　また、エンジンＥＧにおいては、低燃費化及び小型化を図るため、回転速度の範囲を狭めることが考えられている。エンジンＥＧの回転速度の範囲を狭めることは、出力電流の範囲を狭めることにつながる。

　本実施形態の電流供給システム３では、供給電流調整部３３が、電流要求に応じて巻線３２１から見た、ステータコア３２２を通る磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部３３が、巻線３２１のインダクタンスを変える。これによって、供給電流調整部３３が、モータ１８に供給する電流を調整する。具体的には、供給電流調整部３３が、第二ステータコア部３２４を第一状態（図６（Ａ）参照）から第二状態（図６（Ｂ）参照）まで移動させる。これによって、供給電流調整部３３が、図７の出力電流特性を破線Ｈ１から実線Ｈ２のように変えることができる。

　出力電流特性に関して、例えば、一般的な発電機で、巻線の太径化又は磁石量の増大を行うと、回転速度が低い領域で図７の破線Ｈ１に示すように出力電流を確保することが可能である。また、一般的な発電機で、巻線の太径化又は磁石量の増大を行うと、回転速度が高い領域で実線Ｈ２に示すように回転速度の増大に応じて出力電流を増大させる特性を得ることが可能である。しかし、巻線の太径化又は磁石量の増大を行うと、電流供給システム自体が大型化してしまう。

　また、モータ１８に供給する電流を調整する方法としては、例えば、ＤＣ－ＤＣコンバータの利用が考えられる。しかし、車両Ｖを駆動するような電力を入出力可能なＤＣ－ＤＣコンバータは、内蔵されるトランス等の部品が電力に対応して大型化してしまう。

　本実施形態の電流供給システム３では、供給電流調整部３３が、電流要求に応じて巻線３２１から見た、ステータコア３２２を通る磁気回路Ｆ３２の磁気抵抗を変える。これによって、供給電流調整部３３が、巻線３２１のインダクタンスを変える。このため、巻線の太径化又は磁石量の増大を行わずに、電流要求に応じて電流を調整することができる。

　このように、本実施形態の電流供給システム３は、小型化できる。さらに、本実施形態の電流供給システム３は、回転速度の範囲が広いエンジンＥＧ及び回転速度の範囲が狭いエンジンＥＧの双方に適用可能であり、電流の供給を好適に行うことができる。

　再び図５を参照して電流供給システム３の供給電圧調整部３４について説明する。
　電流供給システム３は、供給電流調整部３３とは別に、供給電圧調整部３４を備えている。
　供給電圧調整部３４は、ロータ３１の磁極部３１１から出て巻線３２１と鎖交する鎖交磁束を変える。これによって、供給電圧調整部３４は、巻線３２１の誘導起電圧を変え、モータ１８に供給する電圧を調整する。より詳細には、供給電圧調整部３４は、ロータ３１を軸方向Ｘに移動させる。これによって、供給電圧調整部３４は、ロータ３１と、ステータ３２との間のエアギャップ長Ｌ３１１を変える。このようなロータ３１の軸方向Ｘへの移動は、例えばロータ３１を回転可能に支持する軸受部３１３を、軸方向Ｘに移動させる電圧供給調整機構３４４によって実現されることができる。電圧供給調整機構３４４は、電圧供給制御部３４２によって制御される。ロータ３１とステータ３２との間のエアギャップ長Ｌ３１が変わることによって、ロータ３１と、ステータ３２との間の磁気抵抗が変わる。これによって、磁極部３１１で生じて巻線３２１と鎖交する磁束の量が変わる。従って、電流供給システム３が供給する電圧が変わる。

　本実施形態の電流供給システム３は、供給電流調整部３３とは別に、供給電圧調整部３４を備えている。従って、モータ１８に供給する電流の調整と電圧の調整の独立性をより高めることができるので、電流要求と電圧要求のそれぞれにより適した調整を行うことができる。例えば、モータ１８に供給する電圧は、主にモータ１８の回転速度に対応し、モータ１８に供給する電流は、主にモータ１８の出力トルクに対応する。本実施形態の電流供給システム３は、モータ１８の回転速度及び出力トルクの双方の要求に適した調整を行うことができる。

　また、供給電圧調整部３４は、次のようにして、供給電流調整部３３の動作に起因する、巻線３２１と鎖交する鎖交磁束の変動をさらに抑えることができる。
　ロータ３１の磁極部３１１から出て巻線３２１と鎖交する鎖交磁束は、ステータコア３２２を通って流れる。つまり、磁極部３１１から出て巻線３２１と鎖交する鎖交磁束は、第一ステータコア部３２３及び第二ステータコア部３２４を通って流れる。
　供給電流調整部３３が、第二ステータコア部３２４を第一状態（図６（Ａ）参照）から第二状態（図６（Ｂ）参照）まで移動させると、第一ステータコア部３２３と第二ステータコア部３２４との間のエアギャップ長Ｌ３２，Ｌ３４が変わる。このため、ロータ３１の磁極部３１１から出て巻線３２１と鎖交する鎖交磁束の量も変わる。
　供給電圧調整部３４は、供給電流調整部３３の動作による巻線３２１と鎖交する鎖交磁束の変動を補償するように、ロータ３１と、ステータ３２との間のエアギャップ長Ｌ３１を変える。この結果、供給電流調整部３３の動作に起因する、巻線３２１と鎖交する鎖交磁束の変動を抑えられる。

　このようにして、供給電流調整部３３は、供給電圧調整部３４の補償動作によって、電圧による制約の影響をより抑えつつ、電流を調整することができる。

　なお、上述した第三実施形態では、図７の電流特性のグラフを参照して、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流を調整することができることを説明した。しかし、電圧変化と電流変化との連動性を抑えつつ、電気負荷装置に供給する電流の調整ができることは、第一実施形態及び第二実施形態においても同様である。
　また、図７に示す破線Ｈ１は、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が小さい時の出力電流特性の一例を示す。図７に示す実線Ｈ２は、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が大きい時の出力電流特性の一例を示す。即ち、図７に示す電流供給システム（発電機）の出力電流特性は、本実施形態における巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗の変更が２段階で行われることを意味していない。電流供給システムの出力電流特性は、複数段階的に変更されてもよく、無段階的に変更されてもよく、連続的に変更されてもよい。複数段階的、無段階的又は連続的に変化する出力電流特性の中に、図７に示す破線Ｈ１及び実線Ｈ２の出力電流特性が含まれる。本発明において、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗の変更は、２段階で行われてもよい。
　供給電流調整部が、電流供給システムの状態を、高抵抗状態及び低抵抗状態のいずれか一方の状態から他方の状態に変更する場合について説明する。低抵抗状態における巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗は、高抵抗状態における巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗よりも小さい。例えば、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が増大するように電流供給システムの状態が変更された場合、変更前の電流供給システムの状態が、低抵抗状態であり、変更後の電流供給システムの状態が、高抵抗状態である。巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が減少するように電流供給システムの状態が変更された場合、変更前の電流供給システムの状態が、高抵抗状態であり、変更後の電流供給システムの状態が、低抵抗状態である。即ち、高抵抗状態及び低抵抗状態における巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路絶対的な磁気抵抗は、特に限定されない。高抵抗状態と低抵抗状態とは、相対的に定められる。高抵抗状態における巻線のインダクタンスは、低抵抗状態における巻線のインダクタンスよりも小さい。
　なお、以下の例では、高抵抗状態における電流供給システムの出力電流特性の一例が図７に示す破線Ｈ１であり、低抵抗状態における電流供給システムの出力電流特性の一例が図７に示す実線Ｈ２である。破線Ｈ１と実線Ｈ２との交点Ｍに相当する回転速度（Ｍ）では、高抵抗状態における電流供給システムと、低抵抗状態における電流供給システムとが、同じ回転速度（Ｍ）において、同じ大きさの電流を出力できる。巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が変更された時、変更前の電流供給システムと、変更後の電流供給システムとの間には、このように、互いの出力電流特性曲線（Ｈ１、Ｈ２）の交点に相当する回転速度（Ｍ）が生じる。なお、出力電流特性曲線は、ロータの回転速度に対する電流供給システムの出力電流を示す曲線である。
　本発明の電流供給システムは、図７に示すように、供給電流調整部により電流供給システムの状態が低抵抗状態から高抵抗状態に変更された場合に、高抵抗状態における電流供給システム（Ｈ２参照）が、回転速度（Ｍ）よりも大きい回転速度（Ｍ＋）で回転する時に、低抵抗状態における電流供給システム（Ｈ１参照）が回転速度（Ｍ＋）で回転する時に出力可能な最大電流よりも大きな電流（Ｉ２）を出力できるように構成されている。本発明の電流供給システムは、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が高くなるように電流供給システムの状態が変更されることにより、回転速度が比較的高い状況下で、変更前の電流供給システムが出力することができなかった大きさの電流を出力できる。
　本発明の電流供給システムは、図７に示すように、供給電流調整部により電流供給システムの状態が高抵抗状態から低抵抗状態に変更された場合に、低抵抗状態における電流供給システム（Ｈ１参照）が、回転速度（Ｍ）よりも小さい回転速度（Ｍ－）で回転する時に、高抵抗状態における電流供給システム（Ｈ２参照）が回転速度（Ｍ－）で回転する時に出力可能な最大電流よりも大きな電流を出力できるように構成されている。本発明の電流供給システムは、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗が低くなるように電流供給システムの状態が変更されることにより、回転速度が比較的低い状況下で、変更前の電流供給システムが出力することができなかった大きさの電流を出力できる。
　このように、本発明の電流供給システムでは、供給電流調整部が、巻線から見た、ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変更した時に、変更後の電流供給システムが、回転速度（Ｍ）よりも大きい又は小さい回転速度（Ｍ－又はＭ＋）で回転する時に、変更前の電流供給システムが前記回転速度（Ｍ－又はＭ＋）で回転する時に出力可能な最大電流よりも大きな電流を出力できるように構成されている。

　また、上述した第三実施形態では、電流供給システム３が、供給電流調整部３３及び供給電圧調整部３４の双方を備えることを説明した。ただし、本発明の電流供給システムは、供給電圧調整部を備えていなくともよい。

　また、上述した第三実施形態では、第一ステータコア部として、ロータに対向する端部に、周方向Ｚすなわち第一ステータコア部が並ぶ方向に突出した突出部を有する第一ステータコア部３２３の例を説明した。ただし、本発明における第一ステータコア部は、突出部を有していなくてもよい。

　また、上述した実施形態では、アキシャルギャップ型構造を有するロータ及びステータの例を説明した。ただし、本発明の電流供給システムは、ロータとステータとが、エアギャップを介して径方向で対向するラジアルギャップ構造にも適用できる。本実施形態のアキシャルギャップ型構造における軸方向Ｘ（図２）は、本発明におけるロータとステータとが対向する方向の一例である。ラジアルギャップ構造においては、ロータとステータとが径方向に対向する。

　また、上述した実施形態では、ＳＰＭ発電機によって構成されている電流供給システムの例を説明した。本発明の電流供給システムは、ＩＰＭ（Ｉｎｔｅｒｉｏｒ　Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｍａｇｎｅｔ）発電機によって構成されてもよい。
　また、上述した実施形態におけるエアギャップは、非磁性体ギャップの一例である。非磁性体ギャップは、１種又は複数種の非磁性体からなるギャップである。非磁性体は、特に限定されない。非磁性体としては、例えば、空気、アルミニウム、樹脂が挙げられる。非磁性体ギャップは、少なくともエアギャップを含むことが好ましい。

　また、上述した実施形態では、ロータ１１がエンジンＥＧに接続される構成の詳細として、ロータ１１は、エンジンＥＧの出力軸Ｃと直接接続されている例を説明した。ただし、エンジンＥＧの出力軸Ｃと電流供給システム１のロータ１１とは、例えばベルト、歯車、又はドライブシャフトに代表される伝達装置を介して接続されていてもよい。ただし、エンジンＥＧの出力軸Ｃと電流供給システム１のロータ１１とは、変速比が可変の変速装置を介すことなく接続されることが好ましい。言い換えると、エンジンＥＧの出力軸Ｃの回転速度に対する電流供給システム１のロータ１１の回転速度の比は一定であることが好ましい。前記比（速度比）は、１を超えてもよく、１であってもよく、１未満であってもよい。出力軸Ｃとロータ１１とが増速装置を介して接続される場合、前記比は１を超える。出力軸Ｃとロータ１１とが等速装置を介して接続される場合、前記比は１である。出力軸Ｃとロータ１１とが減速装置を介して接続される場合、前記比は１未満である。

　また、上述した実施形態では、要求指示部Ａとしてアクセル操作子の例を説明した。ただし、本発明の電流供給システムに要求される電流要求は、アクセル操作子の出力に限られない。要求指示部、及び要求指示部から出力される電流要求として、例えば次のものが挙げられる。
・車両の自動速度制御装置（クルーズコントロール）から出力される加速要求の信号
・運転者が操作する、アクセル操作子とは別のスイッチ、ボリュームの出力
・電気負荷装置に設けられた操作子の出力

　また、上述した実施形態では、供給電流調整部１３が、電流増大の要求に応じて、巻線１２１から見た磁気回路Ｆ２の磁気抵抗を減少させることによって、巻線１２１のインダクタンスを減少させる例を説明した。ただし、本発明の供給電流調整部は、常に電流増大の要求に応じて、巻線から見た磁気回路の磁気抵抗を減少させなくともよい。

　また、上述した実施形態では、マイクロコントローラ又はワイヤードロジック（論理回路）で構成された電流調整制御部を備える例を説明した。また、電流供給システムに要求される電流要求は、電気信号に限られない。本発明の供給電流調整部は、例えば、操作レバーに接続されたワイヤによって動作するものであってもよい。この場合、供給電流調整部は、マイクロコントローラやモータを備えず、ワイヤが伝達する力によってステータコアを移動させてもよい。
　また、電流供給システムに要求される電流要求は、人の操作であってもよい。例えば、本発明の供給電流調整部は、例えば、ステータコアと連動するレバーを備えて、このレバーが人によって操作されることで、ステータコアを移動させるものであってもよい。

　また、上述した実施形態では、電気負荷装置として、モータ１８の例を説明した。ただし、本発明における電気負荷装置はこれに限られず、例えば、電力を熱に変換する電熱装置であってもよい。

　また、上述した実施形態では、電流供給システムが適用される装置として、車両の例を説明した。本発明の電流供給システムは小型化できるので、車両に搭載される電流供給システムとして好適に用いられる。ただし、本発明の電流供給システムはこれに限られず、例えば、発電装置に適用できる。

　また、上述した実施形態では、駆動源として、エンジンＥＧの例を説明した。ただし、本発明における駆動源は、これに限られず、例えば、タービン又は風車であってもよい。

　上記実施形態に用いられた用語及び表現は、説明のために用いられたものであって限定的に解釈するために用いられたものではない。ここに示されかつ述べられた特徴事項の如何なる均等物をも排除するものではなく、本発明のクレームされた範囲内における各種変形をも許容するものであると認識されなければならない。本発明は、多くの異なった形態で具現化され得るものである。この開示は本発明の原理の実施形態を提供するものと見なされるべきである。それらの実施形態は、本発明をここに記載しかつ／又は図示した好ましい実施形態に限定することを意図するものではないという了解のもとで、実施形態がここに記載されている。ここに記載した実施形態に限定されるものではない。本発明は、この開示に基づいて当業者によって認識され得る、均等な要素、修正、削除、組み合わせ、改良及び／又は変更を含むあらゆる実施形態をも包含する。クレームの限定事項はそのクレームで用いられた用語に基づいて広く解釈されるべきであり、本明細書あるいは本願のプロセキューション中に記載された実施形態に限定されるべきではない。本発明は、クレームで用いられた用語に基づいて広く解釈されるべきである。

　１、２、３　　電流供給システム
　１１、２１、３１　　ロータ
　１２、２２、３２　　ステータ
　１３、２３、３３　　供給電流調整部
　１１１、３１１、２１１　　磁極部
　１２１、２２１、３２１　　巻線

Claims (13)

1. 　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムであって、
   　前記電流供給システムは、
   永久磁石を有し前記駆動源に接続されたロータと、
   巻線及び前記巻線が巻かれたステータコアを有し前記ロータと対向して配置されたステータと、
   前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する供給電流調整部と
   を備える。
2. 　請求項１に記載の電流供給システムであって、
   　前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路は、少なくとも１つの非磁性体ギャップを含み、
   　前記供給電流調整部は、前記少なくとも１つの非磁性体ギャップのうち、前記巻線と前記ロータとの間にある非磁性体ギャップの磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。
3. 　請求項１又は２に記載の電流供給システムであって、
   　前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路は、少なくとも１つの非磁性体ギャップを含み、
   　前記供給電流調整部は、前記少なくとも１つの非磁性体ギャップのうち、前記巻線のインダクタンスが設定可能な値の範囲内で最も大きい値に設定されている時の磁気抵抗が最も大きい非磁性体ギャップの磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。
4. 　請求項１から３いずれか１項に記載の電流供給システムであって、
   　前記供給電流調整部が、
   前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって、前記巻線と鎖交する磁束の変化率が前記巻線のインダクタンスの変化率よりも小さくなるように前記巻線のインダクタンスを変え、供給する電流を調整する。
5. 　請求項１から４いずれか１項に記載の電流供給システムであって、
   　前記供給電流調整部が、
   前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記巻線に対する前記ステータコアの少なくとも一部の相対位置を移動させて、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。
6. 請求項５に記載の電流供給システムであって、
   　前記供給電流調整部が、
   前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて前記ロータに対する前記ステータコアの相対位置を維持するように前記巻線に対する前記ステータコアの相対位置を移動させて、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。
7. 　請求項１から５いずれか１項に記載の電流供給システムであって、
   　前記供給電流調整部が、
   前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記巻線を移動させて前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する。
8. 請求項１から３いずれか１項に記載の電流供給システムであって、
   前記ロータの永久磁石から出て前記巻線と鎖交する鎖交磁束を変えることによって前記巻線の誘導起電圧を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する供給電圧調整部を備える。
9. 請求項８に記載の電流供給システムであって、
   　前記供給電圧調整部が、
   前記巻線に対する前記永久磁石の相対位置を移動させて前記ロータの永久磁石から生じて前記巻線と鎖交する前記鎖交磁束を変えることによって前記巻線の誘導起電圧を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する。
10. 　請求項１から５いずれか１項に記載の電流供給システムであって、
    　前記ステータコアは、前記ロータに非磁性体ギャップを介して対面する対面部を有する複数の第一ステータコア部と、前記対面部を含まない第二ステータコア部とを備え、
    　前記供給電流調整部が、
    前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記複数の第一ステータコア部及び前記第二ステータコア部の一方を他方に対して移動させることによって、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える。
11. 　請求項１０に記載の電流供給システムであって、
    　前記供給電流調整部は、
    前記複数の第一ステータコア部のそれぞれと前記第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、前記複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも短い第一状態から、
    前記複数の第一ステータコア部のそれぞれと前記第二ステータコア部との間の非磁性体ギャップ長が、前記複数の第一ステータコア部のうち隣り合う第一ステータコア部の間の非磁性体ギャップ長よりも長い第二状態まで、
    前記複数の第一ステータコア部及び前記第二ステータコア部の一方を他方に対して移動させることによって、前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変える。
12. 　請求項１から１０のいずれか１項に記載の電流供給システムと
    　前記駆動源と、
    　前記駆動源の回転速度を変えることによって前記ロータの回転速度を変え、前記電気負荷装置に供給する電圧を調整する駆動源回転速度調整部とを備えた
    電力供給システム。
13. 　駆動源から回転駆動力を受けるとともに、電流の要求が変化する電気負荷装置に電流を供給する電流供給システムに用いられる制御装置であって、
    　前記電流供給システムは、
    永久磁石を有し前記駆動源に接続されたロータと、
    巻線及び前記巻線が巻かれたステータコアを有し前記ロータと対向して配置されたステータと、
    前記巻線から見た、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えることによって前記巻線のインダクタンスを変え、前記電気負荷装置に供給する電流を調整する電流調整機構とを備え、
    　前記制御装置は、前記電流供給システムに要求される電流要求に応じて、前記電流調整機構に、前記ステータコアを通る磁気回路の磁気抵抗を変えさせることによって前記巻線のインダクタンスを変えさせる。

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