WO2012102078A1 - パンク修理キット - Google Patents

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WO2012102078A1
WO2012102078A1 PCT/JP2012/050365 JP2012050365W WO2012102078A1 WO 2012102078 A1 WO2012102078 A1 WO 2012102078A1 JP 2012050365 W JP2012050365 W JP 2012050365W WO 2012102078 A1 WO2012102078 A1 WO 2012102078A1
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compressed air
valve
cylinder
surge chamber
cap
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PCT/JP2012/050365
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児島　義秀
励 河野
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住友ゴム工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a tire puncture repair kit for repairing a puncture emergency by sequentially injecting a puncture sealing agent and compressed air into a punctured tire. About.
  • Patent Document 1 proposes a technique in which a cavity surface is covered over the entire circumference and a puncture hole is sealed immediately.
  • this type of repair kit includes a compressor device a that generates compressed air, and a bottle unit d in which a cap c is attached to the mouth of a bottle container b that contains a puncture sealing agent.
  • the cap c has an air inlet c1 for sending compressed air into the bottle container, and a sealing agent / compressed air outlet c2 for sequentially taking out the puncture sealing agent and the compressed air from the bottle container b by feeding the compressed air. And are formed.
  • a hose e1 from the compressor device a is connected to the air intake port c1.
  • the sealing agent / compressed air outlet c2 is connected to the other end of a hose e2 to which a connection fitting connectable to the air valve Tv of the tire T is attached.
  • FIG. 13 (A) is a conceptual diagram showing a part of the internal structure at that time, in which the symbol f is a pump chamber that generates compressed air, g is its piston, h is a relief valve, and i is a pressure gauge.
  • J is a one-way valve that prevents the puncture sealing agent from the bottle container b from flowing back to the compressor device a side
  • k is a flow path from the outlet f1 of the pump chamber f to the one-way valve j.
  • the compressed pressure display pressure Pi displayed by the pressure gauge i of the compressor device a is filled with this compressed air. It has been found that there is a large deviation D between the actual tire T and the actual internal pressure Pt. Specifically, for example, when the compressor device a is kept switched on and the punctured tire is pumped up to the relief pressure of the relief valve h, the actual internal pressure Pt of the tire is displayed on the pressure gauge i. There is a problem that it becomes higher than the pressure Pi by, for example, about 100 kPa. At this time, since the tire is not pressurized beyond the capacity of the compressor device a, there is no safety problem, but the user may be distrusted or uneasy.
  • the inventor studied the cause of the deviation D.
  • the deviation D is (A) pressure fluctuation of compressed air caused by reciprocating motion of the piston g; (B) the one-way valve j that prevents the puncture sealing agent from the bottle container b from flowing back to the compressor device a; and (c) the volume reduction of the flow path k due to the direct connection; Turned out to be the cause.
  • the pressure fluctuation of the compressed air in the flow path k increases.
  • high-pressure compressed air that is higher than the relief pressure passes through the one-way valve j and flows to the tire side.
  • the pressure gauge i since the pressure is displayed by the compressed air on the low pressure side remaining in the pressure fluctuation, it is considered that the deviation D occurs. Therefore, in order to reduce the deviation D, it is necessary to suppress the pressure fluctuation range of the compressed air in the flow path k as small as possible. If the one-way valve j is not formed, such a divergence D does not occur. However, in the case of direct connection, the flow path k is short, so that the puncture sealing agent flows backward from the bottle container b and damages the compressor device a. Invite the fear.
  • the present invention provides a cylinder with a surge chamber for storing compressed air from the pump chamber via an exhaust valve, and the volume of the surge chamber is 1.0 to 3.0 times the stroke volume of the piston in the pump chamber.
  • the purpose of the present invention is to provide a puncture repair kit that can reduce the pressure fluctuation range of compressed air and reduce the difference between the display pressure of the pressure gauge of the compressor device and the actual tire internal pressure. Yes.
  • the invention of claim 1 of the present application relates to a compressor device having a compressed air discharge port for discharging compressed air, and a bottle having a cap attached to the mouth of a bottle container containing a puncture sealing agent.
  • a puncture repair kit with units The cap can be directly connected to the compressed air discharge port portion, and an air intake port portion for sending the compressed air from the compressed air discharge port portion into the bottle container through the first flow path, and feeding of the compressed air And a sealing agent / compressed air outlet for sequentially taking out the puncture sealing agent and compressed air from the bottle container through the second flow path,
  • a one-way valve for preventing the puncture sealing agent from flowing back to the compressor device side is disposed in the first flow path
  • the compressor device includes a cylinder having a pump chamber that compresses air by a reciprocating motion of a piston, and a surge chamber that receives compressed air from the pump chamber via an exhaust valve, Moreover, a discharge port for sending compressed air from the surge chamber to the compressed air discharge port, a pressure gauge connection port connected to a pressure gauge for measuring the pressure of the compressed air, and a relief valve for releasing overpressure While opening the relief valve connection port to be connected,
  • the volume Q2 of the surge chamber is characterized by being 1.0 to 3.0
  • the cylinder includes a first cylinder part that forms the pump chamber, and a second cylinder that is adjacent to the first cylinder part via a partition wall and forms a surge chamber.
  • a cylinder body provided with a series of parts, and a cylinder cap that closes the other end of the second cylindrical part,
  • the surge chamber includes a first projecting cylinder portion projecting from the partition wall into the surge chamber, and a first projecting cylinder portion projecting from the cylinder cap into the surge chamber and being extrapolated with a gap at a tip portion of the first projecting cylinder portion.
  • the two protruding cylinder parts are divided into a sub surge chamber part surrounded by the first and second protruding cylinder parts and a remaining main surge chamber part, and the exhaust valve is provided in the auxiliary surge chamber part. It is characterized by having formed.
  • the exhaust valve is concentric with the first projecting cylinder and is opened and retracted by being guided by the first projecting cylinder and the valve port formed in the partition wall.
  • a valve seat that can open and close the valve port and a biasing spring that biases the valve seat toward the valve port side are provided.
  • the cylinder is provided with a surge chamber that receives and stores compressed air from a pump chamber that compresses air by a reciprocating motion of a piston through an exhaust valve.
  • the volume of the surge chamber is set to a large volume of 1.0 to 3.0 times the stroke volume of the piston in the pump chamber.
  • FIG. 1 It is a perspective view which shows the case where puncture repair is performed using the puncture repair kit of this invention.
  • (A), (B) is the side view and perspective view which show a valve seat case. It is a top view which shows the internal structure of a compressor apparatus.
  • FIG. 1 It is sectional drawing which shows a relief valve.
  • A is sectional drawing which looked at the exhaust cap from the front side
  • B is sectional drawing which looked at the exhaust cap from the side surface side. It is a graph which shows the change of the gap of the display pressure of a pressure gauge, and the actual tire internal pressure when changing the volume of a surge chamber.
  • A is a conceptual diagram showing a part of the internal structure of a repair kit in which a bottle unit and a compressor device are directly connected
  • (B) is a graph of display pressure Pi and tire internal pressure Pt showing problems at that time. It is a perspective view explaining the conventional puncture repair kit.
  • the puncture repair kit 1 of this embodiment includes a compressor device 2 and a bottle unit 3.
  • the bottle unit 3 is composed of a bottle container 4 containing a puncture sealing agent and a cap 6 attached to the mouth part 5 (shown in FIG. 3).
  • the compressor device 2 and the bottle unit 3 are directly connected without interposing hoses at a puncture repair site.
  • the other end of a supply hose 29 having one end connected to the air valve Tv of the tire T is connected to the sealing agent / compressed air outlet 7 provided in the bottle unit 3.
  • the storage hose 29 is wound around the cap 6 in a state of being connected to the sealing agent / compressed air outlet 7 during storage.
  • the bottle container 4 has a small-diameter cylindrical mouth portion 5 protruding from the lower end of the body portion 30 through which a puncture sealing agent can be taken in and out.
  • cap 6 can be directly connected to the compressed air discharge port portion 8 and the air intake port portion 27 for sending the compressed air from the compressed air discharge port portion 8 into the bottle container 4, and the compressed air is fed to the cap 6.
  • a sealing agent / compressed air outlet 7 is provided for sequentially taking out the puncture sealing agent and compressed air from the bottle container 4.
  • the cap 6 is a cap body that integrally includes a bottom plate portion 31 forming a bottom surface, a bottle mounting portion 32 to which the mouth portion 5 of the bottle container 4 is attached, and a constricted portion 33 disposed therebetween. 6A.
  • the first flow path 35 extending from the air intake port 27 into the mouth portion 5 of the bottle container 4 and the sealing agent / compressed air outlet port portion 7
  • a second flow path 36 extending into the mouth portion 5 is formed.
  • the bottle mounting portion 32 has a mounting concave portion 32A for fixing the mouth portion 5 and a boss portion 32B protruding from the bottom surface of the mounting concave portion 32A.
  • the mounting recess 32A can be screwed into the mouth portion 5 by an internal screw provided on the inner wall surface thereof.
  • a first flow path opening 37 that forms the upper end of the first flow path 35 and a second flow path opening 38 that forms the upper end of the second flow path 36 are provided. Each is open.
  • a one-way valve 14 for preventing the puncture sealing agent from flowing back to the compressor side is disposed.
  • the first flow path 35 includes a vertical flow path portion 35A extending downward from the first flow path upper opening 37, a horizontal flow path portion 35B extending laterally from the air intake port portion 27, and an L-shape that connects between them. And the joint flow path portion 35C.
  • the cap 6 is formed with a stepped vertical hole 50 having an inner diameter that gradually increases downward from the first flow path upper opening 37.
  • the vertical hole 50 includes a first vertical hole 50A extending downward from the first flow path upper opening 37, and a second vertical hole connected to the first vertical hole 50A via the first step surface S1.
  • the fourth vertical hole portion 50D connected in series.
  • the lower end of the fourth vertical hole portion 50D opens at the bottom surface of the cap body 6A.
  • a locking groove 51 extending in the circumferential direction is disposed on the lower end side of the fourth vertical hole portion 50D.
  • the vertical flow path portion 35A is formed by the first to third vertical hole portions 50A to 50C.
  • a valve seat case 52 is inserted and held from the lower end of the fourth vertical hole portion 50D in the fourth vertical hole portion 50D.
  • the valve seat case 52 has a columnar base 53 that is inserted into the fourth vertical hole 50D. At the upper end of the base 53, a valve seat mounting recess 53a for mounting the valve seat 63 is provided. Further, on the lower end side of the base portion 53, a retaining means 54 that engages with the locking groove 51 and retains from the fourth vertical hole portion 50D is provided.
  • the valve seat 63 is a ring-shaped body having a valve hole 63H. In this example, the valve seat 63 is made of a hard rubber elastic body, and is sandwiched and held between the third step surface S3 and the bottom surface of the valve seat mounting recess 53a.
  • the base 53 is formed with the joint channel portion 35C.
  • the joint channel portion 35C is opened at the bottom surface of the valve seat mounting recess 53a and is bent at the lower end of the longitudinal joint channel portion 35Ca that communicates with the longitudinal channel portion 35A through the valve hole 63H. It comprises a horizontal joint channel portion 35Cb that opens on the outer peripheral surface of the base 53 and is electrically connected to the lateral channel portion 35B. Further, around the base 53, an O seal is provided between the base 53 and the fourth vertical hole 50D at positions above and below the opening of the horizontal joint channel portion 35Cb. O-ring attachment grooves 53b and 53b having a semicircular arc cross section for attaching the ring 55 are formed. Thereby, the horizontal flow path part 35B and the joint flow path part 35C are closely connected.
  • the retaining means 54 includes a center hole 56 extending upward along the axis from the lower end of the base 53, and an annular peripheral wall formed around the center hole 56.
  • a plurality of small slits 57 that can divide the portion 53c into a plurality of circumferential fan-shaped pieces 53c1, and a circumferential direction that can project from the outer peripheral surface of each of the fan-shaped pieces 53c1 and engage with the locking groove 51 And a locking rib 58.
  • the center hole portion 56 terminates below the joint channel portion 35C.
  • the slit 57 extends radially upward from the lower end of the base 53, thereby dividing the peripheral wall 53c into a plurality of fan-shaped pieces 53c1 that can be elastically deformed inward and outward in the radial direction.
  • the retaining means 54 of this example includes a fitting shaft 59 (shown in FIG. 4B) fitted into the center hole portion 56.
  • the insertion shaft 59 prevents the fan-shaped piece 53c1 from being elastically deformed inward in the radial direction, and prevents the engagement rib 58 from being disengaged from the engagement groove 51.
  • valve seat case 52 is prevented from rotating by, for example, a lever-shaped protrusion 60 protruding from the outer peripheral surface of the base portion 53, and the opening of the lateral flow passage portion 35B when the valve seat case 52 is inserted into the vertical hole 50; Positioning with the opening of the horizontal joint channel portion 35Cb is performed.
  • the one-way valve 14 is a ball-shaped spherical valve 64 that is loosely inserted into the valve seat 63 and the third vertical hole portion 50C and can open and close the valve hole 63H of the valve seat 63.
  • a biasing spring 65 disposed in the second vertical hole portion 50B and biasing the spherical valve 64 toward the valve seat 63.
  • the air intake port portion 27 is a connection nozzle 41 that projects from the constricted portion 33 toward the compressed air discharge port portion 8. Direct connection is established by fitting into the fitting recess 28 which is the compressed air discharge port 8.
  • connection nozzle 41 includes a tapered cone-shaped tapered surface portion 41B on the tip end side of a nozzle body 41A having a constant outer diameter.
  • An O-ring 43 that seals between the inner peripheral surface of the fitting recess 28 is mounted on the outer periphery of the nozzle body 41A.
  • fixing means for preventing the connection between the compressed air discharge port portion 8 and the air intake port portion 27 and preventing the puncture sealing agent from contaminating the surroundings. 34 is provided.
  • the fixing means 34 includes a locking means 34A formed on the cap 6 and a retaining means 34B formed on the compressor device 2.
  • the locking means 34A includes a pair of locking claws 45 that protrude toward the compressor device 2 on both sides of the connection nozzle 41 (upper and lower sides in this example).
  • a hook portion having a right triangle shape is disposed at the tip of each locking claw 45.
  • the retaining means 34B is provided at a position facing the locking claw 45 and has a claw engagement hole 46 that can be engaged with the locking claw 45 and can be prevented from coming off.
  • the compressor device 2 stores at least the motor M and the compressor body 13 in the storage case 9.
  • the storage case 9 has an upper plate 9b1 and an upper plate 9b1 at the upper and lower ends of a small peripheral wall made up of side walls 9a1 and 9a2 on both sides and front and rear side walls 9a3 and 9a4, respectively. It is formed as a horizontally placed flat rectangular box closed with the plate portion 9b2.
  • the storage case 9 is formed in an upper and lower case part so as to be disassembled.
  • the motor M various commercially available DC motors that operate with a 12V DC power source of an automobile can be used.
  • a power cord is connected to the motor M via a power switch that is attached to the upper plate portion 9b1 of the storage case 9.
  • a power plug 15 that can be connected to a cigarette lighter socket of an automobile is disposed.
  • the power plug 15 is removably accommodated in a recess (not shown) provided in the lower plate portion 9b2.
  • the compressor body 13 includes a piston 10 and a cylinder 12 connected to the motor M via a crank mechanism 17 as shown in FIGS.
  • the cylinder 12 includes a pump chamber 11 that compresses air by the reciprocating motion of the piston 10 and a surge chamber 18 that receives the compressed air from the pump chamber 11 via an exhaust valve 16.
  • the piston 10 has an intake hole 19A extending through the piston 10 in the axial direction, and the intake hole 19A is closed from the pump chamber side with a spring property, such as rubber, synthetic resin, metal, etc.
  • the intake valve 19 using the valve 19B such as an elastic body is formed.
  • the cylinder 12 includes a first cylinder portion 70A that forms the pump chamber 11, and a second cylinder portion that is adjacent to the first cylinder portion 70A via a partition wall 70B and that forms a surge chamber 18.
  • the cylinder main body 70 which provided the cylinder part 70C in series, and the cylinder cap 71 which closes the other end side of the second cylinder part 70C are provided.
  • a first projecting cylindrical portion 72 that projects from the partition wall 70B into the surge chamber 18 is formed.
  • the cylinder cap 71 is formed with a second projecting cylindrical portion 73 that projects from the cylinder cap 71 into the surge chamber 18 and is inserted with a gap G at the distal end portion of the first projecting cylindrical portion 72. Is done.
  • the surge chamber 18 is divided into a sub surge chamber portion 18A surrounded by the first and second projecting cylindrical portions 72 and 73 and a remaining main surge chamber portion 18B.
  • the auxiliary surge chamber portion 18A is electrically connected to the main surge chamber portion 18B through the gap G, and the exhaust valve 16 is formed in the auxiliary surge chamber portion 18A.
  • the exhaust valve 16 is concentric with the first projecting cylinder portion 72 and is formed in the partition wall 70B.
  • the exhaust port 16 is guided by the first projecting cylinder portion 72 so as to advance and retreat.
  • a coil spring-like urging spring 76 that urges the valve seat 75 toward the valve port side.
  • the second cylinder portion 70C has a pressure gauge connection port connected to a discharge port 77 for sending compressed air from the surge chamber 18 to the compressed air discharge port portion 8 and a pressure gauge 22 for measuring the pressure of the compressed air. 78 and a relief valve connection port 79 (shown in FIG. 9) connected to the relief valve 23 for releasing overpressure are opened.
  • the pressure gauge 22 one having a well-known structure is preferably employed.
  • a connecting cylinder part 25 extending from the second cylinder part 70 ⁇ / b> C through the storage case 9 is integrally connected to the discharge port 77, and the compressed air discharge port part 8 is fitted to the opening end side thereof.
  • a recess 28 is formed.
  • the fitting recess 28 includes front and rear tapered surface portions 28 ⁇ / b> B and 28 ⁇ / b> C that form a tapered cone toward the second cylindrical portion 70 ⁇ / b> C before and after the parallel hole portion 28 ⁇ / b> A having a constant inner diameter. ing.
  • the rear taper surface portion 28C has substantially the same inclination as the taper surface portion 41B at the tip of the connection nozzle 41, and contacts the taper surface portion 41B to position the connection nozzle 41 and the fitting recess 28 in a concentric and accurate position. Yes.
  • the front tapered surface portion 28B functions as a guide when the connection nozzle 41 is inserted.
  • the compressor device 2 of the present embodiment in order to prevent a large pressure difference (deviation D) from occurring between the actual internal pressure Pt of the pumped-up tire and the display pressure Pi of the pressure gauge 22.
  • the volume Q2 of the surge chamber 18 is set to 1.0 to 3.0 times the stroke volume Q1 of the piston 10 in the pump chamber 11 as compared with the conventional case.
  • the pressure difference (deviation D) is caused by pressure fluctuations in the compressed air caused by the reciprocating motion of the piston 10.
  • the stroke volume Q1 means a volume difference of the pump chamber 11 from a state where the piston 10 is most retracted to a state where the piston 10 is most advanced.
  • the pressure difference (deviation D) is caused by pressure fluctuations in the compressed air caused by the reciprocating motion of the piston 10.
  • the volume Q2 of the surge chamber 18 is indicated as the sum of the volume Q2B of the main surge chamber 18B and the volume Q2A of the auxiliary surge chamber 18A.
  • the volume Q2A of the auxiliary surge chamber 18A means a value obtained by subtracting the volume of the exhaust valve 16 from the volume when the exhaust valve 16 is not provided.
  • the surge chamber 18 is divided into a main surge chamber portion 18B and a sub surge chamber portion 18A, and these are conducted through a gap G. Therefore, compression in the main surge chamber portion 18B is performed. Air pressure fluctuations can be further suppressed, and the deviation D can be reduced.
  • the gap G is preferably in the range of 0.5 to 2.0 mm.
  • the relief valve 23 of this example has a cylindrical shape protruding from the second cylindrical portion 70 ⁇ / b> C in the Y-axis direction orthogonal to the axial direction (X-axis direction) of the cylinder 12.
  • a valve discharge port 23 ⁇ / b> H for discharging the overpressure compressed air is disposed at the protruding end of the relief valve 23.
  • the valve discharge port 23H opens toward the opposing plate portion 9B composed of the upper plate portion 9b1 or the lower plate portion 9b2.
  • the relief valve 23 includes a cylindrical body portion 80 that integrally protrudes from the second tube portion 70 ⁇ / b> C in the Y-axis direction.
  • One end of the central hole 80H of the cylindrical body 80 communicates with the surge chamber 18 through the relief valve connection port 79.
  • the other end of the center hole 80H opens toward the opposing plate portion 9B (in this example, the lower plate portion 9b2).
  • a valve seat portion 80A is formed between the one end and the other end.
  • a valve shaft 81 that opens and closes the valve seat portion 80A and a spring body 85 that biases the valve shaft 81 toward the valve seat portion 80A are disposed.
  • a spring retainer 86 for retaining the spring body 85 is attached to the other end of the center hole 80H.
  • the spring retainer 86 is a screw shaft, and can adjust the relief pressure by screwing back and forth.
  • the spring retainer 86 is formed with a concentric center hole 86H having one end communicating with the center hole 80H and the other end forming the valve outlet 23H.
  • the exhaust cap 84 is attached to the relief valve 23, changes the direction of the compressed air from the valve discharge port 23H, and one of the side wall portions 9a3 and 9a4 on both sides. It discharges
  • the exhaust cap 84 integrally includes a fitting cylinder part 88 having a central hole 88H fitted into the cylindrical body part 80 and a hood part 89.
  • the hood portion 89 is bent at a right angle from the center hole 88H, extends toward the opposing side wall portion 9A, and has an exhaust flow in which a rectangular cap exhaust port 89H1 facing the case exhaust port 87 is opened at the tip. Has path 89H.
  • the exhaust flow path 89H has both side surfaces 89HS in the Z-axis direction extending toward the tip at an angle ⁇ of 10 to 60 °. Extend in.
  • the hood portion 89 protrudes from the wall surface 89S facing the counter plate portion 9B at a height t of 0.5 to 2.0 mm and comes into contact with the counter plate portion 9B. Is provided apart from the opposing plate portion 9B.
  • intersections where the extension line of the both side surfaces 89HS of the exhaust passage 89H intersects the opposing side wall portion 9A are P1 and P2, these intersections P1 and P2 are in the case exhaust port 87. positioned.
  • the distance W1 between the intersection points P1 and P2 in the Z-axis direction is 0.5 to 1.0 times the width W2 of the case exhaust port 87 in the Z-axis direction, and the case exhaust from the center of the relief valve 23.
  • the distance L2 in the X-axis direction to the port 87 is 1.5 to 3.0 times the distance L1 in the X-axis direction from the center of the relief valve 23 to the cap exhaust port 89H1.
  • the exhaust cap 84 configured in this manner changes the direction of the compressed air from the valve discharge port 23H and discharges it from the case exhaust port 87. That is, the compressed air is not exhausted from the opposing plate portion 9B side close to the valve discharge port 23H, but is exhausted from the opposing side wall portion 9A side orthogonal to the opposing plate portion 9B. A long channel length can be secured, which is advantageous for cooling.
  • the exhaust flow path 89H extends at the angle ⁇ , the temperature can be lowered by reducing the pressure of the high-temperature compressed air from the valve outlet 23H when passing through the exhaust flow path 89H.
  • the temperature of the case exhaust port 87 and the temperature of the compressed air discharged from the case exhaust port 87 can be sufficiently lowered, and the user can be prevented from being burned. Further, since the exhaust cap 84 does not discharge compressed air into the apparatus, an increase in the internal temperature of the apparatus can be suppressed, and the occurrence of a failure of the motor or the like can also be suppressed.
  • the angle ⁇ of the exhaust passage 89H is less than 10 °, the pressure reducing effect is reduced and it is difficult to sufficiently reduce the temperature.
  • the angle ⁇ exceeds 60 °, a part of the compressed air discharged from the valve discharge port 23H diffuses inside the apparatus, so that it is impossible to sufficiently suppress the increase in the internal temperature.
  • the intersection points P1 and P2 are not located in the case exhaust port 87, that is, when the valve exhaust port 23H and the case exhaust port 87 are misaligned, the compressed air from the valve exhaust port 23H is A part of it diffuses inside the device, and the rise in the internal temperature is not sufficiently suppressed.
  • the distance W1 between the intersection points P1 and P2 is less than 0.5 times the width W2 of the case exhaust port 87, and the distance L2 from the center of the relief valve 23 to the case exhaust port 87 is When the distance from the center to the cap exhaust port 89H1 is less than 1.5 times the distance L1, the compressed air from the valve exhaust port 23H is efficiently exhausted from the case exhaust port 87. Further, the temperature drop of the compressed air from the case exhaust port 87 is insufficient. Conversely, when the distance W1 exceeds 1.0 times the width W2 and the distance L2 exceeds 3.0 times the distance L1, a part of the compressed air from the valve outlet 23H diffuses inside the device. As a result, the rise in the internal temperature is not sufficiently suppressed.
  • a protrusion 89S1 is provided on the wall surface 89S of the hood portion 89, and the wall surface 89S is separated from the opposing plate portion 9B.
  • the hood portion 89 becomes hot due to the compressed air from the valve outlet 23H, but if there is no protrusion 89S1, heat is transmitted from the wall surface 89S to the opposing plate portion 9B, and the opposing plate portion 9B also becomes high temperature. Incurs a risk of burns to the user.
  • by providing the protrusion 89S1 and separating the two it is possible to suppress the heat transfer and suppress the temperature rise of the opposing plate portion 9B.
  • the exhaust cap 84 is preferably formed of rubber or plastic that is difficult to transfer heat.
  • the height of the exhaust passage 89H is constant or increases toward the tip.
  • a puncture repair kit using the bottle unit having the structure shown in FIG. 2 and the compressor device shown in FIG. 6 was prototyped according to the specifications shown in Table 1, and the compressor device was left switched on.
  • the punctured tire was pumped up to the relief pressure (350 kPa) of the relief valve.
  • the pressure difference Pt ⁇ Pi between the actual tire internal pressure Pt and the display pressure Pi indicated by the pressure gauge was compared. The results are shown in Table 1 and FIG.
  • the comparative example and the example have substantially the same specifications except for the volume of the surge chamber.
  • the volume of the passage from the discharge port 77 of the cylinder 12 to the one valve 14 of the cap 6 is 1.0 cc.
  • the embodiment can reduce the difference between the display pressure of the pressure gauge of the compressor device and the actual tire internal pressure by increasing the volume of the surge chamber.
  • an exhaust cap having the specifications shown in Table 2 was attached to the relief valve, and the compressor device was continuously operated for 20 minutes. The temperature at each position at that time was measured and compared with each other. The specifications are substantially the same except for the specifications of the exhaust cap.
  • the relief pressure is set to 350 kPa, and the relief valve is activated after 5 minutes.
  • Each intersection P1, P2 is located in the case exhaust port.
  • the width W2 of the case exhaust port is 46 mm, the height is 65 mm, and the distance L2 from the center of the relief valve is constant at 35 mm.
  • Sample 1 is exhausted from the valve exhaust port into the apparatus without using an exhaust cap.
  • samples 3 to 5, 7, and 8 with an angle ⁇ 1 of 10 to 60 ° can exhaust the compressed air from the relief valve to the outside of the device while lowering the temperature, and there is a risk of burns to the user. It can be confirmed that the increase in the internal temperature of the apparatus can be suppressed while eliminating the property.

Abstract

　コンプレッサ装置の圧力計の表示圧力と、実際のタイヤ内圧との差を低減させる。　コンプレッサ装置２とボトルユニット３とは直接接続される。ボトルユニット３に取り付くキャップ６は、パンクシーリング剤がコンプレッサ装置側に逆流するのを防止する一方弁１４を有する。コンプレッサ装置２のシリンダ１２は、ポンプ室１１と、そこからの圧縮空気を排気弁１６を介して受け取るサージ室１８とを具え、該サージ室１８の容積Ｑ２を、前記ポンプ室１１におけるピストン１０のストローク容積の１．０～３．０倍とした。

Description

パンク修理キット
　本発明は、パンクしたタイヤにパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次注入してパンクを応急的に修理するタイヤのパンク修理キットに関する。
に関する。
　パンクを応急的に修理するパンク修理キットとして、パンクしたタイヤにパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次注入してポンプアップし、その後、この状態でタイヤを走行させることにより、パンクシーリング剤がタイヤ内腔面を全周に亘って被覆しパンク穴を応急的にシールするものが、例えば特許文献１などに提案されている。
　この種の修理キットは、図１４に示すように、圧縮空気を発生させるコンプレッサ装置ａ、及びパンクシーリング剤を収容したボトル容器ｂの口部にキャップｃを取り付けたボトルユニットｄを具える。前記キャップｃには、圧縮空気をボトル容器内へ送り込む空気取入れ口部ｃ１と、この圧縮空気の送り込みによりボトル容器ｂからパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し口部ｃ２とが形成されている。前記空気取入れ口部ｃ１には、コンプレッサ装置ａからのホースｅ１が接続される。前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部ｃ２には、一端にタイヤＴの空気バルブＴｖに接続可能な接続金具が取り付くホースｅ２の他端が接続される。
　この修理キットの場合、２本のホースｅ１、ｅ２が必要となるため、誤配管しやすい。又ボトルユニットｄの安定性が悪いため、作業中にボトルユニットｄが転倒して、必要量のパンクシーリング剤が注入できなくなるという問題がある。
　そこで本発明者は、ボトルユニットｄの空気取入れ口部ｃ１を、コンプレッサ装置ａに直接接続可能に構成することを提案した。これにより、ボトルユニットｄとコンプレッサ装置ａとが一体化してその重心を低く下げることができ、安定性を増して転倒を抑制しうる。又空気取入れ側のホースｅ１が不要となるため、誤配管の恐れを無くすことができる。図１３（Ａ）は、その時の内部構造の一部を示す概念図であり、図中の符号ｆは、圧縮空気を発生させるポンプ室、ｇはそのピストン、ｈはリリーフバルブ、ｉは圧力計、ｊはボトル容器ｂからのパンクシーリング剤がコンプレッサ装置ａ側に逆流するのを防止する一方弁、ｋはポンプ室ｆの出口ｆ１から一方弁ｊに至る流路を示す。
　しかし、ボトルユニットｄとコンプレッサ装置ａとを直接接続した場合、例えば図１３（Ｂ）に示すように、コンプレッサ装置ａの圧力計ｉが表示する圧縮空気の表示圧力Ｐｉと、この圧縮空気によって充填されたタイヤＴの実際の内圧Ｐｔとの間に大きな乖離Ｄが生じてしまうことが判明した。具体的には、例えば、コンプレッサ装置ａのスイッチを入れっぱなしにし、パンク修理したタイヤをリリーフバルブｈのリリーフ圧までポンプアップしようとした場合、実際のタイヤの内圧Ｐｔは、圧力計ｉの表示圧力Ｐｉよりも、例えば１００ｋＰａ程度高くなってしまうという問題がある。このとき、コンプレッサ装置ａの能力以上には、タイヤに圧力がかからないため、安全上の問題はないものの、使用者に不信感や不安感を与える恐れを招く。
　そこで発明者が、この乖離Ｄの発生原因について研究した。その結果、前記乖離Ｄは、
　（ａ）　前記ピストンｇの往復運動によって生じる圧縮空気の圧力変動；
　（ｂ）　ボトル容器ｂからのパンクシーリング剤がコンプレッサ装置ａ側に逆流するのを防止する前記一方弁ｊ；及び
　（ｃ）　前記直接接続したことによる、前記流路ｋの容積低下；
が原因していることが判明した。
　即ち、前記流路ｋの容積低下により、この流路ｋ内における圧縮空気の圧力変動が大きくなる。そして前記一方弁ｊの形成により、大きくなった前記圧力変動のうち、リリーフ圧より高い高圧側の圧縮空気が、一方弁ｊを通過してタイヤ側に流れることとなる。他方、圧力計ｉでは、圧力変動のうちで残された低圧側の圧縮空気によって圧力が表示されるため、前記乖離Ｄが発生すると考えられる。従って、この乖離Ｄを低減するためには、流路ｋ内における圧縮空気の圧力変動巾をできるだけ小さく抑えることが必要である。なお一方弁ｊが形成されない場合には、このような乖離Ｄは生じないが、直接接続の場合、流路ｋが短いため、パンクシーリング剤がボトル容器ｂから逆流してコンプレッサ装置ａを損傷させるという恐れを招く。
特開２０００－１０８２１５号公報
　そこで本発明は、シリンダに、ポンプ室からの圧縮空気を貯えるサージ室を排気弁を介して設けるとともに、前記サージ室の容積をポンプ室におけるピストンのストローク容積の１．０～３．０倍とすることを基本として、圧縮空気の圧力変動巾を小さく抑えることができ、コンプレッサ装置の圧力計の表示圧力と、実際のタイヤ内圧との差を低減しうるパンク修理キットを提供することを目的としている。
　上記課題を解決するために、本願請求項１の発明は、圧縮空気を吐出させる圧縮空気吐出口部を具えるコンプレッサ装置と、パンクシーリング剤を収容したボトル容器の口部にキャップを取り付けたボトルユニットとを具えるパンク修理キットであって、
　前記キャップは、前記圧縮空気吐出口部に直接接続できかつ該圧縮空気吐出口部からの圧縮空気をボトル容器内へ第１の流路をへて送り込む空気取入れ口部と、この圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器からパンクシーリング剤と圧縮空気とを第２の流路をへて順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し口部とを具え、
　かつ前記第１の流路に、パンクシーリング剤がコンプレッサ装置側に逆流するのを防止する一方弁を配するとともに、
　前記コンプレッサ装置は、ピストンの往復運動により空気を圧縮させるポンプ室と、このポンプ室からの圧縮空気を排気弁を介して受け取るサージ室とを有するシリンダを具え、
　しかも前記サージ室に、該サージ室から圧縮空気を前記圧縮空気吐出口部に送り出す排出口と、圧縮空気の圧力を測定する圧力計に接続する圧力計接続口と、過圧を逃がすリリーフバルブに接続するリリーフバルブ接続口とを開口させるとともに、
　前記サージ室の容積Ｑ２を、前記ポンプ室におけるピストンのストローク容積の１．０～３．０倍としたことを特徴としている。
　又請求項２の発明では、前記シリンダは、前記ポンプ室を形成する第１の筒部と、この第１の筒部に隔壁を介して一端側が隣り合いかつサージ室を形成する第２の筒部とを一連に設けたシリンダ本体、及び前記第２の筒部の他端側を閉じるシリンダキャップを具えるとともに、
　前記サージ室は、前記隔壁からサージ室内に突出する第１の突出筒部と、前記シリンダキャップからサージ室内に突出しかつ前記第１の突出筒部の先端部に隙間を有して外挿される第２の突出筒部とにより、前記第１、第２の突出筒部によって囲まれる副サージ室部と、残部の主サージ室部とに区分されるとともに、前記副サージ室部に、前記排気弁を形成したことを特徴としている。
　又請求項３の発明では、前記排気弁は、前記第１の突出筒部と同心かつ前記隔壁に穿設される弁口と、前記第１の突出筒部に案内されて進退することにより前記弁口を開閉しうる弁座と、この弁座を弁口側に付勢する付勢バネとを具えることを特徴としている。
　本発明は叙上の如く、シリンダに、ピストンの往復運動により空気を圧縮させるポンプ室からの圧縮空気を排気弁を介して受け取り、かつ貯えるサージ室を設けている。又前記サージ室の容積を、ポンプ室におけるピストンのストローク容積の１．０～３．０倍と大容量に設定している。これによりサージ室内の圧縮空気の圧力変動巾を小さく抑えることができ、コンプレッサ装置の圧力計の表示圧力と、タイヤの実際の内圧との差を低減することができる。
本発明のパンク修理キットを用いてパンク修理を行う場合を示する斜視図である。 ボトルユニットを示す断面図である。 ボトルユニットとコンプレッサ装置との接続前の状態を示す部分断面図である。 キャップの内部構造を分解して示す断面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は、弁座ケースを示す側面図及び斜視図である。 コンプレッサ装置の内部構造を示す平面図である。 コンプレッサ本体を示す分解斜視図である。 コンプレッサ本体の主要部を示す部分断面図である。 シリンダを分解して示す分解斜視図である。 リリーフバルブを示す断面図である。 （Ａ）は排気キャップを正面側から見た断面図、（Ｂ）は排気キャップを側面側から見た断面図である。 サージ室の容積を変化させた時の、圧力計の表示圧力と実際のタイヤ内圧との乖離の変化を示すグラフである。 （Ａ）はボトルユニットとコンプレッサ装置とを直接接続した修理キットの内部構造の一部を示す概念図、（Ｂ）はその時の問題点を示す表示圧力Ｐｉとタイヤ内圧Ｐｔとのグラフである。 従来のパンク修理キットを説明する斜視図である。
　以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
　図１に示すように、本実施形態のパンク修理キット１は、コンプレッサ装置２とボトルユニット３とを具える。前記ボトルユニット３は、パンクシーリング剤を収容したボトル容器４と、その口部５（図３に示す）に取り付くキャップ６とから構成される。前記コンプレッサ装置２とボトルユニット３とは、パンク修理現場において、ホース類を介在させることなく直接接続される。又前記ボトルユニット３に設けるシーリング剤・圧縮空気取出し口部７には、一端がタイヤＴの空気バルブＴｖに接続される送給ホース２９の他端が連結されている。この送給ホース２９は、保管時には、前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部７に連結された状態で、前記キャップ６の周囲に巻き付けられている。
　前記ボトル容器４は、図２に示すように、胴部３０の下端に、パンクシーリング剤を出し入れしうる小径円筒状の口部５を突出している。
　又前記キャップ６は、前記圧縮空気吐出口部８に直接接続できかつ該圧縮空気吐出口部８からの圧縮空気をボトル容器４内へ送り込む空気取入れ口部２７と、この圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器４からパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し口部７とを具える。
　具体的には、前記キャップ６は、底面をなす底板部分３１と、前記ボトル容器４の口部５を取り付けるボトル取付部分３２と、その間に配されるくびれ部分３３とを一体に具えるキャップ本体６Ａを有する。又このキャップ本体６Ａ内には、前記空気取入れ口部２７からボトル容器４の前記口部５内にのびる第１の流路３５と、シーリング剤・圧縮空気取出し口部７からボトル容器４の前記口部５内にのびる第２の流路３６とが形成される。
　前記ボトル取付部分３２は、前記口部５を固定する取付け凹部３２Ａと、この取付け凹部３２Ａの底面から隆起するボス部３２Ｂとを有する。前記取付け凹部３２Ａは、その内壁面に設ける内ネジにより前記口部５を螺着しうる。又前記ボス部３２Ｂの上面では、前記第１の流路３５の上端をなす第１流路上開口部３７と、前記第２の流路３６の上端をなす第２の流路上開口部３８とがそれぞれ開口している。
　そして前記第１の流路３５には、パンクシーリング剤がコンプレッサ側に逆流するのを防止する一方弁１４が配される。
　前記第１の流路３５は、前記第１流路上開口部３７から下方にのびる縦流路部３５Ａと、前記空気取入れ口部２７から横向きにのびる横流路部３５Ｂと、その間を継ぐＬ字状の継ぎ流路部３５Ｃとから構成される。図４に示すように、前記キャップ６には、前記第１流路上開口部３７から下方に向かって内径を段階的に増加させた段付き状の縦孔５０が形成される。この縦孔５０は、前記第１流路上開口部３７から下方にのびる第１の縦孔部５０Ａと、この第１の縦孔部５０Ａに第１の段差面Ｓ１を介して連なる第２の縦孔部５０Ｂと、この第２の縦孔部５０Ｂに第２の段差面Ｓ２を介して連なる第３の縦孔部５０Ｃと、この第３の縦孔部５０Ｃに第３の段差面Ｓ３を介して連なる第４の縦孔部５０Ｄとを含んで形成される。前記第４の縦孔部５０Ｄの下端は、前記キャップ本体６Ａの底面で開口する。また前記第４の縦孔部５０Ｄの下端側には、周方向にのびる係止溝５１が配される。
　そして前記第１～３の縦孔部５０Ａ～５０Ｃによって、前記縦流路部３５Ａが形成される。又前記第４の縦孔部５０Ｄ内には、弁座ケース５２が該第４の縦孔部５０Ｄの下端から挿入されて保持される。
　前記弁座ケース５２は、前記第４の縦孔部５０Ｄ内に挿入される円柱状の基部５３を有する。該基部５３の上端には、弁座６３を取り付ける弁座取付凹部５３ａが凹設される。又前記基部５３の下端側には、前記係止溝５１と係合して第４の縦孔部５０Ｄからの抜け留めを行う抜け留め手段５４が設けられる。前記弁座６３は、弁孔６３Ｈを有するリング状体からなる。この弁座６３は、本例では硬質のゴム弾性体からなり、前記第３の段差面Ｓ３と弁座取付凹部５３ａの底面との間で挟まれて保持される。
　又前記基部５３には、前記継ぎ流路部３５Ｃが形成される。この継ぎ流路部３５Ｃは、前記弁座取付凹部５３ａの底面で開口し前記弁孔６３Ｈを介して前記縦流路部３５Ａと導通する縦の継ぎ流路部分３５Ｃａと、その下端で折れ曲がりかつ前記基部５３の外周面上で開口するとともに前記横流路部３５Ｂと導通する横の継ぎ流路部分３５Ｃｂとからなる。又前記基部５３の周囲には、前記横の継ぎ流路部分３５Ｃｂの開口部よりも上側及び下側の各位置に、それぞれ前記基部５３と第４の縦孔部５０Ｄとの間をシールするＯリング５５を取り付ける断面半円弧状のＯリング取付溝５３ｂ、５３ｂが形成される。これにより、横流路部３５Ｂと継ぎ流路部３５Ｃとが密に接続される。
　又前記抜け留め手段５４は、図５に示すように、前記基部５３の下端から軸心に沿って上方にのびる中心孔部５６と、この中心孔部５６によってその周囲に形成される環状の周壁部５３ｃを周方向の複数の扇状片５３ｃ１に分割しうる小巾の複数本のスリット５７と、各前記扇状片５３ｃ１の外周面に突設され前記係止溝５１と係合しうる周方向の係止リブ５８とを具える。
　前記中心孔部５６は、前記継ぎ流路部３５Ｃよりも下方で終端する。又前記スリット５７は、前記基部５３の下端から上方に向かって放射状にのび、これにより前記周壁部５３ｃを半径方向内外に弾性変形可能な複数の扇状片５３ｃ１に分割している。又、本例の抜け留め手段５４は、前記中心孔部５６に嵌着される嵌入軸５９（図４（Ｂ）に示す。）を含む。この嵌入軸５９は、前記扇状片５３ｃ１の半径方向内方への弾性変形を阻止し、前記係止溝５１からの係止リブ５８の係合外れを防止する。又前記弁座ケース５２は、前記基部５３の外周面から突出する例えばレバー状の突起６０により廻り止めされ、弁座ケース５２を縦孔５０に挿入する際の、横流路部３５Ｂの開口と、横の継ぎ流路部分３５Ｃｂの開口との位置合わせが行われる。
　又一方弁１４は、前記図４の如く、前記弁座６３と、前記第３の縦孔部５０Ｃ内に遊挿されかつ前記弁座６３の弁孔６３Ｈを開閉しうるボール状の球体弁６４と、前記第２の縦孔部５０Ｂに配されかつ前記球体弁６４を弁座６３に向かって付勢する付勢バネ６５とを具える。
　次に、前記空気取入れ口部２７は、前記図２の如く、本例では、前記くびれ部分３３から前記圧縮空気吐出口部８に向かって突出する接続ノズル４１であって、この接続ノズル４１が前記圧縮空気吐出口部８である嵌合凹部２８に嵌り合うことにより直接接続される。
　前記接続ノズル４１は、図３に示すように、外径一定のノズル本体４１Ａの先端側に、先細コーン状のテーパ面部４１Ｂを具える。前記ノズル本体４１Ａの外周には、嵌合凹部２８の内周面との間をシールするＯリング４３が装着される。消耗品である前記Ｏリング４３を、ボトルユニット３側に配することで、コンプレッサ装置２をメンテナンスすることなく繰り返し使用することが可能となる。
　又本例のパンク修理キット１では、パンク修理中に、前記圧縮空気吐出口部８と空気取入れ口部２７との接続が外れてパンクシーリング剤が周囲を汚損するのを防止するための固定手段３４が設けられる。
　この固定手段３４は、前記キャップ６に形成される係止手段３４Ａと、前記コンプレッサ装置２に形成される抜け留め手段３４Ｂとからなる。前記係止手段３４Ａは、本例では、前記接続ノズル４１の両側（本例では上下）で、コンプレッサ装置２に向かって突出する一対の係止爪４５からなる。各係止爪４５の先端には、直角三角形状のフック部が配される。又抜け留め手段３４Ｂは、本例では、前記係止爪４５と向き合う位置に配され、かつ前記係止爪４５と係合して抜け止めしうる爪係合穴４６を有する。
　次に、前記コンプレッサ装置２は、図６に示すように、収納ケース９に、モータＭと、コンプレッサ本体１３とを少なくとも収納している。
　前記収納ケース９は、前記図１の如く、両側の側壁部９ａ１、９ａ２と、前後の側壁部９ａ３、９ａ４とからなる小高さの周囲壁部の上端、下端を、それぞれ上板部９ｂ１と下板部９ｂ２とで閉じた横置きの偏平矩形状の箱体として形成される。なお収納ケース９は、上下のケース部に分解可能に形成されている。又前記モータＭとしては、自動車の１２Ｖ直流電源で作動する市販の種々のＤＣモータが採用できる。このモータＭには、電源コードが、前記収納ケース９の上板部９ｂ１に取り付く電源スイッチを介して接続されている。前記電源コードの先端には、自動車のシガーライターソケットに接続可能な電源プラグ１５が配される。なお電源プラグ１５は、前記下板部９ｂ２に設ける凹所（図示しない）内に取り出し自在に収納される。
　又前記コンプレッサ本体１３は、図７、８に示すように、前記モータＭにクランク機構１７を介して連結されるピストン１０とシリンダ１２とを具える。又前記シリンダ１２は、前記ピストン１０の往復運動により空気を圧縮させるポンプ室１１と、このポンプ室１１からの圧縮空気を排気弁１６を介して受け取るサージ室１８とを有する。なお前記ピストン１０には、このピストン１０をその軸芯方向に貫通してのびる吸気孔１９Ａと、この吸気孔１９Ａをポンプ室側からバネ性を有して閉じる、例えばゴム、合成樹脂、金属等の弾性体などの弁１９Ｂとを用いた吸気弁１９が形成される。
　前記シリンダ１２は、本例では、前記ポンプ室１１を形成する第１の筒部７０Ａと、この第１の筒部７０Ａに隔壁７０Ｂを介して一端側が隣り合いかつサージ室１８を形成する第２の筒部７０Ｃとを一連に設けたシリンダ本体７０、及び前記第２の筒部７０Ｃの他端側を閉じるシリンダキャップ７１を具える。
　前記隔壁７０Ｂには、この隔壁７０Ｂからサージ室１８内に突出する第１の突出筒部７２が形成される。又前記シリンダキャップ７１には、このシリンダキャップ７１からサージ室１８内に突出しかつ前記第１の突出筒部７２の先端部に隙間Ｇを有して外挿される第２の突出筒部７３が形成される。これにより、前記サージ室１８は、前記第１、第２の突出筒部７２、７３によって囲まれる副サージ室部１８Ａと、残部の主サージ室部１８Ｂとに区分される。なお、副サージ室部１８Ａは、前記隙間Ｇを介して主サージ室部１８Ｂと導通するとともに、この副サージ室部１８Ａに前記排気弁１６が形成される。
　前記排気弁１６は、前記第１の突出筒部７２と同心かつ前記隔壁７０Ｂに穿設される弁口７４と、前記第１の突出筒部７２に案内されて進退することにより前記弁口７４を開閉しうる弁座７５と、この弁座７５を弁口側に付勢するコイルバネ状の付勢バネ７６とを具える。
　又前記第２の筒部７０Ｃには、前記サージ室１８から圧縮空気を前記圧縮空気吐出口部８に送り出す排出口７７と、圧縮空気の圧力を測定する圧力計２２に接続する圧力計接続口７８と、過圧を逃がすリリーフバルブ２３に接続するリリーフバルブ接続口７９（図９に示す。）とが開口している。なお前記圧力計２２として周知構造のものが好適に採用される。
　なお前記排出口７７には、前記第２の筒部７０Ｃから収納ケース９を貫通してのびる連結筒部２５が一体に連結され、その開口端側に、圧縮空気吐出口部８である嵌合凹部２８を形成している。この嵌合凹部２８は、図３に示すように、内径一定の平行孔部２８Ａの前後に、第２の筒部７０Ｃに向かって先細コーン状をなす前後のテーパ面部２８Ｂ、２８Ｃを連設している。前記後のテーパ面部２８Ｃは、前記接続ノズル４１先端のテーパ面部４１Ｂとほぼ同傾斜をなし、前記テーパ面部４１Ｂと当接することにより接続ノズル４１と嵌合凹部２８とを同心かつ正確な位置に位置決めしうる。なお前記前のテーパ面部２８Ｂは、接続ノズル４１を挿入する際のガイドとして機能する。
　次に、本実施形態のコンプレッサ装置２では、ポンプアップされたタイヤの実際の内圧Ｐｔと、圧力計２２の表示圧力Ｐｉとの間に大きな圧力差（乖離Ｄ）が発生するのを防止するため、前記サージ室１８の容積Ｑ２を、前記ポンプ室１１におけるピストン１０のストローク容積Ｑ１の１．０～３．０倍と、従来に比して大に設定している。なお前記圧力差（乖離Ｄ）は、ピストン１０の往復運動によって生じる圧縮空気の圧力変動に原因して発生する。
　前記ストローク容積Ｑ１とは、ピストン１０が最も後退した状態から、最も前進した状態までの間のポンプ室１１の容積差を意味する。
なお前記圧力差（乖離Ｄ）は、ピストン１０の往復運動によって生じる圧縮空気の圧力変動に原因して発生する。また前記サージ室１８の容積Ｑ２とは、主サージ室部１８Ｂの容積Ｑ２Ｂと、副サージ室部１８Ａの容積Ｑ２Ａとの和として示される。又前記副サージ室部１８Ａの容積Ｑ２Ａとは、前記排気弁１６を設けないときの容積から、排気弁１６の体積を減じた値を意味する。
　前記サージ室１８の容積Ｑ２が前記ストローク容積Ｑ１の１．０倍を下回ると、サージ室１８内の圧縮空気の圧力変動が充分に緩和されず、圧力計２２の表示圧力Ｐｉと実際のタイヤ内圧Ｐｔとの間の乖離Ｄを充分に減じることができなくなる。又サージ室１８の容積Ｑ２が前記ストローク容積Ｑ１の３．０倍を越えても、前記乖離Ｄの低減効果が頭打ちとなって、さらなる効果が見込めなくなる。しかも容積Ｑ２が大となることに起因するシリンダ１２のコストアップや大型化などのディメリットの増大を招く。
　なお本例のコンプレッサ装置２では、サージ室１８を、主サージ室部１８Ｂと副サージ室部１８Ａとに区分し、これらを隙間Ｇにて導通しているため、主サージ室部１８Ｂでの圧縮空気の圧力変動をよりいっそう抑えることができ、前記乖離Ｄの低減に貢献しうる。なお前記隙間Ｇは、０．５～２．０ｍｍの範囲が好ましい。
　次に、本例のリリーフバルブ２３は、図９に示すように、前記第２の筒部７０Ｃからシリンダ１２の軸芯方向（Ｘ軸方向）と直交するＹ軸方向に突出する円筒状をなす、又リリーフバルブ２３の突出端に、過圧の圧縮空気を排出するバルブ排出口２３Ｈが配される。このバルブ排出口２３Ｈは、前記上板部９ｂ１又は下板部９ｂ２からなる対向板部９Ｂに向かって開口する。
　具体的には、前記リリーフバルブ２３は、図１０に示すように、前記第２の筒部７０ＣからＹ軸方向に一体に突出する円筒状胴部８０を具える。この円筒状胴部８０の中心孔８０Ｈは、その一端が前記リリーフバルブ接続口７９を介してサージ室１８に通じる。又中心孔８０Ｈの他端は、前記対向板部９Ｂ（本例では下板部９ｂ２）に向かって開口する。前記一端と他端との間に、弁座部８０Ａが形成される。
　前記中心孔８０Ｈ内には、前記弁座部８０Ａを開閉する弁軸８１と、この弁軸８１を弁座部８０Ａに向かって付勢するバネ体８５とが配される。又該中心孔８０Ｈの前記他端には、前記バネ体８５を押さえるバネ押さえ８６が取り付く。このバネ押さえ８６は、ネジ軸であってその螺進退によりリリーフ圧力を調整しうる。なおバネ押さえ８６には、一端が前記中心孔８０Ｈに通じかつ他端が前記バルブ排出口２３Ｈをなす同心の中心孔８６Ｈが形成される。
　又前記排気キャップ８４は、図９、１１に示すように、前記リリーフバルブ２３に取り付き、前記バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気を向き変えして前記両側の側壁部９ａ３、９ａ４のうちの一方の側壁部９ａ３からなる対向側壁部９Ａに設けるケース排気口８７（図１、１１に示す）から排出する。
　具体的には、前記排気キャップ８４は、前記円筒状胴部８０に嵌着される中心孔８８Ｈを有する嵌着筒部８８と、フード部８９とを一体に具える。前記フード部８９は、前記中心孔８８Ｈから直角に折れ曲がり、かつ前記対向側壁部９Ａに向かってのびるとともに、先端に前記ケース排気口８７と対向する矩形状のキャップ排気口８９Ｈ１を開口させた排気流路８９Ｈを有する。
　そして前記Ｘ軸、Ｙ軸と直交する向きをＺ軸方向としたとき、前記排気流路８９Ｈは、前記Ｚ軸方向の両側面８９ＨＳが、先端に向かって１０～６０°の角度θで先端広がりでのびる。又前記フード部８９は、前記対向板部９Ｂと対向する壁面８９Ｓに、該壁面８９Ｓから０．５～２．０ｍｍの高さｔで突出しかつ前記対向板部９Ｂと当接することにより前記壁面８９Ｓを対向板部９Ｂから離間させる突起部８９Ｓ１を設けている。
　又前記排気キャップ８４では、排気流路８９Ｈの前記両側面８９ＨＳの延長線が前記対向側壁部９Ａと交わる交点をＰ１、Ｐ２としたとき、この交点Ｐ１、Ｐ２は、前記ケース排気口８７内に位置している。又前記交点Ｐ１、Ｐ２間のＺ軸方向の距離Ｗ１は、前記ケース排気口８７のＺ軸方向の巾Ｗ２の０．５～１．０倍であるとともに、前記リリーフバルブ２３の中心からケース排気口８７までのＸ軸方向の距離Ｌ２は、前記リリーフバルブ２３の中心からキャップ排気口８９Ｈ１までのＸ軸方向の距離Ｌ１の１．５～３．０倍である。
　このように構成した排気キャップ８４は、バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気を、向き変えしてケース排気口８７から排出する。即ち、圧縮空気を、前記バルブ排出口２３Ｈに近接する対向板部９Ｂ側から排気するのではなく、この対向板部９Ｂと直交する対向側壁部９Ａ側から排気するため、前記排気流路８９Ｈの流路長さを長く確保でき、冷却に有利となる。しかも排気流路８９Ｈは、前記角度θで先端広がりでのびるため、バルブ排出口２３Ｈからの高温度の圧縮空気を、排気流路８９Ｈ内を通過する際に減圧して温度を下げることができる。従って、ケース排気口８７の温度、及びケース排気口８７から排出される圧縮空気の温度を充分に下げることができ、使用者の火傷を防止しうる。又この排気キャップ８４は、圧縮空気を装置内部に排出するのではないため、装置の内部温度の上昇を抑えることができ、モータなどの故障の発生をも抑制しうる。
　前記排気流路８９Ｈの角度θが１０°未満では、減圧効果が減じて温度を充分に下げることが難しくなる。逆に、角度θが６０°を越えると、バルブ排出口２３Ｈから排出される圧縮空気の一部が装置内部で拡散してしまい、内部温度の上昇抑制を充分に達成できなくなる。又前記交点Ｐ１、Ｐ２が前記ケース排気口８７内に位置していない場合、即ちバルブ排出口２３Ｈとケース排気口８７とが位置ズレしている場合にも、バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気の一部が装置内部で拡散してしまい、内部温度の上昇抑制が不充分となる。
　又交点Ｐ１、Ｐ２間の前記距離Ｗ１が、ケース排気口８７の前記巾Ｗ２の０．５倍未満、及び前記リリーフバルブ２３の中心からケース排気口８７までの前記距離Ｌ２が、リリーフバルブ２３の中心からキャップ排気口８９Ｈ１までの前記距離Ｌ１の１．５倍未満の場合、バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気が効率よくケース排気口８７から排気されるため、内部温度の上昇抑制には優れるものの、ケース排気口８７からの圧縮空気の温度低下が不充分となる。逆に前記距離Ｗ１が前記巾Ｗ２の１．０倍を越える、及び前記距離Ｌ２が前記距離Ｌ１の３．０倍を越える場合、バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気の一部が装置内部で拡散してしまい、内部温度の上昇抑制が不充分となる。
　又本例では、フード部８９の前記壁面８９Ｓに突起部８９Ｓ１を設け、前記壁面８９Ｓを対向板部９Ｂから離間させている。前記フード部８９は、バルブ排出口２３Ｈからの圧縮空気によって高温となるが、もし突起部８９Ｓ１がない場合、前記壁面８９Ｓから対向板部９Ｂに熱が伝達して対向板部９Ｂも高温度となり、使用者への火傷の危険性を招く。これに対し、前記突起部８９Ｓ１を設けて両者を離間させることにより、熱伝達を抑制して対向板部９Ｂの温度上昇を抑えうる。なお同様の観点から、排気キャップ８４は、熱伝達し難いゴム又はプラスチックにより形成するのが好ましい。なお排気流路８９Ｈの高さは、一定或いは先端に向かって増加する。
　以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
　本発明の効果を確認するため、図２に示す構造のボトルユニットと、図６に示すコンプレッサ装置とを用いたパンク修理キットを表１の仕様で試作し、コンプレッサ装置のスイッチを入れっぱなしにし、パンク修理したタイヤをリリーフバルブのリリーフ圧（３５０ｋＰａ）までポンプアップした。そしてリリーフバルブが作動してから２０分後において、実際のタイヤ内圧Ｐｔと、圧力計が示す表示圧力Ｐｉとの圧力差Ｐｔ－Ｐｉを比較した。その結果を表１、及び図１２に示す。
　比較例及び実施例は、サージ室の容積以外は、実質的に同仕様である。なおシリンダ１２の排出口７７からキャップ６の一方弁１４までの通路の容積は１．０ccである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表の如く、実施例は、サージ室の容積を大とすることにより、コンプレッサ装置の圧力計の表示圧力と、実際のタイヤ内圧との差を低減しうるのが確認できる。
　又表２の仕様の排気キャップをリリーフバルブに装着し、コンプレッサ装置を２０分間連続的に作動させた。そのときの各位置での温度を測定し、互いに比較した。排気キャップの仕様以外は実質的に同仕様である。
　なおリリーフ圧は３５０ｋＰａに設定され、又リリーフバルブは５分経過後から作動している。又各交点Ｐ１、Ｐ２はケース排気口内に位置している。ケース排気口の巾Ｗ２は、４６ｍｍ、高さは、６５ｍｍ、リリーフバルブの中心からの距離Ｌ２は３５ｍｍで一定である。なおサンプル１は、排気キャップを用いず、バルブ排気口から装置内部に排気している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２の如く、角度θ１が１０～６０°のサンプル３～５、７、８は、リリーフバルブからの圧縮空気を温度を下げながら装置外に排気することができ、使用者への火傷の危険性をなくすとともに、装置の内部温度の上昇を抑えうるのが確認できる。
１ パンク修理キット
２ コンプレッサ装置
３ ボトルユニット
４ ボトル容器
５ 口部
６ キャップ
７ シーリング剤・圧縮空気取出し口部
８ 圧縮空気吐出口部
１０ ピストン
１１ ポンプ室
１２ シリンダ
１４ 一方弁
１６ 排気弁
１８ サージ室
１８Ａ 副サージ室部
１８Ｂ 主サージ室部
２２ 圧力計
２３ リリーフバルブ
２７ 空気取入れ口部
３５ 第１の流路
３６ 第２の流路
７０Ａ 第１の筒部
７０Ｂ 隔壁
７０Ｃ 第２の筒部
７０ シリンダ本体
７１ シリンダキャップ
７２ 第１の突出筒部
７３ 第２の突出筒部
７４ 弁口
７５ 弁座
７６ 付勢バネ
７７ 排出口
７８ 圧力計接続口
７９ リリーフバルブ接続口

Claims (3)

  1. 　圧縮空気を吐出させる圧縮空気吐出口部を具えるコンプレッサ装置と、パンクシーリング剤を収容したボトル容器の口部にキャップを取り付けたボトルユニットとを具えるパンク修理キットであって、
    　前記キャップは、前記圧縮空気吐出口部に直接接続できかつ該圧縮空気吐出口部からの圧縮空気をボトル容器内へ第１の流路をへて送り込む空気取入れ口部と、この圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器からパンクシーリング剤と圧縮空気とを第２の流路をへて順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し口部とを具え、
    　かつ前記第１の流路に、パンクシーリング剤がコンプレッサ装置側に逆流するのを防止する一方弁を配するとともに、
    　前記コンプレッサ装置は、ピストンの往復運動により空気を圧縮させるポンプ室と、このポンプ室からの圧縮空気を排気弁を介して受け取るサージ室とを有するシリンダを具え、
    　しかも前記サージ室に、該サージ室から圧縮空気を前記圧縮空気吐出口部に送り出す排出口と、圧縮空気の圧力を測定する圧力計に接続する圧力計接続口と、過圧を逃がすリリーフバルブに接続するリリーフバルブ接続口とを開口させるとともに、
    　前記サージ室の容積Ｑ２を、前記ポンプ室におけるピストンのストローク容積の１．０～３．０倍としたことを特徴とするパンク修理キット。
  2. 　前記シリンダは、前記ポンプ室を形成する第１の筒部と、この第１の筒部に隔壁を介して一端側が隣り合いかつサージ室を形成する第２の筒部とを一連に設けたシリンダ本体、及び前記第２の筒部の他端側を閉じるシリンダキャップを具えるとともに、
    　前記サージ室は、前記隔壁からサージ室内に突出する第１の突出筒部と、前記シリンダキャップからサージ室内に突出しかつ前記第１の突出筒部の先端部に隙間を有して外挿される第２の突出筒部とにより、前記第１、第２の突出筒部によって囲まれる副サージ室部と、残部の主サージ室部とに区分されるとともに、前記副サージ室部に、前記排気弁を形成したことを特徴とする請求項１記載のパンク修理キット。
  3. 　前記排気弁は、前記第１の突出筒部と同心かつ前記隔壁に穿設される弁口と、前記第１の突出筒部に案内されて進退することにより前記弁口を開閉しうる弁座と、この弁座を弁口側に付勢する付勢バネとを具えることを特徴とする請求項２記載のパンク修理キット。
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