WO2001080269A1

WO2001080269A1 - Disjoncteur

Info

Publication number: WO2001080269A1
Application number: PCT/JP2001/001301
Authority: WO
Inventors: Shunichi Katsube; Kazunori Fukuya
Original assignee: Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha
Priority date: 2000-04-14
Filing date: 2001-02-22
Publication date: 2001-10-25
Also published as: US20030048169A1; WO2001080268A1; KR100454114B1; KR20020021125A; CN1217370C; CN100449672C; JP4496698B2; DE10191111B4; US6570481B2; CA2370476A1; DE10191111T1; CN1366697A; CA2370476C; TW444220B; ZA200109388B; CN1652280A

Description

^ " 回路遮断器 - 技術分野

この発明は、配線電路の保護に用いられるモールドケースを構成するベース.とこのベースに支承され可動接触子を保持するクロスバ一を有する回路遮断器、特に、ハンドルのオンオフ操作の速度に関係なくトグルリンク機構の蓄勢力によりクロスバーを回動させ可動接触子を速入り（ quick-make ) 及び速切り ( quick-bre ak ) する機能を有し開閉時の接点溶着防止や各極の同時投入に優れる回路遮断器、例えば I E C 60947 - 2に規定する回路遮断器（Molded C ase Circuit Bre aker ) に関する。背景技術

従来の回路遮断器は、例えば特開平 0 9 — 1 6 1 6 4 1号公報に示されるように、ベースとカバ一により構成されるモールドケースと、このモールドケース内に設けられた可動接点を有する可動接触子、この可動接点と接離する固定接点を有する固定接触子. 回] 遮断器の閉路状態においてベースに支承され可動接触子を回動可能に保持する絶縁性の材料により成形されたクロスバー、このクロスバーを介して可動接触子を開閉させる開閉機構部と、回路遮断器の閉路状態において可動接点を固定接点に押圧する' 接圧パネ等により構成されている。

実使用中における開閉操作の繰り返しゃ通電時の開閉に伴うアークによって、電気的及び機械的またはその両方の要因により接点が摩耗、消耗する。このように接点が摩耗、消耗した場合でも接点間の接触の安定性を保つように、所定のオーバ一トラベルが設けられている。ここで、ォ一バートラベルとは、回路遮断器の閉路状態において、固定接触子及び固定接点を取り去ったとき. その前後における可動接点の移動量、すなわち接点の接触余裕を示す量であり、通常接点の厚さの 1 〜 2倍程度である。

回路遮断器の構成部品であるクロスバー及びベースは、機械的強度、耐熱性、絶縁性等が要求されることから熱硬化性樹脂を主成分とするものが用いられてきた。例えば、 3 0アンペアフレ一ム用の回路遮断器として、クロスバーがフヱノール 5 2重量％、ガラス繊維 1 5重量％、無機充填材 1 0重量％、木粉 1 5重量％. 顔料その他 8重量％からなる材料で成形され、ベースがフエノール 5 0重量％、木粉 3 0重量％、無機充填材 1 5重量％、顔料その他 5重量％からなる材料で成形されるものがあった。

従来の回路遮断器は、プラスチック部品体積の多くを占めるベ —スが、フヱノール樹脂や不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂を主成分として構成されているため、部品の薄肉化が困難であり小形化や軽量化の妨げとなっていた。特に、熱硬化性樹脂を主成分とするものは成形上の制約から、ベース内部を構.成する箇所はベースの大きさに拘らず所定の肉厚以上必要とされ、必要以上にベース内部を構成する箇所が厚肉となっておりベースの小形化が困難となっていた。例えば、 2 2 5アンペアフレーム以下の小形の回路遮断器で、極間ピッチが 3 5 m m以下、接圧パネによる接点間の接圧が 2 O N以下等のものにおいては、高さ 2 m m 以上のリブの肉厚は成形上の制約から 2 m m程度以上必要とされ、必要以上にベース内部を構成する箇所が厚肉となっていた。ここで、リブの肉厚 2 m mは、一般的に知られる熱硬化性樹脂の最小肉厚基準 1 m m〜 3 m m以上を満たすように若干余裕をもつて決められた値である。 '

また、従来の回路遮断器のベースは、熱硬化性樹脂を主成分としているので、成形時に発生するバリ、射出成形時に発生するスプル一やランナー等の焼却または埋め立てが要となっていた。そして、細部の成形精度が高い等の理由から熱可塑性樹脂を主成分とする成形品を採用することも検討されているが、特にべ一スに適用するときには、ベースとして要求される特性を充分に満足しているものではなかった。例えば、特開平 0 8 — 1 7 1 8 4 7号に示された熱可塑性樹脂と 2 0 0 °C'以上で脱水反応する無機化合物と強化材とを含有する成形品は、難燃性及び電極開閉後の絶縁性能に優れ、回路遮断器用の成形品としても好適であったしかしながら、カバー、ハンドル等に比較し高温かつ高応力下で ,使用されるベース、特に通電時に 1 0 0 °c以上となりクロスバーを介して強い応力を受けるベースに適用する際には、ベースとクロスバーとの種々の条件により発生するクリーブ変形が相互に関与するオーバートラベルの減少が大きく充分でなかった。

そこで、発明者らは、試行錯誤の末、種々の条件により発生するクリ一プ変形が相互に関与するオーバ一トラベルの減少が少なく、熱可塑性樹脂が主成分のベースを使用できることを見出したのでここに報告する。 '

この発明は、かかる問題点を解決するためになされたものであり、オーバ一トラベルの減少が少なく、ベースを薄肉化できかつ環境に優しい回路遮断器を提供することを目的としている。発明の開示 '

この発明に係る回路遮断器は、固定接点を有する固定接触子と上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧バネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに、トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグリンク機構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーと、ハンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するべ一ス及び上記ハンドル側からこのベースに被せたカバーにより形成されたモールドケースとを備えた回路遮断器に.おいて、上記べ一スは熱可塑性樹脂を主成分とし常温常湿における曲げ弾性率 E b の成形品であり、上記クロスバーは常温常湿における曲げ弾性率 E cの成形品であり、次式の関係を満たすので、オーバ一トラべルの減少が少なく、ベースを薄肉化 ·軽量化できかつ環境に優しい。更に、ベースの薄肉化が可能になるので、表面絶縁距離の拡 , 大が可能になる。

' E b + E c≥ 1 7 0 0 0 MP a · · ( 1 )

8 0 0 0 M P a≤ E b · · ( 2 )

9 0 0 0 MP a≤ E c · · ( 3 ) また、曲げ弾性率 E b、 E cは次式の関係を満たすので、ォーバートラベルの減少が更に少ない。

E b + E c≥ 2 0 5 0 0 MP a · · ( 4 ) 9 0 0 0 MP a≤ E b · · ( 5 )

9 0 0 0 MP a≤ E c · · ( 6 ) また、曲げ弾性率 E b、 E cは次式の関係を満たすので、ォ一バ一トラベルの減少が更に少なく、成形の生産性が良くかつ外観が優れる。 ■

E b + E c≥ 2 5 0 0 0 MP a · · ( 7 ) 9 0 0 0 MP a≤ E b≤ 2 2 0 0 0 MP a · · ( 8 )

9 0 0 0 MP a≤ E c≤ 1 7 0 0 0 MP a . . ( 9 ) また、熱可塑性樹脂は、ポリブチレンテレフタレ一ト、ポリェチレンテレフ夕レート、ポリアミド、脂肪族ポリケトン、ポリフェニレンサルフアイド、及びこれらのァロイ材料の少なくともいずれか 1つであるので、耐薬品性及び耐環境性に優れるとともにリサイクルが容易に実現できる。

孝た、ポリアミドは、ナイロン 6 6、ナイロン MXD 6、ナイロン 4 6、及びナイロン 6 Tの少なくともいずれか 1つであるので、耐衝撃性かつ開閉耐久時の発生熱に対する保持性に優れる。

ま.た、熱可塑性樹脂は、ポリエチレンテレフ夕レート、ポリフヱ二レンサルフアイド、及びこれらのァロイ材料の少なくともいずれか 1つであるので、吸湿時の寸法変化が少なくかつ開閉耐久時の発生熱に対する保持性が高い。

また、ベースは難燃剤が添加されたポリブチレンテレフタレ一卜が 5 5〜 7 0重量％と強化材が 3 0〜 4 5重量％を含有するので、端子締め付け時に割れが発生しにくい。

また、ベースは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフタレ一卜が 4 0〜 7 0重量％と強化材が 3 0〜 6 0重量％を含有するので、耐熱性、耐クリープ性に優れる。

また、ベ一スは難燃剤及びエラストマ一が添加されたポリアミドが 5 6〜 6 0重量％と強化材が 4 0〜 4 4重量％を含有するので、耐衝撃性及び遮断後の絶縁性能に優れる。

また、クロスバーは、フエノール樹脂を主成分とするので、難燃性に優れかつオーバ一トラベル特性がより一層向上する。

また、回路遮断器は多極であって、ベースの底壁に直交する壁にその壁方向に延在するスリットを有するので、成形後の寸法変形が少なくオーバ一トラベルの減少に寄与できる。

また、スリツトは、直交する壁を均等な厚さに分割するので、成形後の寸法変化を予測しやすく、オーバ一トラベルの減少に寄与できる。

また、スリツトは、ベースの表裏側から交互に設けられたので. 成形後の寸法変形がさらに少なくォ一バートラベルの減少に寄与できる。

また、直交する壁は相間壁であるので、オーバ一トラベルの減少により寄与できる。

また、スリツト間のべ一ス肉厚と、ベ一ス底壁の肉厚が等しいので、成形後の寸法変化を予測しやすく、オーバ一トラベルの減少に寄与できる。

また、直交する壁は、可動接点及び固定接点を収納する接点収納部と、閧閉機構部を収納する開閉機構収納部の間の壁であるので、接点側から開閉機構部側への熱伝導率を低下させることができ、開閉機構部等に用いる潤滑剤の劣化を遅延させることができる。

また、スリットはべ一スの裏面側に開口するように形成されたので、効率的に放熱することができる。

また、ベース底壁の厚さよりも、スリツトとベース内側との間の壁の厚さを薄くしたので、ベース内側からスリットへ熱が伝達されやすい。

また、ベースは難燃剤及びエラストマ一が添加されたポリアミドが 5 6〜 6 0 重量％と強化材が 4 0 - 4 4重量％を含有するので、ォ一バートラベルの減少が少なく、ベースを薄肉化 ' 軽量化できかつ環境に優しい。更に、ベースの薄肉化が可能になるので、表面絶縁距離の拡大が可能になる。また、耐衝撃性及び遮断後の絶縁性能に優れる。

また、クロスバーはフヱノール樹脂が 2 8〜 3 2重量％と強化材が 4 3〜 4 7 重量％と無機質の充填材が 2 3〜 2 7重量％を含有するので、オーバートラベルの減少がより少ない。 '

また、難燃剤及びエラストマ一は、ポリアミド 1 0 0に対し、ハロゲン系化合物が 5 0〜 7 0、エラストマ一が 2 0〜 3 0の重量割合であるので、オーバ一トラベルの減少が少なく、かつ難燃性が高く耐衝撃性に優れる。

また、ベースは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフ夕レ一トが 4 5〜 '6 0重量％と強化材が 4 0〜 5 5重量％を含有するので、オーバートラベルの減少が少なく、ベースを薄肉化 · 軽量化できかつ環境に優しい。更に、ベースの薄肉化が可能になるので、表面絶縁距離の拡大が可能になる。

また、クロスバーはフエノール樹脂が 5 5〜 6 5重量％と強化材が 1 0〜 2 5重量％と無機質の充填材が 1 0〜 2 5重量％を含有するので、成形が容易、かつ連続成形時のホッパー落下性が優れる。 — ' また、クロスバーはフヱノール樹脂が 2 5〜 3 5重量％と強化材が 4 0 〜 5 0重量％と無機質の充填材が 2 0〜 3 0重量％を含有するので、オーバートラベルの減少がより少ない。また、難燃剤は、ポリエチレンテレフ夕レート 1 0 0 に対してハロゲン系化合物が 2 5〜 4 0の重量割合であるので、オーバ一トラベルの減少が少なく、かつ難燃性が高く耐衝撃性に優れる。また、ベ一スは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフタレ一トが 4 0〜 7 0重量％と強化材が 3 0〜 6 0重量％を含有し、クロスノ'一はフエノール樹脂が 2 5〜 3 5重量％と強化材が 4 0 〜 5 0重量％と無機質の充填が 2 0〜 3 0重量％を含有するので、オーバ一トラベルの減少が少なく、ベースを薄肉化 . 軽量化できかつ環境に優しい。更に、ベースの薄肉化が可能になるので、表面絶縁距離の拡大が可能になる。また、耐熱性に優れる。

また、ベースは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフ夕レ一トが 4 0〜 7 0重量％と強化材が 3 0 ~ 6 0重量％を含有し、クロスノ一はフエノール樹脂が 5 5〜 6 5重量％と強化材が 1 0 〜 2 5重量％と無機質の充填材が 1 0〜 2 5 重量％を含有するので、ォ一パ一トラベルの減少が少なく、かつ成形性に優れる。

また、ベースは難燃剤が添加されたポリブチレンテレフ夕レートが 5 5〜 7 0重量％と強化材が 3 0 ~ 4 5 重量％を含有するので、オーバートラベルの減少が少なく'、ベースを薄肉化 · 軽量化できかつ環境に優しい。更に、ベースの薄肉化が可能になるので、表面絶縁距離の拡大が可能になる。また、微細部分の成形が可能となる。また、端子締め付け時の割れが発生しにくい。

また、クロスバ一はフエノール樹脂が 2 5〜 3 5重量％と強化材が 4 0〜 5 0重量％と無機質の充填材が 2 0〜 3 0重量％を含有するので、オーバ一トラベルの減少がより少ない。

また、ク Dスバ一はフ土ノール樹脂が 5 5〜 6 5重量％と強化材が 1 0〜 2 5重量％と無機質の充填材が 1 0〜 2 5重量％を含有するので、成形が容易、かつ連続成形時のホッパー落下性に優れる。

また、難燃剤は、ポリブチレンテレフ夕レート 1 0 0 に対してハロゲン系化合物が 2 5〜 4 0の重量割合であるので、オーバ一トラベルの減少が少なく、かつ難燃性が高く耐衝撃性に優れる。また、ベースの主樹脂が熱可塑性樹脂からなり、このベースの底壁に直交する壁にその壁方向に延在するスリツトを有するので、成形後の寸法変形が少なくオーバ一トラベルの減少に寄与でる。

また、スリツ小は、ベースの表裏側から交互に設けられたので成形後の寸法変形がさらに少なくオーバ一トラベルの減少に寄与できる。

また、スリット間のベース肉厚と、ベース底壁の肉厚が等しいので、成形後の寸法変化を予測しやすく、オーバ一トラベルの減少に寄与できる。

また、直交する擘は、可動接点及び固定接点を収納する接点収納部と、開閉機構部を収納する開閉機構収納部の間の壁であるので、接点側から開閉機構部側への熱伝導率を低下させることができ、開閉機構部等に用いる潤滑剤の劣化を遅延させることができる o

また、ベ一ス底壁の厚さよりも、スリッ.トとべ一ス内側との間の壁の厚さを薄くしたので、ベース内側からスリヅトへ熱が伝達されやすい。

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図面の簡単な説明

第 1 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器を示す斜視図である。

第 2 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器の閉路状態を説明する図である。

第 3 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器のクロスバ一を示す斜視図である。

第 4図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器の接点部分を拡大して示す説明図である。

第 5 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器のベースと開閉機構部との締結状態を示す説明図である。

第 6 図はこの発明の一実施の形態に係るクロスバ一と接点接触部とを接点側から見た断面図である。

第 7 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器のベースを一部切り欠いて示す正面図である。

第 8 図はこの発明の一.実施の形態に係る回路遮断器のベースの裏面図である。

第 9図は第 7図の I X— I X線断面図である。

第 1 0図は第 7図の X— X線断面図である。

第 1 1 図は第 7図の X I — X I線断面図である。

第 1 2図は、この発明の実施例 1 に係る 1 0 0アンペアフレ一厶のクロスバ一成形用の金型を示す図である。

第 1 3図は、この発明の実施例 1 に係る 1 0 0アンペアフレームのベース成形用の金型を示す図である。

' 5 発明を実施するための最良の形態

' 以下、この発明の一実施の形態について説明する。

第 1 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器を示す斜視図である。第 2図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器の閉路状態を示す図であり、ベース及びクロスバーを第 1 図のェ

10 I - I I線で切つた断面、その他の箇所例えば開閉機構部等はその構成が分かりやすい,ように示している。第' 3図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器のクロスバーを示す斜視図であり、 1極のみ可動接触子を図示している。

第 1図を参照し、 ' 1 はカバ一 1 Aとべ一ス 1 Bからなるモール

15 ドケースであり、ベース 1 Bは主成分が熱可塑性樹脂の成形品である。第 2図を参照し、 2はベース 1 Bに装着され固定接点 3 を有ずる固定接触子、 4は固定接点 3 に対向する可動接点 5 を有する可動接触子であり、枢支ピン 6 によって回動自在に支承されている。 7は絶縁物により形成され各極の枢支ピン 6 が固定され各

20 ■ 極の可動接触子 4を保持部 7 b (第 3図）で回動自在に保持するクロスバーであり、ピン孔 7 c (第 3図）に揷通された後述する開閉機構部 9 のピン 1 0 を介して駆動され各極の可動接触子 4 を 0動させ、可動接点 5 を固定接点 3に接離させる。回路遮断器の閉路状態では、第 3図及び第 6図を参照し、クロスバー 7の回

25 転軸 7 a l、 7 a 2がベース I Bの支承部 l a l、 l a 2 に支承される。第 2 図に戻って、 8 は可動接触子 4·とクロスバ一 7の間に介装されて回路遮断器の閉路状態において可動接触子 4 を閉路する方向，（第 2 図において時計回り方向）に常時付勢し、両接点 3 、 5 間に所定の接触圧力を与える接圧パネである。 1 0 は、開閉機構部 9 の下リンク 1 1 とクロスバ一 7 を連結する連結ピンであり、下リンク 1 1 の駆動力をクロスバー 7 に伝達する。 1 8 はフレーム 1 7 をべ一ス 1 Βに固定するネジである。

2 0 は可動接触子 4 と過電流検出部 2 1 を電気的に接続する可とう性導体であり、過電流検出部 2 1 は通電電流に応じて変形するバイメタルと通電電流に応じでァ一マチヤがヨークに吸引される電磁装置により構成されている。 2 2 は過電流検出部 2 1 と端子板 2 3 を電気的に接続する導体であり、端子板 2 3 はべ一ス 1 Βに締め付けネジ 2 3 aで固定され、外部の電線ケ一ブル 2 5 を締め付けネジ 2 6 により固定する。

そして、回路遮断器内の通電電路は、固定接触子 2、固,定接点 3、可動接点 5、可動接触子 4、可とう性導体' 2 0、過電流検出装置 2 1、導体 2 2、端子板 2 3 の経路により構成される。

開閉機構部 9 は、下リンク 1 1 、リングピン 1 2、上リンク 1 3、レバ一ピン 1 4、，レバ一 1 5、メインノ 'ネ 1 6等からなるトグルリンク機構、フレーム 1 7 、ノヽンドル 1 9等により構成される。 'そして、ハンドル 1 9 を操作することにより、メインパネ 1 6 の作用線がトグルリンク機構のデッドポイントを超え、 0 N操作においてトグルリンク機構は急速に伸長し、一方 0 F F操作においてトグルリンク機構は急速に屈曲し、ハンドル 1 9 の操作速度に関係なく、可動接触子 4は開閉される。また、過電流引き外し時には、過電流検出部 2 1 からの引き外し動作によりラヅチ (付番していない）が外され、このラッチにより拘束されていたレバー 1 5 がその拘束から釈放され、リンクピン 1 5 aがメインバネ 1' 6の作用線を越えてトグルリンク機構は急速に屈曲し可動接点 5 を開離する。

このように、本発明の回路遮断器は、速入り（quick-m ake ) 及び速切り（ quick-bi'eak ) する機能を有し開閉時の接点溶着防止や各極の同時投入に優れるものであり、例えば I E C 60947 - 2 に規定する回路遮断器（Molde d C ase Circuit Breaker ) である。

第 4図は、この発明の一実施の形態に係る回路遮断器の接点部分を拡大して示す説明図であり、破線は閉路状態、実線は閉路状態から固定接触子及び固定接触子を取除いた状態を示す。図において、破線で示す閉路状態から、固定接触子 2及び固定接点 3 を取り去ると、可動接触子 4は、接圧パネ 8 の押圧力により、枢支ピン 6 を回動中心としてクロスバ一 7 の係止部 7 aに当るまで回動する。この時の可動接点 5 の移動量はォ一バートラベルと呼ばれ、このオーバ一トラベルは通常固定接点 3の厚さの 1〜 2倍程度であり、第 4図に O T として示している。このオーバ一トラベルは、開閉操作の繰り返しゃ通電時の開閉に伴うアークによつて、接点 3、 5が電気的及び機械的またはその両方の要因により摩耗、消耗した場合、並びに接点 3、 5の接触を緩和するようにベース 1 B とクロスバー 7 が変形（特にクリープ変形）した場合でも接触の安定性を得るために設けられている。なお、熱硬化性樹脂を主成分とする従来のベースを用いた回路遮断器では、ォ一バートラベルに及ぼす影響の点で、後者の変形による影響は前者の接点の磨耗、消耗に比較し充分小さく、後者の変形はあまり考慮されていなかった。第 5 図は、この発明の一実施の形態に係る回路遮断器のベースと開閉機構部との締結状態を示す説明図である。開閉機構部 9 はそのフレーム 1 7 でネジ 1 8 によってベース 1 B に固定されている。また、開閉機構部 9 のフレーム 1 7 に一体に形成されたレバ一ピン 1 4 を回転中心とするレバ一 1 5 に一体に形成されたバーリング軸 1 5 aに上リンク 1 3 が係止されている。上リンク 1 3 と下リンク 1 1 は、リンクピン 1 2で連結されており、リンクピン 1 2 には、メインバネ 1 6 の荷重がかかっている。

閉路状態において、固定接点 3 と可動接点 5 との間には接圧バネ 8 により接触圧力が働いており、固定接点 3 が固着されている固定接触子 2 はべ一ス 1 Bに固定されているため、その反力として、可動接触子 4 と接圧パネ 8 とを介して、クロスバー 7 には、矢印 Aの方向に常時荷重が働いている。

また、荷重 Aの分力が連結ピン 1 0 を介して、上リンク 1 3 と下リンク 1 1 等とからなるトグルリンク機構を上方向に押し上げ、その結果、レバ一 1 5、更にはフレーム 1 7 を上方向に押し上げる。従って、閉路状態では、ベース 1 Bにネジ 1 8が挿入された部位を中心として、常時、上方向の荷重 : Eが働いている。

第 6 図は、この発明の一実施の形態に係るクロスバーと接点接触部とを接点側から見た説明図である。閉路状態において、接圧バネ 8 の荷重により、クロスバー 7 の中央極には、上方向の荷重 B 1 が常時働いている。クロスバー 7の左右極には、各々上方向の荷重 B 2 が常時働いている。また、ベース 1 Bの支承部： l a 1 l a 2 には、クロスバ一 7の回転軸 7 a 1、 7 a 2から各々下方 C (第 5図にも示す）の荷重が常時働いている。また、ベース 1 Bには、固定接触子 2 を介して下方向の荷重！）（第 5 図にも示す）フレーム 1 7及びネジ 1 , 8 を介して上方向の荷重 E が働いている。

なお、回路遮断器のアンペアフレームが大きいほど、メインバネ 1 6 の荷重、クロスバー 7 の A方向にかかる常時接圧バネ 8 の荷重、ベース 1 Bにネジ 1 8 が挿入された部位を中心とする上方向の荷重 E、クロスバー 7 に対する荷重 B l、 B 2、クロスバ一 7 の回転軸 7 a l、 7 a 2 から受ける下方向 Cの荷重も大きくなる。

上述したように、ベース 1 B及びクロスバー 7 には、閉路時及び開閉働作時に、，作用する荷重及びそれに基づくモーメント、さらにべ一ス 1 B 'やクロスバ一 7 の使用温度に依存した残留応ガ緩和に起因する寸法変化、吸湿による寸法変化、その温度、湿度時間、その組成等の条件に応じてクリ一プ変形が進行することとなるが、種々の条件があるのでクリーブ変形量を推測することは非常に難しい。このクリープ変形はいずれも応力を緩和する方向. すなわちオーバートラベルを減少させる方向に働く。ベース 1 B の主成分を熱可塑性樹脂としたことにより、主成分を熱硬化性樹脂とする場合に比較し、同じアンペアフレームのベース 1 B とクロスバー 7 を有する回路遮断器における絰年時のォ一バ一トラベルの減少が無視できない程顕著になる傾向が見られた。例えば. 主成分を熱可塑性樹脂とする上述した特開平 0 8— 1 7 1 8 4 7号.公報に記載の組成のベースを用いた回路遮断器のオーバートラベルの減少は大きなものであった。

発明者らは、回路遮断器のベース 1 B として主成分が熱可塑性樹脂の成形品を使用する際に、オーバートラベルの特性に優れるベース 1 B及びクロスバ一 7 の好適な組成を見出した。また、その際に、ベース 1 Bとクロスバー 7 との常温常湿における曲げ弾性率の関係、及びべ—ス 1 Bの形状を考慮すればよいことを見出した。

ここで、常温とは、摂氏 2 1度〜摂氏 2 5度、常湿とは湿度 6 0 %〜 7 0 %である。常温常湿における曲げ弾性率とは、摂氏 2 1度〜摂氏 2 5度、常湿とは湿度 6 0 %〜 7 0 %の雰囲気における測定値（の平均値）である。

[ベースとクロスバーの曲げ弾性率]

' ベース

ベース 1 Bは、熱可塑性樹脂を主成分とし常温常湿における曲げ弾性率 E bの成形品である。この熱可塑性樹脂としては、例えばポリブチレンテレフ夕レート（ P B T ) 、ポリエチレンテレフ夕レート（ P E T ) 、ポリアミド（ P A ) 、脂肪族ポリケトン、ポリフエ二レンサルフアイド ( P P S ) 及びこれらのァロイ材料が挙げられる。ポリアミドとは、化学構造の中に、アミド基（一 C O— NH—）を有するものであり、ナイロン 6、ナイロン 6'6 ナイロン MX D 6、ナイロン 4 6、ナイロン 6 T またはこれらのァロイ材料である。

また、ポリブチレンテレフ夕レート ( P B T ) ポリエチレンテレフ夕レート（ P E T ) 、ポリアミド（ P A) 脂肪族ポリケトン、ポリフエ二レンサルフアイド（ P P S ) 、またはこれらのァロイ材料は、結晶性樹脂であり、ポリカーボネート（ P C) 等の非晶性樹脂と比較して、耐薬品性及び耐璟境性に優れる利点を有する。したがって、回路遮断器を、オイルミスト（油煙）雰囲気やアンモニアガス雰囲気や硫黄.系ガス雰囲気等、様々な環境で長期間使用できる。 . また、熱可塑性樹脂の中でポリアミドは、耐衝撃性や、遮断時のアーク曝露による材料表面の絶縁性能が低下しにくい等の利点を有する。さらに、定格電流の通電ー遮断を繰り返す開閉耐久試験における形状保持性（耐熱性）の点からナイロン 6 6、ナイロン M X D' 6、ナイロン 4 6、またはナイロン 6 Tが望ましい。

また、吸湿時に曲げ弾性率が低下しにくくかつ吸湿による寸法変化が小さい点から、ポリプチレンテレフタレ一ト（ P B T ) 、ポリエチレンテレフ夕レート（ P E T ) 、脂肪族ポリケトン、ポリフエ二レンサルフアイド（ P P S ) 及び、これらのァロイ材料が望ましい。さらに、上記開閉耐久試験における形状保持性（耐熱性）の点からポリエチレンテレフ夕レート（ P E T ) 、ポリフェニレンサルフアイド（ P P S ) 、またはこれらのァロイ材料が望ましい。 '

熱可塑性樹脂以外の成分としては、ガラス繊維等の強化材や無機質の充填材、その他添加剤が挙げられる。

' クロスノ '一

クロスバー 7 は常温常湿における曲げ弾性率 E c の成形品である。この成形品の主成分となる絶縁性樹脂としては、ベ一ス 1 B と同様の.ものに加え、好ましくは不飽和ポリエステル、フエノ —ル樹脂等が挙げられる。

フヱノ一ル樹脂は、熱可塑性樹脂や不飽和ポリエステルと比較して、高温クリープ特性に優れ、さらに射出成形、圧縮成形いずれにも対応可能であり、容易に成形できることから好ましい。そして、ノボラック系、レゾール系いずれでも良いが、成形品の寸法安定性の点からノボラック系フエノール樹脂が望ましい。また- クロスバー 7 の主成分の樹脂には、有機質の充填材である木粉、粉砕布、ポリアミド、ポリエステル、ポリアクリル等も含まれる即ち、本明細書において、クロスバー 7 の充填材は無機質の充填材を意味し、有機質の充填材は絶縁性樹脂に含むことを意味するこれは、無機質の充填材は主として成形品の強度及び曲げ弾性率の向上に寄与するが、一方、有機質の充填材は無機質の充填材に比較し曲げ弾性率の向上にはあまり寄与せず主として成形品の成形性及び耐衝撃性の向上に寄与するという特性によるからである。 ·

絶縁性樹脂以外の成分は、ガラス繊維等の強化剤や無機質の充填材、その他添加剤が挙げられる。

上述したベース 1 B、クロスバー 7 のガラス繊維、無機質の充填材、その他の添加剤は次のようなものである。

ガラス繊維は、ガラスからなる繊維状物のことをいい、周期律表 1 A族の金属の化合物の合計含有量を満足していれば、特に限定されない。ガラス素材としては、 Eガラス、 S ガラス、 Dガラス、 Tガラスまたはシリカガラス等が挙げられる。一般的に知られるように、ガラス繊維の直径が 6〜 1 3 m、アスペクト比が 1 0 以上であることが耐衝撃強度向上の点から好ましい。

無機質の充填材は、アルミナ、炭酸カルシウム、マイ力、クレ一、タルク、カオリン、ワラストナイト等が挙げられる。

その他添加剤は、ステアリンカルシゥム等の内部剥離剤等、顔料等例えばベース 1 B用としてブラヅク力一ボンである。

- 曲げ弾性率

上述したベ一ス 1 Bの常温常湿における曲げ弾性率 E b及びクロスバー 7 の常温常湿における曲げ弾性率 E c は次の関係を満たすものである。なお、曲げ弾性率は、一般的に温度、湿度の増加とともに低下する傾向にある。

E b + E c≥ 1 7 0 0 0 MP a · · ( 1 )

8 0 0 0 MP a≤ E b · · ( 2 )

9 0 0 0 MP a≤ E c · · ( 3 ) このような組み合せにより、ベース 1 Bとクロスバー 7の耐クリープ性が主要因と考えられるオーバ一トラベルの特性が優れることを実験により見出した。このとき、 E bく 8 0 0 O MP a. 及び E cく 9 0 0 O M P aの少なくともいずれか 1つを満足する場合、オーバー'トラベルの特性が低下した。

また、オーバ一トラベルの特性が更に優れることから、ベース

1 Bの常温常湿における曲げ弾性率 E b及びクロスバー 7の常温常湿における曲げ弾性率 E cは次の関係を満たすことが好ましい。

E b + E c≥ 2 0 5 0 0 MP a · · ( 4 ) 9 0 0 0 MP a≤ E b · · ( 5 ) 9 0 0 0 MP a≤ E c · · ( 6 ) このとき、 E b + E c < 2 0 5 0 0 MP a、 E b < 9 0 0 0 M P a s 及び E c < 9 0 0 0 M P aの少なくともいずれか 1っを満足する場合、オーバ一トラベルの特性が低下した。

また、経年時のオーバ一トラベルの減少が低減し、信頼性が更に向上することから、ベース 1 Bの常温常湿における曲げ弾性率 E b及びクロスバー 7の常温常湿における曲げ弾性率 E cは次の関係を満たすことが好ましい。

9 0 0 0 MP a≤ E c≤ 1 7 0 0 0 M a · · ( 9 ) このとき、 E bが 2 2 0 0 O M P aを超えるとガラス繊維や無機質の充填材の割合が多くなり、ベース 1 B を成形する場合、成形時の材料流動性が劣ることや、充填材が成形品の表面に浮き出て成形品外観が悪くなる傾向があり、 E b≤ 2 2 0 0 0 M P aであることが好ましい。

また、クロスバー 7 は、射出成形及び圧縮成形のいずれの成形方法でも供給できるが、生産性が高い点で、射出成形が望ましい. クロスバ一 7 を射出成形する場合、曲げ弾性率 E c が 1 7 0 0 0 M P aを超えると、材料混練工程でのガラス繊維の折損が少なく材料ペレツ卜の長さが長くなりすぎ、この材料ペレツ卜がホヅパ

—からシリンダーに落下しにくくなり、シリンダーによる材料計量性が劣る傾向があり、 E c≤ 1 7 0 0 0 M P aであることが好ましい。

以上のように、ベース 1 Bは熱可塑性樹脂を主成分とし'たので. 熱硬化性樹脂を主成分とする場合に比較し、成形時に発生するバリ、射出成形時に発生するスプル一やランナー等の焼却または埋め立てといった産業廃棄物処理の問題がなく環境に優しい。さらに、ベース 1 Bは熱可塑性樹脂を主成分としたのでリサイクルも可能となる。

また、ベース 1 Bは熱可塑性樹脂を主成分としたので、ベース 1 Bの主成分がフエノール樹脂の場合に比較し、耐トラッキング性が良好であり絶縁距離を短くでき、さらにフエノ一ル製造過程の副生成物であるアンモニアが発生しない。また、ベース 1 Bの主成分が不飽和ポリエステル樹脂で構成されるときに比較し、使用時に未反応のスチレンが発生する問題がない。

また、ベース 1 Bは熱可塑性樹脂を主成分としたので、例えば高さ 2 m m以上のリブについても 2 m m以下の肉厚も成形可能であり薄肉設計ができる。そして、薄肉化が可能になると、同一空間内でのリブや溝の本数を増加でき、成形品表面上を経路とする絶縁距離を大きくとれる、まは、同じ絶縁距離がより小さい空間で確保でき、製品の小形化が可能となる。また、熱硬化性樹脂を主成分とするベース 1 Bでは、その成形条件や材料物性により、薄肉のリブ先端における材料充填不足やガラス繊維等の強化剤の充填不足による強度不足が顕著であり、薄肉化が困難で,あつたという問題を、ベース 1 Bが熱可塑性樹脂を主成分の成形品とし薄肉の先端まで材料が充填されるので解消できる。

また、ベース 1 Bは熱可塑性樹脂を主成分としたので、回路遮断器を軽量化することができる。 '

[ベースの形状]

第 7 図はこの発明の一実施の形態に係る回路遮断器のベースを一部断面により示す正面図、第 8図は裏面図、第 9図〜第 1 1 図は第 7図を I X— I X線、 X— X線、 X I — X I線で切った断 '面図である。

図において、ベース 1 Bはべ一ス底面に直交して延在し互いに平行に設けられた外側壁 3 0、 '3 0 と相間壁 4 1、 4 1 により 3 相分に隔離されている。各相は、両接点 3、 5が配置される接点部 2 4 と、クロスバー 7や開閉機構部 9が配置されるクロスバー部 2 6 (開閉機構収納部）と、閉路状態において電路の過電流を検出し接点を閧路させるように開閉機構部 9 にトリガ一を与える過電流検出装置 2 1 が配置される引外し部 2 8 とにより形成される。

3 2は回路遮断器を取り付ける固定ネジの揷通孔、 3 2 A (第 1図〜第 6図では付番していない）は相通孔 3 2の周りでベース 1 B裏面の主面から略 C字形状に突出して設け.られた支持突部であり、回路遮断器を配電盤等に取り付けた際に、この支持突部 3 2 Aがスぺーサとなってベース 1 B裏面の主面が配電盤等から離間する。なお、支持突部' 3 2 Aはベース 1 B裏面の主面が配電盤等から離間するスぺ一サ機能を果たすものであれば.、その形状、配置位置は問わない。 3 3は相間壁 4 1 の引き外し側の端部であり、カバ一 1 Aのリブが挿入されるスリヅト 3 3 aが設けられている。 3 6は端子取付け部 3 4 と引外し部 2 8の間に設けられた引外し部側壁であり、端子取付け部 3 4 に設けられた壁部 3 6 A、引外し部 2 8 に設けられた壁部 3 6 Bにより構成されている。特に第 9 図を参照し、壁部 3 6 Bに、各相に直交する方向にスリツト 3 6 a とスリツト 3 6 dがべ一ス 1 Bの内面側（表面側）と裏面側に交互に設けられている。したがって、ベース 1 B の成型後の寸法が安定しオーバートラベルの減少に貢献できる。また、スリット 3 6 a、 3 6 d間の壁 3 6 gの厚さ t O l と、スリヅト 3 6 dの表面側壁 3 6 h 厚さ t 0 2 スリット 3 6 aの裏面側壁 3 6 i の厚さ t 0 3、スリット 3 6 aと引外し部 2 8間の壁 3 6 j (第 7図参照）の厚さ t 0 4は、ほぼ均等の厚さであるので、さらにオーバートラベルの減少に貢献できる。

第 7図を参照し、 4 0は端子取付け部 3 8 と接点部 2 4の間に設けられた接点側壁である。端子取付け部 3 8及び接点側壁 4 0 近傍の外側壁 3 0の表面、裏面には、各々スリヅト 3 0 a、 3 0 dが相間方向に交互に設けられている。スリツト 3 0 a、 3 0 d は外側壁 3 0 をその厚さ方向に均等に分割している。

相間壁 4 1 は、接点側の相間壁部 4 2、支承部 1 a 1、 1 a 2 . 引外し装置側の相間壁部 4 4により形成されている。

相間壁部 4 2 はスリツト 4 2 b により第 1 相側壁 4 2 a と第 2相側壁 4 2 c に均等に分割されている。また、ベース 1 Bの裏' 面側は、スリット 4 2 dにより、第 1相側壁 4 2 a と第 2相側壁 4 2 c は均等に分割されている。スリット 4 2 b とスリヅト 4 2 dは厚さ t 0 5 の壁 4 2 g (第 1 1 図）により仕切られている。

4 2 e はべ一ス 1 B にカバ一 1 Aを固定する固定ネジの揷通孔である。

相間壁部 4 2の支承部 1 a 1、 1 a 2側には、可動接触子 4 よりもやや幅広の絞り部 4 2 i、 4 2 j、 4 2 iが設けられている 4 2 xはフレーム 1 8の一端が揷入されるスリットである。

絞り部 4 2 i は、側壁 3 0から相間壁 4 1側に延在するリブ 4 2 i 1 (第 1 0 図）と、ベース底壁 4 2 pからカバ一 1 A側に延在するリブ 4 2 i 2 .、相間壁 4 1 から側壁 3 0側に '延在するリブ 4 2 i 3 により形成され、かつリブ 4 2 i 1、 4 2 i 2、 4 2 i 3 にはその延在方向にスリット 4 2 1 (第 7 図）が設けられており、沿面距離が長くなつている。リブ 4 2 i 3 と相間壁 4 1 の間の基部 4 2 hには、スリット 4 2 f (第 8 図、第 1 0図）が設けられている。

絞り部 4 2 j は、互いの相間壁 4 1側に延在するリブ 4 2 j 1 と、ベース底壁 4 2 pからカバー 1 A側に延在するリブ 4 2 j 2 により形成され、かつリブ 4 2 j 1、 4 2 j 2 4 2 j 1 にはその延在方向にスリツト 4 2 mが設けられており、沿面距離が長くなる。

絞り部 4 2 i、 4 2 j、 4 2 i、及び基部 4 2 hは、接点 3、 5 と開閉機構部 9 とを区画する壁となり、接点 3、 5が開離しァ —クを遮断する際の圧力上昇に伴って発生するガスの開閉機構部 9側への流入を抑制する。

また、接点 3、 5 と開閉機構部 9 とを区画する壁となる基部 4 2 hにスリット 4 2 f を設け、このスリット 4 2 f の空間（即ち空気層）の熱伝導率は、基部 4 2が樹脂により充填されている場合に比較して低いので、ベース 1 Bにおける接点 3、 5側から開閉機構部 9への熱伝導率が低くなる。したがって、通電時の接点 3、 5の発熱が開閉機構部 9側に伝達しにくくなり、開閉機構部 9 に使用されるオイルやグリース等の潤滑材の劣化進行を遅延できる。また、ベース 1 B裏面の主面は支持突部 3 2 Aに'より配電盤等の設置面から離間しており、スリツト 4 2 f をベース 1 B 裏面側から設けているので、樹脂により充填されている場合に比較して放熱面積が大きくなりベース 1 B外へ熱が放出されやす 'く、潤滑材の劣化進行をより遅延できる。また、ベ一ス底壁 4 2 pの厚さ t 0 6 ( t 0 1〜 t 0 5 とほぼ同じ）よりも、スリット 4 2 f とベース 1 B内側との間の壁例えばスリッ，ト壁 4 2 qの厚さ t 0 7は薄く、スリ. ット 4 2 f を介して効率的に熱を放出することができる。

相間壁部 4.4は相間壁 4 1の延在方向にベース 1 Bの表面、裏面交互に設けられたスリット 4 4 a、 4 4 d (特に 4 4 d 2 ) 、 4 4 bにより第 1相側（第 7図の中央相）と第 2相側（第 7図の右相）を均等に分割している。スリヅト 4 4 dは空間 4 4 d 1、 4 4 d 2、 4 4 d 3により構成されている。スリット 4 4 dと引き外し側端部 3 3側の空間と間の壁 4 4 gの厚さ t 1 0、及びスリット 4 4 dとスリット 4 4 a、 4 4 bとの間の壁 44 h、 4 4 i、 4 4 j、 4 4 kの厚さ t 1 1、 t 1 2、 t l 3、 t l 4は夫々厚さ t 0 1 とほぼ均等な厚さである。 4 4 X、 4 4 yは位置決め用の凸部、 4 4 zはカバ一.1 Aと勘合する凸部である。

スリット 4.4 a、 4 4 d (特に 4 4 d 2 ) 、 4 4 bは、ベース I Bの表面、裏面交互に設けられているので、ベース 1 Bの成型後の寸法が安定しォ一バートラベル.の減少に貢献できる。また、壁 4 4 g、 4 4 h、 4 4 i、 4 4 ₍]'、 _|4 4 の厚さ 1: 1 0、 t 1 1、 t 1 2、 t 1 3、 t 1 4はほぼ均等であるのでより寸法が安定しオーバ一トラベルの減少に貢献できる。

4 9 八はべ一ス 1 8の表面側から側壁 3 0に設けられたスリット、 4 9 B、 4 9 Cはベース 1 Bの表面側から側壁 3 0に設けられたスリットである。

以上のように、スリット 3 0 a、， 3 0 d、 3 6 a、 3 6 d、 4 2 b、 4 2 d、 4 4 a、 4 4 b、 4 4 d、 4 9 A、 4 9 B、 4 9 Cにより、肉厚が所定値以上の壁を所定の厚さとなるように均等に分割することにより、熱可塑性樹脂を主成分とするベース 1 B の成形後の反りやヒケの緩和による寸法精度を高め、ベース 1 B' とクロスバー 7 とのクリ一プ変形に基づくオーバートラベル減

'少量の低減に寄与することが判明した。

特に、相間壁 4 1にスリットを設けたときオーバ一トラべル減少が顕著であった。また、スリットをべ一ス 1 Bの表面、裏面に交互に設けたときもオーバ一トラベル減少が顕著であった。

また、スリットを形成する壁 3 6 g、 3 6 h、 3 6 i、 3 6 j . 4 2 p、 4 2 q、 4 4 g、 4 4 h _s 4 4 i、 4 4 j、 4 4 kをほぼ均等な厚さとしたので、成形後の反りやヒケの緩和による寸法変化の予測が容易となった。

実施例 1 以下、本発明の実施例を具体的に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。実施例 1では 1 0 0アンペアフレーム用の回路遮断器について説明する。この回路遮断器の具体的構成は、上記実施の形態中で説明したとおりであり、極間ピッチが 3 0 mm、三極の製品の場合ベース 1 B幅方向寸法が 9 0 m m、接圧パネによる接点間の接圧が 2 0 N以下である。

(サンプル例（ 1 1) 〜（41) クロスバーの成形）

第 1 2図は、この発明の実施例 1に係る 1 0 0アンペアフレームのクロスバー成形用の金型を示す図である。図において、 8 0 は、上金型 8 O A及び下金型 8 0 Bからなり、その内部がクロスバ一 7に沿った形に形成された金型である。 8 1は、上金型 8 0 A及び下金型 8 0 Bにより形成される混合材料の注入口である。混合材料を、金型 8 0の長手方向端部に位置する注入口 8 1から . 7 5 0 0 0 k g ( 7 5 トン）射出成形機で、金型温度 1 7 4〜 1 7 6度、シリンダ一前部温度を 8 0〜 8 5度、シリンダ一後部温度を 6 0〜 7 0度、射出時間 9〜 1 1秒の条件で成形する。成形したクロスバー 7を、表 1〜表 4に示す条件で熱処理した。このようにして、表 1〜表 4に示すサンプル例（ 1 1 ) 〜（ 4 1 ) のクロスバーを得た。サンプル例（ 1 1 ) 〜（ 4 1 ) は、クロスバ —がフヱノール樹脂とガラス繊維（ G F) と充填材とからなるもので、各々配合割合や熱処理条件を変えたものである。

' ガラス繊維は、ガラスからなる繊維状物のことをいい、周期律表 1 A族の金属の化合物の合計含有量を満足していれば、.特に限定されない。ガラス素材としては、 Eガラス、 Sガラス、 Dガラス、 Tガラスまたはシリカガラス等が挙げられる。一般的に知られるように、ガラス繊維の直径が 6〜 1 3〃 m、アスペクト比が 1 0以上であることが耐衝撃強度向上の点から好ましい。

充填材は、無機質の充填材として、アルミナ、炭酸カルシウム- マイ力、クレー、タルク、カオリン等、有機質の充填材として、ポリアミド、ポリエステル、ポリアクリル等が挙げられる。上述したように、その特性から有機質の充填材はフヱノ一ル樹脂に含めた配合割合としている。

(サンプル例（ 1 1 ) ~ ( 4 1 ) ベースの成形）

，第 1 3図は、この発明の実施例 1に係る 1 0 0アンペアフレ一ム用ベース成形用の金型を示す図である。図において、 9 0は、固定金型 9 O A及び可動金型 9 0 Bからなり、その内部がベース 1 Bに沿った形に形成された金型である。 9 1は、固定金型 9 0 Aに形成された混合材料の注入口である。混合材料を、固定金型 9 O Aの中心に位置する注入口 9 1から、. 1 6 0 0 0 0 k g ( 1 6 0 トン）射出成形機で、可動金型温度 8 0〜 1 0 0度、固定金型温度 1 2 0〜 1 4 0度、シリンダー温度を' 2 5 0度〜 3 2 0度- 保圧時間と射出時間との合計が 4 ~ 6秒の条件で、第 1図、第 2 図、第 4図〜第 1 1図に示すベース I B.を成形した。

次に、試験方法、判定方法及びその結果について説明する。 (曲げ弾性率測定）

表 1〜表 4のサンプル例（ 1 1 ) 〜（ 4 1 ) に示すベース 1 B、クロスバー 7を、摂氏 2 1度〜摂氏 2 5度、湿度 6 0 %〜 7 0 % の雰囲気において測定しその平均値を、常温常湿における曲げ弾性率 E b、 E cとし、その値を表 1〜表 4に示す。

但し、ポリアミド ( P A) は湿度による曲げ弾性率の変化が他の樹脂に比較して大きく比較検討のため、絶乾（摂氏 2 1度〜摂氏 2 5度、湿度相対 , 0 %) の条件でも測定した。絶乾における曲げ弾性率は、サンプル例（ 3 1 ) が 7 5 0 0 M p a、サンプル例 ( 3 2 ) 、（ 3 3 ) が 1 0 5 0 0 Mp aであった。

(高温高湿オーバートラベル試験）

第 2図に示す回路遮断器の構造では、閉路状態にした時、クロスバー 7に加わる応力は、オーバートラベルを減少させる方向に働いている。回路遮断器が使用される期間は通常 1 0〜 1 5年である。この間、東南アジア地域やトンネル内等の高温高湿状態で閉路状態が維持され続けると、オーバ一トラベル性能の劣るクロスバ— ₇やべ—ス 1 Bを使用した場合、両接点間の接触圧力がほとんどなくなり、通電の信頼性を損なうこととなる。つまり、ォ一バートラベルの主要因と考えられるクリープ変形量は応力が加わっている限り飽和することなく、最終的には成形品がクリ一プ破壊に至ることがあるからである。そこで次のような条件でベ —ス 1 Bとクロ'スバー 7 との間のオーバ一トラベル減少量の判定を行った。' " 上述の方法で成形したベース 1 B及びクロスバー 7であるサンプル例（ 1 1 ) 〜（ 4 1 ) を用いて、回路遮断器（ 1 0 0アンペアフレーム）を組み立て、高温高湿オーバートラベル試験を実施した。試験は、組み立てた回路遮断器を開路状態で摂氏 8 5度 ' かつ相対湿度 8 5 %の恒温恒湿槽で一週間保持し、その後、回路遮断器を閉路しその状態で摂氏 4 0度かつ相対湿度 8 5 %の恒温恒湿槽に 3 0 0 0時間放置した後、 .取り出し、各極の可動接点 ' 5のオーバートラベル減少量を測定した。この測定結果、即ちォ —バートラベル特性の測定結果から、 1 5年後のオーバートラべル減少量を推定し、接点の厚さに基づいて、減少量が基準値（実施例 1の場合には 1. 2 mm) 以下の場合を良好と判定した。 (試験結果）

ポリブチレンテレフタレ一ト（ P B T) 、ポリエチレンテレフ夕レート（ P E T ) 、ポリアミド（ P A ) 、ポリフエ二レンサルフアイド（ P P S ) の高温高湿ォ一バートラベル試験の結果を各々表 1〜表 4に示す。

なお、上述した理由により、表 1〜表 4中のクロスバー 7の充填材は無機質の充填材を示し、有機質の充填材は樹脂に含めて示している。

' ポリブチレンテレフ夕レート（ P B T )

サンプル例（ 1 1 ) 〜（ 1 5 ) は、ベース 1 Bが難燃剤の添加されたポリブチレンテレフ夕レート（ P B T ) とガラス繊維（ G F ) からなるものであり、曲げ弾性率の和（ E b + E c ) が小さいサンプル例（ 1 3 )及び曲げ弾性率 E bが小さいサンプル例（ 1 3 ) 、 ( 1 4 ) は高温高湿オーバートラベル試験が不合格となつた。

難燃剤とは例えばハロゲン系化合物（ジブロムポリエチレン及び臭素化エポキシ等）であり、ポリブチレンテレフタレ一ト（ P B T ) 1 0 0に対し 2 5〜 4 0の重量割合である。

また、サンプル例（ 1 1 ) 、（ 1 2 ) 、（ 1 5 ) は、耐衝撃強度に優れるとともに、後述する表 2〜表 4のものに比較し端子板 2 3 (第 2図）に電線ケーブル 2 5をネジで締め付けるときに割れが発生しにくいものであった。

ベース 1 Bとして、難燃剤を含むポリブチレンテレフ夕レート ( P B T ) が 5 5〜 7 0重量％、強化材が 3 0〜 4 5重量％のとき、オーバ一トラペルの特性に優れるものであった。このとき、クロスバー 7 として、オーバートラベルの特性から、樹脂が 2 5 〜 3 5重量％、強化材が 4 0〜 5 0重量％、充填材が 2 0〜 3 0 重量％のもの、また、成形性が良好な点から樹脂が 5 5〜 .6 5重量％、強化材が 1 0〜 2 5重量％、充填材が 1 0〜 2 5重量％のものが特に好ましいものであった。

(表 1 ) ポリブチレンテレフタレート（ P B T)

• ボリエチレンテレフ夕レート ( P E T )

サンプル例（ 2 ：！ ) 〜（ 2 9 ) は、ベース 1 Bが難燃剤の添加されたポリエチレンテレフタレ一ト（ P E T ) とガラス繊維（ G F )からなるものであり、曲げ弾性率 E bが小さいサンプル例（ 2 3 ) 、 ( 2 4 ) 及び曲げ弾性率 E cが小さいサンプル例 ( 2 7 ) は高温高湿オーバートラベル試験が不合格となった。

難燃剤とは例えばハロゲン系化合物（ジブロムポリエチレン (ジブロムポリエチレン及び臭素化エポキシ等）であり、ポリエチレンテレフ夕レート（P E T) 1 0 0に対し 2 5〜 4 0の重量割合である。

サンプル例（ 2 1 ) 、（ 2 5 ) 、（ 2 6 ) 、（ 2 8 ) 、 ( 2 9 ). は、サンプル例（ 2 2 ) よりも、更、（ 2 1 ) 、（ 2 5 ) 、 ( 2 8 ) 、 ( 2 9 ) は、サンプル例（ 2 6 ) よりも、ォ一バートラベルの減少が少なく良好であった。一方、サンプル例（ 2 2 ) 、 ( 2 6 ) は、サンプル例（ 2 1 ) 、（ 2 5 ) 、（ 2 8 ) 、（ 2 9 ) よりもガラス繊維の配向の影響が少なく成形品の歪み、反りを抑えられる点で優れていた。

また、サンプル例（ 2 1 ) 、（ 2 5 ) 、（ 2 6 ) 、（ 2 8 ) 、

( 2 9 ) は、表 1のサンプルに比較し成形品の融点が高く、ベ一ス 1 Bが過負荷耐久性試験で溶融しにくいものであった。

ベース 1 B として、難燃剤を含むポリエチレンテレフ夕レート

( P E T ) が 4 5〜 6 0重量％、強化材が 4 0 ~ 5 5重量％のとき、オーバ一トラベルの特性に優れるものであった。この.とき、クロスバー 7 として、オーバ一トラベルの特性から樹脂が 2 5〜 3 5重量％、強化材が 4 0〜 5 0重量％、充填材が 2 0〜 3 0重量％のもの、また、 ·成形性良好な点から樹脂が 5 5〜 6 5重量％強化材が 1 0〜 2 5重量％、充填材が 1 0 ~ 2 5重量％のものが特に好ましいものであった。

(表 2 ) ポリエチレンテレフタレ一ト（ P E T )

サベースクロスノ■；一ォ一ノ、'一ン材料平均曲材料熱処理条件平均曲トラベ.ルプ ( w t ) 重量％げ弾性 ( w t ) 重量％げ弹性試験結果ル率率

MP a MP a

2 P E T : 53~ 57 15000 樹脂： 58~ 62 180 V 8 時 11500 合格

1 +難燃剤 G F ： 23~ 27 間

G F ： 43~ 47 充填材： 13〜 17

2 P E T : 73~ 77 8500 樹脂： 88~ 92 150 °C 4 時 9000 合格

2 +難燃剤 G F ： 8~ 12 間 + 180 V

G F ： 23〜 27 充填材： 0 4時間

2 P E T : 78~ 82 7000 樹脂： 58~62 180 "C 8 時 11500 不合格

3 +難燃剤 G F '： 23~ 27 間

G F ： 18~ 22 充填材： 13〜 17

2 P E T ： 78~ 82 7000 樹脂： 28~ 32 130 "C 時 16000 不合格

4 +難燃剤 G F ： 43~ 47 間 + 170 V

G F ： 18~ 22 充填材： 23〜 27 8時間 P E T : 53~ 57 15000 樹月旨： 88- 92 150 °C 4 時 9000 合格

+難燃剤 G F ： 8~ 12 間 + 180 "C

G F ： 43〜 47 充填材： 0 4時閬

P E T : 68~ 72 10000 樹脂： 88~ 92 150 °C 4 時 9000 合格

+難燃剤 G F ： 8~ 12 間 + 180 V

G F ： 28~ 32 充填材： 0 4時間

P E ： 68~ 72 10000 樹月旨： 90~ 94 150 °C 4 時 8000 不合格

+難燃剤 G F ： 6〜 1Ό 間 + 180 "C

G F ： 28〜 32 充填材： 0 時閬

P E T : 43~ 47 17000 樹脂： 88~92 150 °C 時 9000 合格

+難燃剤 G F ： 8~ 12 間 + 180 °C

G F ： 53~ 57 充填材： 0 4時間

P E T : ·13〜 47 17000 樹月旨： 58~ 62 180 "C 8 時 11500 合格

+難燃剤 G F ： 23~ 27 間

G F ： 53~ 57 充填材： 13〜： L 7

- ポリアミド（ P A )

サンプル例（ 3 1 ) はベース 1 Bがポリアミド（ P A ) とガラス繊維（ G F ) と水酸化マグネシウムからなるものであり、特開平 8— 1 7 1 8 4 7号に開示されたものに相当する。このサンプル例（ 3 1 ) はオーバートラベル試験が不合格となった。また、サンプル例（ 3 2 ) は、オーバ一トラベル試験が不合格となり、サンプル例（ 3 3 ) はオーバ一トラベル試験が合格となった。難燃剤とは例えばハロゲン系化合物（ジブロムポリエチレン及び臭素化エポキシ等）、エラストマ一とはポリオレフィンコポリマ一のアイオノマー又はエチレン/プロピレン共重合体である。ポリアミド（ P A ) 1 0 0に対し、難燃剤が 5 0〜 7 0、エラストマ一が 2 0〜 3 0の重量割合である。

また、サンプル例（ 3 3 ) は、オーバ一トラベルの特性にカ卩え. 耐衝撃性及び接点間のアーク遮断後の絶縁特性にも優れ回路遮断器のベース 1 Bとして好ましいものであった。なお、サンプル例（ 3 3 ) のベース 1 Bのポリアミドにエラストマ一を添加していないものは、耐衝撃性においてサンプル例（ 3.3 ) に劣るもののオーバートラベルの特性が良いものであった。また、ポリ.アミド（ P A) は湿度による曲げ弾性率の変化が比較的大きく、常温常湿の曲げ弾性率 E bが同じ他の熱可塑性樹脂の場合に比較し、オーバートラベル量がやや大きくなる傾向があ' つた。

(表 3 ) ポリアミド（ P A )

' ポリフエ二レンサルファイド（ p p s )

サンプル例（ 4 1 ) は、ベース 1 Bが充填材の添加されたポリフエ二レンサルフアイド（ P P S ) とガラス繊維（ G F ) からなるものであり、高温高湿ォ一バートラベル試験は合格となった。ポリフヱニレンサルフアイド（ p p s ) に添加される充填材は無機質の充填材である炭酸カルシゥム 'であり、例えば、ポリフエ二レンサルファイド（ P P S ) 1 0 0に対し、 7 0〜 8 0の重量割合である。

サンプル例（ 4 1 ) は、成形歪が少なく、また、表 1、表 2のサンプルよりも成形品の融点が高いものであった。

(表 4 ) ポリフヱニレンサルファイド（ P P S ) サベースクロスノ '一オーバー材料平均曲材料熱処理条件平均曲卜ラペリレン

w t重量％げ弾性 W t重 fl % げ弾性試験結果プ率率

ル MP a MP a

4 P P S ： 33~ 37 21000 樹脂： 58〜62 180 °C 8 時 11500 合格

1 G F ： 63〜 67 G F ： 23~ 27 間

+充填材充填材： 13〜： L 7

以上のように、サンプル例（ 1 1 ) 、（ 1 2 ) 、，（ 1 5 ) 、（ 2 1 ) 、（ 2 2 ) 、（ 2 5 ) 、（ 2 6 ) 、（ 2 8 ) 、（ 2 9 ) 、 ( 3 3 ) 、 ( 4 1 ) のとき、即ち、 E b + E c 1 7 0 0 0 MP a、かつ 8 0 0 0 M P a≤ E bかつ 9 0 0 0 M P a≤ E cのとき高温高湿オーバ一トラベル試験が合格となった。

また、サンプル例（ 1 5 ) 、（ 2 1 ) 、（ 2 5 ) 、（ 2 8 ) 、 ( 2 9 ) 、（ 4 1 ) のとき、即ち、 E b + E c≥ 2 0 5 0 0 MP a、かつ 9 0 0 0 MP a≤ E b、かつ 9 0 0 0 MP a≤ E cのとき高温高湿ォ一バートラベルの特性が更に良好であった。

さらに、サンプル例（ 2 1 ) 、（ 2 9 ) 、（ 4 1 ) のとき、即ち、 E b + E c≥ 2 5 0 0 0 MP a、かつ 9 0 0 0 MP a ^ E b ≤ 2 2 0 0 0 MP a_s かつ 9 0 O 0 MP a≤ E c≤ 1 7 0 0 0 M P aのとき、高温高湿ォ一バートラベルの特性が非常に良好であつた。

また、表 3に示す成形品の主成分がポリアミド（ P A) の場合- 成形品の反り、. ヒケや、吸湿による寸法変化が、クリ一プ変形によるオーバ一トラベルの減少を助長させる方向に働く場合もあることが判明した。したがって、成形品の主成分として、オーバ — トラベルの特性からは表 1、 2、 4 に示すポリブチレンテレフタレ一ト（ P B T) 、ポリエチレンテレフ夕レート（P E T ) 、ポリフエ二レンサルフアイド（ P P S ) がより好ましい。また、回路遮断器のベース I B として要求される小形化、軽量化、成形時に廃棄物が発生しないこと、耐熱性、機械的強度、衝撃強度、外観、難燃性、アーク遮断後の絶縁抵抗、トラッキングコスト等の要求をバランス良く満たす観点からは、ポリプチレンテレフタレ一卜 ( P B T ) 、ポリエチレンテレフ夕レート ( P E T ) が好ましい。産業上の利用可能性 '

この発明に係る回路遮断器は、配電盤用或いは分電盤ゃ制御盤の主幹用の回路遮断器として使用することができる。

Claims

樣 ^ <η ¾_ ¾

' 1 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに、トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーど、ノヽンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するベース及び上記ハンドル側からこのべ一スに被せたカバ一により形成されたモールドケースとを備えた回路遮断器において、

上記べ一スは熱可塑性樹脂を主成分とし常温常湿における曲げ弾性率 E bの成形品であり、上記クロスバ一は常温常湿における曲げ弾性率 E cの成形品であり、次式の関係を満たすことを特徴とする回路遮断器。

E b + E c≥ 1 7 0 0 0 MP a · · ( 1 )

8 0 0 0 M P a≤ E b · · ( 2 ) 9 0 0 0 MP a≤ E c · · ( 3 )

2. 曲げ弾性率 ,E b、 E cは次式の関係を満たすことを特徴とする請求項 1記載の回路遮断器。 '

E b + E c≥ 2 0 5 0 0 MP a · · ( 4 ) 9 0 0 0 MP a≤ E b ' · · ( 5 )

9 0 0 0 MP a < E c · · ( 6 )

3. 曲げ弾性率 E b'、 E cは次式の関係を満たすとを特徴とする請求項 2記載の回路遮断器。

E b + E c≥ 2 5 0 0 0 MP a ( 7 )

9 0 0 0 MP a≤ E b≤ 2 2 0 0 0 MP a ( 8 )

9 0 0 0 MP a≤ E c≤ 1 7 0 0 0 M P a ( 9 )

4. 熱可塑性樹脂は、ポリブチレンテレフ夕レート、ポリエチレンテレフタレ一ト、ポリアミド、脂肪族ポリケトン、ポリフヱニレンサルフアイド、及びこれらのァロイ材料の少なくともいずれか 1つであることを特徴とする請求項 1記載の回路遮断器。

5. ポリアミドは、ナイロン 6 6、ナイロン MXD 6、，ナイロン 4 6、及びナイロン 6 Tの少なくともいずれか 1つであるととを特徴とする請求項 4記載の回路遮断器。

6. 熱可塑性樹脂は、ポリエチレンテレフ夕レート、ポリフエ二レンサルフアイド、及びこれらのァロイ材料の少なくともいずれか 1つであることを特徴とする請求項 4記載の回路遮断器。

7. ベ一スは難燃剤が添加されたポリブチレンテレフ夕レートが 5 5〜 7 0重量％と強化材が 3 0〜 4 5重量％を含有することを特徴とする請求項 1記載の回路遮断器。

8. ベ一スは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフ夕レートが 4 0〜 7 0重量％と強化材が 3 0〜 6 0重量％を含有することを特徴とする請求項 1 記載の回路遮断,器。

9 . ベースは難燃剤及びエラストマ一が添加されたポリアミドが 5 6 〜 6 0 重量％と強化材が 4. 0 〜 4 4重量％を含有することを特徴とする請求項 1記載の回路遮断器。

1 0 . クロスバーは、フエノール樹脂を主成分とすることを特徴とする請求項 1記載の回路遮断器。

1 1 . 回路遮断器は多極であって、ベースの底壁に直交する壁にその壁方向に延在するスリットを有することを特徴とする請求' 項 1 記載の回路遮断器。

1 2 . スリットは、直交する壁を均等な厚さに分割することを特徴とする請求項 1 1記載の回路遮断器。

1 3 . スリットは、ベースの表裏側から交互に設けられたことを特徴とする請求項 1 1記載の回路遮断器。

1 4 . 直交する壁は相間壁であることを特徴とする請求項 1 1 記載の回路遮断器。

1 5 . スリツト間のベース肉厚と、ベース底壁の肉厚が等しいことを特徴とする請求項 1 1記載の回路遮断器。

1 6 . 直交する壁は、可動接点及び固定接点を収納する接点収納部と、開閉機構部を収納する開閉機構収納部の間の壁であることを特徴とする請求項 1 1記載の回路遮断器。

1 7 . スリットはベースの裏面側に開口するように形成されたこを特徴とする請求項 1 6記載の回路遮断器。

1 8 . ベ一ス底壁の厚さよりも、スリットとベース内側との間の壁の厚さを薄くしたことを特徴とする請求項 1 .7 記載の回路遮断器。

1 9 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに. トグル'リンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構の— in乍に伴ってその回動'軸回りに回動するクロスバーと、ノヽンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するべ一ス及び上記ハンドル側からこのべ一スに被せたカバーにより形成されたモールドケースとを備えた回路遮断器において、

上記べ一スは難燃'剤及びエラストマ一が添加されたポリアミドが 5 6〜 6 0重量％と強化材が 4 0〜 4 4重量％を含有することを特徴とする回路遮断器。

2 0 . クロスバ一はフェノ一ル樹脂が 2 8〜 3 2重量％と強化材が 4 3〜 4 7重量％と無機質の充填材が 2 3〜 2 7重量％を含有することを特徴とする請求項 1 9記載の回路遮断器。

2 1 . 難燃剤及びエラストマ一は、ポリアミド 1 0 0に対し、ハロゲン系化合物が 5 0 ~ 7 0、エラストマ一が 2 0 ~ 3 0の重量割合であることを特徴とする請求項 1 9記載の回路遮断器。

2 2 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と'接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接 ' 点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに. トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーと、ハンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢バネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するベース及び上記ハンドル側からこのべ一スに被せたカバーにより形成されたモールドケースとを . 備えた回路遮断器において、

上記ベースは難燃剤が添加されたボリエチレンテレフ夕レー卜が 4 5〜 6 0重量％と強化材が 4 0 〜 5 5 熏量％を含有することを特徴とする回路遮断器。

2 3 . クロスバーはフエノール樹脂が 5 5〜 6 5重量％と強化材が 1 0〜 2 5重量％と無機質の充填材が 1 0〜 2 5重量％を含有することを特徴とする請求項 2 2記載の回路遮断器。

2 4 . クロスバーはフエノール樹脂が 2 5〜 3 5重量％と強化材が 4 0 〜 5 0 重量％と無機質の充填材が 2 0 〜 3 0重量％を含有することを特徴とする請求項 2 2記載の回路遮断器。

2 5 . 難燃剤は、ポリエチレンテレフ夕レート 1 0 0 に対して、ハロゲン系化合物が 2 5 〜 4 0 の重量割合であることを特徴とする請求項 2 2記載の回路遮断器。

2 6 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに. トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーと、ノ、ンド ,ルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するべ一ス及び上記ハンドル側からこのベースに被せたカバーによ'り形成されたモールドケ一スとを備えた回路遮断器において、

ベースは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフ夕レートが

4 0〜 7 0重量％と強化材が 3 0 〜 6 0重量％を含有し、

クロスバーはフエノール樹脂が 2 5 〜 3 5 重量％と強化材が 4 0 〜 5 0 重量％と無機,質の充填材が 2 0 〜 3 0 重量％を含有することを特徴とする回路遮断器。

2 7 固定接点を有する固定接触子と'、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともにトグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構 5 の動作に伴ってその回動軸回りに回動するク Πスバ一と、ノヽンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するベース及び上記ハンドル側からこのべ一スに被せたカバ一により形成されたモールドケースとを 10 備えた回路遮断器において、

上記べ一スは難燃剤が添加されたポリエチレンテレフタレートが 4 0 ~ 7 0重量％と強化材が 3 0〜 6 0重量％を含有し、 , クロスバーはフエノール樹脂が 5 5 〜 6 5重量％と強化材が 1 0 〜 2 5重量％と無機質の充填材が 1 0 〜 2 5重量％を含有 15 することを特徴とする回路遮断器。 '

2 8 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分と

20 して一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに、トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機 '構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーと、ハンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる '開閉機構部と、

25 この開閉機構部を固定支持するベース及び上記ハンドル側からこのベースに被せたカバ一により形成されたモールドケースとを備えた回路遮断器において、

上記べ一スは難燃剤が添加されたポリブチレンテレフ夕レートが 5 5 〜 7 0 重量％と強化材が 3 0 - 4 5 重量％を含有することを特徴とする回路遮断器。

2 9 . クロスバ一はフェノ一ル樹脂が 2 5 〜 3 5重量％と強化材が 4 0 〜 5 0重量％と無機質の充填材が 2 0 〜 3 0重量％を含有することを特徴とする請求項 2 8記載の回路遮断器。 3 0 . クロスバーはフエノール樹脂が 5 5〜 6 5重量％と強化材が 1 0 〜 2 5 重量％と無機質の充填材が 1 0 〜 2 5 重量％を含有することを特徴とする請求項 2 8記載の回路遮断器。

3 1 . 難燃剤は、ポリブチレンテレフ夕レート 1 0 0 に対して、ハロゲン系化合物が 2 5 〜 4 0 の重量割合であることを特徴とする請求項 2 8記載の回路遮断器。

3 2 . 固定接点を有する固定接触子と、上記固定接点と接離する可動接点を有する可動接触子と、上記両接点の接触時にこの両接点間に接圧力を付与する接圧パネと、絶縁性の樹脂を主成分として一体成形され、上記可動接触子を回動可能に保持するとともに、トグルリンク機構の下リンクに連結されこのトグルリンク機構の動作に伴ってその回動軸回りに回動するクロスバーと、ハンドルの操作により上記トグルリンク機構の蓄勢パネの蓄勢を開放させ上記可動接触子を速入り及び速切りさせる開閉機構部と、この開閉機構部を固定支持するべ一ス及び上記ハンドル側からこのべ一スに被せたカバ一により形成されたモールドケースとを備え上記可動接触子を複数有する多極の回路遮断器において、上記ベースの主樹脂が熱可塑性樹脂からなり、このベースの底壁に直交する壁にその壁方向に延在するスリットを有することを特徴とする回路遮断器。

3 3 . スリットは、直交する壁を均等な厚さに分割することを特徴とする請求項 3 2記載の回路遮断器。 3 4 . スリヅトは、ベースの表裏側から交互に設けられたことを特徴とする請求項 3 . 2記載の回路遮断器。

3 5 . 直交する壁は相間壁であることを特徴とする請求項 3 2記載の回路遮断器。

3 6 . スリヅト間のベース肉厚と、ベース底壁の肉厚が等しいことを特徴とする請求項 3 2記載の回路遮断器。

3 7 . 直交する壁は、可動接点及び固定接点を収納する接点収納部と、開閉機構部を収納する開閉機構収納部の間の壁であることを特徴とする請求項 3 2記載の回路遮断器。

3 8 . スリットはベースの裏面側に開口するように形成されだことを特徴とする請求項 3 7記載の回路遮断器。

3 9 . ベ一ス底壁の厚さよりも、スリットとベース内側との間の壁の厚さを薄くしたことを特徴.とする請求項 3 7記載の回路遮断。