JPH113648A - 開閉器および開閉器のクロスバーの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 開閉器のクロスバーの強度とクリープ特性を
向上させ、信頼性の高い開閉器を得ると共にクロスバー
の製造方法を提供する。 【解決手段】 フェノール樹脂２６〜３５重量％、ガラ
ス繊維４１〜４９重量％、無機質２１〜２９重量％の組
成からなる材料を金型の長手方向端部より注入して成形
することにより、高温クリープ特性を有し、かつ、強度
を有するモールドクロスバー３０が得られる。また、軸
係合部、側壁部およびバリア部を一体成形することによ
り、部品点数および組立工程数が減少し、高品質の開閉
器を低コストで製造できる。さらに、無機質としてクレ
ーを用いることにより、クロスバー３０の長期耐熱強度
をより一層向上させることが可能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、開閉器、特に強度
およびクリープ特性に優れたクロスバーを備えた開閉器
とクロスバーの製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図５は、特開平５−２８８９９号公報に
記載された従来の回路遮断器の、開閉操作機構部を有す
る極の閉路（オン）状態を示す断面図である。図におい
て、１はベース１ａとカバー１ｂからなる遮断器ケー
ス、２はベース１ａに固定した電源側の固定導体、３は
固定導体２に固着した固定接点、４は可動接点、５は可
動接点４を固着した可動接触子、６は可動接触子５を接
続導体７を介してヒータ８に接続するための可とう導
体、９はヒータ８に接続した負荷側の固定導体、１０は
可動接触子５を保持するコンタクトアームで、後述の開
閉操作機構が連ぱんされる第一のコンタクトアーム１０
ａと可動接触子５がピン１１により回転可能に支持され
る第二のコンタクトアーム１０ｂとに分割形成されてい
る。１２はコンタクトアーム１０の支軸で、第一のコン
タクトアーム１０ａと第二のコンタクトアーム１０ｂと
がそれぞれ回転可能に支持されている。１３はクロスバ
ーで、クランプ１４によって、各極のコンタクトアーム
１０ａにかしめ固着で連結されている。１５は、絶縁バ
リアで、極間の見通しをなくすようクロスバー１３に固
着されている。１６は、異常電流を検出し、動作する引
き外し装置、１７は可動接触子５と第二のコンタクトア
ーム１０ｂとの間に設けた接圧ばねである。１８は遮断
器の操作ハンドル、１９は遮断器の開閉操作機構で、２
０はストッパーピン、２１は開閉操作機構１９を第一の
コンタクトアーム１０ａに連ぱんするための連結ピンで
ある。

【０００３】図５に示す閉路（オン）状態から、固定導
体２及びこれに固着された固定接点３を取り去ると、可
動接触子５は、コンタクトアーム１０を介して、開閉操
作機構１９によって、さらに押し込まれた位置で静止す
る。この時の可動接点４の移動量がオーバートラベル量
で、オーバートラベルは、通常接点の厚さの１〜２倍程
度である。これは、開閉操作の繰り返しや電流開閉時の
アークによって、接点が機械的および電気的に磨耗、消
耗した場合でも接触の安定性を得るために設けられてい
るものである。

【０００４】次に、動作について説明する。閉路状態で
は、電源側固定導体２、固定接点３、可動接点４、可動
接触子５、可とう導体６、接続導体７、ヒータ８、負荷
側固定導体９の方向に電流が流れる。操作ハンドル１８
をオフ操作（図５の矢印５０方向に操作）すると、開閉
操作機構１９により、コンタクトアーム１０が持ち上げ
られて可動接触子５と共に可動接点４が図６に示すよう
に固定接点３より開離する。また、閉路状態で過電流が
流れると、引き外し装置１６が検出、動作し、開閉操作
機構１９を動作させ、可動接点４が固定接点３より開離
する。短絡事故等の大電流が流れると、固定導体２と可
動接触子５との間、及び固定接点３と可動接点４との間
に電磁反発力が発生し、引き外し装置１６の動作を待た
ず、瞬時に可動接触子５が反発開離する。その結果、コ
ンタクトアーム１０はピン１１を介して回転力を受け、
支軸１２を中心に回転し、ストッパーピン２０に衝突す
る。その後、引き外し装置１６が動作し、開閉操作機構
１９を動作させ、回路遮断器が開路（トリップ）する。
これら一連の動作は、数１０ミリ秒のうちに完了する。
上記のような電磁反発力は、各極一様でない。そのた
め、各極を連結するクロスバー１３には、ねじり力が加
わる。また、コンタクトアーム１０がストッパーピン２
０に衝突した後の反作用で逆向きの回転力を受けると、
クロスバー１３は、更に大きなねじり力を受けることに
なる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の回
路遮断器では、各極を連結するクロスバー１３は、ねじ
り力に対する強度及び各極間の絶縁性を確保するため、
金属角棒の全外周面を絶縁成型物で覆ったり、図７に示
すように絶縁バリア１５を固着するなどしている。ま
た、コンタクトアーム１０とクランプ１４をかしめ固着
することにより各極を連結するため、部品数や組立作業
工程の多さに課題があった。一方、小型の回路遮断器に
適用するものとして、例えばフェノール樹脂４５重量
％、ガラス繊維４５重量％、炭酸カルシウム１０重量％
からなる組成材料や、フェノール樹脂４５重量％、ガラ
ス繊維４０重量％、炭酸カルシウム１５重量％の組成材
料からなるクロスバーが一体成形されたものもあった。
しかしながら、回路遮断器の外形寸法や遮断容量が増大
すると、強度又はクリープ特性に支障をきたすという問
題があった。例えば、定格電流が大きい回路遮断器な
ど、クロスバーの全長が長くなるとねじりモーメントが
大きくなり、クリープにより、クロスバーの両端側の反
りが大きくなり、接点の磨耗、消耗がなくてもオーバー
トラベル量が減少し、通電の信頼性が損なわれる。ま
た、短絡電流遮断時の電磁反発力により発生するねじれ
力により、一体成形したクロスバーに破断や亀裂が生じ
るという問題があった。

【０００６】本発明は、上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、開閉器のクロスバーの強度とク
リープ特性を向上させ、信頼性に優れたクロスバーを有
する開閉器並びにその製造方法を提供することを目的と
する。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明に係わる開閉器
は、固定導体に固着された第１の接点と、この第１の接
点に対して相対的に移動し、第１の接点に接離する第２
の接点を有する可動接触子と、複数の可動接触子を軸支
するクロスバーを備え、このクロスバーの組成が、フェ
ノール樹脂２６〜３５重量％、ガラス繊維４１〜４９重
量％、無機質２１〜２９重量％からなるものである。ま
た、クロスバーは、軸係合部、可動接触子を固定するた
めの側壁部およびこの側壁部相互間を絶縁するためのバ
リア部を有し、軸係合部、側壁部およびバリア部は一体
成形されているものである。さらに、無機質として、ク
レーを用いるものである。また、本発明に係わる開閉器
のクロスバーの製造方法は、フェノール樹脂２６〜３５
重量％、ガラス繊維４１〜４９重量％、無機質２１〜２
９重量％の組成からなる混合材料を、金型の長手方向端
部に位置する注入口より注入して成形する工程を含んで
製造するようにしたものである。

【０００８】

【発明の実施の形態】

実施の形態１．以下に、本発明の実施の形態１である開
閉器の一例として、回路遮断器について説明する。図１
は、本発明の実施の形態１に係わるモールドクロスバー
を用いた回路遮断器の開閉操作機構部を有する極の閉路
状態を示す断面図である。図２は、モールドクロスバー
を示す斜視図である。図において、１はベース１ａとカ
バー１ｂからなる遮断器ケース、２はベース１ａに固定
した電源側の固定導体、３は固定導体２に固着した固定
接点、４は可動接点、５は可動接点４を固着した可動接
触子、７は接続導体、９はヒータ８に接続した負荷側の
固定導体である。１６は、異常電流を検出し、動作する
引き外し装置、１７は接圧ばね、１８は遮断器の操作ハ
ンドル、１９は遮断器の開閉操作機構、２０はストッパ
ーピン、２１は連結ピンである。３０は、複数の可動接
触子５を軸支するモールドクロスバーであり、極間を絶
縁するためのバリア３０Ａ、軸係合部３０Ｂおよび可動
接触子５を固定するクロスバー側壁３０Ｃより構成され
ている。絶縁バリア３０Ａは、クロスバー側壁３０Ｃ相
互間を絶縁するよう設けられているものである。

【０００９】本実施の形態によるクロスバー３０は、フ
ェノール樹脂が２６〜３５重量％、ガラス繊維が４１〜
４９重量％、無機質が２１〜２９重量％からなる組成、
好ましくはフェノール樹脂が２８〜３３重量％、ガラス
繊維が４３〜４７重量％、無機質が２３〜２７重量％か
らなる組成の材料を用いると、強度および耐クリープ性
に優れることを実験により見い出した。フェノール樹脂
の含有率が２６重量％未満の場合、ガラス繊維とフェノ
ール樹脂との密着性が悪くなるため、クロスバー３０の
強度が低下し、３５重量％を越える場合、クロスバー３
０の耐クリープ性が低下すると推定される。また、ガラ
ス繊維が４１重量％未満の場合、クロスバー３０の強度
が低下し、４９重量％を越えると、ガラス繊維とフェノ
ール樹脂との密着性が悪くなること、無機質の補強効果
が不十分となることから、クロスバー３０の強度が低下
すると推定される。無機質が２１重量％未満の場合、補
強効果が不十分となり、２９重量％を越えると脆くな
り、いずれもクロスバーの強度が低下すると推定され
る。

【００１０】フェノール樹脂は、熱可塑性樹脂や不飽和
ポリエステルと比較して、高温クリープ特性が優れる。
また、フェノール樹脂は、熱硬化性樹脂であるから、過
負荷電流が流れた時など導電部が異常発熱を生じた場合
にも、溶融することなく、部品形状を保持するという利
点がある。また、フェノール樹脂は、射出成形、圧縮成
形いずれにも対応可能であり、容易に成形できる利点を
有する。本発明に用いるフェノール樹脂は、ノボラック
系、レゾール系いずれでも良いが、成型品の寸法安定性
の点からノボラック系フェノール樹脂が望ましい。

【００１１】本実施の形態にて用いるクロスバー３０の
組成において、ガラス繊維は、強度を向上するために用
いる。ガラス繊維とは、ガラスからなる繊維状物質のこ
とをいい、周期律表１Ａ族の金属の合計含有量の条件を
満たした化合物であれば、特に限定されない。ガラス素
材としては、Ｅガラス、Ｓガラス、Ｄガラス、Ｔガラス
またはシリカガラスなどが挙げられる。一般的に知られ
るように、ガラス繊維の直径が６〜１３μｍ、アスペク
ト比が１０以上であることが耐衝撃強度向上の点から好
ましい。また、本実施の形態にて用いるクロスバー３０
の組成において、無機質は、寸法安定性向上、強度向上
の補強のために用いられる。従来はほとんどの場合にお
いて、コスト面から炭酸カルシウムが使用されていた。
また、回路遮断器の製造メーカーは、材料メーカーで作
成された上述の従来例で説明したような組成、例えばフ
ェノール樹脂４５重量％、ガラス繊維４５重量％、炭酸
カルシウム１０重量％の組成からなるクロスバーを使用
していた。一方、本発明の発明者らは、無機質として、
アルミナ、炭酸カルシウム、マイカ、クレー、タルク、
カオリンなどを用いて検討し、長期耐熱強度保持性の点
からは、クレーが特に望ましいことを見い出した。

【００１２】本実施の形態に係わるクロスバー３０を製
造する際には、フェノール樹脂が２６〜３５重量％、ガ
ラス繊維が４１〜４９重量％、無機質が２１〜２９重量
％からなる組成の混合材を、金型の長手方向端部に位置
する注入口から注入して成形する。この製造方法によ
り、軸方向強度が高く、ねじり力に強いクロスバー３０
が得られた。さらに、本実施の形態によるクロスバー３
０は、絶縁バリア３０Ａ、軸係合部３０Ｂおよび可動接
触子５を固定するためのクロスバー側壁３０Ｃを一体成
形するため、図５に示した従来例と比較して、絶縁バリ
ア１５、コンタクトアーム１０、クランプ１４の部品が
不要となる。このため、部品数および組立工程が減少
し、強度およびクリープ特性に優れたクロスバー３０が
低コストで製造できる効果がある。

【００１３】

【実施例】

実施例１．以下、本発明の実施例を具体的に説明する
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。本発明の開閉器に組み込むクロスバー３０の製造方
法について説明する。なお、本実施例によるクロスバー
３０およびこれを用いた回路遮断器の構成は、上述の実
施の形態１に示した図１および図２の回路遮断器および
クロスバー３０と同様であるので、説明を省略する。

【００１４】（サンプル例１−（１）〜（１３）フェノ
ール材料の製造方法）１００リットルニーダーにノボラ
ックフェノール、架橋剤、硬化助剤、離型剤、表面処理
剤を入れ、常温で１０分間混練する。その後、ガラス繊
維、無機質としてアルミナ、炭酸カルシウム、またはク
レーを添加し、更に１５分間混練する。混練時には、メ
タノールを適量加え、粘度調整を行う。次に、９５度の
恒温槽で、１００分間乾燥させる。続いて、メタノール
を適量加えながら、１００リットルミキサーで造粒す
る。さらに、９５度の恒温槽で、１００分間乾燥させ
る。その後、常温で冷却する。

【００１５】（サンプル例１−（１）〜（１３）クロス
バーの成形）図３は、本発明の実施例１に係わるクロス
バー成形用の金型を示す図である。図において、４０
は、上金型４０Ａおよび下金型４０Ｂからなり、その内
部がクロスバー３０に沿った形に形成された金型であ
る。４１は、上金型４０Ａおよび下金型４０Ｂにより形
成される混合材料の注入口である。上記の通り製造した
フェノール材料を、金型４０の長手方向端部に位置する
注入口４１から２００トン射出成形機で、金型温度１７
０度、シリンダー前部温度を８０度、シリンダー後部温
度を７０度、射出時間２０秒の条件で成形する。成形し
たクロスバー３０は、１３０度で２時間、さらに１７０
度で８時間熱処理を行った。このようにして、表１に示
すサンプル例１−（１）〜（１３）を得た。

【００１６】

【表１】

【００１７】このように、金型４０の長手方向端部に位
置する注入口４１から混合材料を注入することにより、
ガラス繊維の方向がクロスバー３０の軸方向に揃うの
で、クロスバー３０の軸方向に対する強度が強くなる。
以下で説明するクロスバー３０の成形についても同様の
金型４０を用いて同様の方向から混合材料を注入する。
一方、従来は、成形されるクロスバー３０の長手方向以
外から注入していたので、特に注入口近傍のクロスバー
部分、例えばクロスバー側壁３０Ｃの強度が弱かった。

【００１８】（比較例２−（１）の製造方法および成
形）まず、不飽和ポリエステル、スチレンビーズ、スチ
レンモノマー、有機過酸化物、離型剤、増粘剤、カーボ
ンブラック、炭酸カルシウムを４０度に保持したニーダ
ーに入れ、４０分間混練した。その後、この混練物にガ
ラス繊維を加え、更に５分間混練した。次に、ニーダー
から混練物を取り出し、室温で冷却した。その後、冷却
した混練物をポリエチレン袋で密封し、２０度の恒温室
で７２時間保持し、成形材料とした。上記の通り製造し
たポリエステル材料を、１００トン圧縮成形機で、金型
温度１５０度、型締め速度１６秒、硬化圧力１５０kg／
cm² の条件で成形した。

【００１９】（比較例２−（２）の製造方法および成
形）比較例２−（２）は、サンプル例１−（１）〜（１
３）と同様に成形材料を製造し、同様の条件で成形を行
った。ただし、成形材料として、無機質は加えなかっ
た。このようにして、表２に示すように比較例２−
（１）、２−（２）を得た。

【００２０】

【表２】

【００２１】次に、試験方法と判定方法および結果につ
いて述べる。 （短絡遮断試験）サンプル例１−（１）〜（１３）およ
び比較例２−（１）〜（２）を上述の方法で成形したク
ロスバー３０を用いて、回路遮断器（４００アンペアフ
レーム）を組立、短絡遮断試験を実施した。条件は、３
相４６０Ｖ／５０ＫＡの短絡回路とし、ＪＩＳ−Ｃ８３
７０に基づき、アーク電流を遮断でき、遮断後の回路遮
断器の内部部品や筐体に破損や亀裂がないことをもって
合格とした。

【００２２】（高温クリープ試験）サンプル例１−
（１）〜（１３）および比較例２−（１）〜（２）を上
述の方法で成形したクロスバー３０を用いて、回路遮断
器（４００アンペアフレーム）を組立、高温クリープ試
験を実施した。試験は、回路遮断器を閉路状態で、１３
５度の恒温槽に、４０００時間放置した後取り出し、各
極の可動接点４のオーバートラベル量を測定した。この
試験の目的は、以下に示す通りである。クリープ特性
は、応力が加わる時間に比例し、高温になると加速され
る。また、変形量は応力が加わっている限り、飽和する
ことはなく、最終的にはクリープ破壊に至る。

【００２３】図１に示す回路遮断器の構造では、閉路状
態にした時、クロスバー３０に加わる応力は、オーバー
トラベル量を減少させる方向に働く。回路遮断器の場
合、使用される期間は、通常１０〜１５年である。この
間、高温でオン状態が維持されたならば、クリープ性の
悪い材料のクロスバー３０を使用した場合、オーバート
ラベル量が減少し続け、接点の接触圧力がほとんどなく
なり、通電の信頼性を損なう。そのため、１３５度、４
０００時間のクリープ特性の結果から、２０年後のオー
バートラベル量の減少を推定し、接点の厚さを基準値と
し、それ以下の場合を良好と判定した。

【００２４】短絡遮断試験結果および高温クリープ試験
結果を表１、表２に示す。クロスバー３０成型品中のフ
ェノール樹脂量が２６重量％未満の場合、ガラス繊維と
樹脂との密着性が悪く、対衝撃強度が低下し、短絡遮断
の衝撃によって、クロスバー３０に亀裂を生じた。ま
た、クロスバー３０成型品中のフェノール樹脂量が３５
重量％を越える場合、高温クリープ試験において、基準
値を越えるクリープ変形をした。クロスバー３０成型品
中のガラス繊維量が４１重量％未満の場合、対衝撃強度
が低下し、短絡遮断の衝撃によって、クロスバー３０に
亀裂が生じた。また、クロスバー３０成型品中のガラス
繊維量が４９重量％を超える場合、ガラス繊維と樹脂と
の密着性が不十分となり、かつ無機質の補強効果が不十
分となり、短絡遮断後、クロスバー３０に亀裂を生じ
た。

【００２５】クロスバー３０成型品中の無機質が２１重
量％未満の場合、無機質の補強効果が不十分となり、短
絡遮断の衝撃によって、クロスバー３０に亀裂を生じ
た。クロスバー３０成型品中の無機質が２９重量％を超
える場合、クロスバー３０成型品が脆くなり、短絡遮断
の衝撃によって、クロスバー３０に亀裂を生じた。比較
例２−（１）として試験を実施した不飽和ポリエステル
で成形したクロスバー３０は、高温クリープが基準を満
たさなかった。同じく、ＮＢＲゴムで変成したフェノー
ルで成形した比較例２−（２）のクロスバー３０は、Ｎ
ＢＲゴムのクリープ性が悪く、高温クリープが基準を満
たさなかった。

【００２６】以上は、短絡遮断試験および高温クリープ
試験結果として、共に合格および不合格の判定をする場
合について説明した。以下は、高温クリープ試験の定性
的な実験結果について説明する。図４は、本発明および
従来のクロスバーのクリープ量と時間との関係を示す図
である。図において、横軸は時間、縦軸はクリープ量で
あり、曲線Ｇ１は従来例のクリープ曲線、曲線Ｇ２はサ
ンプル１−（９）すなわちフェノール樹脂が３５重量％
の時のクリープ曲線、曲線Ｇ３はサンプル１−（８）す
なわちフェノール樹脂が２６重量％の時のクリープ曲線
である。本発明によるクロスバーでは、クリープ量が従
来の１／２〜１／３程度であった。つまり、従来品と比
較して、格段に耐クリープ特性に優れていることが明ら
かである。

【００２７】実施例２．上述の実施例１では、無機質の
種類に関して特に言及していないが、実施例２では、無
機質としてクレーを選択し、さらに特性の優れるクロス
バー３０を作成する場合について説明する。

【００２８】（サンプル例３−（１）フェノール材料の
製造方法）１００リットルニーダーにノボラックフェノ
ール、架橋剤、硬化助剤、離型剤、表面処理剤を合わせ
て３０重量％入れ、常温で１０分間混練する。その後、
ガラス繊維を４５重量％、無機質としてクレーを２５重
量％添加し、更に１５分間混練する。混練時には、メタ
ノールを適量加え、粘度調整を行う。次に、９５度の恒
温槽で、１００分間乾燥させる。続いて、メタノールを
適量加えながら、１００リットルミキサーで造粒する。
さらに、９５度の恒温槽で、１００分間乾燥させる。そ
の後、常温で冷却する。

【００２９】（サンプル例３−（１）クロスバーの成
形）上記の通り製造したフェノール材料を、松田２００
トン射出成形機で、金型温度１７０度、シリンダー前部
温度を８０度、シリンダー後部温度を７０度、射出時間
２０秒の条件で成形する。成形したクロスバー３０は、
１３０度で２時間、さらに１７０度で８時間熱処理を行
った。

【００３０】（比較例４−（１）の製造方法および成
形）比較例４−（１）は、１００リットルニーダーにノ
ボラックフェノール、架橋剤、硬化助剤、離型剤、表面
処理剤を合わせて３０重量％入れ、常温で１０分間混練
する。その後、ガラス繊維を４５重量％、無機質として
炭酸カルシウムを２５重量％添加し、更に１５分間混練
する。混練時には、メタノールを適量加え、粘度調整を
行う。次に、９５度の恒温槽で、１００分間乾燥させ
る。続いて、メタノールを適量加えながら、１００リッ
トルミキサーで造粒する。さらに、９５度の恒温槽で、
１００分間乾燥させる。その後、常温で冷却する。成形
は、サンプル例３−（１）と同様に行った。以上のよう
にして、表３に示すサンプル例３−（１）および比較例
４−（１）を得た。

【００３１】

【表３】

【００３２】（長期耐熱処理後の短絡遮断試験）サンプ
ル例３−（１）および比較例４−（１）のクロスバー３
０を用いて、回路遮断器（４００アンペアフレーム）を
組立、これを１４０度の恒温槽に２８００時間放置した
後、取り出し、短絡遮断試験を実施した。条件は、３相
４６０Ｖ／５０ＫＡの短絡回路とし、ＪＩＳ−Ｃ８３７
０に基づき、アーク電流を遮断でき、遮断後の回路遮断
器の内部部品や筐体に破損や亀裂がないことをもって合
格とした。

【００３３】長期耐熱処理後の短絡遮断試験の結果を表
３に示す。無機質に炭酸カルシウムを用いた比較例４−
（１）の場合、長期耐熱処理後の短絡遮断試験にてクロ
スバー３０に亀裂を生じた。一方、本発明の無機質にク
レーを用いたサンプル例３−（１）のクロスバー３０
は、亀裂破損などがなく、良好であった。これは、無機
質に炭酸カルシウムを用いた場合、酸素の存在下で高温
にさらされると、炭酸カルシウムに含有されている重金
属酸化物がフェノール樹脂のメチレン結合を酸化し、ヒ
ドロペルオキシドを生成し、これがラジカル的に酸化を
促進し、フェノール樹脂を分解して強度低下をもたらす
ものである。無機質にクレーを用いる場合、ヒドロペル
オキシドの生成が極めて少ないと推定され、クロスバー
３０の強度低下が少ないものである。

【００３４】なお、本実施例では、クレーが２５重量％
の場合について説明したが、無機質が２１〜２９重量％
の時には、長期耐熱処理後の短絡遮断試験に対して、破
損や亀裂の発生がなく良好であった。

【００３５】また、上述の実施の形態および実施例で
は、フェノール樹脂が２６〜３５重量％、ガラス繊維が
４１〜４９重量％、無機質が２１〜２９重量％からなる
組成の材料を開閉器、例えば回路遮断器のクロスバー３
０に適用する場合について説明したが、本発明の技術分
野としては、開閉器に限らず、高温クリープ特性を有
し、かつ強度の優れた有機材料として、広範囲に有効な
ものである。

【００３６】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、開閉器
のクロスバーを、フェノール樹脂２６〜３５重量％、ガ
ラス繊維４１〜４９重量％、無機質２１〜２９重量％の
組成からなる材料で構成したので、高温クリープ特性を
有し、かつ、強度の優れたクロスバーが得られ、開閉器
の信頼性が向上する効果がある。

【００３７】また、クロスバーは、軸係合部、側壁部お
よびバリア部を一体成形されているので、部品点数およ
び組立工程数が減少し、高品質の開閉器を低コストで製
造できる効果がある。

【００３８】さらに、無機質としてクレーを用いること
により、開閉器のクロスバーの長期耐熱強度がより一層
向上する。

【００３９】また、混合材を金型の長手方向端部の注入
口より注入してクロスバーを成形するようにしたので、
クロスバーの軸方向の強度が高いものが得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施の形態１に係わるモールドクロ
スバーを用いた回路遮断器の、開閉操作機構部を有する
極の閉路状態を示す断面図である。

【図２】 本発明の実施の形態１に係わるモールドクロ
スバーを示す斜視図である。

【図３】 本発明の実施例１に係わるクロスバー成形用
の金型を示す図である。

【図４】 本発明および従来のクロスバーのクリープ量
と時間との関係を示す図である。

【図５】 従来の回路遮断器の開閉操作機構部を有する
極の閉路状態を示す断面図である。

【図６】 従来の回路遮断器の開閉操作機構部を有する
極の開路状態を示す断面図である。

【図７】 従来のクロスバーを示す構造図である。

【符号の説明】

１ 遮断器ケース、１ａ ベース、１ｂ カバー、２
電源側の固定導体、３ 固定接点、４ 可動接点、５
可動接触子、６ 可とう導体、７ 接続導体、８ ヒー
タ、９ 負荷側固定導体、１０ コンタクトアーム、１
１ ピン、１２ 支軸、１３ クロスバー、１４ クラ
ンプ、１５ 絶縁バリア、１６ 引き外し装置、１７
接圧ばね、１８ 操作ハンドル、１９ 開閉操作機構、
２０ ストッパーピン、２１ 連結ピン、３０ クロス
バー、３０Ａ 絶縁バリア、３０Ｂ 軸係合部、３０Ｃ
クロスバー側壁、４０ 金型、４０Ａ 上金型、４０
Ｂ 下金型、４１ 注入口。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 固定導体に固着された第１の接点、 この第１の接点に対して相対的に移動し、上記第１の接
   点に接離する第２の接点を有する可動接触子、 複数の上記可動接触子を軸支するクロスバーを備え、こ
   のクロスバーの組成が、フェノール樹脂２６〜３５重量
   ％、ガラス繊維４１〜４９重量％、無機質２１〜２９重
   量％であることを特徴とする開閉器。
2. 【請求項２】 クロスバーは、軸係合部、可動接触子を
   固定するための側壁部およびこの側壁部相互間を絶縁す
   るためのバリア部を有し、上記軸係合部、側壁部および
   バリア部は一体成形されていることを特徴とする請求項
   １記載の開閉器。
3. 【請求項３】 無機質は、クレーであることを特徴とす
   る請求項１または２記載の開閉器。
4. 【請求項４】 フェノール樹脂２６〜３５重量％、ガラ
   ス繊維４１〜４９重量％、無機質２１〜２９重量％の組
   成からなる混合材料を、金型の長手方向端部に位置する
   注入口より注入して成形する工程を含むことを特徴とす
   る開閉器のクロスバーの製造方法。