SE529629C2 - Förfarande för framställning av ett högrent stål - Google Patents

Förfarande för framställning av ett högrent stål

Info

Publication number
SE529629C2
SE529629C2 SE0502558A SE0502558A SE529629C2 SE 529629 C2 SE529629 C2 SE 529629C2 SE 0502558 A SE0502558 A SE 0502558A SE 0502558 A SE0502558 A SE 0502558A SE 529629 C2 SE529629 C2 SE 529629C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
steel
molten steel
furnace
treatment
refining
Prior art date
Application number
SE0502558A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0502558L (sv
Inventor
Ichiro Sato
Kaichiro Ishido
Tomomi Mori
Toshihiro Irie
Kazuya Kodama
Kiyoshi Kawakami
Shuhei Kitano
Original Assignee
Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2000167085A external-priority patent/JP2001342512A/ja
Priority claimed from JP2000167088A external-priority patent/JP2001342516A/ja
Priority claimed from JP2000167087A external-priority patent/JP2001342514A/ja
Priority claimed from JP2000167086A external-priority patent/JP4562244B2/ja
Priority claimed from JP2000167089A external-priority patent/JP2001342515A/ja
Application filed by Sanyo Special Steel Co Ltd filed Critical Sanyo Special Steel Co Ltd
Publication of SE0502558L publication Critical patent/SE0502558L/sv
Publication of SE529629C2 publication Critical patent/SE529629C2/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0075—Treating in a ladle furnace, e.g. up-/reheating of molten steel within the ladle
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Description

30 35 529 629 2 vakuumavgasningstank, varvid det smälta stålet bringas att cirkulera genom vakuumavgasningstanken för utförande av desoxidation och avlägsnande av väte. l detta fall är mängden cirkulerande stål ca 5-6 ggr den totala mängden smält stål. Vid förfaringssteget D) överföres det RH-behandlade smälta stålet till en gjutvanna, där det smälta stålet stränggjutes till ett valsämne eller ett plattämne eller liknande. Alternativt gjutes det smälta stålet från skänkugnen direkt i en götform, i vilken den gjutes till ett stålgöt. Vid förfaringssteget E) valsas eller smides ett valsämne, plattämne eller ett stålgöt, följt av en värmebehandling för att framställa en stålprodukt som sedan kan trans- porteras och säljas.
När stål med en speciellt hög renhetsgrad erfordras vid det ovannämnda förfarandet, utnyttjas för stålgötet ett råmaterial, som utsätts för vakuumomsmältning eller elektroslaggomsmältning för åstadkommande av sådant stål.
På senare år har mekaniska komponenter börjat utnyttjas under alltmera påfrestande förhållanden. Det har lett till högre och svårare krav på stålprodukternas egenskaper, och stålprodukter, som har en högre renhets- grad, har krävts inom tekniken. Det ovan beskrivna konventionella produktionsförfarandet med stegen A) till E) har emellertid svårigheter att tillgodose detta behov. För att tillgodose detta behov har man framställt stål- produkter genom vakuumomsmältning eller elektroslaggomsmältning. Dessa metoder ger emellertid problem genom betydligt ökade produktionskostnader.
Under dessa omständigheter har föreliggande uppfinning tillkommit, och ett ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkomma stålprodukter med höga renhetsgrader utan behov av något omsmältningsförfarande.
Föreliggande uppfinnare har gjort omfattande och intensiva studier av produktionsförfarandet för framställning av högrena stål i syfte att tillgodose ovanstående ändamål. Såsom ett resultat har uppfinnarna funnit, att renheten i stål kan förbättras avsevärt genom följande förfaranden. Åtgärderna i ett exempel för att lösa ovanstående problem med känd teknik skall nu beskrivas. Vid det konventionella förfarandet under utnyttjande av en raffineringsugn, t ex en ljusbågsugn eller konverter, utförs smäitningen och den oxiderande raffineringen huvudsakligen t". ex. i en ljusbågsugn eller en konverter, och reduktionsperioden (desoxidationen) utföres genom skänk- raffinering. Det första exemplet är emellertid inriktat på ett förfarande för 10 15 20 25 30 35 529 629 3 produktion av högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: överföring av ett smält stål, som alstrats i en ljusbågssmältugn eller i en konverter, till en skänkugn för raffinering av det smälta stålet; avgasning av det smälta stålet, företrädesvis genom att utföra en vakuumavgasning av cirkulationstyp; och sedan gjutning av det smälta stålet till ett göt, varvid ett desoxidationsmedel, som innehåller mangan, aluminium och kisel (typen av legering av mangan, aluminium, kisel etc är inte kritisk) tillsätts i en mängd, beräknad på renhetsbasis, av minst 1 kg/t av smält stål genom att desoxidationsmedlet på förhand placeras i skänkugnen, och/eller tillsätts det smälta stålet under tapp- ningen från ljusbågssmältugnen eller konvertern i skänkugnen och varvid i vissa fall en slaggbildare som CaO samtidigt tillsätts, varigenom en under tappningen genomförd desoxidation utförs, vid vilken det smälta stålet förhandsdesoxideras före den reducerande raffineringen i en skänkugn. l ett exempel överförs det smälta stålet till skänkugnen på ett sådant sätt att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C högre än, företrädesvis minst 120°C högre än och ännu hellre minst 150°C högre än stålets smältpunkt.
Raffineringen i raffineringsskänkugnen utföres under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min, och avgasningen utförs under minst 25 min. l denna vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp är det i synnerhet allmänt erkänt att tillfredställande resultat kan uppnås genom att mängden cirkulerad smält stål bringas vara inte mindre än 5 ggr den totala mängden av smält stål. lett exempel skall mängden cirkulerande stål, som bringas cirkulera under avgasningen i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp, bringas att vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och i synnerhet företrädesvis minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål. l ett exempel är mängden syre i stålet företrädesvis högst 10 ppm. När halten kol i stålet är mindre än 0,6 vikt%, är halten syre i stålet företrädesvis högst 8 ppm. Ännu mera föredraget är att syrehalten är högst 6 ppm när C 20,6 vikt%.
Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av lägst 20 pm, detekterad genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. i oxideringsinneslutningar med en AlgO3-halt av lägst 50%, är i stålet i ett exempelföreträdesvis högst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20/100 g stålprodukt. 10 15 20 25 30 35 529 629 4 När den maximala inneslutningsdiametern inom ett 100 mm2 stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern inom ett 30000 mm2 stort område, beräknat genom extremvärdesanalys, iexemplethögst 60 pm, företrädesvis högst 40 pm, och ännu hellre högst 25 pm.
Ytterligare ett exempel skall nu beskrivas. Vid det konventionella förfarandet, som utnyttjar en raffineringsugn, tex en ljusbågssmältugn eller en konverter, utförs smältningen och den oxiderande raffineringen huvudsakligen tex i en ljusbågssmältugn eller konverter, och reduktions- perioden (desoxidationen) utförs genom skänkraffinering. Exemplet är å andra sidan inriktat på ett förfarande för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: överföring av ett smältstål, som produceras i en ljusbågssmältugn eller en konverter, till en skänk för att genomföra avgasning, företrädesvis genom avgasning i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp; överföring av det avgasade smälta stålet till en skänkugn för raffinering av det smälta stålet; och ytterligare avgasning, företrädesvis i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp.
Enligt ett exempel överförs det smälta stålet till skänken på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C över, företrädesvis minst 120°C över och ännu hellre minst 150°C över stålets smältpunkt.
Raffineringen i skänkugnen utförs under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min, och avgasningen utföres under en tid av minst 25 min. l synnerhet i en vaku- umavgasningsanordning av cirkulationstyp är det allmänt känt, att tillfreds- ställande resultat uppnås genom att den cirkulerande mängden smält stål bringas/tvingas vara minst 5 ggr den totala mängden smält stål. l exemplet är den mängd smält stål, som bringas cirkulera under avgasningen i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och i synnerhet minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål.
Exemplet omfattar det högrena stål, som framställts enligt ovanstående förfarande. l exemplet är mängden syre i stålet företrädesvis inte mer än 10 ppm.
När kolhalten i stålet är under 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis 10 15 20 25 30 35 5129 629 5 högst 8 ppm. När kolhalten är C 20,6 vikt% är det särskilt föredraget att syrehalten är högst 6 ppm.
Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av minst 20 pm, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med Al2O3-halt av lägst 50%, är i stålet i ett exempel företrädesvis höst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.
När den maximala inneslutningsdiametern inom ett 100 mm2 stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern inom ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, i ett exempel högst 60 pm, företrädesvis högst 40 pm och ännu hellre högst 25 pm.
Vid det konventionella förfarandet under utnyttjande av en raffi- neringsugn, tex en ljusbågssmältugn eller en konverter, utförs smältningen och den raffinerade oxideringen huvudsakligen i t ex ljusbågsugnen eller konvertern, och reduktionsperioden (desoxidationen) utförs i en rafflner- ingsskänkugn. Exemplet är å andra sidan inriktat på ett förfarande på framställning av ett högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: utsättande av ett smält stål för en oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller konverter; tillsättning av ett desoxidationsmedel, som innehåller mangan, kisel och aluminium (typen av legering av magnesium, kisel, aluminium etc är inte kritisk) i en mängd av inte mindre än 2 kg/t smält stål till det smälta stålet i samma ugn för tappningen för att åstadkomma en desoxidation av det smälta stålet; överföring av det desoxiderade smälta stålet till en skänkugn för att genomföra skänkraffinering; och sedan cirkulering av det raffinerade smälta stålet genom en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp för avgasning av det smälta stålet.
Till exempel överföras det smälta stålet till skänkugnen på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C högre, företrädesvis minst 120°C högre och ännu hellre företrädesvis minst 150°C högre än stålets smältpunkt. l exemplet utförs raffineringen i skänkugnen företrädesvis under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min. Av- gasningen efter detta steg utförs generellt i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp på ett sådant sätt, att den mängd smält stål, som bringas att cirkulera, bringas att vara minst 5 ggr den totala mängden smält stål. l exemplet skall den mängd stål, som bringas att cirkulera i 10 15 20 25 30 35 529 629 6 vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp, å andra sidan vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och ännu hellre minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål, och avgasningstiden är minst 25 min. l exemplet är mängden syre i stålet företrädesvis inte mer än 10 ppm.
När kolhalten i stålet är under 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm. När kolhalten är C 20,6 vikt% är det särskilt föredraget att syrehalten är högst 6 ppm.
Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av minst 20 um. detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med Al2O3-halt av lägst 50%, är i stålet i ett exempel företrädesvis höst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.
När den maximala inneslutningsdiametern inom 100 mm2 stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern inom ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, i exemplet högst 60 um, företrädesvis högst 40 pm, och ännu hellre högst 25 um.
Vid ett konventionellt förfarande som utnyttjar en raffineringsugn, t. ex. en ljusbågssmältugn eller en konverter, utförs smältningen och den oxiderande raffineringen huvudsakligen i t. ex. ljusbågssmältugnen eller konvertern, och reduktionsperioden (desoxidationen) utförs i en skänkugn.
Exemplet är å andra sidan inriktat på ett förfarande för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: överföring av ett smält stål, som produceras i en ljusbågssmältugn eller en konverter, till en skänkugn för raffinering av det smälta stålet; utsättande av det raffinerade smälta stålet för en avgasning i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp; och därefter gjutning av det avgasade smälta stålet till ett göt, varvid raffineringen i skänkugnen utförs under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 45-25 min. Avgasningen efter detta steg utförs normalt under 25 min i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp på ett sådant sätt att mängden cirkulerande smält stål bringas att vara minst 5 ggr den totala mängden smält stål. l exempletbringas mängden smält stål under avgasningen företrädesvis vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och i synnerhet minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål, varvid avgasningen sker under en tid av minst 25 min. 10 15 20 25 30 35 i 529 629 7 Till exempel överförs det smälta stålet till skänkugnen på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C högre, företrädesvis minst 120°C och ännu hellre minst 150°C högre än stålets smältpunkt. l exemplet är mängden syre i stålet företrädesvis inte mer än 10 ppm.
När kolhalten i stålet är under 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm. När kolhalten är C 20,6 vikt% är det särskilt föredraget att syrehalten är högst 6 ppm.
Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av minst 20 um. detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med AlgOg-halt a_v lägst 50%, är vid stålet i ett exempel företrädesvis höst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.
När den maximala inneslutningsdiametern inom 100 mmz stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern inom ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, i exemplet högst 60 um, företrädesvis högst 40 um, och ännu hellre högst 25 pm.
Vid det konventionella förfarandet under utnyttjande av en raffineringsugn, tex en ljusbågssmältugn eller en konverter, utförs smältningen och den oxiderande raffineringen huvudsakligen tex i ljusbågssmältugnen eller en konverter, och utförs reduktionsperioden (desoxidationen) genom skänkraffinering. Exemplet är emellertid istället inriktat på ett förfarande för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: överföring av ett i en ljusbågssmältugn eller en konverter producerat smält stål till en skänk för genomförande av en utanför raffineringsugnen utförd raffinering; utsättande av det smälta stålet för en skänkavgasning av cirkulerande typ; och sedan gjutning av det avgasade smälta stålet till ett göt, varvid raffineringen i skänken utförs på ett sådant sätt, att omröringen förutom till följd av den gas, som införs från skänkens botten, även sker genom elektromagnetisk induktionsomröring, och denna skänkraffinering utföres under 50-80 min, företrädesvis 70-80 min.
I ett exempel är det föredraget att skänkraffineringen genom gasomröring och elektromagnetisk omröring i skänken utförs i en inert atmosfär. 10 15 20 25 30 35 529 629 8 l exemplet är mängden syre i stålet företrädesvis inte mer än 10 ppm.
När kolhalten i stålet är under 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm. När kolhalten är C 20,6 vikt% är det särskilt föredraget att syrehalten är högst 6 ppm.
Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av minst 20 um, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med Al2O3-halt av lägst 50%, är i stålet i ett exempel före- trädesvis höst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.
När den maximala inneslutningsdiametern inom ett 100 mm2 stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern inom ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, i ett exempel högst 60 um, företrädesvis högst 40 um, och ännu hellre högst 25 pm.
Kort beskrivning av ritningarna är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen av eller frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SUJ 2 och å andra sidan produkternas syrehalt, varvid A1 avser data från utnyttjande av Fig 1A enbart tappningsdesoxidation såsom definieras i patentkravet 1; A2 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + hög temperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1; A3 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2; A4 av- ser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-Rl-l-behandling såsom definieras i patentkravet 2; och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. visar ett diagram över sambandet mellan användningen eller frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SCM 435 och produkternas syrehalt, varvid B1 avser data från utnytt- Fig 1B jande av enbart tappningsdesoxidation såsom definieras i patent- kravet 1; Bg avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1; B3 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + korttids-LF, 10 15 20 25 30 35 Fig1C Fig 1D 5 2 9 6 2 9 9 långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2; B4 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtempe- raturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling som definie- ras i patentkravet 2; och ”Konv." avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. visar ett diagram över sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SUJ 2 och å andra sidan den maximala förutspådda diametern hos inneslutningarna, varvid A1 avser data från utnyttjande av enbart tappningsdesoxidation såsom definieras i patentkravet 1; A2 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1; A3 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling som definieras i patentkravet 2, A4 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2; och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen av eller frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SCM 435 och den maximala förutspådda diametern hos inneslutningarna, varvid B1 avser data från utnyttjande av enbart tappningsdesoxidation , såsom definieras i patentkravet 1; Bg avser data från utnyttjande av tappnings-desoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1; B3 avser data från utnyttjande av tapp- ningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, B4 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, och "Konv.” avser data från utnyttjande av känd teknik.
Fig. 1E är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SUJ 2voch L10-livslängden, varvid A1 avser data från utnyttjande av enbart tappningsdesoxidation såsom definierasi patentkravet 1, A2 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom 10 15 20 25 30 35 529 629 10 definieras i patentkravet 1, A3 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, A4 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2 och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik.
Fig. 1F är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan Fig 2A Fig 2B användningen eller å andra sidan frånvaron av användning av tappningsdesoxidation av stål SCM 435 och L1Q-livslängden, varvid B1 avser data från utnyttjande av enbart tappningsdesoxidation , såsom definieras i patentkravet 1, Bg avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1, B3 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, B4 avser data från utnyttjande av tappningsdesoxidation + högtempe- raturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom defini- eras i patentkravet 2, och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av W-RH-behandling av stål SUJ 2 och å andra sidan produkternas syrehalt, varvid A1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling ,A2 avser data från utnytt- jande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning , A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling och korttids-LF, långtids-RH-behandling , A4 avser data från utnyttjande av W-RH- behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH- behandling och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och produkternas syrehalt, varvid B1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling ; Bg avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning ; B3 avser data från utnyttjande. av W-RH-behandling + korttids-LF, långtids-RH-behandling ; B4 avser data från utnyttjande av W-RH- behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH- 10 15 20 25 30 35 Fig 2C Fgzo Fig 2E I529 629 ll behandling och "Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SUJ 2 och den maximala förutspàdda diametern hos inneslutningar, varvid A1 avser data från utnyttjande av en enbart W-RH-behandling ;A2 avser data från utnyttjande av W-RH-be- handling + högtemperaturtappning ; A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids-LF, långtids-RH-behandling ; A4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + hög- temperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling och ”Konv." avser data från utnyttjande av konventionell teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och den förutspådda maximala diametern av inneslutningarna, varvid B1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling ; Bg avser data från utnyttjande av W-RH- behandling + högtemperaturtappning ; B3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids-LF, långtids-RH- behandling ; B4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling och ”Konvf” data från utnyttjande av konventionell teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SUJ 2 och å andra sidan L10-livslängen; varvid A1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling; A2 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning ; A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids LF, långtids-RH-behandling; A4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH- Fig 2F behandling ; och ”Konv.” avser data från utnyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som å ena sidan visar sambandet mellan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och å andra sidan L10-livslängden, varvid B1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandlingen ; Bg avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + 10 15 20 25 30 35 Hg3A Hgsß Fig 3C Hgso Fig 3E 529 629 12 högtemperaturtappning ; B3 avser data från utnyttjande av W-RH- behandling + korttids-LF, långtids-RH-behandling ; B4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH-behandling ; och "Konv.” avser data från utnyttjande av känd teknik. i är ett diagram, som visar syrehaiten i produkterna från tio hetor under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandling av ett smält stål av stålet SUJ 2, och syrehaiten i produkter från tio hetor som uppnås vid ett konventionellt förfa- rande, där någon i ugnen utförd desoxidation inte utnyttjas. är ett diagram, som visar syrehaiten i produkter från tio hetor som framställs under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandlingen av ett smält stål av stålet SCM 435, och syrehaiten i produkterna från 10 hetor, som framställs under utnyttjande av ett konventionellt förfarande, där någon desoxidation inte utförts i ugnen. är ett diagram, som visar den genom extremvärdes- analysberäknade maximala förutspådda diametern hos inneslutningar i produkterna av tio hetor, som framställs under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandling av smält stål av stålet SUJ 2, och den maximala förutspådda diametern hos inneslutningarna i produkter av tio hetor, som framställs genom ett konventionellt förfarande, där desoxidation i ugnen inte genomförts. är ett diagram, som visar den genom extremvärdes- ~ analysberäknade maximala förutspådda diametern hos inneslutningarna i produkterna från tio hetor, som framställs under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandling av ett smält stål av stål SCM 435, och den maximala förutspådda diametern hos inneslutningarna i produkterna från tio hetor, som framställs enligt ett konventionellt förfarande, där någon desoxidation i ugnen inte genomförs. är ett diagram som visar LÄN-livslängden, såsom bestämts genom ett driftslivslängdsprov genom tryckvalsning av produkter från tio hetor, som framställs under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandling av ett smält stål av stål SUJ 2, och L-jg-livslängden för produkterna från tio hetor som framställts enligt 10 15 20 25 30 35 Fig 3F Fig 4A Fig 4B Fig 4C F@4D 529 629 13 ett konventionellt förfarande, där någon desoxidation i ugnen inte genomförts. är ett diagram, som visar Lw-livslängden, såsom denna fastställts genom ett driftslivslängdsprov under utnyttjande av tryckvalsning av produkterna från tio hetor, som framställs under utnyttjande av en i ugnen genomförd desoxidation vid behandling av ett smält stål av stålet SCM 435, och Lm-livslängden för produkterna från tio hetor enligt det konventionella förfarandet, där någon desoxidation inte utförs i ugnen. är ett diagram, som visar syrehalten hos produkterna från tio hetor , vilka underkastas korttids-LF-behandling och långtids-RH- behandling vid behandling av ett smält stål av stålet SUJ 2, och syrehalten hos produkter från tio hetor, som framställs enligt ett konventionellt förfarande, som utnyttjar långtids-LF-behandling och korttids-RH-behand-ling. är ett diagram, som visar syrehalten hos produkter från tio hetor, vilka framställs under utnyttjande av korttids-LF-behandling och långtids-RH-behandling vid behandling av ett smält stål av stål SCM 435, och syrehalten i produkter från tio hetor, som framställs på ett konventionellt sätt under utnyttjande av långtids-LF- behandling och korttids-RH-behandling. är ett diagram, som visar den genom extremvärdesanalys förut- spådda maximala diametern hos inneslutningar hos produkter från tio hetor som framställs under utnyttjande av korttids-LF-behand- ling och långtids-RH-behandling vid behandling av ett smält stål av stål SUJ 2, och den maximala förutspådda diametern hos inneslut- ningarna i produkter från tio hetor, som framställs enligt ett konven- tionellt förfarande under utnyttjande av lång-tids-LF-behandling och korttids-RH-behandling. är ett diagram, som visar den genom extremvärdesanalys förut- spådda maximala diametern hos inneslutningar i produkter från tio hetor, som framställs under utnyttjande av korttids-LF-behandling och långtids-RH-behandling vid behandling av ett smält stål av stål SCM 435, och den maximala förutspådda diametern hos inne- slutningar i produkterna från tio hetor, som framställs enligt ett konventionellt förfarande under utnyttjande av långtids-LF- behandling och korttids-RH-behandling. 10 15 20 25 30 35 t 529 629 14 Fig 4E är ett diagram, som visar L10-livslängden, bestämd genom driftslivslängdsprovet under utnyttjande av tryckvalsning av produkterna från 10 hetor, som framställs under utnyttjande av korttids-LF-behandling och långtids-RH-behandling vid behandling av ett smält stål av stål SUJ 2, och L-jg-livslängden för produkter från tio hetor, som framställs enligt det konventionella förfarandet under utnyttjande av långtids-LF-behandling och korttids-RH» behandling.
Fig 4F är ett diagram, som visar L10-livslängden, bestämd som driftlivslängdsprov genom tryckvalsning av produkter tio hetor, som framställs under utnyttjande av korttids-LF-behandling och långtids-RH-behandling vid behandling av ett smält stål av stål SCM 435, och L10-livslängden för produkter från tio hetor, som framställs enligt det konventionella förfarandet under utnyttjande av långtids-LF-behandling och korttids-RH-behandling.
FÖREDRAGNA SÄTT ATT UTFÖRA UPPFINNINGEN Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt ett exempel omfattar följande fem steg 1-5. 1) Vid det konventionella stålproduktionsförfarandet under utnyttjande av en raffineringsugn, tex en ljusbågssmältugn eller en konverter, utföres smältningen och den oxiderande raffineringen huvudsakligen i ljusbågs- smältugnen eller konvertern, och reduktionsperioden (desoxidation) utföres i en raffineringsskänkugn. Vid sättet i ett exempel utsättes ett smitt stål å andra sidan för en oxiderande raflinering i en ljusbågssmältugn eller en konverter. Det smälta stålet bibringas sedan en förutbestämt kemisk sammansättning och en förutbestämd temperatur, och vid tapp- ningen av det smälta stålet från smältugnen tillsättes ett desoxidationsmedel, som innehåller mangan, aluminium och kisel (typen av legerlng av mangan, aluminium, kisel etc är icke kritiskt) i en mängd baserad på renhetsbasis av lägst 1 kg/t smält stål genom att man på förhand placerar desoxidationsmedleti skänken och/eller genom des- oxidationsmedlet sättes till det smälta stålet under loppet av tappningen in i skänken, och i vissa fall tillsättes samtidigt en slaggbildare såsom CaO.
Tillsättningen av detta desoxidationsmedel är det steg, som är det viktigaste för exemplet. Tillsättning av desoxidationsmedlet före skänkraf- 10 15 20 25 30 35 529 629 15 fineringen, som hittills ansetts vara onödig, för att minska syrehalten i viss utsträckning före reduktionsperioden för raffinering i skänkugnen, kan slutligen åstadkomma produktionen av stål, som har låg syrehalt. Skälet för detta är följande. Desoxidationen i ett system, där det lösta syret i stålet är närvarande i en tillfredställande mängd av lägst 100 ppm, resulterar i alstringen av en relativt stor mängd desoxidationsprodukter, som lätt kan bringas att flyta upp och kan avskiljas. Den totala mängden syre i det smälta stålet kan som ett resultat av detta sänkas betydligt till inte mer än 50 ppm. 2) Det förhandsdesoxiderade smälta stålet överföres sedan till en skänkugn, där det smälta stålet utsattes för en reduktionsraffinering, och stålets kemiska sammansättning regleras. 3) Det smälta stålet, som har utsatts för den reducerande raffineringen och regleringen av den kemiska sammansättningen, avgasas, i synnerhet genom att den bringas cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning för att genomföra avgasningen, och stålets kemiska sammansättning underkastas slutligen en reglering. 4) Det smälta stålet, som har avgasats och utsatts för den slutliga regleringen av den kemiska kompositionen, gjutes sedan till ett göt. 5) Götet pressas eller smides till en produktform, som sedan valfritt värmebehandlas för att åstadkomma en stålprodukt.
Vid produktionsförfarandet för ett högrent stål är bland stegen 1-5) utföringssteget 2) att överföra det smälta stålet till skänkugnen på ett sådant sätt, att det smälta stålet, som normalt tappas vid en temperatur av ca 50°C över stålets smältpunkt, i stället tappas vid en temperatur av minst 100°C över, företrädesvis minst 120°C över och ännu hellre 150°C över stålets smältpunkt. Det desoxidationsmedel, som satts till vid tappningstidpunkten, och metallen och slaggen vid den tidigare kända behandlingen kan helt upplösas eller separeras, varigenom man kan hindra separering och gjutning av metallen och slaggen in i det smälta stålet i ett avancerat raffineringstadium under skänkraffineringen, vilket ökar syrehalten, och samtidigt kan man i raffineringsugnen igångsätta den initiala slagg- bildningsegenskapen och kan man förbättra reaktiviteten. Mera speciellt kommer den reducerade metall, som avsätts vid den tidigare behandlingen, att oxideras under en tidrymd mellan den föregående behandlingen och denna behandling, och när metallen börjar lösa sig under denna reduktionsperiod, speciellt vid slutet av reduktlonsperioden, kommer 10 15 20 25 30 35 529 629 16 jämviktstillståndet att brytas. Den smälta metallen kan följaktligen bli partiellt förorenad. Av detta skäl löses den avsatta metallen i det smälta stålet, som tappas före reduktionen, och denna upplösta metall tillsammans med det tappade smälta stålet, desoxideras.
Medan en raffineringstid över 60 min vanligtvis anses ge en bättre effekt vid ovanstående steg, skall man i exemplet för framställning av ett högrent stål utföra raffineringen i skänkraffineringsugnen under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min, och medan man allmänt anser att avgasningstiden av under 25 min är tillräcklig för tillfredställande resultat, skall avgasningen vid produktionsförfarandeti exemplet utföras under minst 25 min. l den av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordningen är det allmänt känt att tillfredställande re- sultat kan uppnås genom att den mängd smält stål, som cirkuleras, bringas vara ca 5 ggr den totala mängden stål. I exemplet skall man iden av cir- kulationstyp varande avgasanordningen å andra sidan bringa den mängd smält stål, som cirkuleras i avgasningsanordningen, att vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och ännu hellre minst 15 ggr så stor som den totala mängden smält stål. Tidrymden för skänkraffineringen, som utföres utan någon upphettning, kan av detta skäl hållas vid en minsta nödvändiga tid, och vid avgasning som inte innebär någon upphettning kan flotationsseparationstiden för oxidinneslutningar säkerställas på ett tillfreds- ställande sätt. Detta kan hindra en ökning av syrehalten till följd av föroreningar från eldfast material eller slagg på skänkugnens innervägg och samtidigt kan man förhindra alstrandet av stora inneslutningar, som har en storlek av mer än ca 20 um. l den av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordningen kan slaggen på det smälta stålets yta hållas i ett tillfredställande stilla tillstånd, särskilt eftersom ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och endast det smälta stålet bringas att cirkulera. Antalet oxidinneslutningar från slaggen i det smälta stålet blir därför färre än vad som erhålles under reduktionsperioden i en skänkraffineringsugn. l det förhandsoxiderade smälta stålet kan därför utnyttjandet av en tillfredställande lång avgasningstid åstadkomma en betydande sänkning av även relativt små desoxidationsprodukter.
Det högrena stålet i ett exempel är företrädesvis ett högrent stål, som har utmärkta egenskaper, särskilt en lång utmattningslivslängd vid valsning, vilket stål särpräglas av att syrehalten istàlet är högst 10 ppm; när halten kol i 10 15 20 25 30 35 529 629 17 stålet är mindre än 0,6 vikt% är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm; och ännu hellre är syrehalten högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, Det är allmänt känt att en sänkning av syrehalten kan bidraga till förbättrad utmattningslivslängd. Bland de stål, som framställs på sättet i exemplet, uppvisar de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm när C är <0,6 vikt%, ännu hellre högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt utmattningshållfasthetslivslängd.
Exemplet omfattar bland de ovan nämnda högrena stålen också högrena stål, som har utmärkt utmattningslivslängd och utmattningshållfasthet och som särpräglas av att antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av mer än 20 pm, detekterat genom upplösning av stålet i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med en A|2O3-halt av minst 50%, är högst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt. Denna utvärderingsmetod för stålprodukter återspeglar både syrehalten och den maximala diametern för inneslutningar i en förutbestämd volym. Beträffande utmattningshållfastheten och utmattningslivslängden samt tystheten gäller att för stål med samma syrehalt att oxidinneslutningar med en viss storlek är skadliga, i synnerhet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm. Bland stål, som framställs på sättet enligt exemplet, är de stål, i vilka antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, detekterad genom upplösning av stålet i en syra, är högst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt, högrena stål som har både utmärkt utmattningslivslängd och utmärkt utmattningshållfasthet och dessutom har en utmärkt tysthet.
De högrena stålen l exemplet omfattar även högrenat stål, som är utmärkta i synnerhet ifråga om utmattningshållfasthet mot roterande böjning och cykliska påkänningar och dessa stål särpräglas av att när den maximala inneslutningsdlametern i 100 mm2 av stålproduktens mätes på 30 ställen, är det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdlametern i 30000 mm2 beräknat genom extremvärdesanalys högst 60 pm, företrädesvis högst 40 pm och ännu hellre högst 25 pm. Utmattningshållfastheten mot cykliska påkänningar och utmattningsgränsen är kända för att kraftigt bero på den maximala inneslutningsdlametern i en förutbestämd volym av stålet. Detta beskrives i JP-publikationen 194121/1999. Högrena stål med en ständigt utmärkt utmattningshållfasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdlametern i 100 mm2 av stålproduktens tvärsektion mätts vid 30 ställen, varvid det förutspådda värdet av den maximala 10 15 20 25 30 35 529 629 18 lnneslutnlngsdiametern är 30000 mmz, beräknat enligt extremvärdesanalys, är högst 60 um, företrädesvis 40 'um och ännu hellre högst 25 um. Det hög- rena stålet har i detta fall en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, och ett förutbestämt värde av den maximala lnneslutnlngsdiametern är högst 60 um företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 um. Stål, som framställs på sättet enligt exemplet, är högrena stål, vilka uppvisar både utmärkt utmattningshållfasthet vid valsning och utmärkt utmattningshållfasthet. Medan nämnda syraupplösande är ett tids- ödande och besvärligt arbete, kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålprodukten, observera ett visst ytområde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt förutspå en maximal lnneslutnlngs- diameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. l fråga om utmattningsbrott, som orsakas av cykliska påkänningar av töjning/kompression är det känt att den maximala lnneslutnlngsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr utmattningshållfastheten. Detta förfaringssätt som statistiskt kan förutspå denna maxidiameter är fördelaktig.
Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt ett exempel omfattar följande sex steg 1-6). 1) Ett smält stål utsättes för en oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller en konverter för att framställa ett smält stål, som har en förutbestämd kemisk sammansättning och en förutbestämd temperatur. 2) Det smälta stålet underkastas sedan förhandsavgasning. Mera speciellt avgasas det smälta stålet t ex genom att det tvingas cirkulera i en av cirkulations-typ varande vakuumavgasningsanordning. Detta avgas- ningssteg är det viktigaste i exemplet. Det smälta stål, som framställs vid förfaringssteg t), utsättes normalt direkt för en reducerande raffinering i en skänkugn. I motsats till detta skall det smälta stålet vid förfarandet i ett exempel förhandsavgasas före den reducerande raffineringen. Denna förhandsavgasning kan bidraga till en betydligt förbättrad renhet hos de slutligen erhållna stålprodukterna. 3) Det smälta stålet, som avgasats under förfaringssteg 2), utsättes för en reducerande raffinering och en reglering av den kemiska sammansättningen i en skänkugn. 10 15 20 25 30 35 529 629 19 4) Det smälta stålet, som har utsatts för den reducerande raffineringen och regleringen av den kemiska kompositionen i förfaringssteg 3), utsättes för ytterligare avgasning genom att det smälta stålet bringas att cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning, och dessutom underkastas således den kemiska sammansättningen en slutlig reglering. 5) Det smälta stål, som har avgasats och utsatts för slutlig reglering av den kemiska kompositionen, gjutes sedan till ett göt. 6) Götet pressas eller smides till en produktform, som sedan valfritt kan värmebehandlas för framställa en stålprodukt.
Vid tillverkningsförfarandet för ett högrent stål i ett exempel under utnyttjande av stegen 1-6) gäller att det smälta stålet från steget 2) vid överföringen till skänkugnen i steget 3), normalt tappas vid en temperatur av minst 50°C över stålets smältpunkt, varemot stålet enligt exemplet i stället skall tappas vid en temperatur av minst 100°C över, företrädesvis minst 120°C över och ännu hellre 150°C över stålets smältpunkt. Tappningen vid en förhöjd temperaturbetecknas i denna beskrivning som en högtemperaturtappning. Till följd av detta förhållande kan det desoxidationsmedel, som tillsättes vid tappningstillfället och metallen och slaggen i den föregående behandlingen, helt upplösas eller separeras, varigenom man kan förhindra att syrehalten ökas vid separationen och gjutningen av metallen och slaggen i det smälta stålet under ett avancerat raffineringsstadium under skänkraffinering, och samtidigt kan man i rafflne- ringsugnen förbättra den initiala slaggbildningsegenskapen och reaktiviteten.
Den reducerade metall, som avsätts vid den kända behandlingen, oxideras mera speciellt under en period mellan den föregående behandlingen och denna behandling, och när metallen börjar upplösas under denna reduktionsperiod, särskilt vid slutet av reduktionsperioden, brytes jämvlktsförhållandet. Som ett resultat kommer det smälta stålet att partiellt förorenas. Av detta skäl upplöses den avsatta metallen i det smälta stålet, som tappas före reduktionen, och denna upplösta metall tillsammans med det tappade stålet, underkastas desoxidation. Även om en raffineringstid, som är längre än 60 min allmänt anses ge en bättre effekt, utföres under skänkraffineringen i steget 3) enligt exemplet raffineringen i skänkugnen under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min. Även om det är allmänt ansett att en avgasningstid av högst 25 min är tillräcklig för uppnående av tillfredställande 10 15 20 25 30 35 529 629 20 resultat skall ifråga om avgasningen efter skänkraffineringen genomföras en avgasning vid produktionsförfarande under en tid av lägst 25 min. Särskilt med den av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordningen är det allmänt ansett att tillfredställande resultat kan uppnås genom att mängden cirkulerande stål bringas vara ca 5 ggr den totala mängden stål. Å andra sidan skall vid produktionsförfarandet i ett exempel i en av cirkulationstyp varande avgasningsanordning den mängd stål, som bringas att cirkulera under avgasningen, vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och hellre minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål. Till följd av detta förhållande kommer tiden för skänkraffineringen, som utföres utan någon upphettning, att vara en minsta nödvändig tid, och vid avgasningssteget, som inte omfattar upphettning, kan flotationsseparationstiden för oxidinneslutningar säkerställas på ett tillfredställande sätt. Detta kan förhindra en ökning av syrehalten till följd av föroreningar från eldfast material och slagg på insidan av skänkugnen, och samtidigt kan man förhindra alstringen av stora inneslutningar, som har en storlek av inte under ca 20 pm. len av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning kan slaggen på det smälta stålet hållas i ett tillfredställande lugn tillstånd i synnerhet eftersom ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och eftersom enbart smält stål bringas att cirkulera. Antalet oxidinneslutningar från slagg i det smälta stålet blir därför färre än vad som erhålles under reduktionsperioden i en skänkugn. l det förhandsdesoxiderade smälta stålet kan utnyttjandet av en tillfredställande lång avgasningstid möjliggöra uppnåendet av en betydande reduktion av även relativt små desoxidationsprodukter. I föreliggande beskrivning kallas detta förfarande för korttids-LF- och långtids-RH-behand- ling eller kort LF-, lång-RH-behandling.
Exemplet omfattar högrent stål, som framställs på ovanstående sätt.
Det högrena stålet i ett exempel är företrädesvis» ett högrent stål, som är utmärkt i synnerhet vid utmattningslivslängd vid valsning, och som sär- präglas av att syrehalten i stålet inte är över 10 ppm; när kolhalten i stålet är mindre än 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis inte mer än 8 ppm; och i synnerhet och mera föredraget i fallet av C 20,6 vikt% är syrehalten inte mer än 6 ppm. Det är allmänt ansett att en sänkning av syrehalten kan bidraga till förbättrad utmattningslivslängd vid valsning. Bland de stål, som framställs på sätt enligt exemplet, uppvisar de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fråga om C <0,6 vikt% i 10 15 20 25 30 35 529 629 21 stålet och ännu hellre högst 6 ppm i fallet av C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt valsningsutmattningshållfasthet.
Ett föredraget utförande omfattar dels stål, som framställs på sättet enligt exemplet, högrenade stål, vilka har utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmattningshållfasthet och vilka särpräglas av att antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 um, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med en Alg- O3-halt av lägst 50%, är högst 40 inneslutningar, företrädesvis högst 30 inne- slutningar och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.
Denna bedömningsmetod för stålprodukter återspeglar både syrehalten och den maximala diametern för inneslutningarna i en förutbestämd volym av stålet. l fråga om utmattningshållfastheten, utmattningslivslängden och tystheten gäller att om stålen har samma syrehalt, kommer oxidinneslutningar med en viss storlek att vara skadliga, och i synnerhet är sådana oxidinne- slutningar skadliga, som har en storlek av lägst 20 um. Bland de stål, som framställs på sättet enligt exemplet, är sålunda de stål, i vilka antalet oxid- inneslutningar med en storlek av lägst 20 um, bestämt genom upplösning av stålprodukten i en syra, är högst 40, företrädesvis högst 30 och i synnerhet högst 20 inneslutningar per 100 av stålprodukten, högrenade stål som har både utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmärkt utmattningshållfasthet och dessutom har utmärkt tysthet.
Till exempel omfattar de högrena stålen dessutom högrena stål, som har utmärkta egenskaper i synnerhet i fråga om utmattningshållfasthet vid roterande böjning och utmärkt utmattningshållfasthet vid cykliska påkänningar, och dessa stål särpräglas av att, när den maximala inneslutningsdiametern i en 100 mm2 yta av stålproduktens tvärsektion mätes på 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern i ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, högst 60 um, företrädesvis 40 um och ännu hellre högst 25 um. Utmattningshållfastheten vid cykliska påkänningar och utmatt- ningsgränsen är kända för att kraftigt vara beroende av den maximala inneslutningsdiametern i en förutbestämd stålvolym. Detta beskrives i JP-publikationen 194121/1999. Högrenade stål med en ständigt utmärkt utmattningshållfasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdiametern i 100 mm2 av stålproduktens tvärsektion har mätts vid 30 ställen, varvid det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern är 30000 mm2, beräknat enligt extremvärdesanalys, är högst 60 um, företrädesvis 40 um och 10 15 20 25 30 35 529 629 22 ännu hellre högst 25 pm. Den högrena stålen hari detta fall en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, och ett förutbestämt värde av den maximala inneslutningsdiametern är högst 60 pm företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 pm. Stål, som framställs på sättet enligt exemplet, är högrena stål, vilka uppvisar både utmärkt utmattnings- hållfasthet vid valsning och utmärkt utmattningshållfasthet. Medan nämnda syraupplösande är ett tidsödande och besvärligt arbete, kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålprodukten, observera ett visst ytomràde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt ~ förutspå en maximal inneslutningsdiameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. l fråga om utmattningsbrott, som orsakas av cykiiska påkänningar av töjning/kompression är det känt att den maximala inneslutningsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr utmattningshållfastheten. Detta förfaringssätt som statistiskt kan förutspå denna maximala diameter är fördelaktig.
Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt ytterligare ett exempel omfattar följande fem steg 1-5). 1) Ett smält stål utsättes för oxiderande rafflnering i en ljusbågssmältugn eller en konverter. l samma ugn tillsättes därefter ett desoxidationsmedel, som innehåller mangan, kisel och aluminium (typen av legering av mangan, kisel och aluminium etc är inte kritisk) i en mängd av minst 2 kg/t smält metall, och i vissa fall tillsättes samtidigt även en slaggbildare, tex CaO, för att desoxidera det smälta stålet. Det desoxiderade smälta stålet överförs sedan till en skänk. Desoxidationen i en ståltillverkningsugn, tex en ljusbågssmältugn eller en konverter, är det viktigaste steget i exemplet. Desoxidationen före skänkraffineringen, som hittills inte har ansetts vara nödvändig för att minska syrehalten i viss utsträckning före skänkraffineringen kan slutligen åstadkomma produktionen av stål med låg syrehalt. 2) Det smälta stålet överföres till skänken och utsättes för reducerande raffinering och reglering av stålets komposition i en skänkraffineringsugn. 3) Det smälta stålet, som har utsatts för reduktionsraffinering och reglering av den kemiska sammansättningen under steg 2), avgasas genom att det smälta stålet bringas att cirkulera i en av cirkulationstyp varande 10 15 20 25 30 35 529 629 23 vakuumavgasningsanordning, och dessutom sker en slutlig reglering av stålets kemiska komposition. 4) Det smälta stålet, som har avgasats och fått sin kemiska sammansättning reglerad i steg 3) gjutes sedan till ett gnöt. 5) Götet pressas eller smides till en produktform som sedan valfritt kan värmebehandlas för att åstadkomma en stålprodukt.
Vid produktionsförfarandet för framställning av högrent stål enligt exemplet under utnyttjande av stegen 1-5) gäller i fråga om steget 1), vid vilket det smälta stålet överföres till skänkugnen, att det smälta stålet, vilket står i motsats till det normala att det smälta stålet tappas vid en temperatur av ca 50°C över stålets smältpunkt, i exemplet överföres vid en temperatur av minst 100°C över, företrädesvis minst 120°C över och ännu hellre 150°C stålets smältpunkt. Till följd av detta kan den metall, som avsatts runt skänken, helt upplösas i det smälta stålet, och slaggen kan sålunda helt bringas att flotera, varigenom separation och gjutning av metall och slagg i det smälta stålet i ett avancerat raffineringsstadium under skänkraffineringen, vilket ökar syrehalten, kan förhindras.
Vid skänkraffineringen enligt det ovannämnda steget gäller att man hittills allmänt ansett att raffineringstider över 60 min ger en bättre effekt, men i ett exempel skall raffinerlngen i skänkugnen i stället utföras under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min, och l fråga om avgasningen under steg 3) gäller att även om man allmänt anser att en avgasningstid under 25 min är tillräcklig för tillfredställande resultat, dvs man anser allmänt att ett tillfredställande resultat kan uppnås genom att mängden smält stål, som cirkuleras, är ca 5 ggr den totala volymen av smält stål, gäller i exemplet att den mängd smält stål, som bringas att cirkulera iden av cirkulationstyp varande avgasningsanordningen, skall vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och ännu hellre minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål, för att man skall genomföra avgasningen under en lång tidrymd, dvs inte mindre än 25 min. Till följd av detta kommer tiden för skänk- raffineringen, vid vilken raffineringen sker utan upphettning, vara en minimal nödvändig tid, och under avgasningen, som inte innebär någon upphettning, kan flotationsseparationstiden för oxidinneslutningar säkerställas på ett tillfredställande sätt. Detta kan hindra ökningen av syrehalten till följd av föroreningar från eldfast material eller slagg på insidan av skänkraf- fineringsugnen, och samtidigt hindras uppkomsten av stora inneslutningar med en storlek av lägst 20 um. Vid avgasning i en av cirkulationstyp varande 10 15 20 25 30 35 529 629 24 vakuumavgasningsanordning kommer slaggen på det smälta stålets yta att hållas i ett tillfredställande lugnt tillstånd, i synnerhet som ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och endast det smälta stålet bringas att cirkulera. Antalet oxidinneslutningar från slaggen i det smälta stålet blir därför färre än vad som erhålles under reduktionsförfarandeti skänkraffineringsugnen. l de förhandsdesoxiderade smälta stålet kan utnyttjandet av en tillfredsställande lång avgasningstid därför åstadkomma en betydande reduktion av även relativt små desoxidationsprodukter. l ett exempel har detta förfarande kallats ”korttids-LF- och långtids-RH- behandling" eller "korttlds-LF, långtids-RH-behandling”.
Ett exempel omfattar ett högrent stål, som framställs på ovanstående sätt. l ett exempel är det högrena stålet ett högrent stål, vilket har utmärkta egenskaper, i synnerhet i fråga om utmattningslivslängd vid valsning och vilket särpräglas av att stålets syrehalt är högst 10 ppm; när halten av kol i stålet är under 0,6 vikt%, är halten av syre i stålet företrädesvis högst 8 ppm; och ännu hellre ifallet av att C _>_0,6 vikt% är syrehalten högst 6 ppm. Man anser allmänt att en sänkning av syrehalten kan bidraga till förbättrad utmattningshållfasthet vid valsning. Bland de stål, som framställts i ett exempel, uppvisar de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm när C <0,6 vikt%, och ännu hellre högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt utmattningslivslängd vid valsning.
Ett föredraget utförande omfattar de stål, som framställs enligt exemplet, högrenade stål, vilka har utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmattningshållfasthet och vilka särpräglas av att antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, tex oxidinneslutningar med en Al2-O3- halt av lägst 50%, är högst 40 inneslutningar, företrädesvis högst 30 inneslut- ningar och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt. Denna bedömningsmetod för stålprodukter återspeglar både syrehalten och den maximala diametern för inneslutningarna i en förutbestämd volym av stålet. l fråga om utmattningshållfastheten, utmattningslivslängden och tystheten gäller att om stålen har samma syrehalt, kommer oxidinneslutningar med en viss storlek att vara skadliga, och i synnerhet är sådana oxidinneslutningar skadliga, som har en storlek av lägst 20 pm. Bland de stål, som framställs i ett exempel är sålunda de stål, i vilka antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, bestämt genom upplösning av stålprodukten i en syra, högst 10 15 20 25 30 35 i 529 629 25 40, företrädesvis högst 30 och i synnerhet högst 20 inneslutningar per 100 av stålprodukten, högrenade stål som har både utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmärkt utmattningshåltfasthet samt även utmärkt tysthet.
Till exempel omfattar det högrena stålen dessutom högrena stål, som har utmärkta egenskaper i synnerhet i fråga om utmattningshåltfasthet vid roterande böjning och utmärkt utmattningshåltfasthet vid cykliska påkänningar, och dessa stål särpräglas av att, när den maximala inneslutningsdiametern i en 100 mm2 yta av stâlproduktens tvärsektion mätes på 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern i ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, högst 60 um, företrädesvis 40 um och ännu hellre högst 25 um. Utmattningshållfastheten vid cykliska påkänningar och utmatt- ningsgränsen är kända för att kraftigt vara beroende av den maximala inneslutningsdiametern i en förutbestämd stålvolym. Detta beskrives i JP- publikationen 194121/1999. Högrenat stål med en ständigt utmärkt ut- mattningshållfasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdiametern i 100 mm2 av stâlproduktens tvärsektion har mätts vid 30 ställen, varvid det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern är 30000 mm2, beräknat enligt extremvärdesanalys, är högst 60 um, företrädesvis 40 um och ännu hellre högst 25 um. De högrena stålen har i detta fall en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, och ett förutbestämt värde av den maximala inneslutningsdiametern är högst 60 um företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 um. Stål, som framställs enligt exemplet, är högrena stål, vilka har både utmärkt utmattningshåltfasthet vid valsning och utmärkt utmattningshåltfasthet. Medan nämnda syraupplösande är ett tidsödande och besvärligt arbete, kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålprodukten observera ett visst ytområde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt förutspå en maximal i inneslutningsdiameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. l fråga om utmattningsbrott, som orsakas av cykliska påkänningar av töjning/kompression, är det känt att den maximala inneslutningsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr utmattningshållfastheten. Detta förfaringssätt som statistiskt kan förutspå denna maximala diameter är fördelaktig.
Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt ytterligare ett exempelomfattar följande fem steg (1-5). 5 10 15 20 25 30 35 529 629 26 1) Ett smält stål utsättes för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller en konverter för att framställa ett smält stål, som har en förutbestämd kemisk komposition och en förutbestämd temperatur, vilket stål sedan överföres till en skänkugn. 2) Det smälta stål, som överföres till skänkugnen, utsättes före reducerande raffinering i skänkugnen och en reglering av det smälta stålets kemiska sammansättning. Vid denna tidpunkt i skänkugnen är det allmänt känt att omröringsgas blåses in genom skänkens botten i en mängd av 5,0 N- liter/min.ton för att kraftigt omröra det smälta stålet, och i ett sådant fall anses en omröringstid av mer än 60 min ge bättre effekt. l exemplet skall raffineringstiden under skänkraffineringen bringas att vara högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och allra helst 25-45 min. 3) Det smälta stålet, som har underkastats reducerande raffinering och reglering av stålets kemiska sammansättning under steg 2), avgasas genom att det smälta stålet bringas att cirkulera i en av cirkulationstyp va- rande vakuumavgasningsanordning, och dessutom underkastas stålets komposition en slutlig reglering. Det anses allmänt i detta sammanhang att när avgasnings-tiden är under 25 min i en av cirkulationstyp varande avgasningsanordning, erhålles tillfredställande resultat genom att mängden cirkulerande smält stål bringas att vara ca 5 ggr den totala mängden smält stål. l exemplet skall å andra sidan mängden smält stål, som bringas att cirkulera, att vara minst 8 ggr, ännu hellre minst 10 ggr och allra helst minst 15 ggr den totala mängden smält stål, och avgasningen utföres under en längre tidrymd, dvs under en tidrymd av lägst 25 min. Stegen 2) och 3) är viktigast. Skänkraffineringstiden under upphettningen i steg 2) genomföres vid en nödvändig minimitid, och avgasningen, som inte inbegriper någon upphettning under steg 3) utföres företrädesvis i en av cirkulationstyp varande avgas- ningsanläggning på ett sådant sätt, att ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och att enbart det smälta stålet bringas att cirkulera.
Slaggen på det smälta stålets yta kommer därför att föreligga i ett tillfredsställande lugnt tillstånd, och därför kommer antalet oxidinneslutningar från slaggen i det smälta stålet att bli färre än vad som sker under reduktionsperioden i en skänkugn. När flotationsseparationstiden för oxidinneslutningar vid detta system säkerställes på ett tillfredsställande sätt kan en ökning av syrehalten till följd av föroreningar från eldfast material och slagg på skänkugnens 10 15 20 25 30 35 529 6129 27 insida förhindras och dessutom kan man förhindra bildandet av stora inneslutningar som har en storlek av lägst ca 30 um. Detta möjliggör framställning av högrena stål. 4) Det smälta stålet som har utsatts för slutreglering av den kemiska sammansättningen i steg (3) gjutes sedan till ett göt. 5) Götet pressas eller smides till en produktform som sedan valfritt kan värmebehandlas för att åstadkomma en stålprodukt.
När ett högrent stål framställes enligt stegen 1-5) vid ett föredraget utförande av ett exempel, tappas det smälta stålet vid överföringen efter steg 1) till skänkraffineringsugnen inte som allmänt sker för smält stål vid en temperatur av ca 50°C över stålets smältpunkt utan vid en temperatur av minst 100°C över, företrädesvis minst 120°C över och ännu hellre 150°C över stålets smältpunkt. På grund av detta kan metall, som bildar avsättningar runt skänkugnen, helt upplösas i det smälta stålet, och slaggen kan underkastas full flotation, varigenom man förhindrar separation och gjutning av metall och slagg i ett avancerat raffineringstillstånd under skänkraffineringen vilket skulle öka syrehalten. l ett exempel är det högrena stålet ett högrent stål, vilket har utmärkta egenskaper, i synnerhet ifråga om utmattningslivslängd vid valsning och vilket särpräglas av att stålets syrehalt är högst 10 ppm; när halten av kol i stålet är under 0,6 vikt%, är halten av syre i stålet företrädesvis högst 8 ppm; och ännu hellre i fallet av C .>.0,6 vikt% är syrehalten högst 6 ppm. Det anses allmänt att en sänkning av syrehalten kan bidra till förbättrad utmattningshållfasthet vid valsning. Bland de stål, som framställts i ett exempel, uppvisar de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm när C <0,6 vikt%, och ännu hellre högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt utmattningslivslängd vid valsning.
Ett föredraget utförande omfattar de stål, som framställs enligt exemplet, högrenade stål, vilka har utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmattningshållfasthet och vilka särpräglas av att antalet oxldinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t ex oxldinneslutningar med en Al2-O3-halt av lägst 50%, är högst 40 inneslutningar, företrädesvis högst 30 inneslutningar och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt. Denna bedömningsmetod för stål- produkter återspeglar både syrehalten och den maximala diametern för 10 15 20 25 30 35 '529 629 28 inneslutningarna i en förutbestämd stålvolym. l fråga om utmattningshållfastheten, utmattningslivslängden och tystheten gäller att om stålen har samma syrehalt, kommer oxidinneslutningar med en viss storlek att vara skadliga och i synnerhet är sådana oxidinneslutningar skadliga, som har en storlek av lägst 20 pm. Bland de stål, som framställs i ett exempel är sålunda de stål, i vilka antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, bestämt genom upplösning av stålprodukten i en syra, är högst 40, före- trädesvis högst 30 och i synnerhet högst 20 inneslutningar per 100 av stålprodukten, högrenade stål som har både utmärkt utrnattningslivslängd vid valsning och utmärkt utmattningshållfasthet och även utmärkt tysthet.
Till exempel omfattar det högrena stålen dessutom högrena stål, som har utmärkta egenskaper i synnerhet i fråga om utmattningshållfasthet vid roterande böjning och utmärkt utmattningshållfasthet vid cykliska påkänningar, och dessa stål särpräglas av att, när den maximala inneslutningsdiametern i en 100 mm2 yta av stålproduktens tvärsektion mätes på 30 ställen, är det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern i ett 30000 mm2 stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, högst 60 pm, företrädesvis 40 pm och ännu hellre högst 25 pm. Utmattningshållfastheten vid cykliska påkänningar och utmatt- ningsgränsen är kända för att kraftigt vara beroende av den maximala inneslutningsdiametern i en förutbestämd stålvolym. Detta beskrivs i JP-publi- kationen 194121/1999. Högrenat stål med en ständigt utmärkt utmattnings- hållfasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdiametern i 100 mm2 av stålproduktens tvärsektion har mätts vid 30 ställen, varvid det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern är 30000 mm2, beräknat enligt extremvärdesanalys, är högst 60 pm, företrädesvis 40 pm och ännu hellre högst 25 pm. De högrena stålen har i detta fall en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, och ett förutbestämt värde av den maximala inneslutningsdiametern är högst 60 pm företrädesvis högst 40 pm och ännu hellre högst 25 pm. Stål, som framställs enligt exemplet, är högrena stål, vilka har både utmärkt utmattningshållfasthet vid valsning och utmärkt utmattningshållfasthet. Medan nämnda syraupplösande är ett tidsödande och besvärligt arbete, kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålprodukten observera ett visst ytområde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt förutspå en maximal inne- slutningsdiameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. l fråga om 10 15 20 25 30 35 529 629 29 utmattningsbrott, som orsakas av cykliska påkänningar av töjning/kompression är det känt att den maximala inneslutningsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr utmattningshållfastheten. Detta förfaringssätt som statistiskt kan förutspå denna maximala diameter är fördelaktigt.
Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt det femte exemplet omfattar följande steg 1-5). 1) Ett smält stål utsättes för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller en konverter för att framställa ett smält stål, som har en förutbestämd kemisk sammansättning och en förutbestämd temperatur och som sedan överförs till en skänkugn. 2) Det smälta stål, som överförs till skänkraffineringsugnen, utsättes för reducerande raffinering i skänkugnen och för reglering av stålets kemiska sammansättning. Vid denna tidpunkt blàses en omröringsgas in i skänkugnen genom ugnens botten i en mängd av 1,5-5,0 N.l/min.ton för att på ett kraftigt sätt omröra det smälta stålet, och dessutom genomföres en elektromagnetisk omröring. Skänkraffineringen utföres under 50-80 min, företrädesvis 70-80 min. 3) Det smälta stålet, som har underkastats reducerande raffinering och reglering av stålets kemiska sammansättning under steg 2), avgasas genom att det smälta stålet bringas att cirkulera i en av cirkulationstyp va- rande vakuumavgasningsanordning, och dessutom underkastas stålets komposition en slutlig reglering. Det anses allmänt i detta sammanhang att när avgasnings-tiden är under 25 min i en av cirkulationstyp varande avgasningsanordning, uppnås tillfredställande resultat genom att mängden cirkulerande smält stål bringas att vara ca 5 ggr den totala mängden smält stål. lett exempel skall å andra sidan mängden smält stål, som bringas att cirkulera, att vara minst 8 ggr, ännu hellre minst 10 ggr och allra helst minst 15 ggr den totala mängden smält stål, och avgasningen utföres under en längre tidrymd, dvs under en tidrymd av lägst 25 min. Stegen 2) och 3) är viktigast för exemplet. Vid skänkraf- fineringen kan raffineringstiden för raffinering under gasomröring och elektromagnetisk omröring i steg 2) även när raffineringen inte är en 10 15 20 25 30 35 529 629 30 korttidsraffinering, dvs även en raffinering under en lång tidsrymd, dvs 50- 80 min, företrädesvis 70-80 min, också på ett tillfredsställande sätt förbättra renheten. Omröringsenergin vid den elektromagnetiska omröringen bringas vara 200-700 W/t smält stål. Såsom beskrivits ovan kommer den elektromagnetiska omröringen inte att omröra själva slaggen. Det är därför möjligt att hindra brytning av slaggjämvlktssystemet som orsakas av smältförluster för ugnens eldfasta komponenter och inneslutningen av slagg. Eftersom avgasningen, i syn- nerhet avgasningen i en av cirkulationstyp arbetande vakuumavgasnings- anordning, utföres på ett sådant sätt, att ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och att endast smält stål bringas att cirkulera, kommer slaggen på det smälta stålets yta att föreligga i ett tillfredsställande lugnt tillstånd, och därför blir antalet oxidinneslutningar från slaggen i det smälta stålet färre än vid reduktion i skänken. När flotations- separationstiden för oxidinneslutningar säkerställes på ett tillfredsställande sätt i detta system, kan en ökning av syrehalten till följd av föroreningar från det eldfasta materialet eller slaggen på skänkens in- sida förhindras och dessutom kan man även förhindra alstrandet av stora inneslutningar som har en storlek av inte mindre än ca 30 um. Detta möjliggör tillverkning av ett högrent stål. 4) Det smälta stålet, som har utsatts för slutlig reglering av den kemiska sammansättningen, gjutes sedan till ett göt. 5) Götet pressas eller smides till en produktform som värmebehandlas för att bilda en stâlprodukt.
Vid framställningsförfarandet för ett högrent stål enligt ett exempel, under skänkraffineringen i steg 2) bland stegen 1)-5), har särskilt skänken underkastats en inert atmosfär och sålunda hindras luftinträde och i detta tillstånd utföres skänkraffineringen (steg 6). I detta exempel är steg 6) det viktigaste.
Vid utövande av skänkraffineringen i en inert atmosfär under utestängande av luft under steg 6) utföres i kombination en skänkraffinering, där en raffinerlng utföres genom gasomröring i kombination med elektromagnetisk omröring i steg 2), vilket möjliggör att på ett tillfredsställande sätt öka renheten, även om raffineringen inte är en korttidsraffinering, dvs även om raffineringen sker under en längre tid, dvs 50-80 min, företrädesvis 70-80 min. l synnerhet täcks skänken. Det utrymme, som avgränsas med hjälp av locket, fylls med en inert gas, tex argongas, kvävgas eller en valfritt 10 15 20 25 30 35 'S29 629 31 blandning av gaser, som omfattar argongas och kvävgas, för att skilja det smälta stålet i skänken från luften. Slaggens jämviktssystem upprätthålls därför. Trycket av inert gas under locket reduceras till högst 10 Torr. Detta kan ytterligare förbättra effekten. l detta exempel kan slaggen helt bringas att flyta och kan sålunda separation samt gjutning av metall och slagg i det smälta stålet i ett avancerat raffineringsstadium under skänkraffineringen och därmed ökning av syrehalten undvikas. Tätningsgasen är en gas i en mängd av minst 50 Nm3/h, och ifråga om raffinering under reducerat tryck, är en gasflödeshastighet under detta område också möjlig att genomföra.
Det högrena stålet i ett exempel är företrädesvis ett högrent stål, som har utmärkta egenskaper, särskilt en långutmattningslivslängd vid valsning, vilket stål särpräglas av att syrehalten i stålet är högst 10 ppm; när halten kol i stålet är mindre än 0,6 vikt% är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm; och ännu hellre är syrehalten högst 6 ppm när C 20,6 vikt%. Det är allmänt känt att en sänkning av syrehalten kan bidra till förbättrad utmattningslivslängd. Bland de stål, som framställs på sättet i ett exempel, har de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm när C är <0,6 vikt%, ännu hellre högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt utmattningshållfasthetslivslängd.
Ett exempel omfattar bland de ovan nämnda högrena stålen också högrena stål, som har utmärkt utmattningslivslängd och utmattningshållfasthet och som särpräglas av att antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av mer än 20 pm, detekterat genom upplösning av stålet i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med en AlgOg-halt av minst 50%, är högst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stål-produkt. Denna utvärderingsmetod för stålprodukter återspeglar både syrehalten och den maximala diametern för inneslutningar i en förutbestämd volym. Beträffande utmattningshållfastheten och utmattningslivslängden och tystheten är de stål med samma syrehalt de oxidinneslutningar, som har en viss storlek, skadliga och i synnerhet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 um. Bland stål, som framställs i ett exempel, är det de stål, i vilka antalet oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 um, detekterad genom upplösning av stålet i en syra, är högst 40, företrädesvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt, vilka högrena stål har både utmärkt utmattningslivslängd och utmärkt utmattningshållfasthet och dessutom har en utmärkt tysthet. 10 15 20 25 30 35 529 629 32 De högrena stålen lett exempel omfattar även högrenat stål som är utmärkt i synnerhet avseende utmattningshållfasthet mot roterande böjning och cyklisk och utmattningshållfasthet vid cykliska påkänningar, vilka stål särpräglas av att när den maximala inneslutningsdiametern i 100 mm2 av stålprodukten mätes på 30 ställen, är det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern i 30000 mm2, beräknat genom extrem- värdesanalys, högst 60 um, företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 um. Utmattningshållfastheten mot cykliska påkänningar och utmattnings- gränsen är kända för att kraftigt bero på den maximala inneslutnings- diametern i en förutbestämd stålvolym. Detta beskrivs i JP-publikationen 194121/1999. Högrenade stål med en ständigt utmärkt utmattningshållfasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdiametern i 100 mm? av stål- produktens tvärsnitt har mätts vid 30 ställen, varvid det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern är 30000 mm2, beräknat enligt extrem- värdesanalys, är högst 60 um, företrädesvis 40 um och ännu hellre högst 25 um. De högrena stålen har i detta fallen syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C _>.0,6 vikt%, och ett förutbestämt värde på den maximala inneslutningsdiametern är högst 60 um, företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 um. Stål som framställs enligt exemplet är högrena stål, vilka har både utmärkt utmattningshållfasthet vid valsning och utmärkt utmattningslivslängd. Medan nämnda syraupplösande är ett tids- ödande och besvärligt arbete kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålprodukten observera ett visst ytområde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt förutspå en maximal inneslutnings- diameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. I fråga om utmattningsbrott, som orsakas av cykliska påkänningar av röjning/kompression är det känt att den maximala inneslutningsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr utmattningshållfastheten. Detta förfarandesätt som statistiskt kan förutspå denna maximidiameter är fördelaktigt.
Exempel A Vid tappning av ett smält stål, som har utsatts för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn, från smältugnen tillsättes desoxidationsmedel, tex mangan, aluminium och kisel, antingen på förhand till en skänk eller alternativt till det smälta stålet under loppet av tappningen.
Den tillsatta mängden desoxidationsmedel var lägst 1 kg räknat på 10 15 20 25 30 35 529 629 33 renhetsbasis per ton smält stål för att genomföra tappningsdesoxidation, dvs en förhands-desoxidation. Det smälta stålet utsattes sedan för en re- ducerande raffinering i ett skänkraffineringsförfarande, och det raffinerade smälta stålet avgasades i en av cir-kulationstyp varande vakuumavgasningsanordning, följt av götframställning under utnyttjande av gjutning. Stål-produkter av JIS SUJ 2 och SCM 435 från tio hetor undersöktes ifråga om produkternas syrehalt, det förutsagda värdet av den maximala inneslutningsdiametern enligt extremvärdesanalys, och L1g-livslängden genom ett valsningsprov av trycktyp för fastställande av livslängden. l det för- utspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, togs ett provstycke från ett smitt material med diametern (D65, varvid observationen skedde inom ett 100 m2 stort område ifråga om 30 provstycken, och den maximala inneslutningsdiametern på 30000 mm2 förutsades under utnytt- jande av extremvärdesanalys. Vid det av trycktyp varande valsningslivslängdsprovet, utnyttjades ett provstycke, som hade storleken (1160 x (1320 x8,3T, vilket provstycke hade underkastats uppkolning, släckhärdning och anlöpning, och detta provstycke provades vid en maximal varierande belastning Pmax: 4900M Pa, följt av beräkningar för att bestämma L-jo-driftslivslängden. Ett exempel på utövandet av exemplet för de tio hetorna av stålet SUJ 2 anges itabell A1.
Ett exempel på förfaringssättet i fråga om tio hetor av stål SCM 435 visas i tabell A2.
Ett exempel på förfaringssättet i exemplet i fråga om tio hetor av stål SUJ 2 visas i tabell A3.
Ett exempel på förfaringssättet i fråga om tio hetor av stål SCM 435 visas i tabell A4.
Ett exempel på utförande av tappningsdesoxidation + kort-LF, lång-RH för tio hetor av stål SUJ anges i tabell A5.
Ett exempel på framställningsförfarandet med tappningsdesoxidation + kort-LF, lång-RH för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell A6.
Ett exempel på förfarandet med tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + kort-LF, lång-RH för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell A7.
Ett exempel av utövandet av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + kort-LF, lång-RH för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell A8. - 529 629 34 För jämförelse har ett exempel på en drift enligt känd teknik utövats med stål SUJ 2, såsom visas i tabell A9, medan ett exempel på driften enligt känd teknik under utnyttjande av stål SCM 435 anges i tabell A10. 529 629 vwøw U 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 umuHømwummcHuwUuw> fw md ma TN ïN md 06 H6 må Nå S3 å SH _ _ En _uwuwEmHU mHmEHxmE få Nâm 3 3 4 3 ß 5 Nm ïwm wåë 3 mvøwmwpønßw wmmummcHcpsHwwcnH cwuxøUonmHmuw >m m ooH H Ei oNN mm Hm vw Nm mm >N WN om mm mm :wxwHuouw vmš HmmcHøuøHww:øH uwHmuc4 H6 md m; mä m6, m5 Nfi w; m5 mä så fiHåwäw flöfiåogm 33 33 ïï mil mil mil mil 33 33 23 u.. âfimfiwmawpwvøHcpsfiw mm4H oomH >m4H NmwH NomH NomH æm4H Nm4H mm«H mm4H oo _uøwmuwQëwwuøHw "mm > >_m æ_w m_m 4_w >_w m_m H_> m_w >_m ummcmm Hmucm _coHumHøMuHowm "mm mN mN mN mN mN mN mN NN mN mN GHE _UHH "mm mNmH wNmH NNmH mNmH 4NmH wNmH oNmH HNMH wNmH mNmH Uo _u5umuwQEwuuzHm "MA mm ow ßm mm vw om wo wm Hm mm cHE _øHæ "NH _ _ _ _ _ _ _ u\mx _amxcmxw H uwHHw cmmcflcmmmu H w N N m N m H m H w N N N m m H UH> muummHHHu Eom HmUwEwøoHumUHxomwU Umcmz mß ßm mw mw om mm wm Nm wm Nm oo + uxcnmHHmEm nusuæummäwuwmcflcmmme N N N N N N N N N N hbw öbm hbm wDm hDw høm bDm öbm hDm bDm Hmum >m Qäæ oH m w w w m 4 m N H Hz ^H4v coHumUHxOmwUmmøHGmQmH QoHumnwmO H4 HHwQmH mm 529 629 HQOO U 4 < < < < < 4 4 < < < vmuHnwwummcHuwvum> H_N «_N N_H >_N m_N m_H H_N m_H m_H N_H foH Ö oH_H _ _ _ _ _ E: ÄwuwEmHU ïmw m_mm m_mm m av m_m« m mm m Hm omm m mv v mv _mHmEHxmE mvwmmmusumw mmcumwcHcuøHmmccH cwßmøvoäämpm å m m2 6 å 0% mm om om mN mN mm mm mm mm om cwxmHuoum Uwë nmmøHcusHmwccH uwHmucm m6 ms. ms. m6 66 m6 f» 06 m6 m6 så .fimnwumm mcßåöowm mHmH NHmH oNmH oNmH mHmH oNmH oNmH mHmH mHmH vHmH u.. Äøumuwmâwummcmqcuøfiw mmmH mmmH HwmH mmmH NmmH HmmH vmmH ßmmH mmmH HmmH o.. Äøumuwaëwuufimw "mm m6 m6 66 m6 66 m6 m6 66 m6 m6 Émnwm Hmëm šoflßmmäuwm :E HN oN mN wN oN mN oN HN NN NN QHE 53.. "mm mßmH mmmH mwmH NßmH mmmH owmH HßmH mmmH wwmH mmmH oo ÄsumummEwuuøHm "m_H Hm mm mm om mm mm mm ßm Hm mm nä: ÜHH "m_H _ _ _ _ _ _ _ _ u\mx šmxcmxm H HwHHw cmmcHcQQmu UH> m N m H m_H m H m H m H m H m N m_H m N muumwHHHu Eom HwnmëwcoHumvHxomwø UocmZ mm mm om Nm mm vw Hm mm vm mm uo + uxGømuHmEw "usumuwmäwummfiiømmmæ mmv mmw mmm mmm mmm mmw mmw mmm mmv mmm Zuw Zum Zum Zum Zum Zum Zum Zum Zum Zum Hmum >m Qæfi oH m m ß m m v m N H Hz ^Hmv coHumvHxowmñmmcHcmmmæ :oHumuwmo Nm HHwQmH mm 529 629 »wow u o o o o o o o o o o o umuMøMmuw@cMHoUuw> N_M M.M M_« M_M M_N M_o o_o >_o >.M «_M ÅMQM MV OMM M_MN M.oN MN M.NN M_MN M_«N MN ON M_oN M.oN MooMoM»§%mM_MMwMmMWw=MMMmWmmæ cwwxøvonmfimum OM MN MM MN NN MN MN MN MN MM >M M OMM H E: ONN =@M@HH@oM Umä ummcflcuflfiwwcøfi uwflmwsá >.« M_« N_M M_« M.M M.« M.« M M_M N.M som .»Mmzw~>M Maopxsoowm Mßofi Mood MMMM Mßwñ Moofl Mßofl M>«M MMMM MMoM MMMM oo o~s»M~w@ew»MMno=osMw HMMH omofi Mmofi NOMM MM«M MOMM QQMM NMMM MMMM MMQM oo _»:oo~woso»o:MM omm M.M >.M M.M o.M >_M M.M M.M M.M M.M M Hwoqwm Mmoao _coMoMMøMHMo@M "mm MN MN MN MN MN MN MN MN MN MN :Ma .Moe "mm NNMM MNMM MNMM MNMH ONMM MNMM MNMM MNMM ONMM «NMM oo _~:oM~woewooøMM "MM MM MM NM NM MM MM MM MM OM MM cos .oop "MM ïmš ocwxcmxm H M_N M_M M_N M.H >.N >.M Mofl M_N M.M >_N Qofifiw owmcocmomp nM> MooMMMMMo Eow Hwøwšmcoflumnfixowmo Umcmz oo + oM::ooMMaM MNM NMM MHN MMM NMM MMM M«M MMM MoM »MM oosomowoewommqoooowo N MDM N MMM N MDM N MDM N MDM N MDM N MMM N MMM N MMM N MDM MMUM >M QMH OM M M M M M o M N M Hz fiwmv uøuwuwmäwummcficammw + coflumñfixomwvwmcflcmame cofluwnwmo m4 Hflmnwæ ßw 529 629 Hpow Ho o 0 o o o o o o Q o umuHøwwHm@cHHwUHw> N_N N.N H.N N.N N.N N_N N.N N.N N.N N.N HNNH NV NHH ei @.NN N.NN N.@N N.>N @.NN N.NN N.NN N.NN N.NN @.>N .HNHNENHN NHNaHxme Nøuwmm nuflnow wmcHmmcHGuøHwwccH cwuxøñoumfimum >m NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN N NCH H ai NNN QNNNHHOHN Umä ummcflcusHmwccH uwflmucá N_N NNN H_N H.> N_@ N.@ N_> H.N N.N H.> saa .HHNQNHNN mawugsøonm NHNH HHNH NHNH NHNH NHNH NHNH HHNH NHNH NHNH NHNH ua .HøHNHwNaw»mNcHcHsfiw NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH uo _HøHNN@NawH»øHN "mm N N ~ N ~ ~ ~ ~ H®.@CW@ 0 N N N N N H N N N w w N N NNN H N N_@ Hmunw _:oH»NH:xHHuwm "mm NN NN NN NN ON NN HN NN NN NN :Ha .uHH "mm NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH vc .u:Hm~N@awHH:Hw "NH NN HN HN NN NN NN HN NN HN NN øHs .UHH "NH H\Nx _ _ _ . _ N .cwxcmxw H uwflfiw GmmcHn N N N.H @.H N H N_N N N N N N H N N N INQNH uH> NHHNNHHHH acw HQUQEWGOflHMUHXOmWU UOCHmÉ m0 + »åšmfimaw NHH QHH HNH NHH NNH NHH NHH NNH NHH NOH "Hs~mHw@ewHwm:H:m@mH NNN EQNNNN zuNNNN zuNNNN zuwNNN zum NNN zum NNN zum NNN zum NNN zum NNN zum HNNN >N QNH NH N N N N N N N N H Nz Nßwmv Høumwwmšwuwmcflcammu + coHumUHxomwømmcHcm@mH coHumHwmO vfl Hflwflmß mm 529 629 uflow "O o o o o o o o o o o ummäømwnmocHmHmfiummf H_m mmm m.m m.« m.m «.m m.m H_m m_« m_« HmmH mm mHH N_mN m.mN m.HN >_NN «_mH m.HN HN m_mH m.mH m.HN mmmmmmmmwwm_wMwWwmWmmMwMwWwMw cmuxøvoumfwum mN mN mm mm mN HN mN NN mm mN >m m mmH H em mN~ mmmmHmomm HowE Hmmcmøusflmwccfi umfimuâ m_m N.« N.m m.« m.m N_m m.« H.m m m_« Emm _mHmmmm>m mmwmmmmomm mm«H mm«H mm«H mm«H mmmH mmmH _mmmH mmmH mm«H mm«H uø .HmmmmwmammmmmHmmmmw mmmH mmmH mmmH mmmH mmmH mmmH NmmH mmmH mHmH NmmH mo .mmm~mmmemmmmHm "mm m_mH m\mN m.mH m.mH m.mH m_mH m.mH m_mH m.mH m_mH mmmmmm Hmmmm _moH»mHmmmHmmm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm :Ha .UHH "mm mmmH mmmH mmmH NmmH HmmH mmmH m«mH mHmH >mmH m«mH mo .~mmmmmme@mmmHm "mm mm mm Nm mm mm mm Hm mm mm Hm :Ha _mHm "mm m\mm _mmmmmmm H N m N.N m.N m_N m_N m_H m m_H m_H mwHH@ mmmmHmmmm~ mH> mmmmmHHHm .mom Hwvwšmcoflummëxomwø Umcmä mo + om mm mm mm mm mm mm Hm mm mm @mcm@mHmem "mmmmmmmammmmmHm@mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm Hmmm >m mmm mH m m m m m m m N H mm Ammm mm mmmH .mm mmom + moHmmmHxom@mmmcHmm@mm moHmmmwmo m4. wfißmm. mm 529 629 QMOO "O o o o o o o o o o o ummäflwwummcfluwvum> >.N m_m m_N mmN m.m N_m mmm m_m m.N o.m ANON xm mmm m~mN >_mN m.mN m.mN m_mN m.mN >_mN m.mN m.mN m_mN mmmmmmmøwwm.mmwwmmwwnmwflmwwmfi cwuxfiboumfiwum mN mN mN mN om NN mN mN mN mN >m m mmm H si CNN ammmmmomm øwE ummc-.mcmüåwwccfi uwflmucm N.> m.m H_> m.m m_> >.m m.> N.> m.> N sam .mmmmmmmm møwmmømomm mmmm mmmm mmmm mñmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mo .msmmmmmemmmmømøpømm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm »mmm mo _~:mm~m@aw»»:mm "mm >_Nm m.mN m.Nm m_mN m.mH m.mm >_NH m_mN mmmm m.NN Nmmømm Nmmcm .nomummømumuwm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm :me .mmm "mm Hmmm mmmm mmmm mmmfi mmmfi mmmm mmmm mmmN Nmmm mmmm mo .mømmmmmawmmømm "mm mm Nm Nm Nm mm Nm Nm om Nm Nm sme _mmm "mm ~\mm _:mmcmmm N m.N H\N m_N m_N m.N m_N m.N m_N m_H m ~mNHw cwmcmcmmmm mm> mmmmmmmmm Eon Hwñwämcoflumwflxomwv Umcmä oo + mxcømmmmam mm Nm mm mm mm mm mm mm Nm Nm Hmømmmmmammmmcmcmmmm mmm :mmmmm zmmmmm zummmm zummmm zmmmmm zummmm zmmmmm zmmmmm zmmmmm :mm Hmmm >m mmm ON m m N m m m m N H mz ^mmm mm mcmm _mq »mom + commmumxomwømmcmømmmæ cofimmmwmo m4 wHQmH ov 529 629 Huimamm Ö © @ © © ® ® @ © @ © mmmHmmwmmmmHHwmmmmH H.m m.mH m.HH m.mH m_mH m.HH H.m m_m m.> H_> HmmH mm QHH m.mH m.NH H.HH m.NH m.HH H.HH H_HH m_NH H_HH m.NH mmmmmmmmwwm.mwwwmmwmmmwflwwwmw cmuxøñoumfiwuw m m mH mH m m m m HH HH >m m mmH H E: ONN mwmwHH0mm Uwš ummGHcuøHmwccH uwfimucd m~H m_H m~m m_H m_H mH_H N_H H_H m.H H.H sam .»Hmm@H>m mmwmmmmomm mmHH m>HH m>HH m>HH m>HH m>HH m>HH >>HH mmHH m>HH oo .Hm»«Hwmsw»mmmHm»mmw mmHH mmHH NmmH mmHH HmmH mmmH NmmH NmmH NmmH mmHH mo .HmmmHmmawm»mHm "mm m.mH N_mH >.mN m_>H m.mH m.mH m.mH m.mH H.mH m.mH Hwmmmm Hmmnm .øoH»mHsHHHuwm "mm mH mm mm Hm mH Nm mH mm mm Hm :Ha ~mHm "mm mHmH HHmH HHmH mHmH mHmH HHmH mHmH mHmH HHmH HHmH mo .mmmmmmmammmmHm "mm HH mm HH mm mm Hm mm mm Hm mH :He _mHH "mm m\mH .cwmcmmm H N_N m.H H.N m\N m.N >_N m.H m.N H m.N HmHHm =wmcHcmmmm mH> mmmmmHHHm EOm.. .fiQUQEWQOflMNUHXOWQU UGGNZ mo + HHcmmmHmam >mH HHH mmH HmH HmH mmH mmH HmH mHH NmH "Hmm«m@mewmmmmH=mmmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm Hmmm >m mmm OH m m m m m H m N H Hz ^Hmv mmm:wH .hu uuox + HøumHmmEwummcHcmQmu + coHumUHxomwUwmcH:mmmæ soHumHmmo mä Hflmßmw av mmmmamø "© 529 629 © © © @ © © @ © © © mmmmsmwmmocmmwommmm m_m m.Om >.m m.m m.m m.m m_m m.om m.m m.m mmmm mv omm m.mm >.mm o.mm m.~m m.m~ m_«m m_m~ mmmm m.mm m.m~ mvummmmøwmm_MMwWwMWm=MwMæWmm% cwuxøöommmwum m mm mm m mm m m m mm m >m m omm m aa mmm awmwmmomm ñmë ummcmmuøamocøm uwmmucm >.m m.m o.m m.m m.m o_m m_m m_m m.m m_m Emm .mmmmwmmm wcwmmøøomm m mmmm_ mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm ommm mmmm u°_.m:mmmwmawmmmcm=mømw mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm 00 .mømmmwmawmmømm "mm mJm måm o~mm mlmm måm måm mrmm Nâm mi: wåm mwmcww mmummm .comummøvmmmowm "mm mm om mm mm mm mm om mm mm mm :ma _umm "mm mmmm »mmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm »mmm oo .mømmmwmawmmømm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm :ma .mmm "mm _ m\@m _uwmømmm m m.m «_~ N m.~ m~m >.m »mm «_~ mmm m mwmmw nwmømømmmm um> mmmmmmmmm Eom mmøwëmcomumvmxomwv Umcmä oo + mmcømmmmem mom mmm mmm mom mom omm mmm mmm mmm mmm nmsmmmwmawmmmmmqmmmm mmm :ummmm zummmm zmmmmm zummmm zummmm zummmm zummmm zummmm zummmm som mmmm >m mmm om m m m m m m m m m mz mwmv mm mama .am umox + Hflumuwmâwumcmcmmmu + comumvmxomwfimmcmcmmmæ compwmwmo må Hawflmfi Qi. 529 629 wficmxoæfiwmflâ "x umuHøwwHmmcflHwUum> N_N O~N N_N mTw wfm mmfi æ_H flmN vNN m-H APOH XV OfiJ.. _ _ _ _ _ _ _ _ Ei _uwuwEmmU mflmëfixmš m mm m Nm m mm m Nm m mm N Hm m mm m mm N_Hm «_mm mmvmmwusflmm mmmflmmcmcmsfimwcøm cwuxøvonafiwum mm mv mm mm mm mm mm mm mm mm >m m mmm m så QNN mwxwmmopm Umš ummcfløuøflmwcøfl uwfimucá N_m N_m m_m m_m m_m m_m H_m H_m H_m m_m sam _mmmmw~>m mmwmxmnomm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mo _H:pm»wmew~mm:mz»ømw mmmm mmmm mmmfi Nmmm Hmmm Hmmm »mmm Hmmm Nmmfl mmmm mo _um»mHwmaw»pmHm "mm N_m m_m m_m m m_m N_m m_m m_> >_m >_m uwmømm Hmmcm _aom»mmmx~Nuwm "mm mN mN mN mN mN mN mN mN mN mN :ma .mmm "mm mNmH mNmH mNmH mNmH «NmH mNmH mNmH mNmH «NmH mNmH mo _~mmm~@mawmm:Hm "mm mm Hm mm Hm Nm Nm Hm mm Hm Hm :ma .mmm "mm ~\mx _mw¥mmmm H I | I 1 | | 1 | | | uwfifim cmmcflcmmmu UH> wuummfiflfiu EOm HQÜQEwGOHMMUHXOWQU UOGWZ oo + mxcsmmfimam mm Nm mm Hm mm mm mm mm Nm mm ummmmmwmewmmmmfimmmmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm Hmmm >m mmm mm m m m m m m m N H Hz Ûñmfivfiwu. ÜGNMV ÜUGNHGWHOM UÄH®GOfluCw>COM GOHVNHGQO må fiflwßmæ mv wUcmxo>HwmHZ Hx 529 629 x x x x x x x x x x umuH5wwHmmcmHwUum> s x ~ s x m.H N.H N H O.N m_H m_N m H H H m H O H SOH å H _ _ _ _ _ Ei _HmumEmmU mfimñmxwë O Hm m mm O.mm N_mm O mm N.mm m.O> m mm m Nm m.mm mmmmmmmsmmm mm=HmOOHOH:Hmw==H cwuxsñoumfimum Nm mm mm mm mm Nm Nm mm mm mm >m m OOH H aa ONN OwHwH~OHm Uwë ummcmcusflmoøcm uwamucm H.m Him m_m m_m m_m mm m.m Nm N_m mä aå JHmHHmäm ÉwmHOmOHm HNmH NHmH NHmH, mHmH HHmH mHmH mHmH ONmH mHmH OHmH o° _HøHmHw@e@HmmOHOpømw HmmH HmmH mmmH mmmH mmmH HmmH OmmH HmmH mmmH mmmH Oo _H:»mHm@amHHOHm "mm m_m m_> O_m m_> O_m N_m m_m O_> m.m m_m Hwmnmm Hmuam _:oH»mH:mNHu@m "mm mN mN mN HN mN HN ON mN mN mN :Ha .OHH "mm O>mH mmmH mmmH >mmH mmmH >mmH N>mH mmmH m>mH OmmH Oo _HOHmHmmawH»OHm "mH Hm Hm mm mm mm Hm Hm Hm mm Nm :Ha .OHB "mH H\@H _=wH:mHm H 1 | I 1 I 1 1 1 1 | u®HHw cwmcmcmamu Um> muumwflfimu Eow Hwbmšmcomumñmxowwv bmcmä Oo + mmO=@HHmem mm mm mm mm mm mm Om mm mm Hm _HOmm~mmamHmm=H=m@mH mmm zummmm zummmm zmmmmm zummmm zmmmmm zmmmmm zmmmmm zmmmmm zmmmmm :um Hmmm >m mmm OH m m m m m H m N H Hz ^xHsxwu Uzmx mvcmumwuow uHHmcoHusw>coM coHumHwQO oH< Hfimßwß vv 10 15 20 25 30 35 tagg 629 Av tabellerna A1-A8 framgår att stålprodukter, som utnyttjats under tappningsdesoxidation, dvs förhandsdesoxidation kan syrehalten i produkterna bli liten och dessutom antalet inneslutningar med en storlek av lägst 20 pm betydligt minskas för båda ståltyperna SUJ 2 och SCM 435, när tappningstemperaturen höjdes till en hög temperatur över den konventionella driftstemperaturen, dvs smältpunkten + minst 100°C och när avgasningen dessutom tillfredsställande utfördes genom avkortning av driftstiden i skänkraffineringsugnen och dessutom mängden cirkulerande stål under cirkulations-RH under avgasningen ökades (dvs mängden cirkulerat stål ökades i förhållande till den totala mängden stål). Som framgår av tabellerna A1-A8 gäller i fråga om renheten för alla exemplen , dvs alla stålen har bedömts som bra (A), goda (O), och utmärkta (©), dvs alla stålen är utmärkta högrena stål. Såsom framgår av tabellerna A9 och A10 gäller i motsats härtill för alla exemplen på konventionell teknik, att renheten bedömdes såsom ett misslyckande (X) och att de konventionella stålprodukterna inte kan anses vara rena stål. l detta sammanhang bör det påpekas, att ”bra” (A) baseras på en jämförelse med god (0) och utmärkt (GD) och att jämfört stål, som enligt känd teknik inte utsatts för någon tappningsdesoxidation, och som bedöms vara ett ”misslyckande” (X) var stålen som bedöms ”bra” (A) av mycket högre renhet.
För hetor, vid vilka förhandsdesoxidation, dvs tappningsdesoxidation hade utförts, hade såväl syrehalten som det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern minskatsgenom ökning av TSH [(temperatur vid vilken det smälta stålet överförs till skänkugnen) (smältpunkt för det smälta stålet) = T5H)] för att förbättra renheten. För hetor, för vilka en förhandsdesoxidation hade utförts, hade syrehalten och det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern på ett tillfredsställande sätt sänkts till följd av sambandet mellan raflineringstiden iskänkugnen och syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutnings- diametern, när raffineringstiden inte var mindre än ca 25°C. Det förutspådda värdet av den maximala inneslutningsdiametern ökar emellertid med ökande raffineringstid. Skälet till detta är följande. Under loppet av tiden kommer smältförlusterna till skänkugnens eldfasta foder att ökas, och slaggsystemets ekvilibrium brytes, tex som ett resultat av oxidation till följd av beröring med luft, och nivåerna för upplöst syre stiger över den mins-ta mängden löst syre.
Sambandet mellan å ena sidan mäng-den smält stål, som cirkuleras jämfört med den totala mängden smält stål iden av cirkulationstyp varandevaku- 10 15 20 25 30 35 529 629 46 umavgasningsanordningen och å andra sidan syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, har effekten att öka renheten vid en ökning av mängden smält stål, som bringas i cirkulation, och uppfylles helt, när förhållandet mellan cirkulerad mängd stål och den totala mängden smält stål är minst 15 ggr.
Det har bekräftats, att en sänkning av syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern resulterar i en förbättrad L10-livslängd. Detta visar, att stål som framställs i exemplet som minskar syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningen, har utmärkta utmattningshållfasthetsegenskaper såsom utmärkt valsningsutmattningslivslängd.
Fig 1A är ett diagram, som visar produkternas syrehalt för tio hetor vid utnyttjande av framställningssättet i ett exempel, varvid tappningsdes- oxidation utfördes vid överföringen av det smälta stålet av stål SUJ 2 till skänkugnen, och dessutom visas också syrehalten för produkter från tio hetor som framställs på konventionellt sätt utan genomförande av tappningsdes- oxidation. lfig 1A, 1C och 1E, angerA1 data i fråga om tappningsdesoxidationen såsom definierats i patentkravet 1, A2 data ifråga om tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1, A3 data i fråga om tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids-RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, A4 data i fråga om tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + kortids-LF, långtids-RH- behandling såsom definieras i patentkravet 2, och ”konv” avser data från känd teknik.
Fig 1B är ett diagram över syrehalten för produkter från tio heter, som framställs med produktionsförfarandet, varvid tappningsdesoxidation utförts vid överföring av det smälta stålet SCM 435 till skänken, och anger även syrehalten för produkter för 10 hetor, som framställs på konventionellt sätt, varvid någon tappningsdesoxidation inte genomfördes. lfig 1B, 1D och 1F anger B1 från tappningsdesoxidation såsom definierats i patentkravet 1, Bg data från tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1, Bg data från tappningsdesoxidation + korttids-LF, långtids- RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, B4 data från tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH- behandling såsom definieras i patentkravet 2, och ”konv” data från konventionell känd teknik. 10 15 20 25 30 35 529 629 347 Fig 1C är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern, som bestäms genom extremvärdesanalys för tio hetor från produktionsförfarandet , varvid desoxidation utförts vid överföringen av det smälta stålet av stål SUJ 2 till skänkugnen, medan någon desoxidation inte utfördes vis utnyttjande av det kända förfaringssättet.
Fig 1D är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern, bestämd enligt metoden för extremvärdesanalys, för tio hetor vid utnyttjande av framställningsförfarandet , varvid desoxidation utfördes vid överföringen av det smälta stålet SCM 435 till skänkugnen, och dessutom anges resultaten vid det kända förfarandet, vid vilket någon desoxidation inte utfördes.
Fig 1E visar data ifråga om L10-livslängden, bestämd genom ett tryckvalsningsdriftslivslängdsprov med tio hetor, som framställts i exemplet , varvid desoxidation utfördes vid överföring av det smälta stålet av SUJ 2 till skänkugnen, och dessutom visas resultaten av det kända förfaringssättet, vid vilket någon desoxidation inte utnyttjades. i Fig 1F avser data i fråga om L1g-livslängden, bestämd genom ett tryckvalsningsdriftslivslängdsprov i tio hetor, vid utnyttjande av framställningsförfarandet , varvid desoxidation utfördes vid överföringen av det smälta stålet av SCM 435 till skänkugnen, och dessutom anges resultaten vid utnyttjande av det kända förfaringssättet. vid vilket någon desoxidation inte utfördes.
Som framgår av ovanstående provresultat har det bekräftats, att för både stål SUJ 2 och stål SCM 435 kommer en förhandsdesoxidation, dvs tappningsdescxidation före skänkraffineringen, på ett tillfredsställande sätt att minska syrehalten i produkterna, och samtidigt blir det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern och följaktligen renheten betydligt förbättrade vid utnyttjande av sättet i exemplet, varvid L10-livslängden som var bestämd genom tryckvalsningslivslängdsprov också förbättrades avsevärt. Om man tillfogar behandlingar till förfarandet, dvs behandlingar utöver enbart tappningsdescxidation såsom definieras i patentkravet 1, kommer en betydande förbättring av både produkternas syrehalt och deras förutspådda värden för den maximala inneslutningsdiametern samt L10- livslängden att i betydande grad förbättras, när förfarandet omfattar tappningsdescxidation + högtemperaturtappning såsom definieras i patentkravet 1, eller omfattar tappningsdescxidation + korttids-LF, långtids- RH-behandling såsom definieras i patentkravet 2, och även 10 15 20 25 30 35 å 529 629 48 tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH- behandling. l synnerhet tilifogandet av korttids-LF, långtids-RH-behandling kan ge en mycket stor effekt.
Såsom framgår av den ovanstående beskrivningen skall man vid tappningsdesoxidation varvid desoxidationsmedel, såsom mangan, aluminium och kisel, på förhand sättas till en skänk under överföringen av det i en raffineringsugn framställda smälta stålet, t ex en ljusbågsugn, till skänken eller alternativt kan desoxidationsmedlet sättas till det smälta stålet under skälva överföringen av det smälta stålet till skänken vid utnyttjande av produktionsförfarandet , vilket gör att det smälta stålet förhandsdesoxideras före smältraffineringen, och härvid kan en stor mängd stålprodukter framställas som har mycket höga renhetsgrader utan att man behöver utnyttja ett omsmältningsförfarande, som innebär mycket höga kostnader.
Utnyttjandet av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning och tilifogandet av tappningsdesoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF, långtids-RH kan åstadkomma stålprodukter, som har höga grader av renhet.
Härigenom kan man åstadkomma högrenat stål för användning som stål för mekaniska komponenter, som behöver ha utmattningshàllfasthet, utmatt- ningslivslängd och tysthet i synnerhet för stål för rullningslager, stål för konstanthastighetsskarvar, stål för kugghjul, stål för kontinuerligt variabla transmissioner av toroidaltyp, stål för mekaniska konstruktioner för kallsmidning, verktygsstål och fjäderstål, och processerna för att framställa sådana kan ge oväntade utmärkta effekter.
EXEMPEL B Ett smält stål, som hade framställts genom ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn, bringades att cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning för att avgasa det smälta stålet. Det avgasade smälta stålet överfördes sedan till en skänkugn, i vilken det smälta stålet utsattes för skänkraffinering. Det raffinerade smälta stålet bringades sedan att cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasnings- anordning för att avgasa det smälta stålet, varpå följde ett götframställningsförfarande under utnyttjande av gjutning. Stålprodukter av JlS SUJ 2 och SCM 435 i tio hetor som framställts på detta sätt undersöktes sedan i fråga om produkternas syrehalt, det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern enligt extremvärdesanalys, och L10- 10 15 20 25 30 35 529 629 driftslivslängden genom ett livslängdsprov genom tryckvalsning. Vid mätningen av det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, togs ett provstycke ut från ett smitt material med 65 mm, och sedan utfördes undersökningar av ett 100 mm2 stort ytområde på 30 provstycken, och den maximala inneslutningsdiametern i ett 30000 mm2 stort område förutspåddes med hjälp av extremvärdesanalys. Vid det av trycktyp varande valsningsdriftslivslängden <|>60 x :1920 x 8,3T, som hade utsatts för uppkolning, härdning och anlöpning, provades vid en maximal cyklisk påkänning Pmax: 4900 MPa, följt av beräkning för bestämning för bestämning av L1 g-driftslivslängden. ' Ett exempel på förfarandet när enbart W-RH-behand-Iing, såsom definieras i patentkravet 1, utnyttjas för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell Bi.
Ett exempel på driften i det fall då enbart W-RH-behandling utfördes för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B2.
Ett exempel på förfarandet av W-RH-behandling + hög- temperaturtappning för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell B3.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + hög- temperaturtappning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B4.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, lång RH- behandling för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell B5.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, lång RH- behandling för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B6.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, lång RH- behandling för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B6.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort LF-, lång RH-behandling för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell B7.
Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort LF-, lång RH-behandling för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B8.
Förjämförelse utfördes ett exempel på drift enligt känd teknik för stål SUJ 2, och detta exempel visas i tabell B9, dessutom genomfördes ett exempel på drift enligt känd teknik för stål SCM 435, och resultatet visas i tabell B10. 529 629 MMOO "O o o o o o o o o o o umwNøwmNmw:NNmUNm> N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N NNNN NN NNN E: _NwuwEmNU NNNäNxNE ~ ~ \ ~ s s s ~ . .
N_NN N NN N NN N NN N NN NN N NN N NN N NN N NN NNNN@NNøNNN NN=NNN=Nc»:NNNc=N cwux:UoNQNwum NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN >N N NNN N ei NNN NNNNNNONN Uwä NmmcNcu5NmwcGN uwfimncm N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N aan _NNNnNN>N N=NNNøvoNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN uo _NøNNNN@eNNNNcNcN:Nw NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN oo _N:NNNN@aNNNøNN "NN NN Nmmcmm N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_N NNNNN _coN»NN:NNNuNm “Nm NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN cNa _NNN "Nm NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN oo _N:NNNNmawNN:NN "NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN aNs _NNN "NN _ _ _ _ _ N\NN _NNNNeN:oNN N N N_N N N N_N N N N N N N_N N N N_N |NNNNoNNv NNNNNNNN NNQNZ "NN NN ~ N _ N ~ N ~ HÜÖGWÖ N N N_N N N N_N N N N N N N N_N N N N N NNNQN _NoNNNN:NNNøNN "NN NN NN NN NN NN N NN N NN N NN cNa _NNN "NN NN UN + uxcøßuflmšm NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN “N:NNNwmaN»NNcNc@@NN N NNN N NNN N NNN N Now N Now N NNN N NNN N NNN N Nam N NNN NNNN >N NNN NN fw N N N N N N N N N Nz NNNN NN | s NQNNNNNQO NN NNNNNN om 529 629 UOOÜ "O o o o o o o o o o o umuosmwommcoowvomoo o_o oo o.o o.o oo o.N o.N o.m om o_N oooo å ooo NN oooN o.NN N.NN o.oN oN N.oN o.NN o.oN o.oN .ä .ooooaooo oooaoxoe mvuwmmuoooow wmcooomcocoooomwcco cwuvooovoomowum oN oN oN oN oN oN NN oN oN oo Bo o ooo o .ä oNN :oooooooo UOÉ HMWGHCMSHWQCCH MWHMUGÉ o o_o o_o o.o o.o o_o N.o o o.o o_o .än .oooooooo oooošsoooo oooo oooo oooo oooo oooo oooo oooo oooo oooo oooo oo .ooñoowmeoooooocosow NNoo oNoo oNoo oNoo oNoo oNoo oNoo mNoo NNoo mNoo u.. .ošooowoewooøoo "om oN s s s s s s s s s s .HÜÜMHWÜ o o m o m o o o m o o o o o m o m o m o ooooo .oooooosoooooo "om oN oN oN NN oN oN NN oN oN NN NN noe .uoo :om mN oooo Nooo oooo oooo oooo oooo mooo oooo oooo oooo 9. .oooooooawoosoo "oo oo oo oo oo oo oo oo oo oo oo ooa .wow "oo o ~ o ~ ~ _ o ~ _ U\O¥ ~H®ÜOEwGOHH N N o N o N m N o o o o o o N N N o N Loooxoooø fioooooo oocoz :om oo s s s o s s s s s s o o o o o N m o m m m m o o o m o o o o ooošo åooooooooouoo :om oo oo oo o mo oo oo No oo No No ooe .ooo "om oo oo + ooomsmoooso oo oo oo oo oo oo oo oo oo oo "ooooooasooooooomooo ooo zuoomo zooooo zooomo zooomo zuoooo zooomo zooooo zooomo zuoomo zoo oooo >o må oo o o o o o o o N o oz oom: mm | B :ooumowooo No oonoo om 529 629 uuøw Ho o o o o o o o o o o umuHøwwumocfluwflumNf 0.0 N.0 0.0 0.0 0.0 0_0 0_0 0.0 0_0 0.0 ^00H å 03 E: .uæuwEmHU mHmEHxmE s s s s s N s s s s . .
N 0H 0 3 0 3 0 0H 0 0H 0 0H 0 3 H 3 N 0H 0 0H 0000000300 000000030030003 :muxsooumfiwum 0N 0H 0H NN 0N 0N 3 3 0N HN å. 0 00H 3 å 0NN 0900330 Uwä ummcflcuHHHmmccfl uwHmwë H.0 0.0 0:0 0.0 N.0 0:0 0.0 0.0 H.0 0.0 så 3300300 00030030 003 003 003 003 003 003 003 003 003 003 uø Qøfifiwmawämvøfiñfiaw 000H 000H 000H 003 000H 0HOH 0HOH 000H 000H 000H oo .äflmhömswfiøHw :E 0N N N N N N N N N N HQUCWU 0.0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Hmflëm .coHumHsxNHuwm :ä 3 3 3 0N 0N 3 3 3 NN HN NN cHe _03 "mm 3 003 000H 33 003 HO0H 0NOH N03 000H 33 NO0H u.. .wšwmuwmawpusHw 03 H0 00 00 00 N0 N0 N0 00 00 N0 :Ha 002. P3 0 0 Hïmx .HwowämcoHp 0 N 0_H H.H 0 N N 0.N 0.H 0.N 0.H 0_N 100048000 05033» 00:02 000 3 s s s s s s s s s s 0 0 0 0 0 0 0 0 0 N 0 0 0 N 0 0 0 0 0 0 Hmää åoflmHsviHowm 000 3 HH 3 NH HH 0 0H 0 3 0 0H cHs _03 :E 3 o.. + 0000003000 03 00H 0NH 0NH 03 00H 00H 0NH NOH 00H ëH50~w0s00000H00000 0 000 N 000 N 000 N 000 N 000 N 000 N 000 N 000 N 000 N 000 H30 >0 m? 0H 0 0 0 0 0 0 0 0 H å AmÉ usumuwmëmumocHcmmmu + mm a 3 coHumnwmo mm wHQmH Nm 529*629 MMOU "O o o 0 o o o o o o o wmuN5mwNmmcNNwUHm> N_O O_O O_O O_O O_O N_O O_O O_O O_O N_O OOON å ONN 51 _NmuwEmNU mNmEOxmE s s s s s s s s . .
O NN O_ON m NN O ON O_ON O ON O ON O ON O NN N ON ONOOOOOOOOOO OOOOOOONOOONOOOON cwuxøøoNmNmuw ON ON ON ON ON ON mN ON ON ON >O O OON N .ä ONN OOOONNOOO vwå ummcNcwflHmwcGN uwNmuG4 O_O O_O O_O N_O O_O O_O N_O O_O O_O N_O så JNOOOOOO OOOOONOOOHO ONON ONON ONON ONON ONON ONON mNON ONON ONON ONON 9. .OBOHOOHOOOOONOOOOO NNON ONON ONON ONON NNON ONON ONON ONON NNON ONON u.. :NNSOOOOEOONONO :Nm ON s s s s s s s s s O O O_O m O O O m O m O O O O O O O m O NOOEO EQÜONOVCNOOO "NE ON ON ON NN ON ON NN ON ON NN NN :Ne 62. "Om ON mOON NOON OOON OOON OOON OOON OOON OOON OOON OOON 9, ÄBOOOOEOOOONO PON OO NO OO OO OO NO NO NO OO NO :Na 62. få _ _ _ _ å? _NOOOeOOoNO N_N O N O N O_N O N O N O_N N N_N O_N OONÉOOO ÜOONNNO OOOO: "Om ON O O O O O O O O O O HGOGWO O O O O O N O O O O O O O O O O O O O O NOÉO 5ONOONOOHNOOO “Om ON ON ON O ON ON ON NN NN NN NN EE _NOS.. "OO ON o.. + OšøømpNmeO ONN OON OON ONN NNN NON ONN OON OON OON ÄNBOHOOOHOOOOONOOOOO OOO :OOOOO :OOOOO :OOOOO :OO OOO OÖOOOO :OOOOO :OOOOO OÖOOOO :OOOOO som. NOOO >O OON.
ON O O O O O O O N N Oz Nmmv N5umNwQEmummcNcmmmu + mm 1 B QONNONOQO Om wHQmH mm NNNNENN "© 529 629 © @ © © @ © © @ © © HNNHHHNNNNNNHNHHNHZNNH N_N N_N N_N N_N N_N N_N N_NH N.NH N_NH N_N HNNH NN NHN _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ E: ÃwpwEmHU .NHNÉÜNNE N NH N NH N NH N NH N NH N NH N NH H NH N NH H NH NNNNNNNNNNN NNNNNNNHNNNHNNQGH cmuxøuoußfiwum NH NN NH NH NH NN NH HN NH NH >N N NNH H aa NNN NNNNHHONN Uwä ummcflcusfimwccH uwfimucm N_N N_N N_N H_N H_N H_N N_N N.N N_N N_N QNN _NHNNN~>N NNNNNNNNNN NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH No .~ø»N~NNaN»NNøH=N:NN NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH _>NNH NNNH NNNH NNNH ud _~ø»N~N@aN»N:HN "NN NN >_NH N_NH >_NH N_NH N.NH N_NH N_NH N_NH >_NH N_NH HNNNN _=oH»NH:NHHu@m wmmzmw HN NN NN NN NN NN NN NN NN NN :He .NHR "NN NN NNNH HNNH NNNH HNNH HNNH NNNH NNNH NNNH NNNH HNNH oo _Nø»NNNmaw»»øHN "NH NN NN NN HN NN NN NN NN NN NN NHE .NHR "NN N_H N_N H_N N_H N_N H N_N N_H N.H N_N |NNHNoNNN »NNNH@@mNNwwMmN4wm0w@ >_N N_N N_N N_N N_N N_N N.N N_N N_N >_N HNNNN _NoHNNHsN~HNNN ~m@NMw HH NH N NH N NH N NH NH NH NHe .NHR "NN NH oo + NNNNQNHNEN NN NN NN NN NN NN HN NN NN NN NNNNNNNNENNNNNHNNNNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN HNNN >N NNE NH N N N N N N N N H Hz ^N NN HHNNNN vn UMHNEUD N@ 529 629, @ @ © @ @ @ @ © @ @ MMMMSWQHmOCHHQUHWNw N_N N_N H_N N_N N_N N_N N_N H_NH N_N N_N ANNH NN NHH H_NN H_NN N_NN N_NN N_NN NN N_NN N_NN N_NN HN E: _NNNNaNHN NHNaHxNe mñfimmmudußw wmcnmmcficuflfimwccfi cmuxøüønmflwww NH HH HH NH NH HH NH HH NH HH >N N NNH H aa NNN NNNNHNONN Umë ummøflcuøfimmccfi uwfimucæ.
H_N H_N H_N N_N N_N N H_N H_N H_N N_N sam _NHNNNHNN NNNNNNNNNN HHNH NHNH NHNH NHNH NHNH .NHNH NHNH HHNH NHNH NHNH No _NøHNHNNawNNNNHøN:NN NNNH HNNH NNNH NNNH NNNH HNNH HNNH NNNH NNNH HNNH No _~øNmNwNaNNN:HN "NN NN N _ N N N N _ HÜÜQWU N NH N NH N_NH N NH N NH N NH N NH N HH N_NH N_NH HNNNN _øoH»NHøN~HoNN "Nm NN NH NN NN NN HN HN NN HN NN HN ,nHa _NHN “NN NN NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH HNNH NNNH NNNH No _N=NN~NNsNN»øHN "NH NN NN NH NN NH NN HH NH NN NH aHa _NHN "NN _ _ _ _ _ _ _ _ N\NN _HNNNaN=oHN N H N N N N N N N N N N N H N N H N |NNHxoNNN NNNNHHHN NN=Nz "NN NH s s s s s s s s s s N N N N N H N N N H N N N H N H N H N N HNNNN _NoHNNHsNHHuNm "NN NH NH NH HH N NH NH NH NH HH N :Ha _NHN "NN NH oo + NHcøNNHNaN NN HN NN HN NN NN NN NN NN NN “HøNHHNNaNNNNNHNNNNN NNH ENNNNH zNNNNH zNNNNH ENNNNH zNNNNH zNNNNH zNNNNH zNNNNH ZNNNNH :NN HNNN >N NNN NH N N N N N H N N H Nz ANN: mm NENH NH NNE. + mm | s NQHNNNNQO NN HHNNNN mm 529 629 5333353. H© © © © © © © © © @ © pmp3øww3mmc33wuflm> 333 N53 N63 333 N53 3.33 3N3 0.33 N.N3 TN S03 å 3.3 33 N53 3_N3 N33 N63 33 N63 333 33 T33 å .Höpwemflv mäeüâa møøwawufluou mmøumm:3:u:3mwccH cmuxsvoumflmum 3 N m w N N N w m N É m 83 3 å CNN 3833303 Uwš Hmwcflcußfimmmcfi uwflmucá Nå min mä Tm NJ NJ 3 33 3.3 wâ så .pfimfišä møwfišuoå 33 33 33 23 2.3 N53 2.3 33 33 N53 u.. Jøfimfiwaswuwmcfihpsfiw 303 303 33 N23 33 N03 33 33 N03 303 9. .ääfiåewppødm :ä mN 3.3 oåN 3.3 T3 3.3 33 T3 3.3 N;..3 3.3 335» .3833333333303333 Nflfiumw å Nm 3 3 3 mm mm 2, mm 3 EE _33 :ä mN N33 33 33 N33 33 33 33 23 33 33.3 u.. .äpmäaewppøä 5.5 NN 3 Nm i S S 3 3 3 Nm Es 63.3. 3,3 33 m5 3IN .ïN 33 3.N 3.N m6 N.N N.3 -mvüêwwu fißm3wßmxnwwmmwcuämmoww3.
TN Tv oß 0:3 Tm TN 33 TN Tv m; 335m .coflflsxuñuwm wmmømw 33 3 m3 m3 Z w m3 w 333 m3 G36 .v33 "mm m3 oo + uxcømpfimåw >3 N3 N3 m3 33 m3 m3 23 N3 03 äøpmflwmawßmwø3ammm3 N Em N Bm N Bm N Em N Bm N 25 N Bm N Bm N 2% N Em 335m å a? 3 m w N w m 3 N N 3 å 35 mm 9:3 93.3 339. + Hspmšwmawuwocfihmmmp + mm 1 z coflmämo ßm fiflmflmfi mm Hxwmapø "@ 529 629 © © @ ® © © ® © @ © HÉHäwHwHVHHHHwøHmHH ma ~¿H Ha Nå Q_HH oaH wa mä 93 HIQH HBH å OHH w_HN -m~ H_N~ m-N o.o~ «.m~ m_oN m_o~ m.H~ o-~ =a .HwH@a«Hø @HmeHx@a mvbwmwufluow mmcHmocflcuHÃwmccH cwuxnvoumflwum m H m N w w w w m m >m w OOH H si CNN ø@¥@HHoHm vwä ummcflcuøfiwwccH. umfimuâ @.m w.m m~m m.m >.« @.m ~.m m.m @.m @.w sam .HHmnwH>m m=w»H=voH@ ONWH HH@H mHmH H~mH QNWH wHmH MHWH HNWH wHmH WHWH oo .HøHm~w@ew»wmcHøH:«w mmmH ~mmH PMWH OHWH >mmH HHmH mmmH NmmH @mmH HHHH oo _Hø»mHw@ew»HsHm "mm mw m_~H ~_~H m.mH >_~H m.«H «_~H m.mH o_«H m.mH o.mH H«H=m .=oHHmHøHHHuum ~m@=Mw% HH wm mm wm 3 av Nw NH» mm mm :Ha .UHH "mm mw «wmH @>mH mæmH NHWH @wmH m>mH @>mH ß>mH HwmH >>mH oo .H=HmHw@a@H~øHm “HH Hm Hm OH mm mm OH NH vv »M mm cHs .vHH “HH m.N @_o «.H æ_o @.H m.H m_~ H H.N «_~ |møHxomwv ~HmmH@%mHuwwMmwæwmoM@ >@_« Qo_m >@.~ >@.m >@.~ >@~m mm.m @o_m »w.~ w Hmpøm _fioHH«H:H~Huwm wmmømw HH mH m >H w HH wH m æ WH :He _uHH "mm mH oo + H¥c:mHHmsm HMH moH wmH @mH NOH >oH @OH >mH HMH @mH "H=HmH@@ew»w@qH:@@mH mmv zuwmmq zuwmmw zummmv zuwmmq :ummmH zuwmmv zuwmmw zummmq zUwmmH zum HWHW >m QHH OH m w > w m H m N H Hz Hqmv mm @:@H .HH HHQH + HøH«H@@swHw@=H@mwH + mm 1 z coH»mHwmo mm Qflmflmm. ßm, 529 629 mbcmxoæmwmmä flx umuH5mwummGmu®Uum> mïm mä må m_H Him m_H m_H m5 Him m_H SoH å QHA _ m_m> >_m> m_mm >_m> m_mm m_>m m_mm _ m _ E: _nwuwEmflU mflmëflxmš w mv m H w mm mvfiwmmuøuom møcummcHcusammccH cwwxøvoumfiwuw mm mm S mm Hm mm mm mm mm mm ä m mmH H .ä mmN âšwfiopm Uwä ummcflcwflfimwccm uwflmucfl m5 m5 m5 m5 m5 m5 H5 H5 H5 m5 så ßHmnwfiHm møwfifiñomm mßwm m>vH mwmm m>vH mßwm m>«H mßwfi m>vH mßmm >>vH U°_HøumuwmEwummcmcuømw mm«H mmwm momm momH Homm HomH wmwm HomH momH mm«H oo _uøumnwQEwuu:Hm Hmm mm ~ s \ s s s x n x m m m m m m w ß m m m m m H w m m > m Hmuøm _coHumHsxufluom "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm :mä _vmH “mm mm ommH mmmfi ommm mmmfi vmmm mmmH mmmH mmmH «mmH mmmH om _usumuwmEwuusmw "mA mm Hm mm mm mm mm Hm mm mm Hm :mä _wmH "ma 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 u\mx _HwU®Ewmomu 1mvHxowwv uämmHHHu vmcmz "HE mH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 uwmcmm HGULHW _fiOH1.«.m.Hfi.-¥HHO@M "Em MH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 cHa 62. :ä mH Om + uxcfißufimšm mm mm mm Hm mm i mm m5 m» S "äpmämemmmmcfimmmmm m mom m mom m mmm m mom m mom m mmm m mom m mom m mom m mom Hmmm >m mææ oH m m > m m m m m H uz Axflcxmu Ucmxv mvcmumwuow uHHoQofluGw>coM comumuwßo mm QHQQH mm 529 629 ovcmxoæfiwwflz ox wmuHømwummcHuwUum> o_H N_H N.H o_N o_H m_N o.H H_H m.H o_H HooH å oHo 51 ~ 0 o.Ho oäo o_mo N.oo ofio N_oo Hïoo o_oo oNo Hïoo o ooaoHo oHosHxoa mbvwmmuønow wmnHmoøflcu5HmwccH cwuxsflouafiwuw oo mo mo oo oo No No oo oo oo ä o ooH H å oNN :Söüooo Uwë ummcficuflHowcGH owHmuc< H.o Hïo moo o_o mio o.o oo N.o N.o o_o som .oHmooooo ooomšøoooo HNoH NHoH NHoH oHoH HHoH oHoH oHoH oNoH oHoH oHoH o.. Qoofiooeoooofifiomo HmoH HooH omoH omoH mooH HooH oooH HooH omoH mmoH o.. .šfifiooaooooHo "om oN n ~ n s s x s x x u o o m o o o o o o o N o m o o o o o o o Hooom .coHooHoxoHowm "om øN oN mN oN HN mN HN oN mN oN oN oHe 63 "om oN oooH oooH oooH oooH oooH oooH _ NooH oooH oooH oooH oo §oomoomeooooHo_ få Ho Ho mo mo mo Ho Ho Ho oo No :He 63 JE 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 u\ox .Hwuwšocoflo 1ooHxooow fiooHHHo ooco: "om oH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Hwmcmm fimucm .aoflumfisxuflomm "mm mH 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 cHe 62. "om oH oc + oxc:moHoEo oo oo oo oo oo oo oo oo oo Ho "ooofiwoswoooofiooooo omo zooomo zoo omo zoo ooo zooomo zooomo zooomo zooooo zooooo zooooo zoo Hooo ä oc? oH o o o o o o o N H 11.2 ^xficxwu Ucmxv wñømußwußw uflHwcoouGw>:OM coflumuwmo oflm Hflwnmß wmm 10 15 20 25 30 35 529 629 60 Såsom framgår av tabellerna B1-B8 är det möjligt för båda ståltyperna, SUJ 2 och SCM 435, att sänka syrehalterna i produkterna och i betydande grad minska antalet inneslutningar, som har en storlek av inte mindre än 20 pm, om stålprodukterna framställes under utnyttjande av W-RH-behandling varvid ett smält stål, som framställs i en smältugn elleri en konverter, underkastas förhandsavgasning, överföres till en skänkugn för raffinering och sedan bringas att cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning för avgasning det smälta stålet, varvid man skall utnyttja en kombination av W-RH-behandling + högtemperaturtappning vid en temperatur över den konventionella driftstemperaturen, dvs smält- punkten + minst 100°C, eller man skall utnyttja en kombination av W-RH- behandling + kort-LF-, lång-RH-behandling, där driftstiden i skänkugnen avkortas, och dessutom RH-clrkulationskvantiteten vid den cirkulerande avgasningen (dvs mängden cirkulerat stål/totala mängden cirkulerat stål) ökas för att på ett tillfredsställande sätt utföra avgasning under en lång tidrymd, och dessutom kombinationen av alla dessa behandlingar utnyttjas, dvs en kombination av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort-LF- , lång-RH-behandling. Av tabellerna B1-B8 kan man dessutom för exemplena konstatera i fråga om renheten att alla stålprodukterna har bedömts som goda (O) och (<9), dvs har formen av stål med utmärkt hög renhet. Av tabellerna B9 och B10 framgår däremot att för alla de konventionella utföringsexemplen bedömdes renheten att vara ”ett misslyckande” (X), och de konventionella stålprodukterna kan inte sägas vara några rena stålprodukter. l fråga om hetor, där W-RH-behandlingen utförts, har både syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern minskats genom ökning av TSH [(den temperatur, vid vilken stålet överförs till skänkugnen) - (smältpunkten för det smälta stålet) = T3H)] för att förbättra renheten.
Syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern sänktes på ett tillfredsställande sätt i fråga om hetor, vid vilka W-RH-behandlingen har utförts, när raffineringstiden inte var mindre än 25 min. Det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern ökade emellertid med ökad raffineringstid. Skälet till detta anses vara följande. Under tidens gång kommer smältförlusterna av eldfast material i skänkraffineringsugnen att öka och jämvikten för slaggsystemet brytas, tex såsom ett resultat av oxidation till följd av beröring med luft, och halten av upplöst syre kommer därför att stiga över miniminivån för upplöst syre. I fråga 10 15 20 25 30 35 a 529 629 61 om sambandet mellan å ena sidan mängden smält cirkulerat stål/total mängd smält stål i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp och å andra sidan syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern gäller att effekten med ökad renhet ökar med en ökning av mängden smält stål som cirkuleras och denna effekt blir väsent- ligen helt mättad, när mängden cirkulerat smält stål/total mängd smält stål inte är lägre än 15 ggr.
Det bekräftades, att en sänkning 'av syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern resulterade i en förbättrad L1 g-livslängd. Detta visar, att stål som framställs enligt förfarandet, vilket kan j! minska syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern, har utmärkta utmattningshållfasthetsegenskaper såsom utmärkt utmattningslivslängd vid tryckvalsningsprov.
Fig 2A är ett diagram, som visar syrehalten i produkter från de tio hetorna vid produktionsförfarandet, när W-RH-behandling utnyttjas vid behandling av stålet SUJ 2 och en förhandsavgasning genomföras före skänkraffineringen och dessutom även efter skänkraffineringen. Dessutom anges syrehalten för produkterna från tio hetor från det konventionella förfarande där någon förhandsdesoxidation inte utförs. lfig B1, B3 och B5 är A1 är data för utnyttjande av enbart W-RH-behandling , A2 data för W-RH- behandling + högtemperaturtappning , A3 data för W-RH-behandling + kort- tids-LF-, långtids-RH-behandling , A4 data för W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF-, längtids-RH-behandling och ”konv” data från konventionell teknik, där någon förhandsavgasning inte utförts.
Fig 2B är ett diagram, som visar syrehalterna för produkterna från tio hetor vid utnyttjande av framställningsförfarandet och W-RH-behandling, där det i fråga om behandlingen av smält stål SCM 435 utförs en förhandsavgasning före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen, och dessutom har syrehalterna också angivits för produkterna från tio hetor av ett konventionellt förfarande, där någon förhandsdesoxidation inte utförts. l fig 2A, 2C och 2E anger B1 data från utnyttjandet av enbart W-RH-behandling , Bg data från W-RH-behandling + högtemperaturtappning , B3 data från W- RH-behandling + korttids-LF-, långtids-RH-behandling , B4 data från W-RH- behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids-RH-behandling , och ”konv” data från känd teknik, där någon förhandsavgasning inte utnyttjats.
Fig 2C är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern, bestämd enligt extremvärdesanalys, för produkterna 10 15 20 25 30 35 2 529 629 6 av tio hetor vid utnyttjande av förfarandet , därW-RH-behandling utnyttjades för smält stål av stål SUJ 2 och där förhandsavgasning utförts före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor vid ett konventionellt förfarande, där någon förhandsavgasning inte utförts.
Fig 2D är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern, bestämd enligt extremvärdesanalys, för produkter från tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet under utnyttjande av W-RH-behandling för smält stål SCM 435, varvid förhandsavgasning utfördes före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor, som framställs enligt ett konventionellt förfarande vid vilket någon förhandsavgasning inte utfördes.
Fig 2E visar data från L10-driftslivslängden för produkter, bestämd genom ett tryckvalsningslivslängdsprov för tio hetor som framställts under utnyttjande av sättet i ett exempel under utnyttjande av W-RH-behandling av stål SUJ 2, varvid förhandsavgasning utfördes före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges L10-driftslivslängden för tio hetor, som framställs på konventionellt sätt, där någon förhandsavgasning inte utfördes. _ Fig 2F visar data för L1 g-driftslivslängden, bestämd genom ett tryckvalsningslivslängdsprov för tio hetor, som framställts på sättet i ett exempel, varvid W-RH-behandling utfördes för stål SCM 435 och varvid förhandsavgasning utfördes före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges Lm-driftslivslängden för tio hetor, vid ett konventionellt förfarande, där någon förhandsavgasning inte utförts.
Efter vad som är tydligt av provresultaten bekräftades att både stål SUJ 2 och stål SCM 435 kom en W-RH-behandling, vid vilken förhandsavgasning utfördes både före och efter skänkraffineringen, att leda till en betydande sänkning av både produkternas förutspådda värde för den maximala inneslutningsdiametern, och vid utnyttjande av förfarandet i ett exempel kommer därför en väsentlig förbättring av renheten att uppnås och kommer även en förbättring av L10-livslängden att erhållas. Vid tillägg av ytterligare behandlingssteg till förfarandet, dvs vid tillägg utöver enbart W-RH- behandling och vid utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning , och vid utnyttjande av W-RH-behandling + korttids- LF-, långtids-RH-behandling eller W-RH-behandling + högtemperaturtappning 10 15 ~529 629 63 + korttids-LF-, långtids-RH-behandling kan man dessutom erhålla en betydande förbättring av produkternas syrehalt, de förutspådda värdena på den maximala inneslutningsdiametern och L-jg-livslängden.
Såsom framgår av den ovanstående beskrivningen är det vid utnyttjande möjligt att åstadkomma en stor mängd stålprodukter, som har mycket höga renhetsgrader, utan att man 'därför behöver tillgripa ett omsmältningsförfarande, som innebär höga kostnader. Exemplet gör det därför möjligt att framställa högrenat stål för användning såsom stål för meka- niska komponenter, vilka behöver ha utmattningshållhastighet och utmattnlngslivslängd, särskilt t ex stål för rullningslager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul, stål för kontinuerliga variabla transmissioner av toroid-lringtyp, stål i mekaniska konstruktioner för kallsmidning, verktygsstål och tjäderstål och förfarande för framställning av desamma, dvs exemplet ger oväntade utmärkta resultat. 10 15 20 25 30 35 529 629 64 EXEMPEL C Ett smält stål utsattes för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn. l samma ugn infördes desoxidationsmedel, tex aluminium och kisei till det raffinerade smälta stålet för att desoxidera detta. Det förhandsoxiderade smälta stålet överfördes till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering. Det raffinerade smälta stålet underkastades sedan avgasning i en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning, följt av ett götframställningsförfarande under utnyttjande av gjutning. Tio hetor av stålprodukter av JIS SUJ och SCM 435, vilka framställs på detta sätt, undersöktes för bestämning av produkternas syrehalt, det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern och L10-livslängden enligt ett tryckvalsningsdriftlivslängdsprov. Vid mätningen av det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, togs ett provstycke från ett smitt ma- terial med 4> 65 mm och undersökning av ett 100 mm2 stort ytområde utfördes för 30 provstycken, och den maximala inneslutningsdiametern för ett 30000 mm2 stor område förutspåddes enligt extremvärdesanalys. Vid tryck- valsningsdriftslivslängdsprovet utnyttjades ett provstycke, som hade storlek 4>60 x q>2O x 8,3T och hade utsatts för uppkolning, härdning och anlöpning, detta provstycke provades vid en cyklisk maximispänning Pmax: 4900 Mpa, följt av beräkningar för att bestämma L1 g-driftslivslängden.
I tabell C1 anges resultatet för tio hetor av stål SUJ 2, som behandlats , när stålet underkastats en oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller konverter, följt av desoxidation i samma ugn (här benämnt som ”desoxidation i ugn"), dvs enbart en desoxidation i ugnen _ Ett exempel på driften av enbart i ugnen genomförd desoxidation för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell 2C.
Ett exempel på driften avi ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning anges i 3C för tio hetor av stål SUJ2.
Ett exempel på driften avi ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell C4.
Ett exempel på driften av i ugnen genomförd desoxidation + korttids- LF-, Iångtids-RH-behandling för tio hetor av stål SUJ2 anges i tabell C5.
Ett exempel på driften av i ugnen genomförd desoxidation + korttids- LF-, Iångtids-RH-behandling för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell C6.
Ett exempel på av i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF-, Iångtids-RH-behandling för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell C7. 529 629 65 Ett exempel på i ugnen genomförd desoxidation + hög- temperaturtappning + korttids-LF-; långtids-RH-behandling anges för tio hetor av stål SCM 435 i tabell C8.
För jämförelse genomfördes ett exempel på drift enligt känd teknik för stål SUJ 2 och stål SCM 435, och resultaten av dessa prov framgår av tabellerna C9 och C10. mmm "< 529 629 < < < < < < < < < < »~»Høww~w@cN~wv~w> @_H N\N @_H N_N >_N H_N @_N «.N @.H m.N .NCH »V oflq om om m.Hm «_H« N_m« w\@m wm om @.H« mv muvwmmpøwmw.wmwwmmwmømwflmwmmfi cmuxnöoumflwum «m >N NN »N wN om WN Nm cv NN >m m OCH N az ONN cwxwflfloum UOE HMOCHGHDHWQGGfl UÖHNNGÉ m W >.m @.« w_« @.« w_m m N_m w.« aan _»Hwnw~>w mcwpxøøowm mßvfi mßwfi mßvfi wßqfi mßvfi mßvfi NNNH ßßvfi mßvñ æßvfi oo .flapmuwmewumwøfløpsfiw mmvfl wmqä wmwfi wmwfi vmvfi oomfi wmvfi oomfi mmvfi >m«H oo \Hø~muwmew»»sHm “mm N~> >.@ m~m >.@ w_w H.> H.w > m.@ H.> uwmcwm Hmucm .cofipmfisxufiuwm “mm NN NN NN mN NN NN NN NN MN NN :Na .UNH “mm HNNH mNmH HNmH «NmH ONWN oNmH @NmH oNmH oNmH «NmH o°-:»w~w@ew»»:Hw "NA mm mm Nm vw >m ßm Nm mm Nm mm nfle _uNH "mg mm mm mw Nm H> mm Nm Q» ßw mm h~:~m%w@æwWmmm@w%mmw u\mx _cw:m: m_@ «.« m_« m_m m @~m m.« @.« N >.m N wpummfififlu sow ^upw Hm _cz _Nwv Hwuwamøoflpmnflxomwv ømumz N wow N www N wow N nam N www N wam N wøw N wsw N www N wow Hwuw >m m>æ ON N N N w m W N N H Hz Afimv cm: H coflwmvflxøwwo coflumuwmo Ho Hfiwnwß wo 529 629 mmm "< < < < < < < < < < < »m»H:mw~mm=HHwwHm> m.N N_N m.N m_H >_H m~N m~H H\N m_H m~H ^>oH mm OHQ mmmm N.mm m.mm Q.mm H.Hm Q~Nm >.mm mmmm H_mm o_Hm møvmmmpswmm_MMwWwMwm:M%MwWwm% cwuxdvoumflwum mm mm Nm mm >N mN Nm mN mN mm >m m OQH H ei CNN cwmwH~o~m Uwš umocficuflflwwccm uwflmucm m_m >_m H.m o.m m.> o.> H_> H.m m_m m.m sam _pHmmw~>m mzwumsmoum mNmH mHmH mNmH mNmH mHmH mHmH mHmH HNmH >HmH mNmH om .~smm»w@aw»mmøHa»smw mmmH mmmH mmmH HmmH mmmH HmmH mmmH mmmH mmmH mmmH om .~:»m~w@am»»øHm “mm mm Ém mm Hš mš m6 mm mm N~m im nwmcmm Hmucm .coHfimHHaEHuwm "mm mN HN ON HN mN HN mN ON ON ON øHa .vHm "mm N>mH >mmH mmmH mmmH N>mH mmmH m>mH o>mH N>mH m>mH om .~ømm~m@aw»»øHm "mH mm mm mm mm Nm mm Nm mm mm om qHa .øHH "mm oo + »msøQ»Hmam Hm om Hm mm mm mm mm mm mm om "~:pm~m@ammmmøHq@@mH u\mx .cwcmø H.m m.m m_m H.m mLN Üm TN mmN Ém m.m H muummHHmm. som Sum Hm :š .mmv Hwümñwcomumwmxowwv Umcmz mmm zummmm zummmm zummmm zummmm zummmm zommmm zummmm zommmm :ummmm som Hmmm >m @>m OH m m m m m m m N H mz Afimv sms m comumñfixowmo coHumuwQO No HHwQmH ßw 529 629 »H00 mo o 0 o o 0 0 o o o 0 umuH5mwmmmGmmwUum> m_m m.m m; m.m m; m; m_m m; m_m o; mmom å omm m.mm o;m o_mm m.mm o.om o_mm mm m_mm o.mm m_mm moommmmswwm.Mmwmwmwwomwoflwwmmfi øwuxsvommmmuw mm om mm mm om om mm mm mm mm .ä m oom m .ä omN nwmwmmomm Uwøm HNUGfiGHSAWQGCfl QUHNQCÉ m; m; m; o; m_o m; o; o; o; m; ämm .mmmmmwämm mowmmsvomm mmmm ommm mmmm ommm ommm ommm. ommm mmmm ommm mmmm u.. Qmmmämemmmmomfimsmo mmmm mmmm mmmm mmmm ommm ommm mmmm ooom moom moom o., .mømmämmawmmomm “om o m.o m.o m.o o.o m_o m m.o m_o m.m mwmcmm mmmcm .commmmsxmmowm "om mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm 5.2. .omm :om omom mmom omom mmom omom omom omom mmom omom mmom P. .msmmmwmemmmsmo "om mo oo mo mo oo oo mo mo mo mo sme ämm rom om + uxcsammmëm mmm omm mom omm mmm mmm mmm mmm mmm mmm "mfimmwmewmommmmmmmm u\mx .cmcms m; mim m m.m m; m o; m_m m m.m m mmmmommmm som Bmw mmm å: .mmm mwvmämcomumvmxomwb vmcmå m mom m mom m mom m mom m mom m mom m mom m osm m osm m mom mmmm >m mmm om m m m o o m m m m må ^Nmv møumuwmšwuwmcmcmmmu + cwcmfl m comumñmxowwo comummwmo MO QHQMH mm 529 629 pßow Ho 0 0 O O O 0 O O 0 O UMHflDWNHmUCMHQUHN> wa TN 06 Na må fm QN NN Na NN S3 å QS m.Nm N_NN v_mN o.mN N_mN N_>N m.wm Nv>N Nvæm o.mN muøwamuswmw.MmwwwmwwcM%Mwwmm% Qwuxøvouflflmum mw mm vw ow om mw mm av mv cm >m m oofi N än ONN cwxwvuoum vwë nmocflcuøflmwcsfi uwfimucm N_@ m.w m_> m.> w.w v.w o_> 0.» w.w N.> ana ~»Nmzw~>m mcwpxsuoum æflmfi æfimfi Hwmfl Hwmfi Hwmfl ævmfi vfimfi ommfi mfimfi mfimfl oo .usumummfiwuwmsficusfiw Hvmfi Hvmfl mmmfi æmmfi wmmfi wmmfi æmmfi Nmmfi mmmfl mmmfi oo .usumnwmëwuusvm "mm m_w m.@ Nvw vvw m.m >.w m.w w.m m.@ N.> uwwcwo Nmpcm .cofiumvsxuflowm "mm vN NN HN vN HN ON vN NN vN NN nfla .vfiæ "mm ßwmfi ßwmfi mwmfi wwmfi Nßmfi @>mN mßmfi Nßmfi wwmfi ßwmfi oo .uøpmflwmswppøvw "mg vw mv mv mv Nm mv mv mm mv vm :Na .vvs "mg 00 + uxcøauflmšm Nvfi vofi wfifi NNN »NH NNN NCH NNN ovñ vNN nwøpmwwflewumwaflaamwfi u\mx ~cwcms >vN v.m w.v w_v æ_m m_H w w m Nvm N wuummflvfip som ^u»w Nm vc: vflmv fiwfiwämcoflumfiflxomwv Umcmä mmv zummmv zommmv zummmv zuwmmv zommmv zommmv zuwmmv zummmv zummmv zum Nwpm >m m>H OH N N N Q m v N N N Nz ^Nmv usumuwmëmummcflcmmmu + co: H coflumvfixomwo cofiumummo vU Hfiwnmfi mm 529>629 ußow H0 o o o o o o o o o o umuHsmmumocHuwøum> om N.m mm m5 mim ïm Him H.m mm ïm S2 å OS ïmH m_NN 22 N_mH mäN mäN H_H~ m.NN 2 2 muwmmmuøwmmmwwwwmwwamwflwwwmw cwuxøUoumHmum HN ON NN 2 2 mN mN 2 2 2 ä m BH H .ä CNN amšwHäum UÜE .HMOCAHCHDHWQHHCM HGHNUHGÉ H.m m mi» m H.m HJ m; mä mä mi» .än JHmnwhåm mcwukøvowm 22 23 23 23 22 22 23 2.3 Fï 23 u.. .äñmflmmampmmcdfiuømm 22 22 22 22 22 momH 22 22 N02 momH oo .äñfiåawfiïm “mm m.2 2.2 2.2 92 2.2 2.2 ÉmH 2.2 2.2 2.5 .ömcmm Hmmš åoHpmHøxmHumm så mm mm mm om mm mm mm mm mm mm fie 63 "HE mmmH mmmH mmmH ïmH 32 mmmH ïmH 22 mmmH mmmH oo .äpmmwmamppøHm H2 2 ßm om Hm mm ßm 3 2 Hm mm :He 62 m2 N» mm 2 2 N> mm 2 mm 2 S "Émmwmmæmwvwmmwmwßwmmw u\mx Ncmømä mim mä m\N m; N mä mLN HJ m Tv H mÜmmHHfl som Sum Hm å: \Hmv flmUwEwQoHumUHxomwU Umømz N Bm N Bm N Bm N Bm 2 Bm N Bm N Bum N Bm N Bm N Bm Hmmm ä må OH m m 2 m m H m N H Hz HMÉ mm mcmH. »mfluuox + cm: H coHumUHxomwo coflumuwmo m0 Hfiwnmæ ow 529 629 uuow no o 0 o o o o o o o o umuH:wwnwmGfiuwUHm> m.m m.m m_m m_m 3.m m_m m_m m_m 3_m m.m Ammfi mm 033 m.mm m.mm >.3m mmmm >.mm m.mm >_mm m_mm >.Om >.mm mmmmmmmswmm.mwmwmmwwamwflmwmmfi Gwuxnvoummmum mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm ä.. m m3 m .ä mmm Emmwflomm Uwä ummcmcuøfimwccm uwmmucm .ïm m.m m_m m m_m mm mš m; 3:. m .äm .mämmwmmm mamfiømømm 33 33 33 33 33 33 33 333 33 33 9. .mømmämampmmnmmmømm mm3 om3 mm3 >m3 mm3 mm3 mm3 mm3 mm3 33 u.. .møfimmmmawmmsmñm "mm 0.3 Émm m.m3 ïm3 33 m.m3 m.m3 m.m3 É3 0.3 .mmmcmm 139m éfimmüaümowm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm 55 63. :mm mmmm mm3 mm3 2.3 2.3 F3 mm3 mm3 :3 3m3 oo .äñmmmmawmmnfim "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm sme ö? M3 mm mm m» mm mm mm 2 mm mm mm n mømmmummæmwwmmfimmmwmmwfiw. u\mx .cmcmø m_m m.m m_m m.m m m.m m.m ïm mmm mmm m mfimmïmm aom Umm É :š .mwv mwñwšmflømumömxomwv Umcmï mmm zummmm zummmm zommmm zummmm :ummmm zummmm zommmm :ummmm :om mmm :om Hmmm Em m? 3 m m m m m m m m 3 å Ammv mm øcmm _mQ uuox + man H cofiumvfixomwo :oflumnwmo m0 Hflwnmæ Hm 529 629 uxHmEuD "© @> © © © ® © @ © © © umuaowwuwmcflumvnowß o.oH w_w w.w w_wH >.w w_oH >.w >.w o_w w_> ^>oH wo www w.NH w.wfi w.wH N~wH >_wH N.wH w_wN H.w~ w_wH w.wH mwwwowoøæmw_MMwwmMWmcM%MmWwMfi cmuxfluoumfimuw wfi wo w wo wfi w w w w wfl >m w wow H aa ONN øwxwfiuoww Own» Hmüflflfivßawwüüfl HQHNUCÉ N.w w~w w.w «.w H_w «_w >.« >.w N.« w_w emo .pfimowwww wcwoxswoww wwwfi wwwfi ßßwfi wßwfi wwwfi wßwfi wwwfl wßwfl w>«H wwww oo _~=»wHw@e@»wwcwø»:fiw wowfi owwfl wowfi »www wowfi Nowfl Nowfi wowfi ßwwfi wwwfi oo .usowuwaewppofiw "mm wâfi ïwfi wêfi få f: Éwfl f: wëfi www Ü: Éwcwm dwocm :öflfišïflowm "om ww Nw ww ww Nw ww ww ww ww ww mwa _wHa "om wwwfl wwwfl wwwfl wwwfi Hwwfi wwwfl wwwfi wwwfi wwwfi wwwfi oo .woowwwmawousfiw www ww Nw om ww ww ww Nw ww ww ww owe _wwæ "wo www www www NNN www www www Nwfi www www "»=~w%w@æ@MMmm@w%mM@ u\mx wcwflmfl w_H H.w w.w H.N w_H H_w w.w w_w w\N w.N H wopwwfiwwu acw Auow om .az ~flmv Hwvmëwcofiumvflxommv Umcmz N wow N wow N wow N wow N wow N wow N wow N wow N wow N wow Hwow >m Q>o OH w w ß w w w w N H Nz Avmv mm mama .mä uuox + uøumuwmšouwmcfløßmmu + cos fl coflumvflxommo coflumummo wU Hfiwßmß No 529 629 626666626 "© @ @ © © © © @ © ® © 666666666666266666666 m.m ïm6 m.m m.m m6 m.m6 Ém 6.m6 m6 N.m §m6 å m66 6.mN ïmN 6.6N m.mN ÉmN m.mN 6.NN m.mN 6.mN m.6N momfiwmfimwmw.Mmwwwmwwmmwwwwmmfi Gwuxø6oum6wum 66 m6 66 66 m 6 m 66 6 m6 26 m mm6 6 .ä mNN 6666666666 665 um@c626:6m6cc6 6666624 66 m6 66 6.6 m.6 m.6 6.6 6.6 6.6 m.6 .än .66666566 6666336666 6666 6666 6666 N666 6666 m666 m666 6666 m666 N666 60 .665m6m6a66mmm6666m66 Nm66 mm66 6m66 mm66 Nm66 6666 m666 6m66 m666 6m66 6., .66566666566666 :ä >.N6 m.N6 N.N6 6.66 6.66 m.66 6.m6 6.N6 m.N6 m.66 666666 66656 .66666666666666 “mm 66 mm m6 mm N6 mm N6 6m mm mm :62 66.6. "mm 6666 Nm66 6m66 Nm66 Nm66 6666 6666 5.66 6666 266 6,. .665666666666666 H66 66 6m mm Nm 6m mm 66 mm mm mm 662 .v66 P66 Nm6 666 mm6 mN6 mm6 mm6 mm6 666 Nm6 6m6 äfimwwmæmwmwmwmwnwmæw 6\mx .cmcms 6.N 6.6 6.6 6.6 m.N 6.6 N.N 6.6 6 m.6 6 666666666 eow 6666 66 .m2 .flmv 6w6wEmco6umU6xomw6 66:62 6m6 2666m6 26m6m6 2666m6 26m6m6 2666m6 26m6m6 26m6m6 26m6m6 2666m6 266 666m .á må.. m6 m m m 6 6 6 m N 6 6z ^6mv mm ocw6 .ma 6602 + 656m66mš6ummc6cQ@mu + sms H co66mU6xom6Q c066m66mO wU HHQQMH mß 529 629 mUcmxo>3mm3E Nx x x x x x x x X x X umu3SS®uwmc3uwUum> N_N 0_N N_N 0.3 SIN 0.3 S3 SIN SIN 0.3 3003 å 033 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ E: _uwuwEm3v m3m&3xmE S S0 S N0 0 S0 S NS 0 S0 N S S 0S N SS N 3S S SS SSSSSSSSNSS wmqnmmc3øßn3mwcc3 cmuxøUoum3muS 3 S3 03 0S 33 03 SS SS SS SS ä. S 003 3 .ä 0NN 0303303...
UwE HÜUGfiCUSHWwCGH MOHMHZMÉ N_S N_S S_S 0:... N_S 0_S 3_S 3_S 3.S SIS .SSS .ÄSSSNSS SSSSÉSSNN S03 S03 S03 S03 S03 S03 S03 S03 S03 003 So .NRENSSESSSSSSSSSSS 003 SS3 NOS3 NOS3 30S3 30S3 0N3 30S3 N03 NN3 u., JREHSSSSSSSSS "SS N_S SS S_S 0 0.S N_S S_S 3.0 0_S 0_S NSSSSS 35.38 .EÄSSÅSSNQSSN "SS NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN 032 _33. "SS 0NS3 SNS3 0N3 NN3 0N3 NNS3 SN3 SN3 0N3 SN3 SG _ÉSSÉSESSSS3S F33 NS 3S NS 3S NS NS 3S NS S S 32 _3033. S3 - | f - 1 | | 1 | 1 S0 + SSSSSSSSSS 3unumuwmEwuSmc3cQmmH n\mx _GmQmD SS NS SS 3S S0 3 0S SS N0 0S 3 SSSSSSÉ som SSS 333 :š _3mV Hmøwëwcoflumvflxomwb Uwcmä N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS N SSS SSS >S S00 03 N S 0 S S S N N 3 ...z ÛIHSMQN UGmvC GUGMHNMMDM UHHQGOHHG®>COX COHumHwQO m0 flflwßmfi vw 529 629 wvcmxoæmwmmz H x x x x x x x x x x x umum:mwumocmuwUmm> m.m m_m m.m m.m m_m m_m m.m m.m m_m m.m ^»mm mv mmm E1 .uwuwšmmv mmmämxmš o_mm m_mm m_mm m.mm m.mm m.mm m.m» mmm» m.mm m.mm mmmmmmmømmm mmcmmmømqmømmwøcm cwuxøuommmwum mm mm mm mm »m mm mm mm mm mm >m m omm m ai mmm :mmwmmomm Umš Hmmcmdußmmwccm uommucm m.m m_m m.m m_m m_m m.m m_m m.m m_m m.» sam _»mmmmmmm mømmmsmomm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm »mmm mmmm mmmm mmmm »mmm mo mmømmmmmammmmømømømw mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm ommm mmmm mmmm mmmm mo _msmmmmmammmømm "mm ».m m_» mmm m_» m.m m.m m.m 0.» m_» m.m mmmamm mmmcm .commmmsmmmomm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm nma .mmm "mm m»mm mmmm mmmm »mmm mmmm »mmm m»mm mmmm m»mm m»mm mo .mømmmwmammmmmm "mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm :me _mmm "mm I | | | | | | 1 | 1 om + mmcømmmmem mmnummwmëwummcmcmmms u\mx mcwcmfl mm mm mm mm mm m» mm mm mm mm m mmmmmmmmm som mumm mm .sz Twwv HOUQEWGOMMNUHXOWQU ÜUGWZ mmm zummmm zummmm zummmm zommmm zummmm zummmm zummmm :ommmm zummmm zum mmmm >m mmm Om m m » m m m m m m mz Ûnflflvmwu. UGNvC QUGMHMMHOM MHHQGOHUGQ>COM GOflUNHQQO QHU Hflwflßæ mß 10 15 20 25 30 35 529 629 76 I fråga om dels stålprodukter, som framställts , varvid ett smält stål, som produceras i en ljusbågssmältugn eller en konverter, utsättes för en i samma ugn genomförd desoxidation och överförs till en skänkugn för genomförande av raffinering och sedan bringas att cirkulera genom en avgasningsanordning av cirkulationstyp för avgasning av stålet, dels för stål, som framställs med utnyttjande av en kombination av i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning vid en temperatur över den konventio- nella driftstemperaturen, dvs smältpunkten + minst 100°C, dels för stål, som framställts under utnyttjande av en kombination avi ugnen genomförd desoxidation + korttids-LF-, långtids-RH-behandling, där driftstiden i skänkugnen avkortats och ökades dessutom RH-cirkulationskvantiteten i av- gasningsanordningen av cirkulationstyp (dvs mängden smält cirkulerad stål/total mängd smält stål som cirkulerats) för att på ett tillfredställande sätt genomföra avgasningen under en lång tidrymd, och dels för stål, som framställs under utnyttjande av en kombination av alla ovanstående behandlingar, dvs kombinationen i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids-RH-behandling, framgår av tabellerna C1-C8 att för båda ståltyperna SUJ 2 och SCM 435 kan man åstadkomma en betydande minskning av syrehalterna i produkterna och även åstadkomma en betydande minskning av antalet inneslutningar, som har en storlek av inte mindre än 20 pm. Av tabellerna C1-C8 framgår dessutom för exemplen ifråga om renheten, att samtliga stålprodukter har bedömts såsom ”bra” (A), ”goda” (O), eller ”utmärkta” (@), dvs de är stål med utmärkt hög renhet. Såsom framgår av tabellerna C9 och C10 gäller däremot för alla konventionella exempel att renheten bedömdes vara ett misslyckande (X), och de konventionella stål- produkterna kan därför inte sägas vara några rena stål. l detta sammanhang bör observeras att ”bra” (A) beräknas på en jämförelse med "god" (O) och ”utmärkt” (©) och jämfört med stål, som framställs enligt känd teknik där någon tappningsdesoxidation inte genomförts och där resultatet betraktas som ett misslyckande (X), hade stålen med bedömningen "bra" (A) en betydligt högre renhet.
För hetor, för vilka den i ugnen genomförda desoxidationen har utförts, har både syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern minskats genom ökning av TSH [(temperatur vid vilken det smälta stålet överföres till skänkraffineringsugnen) - (smältpunkten för det smälta stålet) = TSH)], vilket förbättrar renheten. För hetor, vid vilka 10 15 20 25 30 35 » 529 629 77 den i ugnen genomförda desoxidationen utförts, gäller att i fråga om sam- bandet mellan raffineringstiden i skänkugnen och syrehalten samt det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, att syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern på ett tillfredställande sätt sänktes, när raffineringstiden inte var kortare än 25 min.
Det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern ökade emellertid med ökade raffineringstid. Skälet till detta anses vara följande.
Under loppet av tiden kommer smältförlusterna för eldfast material i skänkugnen att öka, och slaggsystemets jämvikt bryts t. ex. som ett resultat av oxidation till följd av beröring med luft, och halten av löst syre stiger till över miniminivån för upplöst syre. Sambandet mellan kvoten mellan mängden cirkulerat syre och den totala mängden smält stål i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern har effekten att öka renheten vid ökande mängd cirkulerat smält stål och denna effekt är väsentligen mättad när mängden smält stål/totala mängden smält stål inte är under 15 ggr.
Det bekräftades att en sänkning av syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern resulterade iförbättrad L10- livslängd. Detta visar att stål, som framställs iexemplet och som har reducerad syrehalt och lägre förutspått värde på maximala inneslutningsdiametern, har utmärkt utmattningshållfasthet såsom utmärkt utmattningslivslängd vid tryckvalsningsprov.
Fig 3A är ett diagram, som visar syrehalten i produkter från tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet , varvid ett smält stål av SUJ 2 behandlades och utsattes för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller en konverter och varvid ett desoxidationsmedel för desoxidering av det smälta stålet tillsattes samma ugn före tappningen, och det desoxiderade smälta stålet överfördes till en skänkugn för att genomföra skänkraffinering och bringades sedan att cirkulera genom en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp för avgasning av det smälta stålet. Dessutom anges syrehalten för produkten från tio hetor, som framställts genom ett konventionellt förfa- rande, där någon i ugnen genomförd desoxidation inte utnyttjades. lfig 3A, 3C och 3E, betecknar A1 data för utnyttjande av enbart den i ugnen genomförda desoxidatione, A2 data från i ugnen genomförd desoxidation + högïêmperaturtappning, A3 data för i ugnen genomförd desoxidation + korttids-LF-, långtids-RH-behandling, i ett exempel, A4 data för i ugnen 10 15 20 25 30 35 529 629 78 genomförd desoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids-RH- behandling och "Konv." data från konventionell känd teknik.
Fig 3B är ett diagram som visar syrehalten i produkten från tio hetor vid utnyttjandet av produktionsförfarandet, varvid ett smält stål av SCM 435 behandlats och utsatts för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller konverter, varpå ett desoxidationsmedel tillsattes samma ugn innan tappningen för desoxidation av det smälta stålet, varpå det desoxiderade smälta stålet överförs till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering och sedan bringas att cirkulera genom en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp för avgasning av det smälta stålet. Dessutom anges syrehalten för produkter från tio hetor vid ett konventionellt förfarande, vid vilket någon i ugnen genomförd desoxidation inte skedde. lfig 3D, 3F och 4B anger B1 data från utnyttjande av enbart en i ugnen genomförd desoxidation, Bg data från i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning, B3 data från i ugnen genomförd desoxidation + korttids-LF-, långtids-RH-behandling, B4 data från i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF-, Iångtids-RH-behandling och ”Konv.” data från konventionella förfaranden, vid vilka någon desoxidation i ugnen inte genomfördes.
Fig 3C är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter dels från tio hetor som framställs under utnyttjande av förfarandet med i ugnen genomförd desoxidation vid utnyttjande av ett smält stål av SUJ 2, dels den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor vid utnyttjande av ett konventionellt förfarande, där någon desoxidation i ugnen inte genomfördes.
Fig 3D är ett diagram, som visar den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter dels från tio hetor som framställs under utnyttjande av förfarandet med i ugnen genomförd desoxidation vid utnyttjande av ett smält stål av SCM 435, dels den maximala förutspådda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor vid utnyttjande av ett konventionellt förfarande, där någon desoxidation i ugnen inte genomfördes.
Fig 3F visar data rörande Lw-driftslivslängden för produkter, bestämt genom ett tryckvalsningsdriftslivslängdsprov med tio hetor från ett produktionsförfarande under utnyttjande avi ugnen genomförd desoxidation för behandling av ett smält stål SUJ 2, och Lm-driftslivs-längden för produkter från tio hetor enligt ett konventionellt förfarande, där någon i ugnen genomförd desoxidation inte utnyttjades. 10 15 20 25 30 35 1. 529 629 79 Som framgår av provresultaten har det bekräftats, att för både stål SUJ 2 och stål SCM 435 kommer utnyttjandet av ett förfarande, där ett smält stål utsättes för oxiderande raffinering i en ljusbågssmältugn eller konverter, varvid ett desoxidationsmedel sättes till samma ugn före tappningen för desoxidation av det smälta stålet, och det desoxiderade stålet överföres till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering och sedan bringas cirkulera genom en av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordning för avgasning av det smälta stålet, kan i betydande grad minska såväl syrehalten hos produkterna som det förutbestämda värdet för den maximala inne- slutningsdiametern, när utnyttjas, varvid renheten förbättras i avsevärd utsträckning och Lm-livslängden också i betydande grad förbättras.
Tillfogande av behandlingar till förfarandet, dvs tillfogandet av enbart i ugnen genomförd desoxidation, tillfogandet av i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning, och tillfogandet av i ugnen genomförd desoxidation + korttids-LF-, långtids-RH-behandling eller tillfogandet av i ugnen genomförd desoxidation + högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids-RH- behandling, kan på ett betydande sätt förbättra såväl syrehalten hos produkterna som det förutspådda värdet för den maximala inneslut- ningsdiametern samt Lw-livslängden.
Såsom framgår av den ovanstående beskrivningen kan man framställa en stor mängd produkter, som har höggradig renhet utan att man behöver utnyttja något omsmältningsförfarande, som medför kostnadsökningar. Detta gör att man kan uppnå högrenat stål för användning som stål i mekaniska komponenter, som har utmattningshållfasthet och utmattningslivslängd, i synnerhet t ex stål för rullningslager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul och stål kontinuerligt variabla transmissioner av toroid-lringtyp, vilket ger en mycket oväntad och utmärkt effekt.
EXEMPEL D Ett smält stål, som hade utsatts för desoxiderande smältning och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn, överfördes sedan till en skänkugn, där det smälta stålet utsattes för skänkraffinering under en kort tidrym av högst 60 min. Därefter utfördes avgasning under inte mindre än 25 min. Avgasningen utfördes i synnerhet i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp på ett sådant sätt att den cirkulerade mängden stål inte var mindre ån 8 ggr den totala mängden smält stål, varpå följde ett götproduktionsförfarande genom gjutning. Stålprodukter av tio hetor från JlS SUJ 2 och SCM 435, vilka hade framställts på detta sätt, 10 15 20 25 30 35 » 529 629 80 undersöktes ifråga om syrehalterna, det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern och L10-livs-längden. Vid mätningen av det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern togs ett provstycke från ett smitt material med 665 mm, varvid undersökning skedde av ett 100 mm2 stort ytområde på 30 provstycken och den maximala inneslutningsdiametern för ett 30000 mm2 stort ytområde förutspåddes genom extremvärdesanalys. Vid driftslivslängdsprovet utnyttjades ett provstycke med storleken 4>60 x 4>20 x 8,3T, vilket hade utsatts för uppkolning, härdning och anlöpning och vilket provades vid en maximal varierande spänning av Pmax: 4900 MPa, följt av beräkning för bestämning av L10- driftslivslängden. l tabell D1 anges resultaten för tio hetor av stål SUJ 2, som behandlats genom oxiderande raffinering i en Ijusbågssmältugn eller konverter, följt av överföring av det smälta stålet till en skänkugn, där skänkraffinering utförts under en tid av högst 60 min, varpå följt avgasning i en vakuumavgasningsanordnlng av cirkulationstyp under minst 25 min (här betecknat som ”korttids-LF-, långtids-RH-behandling"), dvs korttids-LF-, långtids-RH-behandling.
I tabell D2 visas resultaten för tio hetor av stål SCM 435, som underkastats oxiderande smältning i en Ijusbågssmältugn eller konverter, följt av överföring av det smälta stålet till en skänkugn, i vilken skänkraffinering utförts under minst 60 min och varpå avgasning utförts i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under minst 25 min, dvs korttids-LF-, långtids-RH-behandling.
I tabell D3 anges resultaten för tio hetor av stål SUJ 2, som underkastats oxiderande raffinering i en Ijusbågssmältugn eller konverter följt av tappning vid en hög temperatur av minst 100°C över det smälta stålets smältpunkt (i denna beskrivning betecknas detta som ”högtem- peraturtappning”) till en skänkugn, där skänkraffinering utförts under minst 60 min, varpå avgasning utförts i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under minst 25 min, dvs korttids-LF-, långtids-RH-behandling + högtemperaturtappning.
I tabell D4 anges resultaten för tio hetor av stål SCM 435, som behandlats genom oxiderande raffinering i en Ijusbågssmältugn eller konverter, följt av tappning vid hög temperatur av minst 100°C över det smälta stålets smältpunkt till en skänkugn, i vilken skänkraffinering utförts under 10 15 20 25 529 629 81 högst 60 min, varpå avgasning genomförts i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under minst 25 min. l tabell D5 anges såsom jämförelse ett exempel på behandling enligt känd teknik av stål SUJ 2, medan tabell D6 anger ett exempel på känd behandling av stål SCM 435.
Såsom framgår av tabellerna D1-D4 kommer syrehalten hos produkterna att bli liten och kommer dessutom antalet inneslutningar med en storlek av inte mindre än 20 um att i betydande grad minskas dels för stålprodukter, som producerats under utnyttjande av en kort-LF-, lång-RH-be- handling, varvid ett i en ljusbågssmältugn eller konverter producerat smält stål överföres till en skänkugn för genomförande av en skänkraffinering under en kort tidrymd, dvs högst ca 60 min, och sedan bringas cirkulera genom en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp för ökning av RH-cirkulations- kvantiteten (dvs kvoten mellan mängden cirkulerad smält metall och den totala mängden smält metall) och för avgasning under en lång tidrymd, dvs lägst 25 min, och dels för stålprodukter, som framställts under utnyttjande av en kombination av kort-LF-, lång-RH-behandling + högtemperaturtappning vid en temperatur över den konventionella driftstemperaturen, nämligen smältpunkten + minst 100°C för båda ståltyperna SUJ 2 och SCM 435. Som framgår av tabellerna D1-D4 gäller för exemplen att samtliga stålprodukter bedömdes vara goda (O) eller utmärkta (<9), dvs de var utmärkta högrena stål. Som framgår av tabellerna D5 och D6 gäller däremot för alla de konventionella exemplen att renheten bedömdes vara ett misslyckande (X) och att dessa konventionella stålprodukter därför inte kunde sägas vara några rena stål. 529' 629 uuow Ho O O O O O O O O O 0 MMHHSWNHmOGHHQUHW> »_m »_m N_m m.m N.« m_m m_m H.m ».m ».m ^»mN xö mmm »_»N m.mN m_mN N_mH m_mN m.NN ».»N m.NN mö mm si .mwmwammm mmmamxma mvvmmmuöunw mmcummc»cuöflmwccH couxflñoumflwum mN »N mN mN mN om mN »N »N mN >m m OCH N ei ONN cmmwömomm Uwä umocflcuøflmmccw uwflmucm m N.m m_« m m.m m.m m.« m.m m.« m.« sam .»N~mmH>m mcwmöøøømm m»mH m»mm »»mH m»m» m»mH m»«» m»v» »»«N »»mH m»m» oo .unmmmwmewmmmqmamømm mmmfl mmm» mmm» mmm» mmmfi mmm» m»m» mmmfi Nmmfi mmmm mo _~:mmH@msw»msHm “mm m_m m.NH »_m» m.mN »_mH o_m »_m» »_m» »_mN »_»» Nwmnmm Hmmcm .commmöømfimuwm "mm »N mm mm mm mm mN mm mm mm mm nme _mN» "mm mNmm omm» mmmm mmm» Hmmm mNmH mmmö mmmfi mmm» mmm» mo _~=mmmmmawmmsNm "mm mm »m om »N mm »N Om mm Hm mm :Na .mN» “mm oo + »Mnsmfimem mm »m Hm m» N» mm m» mm m» »m umömmmmmawmmmmmmmmm» N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm N »öm Nmpm Em å» OH m m » m m N m N H Nz E: mm mšmfi »E mhox mofifiwmo mm|««wmmw Nm 529 629 uuow no O O O O O O O O O O QNMHDWQHWOCfiHwÜHW> ma 0.2 CJ mä mzm ïm 212 mä md m2 S2 å 95 2.2 NJN 22 2.2 ÉmN 22 få 2.2 2.2.0. ïmm wuøwmwuøwfiww cwuxøvoumfiwum 2 2. 2 2 2 å. Z 2 2 2 ä 2 02 2 å CNN 322203 Uwä ummøflcusflwwccfi uwfimucd Éw wë m6 > m6 2.» mš mä hš. ß Emm .fimnwäm møwpëvoum 32 22 22. 22.2 22 32 22 22 22 22 u.. .fiñfiwmswuwmqflsunfiw 22 02,2 _22 22 2.2 22 2,2 922 22 22 uo Jsämflwmswpfizm :ä 0.2 wa 2.2 222 ïï 23 2m 2.2 Na 0.2 ämšwm 2222 :Hfiumflsšfiöm H22 2 2 2 2 3 2 2 2 2 2 fie .22 H22 22 22 22 22 22 ï2 22.2 22 22 222 00 Qšfimmawpusflw rä 2 2 2 2 2 2 3 2 2 2 52 62 få P. + 222222222 2 2 2 2 2 2 É 2, 2 2 "Éäääawpmmøflcmmma m2 2022 202,2 2222 22222 2222 2292 292.2 2022 2222 22 222 ä 23.. 2 m w ß w m 2 m N 2 Hz ^HmV mm mcwfi .ma uuom coflumnwmo wmswfllmw mm 529 629 mmmmsmm "© © © © © © © © © © @ umumsmmummcmmwmmmmmmm mmmm m.m m_m m_m m.m m_m m_m m.m m.mm m.m mmmm mm mmm m.Nm m_mm m.mm N.mm m_mm N.mm m_«m mmmm m.mm m.mm ei _mmmwammm mmmemxms mfibwmmmmmmuow mmcmmmmmmmcummmmwcmmm cwuxøvommmwum mm mm m mm mm m m m m mm >m m mmm m em ONN cmmwmmomm Umm: ummcmmmummmmwmmmmm uwmmucm N.m m_m m.m m.m m_m m.m m.m m.m N.m m_m amm _mmmmmm>m mmwmmmmomm »mmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm »mmm mmmm mmmm mmmm mo .mmmmmwmsmmmmmmmmmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm Nmmm mmmm »mmm mmmm mo .mmmwmwmswmmmmm "mm m.mm mmm m.mm m_mm m.>m >_mm m.mm m_mm m.mm m.Nm mmmmmm mmmmm maommmmmmmmuwm "mm mm mN mm mm Nm mm mm mm mm mm mms _mmm "mm mmmm mNmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mmmm mo .mmmmmmmammmmmm mmm mm Nm mm mm mm mm Nm mm mm mm mms _mmm Hmm oo + mmcsmmmmam mmm mmm mmm NNm mmm mmm mmm Nmm mmm mmm "mmmmmmmemmmmømmmmmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm N mmm mmmm >m mmm mm m m m m m m m N m mz ANÉ mm mcmwm .mm umox + mmmummwaâwummcmcmmmfm mmommmmmmmo mn. HHwQmH vw 529 629 UxHmøflD 3 @ © © © @ © @ @ © © © 33mu333mw3mmc33m3v3m> m_m mm :Km m3 3.m mä ïm 063 m_m Nä S03 å 033 E: .Hwuwšmfiv mfimäflxmä 33 Émm 33 33 32mm m_3 33. 33. 33 0.3 mvvmmmvzfiü wmc3mmø3øvs3mwøø3 cwuxdñoumfimvm 3 3 3 33 m m m 33 m 3 å. m m3 3 å CNN aßwfißm _ 09: ummcflcuøÉvøcw pwfimucm m6 m5 m6 m5 m6 om 3.3., min m6 m5 så _3323:m wuwëøvovm 33 33 33 33 33 33 33 33 33 _33 v.. Jseüwgewvwmcdvvsfiv 33 33 333 mm3 33 333 33 3,3 v33 333 vc _3353mmam33:3m å: mm m.m 033 »_33 0.3 0.33 3:3 3_3 É3 m_33 Hwmumm 3328 .coflmïvxfiumm å: mm mm mm mm 3 mm 3 mm mm mm m3: 633. å: mv3 33 33 33 N33 33 mmm3 É3 3m3 »m3 v., .äfimvömemuvsä 3:3 3 mm 3 mm mm om 33 mm mm mm 5.2. 633 3:3 vc + vvšømfimam m3 33 m3 m3 m3 m3 S3 33 m3 m3 äfimävmsmvmmnüvmmmß m3 :vwmmm :vwmmm :vmmmm :vmmmm :v33 :vmmmm :vwmmm :vmmmm :vmmmm :vm 333m ä 933. m3 m m 3 v m 3 m m 3 32 Amm: mm 9:3 »m3 uno: + Høumuwmämuwmcfivmmmæ co3um3wmo wa wflQmH. mm 529 629 wflcmxoæfimmfiz H x X x x N x x x X x x umuHsmwummcHHwUum> 0.0 O.N O.O O.O O_O O.N O_N O.O O.N O.O AOOO x. OHO än Ouw mëmfi m mšaxmñ O.OO O.OO O_OO O_OO O.OO O_NO 0.00 N.OO N.OO OOOO OOOOQOOOHOO wmm~«OO&c~%OO«==H cwuxsvoumfiwum OO OO OO OO OO OO OO NO OO OO >m O OOO O aa ONN cwxwfiuopm ONE HNOCw-GQDHMQCGM Dwflwvå O_O O_O N_O OOO O_O O N_O O.O O.O O.O sam .OOOOOOOO OQOOOOOOOO OOOH OOOO OOOO OOOH OOOO OOOO OOOO OOOO OOOH OOOO Oo .~=»m~@@swOmO=O:»=OO OOOH OOOO OOOO NOOO OOOO OOOO OOOO NOOO OOOO OOOO Oo .uøumuwmampuøfim "mm O.O O.O O_O O.O O_O O.O O_O OOO O_O O_O OOOQOO Hwpøw _:oO»mH:O~OoOm "mm NN ON OO ON OO ON ON ON ON ON Ofla .OOO "mm ONOO ONOH ONOH NNOO ONOO ONOH ONOO ONOH ONOO ONOH oo _~øO«Hw@s@»»OOO "OO OO OO OO OO OO OO OO OO OO OO Ofle _OOO "OO uo + »Ésafimam OO OO OO OO OO OO OO OO OO OO UMOOONOOQOOOOOOOOOOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO N OOO OOOO >m OOO OO O O O O O O O N O Oz Û-HCMQH UQNVC QÜGNHGMHDM QHHwGOHHGQOwCOM flOflwmHwnmO mm ®fiQmH OO. 529 629 wflcmxo>Hwwfl2 Hx x x x x x x x x x x umuHsmwHwocHHwUum> >_H m_N «.~ «_H H.H >_H H.H m.~ w_H m.o H>oH av OHH , Ei .um wšmfi m wâaxmå m.m@ @.w> Hw >_æ> m.m> >.@@ w.~> @.m@ «.o@ m.wm muvmmwpøuww mmm~m@wmc~wHmw:=H Gwuxøboumfiwuw Hm mv >« wm MH om mm mv mw Hm >m m OOH H ai ONN cwxwHHouw Uwä Hmmcfiøuøfiwmccfl uwfimuum ~_m >_m m_w m.@ m.@ w m.@ m_m m_w m_m amg .»HmnwH>m wcwpxøuowm NHÛH mHmH >HmH mH@H @HmH mHmH wHmH HHHH mHmH wHwH 00 .H:»-wme@~m@:H=»:fiw mmmH @mmH H«mH mmmH Q«mH H«mH NMWH @mmH @mmH mwmH oo -:pmHwmaw»»:Hw "mm >.@ o_@ >_@ m_@ >_> o\@ Q_> o~@ m_@ m.m Hwwcwm HwH=w _øoHH«Hsx~Huwm "mm ON wH ON mH mw wH HN mH mH QH :Ha _øHH "mm H>mH m@mH @@mH @@mH @wmH m@mH ~>mH m@mH >@mH m@mH uo _H:HmHwmew»~:Hw "HH mw mß Nw H> ßw mv vw ww vw mm mHe .øHH "HH oo + ~Hc:mHHmem mm Nm Nw mw ßm mm Hw ow Nw Hm "Hsp«H@mew»w@nHnm@«H www zommmq zommmw zuwmmv zuwmmv zuwmmv zummmv zuwmm«.zummm« zuwmmw som Hwpm >m QHH OH m w > Q m H m N H Hz Hxfløxmu Ucmxv wñcmumwußw HflwGoHuGm>GoM cofiumuwmo Hfimnmh mn wæ 10 15 20 25 30 35 529 629 88 För de hetor, där ett smält stål utsättes för oxiderande smältning i en ljusbågssmältugn eller en konverter, kommer såväl syrehalten som det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern att minskas genom en ökning av TSH Ktemperatur, vid vilken det smälta stålet överföres till skänkugnen) - (det smälta stålets smältpunkt) = TSH)], vilket förbättrar renheten. Beträffande sambandet mellan raffineringstiden i skänkugnen och syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inne- slutningsdiametern gäller, att när raffineringstiden är högst 60 min, är kort och ca 25 min, kommer syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern att på ett tillfredsställande sätt sänkas. Det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern ökar emellertid med ökande raffineringstid. Skälet för detta anses vara följande. Under tidens gång kommer smältförluster från det eldfasta materialet i skänkugnen att öka, vilket gör att slaggsystemets jämvikt bryts, tex som ett resultat av oxidation till följd av beröring med luft, och detta gör att halten av löst syre ökar till över miniminivån för löst syre. l fråga om sambandet mellan kvoten av mängden cirkulerat smält stål och den totala mängden smält stål i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp och syrehalten resp det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsmetoden gäller att effekten som förbättrar renheten ökar med ökande mängd cirkulerat stål, dvs en ökning av avgasningstiden, och denna effekt är väsentligen mättad när kvoten mellan mängden cirkulerat stål och den totala mängden smält stål är minst 15 ggr.
Det bekräftades att en sänkning av syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern resulterar i en förbättrad L1g- livslängd. Detta visar att stål, som framställs enligt exemplet och som har reducerad syrehalt och ett sänkt förutspått värde på den maximala inneslutningsdiametern, har utmärkta utmattningshållfasthetsegenskaper såsom utmärkt utmattningslivslängd vid tryckvalsprov.
Fig 4A är ett diagram, som visar syrehalten i produkter från tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet, vid vilket förfarande ett smält stål av SUJ 2, som har utsatts för oxiderande raffinering genom ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn eller en konverter och sedan överförts till skänkugn för genomförande av skänkraffinering under en kort tidrymd och därefter underkastats vakuumavgasning i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under en lång tidrymd.
Dessutom visar fig 4A de resulterande syrehalterna i produkter från tio hetor 10 15 20 25 30 35 529 629 89 som framställts enligt ett konventionellt förfarande, där ett smält stål, som hade utsatts för en oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn eller en konverter, och därefter överförts till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering under en lång tidrymd och sedan utsatts för avgasning i en avgasningsanordning av cirkulationstyp under en kort tidrymd. l fig 4A, 4C och 4E visar A1 data rörande utnyttjande av en korttids-LF-, långtids-RH-behandling, A2 data i fråga om en kombination av högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids- RH-behandling och "konv" data från ett konventionellt förfarande.
Fig 4B är ett diagram, som visar syrehalten i produkter från tio hetor, som producerats vid utnyttjande av, varvid ett smält stål av SCM 435, som hade underkastats oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn eller en konverter, har överförts till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering under den kort tidrymd och sedan har underkastats en vakuumavgasning i en vakuumavgasningsanordning »av cirkulationstyp under en lång tidrymd.
Dessutom visar fig 4B syrehalterna i produkter från tio hetor vid ett konventionellt förfarande, där ett smält stål, som hade utsatts för oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande i en t ljusbågssmältugn eller en konverter, har överförts till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering under en lång tidrymd och sedan utsatts för en vakuumavgasning i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under en kort tidrymd. I fig 4A, 4C och 4E anger A1 data för utnyttjande av en korttids-LF-, långtids-RH-behandling, A2 data från utnyttjande av en kombination av högtemperaturtappning + korttids-LF-, långtids-RH- behandling och ”konv” data från ett konventionellt förfarande.
F ig 4C är ett diagram, som visar den maximala inne- slutningsdiametern, bestämd enligt extremvärdesanalys, för produkter från tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet, varvid ett smält stål SUJ 2 behandlades. Dessutom visar tig 4C den maximala förutspådda inneslut- ningsdiametern för produkter från tio hetor som framställts enligt ett konventionellt förfarande, där man vid behandlingen av ett smält stål av SUJ 2 inte utförde någon långtids-LF-, korttids-RH-behandling.
Fig 4D är ett diagram, som visar den maximala inne- slutningsdiametern, bestämd enligt extremvärdesanalys, för produkter från tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet, varvid ett smält stål SCM 435 behandlades. Dessutom visar fig 4D den maximala förutspådda inneslut- 10 15 20 25 30 35 i 529 629 90 ningsdiametern för produkter från tio hetor som framställts enligt ett konventionellt förfarande, där man vid behandlingen av ett smält stål av SCM 435 inte utförde någon långtids-LF-, korttids-RH-behandling.
Fig 4E visar data för L1g-livslängden, bestämd genom ett tryckvalsningsdriftslivslängdsprov, för produkter från tio hetor som framställs av stål SUJ 2. Dessutom anges L10-livslängden för produkter från tio hetor, som framställs enligt konventionellt förfarande under utnyttjande av stålet SUJ 2, varvid någon långtids-LF-, korttids-RH-behandling inte utfördes.
F ig 4F visar data för L10-livslängden, bestämd genom ett tryckvalsningsdriftslivslängdsprov, för produkter från tio hetor som framställs av stål SCM 435. Dessutom anges L10-livslängden för produkter från tio hetor som framställs enligt konventionellt förfarande under utnyttjande av stålet SCM 435, varvid någon långtids-LF-, korttids-RH-behandling inte utfördes.
Som framgår av provresultaten har det bekräftats att för både stål SUJ 2 och stål SCM 435 kan det förfarande vid vilket ett smält stål, som har utsatts för oxiderande raffinering och producerats vid ett smältningsförfarande i en ljusbågssmältugn eller en konverter och överförts till en skänkugn för genomförande av skänkraffinering under en kort tid och sedan vakuumavgasats genom cirkulation i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp under en lång tidrymd, i betydande grad minska produkternas syrehalt och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, och förfarandet ger därför en betydande förbättring av renheten och L10- livslängden. Tillfogande av behandlingssteg till förfarandet, dvs tillfogande av korttids-LF-, långtids-RH-behandlingen, och tillfogande av högtemperaturtappning + korttids-LF-, lângtids-RH-behandling kan i betydande grad förbättra produkternas syrehalt, förutspådda värde på inne- slutningsdiameter och L10-livslängd.
Som framgår av den ovanstående beskrivningen kan man i exemplet åstadkomma en stor kvantitet av stålprodukter som har mycket höggradig renhet utan att man behöver utnyttja ett omsmältningsförfarande, vilket medför höga kostnader. Exemplet kan därför åstadkomma högrenat stål för användning som stål för mekaniska komponenter, vilka behöver ha utmattningshållfasthet, utmattningslivslängd och tysthet, i synnerhet stål för rullningslager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul, stål för kontinuerligt variabla transmissioner av toroid-lringtyp, stål för mekaniska 10 15 20 25 30 35 i 529 629 91 strukturer för kallsmidning, verktygsstål och fjäderstål, och förfaranden för framställning av sådana, dvs kan erbjuda oväntade utmärkta effekter.
EXEMPEL E Ett smält stål av JlS SCM 435, som hade utsatts för oxiderande raffinerlng och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågsugn, överfördes till en skänkugn, vilken var utrustad med en elektromagnetisk induktionsomrörare, där en skänkraffinering utfördes under totalt 50-80 min (omröring med gas under en kort tid med hjälp av en inert atmosfär + elektromagnetisk omröring). Därefter utfördes avgasning under 20-30 min.
Mera speciellt utfördes avgasningen i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp på ett sådant sätt, att mängden cirkulerande smält stål inte var mindre än 12 ggr den totala mängden smält stål, varpå följde gjutning genom ett götproduktionsförfarande för framställning av stålprodukter av SCM 435 som tio hetor. Som jämförelse utnyttjades ett smält stål av JIS SCM 432 som hade utsatts för en oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande på samma sätt som ovan i ljusbågsugn under utnyttjande av ett konventionellt förfarande, varvid detta stål överfördes till en skänkugn, där det smälta stålet omrördes med gas under 35-50 min för att genomföra skänkraffinering. Därefter utfördes en avgasning i en vakuumav- gasningsanordning av cirkulationstyp under högst 25 min, följt av gjutning till göt för framställning av stålprodukter av SCM 435 från tio hetor. De sålunda uppnådda produkterna undersöktes ifråga om produkternas syrehalt, deras förutspådda värde på den maximala inneslutningsdiametern och L10-livs- längden. Vid mätningen av det förutspådda värdet för den maximala inne- slutningsdiametern togs ett provstycke från ett 565 smitt material, varvid ett område med arean 100 mm2 undersöktes på 30 provstycken och den maximala inneslutningsdiametern för ett ytområde med arean 30000 mm2 förutspåddes enligt utnyttjande av extremvärdesanalys. Vid driftslivslängdsprovet utnyttjades ett provstycke med en storlek av 4160 x 520 x 8,3T, vilket hade utsatts för uppkolning, härdning och anlöpning vilket provades vid en cyklisk maximispänning Pmax: 4900 MPa, följt av beräkning för bestämning av Lw-driftslivs-längden. l tabell E1 visas ett exempel på utövandet av exemplet och erhållna provresultat medan tabell E2 anger ett jämförelseexempel med konventionell drift och därmed erhållna resultat. 529 629 UGÜMHUUXW "@ © © ® © © © © © © @ wmuHsmmummcHuwvuw> mm mm mm m~oH ßöH mmHH m_m Hïm o~oH N.m ñßoH å oHq . ~ . . . _ _ m . m E: ÄwuwEmHU mHmEHxmE m mN N mN m om m mN ø >N m mN m «N w mN m mN N om møwmmmuøumw wmcumm:Hcu:HwmccH cwuxflUon@Hmum wH oH wH HH m m m HH m mH >m m ooH H si oNN cmxøHuoum Uwä nmocHcpøHmmccfi uwHmvcm mm ïm m6 mm om om ïm m.m m.m md Emm .fiwmwäm wcwpxsuoum mHmH wHmH mHmH NHmH mHmH mHmH mHmH mHmH mHmH NHmH oo u:umuwmEwummcHcusfiw NmmH mmmH HmmH mmmH NmmH H«mH ovmH wmmH owmH «mmH un .u:uøuwmEøpuflHw."mm må mmm mmm Ém mä oc. mš od os. mm »mamma Hwfië .coflmHøxfiHuwm :E mN mN mN mN mN HN NN vN HN mN :HE ~UHæ “mm Uo _uøumummEwuuSHm wmmH NmmH m>mH NmmH NmmH vmmH mmmH >>mH HmmH ß>mH mammas umwnmuø mcfluwcflwwmm cH& _nHæ mm mm mm mm mm mm mm om mm mm Hcwfimfl Howcmuø mGHuwcHwwmm mmv Eummmv Eommmv Zummmv Zommmv Zommmv Zummmv Eummmv Zowmmv Zommmv Som Hmum >m Qæs OH m m > m m w m N H Hz AOCMHDHÉO MWHUQGOQÉOHHMQHÜ COHHMHÜQO + mmm Uwë møflumušomfifluuuoxv Eoøww Acwxcmxmv :mums unwcmuø mcflnwcflwwmm HHwQmH Hm Nm 529 629 wUcmxu>Hmm02 Hx M N x x X N x X X X umu0:0w0mmG0uwUum> 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 v 0000 å 000 Ei .0wumEm0U m0mE0xmE 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0000030000 00000000000000000 cwuxflvoumfimum 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 >0 0 000 0 .ä 000 000000000 Uwë ummø0GwS0mwQc0 umfimuflfl 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 000 .00000000 0000000000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 00 0000000000000000000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0.. .00000000000000 H00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 000000 00000 .0000000000000 000 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 000 .v00 H00 oo .uøumuwmëwpusfim 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 000000 0000000 00000000000 G08 .U0H 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 000000 0000000 000000000? 000 080000 0000000 060000 0000000 080 000 0000000 060000 060000 060000 060 0000 >0 000,0. 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 å mmm cm Uwš mG00o0EomU0uu0ox Eocww mc00mc0wwm0 Uußwëocwm ^cmxGmxmv :mums uowcmuø aofiumuwmo Nm wfiQmH 00 10 15 20 25 30 35 529 629 94 Av tabell E1 framgår att syrehalten för produkterna är 5,4-6,6 ppm, antalet inneslutningar med en storlek av lägst 20 pm per 100 g av stålprodukten är 5-14 och den maximala förutspådda inneslutningsdiametern är 30,6 pm för SCM 435-stålprodukter från tio hetor, varvid ett smält stål JlS 435, som underkastats oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågsugn, hade överförts till en skänkugn med en elektromagnetisk induktionsomrörare för skänkraffinering under totalt 50- 80 min (omrörlng med gas under en kort tid i en lnert atmosfär + elektromagnetisk omröring) varpå det smälta stålet avgasats under 20-30 min, i synnerhet genom avgasning i en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp på ett sådant sätt att den cirkulerade mängden stål inte var mindre än 12 ggr den totala mängden smält stål, följt av produktion av göt från tio hetor, nämligen stålen 1-10. Dessa produkter var sålunda mycket rena stål. Dessutom hade produkterna en kraftigt förbättrad L10-livslängd. För den totala bedömningen har dessa produkter ansetts vara mycket bra (©).
Av tabell E2 framgår, att syrehalten hos produkten var något större än vad som erhållits i ett exempel även om syrehalten var relativt låg ifråga om stål SCM 435 från tio hetor som framställts enligt känt förfarande, där stålet JlS SCM 43, som hade utsatts för oxiderande raffinering och producerats genom ett smältningsförfarande i en ljusbågsugn, överförts till en skänkugn där det smälta stålet omrördes med gas under 35-50 min för att genomföra skänkraffinering och därefter utsattes för avgasning i en avgasningsanordning av cirkulationstyp under högst 25 min, följt av götproduktion. Vidare var antalet inneslutningar med en storlek av lägst 20 pm per 100 g av stålprodukten mycket större i detta fall än vad som gäller för exemplet, nämligen 42-59, och den maximala förutspådda inneslutningsdiametern var också större än i exemplet, nämligen 55,2-91,0 pm. Även L10-livslängden var lägre än i exemplet, nämligen 1/10 till 1/5 av livslängden i exemplet. Alla jämförelsestälen har därför ansetts misslyckade (X).
Ovanstående exempel visar, att förfarandet i ett exempel kan sänka syrehalten och det förutspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern och kan förbättra L10-livslängden. Detta visar, att stål som framställs på sättet enligt exemplet vilket kan minska syrehalten och det förutspådda värdet på den maximala inneslutningsdiametern, har utmärkta ut- mattningshållfasthetsegenskaper, t. ex. L1g-livslängden. 10 s29 629 95 Av ovanstående beskrivning framgår att exemplet kan åstadkomma en stor mängd av stålprodukter, som har mycket hög renhetsgrad utan att något omsmältningsförfarande behöver utnyttjas, vilket skulle öka kostnaden.
Exemplet kan sålunda åstadkomma högrena stål för användning som stål i mekaniska komponenter, vilka kräver utmattningshållfasthet, utmattningslivslängd och tysthet, i synnerhet för t. ex. stål i rulllager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul, stål för kontinuerligt variabla tranmissioner av toroid-lringtypen, stål till mekaniska strukturer för kallsmidning, verktygsstål och tjäderstål samt förfaranden för framställning av sådana, dvs exemplet ger oväntade utmärkta effekter.

Claims (2)

10 15 529 629 96 PATENTKRAV
1. Förfarande för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande omfattar stegen: överföring av ett smält stål, som framställs i en ljusbågssmältugn eller en konverter, till en skänkugn för raffinering av det smälta stålet; avgasning av det smälta stålet; och därefter gjutning av det smälta stålet till ett göt, vilket förfarande dessutom omfattar steget av tappningsdesoxidation, varvid ett desoxidationsmedel, som innehåller mangan, aluminium och kisel, tillsätts det smälta stålet i samband med överföringen av detta till skänkugnen genom att desoxidationsmedlet på förhand placeras i skänken och/eller genom att desoxidationsmedlet tillsätts det smälta stålet under loppet av tappning l skänken, varigenom det smälta stålet förhandsdesoxideras före raffineringen i skänkugnen, kännetecknat av att det smälta stålet överförs till skänkugnen på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C över stålets smältpunkt.
2. Förfarande enligt patentkravet 1, vid vilket raffineringen i skänkugnen utförs under en tid av högst 60 min och avgasningen utförs under minst 25 min *"t:-I'r:;~_=;à ll-:ílti
SE0502558A 2000-06-05 2005-11-23 Förfarande för framställning av ett högrent stål SE529629C2 (sv)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000167085A JP2001342512A (ja) 2000-06-05 2000-06-05 高清浄度鋼及びその製造方法
JP2000167088A JP2001342516A (ja) 2000-06-05 2000-06-05 高清浄度鋼およびその製造方法
JP2000167087A JP2001342514A (ja) 2000-06-05 2000-06-05 高清浄度鋼およびその製造方法
JP2000167086A JP4562244B2 (ja) 2000-06-05 2000-06-05 高清浄度鋼の製造方法
JP2000167089A JP2001342515A (ja) 2000-06-05 2000-06-05 高清浄度鋼及びその製造方法
PCT/JP2001/004742 WO2001094648A2 (en) 2000-06-05 2001-06-05 High-cleanliness steel and process for producing the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0502558L SE0502558L (sv) 2005-11-23
SE529629C2 true SE529629C2 (sv) 2007-10-09

Family

ID=27531572

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0203586A SE527469C2 (sv) 2000-06-05 2002-12-04 Förfarande för framställning av ett högrent stål
SE0502558A SE529629C2 (sv) 2000-06-05 2005-11-23 Förfarande för framställning av ett högrent stål

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0203586A SE527469C2 (sv) 2000-06-05 2002-12-04 Förfarande för framställning av ett högrent stål

Country Status (7)

Country Link
US (4) US7396378B2 (sv)
CN (1) CN1210413C (sv)
DE (1) DE10196303B3 (sv)
FR (5) FR2809745B1 (sv)
GB (1) GB2381537B (sv)
SE (2) SE527469C2 (sv)
WO (1) WO2001094648A2 (sv)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001094648A2 (en) * 2000-06-05 2001-12-13 Sanyo Special Steel Co., Ltd. High-cleanliness steel and process for producing the same
JP5033345B2 (ja) * 2006-04-13 2012-09-26 臼井国際産業株式会社 燃料噴射管用鋼管
CN102329917B (zh) * 2011-10-09 2013-03-20 山东墨龙石油机械股份有限公司 洁净钢的生产方法
CN102808062B (zh) * 2012-07-19 2014-03-05 中国科学院金属研究所 一种通过钢水纯净化控制钢锭a偏析的方法
CN103071772B (zh) * 2012-12-26 2014-12-17 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 一种连铸生产4Cr5MoSiV1钢的方法
CN105369112B (zh) * 2015-10-21 2017-03-08 吉林建龙钢铁有限责任公司 超低碳钢的制备工艺
CN109402319A (zh) * 2018-09-30 2019-03-01 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种提高连铸钢包自开的方法
CN111220614B (zh) * 2018-11-27 2023-05-09 宝山钢铁股份有限公司 一种快速评估钢水质量的方法
CN109852761A (zh) * 2019-03-07 2019-06-07 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种工业纯铁的生产方法
SE544345C2 (en) * 2019-03-22 2022-04-12 Ovako Sweden Ab A method for manufacturing a steel ingot
CN110093474A (zh) * 2019-03-29 2019-08-06 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种减轻22CrMoH齿轮钢带状组织的生产工艺
CN110669903A (zh) * 2019-10-14 2020-01-10 石钢京诚装备技术有限公司 一种改善轴舵系钢近表面探伤缺陷的冶炼工艺
CN111621618A (zh) * 2020-04-26 2020-09-04 五矿营口中板有限责任公司 一种利用废弃浇钢砖生产高品质钢的方法
CN112030057A (zh) * 2020-08-05 2020-12-04 舞阳钢铁有限责任公司 一种提高连铸坯成材低合金厚板探伤合格率的方法
CN111944953B (zh) * 2020-09-04 2022-07-01 马鞍山钢铁股份有限公司 一种降低钢中小尺寸非金属夹杂物数量的方法
CN112301181B (zh) * 2020-09-21 2022-05-24 河钢股份有限公司承德分公司 一种抑制提钒半钢烟尘产生的方法
CN112899552B (zh) * 2021-01-21 2022-03-29 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种超低铝无取向硅钢夹杂物控制方法
CN112981042A (zh) * 2021-02-09 2021-06-18 鞍钢股份有限公司 一种微氮钢钛氮比的控制方法
CN114703418A (zh) * 2022-02-25 2022-07-05 鞍钢股份有限公司 一种提高船板钢内部质量的方法
CN115198166B (zh) * 2022-06-28 2023-04-28 山东钢铁股份有限公司 一种提高履带钢钢水洁净度的生产方法
CN117604194B (zh) * 2024-01-24 2024-05-10 钢铁研究总院有限公司 一种300M钢用真空自耗电极及其无Al脱氧精炼方法

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE291957C (sv) *
US3761242A (en) * 1958-12-02 1973-09-25 Finkl & Sons Co Method of treating molten metal by gas purging rhtough a porous plug
GB1117005A (en) * 1965-07-16 1968-06-12 Fuji Iron & Steel Company Ltd Process for the production of a stainless steel by vacuum treatment
FR1545666A (fr) * 1967-07-27 1968-11-15 Est Aciers Fins Nouveau procédé de traitement de l'acier liquide par le vide
US3793000A (en) * 1972-06-12 1974-02-19 Nat Steel Corp Process for preparing killed low carbon steel and continuously casting the same, and the solidified steel shapes thus produced
AU517323B2 (en) * 1976-07-28 1981-07-23 Nippon Steel Corporation Producing killed steels for continuous casting
US4208206A (en) * 1977-03-31 1980-06-17 Union Carbide Corporation Method for producing improved metal castings by pneumatically refining the melt
DE2931957A1 (de) * 1979-08-07 1981-02-12 Maximilianshuette Eisenwerk Verfahren zur herstellung von stahl mit niedrigem wasserstoffgehalt in einem sauerstoffdurchblaskonverter
BR8307481A (pt) * 1982-08-17 1984-08-14 N Proizv Ob Tulatschermet Processo para fabricacao de aco em um conversor de oxigenio
DE3347718C2 (de) * 1983-09-02 1986-05-28 Ulrich Dipl.-Ing. 5905 Freudenberg Glasmeyer Verfahren zur Herstellung von Stählen mit hohem Reinheitsgrad und geringen Gasgehalten in Stahlwerken und Stahlgießereien
JPS60177139A (ja) * 1984-02-23 1985-09-11 Daido Steel Co Ltd 超清浄鋼の製造方法
ATE47727T1 (de) * 1984-05-25 1989-11-15 China Steel Corp Zweistufiges desoxidationsverfahren bei der stahlherstellung.
JPS6263650A (ja) * 1985-09-13 1987-03-20 Aichi Steel Works Ltd 軸受鋼およびその製造法
JPS634015A (ja) * 1986-06-23 1988-01-09 Nisshin Steel Co Ltd 含窒素鋼の溶製法
JPS637320A (ja) * 1986-06-27 1988-01-13 Kobe Steel Ltd 溶鋼へのＣａ系ワイヤ添加方法
JPS6396210A (ja) * 1986-10-09 1988-04-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 転炉炉内予備脱酸法
JPH01188619A (ja) * 1988-01-21 1989-07-27 Nkk Corp Ｒｈ真空脱ガス法
JPH0234715A (ja) * 1988-07-25 1990-02-05 Sumitomo Electric Ind Ltd 鋼の溶解及び二次精錬方法
JPH02179813A (ja) * 1988-12-28 1990-07-12 Nippon Steel Corp 溶融金属の高純度・高清浄度化精錬方法
JP2847774B2 (ja) * 1989-07-07 1999-01-20 住友金属工業株式会社 溶融金属の精錬方法
JPH03183726A (ja) * 1989-12-13 1991-08-09 Nippon Steel Corp 伸びフランジ性の優れた熱延鋼板の製造方法
JP3725179B2 (ja) * 1991-07-18 2005-12-07 日本精工株式会社 転がり軸受の製造方法
US5304231A (en) * 1991-12-24 1994-04-19 Kawasaki Steel Corporation Method of refining of high purity steel
JPH05331523A (ja) * 1992-06-03 1993-12-14 Kawasaki Steel Corp 軸受鋼用溶鋼の精錬方法
JPH06145883A (ja) * 1992-11-02 1994-05-27 Daido Steel Co Ltd 高清浄度軸受鋼およびその製造方法
JPH06192790A (ja) * 1992-12-26 1994-07-12 Aichi Steel Works Ltd 高清浄度軸受用鋼
JPH10237533A (ja) * 1997-02-27 1998-09-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐ｈｉｃ鋼の製造方法
JPH1192811A (ja) * 1997-09-12 1999-04-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融金属の精錬方法
JPH11194121A (ja) 1998-01-05 1999-07-21 Sanyo Special Steel Co Ltd 鋼の非金属介在物保証方法および非金属介在物が保証された鋼
DE19832701B4 (de) * 1998-07-15 2005-09-15 Hanke, Klaus Jürgen, Dipl.-Ing. Verfahren zur Erzeugung von Stahl
JP3432426B2 (ja) * 1998-08-13 2003-08-04 出光石油化学株式会社 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物および射出成形品
JP3885387B2 (ja) * 1998-10-20 2007-02-21 Ｊｆｅスチール株式会社 清浄性に優れた極低硫鋼の製造方法
JP3855553B2 (ja) * 1999-08-30 2006-12-13 Ｊｆｅスチール株式会社 高Ｓｉ含有溶鋼のＡｌ濃度調整方法
US6364968B1 (en) * 2000-06-02 2002-04-02 Kawasaki Steel Corporation High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same
WO2001094648A2 (en) * 2000-06-05 2001-12-13 Sanyo Special Steel Co., Ltd. High-cleanliness steel and process for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
FR2812660A1 (fr) 2002-02-08
FR2812663A1 (fr) 2002-02-08
GB2381537A (en) 2003-05-07
FR2812662B1 (fr) 2007-03-16
SE0203586L (sv) 2003-02-05
FR2812661A1 (fr) 2002-02-08
US20120304820A1 (en) 2012-12-06
DE10196303B3 (de) 2014-11-13
CN1210413C (zh) 2005-07-13
US20080257106A1 (en) 2008-10-23
CN1433484A (zh) 2003-07-30
WO2001094648A3 (en) 2002-08-08
US20030172773A1 (en) 2003-09-18
US7396378B2 (en) 2008-07-08
SE527469C2 (sv) 2006-03-14
GB0228813D0 (en) 2003-01-15
FR2812663B1 (fr) 2007-02-02
WO2001094648A2 (en) 2001-12-13
GB2381537B (en) 2005-09-14
US20080025865A1 (en) 2008-01-31
SE0203586D0 (sv) 2002-12-04
FR2812661B1 (fr) 2006-12-08
FR2812660B1 (fr) 2006-12-15
FR2809745B1 (fr) 2007-02-02
FR2809745A1 (fr) 2001-12-07
SE0502558L (sv) 2005-11-23
DE10196303T1 (de) 2003-05-15
FR2812662A1 (fr) 2002-02-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE529629C2 (sv) Förfarande för framställning av ett högrent stål
CN1283827C (zh) 一种高清洁高碳铬轴承钢的生产方法
EP1847626A2 (en) Magnesium alloys
Schmid-Fetzer et al. The light alloy Calphad databases PanAl and PanMg
EP2224023A1 (en) Slag for electroslag remelting of coppoer alloys and process for manufacturing copper alloy products
Engh et al. Principles of Metal Refining and Recycling
CN100523251C (zh) 高洁净度钢及其生产方法
von Schweinichen et al. Effect of different casting parameters on the cleanliness of high manganese steel ingots compared to high carbon steel
Baghani et al. Microstructural evolution and creep properties of Mg-4Sn alloys by addition of calcium up to 4 wt.%
Patel et al. Microstructure, mechanical properties and corrosion behaviour of Mg-Cu and Mg-Cu-Mn alloys
JP2002161308A (ja) 高強度、高耐疲労構造用鋼の製造方法
Mahmoodi et al. The effect of renewed melting process under electrical slag on the fatigue life of the precipitation hardened stainless steel Custom-450
Ahlin Nitrogen Removal in a Vacuum Tank Degasser: An Investigation on the Nitrogen Removal Performance
Nakamvra et al. The removal of group vb elements (as, sb, bi) from molten copper using a Na2CO3 flux
Zhang et al. Increasing melt efficiency and secondary alloy usage in aluminum die casting
Tan Applications of thermodynamic modeling in copper converting operations
CN108950130A (zh) 一种低氧高纯净钢的大生产冶炼方法
JP2001342514A (ja) 高清浄度鋼およびその製造方法
Zhou et al. Effect of isothermal aging on mechanical properties and strain rate sensitivity of the eutectic Sn-58Bi solder alloy
Rzadkosz et al. Researching the influence of chemical composition and technological parameters on the quality of copper alloys
JP2001342513A (ja) 高清浄度鋼およびその製造方法
Holappa Glimmers of research in metallurgy
JP2002356723A (ja) 屑銅合金の溶解及び脱水素法
Odar et al. The ladle refining process for bearing-quality steels
JPH03197624A (ja) 成分制御真空ｅｓｒ方法

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed