SE527469C2 - Förfarande för framställning av ett högrent stål - Google Patents

Description

25 30 35 527 469 kisel etc i skänkugnen, till vilken det smälta stålet har överförts, varvid en reducerande raffinering utföres genom desoxidation och avsvavling med ett avsvavlingsme- del för att reglera legeringsbestándsdelarna. Det är en allmänt accepterad kännedom att effekten ökar med ökande behandlingstemperatur. Vid detta förfarande har man ut- nyttjat en lång behandlingstid av mer än 60 min, och be- handlingstemperaturen ligger vanligtvis 50°C över stålets smältpunkt. Vid RH-behandlingen under förfaringssättet C) utföres en vakuumavgasning i en med cirkulation arbetande vakuumavgasningstank, varvid det smälta stålet bringas cirkulera genom vakuumavgasningstanken för att genomföra desoxidation och avlägsnande av väte. I detta fall är mängden cirkulerande stål ca 5-6 ggr den totala mängden smält stål. Vid förfaringssteget D) överföres det RH-be- handlade smälta stålet till en gjutvanna, där det smälta stålet stränggjutes till ett valsämne eller ett plattämne eller liknande. Alternativt gjutes det smälta stålet från skänkugnen direkt i en götform, i vilken den gjutes till ett stålgöt. Vid förfaringssteget E) valsas eller smides ett valsämne, plattämne eller ett stàlgöt, följt av en värmebehandling för att framställa en stàlprodukt, som sedan kan transporteras och säljas.

När stål med en speciellt hög renhetsgrad erfordras vid det ovannämnda förfarandet, utnyttjas för stålgötet ett råmaterial, som utsättes för vakuumomsmältning eller elektroslaggomsmältning för àstadkommande av sådant stål.

På senare år har mekaniska komponenter börjat ut- nyttjas under alltmera påfrestande förhållanden. Detta har lett till högre och svårare krav på stålprodukternas egenskaper, och stålprodukter, som har en högre grad av Det ovan beskrivna kon- ventionella produktionsförfarandet med stegen A) till E) har emellertid svårigheter att tillgodose detta behov.

För att tillgodose detta behov har man framställt stål- produkter genom vakuumomsmältning eller elektroslaggom- renhet har krävts inom tekniken. 10 15 20 25 30 35 527 469 smältning. Dessa metoder ger emellertid problem genom be- tydligt ökade produktionskostnader. ' Under dessa omständigheter har föreliggande uppfin- ning tillkommit, och ett ändamål med föreliggande uppfin- ning är att åstadkomma stålprodukter med höga renhetsgra- der utan behov av något omsmältningsförfarande.

BESKRIVNING AV UPPFINNINGEN Föreliggande uppfinnare har gjort omfattande och in- tensiva studier av produktionsförfarandet för framställ- ning av högrena stål i ändamål att tillgodose ovanstående ändamål. Såsom ett resultat har uppfinnarna funnit, att renheten hos stål kan i betydande grad förbättras genom följande förfaranden.

UPPFINNINGEN Uppfinningen skall nu beskrivas. Vid det konventio- nella förfarandet, som utnyttjar en raffineringsugn, t ex en ljusbàgssmältugn eller en konverter, utförs smältning- en och den oxiderande raffineringen t ex i en ljusbágs- smältugn eller konverter, och reduktions-perioden (desox- idationen) utföres genom skänkraffinering. Föreliggande uppfinning är å andra sidan inriktad på ett förfarande för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande' omfattar stegen: överföring av ett smältstàl, som produ- ceras i en ljusbàgssmältugn eller en konverter, till en skänk för att genomföra avgasning, företrädesvis genom avgasning i en av cirkulationstyp varande vakuumavgas- ningsanordning; överföring av det avgasade smälta stålet till en skänkugn för raffinering av det smälta stålet; och ytterligare avgasning, företrädesvis i en av cirkula- tionstyp varande vakuumavgasningsanordning. V Enligt ett föredraget utförande av föreliggande upp- finning överförs det smälta stålet till skänken på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst l0O°C över, företrädesvis minst l20°C över och ännu hellre minst 150°C över stålets smältpunkt.

Raffineringen i skänkugnen utförs under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 10 15 20 25 30 35 527 469 25-45 min, och avgasningen utförs under en tid av minst 25 min. I synnerhet i en av cirkulationstyp varande vaku- umavgasningsanordning är det allmänt känt, att tillfred- ställande resultat uppnås genom att den cirkulerande mängden smält stål bringas vara minst 5 ggr den totala mängden smält stål. Vid föreliggande uppfinning är den mängd smält stål, som bringas cirkulera under avgasningen i vakuumavgasningsanordningen av cirkulationstyp minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och i synnerhet minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål.

Ett högrent stål kan framställas enligt ovanstående förfarande.

Mängden syre i detta stål är företrädesvis inte mer än 10 ppm. När kolhalten i stålet är under 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis högst 8 ppm. När kol- halten är C 20,6 vikt% är det särskilt föredraget att sy- rehalten är högst 6 ppm.

Antalet oxidinneslutningar, som har en storlek av minst 20 pm, detekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med Al2O3-halt av lägst 50% är vid stålet företrädesvis högst 40, företrä- desvis högst 30 och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt.

När den maximala inneslutningsdiametern inom 100 mm2 stort ytområde av stålprodukten mäts vid 30 ställen, är det förutspàdda värdet för den maximala inneslutningsdia- metern inom ett 30000 mmz stort område, beräknat enligt extremvärdesanalys, högst 60 um, företrädesvis högst 40 um, och ännu hellre högst 25 um.

I föreliggande uppfinning utförs raffineringen i skänkugnen företrädesvis under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min. Av- gasningen efter detta steg utföres generellt i en av cir- kulationstyp varande vakuumavgasningsanordning på ett så- dant sätt, att den mängd smält stål, som bringas att cir- kulera, bringas att vara minst 5 ggr den totala mängden smält stål. Vid föreliggande uppfinning skall den mängd 10 15 20 25 30 35 527 469 stàl, som bringas att cirkulera i den av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordningen, à andra sidan vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och ännu hellre minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål, och avgasningstiden är minst 25 min.

Fig 1A Fig lB KORT BESKRIVNING AV RITNINGARNA är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av W-RH-be- handling av stål SUJ 2 och à andra sidan produk- ternas syrehalt, varvid A1 avser data från ut- nyttjande av enbart W-RH-behandling enligt före- liggande uppfinning, A2 avser data från utnytt- jande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning, A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling och korttids- LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning, A4 avser data från utnyttjande av W- RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids- LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning och ”Konv.” avser data från utnytt- jande av konventionell känd teknik. _ är ett diagram, som visar sambandet mellan à ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och produk- ternas syrehalt, varvid B1 avser data från ut- nyttjande av enbart W-RH-behandling enligt före- liggande uppfinning; B2 avser data frán utnytt- jande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning: H3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids- LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning; B4 avser data från utnyttjande av W- RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids- LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning och ”Konv.” avser data från utnytt- jande av konventionell känd teknik. 10 15 20 25 30 35 Fig lC Fig 1D Fig lE ~ 527 469 är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SUJ 2 och den maxi- mala förutspàdda diametern hos inneslutningar, varvid A1 avser data från utnyttjande av en en- bart W-RH-behandling enligt föreliggande uppfin- ning; A2 avser data från utnyttjande av W-RH-be- handling + högtemperaturtappning enligt förelig- gande uppfinning; A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids-LF, làngtids-RH-be- handling enligt föreliggande uppfinning; A4 avser data fràn utnyttjande av W-RH-behandling + hög- temperaturtappning + korttids-LF, làngtids-RH-be- handling enligt föreliggande uppfinning och ”Konv.” avser data fràn utnyttjande av konventio- nell teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och den för- utspàdda maximala diametern av inneslutningarna, varvid Bl avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning; B2 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande upp- finning; B3 avser data från utnyttjande av W-RH- behandling + korttids-LF, lángtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning; B4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtempera- turtappning + korttids-LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning och ”Konv.” data fràn utnyttjande av konventionell teknik. är ett diagram, som visar sambandet mellan å ena sidan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SUJ 2 och à andra sidan L10-livslängen; varvid A1 avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandling enligt fö- religgande uppfinning; A2 avser data från utnytt- 10 15 20 25 30 35 Fig lF 527 469 jande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning; A3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + korttids LF, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning; A4 avser data fràn utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort- tids-LF, làngtids-RH-behandling enligt förelig- gande uppfinning; och ”Konv.” avser data från ut- nyttjande av konventionell känd teknik. är ett diagram, som à ena sidan visar sambandet mellan användningen eller frånvaron av användning av W-RH-behandling av stålet SCM 435 och à andra sidan L10-livslängden, varvid Bl avser data från utnyttjande av enbart W-RH-behandlingen enligt föreliggande uppfinning; B2 avser data från ut- nyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtapp- ning enligt föreliggande uppfinning; B3 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + kort- tids-LF, làngtids-RH-behandling enligt förelig- gande uppfinning; B4 avser data från utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF, làngtids-RH-behandling enligt före- liggande uppfinning; och ”Konv.” avser data från utnyttjande av känd teknik.

FÖREDRAGET SÄTT ATT UTFÖRA UPPFINNINGEN Ett föredraget produktionsförfarande för ett högrent stål enligt uppfinningen omfattar följande sex steg 1-6. 1) Ett smält stål utsätts för en oxiderande raffinering i en ljusbàgssmältugn eller en konverter för att fram- ställa ett smält stål, som har en förutbestämd kemisk sammansättning och en förutbestämd temperatur. 2) Det smälta stålet underkastas sedan förhandsavgas- ning. Mera speciellt avgasas det smälta stålet t ex genom att det tvingas cirkulera i en av cirkulations- typ varande vakuumavgasningsanordning. Detta avgas- ningssteg är det viktigaste vid föreliggande uppfin- ning. Det smälta stål, som framställs vid förfarings- 10 15 20 25 30 35 527 469 steg 1), utsätts normalt direkt för en reducerande raffinering i en skänkugn. I motsats till detta skall det smälta stålet vid förfarandet enligt föreliggande uppfinning förhandsavgasas före den reducerande raffi- neringen. Denna förhandsavgasning kan bidraga till en betydligt förbättrad renhet hos de slutligen erhållna stàlprodukterna. 3) Det smälta stål, som avgasats under förfaringssteg 2, utsättes för en reducerande raffinering och en re- glering av den kemiska sammansättningen i en skänkugn. 4) Det smälta stålet, som har utsatts för den reduce- rande raffineringen och regleringen av den kemiska kompositionen i förfaringssteg 3, utsätts för ytterli- gare avgasning genom att det smälta stålet bringas att cirkulera genom en vakuumavgasningsanordning av cirku- lationstyp, och dessutom underkastas således den ke- miska sammansättningen en slutlig reglering. 5) Det smälta stål, som har avgasats och utsatts för slutlig reglering av den kemiska sammansättningen, gjutes sedan till ett göt. 6) Götet pressas eller smides till en produktform, som sedan valfritt kan värmebehandlas för framställa en stàlprodukt.

Vid det föredragna tillverkningsförfarandet för ett högrent stål enligt föreliggande uppfinning under utnytt- jande av stegen 1-6 gäller att det smälta stålet från steget 2 vid överföringen till skänkugnen i steget 3, normalt tappas vid en temperatur av minst 50°C över stå- lets smältpunkt, varemot stålet enligt uppfinningen i stället skall tappas vid en temperatur av minst l0O°C över, företrädesvis minst l20°C över och ännu hellre l50°C över stålets smältpunkt. Tappningen vid en förhöjd tempe- ratur vid föreliggande uppfinning betecknas i denna be- skrivning som en högtemperaturtappning. Till följd av detta förhållande kan det desoxidationsmedel, som till- sättes vid tappningstillfället och metallen och slaggen i den föregående behandlingen, helt upplösas eller separe- 10 15 20 25 30 35 527 469 ras, varigenom man kan förhindra att syrehalten ökas vid separationen och gjutningen av metallen och slaggen i det smälta stålet under ett avancerat raffineringsstadium un- der skänkraffinering, och samtidigt kan man i raffine- ringsugnen förbättra den initiala slaggbildningsegenska- pen och reaktiviteten. Den reducerade metall, som avsätts vid den kända behandlingen, oxideras mera speciellt under en period mellan den föregående behandlingen och denna behandling, och när metallen börjar upplösas under denna reduktionsperiod, särskilt vid slutet av reduktionsperio- den, brytes ekvilibriumförhàllandet. Som ett resultat kommer det smälta stålet att partiellt förorenas. Av det- ta skäl upplöses den avsatta metallen i det smälta stå- let, som tappas före reduktionen, och denna upplösta me- tall tillsammans med det tappade stálet, underkastas de- soxidation. Även om en raffineringstid, som är längre än 60 min ge en bättre effekt, raffineringen i steget 3 enligt föreliggande uppfinning allmänt anses utföres under skänk- raffineringen i skänkugnen under en tid av högst 60 min, företrädesvis högst 45 min och ännu hellre 25-45 min. Även om det är allmänt ansett att en avgasningstid av högst 25 min är tillräcklig för uppnående av tillfred- ställande resultat skall ifråga om avgasningen efter skänkraffineringen vid föreliggande uppfinning genomföras en avgasning vid det föredragna produktionsförfarandet under en tid av lägst 25 min. Särskilt med den av cirku- -lationstyp varande vakuumavgasningsanordningen är det allmänt ansett att tillfredställande resultat kan uppnås genom att mängden cirkulerande stål bringas vara ca 5 ggr den totala mängden stål. Å andra sidan skall vid det fö- redragna produktionsförfarandet enligt föreliggande upp- finning i en avgasningsanordning av cirkulationstyp den mängd stål, som bringas att cirkulera under avgasningen, vara minst 8 ggr, företrädesvis minst 10 ggr och hellre minst 15 ggr större än den totala mängden smält stål.

Till följd av detta förhållande kommer tiden för skänk- 10 15 20 25 30 35 527 469 10 raffineringen, som utföres utan någon upphettning, att vara en minsta nödvändig tid, och vid avgasningssteget, som inte omfattar upphettning, kan flotationsseparations- tiden för oxidinneslutningar säkerställas på ett till- fredställande sätt. Detta kan förhindra en ökning av syrehalten till följd av föroreningar från eldfast mate- rial och slagg på insidan av skänkugnen, och samtidigt kan man förhindra alstringen av stora inneslutningar, som har en storlek av inte under ca 20 pm. I en vakuumavgas- ningsanordning av cirkulationstyp kan slaggen på det smälta stålet hållas i ett tillfredställande lugn till- stånd i synnerhet eftersom ett munstycke neddoppas i det smälta stålet och eftersom enbart smält stål bringas att cirkulera. Antalet oxidinneslutningar från slagg i det smälta stålet blir därför färre än vad som erhålles under reduktionsperioden i en skänkugn. I det förhandsdesoxide- rade smälta stålet kan utnyttjandet av en tillfredstäl- lande lång avgasningstid möjliggöra uppnåendet av en be- tydande reduktion av även relativt små desoxidationspro- dukter. I föreliggande beskrivning kallas detta förfaran- de för korttids-LF- och långtids-RH-behandling eller kort LF-, lång-RH-behandling.

Högrent stål kan framställas på ovanstående sätt.

Det högrena stålet är företrädesvis ett högrent stål, som är utmärkt i synnerhet vid utmattningslivslängd vid valsning, och som särpräglas av att syrehalten i stå- let inte är över 10 ppm; när kolhalten i stålet är mindre än 0,6 vikt%, är syrehalten i stålet företrädesvis inte mer än 8 ppm; och i synnerhet och mera föredraget i fal- let av C 20,6 vikt% är syrehalten inte mer än 6 ppm. Det är allmänt ansett att en sänkning av syrehalten kan bi- draga till förbättrad utmattningslivslängd vid valsning.

Bland de stål, som framställs på sätt enligt föreliggande uppfinning, uppvisar de högrena stål, som har en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fråga om C <0,6 vikt% i stålet och ännu hellre högst 6 ppm i fallet 10 15 20 25 30 35 527 4692 ll av C 20,6 vikt%, ständigt en utmärkt valsningsutmatt- ningshållfasthet.

Ett föredraget utförande omfattar dels stål, som framställs på sättet enligt uppfinningen, högrenade stål, vilka har utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och utmattningshàllfasthet och vilka särpräglas av att anta- let oxidinneslutningar med en storlek av lägst 20 um, de- tekterat genom upplösning av stålprodukten i en syra, t. ex. oxidinneslutningar med en A12-03-halt av lägst 50%, är högst 40 inneslutningar, företrädesvis högst 30 inneslutningar och ännu hellre högst 20 inneslutningar per 100 g stålprodukt. Denna bedömningsmetod för stålpro- dukter àterspeglar både syrehalten och den maximala dia- metern för inneslutningarna i en förutbestämd volym av stålet. I fråga om utmattningshållfastheten, utmattnings- livslängden och tystheten gäller att om stålen har samma syrehalt, kommer oxidinneslutningar med en viss storlek att vara skadliga, och i synnerhet är sådana oxidinne- slutningar skadliga, som har en storlek av lägst 20 pm.

Bland de stål, som framställs på sättet enligt förelig- gande uppfinning, är sålunda de stål, i vilka antalet ox- idinneslutningar med en storlek av lägst 20 pm, bestämt genom upplösning av stálprodukten i en syra, är högst 40, företrädesvis högst 30 och i synnerhet högst 20 inneslut- ningar per 100 av stålprodukten, högrenade stål som har både utmärkt utmattningslivslängd vid valsning och ut-A märkt utmattningshállfasthet och dessutom har utmärkt tysthet.

Enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen omfattar de högrena stålen dessutom högrena stål, som har utmärkta egenskaper i synnerhet i fråga om utmattnings- hàllfasthet vid roterande böjning och utmärkt utmatt- ningshàllfasthet vid cykliska påkänningar, och stålen särpräglas av att, när den maximala inneslutningsdia- metern i en 100 mm2 yta av stålproduktens tvärsektion mä- tes på 30 ställen, är det förutspådde värdet för den max- imala inneslutningsdiametern i ett 30000 mmz stort om- 10 15 20 25 30 35 527 469 12 råde, beräknat enligt extremvärdesanalys, högst 60 pm, företrädesvis 40 pm och ännu hellre högst 25 pm. Utmatt- ningshållfastheten vid cykliska påkänningar och utmatt- ningsgränsen är kända för att kraftigt vara beroende av den maximala inneslutningsdiametern i en förutbestämd stàlvolym. Detta beskrivs i JP-publikationen 194121/1999.

Högrenade stål med en ständigt utmärkt utmattningshäll- fasthet är de stål, i vilka den maximala inneslutningsdi- ametern i 100 mm2 av stálproduktens tvärsektion har mätts vid 30 ställen, varvid det förutspàdda värdet av den max- imala inneslutningsdiametern är 30000 mm2, beräknat en- ligt extremvärdesanalys, är högst 60 pm, företrädesvis 40 pm och ännu hellre högst 25 um. Den högrena stålen har i detta fall en syrehalt av högst 10 ppm, företrädesvis högst 8 ppm i fallet C <0,6 vikt%, i synnerhet och ännu hellre företrädesvis högst 6 ppm när C 20,6 vikt%, och ett förutbestämt värde av den maximala inneslutningsdia- metern är högst 60 um företrädesvis högst 40 um och ännu hellre högst 25 pm. Stàl, som framställs pà sättet enligt uppfinningen, är högrena stål, vilka uppvisar både ut- märkt utmattningshàllfasthet vid valsning och utmärkt ut- mattningshållfasthet. Medan nämnda syraupplösande är ett tidsödande och besvärligt arbete, kan man vid ovanstående metod som inte utnyttjar någon upplösning av stålproduk- ten, observera ett visst ytomràde i ett mikroskop för att därigenom statistiskt förutspå en maximal inneslutnings- diameter, vilket är ett fördelaktigt enkelt förfarande. I fråga om utmattningsbrott, som orsakas av cykliska pákän- ningar av töjning/kompression är det känt att den maxima- la inneslutningsdiametern vid ett ställe, som är känsligt för utmattningsbrott, är en kraftig faktor som styr ut- mattningshállfastheten. Detta förfaringssätt, som statis- tiskt kan förutspå denna maximala diameter är fördelak- tigt.

EXEMPEL Ett smält stål, som hade framställts genom ett smältningsförfarande i en ljusbágssmältugn, bringades att 10 15 20 25 30 35 527 469 13 cirkulera genom en vakuumavgasningsanordning av cirkula-0 tionstyp för att avgasa det smälta stålet. Det avgasade smälta stålet överfördes sedan till en skänkugn, i vilken det smälta stålet utsattes för skänkraffinering. Det raf- finerade smälta stålet bringades sedan att cirkulera ge- nom en vakuumavgasningsanordning av cirkulationstyp för att avgasa det smälta stålet, varpå följde ett götfram- ställningsförfarande under utnyttjande av gjutning. Stål- produkter av JIS SUJ 2 och SCM 435 i tio hetor som fram- ställts på detta sätt undersöktes sedan i fråga om pro- dukternas syrehalt, det förutspådda värdet för den maxi- mala inneslutningsdiametern enligt extremvärdesanalys, och L10-driftslivslängden genom ett livslängdsprov genom tryckvalsning. Vid mätningen av det förutspàdda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, togs ett prov- stycke ut från ett smitt material med 065 mm, och sedan utfördes undersökningar av ett 100 mmz stort ytområde på 30 provstycken, och den maximala inneslutningsdiametern i ett 30000 mmz stort område förutspàddes med hjälp av ex- tremvärdesanalys. Vid det av trycktyp varande valsnings- driftslivslängden #60 x 020 x 8,3T, som hade utsatts för uppkolning, härdning och anlöpning, provades vid en maxi- mal cyklisk pàkänning Pmax: 4900 MPa, följt av beräkning för bestämning för bestämning av L10-driftslivslängden.

Ett exempel på förfarandet när enbart W-RH-behand- ling, sàsom definieras i patentkravet l, utnyttjas för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell Bl.

Ett exempel pà driften i det fall då enbart W-RH- behandling utfördes enligt uppfinningen för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B2.

Ett exempel på förfarandet av W-RH-behandling + hög- temperaturtappning enligt föreliggande uppfinning för tio hetor av stàl SUJ 2 anges i tabell B3.

Ett exempel pà förfarandet med W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B4. 10 15 20 527 469 14 Ett exempel pà förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, lång RH-behandling enligt föreliggande uppfin- ning för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell B5.

Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, lång RH-behandling enligt föreliggande uppfin- ning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B6.

Ett exempel pá förfarandet med W-RH-behandling + kort LF-, läng RH-behandling enligt föreliggande upp- finning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B6.

Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort LF-, läng RH-behandling en- ligt föreliggande uppfinning för tio hetor av stål SUJ 2 anges i tabell B7. ' Ett exempel på förfarandet med W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort LF-, lång RH-behandling en- ligt föreliggande uppfinning för tio hetor av stål SCM 435 anges i tabell B8.

För jämförelse med föreliggande uppfinning utfördes ett exempel pà drift enligt känd teknik för stål SUJ 2, och detta exempel visas i tabell B9, dessutom genomfördes ett exempel pà drift enligt känd teknik för stål SCM 435, och resultatet visas i tabell B10. 527 469 »wow No o o o o o o o o o o umufiømmumm:NHmUuw> N.N N.N N.N N.N N.N N_N N.N N.N N.N N.N NNNN xv NNN En .umumEæNu mNmENxmE s s s s s s s N s . .

N NN N NN N NN N NN N NN NN N NN N NN N NN N NN NNNNNNNNHNN NNNNNNNNNNNNNNNNN coux:uoumNmum NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN >N N NNN N ei NNN NNNNNNNNN Uwä Hmmcficuøfimwccw uwfimunm N N.N N.N N.N N_N N.N N.N N_N N.N N.N sam .NNNNNNNN NNNNNNNNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN No .NNNNNNNsNNNNNNNN=NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NN .~=NNNNNsNN»=NN "NN NN _ ummcmm N.N N.N N.N N.N N.N N_N N_N N_N N N N_N NNNNN .NNNNNNNNNNNNN "NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN :Na .NNN "NN NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN No .N=NNNNNaNN»NNN "NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN :Na .NNN "NN u\mx .NwvwEmccNu N.N N_N N_N N.N N N.N N_N N.N N_N N_N |NNNxoNNu NNNNNNNN uNNNz "NN NN s s s s s N s s s s .Hw@cfl.@ N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N NNNNN .NNNNNNNNNNNNN "NN NN NN NN NN NN N NN N NN N NN NNa .NNN "NN NN NN + NNNNNNNNNNEN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NNNNNNNNNNNNNNNNNNNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN N NNN NNNN >N NNN NN N N N N N N N N N Nz .NS NE | s NNNNNNNNQ NN NNNNNN mfl 527 469 ÜOOU "O o o o o o o o o o ø umufismwummcfiumflnwb N.N N.N N.N N.N N.N N.N N.N N.N N.N N.N .NNN NN NNN Ei NHOHOEMHU NHNEHNNÉ s s s s s s s s . .

NN N NN N NN N NN N NN NN N NN N NN N NN N NN NNNNNNNNNNN NNNNNNNNNNNNNNNNN awuxsuoumflmum NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN >N N NNN N N: NNN NNNNNNNNN UwE ummfificuflflmwccN uwflmucê N N.N N.N N_N N.N N_N N.N N N.N N.N aan .NNNNNNNN NNNNNNNNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NO .NNNNNNNNNNNNNNNNNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NN .NNNNNNNENNNNNN "NN NN s s s s s s s s s s N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N NNNNN .NNNNNNNNNNNNN "mm NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NNE .NNN "Nm NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN N. .NNNNNNNNNNNNNN "NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN :Na .NNN “NN 39. ÄwUwEmcoNu N.N N.N N.N N.N N_N N_N N.N N N_N N.N |NNNxoNNN »NNNNNNN NNNN: "NN NN s s s s s s s s s s N N N N N N N N N N N N N N N N N N N N NNNNN .NNNNNNNNNNNNN "NN NN NN NN N NN NN NN NN NN NN NN :Na _NNN "NN NN uo + Nx::mNNNsN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NNNNNNNNENNNNNNNNNNN NNN zuNNNN zNNNNN zuNNNN zNNNNN zNNNNN zuNNNN zNNNNN zNNNNN zNNNNN zuw NNNN >N NNN NN N N N N N N N N N Hz .NNN mm I s NNNNNNNNN NN NNQNN wfi 527 469 uu0U "O o o o o o o o o o o umuHsmwummcfluwvum> mß wä wa wa wz., na T» wa ca 0.» S3 å 03 H1 .uwuofimflv mwmäflxmä w ä w w w w s s . .

N.>H w wa m vw o mfl w mfl m ma m vw H vw N mw ß.mH muvmmmuøunw mmcummcwcußfimmccfi øwuxsuouawmum mw mw »H ww mw ow ww vw mw HN >m m cow H E: owm cwxwfluouw Umñ ummcwcusfinwccw uwfimucd w.m m.w w.« o.m w.m m.w w.v m.w H.m w.v ämm .uwmnwuæm mcmuxsvoum 33 23 35 P3 33 23 2.3 2.3 23 2.3 u.. .äfifiåawumwafluuøfiw womw momw mona womw momfi ofimw owmw momfl momw momw uu .uøumuwmñmuuswm "mm mw w w w w w w w .HÜOGWO m.m o.m ß > m w o w o w m m m ß o_> m.> Hmucm .cowumfisxuwowm "mm mw vw vw mw mw ww ww vw ww fiw ww cwë .uwæ "mm mw mmmw mmmw wmmw mmmfi Hmmw wwmfl wmmfi mmmfl wmmfi wmmw oo .unumnomäwuusflm "mm Hß mw om mw ww wß wß mm vw wß :we .www “mn u\mx .wwvwännofiu m.w m.~ w.H m.w w æ.w >_H m~w m.w w.w umvwxomwb uummfiwwu umcmz "mm md w w w w w w w w w >.m o m o w > m ß w m m ß w o m o m o m wmucw ~co«umHsxuwowm "mm mw HH mfi NH HN w ofi m ma m mfl :ME .www "mm mfi u.. + »xcsafiwaw 3A 02 m2 owfi ...S m3 m3 www wfl m2 "Hšfiwmawpmmnfiummme N hßm N bbm N hmm N hbw N wbw N høm N hDw N bbw N hbw N bbw Hmum >m mæfi ofi m w ß w m w m N H Hz wwmv usumuwmëwummcwcmmmu + mm 1 3 cowumuwmo mm mamma ßfi 527 469 »NCC “Q o o o o o o o o o o uwuH5mwunmcNuwUum> H.C N.N C.C C.> N.C N.N N.C NÅN C.N N.C .NCH NC CNN C.NN C~CN N.NN N.CN C.CN «.CN C.mN N.CN C.NN N.CN ~uuNmm»=mmN.MmmMmmwm=m%MmMmmfi cwuxsvoumfimum CN NN CH NH CN NN NN NN CN CN »N C CCN N en CNN =wNwN~oCN vwfi ummcwcusfimwccw uwflmucm N.C «.C N.C N.C C.C N.C N.C C.C C.C N.C sam .NNmCw~>N Nqwuxsnoum NNNN CNNH CNNN NNNN NNNN CNNN NNNN NNNN CNNN NNNN oø .~:»N~wme@~NC=N=C=Nw NNNN CNNH CNNN CNNN NNNN NNNN CNNN NNNN NNNN NNNN u. .Hø»-m@sw»»:NN "mm NN C.C N_C N.> C.C N.C N.> C_C N.N N.> N.> Nmpøw .a°N»NNnNHNuwm wmwamm CN CN NN CN NN NN CN NN NN NN cfls .CNN "mm NN NNNN NCNN CCNN CCNN CCNN CNNN NNNN CCNN NNNN CCNN CQ .NCCNNCCECNNCNN "NN CC NC NN CC NC HC NC NC CC NN =Ne .CNN "NC N_N >_N N.N N.N N.N N.N N.N N N_N N.N |muNxCm@u »-wN@%%Nvw%Mm@wmmoW@ C.N C.N >.N N.C N.N N.N C_« >.N C.C C.« Nmpcm .CCNCNNCNNNCCN wmmcww NN NN N NH CH CH NN NN NN NN :Na .CNN "mm NN UC + uxcsmufiwäw CNN »NH NCN CNN NNN NCH NNN CNN CNN NNN “~=»m~wme@»mN=N=CC~C CNC zuNNNC ZCNNNC zuNNNC ZCNNNC zCNNNC zCNNN« zCNNNC zCNNN« zuNNN« zum NNNN >~ CNN CN N C C N N C N N N uz Awmy usumummëmummcwcmmmu + mm | 3 cofiumuwmo vm mamma æfi 527 469' uxhwäflb “@ © © © © © © © © © © umufismwummcfiumvuwuw H5 Ha H.m md ma os. 0.2 ÉHH HåH Ha .NHH å HHH E: JwuwEmHU mfimñflxmâ x s s s ~ s s x s s . .

N HH m NH m NH H mH m HH H NH N NH H HH > mH H HH muvwmmunuow mH=HHmcHaHsHmwc=H cwuxsuoumfiwum HH ON NH HH mH HN »H HN HH HH >w H HHH H en CNN c@H@HHo»m HuwE umocflcusfimwccfi uwfimucá H.H m.H H.H H.H H.m HHH H.H H.H m.H H.H sam .HHm:wH>m mcwuxøuowm HHHH HNHH NNHH NNHH HHHH HHHH HHHH HNHH HHHH HHHH HO _H=Hm~w@sw»mH=H=»=HH HHHH HQHH HOHH HHHH moHH HHHH NQHH HHHH mHmH HHHH oo .H=Hm~wmsw»H=Hm "mm HN \ \ x x x s n u s >.mH H HH N HH H NH Q HH H HH m HH m NH H NH m HH Hmucm .=oH»~H=H~Huwm "mm HN HH HH mm mm Hm Hm HH Nm Hm HH :Ha .HHH "mm HN HHHH HHHH mHmH HHmH HHHH NHHH mHmH HHHH mHmH. HHmH oo .H=HmHwaswH»øHm “HH HH Hm Hm HH NH HH HH mm Hm HH :He .HHH "mH _ Hïmx .Hwvwämcoflu m.H N.N H.N m.H N_N H N_N m_H m_H H_N «HuHxomwu »»«mHHH» umnwz "mm HH umucmm ß.m o.m o~m H.H o.m m_m H.m o.H H.H >_H Hmucm _=oHHmHøHHHuwm "mm HH HH HH H NH H OH H NH NH HH =Ha _uHH "mm HH oo + HH==mHHHsm >H mß mm H» H» HH HH HN mH Hm "»:Hm~wmawHmm=Hcm@mH N Ham N Ham N Ham N bom N Hmm N Ham N Ham N Ham N Ham N nom Hmum >m QHH HH H H H H m H m N H Hz Hmæ. mm m=HH _HH »Hex + mm | z =oHH~»wmo mm HHHQHH mfi 527 469 »Numsä N© © © © @ © © © @ © @ pfiHswwuwmaHuwvumN, 05 Nä få Nå md »ä TN HöH Nä Nä .NCH å NS H_NN HINN NLNN ÉNN TNN NN N_NN N_NN ïNN NN å Jmuwefiv mHmsüâa mvvwmmunußu mmcummcflcu:HwwcGH cwuxsvoumfimum .ma HH va oH mH NH mH HH NH vfl >m m ooH N Ei QNN cwxwfluoum Uoä ummcwcunfiwmcnfi uwfimucfl N_N N_N N_N N_N N_N N «_N H_N N_N N_N sam _»Hmnw~>m mcwpxsuoum NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH NHNH oo _Hs»m~wmaw»mN=Hc»:Nw NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH QNNH NNNH oo _Hs»«Hwma@»»=HN "mm NN _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ uwmnmm N NH N NH N NH N NH Q NH N OH N NH N HH N NH N NH Hmunm _aoHHmHøxuHuwm "mm NN wv Nm mm Nm vn Hm wm vm mm Hm cwš _vHH "Im mm NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH NNNH N>NH HNNH NNNH NNNH oø _~=umH@msw»»=HN "NN NN NN NN NN NN »N HN NN NN NN :He _NHH "NH _ _ _ _ _ _ _ _ NNNN _Hwn@aN=oHp N H N N N N N N N N N N N H N N N N |muHxomwu HNNNHHHN nanm: "am NH N N N N N N N N N N .HÜOGWU N N Q N N N N N N N N N N N o N N N N N Hmuaw _noHNmHnN~Huwm "mm NH NH NH NH N NH NH NH NH NH N :Ha _vHa "mm NH No + »x::m»HNaw NN NN NN N» NN NN »N N» N» NN "HsNm~wms@»wN=H:am~a NNN zuNNN« EUNNNN SUNNNN zuNNNN SUNNNN zoNNNN zuNNN« zoNNNN zuNNNN :UN HNHN >w QNH NH N N N N N H N N H Hz Hmmv mm mcwH _mq unox + mm 1 B coflumuwmo Nm HHwn«H om 527 469 uxuwsun "© © © H© © © © © © @ © HÜHsmwHmmcHHmvHmNH HHHH m.oH N.°H m.HH m_oH m_HH m.NH °.HH N.NH >_m HNQH NV QHH ä ~ H.QH H.@H H_NH N.HH m.mH m.oH m.@H m.HH HH >.HH Hvuflmmuøuow Mmmmmmwmqmwmmwmmm cwuxsvouafimum H N m H m m H H m N >@ H QOH H ei HNN =@HwHHoHm UwE,ummuH:u:HwmccH uwfimucm m.m m.m m.H m.m NHH m.H H m_H H.H w.H ana .HHmnwH>w mcwpxøuoum HNHH H>HH¶ m>HH m>HH >>HH m>HH NNHH m>HH mmHH NNHH uo .H:H~»wmswHm@qH=»øfiw HQmH HomH mmHH NmHH mmHH NomH mmHH mmHH NomH HomH U. .~=»H~wma@»»=Hm "mm HN ~ n ~ U m H.mH °.°N m.mH >.mH m_mH H.>H H HH H NH N HH m.mH HH»=« .=oHHmH=HHHu«m ~mm=MN Hm mm HH HH mm mm mm mm Hm HH :He .vHH "mm HN NHmH oHmH HHmH NHmH mHmH QHmH mHmH HHmH HHmH HHmH 00 .H=»«H@me@H»=Hm "NH mm mm Hm HH mm Nm mH OH HH Nm :He .HHH "NH @ s H.H m.o H.N m_N H.H H.N H.N m.o N.N N_H -muHxomwu H»~mH@ßHHu@%MmHæmmow@ H H >.m >.H o.w o.m >.m >_N m.H >_N >.H m.H Hmuam .=°HHmH:NHHu@m «mm=MH HH HH mH mH »H m mH m HH mH =He _uHH "mm HH ua + »H=øa»Hwsm >mH NHH NmH mHH mmH mwH mHH QNH NmH QHH “Hø»H~w@a@»m@=H=m@mH N Ham N mom N Ham N mom N Ham N mom N mmm N mom N Ham N mom Hmpm >m QHH OH m H H H m H m N H Hz HH ßm Hflwnmh fiw 527 469 »MMMÉM n© © © © © © © © ® @ © »MMMMMMMMMMMMMMMMMMMMM M.M ~.MM M_M M.M M.MM M.MM M.M M_M M.MM M_MM MMMM av MMM E: .uwuwEm. M mE.x M.M~ NMMM M_- M.- M.M~ M.M~ M.M~ M.o~ M_MM MMMM mMMM@w~=MMM Mm=~MMmm=»%MMW=mw cmux:bou@Mmum M M M M M M M M M M >M M MMM M EM MMM MMMMMMQMM fiwñ HmmøMcuøMmwccM uwfimucm M_M M_M M.M MMM M.M M.M ~.M M_M M_M M.M EMM .MMMMMMMM MawMM:uoMM MMMM MMMM MMMM MMMM MNMM MMMM MMMM MMMM MMMM MMMM ua _M=MM~M@aMMMM=MMM=MM MMMM NMMM MMMM MMMM MMMM MMMM MMMM NMMM MMMM MMMM UM _M:»MMMMsMM»=MM "mm MN _ _ Hwmcmm M.~M ~.~M M.MM M.MM M.MM M_~M M.MM o.MM M MM M MM Mwpcw .coMpmM=MMMuwm "mm MN MM MM MM MM MM MM NM MM MM MM :Me .MMM "Mm MN MMMM MMMM MMMM NMMM MMMM MMMM MMMM MMMM MMMM MMMM MM .M=MMMMMswMu=MM "MM MM MM MM MM MM MM MM MM MM MM =Me MMMM "MM u\mx Mfiwuwëmcoflu M_~ MMM MMM M.M MMM M.M M.~ M M.~ M.~ |mMMxøMMv MMMMMMMM MM=Mz Mmm MM \ § ~ h MM M MM M MM M MM.M MM.M MM M MM_M MM_M MM_~ M Mwuum .:oM»mMsMMMvwM "Mm MM MM MM M MM M MM MM M M MM aMs .MMM "mm MM un. + Mšazmfimsw MMM MMM MMM MMM MMM MMM MMM MMM MMM MMM "MøM~MmMaw»mM=M=MmMM MMM :UMMMM zuMMMM zoMMMM :MMMMM EUMMMM zuMMMM EQMMMM :MMMMM zuMMMM :UM MMMM MM MMM MM M M M M M M M M M Hz Mvmv mm ucmfl .mn puox + usumuomswuwmcflmmmu + mm | 3 cowumuwmo Mm MMMMMM NN 527 469 mušmxoæfimmfl: "x x x x x x x x x x x umufiømwuwmcflnwvumb ~_~ M.M ~_~ M.H M.M M.H M.H M_~ M.~ M_H HMMH MM MHH M.M> M.~> >.M> M.~M M.M> ~.HM M.>M M.MM ~.HM M_MM muuwmmusmmu_mwmmmm@%=m»mmMwmfl :muxšuounïmum MM MM »M MM HM MM MM MM MM MM >« M MMH H ai MMN MMMMHMQMM UwE ummcflcuqåmwccfl uwfimuâ ~.M ~_M M.M M_M M.M M.M HMM H.M H.M M.M ana .»Hmn@~>M mawuxsvoum MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH MMMH M0 .H=»M~wmsw»wM=H=MMfiw MMMH MMMH MMMH NMMH HMMH HMMH MMMH HMMH NMMH MMMH MO .MMMMHMQQMMMMHM “mm MM N.M M.M M_M > >_M ~.M M.M H.~ >.M >.M HMMMM .MMHMMHMMHHQMM wmmqww MN MN MN MM MM MM MN MN MN MN MHE .MHM "mm MM MNMH MMMH MNMH MNMH MMMH MMMH MNMH MNMH MNMH MMMH uo _H:»M~@@ew»MMHM "MM MM HM MM HM MM NM HM MM HM HM :Ha _nHM "MM | | | | | | | n | | .tax Ämflmëmcoflu |MMHxowwM MMMMHHHM Mmmm: "mm MH 1 | | | | | | x | | Hwmcmm Hmucm .coflumfiøxuwowm "mm mfi | | 1 | 1 | | 1 1 1 MHE MMHH "mm MH u.. + uxcsmuflmëw MM NM MM HM MM MM MM MM MM MM "~=MM~wMew»MM=H=mMMa N MMM M MMM N MMM M MMM M MMM M MMM M MMM M MMM N MMM N MMM HMMM >M QMM MH M M M M M M M M H Hz Cficxwu Ucmå ovcmumuunu uHHwcoflucmšHovH coflmuwao mm wHQmH mm mvcmxuæfimmfiz Nx x , x x x x x x x x x umuNømwummcNumuum> N_N N.N N.N o.N N.N N.N N.N N_N N.N N_N NNNN NN NNN E: _umuoEmNv mflmšflxmë o_Hm m_«æ o_mæ N_mm o_mw N_mm _ _ _ _ w oh w mv m Nm v mm mvvmmmuøußw mmcummcficuøfimwccw 527 469 nwuxsvoumfimum NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN >N N NNN N En NNN QNNNNNONN Uwe umm:N:u:NmwccN uoNmvn< N.N «_N N.N N.N N_N N.N N.N N.N N.N N.> ana _NNNnNN>N NNNNNNNONN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN No .N=NNNN@swNNN=N=N=NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN N. .N=NNNNNeNNN=NN "Nm NN >.N N.> o_N N_N N.N N_N N.N N.> N.> N.N NNNNN .=oNN«N=NNNu@N wmmnmw NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN cNe .NNN "NN NN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN NNNN No .NNNNNNQENNNNNN "NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN NN :Ne .NNN "NN u\mx _HmvwEmcoNu -NNNNONNN NNNNNNNN nmumz "mm NN Hwoømm Mapam _:ofium~:xNHuwm "mm mfi | 1 | | 1 | = 1 1 | :Na _uNN "NN NN uo + NNn=m»NmaN NN NN NN NN NN NN ON NN NN NN "N:NmNwmawNNNaNcmmNe NNN zoNNNN zuNNNN SUNNNN zuNNNN SNNNNN zuNNNN zuNNN« zuNNNN zoNNNN som NNNN >w NNN NN N N N N N N N N N Nz AMMGv-Üw UCWvC UUGNHMMHOH UHHQGOMUGÜNÄNOM GOflUMHUQO NNN NNNQNN vw 10 15 20 25 30 35 527 469 25 Såsom framgår av tabellerna Bl-B8 är det möjligt för båda ståltyperna, SUJ 2 och SCM 435, att sänka syrehal- terna i produkterna och i betydande grad minska antalet inneslutningar, som har en storlek av inte mindre än 20 pm, om stålprodukterna framställes enligt föreliggande uppfinning under utnyttjande av W-RH-behandling varvid ett smält stål, som framställs i en smältugn eller i en konverter, underkastas förhandsavgasning, överföres till en skänkugn för raffinering och sedan bringas att cirku- lera genom en vakuumavgasningsanordning av cirkulations- typ för avgasning av det smälta stålet, varvid man enligt uppfinningen skall utnyttja en kombination av W-RH-be- handling + högtemperaturtappning vid en temperatur över den konventionella driftstemperaturen, dvs smältpunkten + minst 100°C, eller man skall utnyttja en kombination av W-RH-behandling + kort-LF-, lång-RH-behandling, där driftstiden i skänkugnen avkortas, och dessutom RH-cir- kulationskvantiteten vid den cirkulerande avgasningen (dvs mängden cirkulerat stål/totala mängden cirkulerat stål) ökas för att på ett tillfredsställande sätt utföra avgasning under en lång tidrymd, och dessutom kombina- tionen av alla dessa behandlingar utnyttjas, dvs en kom- bination av W-RH-behandling + högtemperaturtappning + kort-LF-, lång-RH-behandling. Av tabellerna Bl-B8 kan man dessutom för exemplena enligt föreliggande uppfinning konstatera i fråga om renheten att alla stålprodukterna har bedömts som goda (O) och (©), dvs har formen av stål med utmärkt hög renhet. Av tabellerna B9 och B10 framgår däremot att för alla de konventionella utföringsexemplen bedömdes renheten att vara "ett misslyckande” (X), och de konventionella stålprodukterna kan inte sägas vara några rena stålprodukter.

I fråga om hetor, där W-RH-behandlingen utförts, har både syrehalten och det förutspàdda värdet på den maxi- mala inneslutningsdiametern minskats genom ökning av TSH [(den temperatur, vid vilken stålet överförs till skänk- 10 15 20 25 30 35 527 469 26 ugnen) - (smältpunkten för det smälta stålet) = TSH)] för att förbättra renheten.

Syrehalten och det förutspàdda värdet för den maxi- mala inneslutningsdiametern sänktes pà ett tillfredsstäl- lande sätt i fråga om hetor, vid vilka W-RH-behandlingen har utförts, när raffineringstiden inte var mindre än 25 min. Det förutspàdda värdet för den maximala inneslut- ningsdiametern ökade emellertid med ökad raffineringstid.

Skälet till detta anses vara följande. Under tidens gång kommer smältförlusterna av eldfast material i skänk- raffineringsugnen att öka, och ekvilibrium/jämvikten för slaggsystemet bryts, t ex såsom ett resultat av oxidation till följd av beröring med luft, och halten av upplöst syre kommer därför att stiga över miniminivàn för upplöst syre. I fråga om sambandet mellan à ena sidan mängden smält cirkulerat stål/total mängd smält stàl i den av cirkulationstyp varande vakuumavgasningsanordningen och å andra sidan syrehalten och det förutspådde värdet för den maximala inneslutningsdiametern gäller att effekten med ökad renhet ökar med en ökning av mängden smält stål som cirkuleras, och denna effekt blir väsentligen helt mät- tad, när mängden cirkulerat smält stål/total mängd smält stål inte är lägre än 15 ggr.

Det bekräftades, att en sänkning av syrehalten och det förutspàdda värdet för den maximala inneslutningsdia- metern resulterade i en förbättrad Llg-livslängd. Detta visar, att stål som framställs enligt förfarandet enligt uppfinningen, vilket kan minska syrehalten och det för- utspàdda värdet för den maximala inneslutningsdiametern, har utmärkta utmattningshàllfasthetsegenskaper såsom ut- märkt utmattningslivslängd vid tryckvalsningsprov.

Fig lA är ett diagram, som visar syrehalten i pro- dukter från de tio hetorna vid produktionsförfarandet en- ligt föreliggande uppfinning, när W-RH-behandling ut- nyttjas vid behandling av stålet SUJ 2 och en förhands- avgasning genomföres före skänkraffineringen och dessutom även efter skänkraffineringen. Dessutom anges syrehalten 10 15 20 25 30 35 527 469 27 för produkterna från tio hetor från det konventionella förfarande där någon förhandsdesoxidation inte utförs. I fig Bl, B3 och B5 är A1 är data för utnyttjande av enbart W-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning, såsom de- finieras i patentkravet l, A2 data för W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning så- som definieras i patentkravet 2, A3 data för W-RH-be- handling + korttids-LF-, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning såsom definieras i patentkravet 3, A4 data för W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF-, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning såsom definieras i patentkravet 3 och ”konv” data från konventionell teknik, där någon förhandsavgas- ning inte utförts.

Fig 1B är ett diagram, som visar syrehalterna för produkterna från tio hetor vid utnyttjande av framställ- ningsförfarandet enligt föreliggande uppfinning och W-RH- behandling, där det i fråga om behandlingen av smält stål SCM 435 utförs en förhandsavgasning före skänkraffine- ringen och även efter skänkraffineringen, och dessutom har syrehalterna också angivits för produkterna från tio hetor av ett konventionellt förfarande, där någon för- handsdesoxidation inte utförts. I fig 1A, lC och lE anger B1 data från utnyttjandet av enbart W-RH-behandling en- ligt föreliggande uppfinning såsom definieras i patent- kravet 1, B2 data från W-RH-behandling + högtemperatur- tappning enligt föreliggande uppfinning såsom definieras i patentkravet 2, B3 data från W-RH-behandling + kort- tids-LF-, långtids-RH-behandling enligt föreliggande upp- B4 data från W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids-LF-, finning såsom definieras i patentkravet 3, làngtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfinning så- som definieras i patentkravet 3, och ”konv" data från känd teknik, där någon förhandsavgasning inte utnyttjats.

Fig lC är ett diagram, som visar den maximala för- utspådda inneslutningsdiametern, bestämd enligt extrem- värdesanalys, för produkterna av tio hetor vid utnytt- 10 15 20 25 30 35 527 469 28 jande av förfarandet enligt föreliggande uppfinning, där W-RH-behandling utnyttjades för smält stål av stal SUJ 2 och där förhandsavgasning utförts före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges den maximala förutspádda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor vid ett konventionellt förfarande, där nå- gon förhandsavgasning inte utförts. ' Fig 1D är ett diagram, som visar den maximala förut- spådda inneslutningsdiametern, bestämd enligt extremvär- desanalys, för produkter fràn tio hetor vid utnyttjande av produktionsförfarandet enligt föreliggande uppfinning under utnyttjande av W-RH-behandling för smält stål SCM 435, varvid förhandsavgasning utfördes före skänkraffi- neringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom an- ges den maximala förutspàdda inneslutningsdiametern för produkter från tio hetor, som framställs enligt ett kon- ventionellt förfarande vid vilket någon förhandsavgasning inte utfördes.

Fig 1E visar data fràn L10-driftslivslängden för produkter, bestämd genom ett tryckvalsningslivslängdsprov för tio hetor som framställts under utnyttjande av sättet enligt föreliggande uppfinning under utnyttjande av W-RH- behandling av stål SUJ 2, varvid förhandsavgasning utför- des före skänkraffineringen och även efter skänkraffine- ringen. Dessutom anges L10-driftslivslängden för tio he- tor, som framställs pà konventionellt sätt, där någon förhandsavgasning inte utfördes.

Fig lF visar data för L10-driftslivslängden, bestämd genom ett tryckvalsningslivslängdsprov för tio hetor, som framställts på sättet enligt föreliggande uppfinning, varvid W-RH-behandling utfördes för stål SCM 435 och var- vid förhandsavgasning utfördes före skänkraffineringen och även efter skänkraffineringen. Dessutom anges L10- driftslivslängden för tio hetor, vid ett konventionellt förfarande, där någon förhandsavgasning inte utförts.

Efter vad som är tydligt av provresultaten bekräf- tades att både stål SUJ 2 och stål SCM 435 kom en W-RH- 10 15 20 25 30 35 527 469 29 behandling, vid vilken förhandsavgasning utfördes både före och efter skänkraffineringen, att leda till en be- tydande sänkning av både produkternas förutspàdda värde för den maximala inneslutningsdiametern, och vid utnytt- jande av förfarandet enligt föreliggande uppfinning kom- mer därför en väsentlig förbättring av renheten att upp- nås och kommer även en förbättring av Llg-livslängden att erhållas. Vid tillägg av ytterligare behandlingssteg till förfarandet, dvs vid tillägg utöver enbart W-RH-behand- ling enligt föreliggande uppfinning såsom definieras i patentkravet 1 och vid utnyttjande av W-RH-behandling + högtemperaturtappning enligt föreliggande uppfinning så- som definieras i patentkravet 2, och vid utnyttjande av W-RH-behandling + korttids-LF-, lángtids-RH-behandling eller W-RH-behandling + högtemperaturtappning + korttids- LF-, långtids-RH-behandling enligt föreliggande uppfin- ning såsom definieras i patentkravet 3 kan man dessutom erhålla en betydande förbättring av produkternas syre- halt, de förutspådde värdena för den maximala inneslut- ningsdiametern och Llg-livslängden.

Såsom framgår av den ovanstående beskrivningen är det vid utnyttjande av föreliggande uppfinning möjligt att åstadkomma en stor mängd stålprodukter, som har myck- et höga renhetsgrader, utan att man därför behöver till- gripa ett omsmältningsförfarande, som innebär höga kost- nader. Uppfinningen gör det därför möjligt att framställa högrenat stål för användning såsom stål för mekaniska komponenter, vilka behöver ha utmattningshàllhastighet och utmattningslivslängd, särskilt t ex stål för rull- ningslager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul, stål för kontinuerliga variabla transmissioner av toroidal-/ringtyp, stål för mekaniska konstruktioner för kallsmidning, verktygsstål och fjäderstàl och förfa- rande för framställning av desamma, dvs uppfinningen ger oväntade utmärkta resultat.

Ovanstående exempel visar, att förfarandet enligt föreliggande uppfinning kan sänka syrehalten och det för- 10 15 20 527 469 30 utspådda värdet för den maximala inneslutningsdiametern och kan förbättra L10-livslängden. Detta visar, att stål som framställs på sättet enligt föreliggande uppfinning som kan minska syrehalten och det förutspådde värdet för den maximala inneslutningsdiametern, har utmärkta utmatt- ningshàllfasthetsegenskaper, t. ex. L10-livslängden.

Av ovanstående beskrivning framgår, att föreliggande uppfinning kan åstadkomma en stor mängd av stålprodukter, som har mycket hög grad av renhet utan att något omsmält- ningsförfarande behöver utnyttjas, vilket skulle öka kostnaden. Uppfinningen kan sålunda åstadkomma högrena stål för användning som stål för mekaniska komponenter, vilka kräver utmattningshållfasthet, utmattningslivslängd och tysthet, i synnerhet t. ex. stål för rullningslager, stål för konstanthastighetsfogar, stål för kugghjul, stål för kontinuerligt variabla tranmissioner av toroidal- /ringtypen, stål för mekaniska strukturer för kallsmid- ning, verktygsstàl och fjäderstål, och förfaranden för framställning av sådana, dvs uppfinningen ger oväntade utmärkta effekter.

Claims (3)

10 15 20

1. Förfarande 527 469 31 PATENTKRAV för framställning av ett högrent stål, vilket förfarande är k ä n n e t e c k n a t av stegen: avgasning av ett smält stål, som producerats i en ljus- bàgssmältugn eller smälta stålet till smälta stålet; stålet genom en av och ningsanordning för stålet.

2. Förfarande konverter; överföring av det avgasade en skänkugn för raffinering av det cirkulering av det raffinerade smälta cirkulationstyp varande vakuumavgas- ytterligare avgasning av det smälta enligt patentkravet 1, vid vilket det smälta stålet överföres till skänkugnen på ett sådant sätt, att det smälta stålets tappningstemperatur är minst 100°C över stålets

3. Förfarande smältpunkt. enligt patentkravet 1, vid vilket raf- fineringen i skänkugnen utföres under högst 60 min och avgasningen efter skänkraffineringen utföres under lägst 25 min.