NO342668B1

NO342668B1 - Kjøleklimaanlegg

Info

Publication number: NO342668B1
Application number: NO20073241A
Authority: NO
Inventors: Fumitake Unezaki; Makoto Saitou; Saikusa Tetsuji; Masanori Aoki; Masato Yosomiya
Original assignee: Mitsubishi Electrical Corp
Priority date: 2006-03-27
Filing date: 2007-06-22
Publication date: 2018-06-25
Also published as: EP2000751B1; EP2000751A4; EP2000751A9; CN100554820C; CN101189482A; WO2007110908A1; NO20073241L; US20090071177A1; EP2000751A2; WO2007110908A9; US8899058B2

Abstract

Det tilveiebringes et kjøleklimaanlegg som også i kalde områder med utetemperaturer på -10° C eller lavere kan fremvise en tilstrekkelig varmekapasitet, idet klimaanleggets varmekapasitet økes mer enn det som er mulig ved konvensjonelle gassinjeksjonssykler. Kjøleklimaanlegget omfatter en kompressor (3), en innendørs varmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørs varmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av vanne fra innendørsvan-neveksleren, kjøleklimaanlegget omfatter en første, indre varmeveksler (9) for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnnretning og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren og kompressoren; en bypassinjeksjonskrets (13) for en del av kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning, for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren; en trykkreduksjonsinnretning (14) for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen; og en andre, indre varmeveksler (10) for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning.

Description

Foreliggende oppfinnelse angår kjøleklimaanlegg, og spesielt et kjøleklimaanlegg som ved lave utendørstemperaturer vil kunne forbedre dets varmekapasitet ved injeksjon av gass.

Blant konvensjonelle kjøleklimaanlegg foreligger det klimaanlegg der en kjølende gass separert i en gass/væske-separator innrettet i en trykkseksjon mellom en kondensator og en evaporator injiseres i en trykkseksjon i en kompressor, for på denne måte å øke varmekapasiteten (se for eksempel patentdokument 1). Det foreligger også kjøleklimaanlegg som ikke anvender en gass/væske-separator, og der en del av en høytrykks kjølevæske ledes gjennom en bypass og trykkreduseres, hvorpå den etter fordampning gjennom varmeveksling med høytrykkskjølevæsken injiseres i en kompressor, for på denne måte å øke varmekapasisteten (se for eksempel patentdokument 2).

Det foreligger også klimaanlegg der det er tilveiebrakt en væskemottaker i en trykkdel mellom en kondensator og en evaporator, slik at det utveksles varme mellom kjølevæsken i væskemottakeren og kjølevæsken tatt opp av en kompressor (se for eksempel patentdokument 3).

Patentdokument 1: Japansk patentsøknad nr. 2001-304714.

Patentdokument 2: Japansk patentsøknad nr. 2001-274859.

Patentdokument 3: Japansk patentsøknad nr. 2001-174091.

I forbindelse med konvensjonelle kjøleklimaanlegg har det imidlertid oppstått følgende problemer. Ved eksempelet i patentdokument 1 vil væskemengden i gass/væskeseparatoren, ved injeksjon fra denne, endre seg tilsvarende, slik at det oppstår problemer med ustabil operasjon, forårsaket av endringen av distribusjonen av kjølevæske under kjølesyklusen.

Når strømningsraten for den injiserte kjølegass balanseres med kjølegassen i to-fasekjølemiddelet som strømmer inn i gass/væske-separatoren vil kjølevæskemengden i gass/væske-separatoren bli stabilisert, siden bare kjølevæsken vil strømme ut mot evaporatoren. Dersom strømningsraten for det injiserte kjølemiddel faller under raten for kjølegassen som strømmer inn i gass/væske-separatoren vil imidlertid også kjølegassen strømme ut mot evaporatoren, slik at gass vil strømme ut fra bunnen av gass/væske-separatoren og nesten all væsken i gass/væske-separatoren vil strømme ut.

Omvendt, når strømningsraten for det injiserte kjølemiddel økes, vil kjølevæsken også bli injisert sammen med kjølegassen, siden det vil foreligge et underskudd på kjølegass. Følgelig vil væsken strømme ut fra toppen av gass/væske-separatoren, slik at gass/væske-separatoren nesten er fylt med væske.

Siden injeksjonsstrømningsraten har en tendens til å endre seg i samsvar med de forskjellige trykkene under kjølesyklusen, trykket i gass/væske-separatoren og kapasiteten til kompressoren vil strømningsraten til den injiserte kjølegass neppe være balansert med strømningsraten for kjølegassen som strømmer inn i gass/væskeseparatoren. I praksis vil kjølevæskemengden i gass/væske-separatoren enten være nesten lik null eller så vil separatoren være fylt, og kjølemiddelmengden i gass/væskeseparatoren vil endre seg alt etter operasjonsbetingelsene. Følgelig vil distribusjonen av kjølevæskemengden i en kjølesyklus ha en tendens til å endre seg på en slik måte at operasjonen vil være vekslende.

Problemet med ustabil operasjon som følge av endringen av kjølemiddelmengden i gass/væske-separatoren kan løses ved å lede forbi og injisere en del av høytrykkskjølevæsken, slik som angitt i patentdokument 2, siden det her ikke foreligger et væskereservoar. Også for en slik løsning vil imidlertid følgende problem foreligge.

Generelt kan varmekapasiteten for en kjølesyklus omfattende gassinjeksjon økes i samsvar med økningen av strømningsraten for kjølemiddelet, fra kompressoren inn i varmeveksleren, ved å øke injeksjonsstrømningen.

Dersom injeksjonsstrømningsraten økes vil imidlertid også kjølevæske bli injisert sammen med kjølegassen, slik at temperaturen ved utgangen av kompressoren, og dermed også ved inngangen til varmeveksleren, blir lavere og varmekapasiteten for varmeveksleren minkes. Følgelig opprettholdes en injeksjonsstrømningsrate som vil gi en maksimal varmekapasitet, ved å balansere strømningsraten for kjølemiddelet i forhold til varmekapasiteten.

Kjøleklimaanlegg av luftvarmekilde/varmepumpe-typen vil i kalde områder med en utendørstemperatur på -10 ºC eller lavere, på grunn av redusert varmekapasitet generelt ikke kunne tilveiebringe tilstrekkelig oppvarming, slik at det her vil være behov for innretninger med høyere varmekapasitet. Gassinjeksjonssyklusen beskrevet ovenfor medfører imidlertid begrensninger for varmekapasiteten, slik at den ønskede oppvarming ikke kan oppnås.

Anordningen beskrevet i patentdokument 3 omfatter heller ikke noen konfigurasjon for økning av varmekapasiteten, slik at også her vil varmekapasiteten være redusert, og en tilstrekkelig oppvarmingsfunksjon for kalde omgivelser kan ikke oppnås.

Med utgangspunkt i problemene beskrevet ovenfor er det et formål med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et kjøleklimaanlegg som også i kalde områder med utetemperaturer på -10 ºC eller lavere kan fremvise en tilstrekkelig varmekapasitet, idet klimaanleggets varmekapasitet økes mer enn det som er mulig ved konvensjonelle gassinjeksjonssykler.

Et kjøleklimaanlegg ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter en kompressor, en innendørs varmeveksler, en første trykkreduksjonsinnretning, og en utendørs varmeveksler, alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren, videre omfattende en første, indre varmeveksler for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnnretning og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren og kompressoren; en bypass-injeksjonskrets for en del av kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning, for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren; en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen; og en andre, indre varmeveksler for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning.

I samsvar med foreliggende oppfinnelse vil kjølemiddel som suges inn i kompressoren når kretssystemet bestående av kompressoren, innendørsvarmeveksleren, den første trykkreduksjonsinnretning og utendørsvarmeveksleren betjenes for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren bli varmet opp av den første, indre varmeveksler for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren og kompressoren. Selv om strømningsraten for kjølemiddelet som injiseres i kompresjonskammeret i kompressoren økes ved å bypasse en del av kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning vil dermed temperaturreduksjonen ved utgangen av kompressoren bli holdt tilbake, slik at en tilstrekkelig varmekapasitet kan sikres ved å innrette innendørsvarmeveksleren slik at denne vil fremvise en tilstrekkelig varmevekslingskapasitet, også i områder som kan redusere varmekapasiteten, slik som omgivelser med lav temperatur. Når kjølemiddel av den andre, indre varmeveksler for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren og den første trykkreduksjonsinnretning forsynes for gassinjeksjon kan endringen av væskemengden på grunn av benyttelse av en gass/væske-separator unngås ved å forsyne det bypassede og forgassede kjølemiddel uten bruk av en slik gass/væske-separator, og dermed oppnås en mer stabil operasjon av anordningen.

Fig. 1 er et kjølemiddel-kretsdiagram for et kjøleklimaanlegg ifølge en første utførelsesform av foreliggende oppfinnelse.

Fig. 2 er et trykk/entalpi-diagram som viser operasjonssituasjoner under oppvarmingsbetjening av kjøleklimaanlegget.

Fig. 3 er et trykk/entalpi-diagram som viser operasjonssituasjoner under nedkjølingsbetjening av kjøleklimaanlegget.

Fig. 4 er et flytskjema som viser styreprosessen under oppvarmingsbetjeningen av kjøleklimaanlegget.

Fig. 5 er et flytskjema som viser styreprosessen under nedkjølingsbetjeningen av kjøleklimaanlegget.

Fig. 6 er et trykk/entalpi-diagram som viser operasjonssituasjoner under gassinjeksjon i kjøleklimaanlegget.

Fig. 7 er en graf som viser temperaturendringene i en kondensator under gassinjeksjon i kjøleklimaanlegget.

Fig. 8 er en graf som viser operasjonskarakteristikker ved endring av gassinjeksjonsstrømningsraten i kjøleklimaanlegget.

Fig. 9 er en graf som viser forskjellene i operasjonskarakteristikker på grunn av tilstedeværelsen eller fraværet av en første, indre varmeveksler i kjøleklimaanlegget.

Fig. 10 er en annen graf som viser operasjonskarakteristikker ved endring av gassinjeksjonsstrømningsraten i kjøleklimaanlegget.

Fig. 11 er et kjølemiddel-kretsdiagram for et kjøleklimaanlegg ifølge en andre utførelsesform av foreliggende oppfinnelse.

Henvisningstall: 1: utendørsenhet, 2: innendørsenhet, 3: kompressor, 4: fireveis-ventil, 5: gassrør, 6: innendørs varmeveksler, 7: væskerør, 8: andre ekspansjonsventil, 9: første, indre varmeveksler, 10: andre, indre varmeveksler, 11: første ekspansjonsventil, 12: utendørs varmeveksler, 13: injeksjonskrets, 14: tredje ekspansjonsventil for injeksjon, 15: målestyreenhet.

I Fig.1 er det vist en utendørsenhet omfattende en kompressor 3, en fireveis-ventil 4 for svitsjing mellom oppvarming og nedkjøling, en utendørs varmeveksler 12, en første ekspansjonsventil 11 bestående av en trykkreduksjonsinnretning, en andre, intern varmeveksler 10, en første, intern varmeveksler 9, en andre ekspansjonsventil 8 bestående av en trykkreduksjonsinnretning, en injeksjonskrets 13, og en tredje ekspansjonsventil 14 bestående av en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon.

Kompressoren 3 er av en type som kapasitetsstyres ved å styre antall omdreininger ved hjelp av en vekselretter, og kjølemiddel forsynt fra injeksjonskretsen 13 kan injiseres i et kompresjonskammer i kompressoren 3.

Den første ekspansjonsventil 11, den andre ekspansjonsventil 8 og den tredje ekspansjonsventil 14 er elektroniske ekspansjonsventiler med styrt, variabel åpning. Utendørsvarmeveksleren 12 er innrettet for varmeveksling med utendørsluft tilført ved hjelp av en vifte eller liknende.

Innendørsenheten 2 omfatter en innendørs varmeveksler 6. En gassledning 5 og en væskeledning 7 vil forbinde utendørsenheten 1 med innendørsenheten 2. I dette klimaanlegg anvendes kjølemiddelet R410A, som er en HFC-kjølemiddelblanding.

I utendørsenheten 1 er det innrettet en målestyreenhet 15 samt temperatursensorer 16. En temperatursensor 16a er innrettet på ut-siden av kompressoren 3; en temperatursensor 16b mellom utendørsvarmeveksleren 12 og fireveis-ventilen 4; en temperatursensor 16c i kjølemiddelstrømningsbanen i den mellomliggende del av utendørsvarmeveksleren 12; en temperatursensor 16d mellom utendørsvarmeveksleren 12 og den første ekspansjonsventil 11; en temperatursensor 16e mellom den første, indre varmeveksler 9 og den andre ekspansjonsventil 8; og en temperatursensor 16f på sugesiden av kompressoren 3; alle for måling av temperaturen i kjølemiddelet på de respektive steder i installasjonen. I tillegg er det innrettet en temperatursensor 16g for måling av utendørstemperaturen nær utendørsenheten 1.

I innendørsenheten 2 er det innrettet temperatursensorer 16h, 16i og 16j: temperatursensoren 16h er innrettet i kjølemiddelstrømningsbanen i den mellomliggende del av innendørsvarmeveksleren 6, og temperatursensoren 16i er innrettet mellom innendørsvarmeveksleren 6 og væskeledningen 7, for måling av temperaturen i kjølemiddelet på disse steder i installasjonen; temperatursensoren 16j er for måling av temperaturen i luften som suges inn i innendørsvarmeveksleren 6. Dersom varmemediumet består av et annet medium, slik som vann, benyttes temperatursensoren 16j for måling av temperaturen i det aktuelle innstrømningsmedium.

Temperatursensorene 16c og 16h kan detektere metningstemperaturene i kjølemiddelet ved høye h.h.v. lave trykk ved å detektere temperaturene i kjølemiddelet i en gass/væske tofasetilstand i de mellomliggende deler av varmevekslerne.

Målestyreenheten 15 i utendørsenheten 1 vil på grunnlag av informasjon fra sensorene 16 og betjeningsinstruksjoner fra brukeren av kjøleklimaanlegget styre betjeningen av kompressoren 3, strømningsbanesvitsjingen i fireveis-ventilen 4, luftstrømningsvolumet for viften samt åpningene for de respektive ekspansjonsventiler.

Operasjonen av kjøleklimaanlegget vil nå bli beskrevet.

Operasjonen under oppvarming vil først bli beskrevet med referanse til trykk/entalpidiagrammene for oppvarmingsoperasjonen vist i figurene 1 og 2.

Under oppvarming vil fireveis-ventilen 4 ha etablert strømningsbaner med retninger som angitt med heltrukne linjer i Fig.1. Kjølemiddelgass med høy temperatur og høyt trykk (punkt 1 i Fig.2) avgitt fra kompressoren 3 vil via fireveis-ventilen 4 strømme ut fra utendørsenheten 1 for så via gassledningen 5 å strømme inn i innendørsenheten 2. Deretter vil gassen strømme inn i innendørsvarmeveksleren 6 hvor den kondenseres samtidig som den avgir varme i varmeveksleren 6, for således å anta form av en kjølevæske med lav temperatur og høyt trykk (punkt 2 i Fig.2). Varmen fra kjølemiddelet avgis til mediumet på inn-siden, for eksempel luft eller vann, for således å bevirke oppvarmingen.

Kjølemiddelet med høyt trykk og lav temperatur som strømmer ut fra innendørsvarmeveksleren 6 vil via væskeledningen 7 strømme inn i utendørsenheten 1. I den andre ekspansjonsventil 8 vil det deretter få et noe redusert trykk (punkt 3 i Fig. 2), hvorpå det vil avgi varme til lavtemperaturskjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren 3 i den første, indre varmeveksler 9 for avkjøling (punkt 4 i Fig. 2).

Etter at en del av kjølemiddelet forbiledes til injeksonskretsen 13 vil så kjølemiddelet bli varmevekslet i den andre, indre varmeveksler 10, der denne del av kjølemiddelet forbiledet til injeksjonskretsen 13 vil få et redusert trykk i den tredje ekspansjonsventil 14 og derved anta en lavere temperatur for videre nedkjøling (punkt 5 i Fig.2). Deretter gjennomgår kjølemiddelet en trykkreduksjon i den første ekspansjonsventil 11, for således å anta form av et tofasekjølemiddel (punkt 6 i Fig.2). Tofasekjølemiddelet vil så strømme inn i utendørsvarmeveksleren 12 hvor det ved opptak av varme evaporeres og forgasses (punkt 7 i Fig.2). Deretter vil det passere gjennom fireveis-ventilen 4 for å bli varmevekslet med høytrykks kjølemiddel i den første, indre varmeveksler 9, for videre oppvarming (punkt 8 i Fig.2) og videreføring til kompressoren 3.

På den annen side vil trykket i kjølemiddelet forbiledet til injeksjonskretsen 13 av den tredje ekspansjonsventil 14 bli redusert til en mellomverdi, for således å anta form av et lavtemperaturs tofasekjølemiddel (punkt 9 i Fig.2). Deretter vil det bli varmevekslet med høytrykks kjølemiddel i den andre, indre varmeveksler 10, for oppvarming (punkt 10 i Fig.2) før injisering inn i kompressoren 3.

I kompressoren 3 vil det innsugde kjølemiddel (punkt 8 i Fig.2) bli komprimert til et mellomliggende trykk og oppvarmet, hvorpå det vil strømme sammen med det injiserte kjølemiddel. Kjølemiddelet vil så få en redusert temperatur (punkt 12 i Fig.2), hvorpå det etter en høytrykkskomprimering avgis (punkt 1 i Fig.2) fra kompressoren 3.

Operasjonen under nedkjøling vil nå bli beskrevet med referanse til trykk/entalpidiagrammene for nedkjøling vist i figurene 1 og 3.

Under nedkjølingsoperasjonen vil fireveis-ventilen 4 etablere strømningsbaner med retninger som vist med prikkede linjer i Fig.1. Kjølegassen med høy temperatur og høyt trykk (punkt 1 i Fig.3) avgitt fra kompressoren 3 vil via fireveis-ventilen 4 strømme inn i utendørsvarmeveksleren 12 hvor den vil kondensere samtidig som den avgir varme, for således å anta form av et høytrykks og lavtemperaturs kjølemiddel (punkt 2 i Fig.3). Kjølemiddelet som strømmer ut fra utendørsvarmeveksleren 12 vil i den første ekspansjonsventil 11 få noe redusert trykk (punkt 3 i Fig.3), hvorpå den i den andre, indre varmeveksler 10 ved varmeveksling med lavtemperaturskjølemiddelet som strømmer i injeksjonskretsen 13 vil bli avkjølt (punkt 4 i Fig.3). Etter at en del av kjølemiddelet forbiledes til injeksjonskretsen 13 vil kjølemiddelet bli kontinuerlig avkjølt (punkt 5 i Fig.3) i den første, indre varmeveksler, ved varmeveksling med kjølemiddelet som skal tilføres kompressoren 3.

Etter å gjennom trykkreduksjon til lavt trykk i den andre ekspansjonsventil 8 ha antatt form av et tofasekjølemiddel (punkt 6 i Fig.3) vil kjølemiddelet via væskeledningen 7 strømme ut fra utendørsenheten 1 inn i innendørsenheten 2. Der vil den strømme inn i innendørsvarmeveksleren 6 hvor den ved absorbsjon av varme evaporeres og forgasses (punkt 7 i Fig.3), for således å avkjøle mediumet på inn-siden, for eksempel luft eller vann.

Lavtrykkskjølemiddelgassen som strømmer ut av innendørsvarmeveksleren 6 vil via gassledningen 5 strømme ut fra innendørsenheten 2 inn i utendørsenheten 1. Den vil så passere gjennom fireveis-ventilen 4, hvorpå den oppvarmes ved varmeveksling med høytrykkskjølemiddelet i den første, indre varmeveksler 9, for så å bli sugd inn i kompressoren 3.

På den annen side vil trykket i kjølemiddelet forbiledet til injeksjonskretsen 13 av den tredje ekspansjonsventil 14 bli redusert til en mellomverdi, for således å anta form av et lavtemperaturs tofasekjølemiddel (punkt 9 i Fig.3). Deretter vil det bli varmevekslet med høytrykks kjølemiddel i den andre, indre varmeveksler 10, for oppvarming (punkt 10 i Fig.3) før injisering inn i kompressoren 3. I kompressoren 3 vil det innsugde kjølemiddel (punkt 8 i Fig.3) bli komprimert til et mellomliggende trykk og oppvarmet (punkt 11 i Fig.3), hvorpå det vil strømme sammen med det injiserte kjølemiddel.

Kjølemiddelet vil så få en redusert temperatur (punkt 12 i Fig.3), hvorpå det etter en høytrykkskomprimering avgis (punkt 1 i Fig.3) fra kompressoren 3.

Trykk/entalpi-diagrammet for nedkjølingsoperasjonen er hovedsaklig identisk med diagrammet for oppvarmingsprosesssen, slik at samme operasjon vil foreligge i begge operasjonsmodi.

Styreoperasjonen for kjøleklimaanlegget vil nå bli beskrevet.

Først vil styreoperasjonen under oppvarmingsprosessen bli beskrevet med referanse til flytskjemaet i Fig.4.

Under oppvarmingsoperasjonen vil først initielle verdier for kapasiteten til kompressoren 3, åpningen til den første ekspansjonsventil 11, åpningen til den andre ekspansjonsventil 8 og åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 bli satt (trinn S1).

Etter en forutbestemt tidsforsinkelse (trinn S2), avhengig av den påfølgende operasjon, vil hver aktuator bli styrt som følger.

Kapasiteten til kompressoren 3 styres også hovedsakelig slik at lufttemperaturen som måles av temperatursensoren 16j i innendørsenheten 2 vil være lik den temperaturen som settes av brukeren av kjøleklimaanlegget.

Det vil si at lufttemperaturen i innendørsenheten 2 sammenlignes med den satte verdi (trinn S3). Når lufttemperaturen er identisk med eller nær den satte verdi vil kapasiteten til kompressoren 3 bli holdt slik som den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Kapasiteten til kompressoren 3 vil bli endret (trinn S4) slik at når lufttemperaturen er mye lavere enn den satte temperatur vil kapasiteten til kompressoren bli økt; når lufttemperaturen er nær den satte verdi vil kapasiteten til kompressoren bli holdt slik den er; og når lufttemperaturen er høyere enn den satte verdi vil kapasiteten til kompressoren bli redusert.

Styringen av her ekspansjonsventil utføres som følger.

Den andre ekspansjonsventil 8 styres slik at graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren 6 bli en målverdi satt på forhånd, for eksempel 10 ºC, der graden av underkjøling (SC) bestemmes av forskjellen i temperatur mellom metningstemperaturen for høytrykkskjølemiddelet detektert av temperatursensoren 16h og utgangstemperaturen fra innendørsvarmeveksleren 6 detektert av temperatursensoren 16i.

Det vil si at graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved utgangen av varmeveksleren 6 sammenlignes med målverdien (trinn S5). Når graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren 6 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli holdt slik den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Åpningen til den andre ekspansjonsventil 8 endres (trinn S6) slik at når graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren 6 er større enn målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli økt; og når graden av underkjøling (SC) er mindre enn målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli styrt slik at den reduseres.

Den første ekspansjonsventil 11 styres så slik at graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen til kompressoren 3 blir en målverdi satt på forhånd, for eksempel 10 ºC, der graden av overheting (SH) bestemmes av forskjellen i temperatur mellom inngangstemperaturen i kompressoren 3 detektert av temperatursensoren 16f og metningstemperaturen for lavtrykkskjølemiddelet detektert av temperatursensoren 16c.

Det vil si at graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen til kompressoren 3 sammenlignes med målverdien (trinn S7). Når graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen til kompressoren 3 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli holdt slik den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Åpningen til den første ekspansjonsventil 11 endres (trinn S8) slik at når graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen av kompressoren 3 er større enn målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli økt; og når graden av overheting (SH) er mindre enn målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli styrt slik at den reduseres.

Videre vil den tredje ekspansjonsventil 14 bli styrt slik at avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 detektert av temperatursensoren 16a blir en målverdi satt på forhånd, for eksempel 90 ºC.

Det vil si at avgivelsestemperaturen for kompressoren 3 sammenlignes med målverdien (trinn S9). Når avgivelsestemperaturen for kompressoren 3 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 bli holdt som den er og det returneres til trinn S2.

Når åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 varieres vil tilstanden til kjølemiddelet endre seg som følger.

Når åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 økes vil strømningsraten for kjølemiddelet gjennom injeksjonskretsen 13 øke. Varmevekslingsomfanget i den andre, indre varmeveksler 10 vil ikke i betydelig grad vil endre seg med strømmen gjennom injeksjonskretsen 13. Når strømningsraten for kjølemiddelet gjennom injeksjonskretsen 13 økes vil derfor entalpidifferansen (differansen mellom punkt 9 og punkt 10 i Fig.2) for kjølemiddelet i den andre, indre varmeveksler 10 på injektorkrets-siden minske, slik at entalpien for det injiserte kjølemiddel (punkt 10 i Fig.2) reduseres.

Følgelig vil entalpien for kjølemiddelet omfattende det injiserte og sammenløpende kjølemiddel (punkt 12 i Fig.2) også bli redusert, slik at entalpien ved avgivelse samt avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 (punkt 1 i Fig.2) også reduseres.

Når åpningen av den tredje ekspansjonsventil 14 derimot reduseres vil avgivelsesentalpien for kompressoren 3 øke slik at også avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 økes. Således endres åpningen av den tredje ekspansjonsventil 14 (trinn S10) slik at når avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 er større enn målverdien vil åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 satt større; og når avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 er mindre enn målverdien vil åpningen av den tredje ekspansjonsventil 14 bli satt mindre. Deretter vil prosessen returnere til trinn S2.

Styreoperasjonen under nedkjølingsprosessen bli nå beskrevet med referanse til flytskjemaet i Fig.5.

Under nedkjølingsoperasjonen vil først initielle verdier for kapasiteten til kompressoren 3, åpningen til den første ekspansjonsventil 11, åpningen til den andre ekspansjonsventil 8 og åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 bli satt (trinn S11).

Etter en forutbestemt tidsforsinkelse (trinn S12), avhengig av den påfølgende operasjon, vil hver aktuator bli styrt som følger.

Kapasiteten til kompressoren 3 styres først hovedsakelig slik at lufttemperaturen som måles av temperatursensoren 16j i innendørsenheten 2 vil være lik den temperaturen som settes av brukeren av kjøleklimaanlegget.

Det vil si at lufttemperaturen i innendørsenheten 2 sammenlignes med den satte verdi (trinn S13). Når lufttemperaturen er identisk med eller nær den satte verdi vil kapasiteten til kompressoren 3 bli holdt slik som den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Kapasiteten til kompressoren 3 vil bli endret (trinn S14) slik at når lufttemperaturen er mye større enn den satte temperatur vil kapasiteten til kompressoren bli økt; når lufttemperaturen er lavere enn den satte verdi vil kapasiteten til kompressoren bli redusert.

Styringen av her ekspansjonsventil utføres som følger.

Den første ekspansjonsventil 11 styres så slik at graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved inngangen til kompressoren 3 blir en målverdi satt på forhånd, for eksempel 10 ºC, der graden av underkjøling (SC) bestemmes av forskjellen i temperatur mellom metningstemperaturen i høytrykkskjølemiddelet detektert av temperatursensoren 16c og utgangstemperaturen for utendørsvarmeveksleren 12 detektert av temperatursensoren 16d.

Det vil si at graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet ved utgangen til utendørsvarmeveksleren 12 sammenlignes med målverdien (trinn S15). Når graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet i utendørsvarmeveksleren 12 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli holdt slik den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Åpningen til den første ekspansjonsventil 11 endres (trinn S16) slik at når graden av underkjøling (SC) av kjølemiddelet i utendørsvarmeveksleren 12 er større enn målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli økt; og når graden av underkjøling (SC) er mindre enn målverdien vil åpningen av den første ekspansjonsventil 11 bli styrt slik at den reduseres.

Den andre ekspansjonsventil 8 styres slik at graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen av kompressoren 3 bli en målverdi satt på forhånd, for eksempel 10 ºC, der graden av overheting (SC) bestemmes av forskjellen i temperatur mellom inngangstemperaturen for kompressoren 3 detektert av temperatursensoren 16f og metningstemperaturen til lavtrykkskjølemiddelet detektert av temperatursensoren 16h.

Det vil si at graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen av kompressoren 3 sammenlignes med målverdien (trinn S17). Når graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen av kompressoren 3 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli holdt slik den er, og prosessen vil fortsette til neste trinn.

Åpningen til den andre ekspansjonsventil 8 endres (trinn S18) slik at når graden av overheting (SH) av kjølemiddelet ved inngangen av kompressoren 3 er større enn målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli økt; og når graden av overheting (SH) er mindre enn målverdien vil åpningen av den andre ekspansjonsventil 8 bli styrt slik at den reduseres.

Det vil si at avgivelsestemperaturen for kompressoren 3 sammenlignes med målverdien (trinn S19). Når avgivelsestemperaturen for kompressoren 3 er identisk med eller nær målverdien vil åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 bli holdt som den er og det returneres til trinn S12.

Når åpningen av den tredje ekspansjonsventil 14 varieres vil kjølemiddeltilstanden endre seg på samme måte som ved oppvarmingsoperasjonen. Åpningen til den tredje ekspansjonsventil 14 endres (trinn S20) således slik at når avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 er større enn målverdien vil åpningen i den tredje ekspansjonsventil bli økt; og når avgivelsestemperaturen er mindre enn målverdien vil åpningen av den tredje ekspansjonsventil 14 bli redusert. Deretter vil prosessen returnere til trinn S12.

Operasjon/arbeids-effekten som oppnås ved kretskonfigurasjonen og styresystemet ifølge denne utførelsesform vil nå bli beskrevet. Siden kjøleklimaanlegget med denne konfigurasjon kan betjenes på samme måte både i nedkjølings- og oppvarmings-modus vil bare oppvarmingsoperasjonen her bli beskrevet.

Kretssystemet i dette kjøleklimaanlegg er en såkalt gassinjeksjonskrets. Det vil si at kjølemiddelgassen i en del av kjølemiddelet som etter kondensering i innendørsvarmeveksleren 6 har oppnådd et trykk av en redusert mellomverdi injiseres inn i kompressoren 3.

Konvensjonelt blir kjølemiddelet ved et slikt mellomtrykk generelt separert i en væskeog gass-del i gass/væske-separatoren, for deretter å bli injisert. Ved foreliggende anordning, slik som vist i Fig.6, blir imidlertid kjølemiddelet separert i en væske- og gass-del termisk ved varmeveksling i den andre, indre varmeveksler 10 før injisereing.

Gjennom denne gassinjeksjonskrets oppnås følgende effekter.

Ved denne gassinjeksjon vil for det første kjølemiddelstrømmen fra kompressoren 3 øke, slik at kjølemiddelstrømmen Gdis avgitt fra kompressoren 3 vil være lik kjølemiddelsrømmen Gsuc oppsugd i kompressoren 3 pluss strømmen av injisert kjølemiddel Ginj.

Siden kjølemiddelstrømmen til varmeveksleren for kondensering øker vil dermed oppvarmingskapasiteten øke også under oppvarmingen.

På den annen side vil kjølemiddelentalpien ved inngang til varmeveksleren for evaporering ved varmeveksling i denne andre, indre varmeveksler 10, slik som vist i Fig. 6, bli redusert, slik at kjølemiddelentalpidifferansen i evaporatoren økes. Dermed vil kjølekapasiteten øke, også under nedkjølingsoperasjonen.

Gassinjeksjonen vil også gi en forbedret effektivitet.

Kjølemiddelet som kommer til evaporatoren vil generelt være et tofase, gass/væskekjølemiddel, og gassen vil her ikke bidra til kjølekapasiteten. Kompressoren 3 vil sette denne lavtrykks kjølegassen under høyt trykk, sammen med kjølegassen evaporert i evaporatoren.

Under gassinjeksjonen vil en bestemt del av kjølegassen som går inn i evaporatoren bli ekstrahert ved et mellomliggende trykk og så injisert, slik at gassen komprimeres videre, fra dette mellomliggende trykk til et høyere trykk.

Kompresjonsarbeidet som utføres fra det lave trykk til det mellomliggende trykk vil således ikke nødvendigvis bli brukt på den injiserte kjølegasstrøm, slik at effektiviteten vil øke tilsvarende. Denne effekt kan oppnås både ved oppvarming og nedkjøling.

Korrelasjonen mellom gassinjeksjonsstrømmen og varmekapasiteten vil nå bli beskrevet.

Når gassinjeksjonsstrømmen økes, mens kjølemiddelstrømmen som avgis fra kompressoren 3 økes som beskrevet ovenfor, vil avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 bli redusert og temperaturen i kjølemiddelet som inntar kondensatoren vil også bli redusert.

Når det gjelder varmevekslingskapasiteten for kondensatoren vil denne generelt øke med økende temperaturdistribusjon i varmeveksleren. Endringer i kjølemiddeltemperaturen når kjølemiddeltemperaturen ved inngangen av kondensatoren er forskjellig ved samme kondenseringstemperatur er vist i Fig.7, og temperaturdistribusjonen vil være forskjellig i den delen av kjølemiddelet i kondensatoren som er i en overhetet gasstilstand.

Når kjølemiddelet i kondensatoren er i en tofasetilstand ved kondenseringstemperaturen vil varmevekslingen omfatte en stor del av dette kjølemiddelet. Omfanget av varmevekslingen i den del av kjølemiddelet som er i en overhetet gasstilstand vil imidlertid være 20 til 30 % av det totale, og det utgjør således en betydelig del av varmevekslingen.

Dersom injeksjonsstrømmen økes dramatisk, og kjølemiddeltemperaturen i den overhetede gassandel reduseres betraktelig, vil varmevekslingskapasiteten i kondensatoren bli redusert og varmekapasiteten vil også bli redusert. Den ovenfor nevnte korrelasjon mellom gassinjeksjonsstrømmen og varmekapasiteten er anslått i Fig. 8, og det vil foreligge en gassinjeksjonsstrøm som vil maksimere varmekapasiteten.

Operasjons/arbeids-effekten for den første, indre varmeveksler 9 ifølge denne utførelsesform vil nå bli beskrevet.

Høytrykks kjølemiddelvæske som strømmer ut av kondensatoren vil i den første, indre varmeveksler 9 varmeveksle med kjølemiddelet som suges inn i kompressoren 3. Ved avkjøling av høytrykkskjølemiddelvæsken i den første, indre varmeveksler 9 vil entalpien i kjølemiddelet som strømmer inn i evaporatoren bli redusert, slik at kjølemiddelentalpidifferansen vil øke i evaporatoren.

Kjøleytelsen vil således øke under nedkjølingsoperasjonen.

På den annen side vil kjølemiddelet som suges inn i kompressoren 3 bli varmet opp slik at innsugingstemperaturen vil øke. Samtidig vil avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 også øke. Ved kompresjonsslaget til kompressoren 3, også ved samme trykkstigning, vil det generelt kreves mer arbeid dess høyere temperaturen i kjølemiddelet er.

Den første, indre varmeveksler 9 vil derfor bevirke en forbedret kapasitet på grunn av økningen i entalpidifferansen i evaporatoren, samt en økning av kompresjonsarbeidet. Denne forbedrede kapasitet på grunn av økningen i entalpidifferansen i evaporatoren vil medføre en forbedret operasjonseffektivitet for anordningen.

Effekten av kombinasjonen av varmevekslingen i den første, indre varmeveksler 9 og gassinjeksjonen ved injeksjonskretsen 13 ifølge denne utførelsesform vil nå bli beskrevet.

Ved varmevekslingen i den første, indre varmeveksler 9 vil innsugingstemperaturen i kompressoren 3 øke. Ved endringen i kompressoren 3 under injeksjonen vil følgelig entalpien i kjølemiddelet som gjennomgår en trykkøkning fra et lavt til et høyere, mellomliggende trykk (punkt 11 i Fig.2 og 3) øke, og entalpien i kjølemiddelet etter at det er blandes sammen med kjølemiddelet som injiseres (punkt 12 i Fig.2 og 3) vil også øke.

I samsvar med dette vil avgivelsesentalpien fra kompressoren 3 (punkt 1 i Fig.2 og 3) også øke, slik at avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 vil øke. Korrelasjonen mellom gassinjeksjonsstrømmen og varmekapasiteten ved tilstedeværelse eller fravær av varmeveksling i den første, indre varmeveksler 9 er anslått i Fig.9.

Når det foreligger en varmeveksling i den første, indre varmeveksler 9 vil avgivelsestemperaturen i kompressoren 3 ved samme injeksjonsomfang øke, slik at kjølemiddeltemperaturen ved inngangen til kondensatoren også vil øke, omfanget av varmevekslingen i kondensatoren vil øke og varmekapasiteten vil være forbedret.

Således økes injeksjonsstrømmen med den maksimale verdi for varmekapasiteten, mens selve denne maksimalverdi også vil øke, og derved vil det oppnås en større varmekapasitet.

Selv ved fravær av den første, indre varmeveksler vil graden av overheting av det i kompressoren 3 innsugde kjølemiddel øke ved åpningsstyring av den første ekspansjonsventil 11, slik at avgivelsestemperaturen fra kompressoren 3 også da kan øke.

Siden graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 for evaporering i dette tilfelle samtidig vil øke vil imidlertid varmevekslingseffektiviteten for utendørsvarmeveksleren 12 bli redusert.

Når varmevekslingseffektiviteten i utendørsvarmeveksleren 12 reduseres må evaporeringstemperaturen reduseres for å oppnå samme varmevekslingskapasitet, slik at trykket her vil bli redusert under operasjon.

Når trykket reduseres vil strømmen av kjølemiddelet som suges inn i kompressoren 3 også bli redusert, slik at under en slik operasjon vil varmekapasiteten bli motsvarende forringet.

På den annen side vil bruken av den første, indre varmeveksler 9 gjøre kjølemiddeltilstanden ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 for evaporering velegnet for en økning av avgivelsestemperaturen i kompressoren 3, samtidig som en gunstig varmevekslingseffektivitet opprettholdes, og dermed oppnås enkelt en økning av varmekapasiteten ved at den ovenfor nevnte reduksjon av lavtrykket unngås.

Ved kretskonfigurasjonen ifølge denne utførelsesform vil også injeksjonen bli foretatt etter at en del av høytrykkskjølemiddelet er blitt forbiledet, fått et redusert trykk og så forgasset til en overhetet tilstand i den andre, indre varmeveksler 10.

Sammenlignet med et tilfelle der gassen separert i gass/væske-separatoren injiseres på konvensjonell måte vil en endring i kjølemiddeldistribusjonen når injeksjonsstrømmen varieres i samsvar med styre- og operasjons-tilstanden ikke bli generert, slik at det oppnås en mer stabil operasjon.

Det er tidligere utlagt at den tredje ekspansjonsventil 14 styres slik at avgivelsestemperaturen i kompressoren 3 antar en målverdi, og denne styrte målverdi settes i tillegg slik at varmekapasiteten maksimeres.

Ut fra korrelasjonen mellom gassinjeksjonsstrømmen, varmekapasiteten og avgivelsestemperaturen, vist i Fig.9, vil det foreligge en avgivelsestemperatur som vil maksimere varmekapasiteten og som oppnås før den settes som målverdi. Målverdien for avgivelsestemperaturen vil ikke nødvendigvis være konstant, og den kan endres i samsvar med operasjonsbetingelsene og egenskapene til innretninger slik som en kondensator.

Ved å på denne måte styre avgivelsestemperaturen kan gassinjeksjonsstrømmen styres for å maksimere varmekapasiteten.

Gassinjeksjonsstrømmen kan styres, ikke bare for å maksimere varmekapasiteten, men også for å maksimere operasjonseffektiviteten.

Når det kreves høy varmekapasitet, som under oppstart av kjøleklimaanlegget, vil gassinjeksjonsstrømmen bli styrt for maksimering av varmekapasiteten. Når innendørstemperaturen etter en viss forutbestemt tid etter oppstart har økt kan derimot gassinjeksjonsstrømmen styres for en maksimering av operasjonseffektiviteten, siden en særlig høy varmekapasitet nå ikke lenger vil være påkrevet.

Korrelasjonene mellom injeksjonsstrømmen, varmekapasiteten og operasjonseffektiviteten vist i Fig.10 angir at når operasjonseffektiviteten maksimeres vil injeksjonsstrømmen være mindre og avgivelsestemperaturen høyere i forhold til når varmekapasiteten maksimeres.

Ved en injeksjonsstrøm som maksimerer varmekapasiteten vil varmevekslingskapasiteten i kondensatoren være redusert, siden avgivelsestemperaturen vil være redusert. For å øke injeksjonsstrømmen reduseres det mellomliggende trykk og kompresjonsarbeidet økes ved injeksjonsmengden, slik at operasjonseffektiviteten vil være redusert i forhold til når operasjonseffektiviteten maksimeres.

Det betyr at målverdiene for avgivelsestemperaturen styrt av den tredje ekspansjonsventil 14 i injeksjonskretsen 13 omfatter både en målverdi som vil maksimere varmekapasiteten og en målverdi som maksimerer operasjonseffektiviteten. Således vil en målverdi for maksimering av varmekapasiteten bli satt når forhold som operasjonskapasiteten til kompressoren 3 og lufttemperaturen i innendørsenheten krever det; i andre situasjoner settes målverdien for maksimering av operasjonseffektiviteten.

Ved en slik operasjon oppnås en høy varmekapasitet og en svært effektiv operasjon.

I tillegg styres den første ekspansjonsventil 11 slik at graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren 3 har en forutbestemt verdi. Derved kan graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av varmeveksleren for evaporering optimaliseres for å sikre en høy varmevekslingskapasitet i evaporatoren, så vel som en passende kjølemiddelentalpidifferanse, for å tillate en mest mulig effektiv operasjon.

Graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av evaporatoren ved en slik operasjon vil avhenge av egenskapene til varmeveksleren, men den vil være om lag 2 ºC. Siden kjølemiddelet i den første, indre varmeveksler 9 varmes opp i forhold til denne overhetingsgrad vil målverdien for graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren 3 bli høyere enn verdien av denne grad, og den vil som beskrevet ovenfor bli satt til 10 ºC.

Følgelig kan også graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av evaporatoren, eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12, oppnådd ut fra differansen mellom verdiene i temperatursensorene 16b og 16c, styres i den første ekspansjonsventil 11, for å oppnå en målverdi slik som for eksempel 2 ºC angitt ovenfor.

Dersom graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av evaporatoren styres direkte, og målverdien er så lav som 2 ºC, vil imidlertid kjølemiddelet ved utgangen av evaporatoren forbigående anta en tofase, gass/væske-tilstand, slik at graden av overheting ikke kan detekteres nøyaktig og styringen vanskeliggjøres.

Ved å detektere graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren 3 kan målverdien settes høy, og det vil ikke oppstå en situasjon der graden av overheting på grunn av oppvarming i den første, indre varmeveksler 9, og det innsugde kjølemiddel befinner seg i en gass/væske tofasetilstand, ikke kan detekteres nøyaktig, og graden av overheting kan enkelt og stabilt kontrolleres.

I tillegg styres graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren 6 for kondensering i forhold til en målverdi av den andre ekspansjonsventil 8. Gjennom denne styringen sikres varmevekslingskapasiteten, og anlegget kan betjenes slik at det oppnås en passende kjølemiddelentalpidifferanse, og en svært effektiv operasjon tillates.

Graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av kondensatoren ved en slik operasjon vil avhenge av egenskapene til varmeveksleren, men den vil tilsvare en temperatur på om lag 5 til 10 ºC.

Målverdien for graden av underkjøling settes i tillegg høyere enn denne verdi. Ved å for eksempel sette den til om lag 10 til 15 ºC kan anlegget betjenes for en økning av varmekapasiteten.

Målverdien for graden av underkjøling endres så i henhold til operasjonsbetingelsene, slik at gjennom en noe høyere grad av underkjøling kan en tilstrekkelig høy varmekapasitet oppnås ved oppstart av anlegget, og når romtemperaturen har stabilisert seg kan en effektiv operasjon oppnås gjennom en noe lavere grad av underkjøling.

Kjølemiddelet for kjøleklimaanlegget vil i tillegg ikke være begrenset til R410A, og andre kjølemidler, slik som R134A, R404A, R407A, som alle er HFC-kjølemidler, CO2, som er et naturlig kjølemiddel, HC-kjølemidler, ammoniakk, luft og vann kan også benyttes. CO2som kjølemiddel har den ulempe at kjølemiddelentalpidifferansen i evaporatoren vil være liten, noe som vil redusere operasjonseffektiviteten. Siden kjølemiddelentalpidifferansen i evaporatoren ved en konfigurasjon ifølge dette anlegget kan økes ved den første, indre varmeveksler 9 og den andre, indre varmeveksler 10 vil effektiviteten kunne forbedres betydelig, slik at CO2likevel vil være egnet for anlegget.

Ved anvendelse av CO2vil det ikke foreligge en kondenseringstemperatur, og i radiatorvarmeveksleren på høytrykksiden vil temperaturen avta med strømmen. I motsetning til ved bruk av et HFC-kjølemiddel, der en viss grad av varmeveksling sikres ved at kondenseringstemperaturen holdes over en bestemt seksjon, vil endringen i varmeveklsingen i stor grad være påvirket av inngangstemperaturen.

Ved at injeksjonsstrømmen ved denne utførelsesform kan økes samtidig som avgivelsestemperaturen holdes høy vil stigningsraten for varmekapasiteten være høyere enn for HFC-kjølemidler, slik at også i dette aspekt kan CO2passende anvendes som kjølemiddel.

Arrangementet av den første, indre varmeveksler 9 og den andre, indre varmeveksler 10 vil ikke være begrenset til det som er angitt i Fig.1, og den samme effekt kan oppnås også når posisjonene i forhold til oppstrøms- og nedstrøms-retningene reverseres.

Posisjonen til injeksjonskretsen 13 er heller ikke begrenset til den vist i Fig. 1, og den samme effekt vil oppnås så lenge den er korrekt plassert i andre posisjoner i mellomtrykksdelen og høytrykksdelen for væskedelen.

Når det gjelder styrestabiliteten for den tredje ekspansjonsventil 14, som er anløpsstedet for injeksjonskretsen, foretrekkes det at kjølemiddelet antar væsketilstand snarere enn en tofaset gass/væske-tilstand.

I tillegg vil den første, indre varmeveksler 9, den andre, indre varmeveksler 10 og anløpsstedet for injeksjonskretsen 13 ifølge denne utførelsesform være innrettet mellom den første ekspansjonsventil 11 og den tredje ekspansjonsventil 8, slik at injeksjonsoperasjonen kan utføres både i oppvarmings- og nedkjøling-modus.

Videre vil kjølemiddelmetningstemperaturen bli detektert av kjølemiddeltemperatursensoren innrettet mellom kondensatoren og evaporatoren; alternativt kan det være tilveiebrakt en trykksensor for deteksjon av de høye og lave trykkverdier, slik at metningstemperaturen kan innhentes ved en konvertering av de målte trykkverdier.

En andre utførelsesform av foreliggende oppfinnelse er vist i Fig.11. Fig.11 er et kjølemiddelkretsdiagram for et kjøleklimaanlegg ifølge denne andre utførelsesform, der en mellomliggende trykkbeholder 17 er tilveiebrakt i utendørsenheten, og et sugerør i kompressoren 3 går inn i den mellomliggende trykkbeholder 17.

Kjølemiddelet i sugerøret kan varmeveksles med kjølemiddelet i den mellomliggende trykkbeholder 17, og denne vil således anta samme funksjon som den første, indre varmeveksler 9 i den første utførelesesform.

Operasjons-/arbeid-effekten som oppnås ved denne utførelsesform vil bortsett ifra den mellomliggende trykkbeholder 17 være den samme som ved den første utførelsesform, slik at beskrivelsen av denne del utelates. Under oppvarmingsoperasjonen vil det tofasede, gass/væske-kjølemiddel ved utgangen av innendørsvarmeveksleren 6 strømme inn i den mellomliggende trykkbeholder 17 for avkjøling og kondensering i denne. Under avkjølingsprosessen vil det tofasede, gass/væske-kjølemiddel ved utgangen av den første ekspanjonsventil 11 strømme inn i den mellomliggende trykkbeholder 17 for avkjøling og kondensering.

Ved varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil kjølemiddelgassen i det tofasede, gass/væske-kjølemiddel komme i kontakt med sugerøret for kondensering. Følgelig vil kontaktflaten mellom kjølemiddelgasssen og sugerøret bli større dess mindre kjølemiddelvæske som er lagret i den mellomliggende trykkbeholder 17.

Omvendt vil kontaktflaten mellom kjølemiddelgassen og sugerøret bli mindre dess mer kjølemiddelvæske som er lagret i den mellomliggende trykkbeholder 17.

Å tilveiebringe en slik mellomliggende trykkbeholder 17 vil ha følgende effekt.

Siden kjølemiddelet ved utgangen av den mellomliggende trykkbeholder 17 vil være kondensert vil for det første kjølemiddelet som strømmer inn i den tredje ekspansjonsventil 14 helt sikkert ha væskeform under oppvarmingsprosessen, slik at strømmen i den tredje ekspansjonsventil 14 vil være stabil, og en stabil styring av ventilen og anlegget kan dermed sikres.

Ved varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil det være fordelaktig at trykket i beholderen er stabilisert, at inngangstrykket i den tredje ekspansjonsventil 14 blir stabilt og at også strømmen av kjølemiddel gjennom injeksjonskretsen 13 er stabilisert. Dersom belastningen endres slik at for eksempel høytrykksverdiene vil variere vil samtidig også trykket i den mellomliggende trykkbeholder 17 endre seg; denne trykkendring vil imidlertid på grunn av varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 bli holdt tilbake.

Når belastningen økes og høytrykksverdiene økes vil trykket i den mellomliggende trykkbeholder 17 også øke; i dette tilfelle vil differansen mellom høy- og lavtrykksverdiene ekspandere og temperaturforskjellen i varmeveksleren i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil også øke, og dermed økes omfanget av varmevekslingen. Når varmevekslingen økes vil kondenseringen av kjølemiddelgassen i det tofasede, gass/væske-kjølemiddel øke, slik at trykket vanskelig kan stige, og trykkstigningen i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil således bli holdt tilbake.

Omvendt, når belastningen reduseres og høytrykksverdiene reduseres vil trykket i den mellomliggende trykkbeholder 17 også bli redusert; i dette tilfelle vil differansen mellom høy- og lav-trykksverdiene også bli redusert og temperaturforskjellen i varmeveksleren i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil også bli redusert, og dermed reduseres omfanget av varmevekslingen. Når varmevekslingen reduseres vil kondenseringen av kjølemiddelgassen i det tofasede, gass/væske-kjølemiddel avta, slik at trykket vanskelig kan avta, og trykksenkningen i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil således bli holdt tilbake.

Ved varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil på denne måte endringen i varmevekslingsomfanget forårsaket av endringer i operasjonsbetingelsene bli generert på autonom måte, og en trykkendring i den mellomliggende trykkbeholder 17 holdes tilbake.

Varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder vil også ha den effekt at funksjonen til anlegget stabiliseres. Når for eksempel graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 for evaporering økes på grunn av endringer i tilstanden på lavtrykkssiden vil temperaturforskjellen under varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 avta, varmevekslingsomfanget vil avta og kjølemiddelgassen kan dermed vanskelig kondenseres, slik at mengden av kjølemiddelgass i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil øke mens mengden av kjølemiddelvæske vil avta.

Denne reduserte mengde av kjølemiddelvæske vil gå til utendørsvarmeveksleren 12, der denne mengde økes, slik at økningen av graden av overheting ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 holdes tilbake, og således begrenses endringene ved operasjonen av anlegget.

Omvendt, når graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 for evaporering reduseres på grunn av endringer i tilstanden på lavtrykkssiden vil temperaturforskjellen under varmevekslingen i den mellomliggende trykkbeholder 17 øke, varmevekslingsomfanget vil øke og kjølemiddelgassen vil dermed lettere kunne kondensere, slik at mengden av kjølemiddelgass i den mellomliggende trykkbeholder 17 vil avta mens mengden av kjølemiddelvæske vil øke. Denne økte mengde av kjølemiddelvæske vil gå til utendørsvarmeveksleren 12, der denne mengde reduseres, slik at reduksjonen av graden av overheting ved utgangen av utendørsvarmeveksleren 12 holdes tilbake, og således begrenses endringene ved operasjonen av anlegget.

Effekten med en undertrykking av endringer av graden av overheting oppstår også på grunn av det faktum at endringen av varmevekslingsomfanget som en følge av endringer i operasjonsbetingelsene genereres autonomt.

Som beskrevet ovenfor vil en erstatning av den første, indre varmeveksler 9 ifølge den første utførelsesform med den mellomliggende trykkbeholder 17 medføre at en endring av operasjonen av anlegget undertrykkes ved en autonom endring av varmevekslingsomfanget, og anlegget kan dermed likevel betjenes på en stabil måte.

Når det gjelder varmevekslerinnretningen i den mellomliggende trykkbeholder 17 kan denne bestå av en hvilken som helst innretning, så lenge det i beholderen oppnås en varmevekling med kjølemiddelet. Det kan for eksempel oppnås en varmeveksling ved at sugerøret i kompressoren 3 bringes til kontakt med ytterveggen av den mellomliggende trykkbeholder 17.

Kjølemiddelet i injeksjonskretsen 13 kan også forsynes fra bunnen av den mellomliggende trykkbeholder 17. I dette tilfelle vil kjølemiddelvæsken, både ved oppvarmings- og nedkjølings-betjening, strømme inn i den tredje ekspansjonsventil 14, slik at strømningsegenskapene for strømmen i denne stabiliseres, både i oppvarmingsog nedkjølings-modus, og en stabil styring sikres.

Claims

Pa ten tkra v

1. Kjøleklimaanlegg omfattende en kompressor (3), en innendørsvarmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørsvarmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget videre omfatter en første, indre varmeveksler (9) for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3);

en injeksjonskrets (13) for forbileding av en del av kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11), for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren (3);

en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13);

en andre, indre varmeveksler (10) for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11); en temperatursensor for deteksjon av en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet avgitt fra kompressoren (3); og

en styreenhet (15) for styring av en åpningsgrad av den trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon slik at når en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet blir detektert høyere enn en predefinert målverdi, blir åpningsgraden økt for å minke en entalpi i kjølemiddelet, og når avgivelsestemperaturen er lavere enn den redefinerte målverdien, blir åpningsgraden minket for å øke entalpien i kjølemiddelet, for slik å regulere en varmekapasitet av den andre varmeveksleren (10).

2. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 1, videre omfattende en andre trykkreduksjonsinnretning (8) tilveiebrakt mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første, indre varmeveksler (9).

3. Kjøleklimaanlegg omfattende en kompressor (3), en innendørsvarmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørs varmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget videre omfatter en første, indre varmeveksler (9) for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3);

en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13);

en styreenhet (15) for styring av en åpningsgrad av den trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon slik at når en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet blir detektert høyere enn en predefinert målverdi, blir åpningsgraden økt for å minke en entalpi i kjølemiddelet, og når avgivelsestemperaturen er lavere enn den redefinerte målverdien, blir åpningsgraden minket for å øke entalpien i kjølemiddelet, for slik å regulere en varmekapasitet av den andre varmeveksleren (10); og en beholder inneholdende den første, indre varmeveksler (9) og innrettet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11), for lagring av sirkulerende kjølemiddel og varmeveksling av det lagrede kjølemiddel med varmen i kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3).

4. Kjøleklimaanlegg ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 3, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11).

5. Kjøleklimaanlegg ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 3, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon.

6. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 2 eller 3, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8).

7. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 2 eller 3, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning, for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3)eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon, og for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning.

8. Kjøleklimaanlegg omfattende en kompressor (3), en innendørsvarmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørsvarmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av kjølevarme fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget videre omfatter en første, indre varmeveksler (9)for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første trykkreduksjonsinnnretning og kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og kompressoren (3); en injeksjonskrets (13)for forbileding av en del av kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første trykkreduksjonsinnretning (11), for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren (3); en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13); en andre, indre varmeveksler (10) for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11); en temperatursensor for deteksjon av en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet avgitt fra kompressoren (3); og

en styreenhet (15) for styring av en åpningsgrad av den trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon slik at når en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet blir detektert høyere enn en predefinert målverdi, blir åpningsgraden økt for å minke en entalpi i kjølemiddelet, og når avgivelsestemperaturen er lavere enn den redefinerte målverdien, blir åpningsgraden minket for å øke entalpien i kjølemiddelet, for slik å regulere en varmekapasitet av den andre varmeveksleren.

9. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 8, videre omfattende en andre trykkreduksjonsinnretning (8) tilveiebrakt mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første, indre varmeveksler (9).

10. Kjøleklimaanleggen omfattende en kompressor (3), en innendørsvarmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørsvarmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget videre omfatter en første, indre varmeveksler for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3);

en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13);

en styreenhet (15) for styring av en åpningsgrad av den trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon slik at når en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet blir detektert høyere enn en predefinert målverdi, blir åpningsgraden økt for å minke en entalpi i kjølemiddelet, og når avgivelsestemperaturen er lavere enn den redefinerte målverdien, blir åpningsgraden minket for å øke entalpien i kjølemiddelet, for slik å regulere en varmekapasitet av den andre varmeveksleren (10); og en beholder inneholdende den første, indre varmeveksler (9) og innrettet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første trykkreduksjonsinnretning (11), for lagring av sirkulerende kjølemiddel og varmeveksling av det lagrede kjølemiddel med varmen i kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og kompressoren (3).

11. Kjøleklimaanlegg ifølge hvilket som helst av kravene 8 til 10, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11).

12. Kjøleklimaanlegg ifølge hvilket som helst av kravene 8 til 10, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon.

13. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 9 eller 10, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8).

14. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 9 eller 10, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11), for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon, og for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8).

15. Kjøleklimaanlegg omfattende en kompressor (3), en fireveis-ventil (4) for å kunne svitsje mellom oppvarmings- og nedkjølings-betjening, en innendørsvarmeveksler (6), en andre trykkreduksjonsinnretning (8), og en utendørsvarmeveksler (12), der når fireveis-ventilen (4) er svitsjet til oppvarmingsbetjening vil kjølemiddel bli sirkulert gjennom kompressoren (3), fireveis-ventilen (4), innendørsvarmeveksleren (6), den andre trykkreduksjonsinnretning (8), den første trykkreduksjonsinnretning (11), utendørsvarmeveksleren (12)og kompressoren (3), slik at varme avgis fra innendørsvarmeveksleren (6), og når fireveis-ventilen (4) svitsjes til nedkjølingsbetjening vil kjølemiddel sirkulere gjennom kompressoren (3), fireveisventilen (4), utendørsvarmeveksleren (12), den første trykkreduksjonsinnretning (11), den andre trykkreduksjonsinnretning (8), innendørsvarmeveksleren (6) og kompressoren (3), slik at kjølevarme avgis fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget omfatter en første, indre varmeveksler (9) for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3) under oppvarmingsoperasjonen, og for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den andre trykkreduksjonsinnretning (8) og kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og kompressoren (3) under nedkjølingsoperasjonen; en injeksjonskrets (13) for forbileding av en del av kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første trykkreduksjonsinnretning (11), for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren (3) under oppvarmingsoperasjonen, og for forbileding av en del av kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den andre trykkreduksjonsinnretning (8), for å kunne injisere dette inn i et kompresjonskammer i kompressoren (3) under nedkjølingsoperasjonen; en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13); en andre, indre varmeveksler (10) for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) under oppvarmingsoperasjonen, og for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) under nedkjølingsoperasjonen; og en temperatursensor for deteksjon av en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet avgitt fra kompressoren (3); og

16. Kjøleklimaanlegg, omfattende en kompressor (3), en innendørsvarmeveksler (6), en første trykkreduksjonsinnretning (11), og en utendørsvarmeveksler (12), alle forbundet med hverandre i en krets for forsyning av varme fra innendørsvarmeveksleren (6), der kjøleklimaanlegget videre omfatter en første, indre varmeveksler (9) for varmeveksling mellom kjølemiddel mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11) og kjølemiddel mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3);

en trykkreduksjonsinnretning for injeksjon innrettet i injeksjonskretsen (13);

en andre, indre varmeveksler (10) for varmeveksling mellom et av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon trykkredusert kjølemiddel og kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og den første trykkreduksjonsinnretning (11); en temperatursensor for deteksjon av en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet avgitt fra kompressoren (3);

en styreenhet (15) for styring av en åpningsgrad av den trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon slik at når en avgivelsestemperatur av kjølemiddelet blir detektert høyere enn en predefinert målverdi, blir åpningsgraden økt for å minke en entalpi i kjølemiddelet, og når avgivelsestemperaturen er lavere enn den redefinerte målverdien, blir åpningsgraden minket for å øke entalpien i kjølemiddelet, for slik å regulere en varmekapasitet av den andre varmeveksleren (10); og der den første, indre varmeveksler (9) er en beholder innrettet mellom den første trykkreduksjonsinnretning (11) og den andre trykkreduksjonsinnretning (8), for lagring av sirkulerende kjølemiddel og varmeveksling av det lagrede kjølemiddel med varmen i kjølemiddelet mellom utendørsvarmeveksleren (12) og kompressoren (3)under oppvarmingsoperasjonen, og for varmeveksling av det lagrede kjølemiddel med varmen i kjølemiddelet mellom innendørsvarmeveksleren (6) og kompressoren (3) under nedkjølingsoperasjonen.

17. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11) under oppvarmingsoperasjonen.

18. Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8) under oppvarmingsoperasjonen.

19.

Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11) under nedkjølingsoperasjonen.

20.

Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8) under nedkjølingsoperasjonen.

21.

Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon.

22.

Kjøleklimaanlegg ifølge krav 15 eller 16, videre omfattende en styreenhet (15) for styring av graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11), samtidig som graden av nedkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6) styres, for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8) under oppvarmingsoperasjonen, for styring av graden av underkjøling av kjølemiddelet ved utgangen av utendørsvarmeveksleren (12), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den første trykkreduksjonsinnretning (11), samtidig som graden av overheting av kjølemiddelet som skal suges inn i kompressoren (3) eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av innendørsvarmeveksleren (6) styres, for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av den andre trykkreduksjonsinnretning (8) under nedkjølingsoperasjonen, og for styring av avgivelsestemperaturen i kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3)eller graden av overheting av kjølemiddelet ved utgangen av kompressoren (3), for å kunne tilveiebringe en forutbestemt verdi ved benyttelse av trykkreduksjonsinnretningen for injeksjon under både oppvarmings- og nedkjølings-operasjonen.

23.

Kjøleklimaanlegg ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 22, der karbondioksid benyttes som kjølemiddel.