KR101845597B1

KR101845597B1 - 신축성 편지 및 의복

Info

Publication number: KR101845597B1
Application number: KR1020157025772A
Authority: KR
Inventors: 유지 요시다; 겐지 오오야
Original assignee: 아사히 가세이 셍이 가부시키가이샤
Priority date: 2013-03-29
Filing date: 2014-03-28
Publication date: 2018-04-04
Also published as: TW201508110A; JPWO2014157667A1; CA2908027C; CA2908027A1; PL2980290T3; CN105102703B; KR20150120480A; CN105102703A; HK1211996A1; ES2628862T3; US10030327B2; EP2980290B1; WO2014157667A1; US20160040328A1; TWI575129B; AU2014244921A1; RU2015146612A; EP2980290A1; BR112015024540A2; RU2622804C2

Abstract

본 발명은 탄성사와 비탄성사로 이루어지는 신축성 편지로서, 상기 탄성사의 함유량이 20∼60 g/m²이고, 상기 편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력을 측정했을 때, 다음의 식: 응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))에 의해 구해지는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경위 적어도 한 방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 편지를 제공한다.

Description

신축성 편지 및 의복{ELASTIC KNITTED FABRIC AND CLOTHING ITEM}

본 발명은, 신장시 순간적으로 온도가 상승하는, 탄성사를 함유하는 신축성 편지(編地), 및 상기 편지로 이루어지는 의복에 관한 것이다.

종래, 보온 의료 등, 착용시에 온도가 상승하는 의복으로서, 셀룰로오스 등의 흡습 발열 섬유를 혼합한 포백(布帛)에 의해 의복을 제조하고, 착용시의 인체로부터의 불감증설이나 발한에 의해 발열시키는 의복이 알려져 있다(예컨대, 이하의 특허문헌 1 참조). 그러나, 흡습 발열 섬유는, 섬유의 흡습량이 포화에 도달하면 그 이상 발열하는 경우가 없고, 발열 시간이 짧을 뿐만 아니라, 흡습량이 포화에 도달한 후에는, 섬유 중의 수분에 의해 냉감을 느끼는 경우조차 있었다. 또한, 흡습 발열 이외의 발열 포백이나 발열 의복으로서, 면형 발열체나 선형 발열체 등의 히터를 의복에 삽입하는 것 등이 알려져 있지만, 어느 것이나 전기에 의해 발열하는 것으로, 의복으로 했을 때에는 무거워지고, 전극도 필요하고 움직이기 어려운 의복이 된다.

또한, 최근에는 착용 동작시의 편지 신장시에 발열한다는, 지금까지와 전혀 다른 발열 기능을 갖는 편지가 제안되어 있다(예컨대, 이하의 특허문헌 2와 3 참조).

특허문헌 1 : 일본 특허 공개 제2003-227043호 공보 특허문헌 2 : 일본 특허 공개 제2011-195970호 공보 특허문헌 3 : 일본 특허 공개 제2012-112078호 공보

그러나, 이들 편지는, 확실히 신장시 발열하여 따뜻하지만, 편지 감촉이 딱딱하거나, 편지 신장에 강한 응력이 필요해지는 등, 움직이기 쉬운 의복으로 개선할 필요가 있었다.

이러한 상황하에서, 신장 발열이라는 새로운 기능을 갖는 편지를 사용하여, 보다 쾌적한 의복 제조가 가능해지는 편지를 제공할 필요성이 있다.

본 발명이 해결하고자 하는 과제는, 탄성사를 함유하는 편지에서, 신장시 순간적으로 온도가 상승하고, 편지의 신축을 반복하면 지속적으로 신장시 발열하며, 또한 신장 발열이 효율적으로 달성되고, 더구나, 움직이기 쉬운 의복이 되는 편지의 제공, 및 상기 편지를 사용한 이너, 스포츠 웨어 등의 의복으로 봉제함으로써, 보온성, 신장 부위의 근육이나 관절을 따뜻하게 하는 것에 의한 부상 방지, 및 지방 연소 효과를 기대할 수 있는 의복을 제공하는 것이다.

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해 예의 검토하여 실험을 거듭한 결과, 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지에서, 이하의 구성을 가짐으로써, 신장시의 순간 발열 온도를 1.0℃ 이상으로 할 수 있는 것을 알아내고, 본 발명을 완성하기에 이른 것이다.

즉, 본 발명은 이하와 같은 것이다.

[1] 탄성사와 비탄성사로 이루어지는 신축성 편지로서, 상기 탄성사의 함유량이 20∼60 g/m²이고, 상기 편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력(往路應力)과 복로 응력(復路應力)을 측정했을 때, 하기 식:

응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))

에 의해 구해지는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경위 적어도 한 방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 편지.

[2] 상기 편지를 구성하는 조직 중의 상기 탄성사와 상기 비탄성사의 섬도비=(비탄성사의 섬도/탄성사의 섬도)가 1.0∼2.5인, 상기 [1]에 기재된 편지.

[3] 상기 편지를 경방향 또는 위방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커(sinker) 루프의 길이와 비탄성사의 니들(needle) 루프의 길이를 더한 길이(La)와, 상기 편지를 경위 어느 한 방향으로 더 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(Lb)의 루프비=(Lb/La)가 하기 식:

1.15≤Lb/La≤1.75

를 만족하는 것인, 상기 [1] 또는 [2]에 기재된 편지.

[4] 상기 편지를 신장했을 때의 9.8 N 하중하에서의 신도와, 상기 [1]에 의해 구해지는 응력비를 이용하여 하기 식:

발열 지수=(9.8 N 하중하의 신도(%))×(응력비)

에 의해 구해지는 발열 지수가 40∼120인, 상기 [1]∼[3] 중 어느 하나에 기재된 편지.

[5] 위편지(緯編地)인, 상기 [1]∼[4] 중 어느 하나에 기재된 편지.

[6] 탄성사의 함유량이 20∼50 g/m²인, 상기 [5]에 기재된 위편지.

[7] 턱(tuck) 루프 또는 웰트(welt) 루프가 탄성사로 구성되고/되거나, 턱 루프 또는 웰트 루프로 편성되는 코스 전후의 적어도 어느 하나의 니트 루프가 탄성사에 의해 구성되며, 또한 턱 루프 또는 웰트 루프가 위편지 중의 전루프의 20∼60%로 함유되어 있는 것인, 상기 [5] 또는 [6]에 기재된 위편지.

[8] 경편지(徑編地)인, 상기 [1]∼[4] 중 어느 하나에 기재된 편지.

[9] 탄성사의 함유량이 30∼60 g/m²인, 상기 [8]에 기재된 경편지.

[10] 상기 경편지를 경방향 또는 위방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(La)와, 상기 경편지를 경위 어느 한 방향으로 더 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(Lb)의 루프비=(Lb/La)가 하기 식:

1.15≤Lb/La≤1.65

를 만족하는 것인, 상기 [8] 또는 [9]에 기재된 경편지.

[11] 적어도 탄성사가 오픈 랩(open lap)에 의해 편성되어 있는 것인, 상기 [8]∼[10] 중 어느 하나에 기재된 경편지.

[12] 상기 [1]∼[11] 중 어느 하나에 기재된 편지를 포함하고, 신체에 밀착되며, 또한 적어도 관절부를 덮는 의복.

[13] 의복이 보텀류, 톱스류, 레그류, 서포터류 및 장갑으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 것인, 상기 [12]에 기재된 의복.

본 발명의 신축성 편지가 배치된 의복은, 무릎이나 팔을 굽혔다 펴는 것에 의해 상기 편지가 1.0℃ 이상 발열하여 따뜻하고, 보온성이 우수함과 동시에, 신장 부위의 근육을 따뜻하게 함으로써 부상의 방지 효과나 지방 연소 효과를 갖는다. 특히, 동계 운동시에 착용하면, 발열에 의해 근육 온도 저하를 방지할 수 있어, 근육 온도 저하에 의한 운동 기능 저하의 방지를 기대할 수 있고, 또한 무릎 통증 등의 부상에 의한 통증의 방지 및 완화도 기대할 수 있다.

도 1은, 본 발명에 관련된 신축성 위편지의 편성 조직의 일례를 도시한다.
도 2는, 본 발명에 관련된 신축성 위편지의 편성 조직의 일례를 도시한다.
도 3은, 본 발명에 관련된 신축성 위편지의 편성 조직의 일례를 도시한다.
도 4는, 본 발명에 관련된 신축성 위편지의, 비탄성사의 니들 루프의 길이와 탄성사의 싱커 루프의 길이를 측정하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 5는, 본 발명에 관련된 신축성 경편지의, 비탄성사의 니들 루프의 길이와 탄성사의 싱커 루프의 길이를 측정하는 방법을 설명하는 도면이다.

이하, 본 발명에 관해 상세히 설명한다.

본 발명의 신축성 편지는, 환편기, 횡편기에 의해 제조되는 위편지, 및 경편기에 의해 제조되는 경편지로서, 상기 탄성사의 함유량이 20∼60 g/m²이고, 상기 편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력을 측정했을 때, 하기 식:

응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))

에 의해 구하는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경위 적어도 한 방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 한다.

본 발명에서의 순간 발열 온도란, 신축 이외에 외부로부터의 에너지 공급이 없고, 바람에 의해 신장 발열 온도가 변화되지 않는 조건하에서, 편지를 60∼100% 신장하고, 이어서 완화시키며 원래의 길이로 복귀시키는 공정을 1회로 하는 반복 신축을 100회 행하는 동안에 편지가 나타내는 최고 온도를 서모그래피로 측정하고, 시험 개시 전의 편지 온도와의 차로부터 산출된 값이다.

100회의 60∼100% 신축 중 또는 신축 완료 직후에, 편지 온도가 시험 개시 전 편지 온도보다 높아지면, 순간 발열한 것을 나타낸다. 본 발명의 신축성 편지는, 이 방법에 의해 측정한 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것이 필요하다. 1.0℃ 미만의 순간 발열 온도에서는, 거의 발열을 느낄 수 없다. 순간 발열 온도는 바람직하게는 1.5℃ 이상, 보다 바람직하게는 2.0℃ 이상이다. 순간 발열 온도가 높을수록 적합하고, 인체에 악영향을 주지 않는 범위이면 상한은 특별히 한정되지 않지만, 순간 발열 온도를 높게 하기 위해 탄성 섬유의 함유량이 지나치게 많아지면 편지가 하이 파워가 되어 의복으로서 움직이기 어려워지기 때문에, 순간 발열 온도는 10℃ 이하인 것이 바람직하다. 또한, 편지 경위 방향 중, 적어도 한 방향의 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이면 되고, 편지의 경방향과 위방향의 양자 모두 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 편지의 경우에는, 제품 봉제시의 형 배치 방향을 특별히 고려하지 않아도 좋지만, 한 방향만 순간 발열하는 편지의 경우에는, 인체의 관절에서 특히 피부 신장이 큰 방향을, 순간 발열이 큰 편지의 방향과 일치시키면, 운동 동작시 따뜻한 의복을 제조할 수 있다.

또, 신장 발열 온도 측정시의 신장량 설정은, 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm의 편지의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도에 의해 설정하고, 편지 신도가 100% 이상인 경우의 신장량은 100%, 편지 신도가 60% 이상 100% 미만인 경우의 신장량은, 9.8 N 하중하의 신도에 0.9배한 값의 신장량으로 하고, 예컨대, 9.8 N 하중하의 편지 신도가 80%인 경우의 신장량은 80×0.9=72%로서 설정한다. 9.8 N 하중하의 편지 신도가 경방향 또는 위방향 중 어느 한쪽의 편지 신도가 60% 이상이 되도록 설계하는 것이 필요하고, 경방향과 위방향의 양쪽 모두 신도가 60% 미만인 경우에는, 의복 착용시의 팽팽한 느낌이 지나치게 강하여 움직이기 어렵고, 피부에 밀착되는 의복에 알맞지 않는다고 할 수 있다. 9.8 N 하중하의 편지 신도의 측정법, 발열 온도의 측정법은, 이하의 실시예에 있어서 구체적으로 설명한다.

탄성사를 함유하는 종래의 편지는, 편지에 신축성을 갖게 하여 의복 착용시에 기분 좋은 피트감을 부여하는 것으로, 이에 따라, 슬림한 심미성의 의복을 얻거나, 운동 기능을 향상시키거나 하는 것이었다. 이에 대하여 본 발명은, 신축에 의해 발열을 하는 편지를 얻는 것으로, 종래품과는 전혀 다른 발상의 편지이다. 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도를 1.0℃ 이상으로 하기 위해서는, 탄성사의 함유량, 탄성사와 비탄성사의 섬도비, 루프수, 편지의 응력비 등을 적정한 범위로 하는 것, 즉, 사의 사용, 루프 구조 등의 편지 설계와, 신장 발열을 효율적으로 발휘하기 위한 가공법을 포함한 편지 제조 방법이 중요하다. 본 발명에 의해 처음으로 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 신축성 편지가 얻어져, 의복으로서 착용했을 때에, 착용시의 인체 관절의 신장량인 불과 30∼50%의 신장으로도 높게 발열하여, 착용시에 발열을 실감할 수 있게 된 것이다.

본 발명에서의 신축성 편지에서, 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도를 1.0℃ 이상으로 하기 위해서는, 탄성사가 신장 발열에 크게 기여하고 있기 때문에, 탄성사의 함유량이 중요하고, 그 때문에, 편지 중에 탄성사를 20∼60 g/m² 함유시키는 것이 필요하다. 탄성사를 많이 함유할수록 발열 온도가 높아지기 때문에, 편지 중의 탄성사의 함유량은, 바람직하게는 25∼55 g/m²이다. 탄성사의 함유량이 적으면 신장 발열 온도가 낮고, 또한, 탄성사의 함유량이 지나치게 많아지면 편지 중량이 증가하고, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로서 움직이기 어려워지기 때문에, 탄성사의 함유량은 20∼60 g/m²로 하는 것이 좋다.

본 발명의 신축성 편지에 관해, 의복 착용시에 움직이기 쉬워지도록, 가능한 한 적은 탄성사의 함유량으로 보다 신장 발열하는 편지 설계에 관해 검토한 결과, 본원 발명자들은, 편지의 응력비, 및 규정한 응력비를 달성하는 수단을 발견했다.

예컨대, 탄성사는 신장될 때 발열하고, 신장 완화시 흡열하여, 완전한 탄성체, 즉, 신장시의 신도-응력 곡선(S-S 커브)이 완전히 겹쳐 있는 것과 같은 탄성체는 신장시의 발열과 신장 완화시의 흡열 온도는 거의 동일해지고, 즉, 신장시와 신장 완화시의 사이클 전체에서 발열량은 거의 0이 된다. 본 발명에서는, 편지의 신장시의 발열 온도에 대하여, 신장 완화시의 흡열을 최소한으로 억제하기 위한 편지 응력비의 규정, 및 규정한 응력비의 범위를 달성하기 위한 수단을 발견한 것이다.

응력비에 관해서는, 최적의 조건이 있고, 즉, 신축시의 응력비는 0.40∼0.80인 것이 매우 중요하다. 일반적인 편지의 응력비는 0.80 초과인데, 응력비가 0.80보다 크면 신장시 발열하더라도 신장 완화시에 흡열 현상이 생겨, 결과적으로 발열이 작아지기 쉽다. 또한, 응력비가 0.40 미만인 경우에는, 신장시 발열은 높아지지만, 의복으로 했을 때, 팔꿈치나 무릎의 관절부를 굽혔다 편 후에 편지가 변형되고 의복이 형붕괴되어 바람직하지 않고, 또한, 응력비가 지나치게 높은 경우에는, 신장 발열 온도 자체가 낮아진다. 따라서, 응력비는, 0.45∼0.75가 바람직하고, 0.45∼0.70이 더욱 바람직하다. 응력비의 제어는 탄성사의 함유량, 탄성사 자체의 응력비(탄성사의 신장시, 신장 50%에서의 왕복의 응력 성능), 탄성사와 비탄성사의 섬도비, 편지의 미끄럼성에 의해, 응력비의 제어가 가능하다. 탄성사와 비탄성사의 섬도비에 관해서는, 섬도비가 커질수록 응력비는 작아지고, 또한, 일반적인 탄성사보다 작은 응력비의 탄성사를 사용하여 편지 제작하는 방법, 혹은, 편지의 염색 마무리시에도 응력비의 제어가 가능하고, 특히, 히트 세트시의 가열 조건을 강하게 하는 것이 효과적이고, 통상의 세트 온도보다 약간 높게 하여, 190∼195℃에서의 히트 세트가 바람직하고, 세트 온도를 높게 할 수 없는 경우에는, 세트 시간을 통상의 세트 시간보다 길게 하면 되고, 예컨대, 70∼90초 정도로 하는 것이 바람직하다. 또한, 편지가 잘 미끄러지지 않도록 마무리하면 응력비가 작아지기 쉽다. 마무리제로 구체적으로 나타내면, 실리콘계의 평활제는 사용하지 않는 것이 바람직하고, 예컨대, 폴리에스테르계의 마무리제나, 마무리제를 사용하지 않고 마무리함으로써 응력비를 규정의 범위에 넣기 쉽다. 또, 응력비는, 편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력을 구하고, 하기 식:

응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))

에 의해, 소수점 이하 3째 자릿수를 사사오입하여 구한다.

또한, 편지를 80%까지 신장하여 신축 도중의 응력으로 응력비를 구하지만, 편지 신도가 낮아 80%까지 신장 곤란한 경우에는, 60%까지 신장하여 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력으로부터 응력비를 구한다.

또, 응력비를 신장, 및 회복 50% 시점에서의 응력에 의해 구하는 것은, 편지 신장시에 발열한 온도를 신장 회복시에 흡열하는 정도를 파악하기 쉬운 것을 발견하고, 응력비가 작을수록 흡열 온도가 낮고, 높은 신장 발열 온도가 얻어진다.

본 발명의 신축성 편지는, 의복으로서 착용시의 동작에 의해 탄성사가 효율적으로 신장되는 것도 중요하다. 즉, 탄성사를 함유하는 종래의 편지에서는, 탄성사가 편지 중에 사행이나 만곡하고 있고, 편지 신장시에, 우선 탄성사의 사행 또는 만곡이 펴져, 탄성사가 똑바르게 된다. 또한, 니들 루프와 싱커 루프의 교차부에서 루프의 어긋남도 생기고, 신장 방향으로 보다 니들 루프 또는 싱커 루프가 작아지는, 즉, 니들 루프와 싱커 루프의 길이의 합계의 변화에 우선하여, 탄성사의 사행이나 만곡이 똑바르게 되거나, 루프 변형이 생긴다. 이들 변화 후, 탄성사가 신장되기 때문에, 본 발명이 요구하는 신장시의 발열을 얻기 위해서는 매우 효율이 나쁜 구조이다.

이에 대하여 본 발명의 신축성 편지에서는, 편지 중의 탄성사의 사행이나 만곡이 매우 작고, 편지의 신장이 효율적으로 탄성사를 신장하게 되고, 그 결과, 신장시 높은 발열의 편지가 된다. 종래 편지와 본 발명의 신축성 편지의 이들의 구조적인 차이는, 다음 방법에 의해 명확히 할 수 있다.

편지를 경방향 또는 위방향 중 어느 한 방향으로 30% 신장하고, 다른 방향의 신장률은 0%로 하여 신장시켰을 때의, 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이를 La로 한다. 또한, La를 측정한 방향과 동일한 방향으로 편지를 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이를 Lb로 한다. 신장시 높은 발열의 편지로 하기 위해서는, 1.15≤Lb/La≤1.75를 만족하는 것이 바람직하다. 편조직이나 염색 가공 공정 조건을 조정함으로써, Lb/La를 이 범위로 할 수 있다. Lb/La가 이 범위 내이면 착용감을 손상시키지 않고 편지는 신장시에 발열한다. 또, Lb/La가 1.15 미만이면, 편지 중의 탄성사의 신장률이 낮고, 그 결과, 신장시의 발열 온도도 실감할 수 없을 정도로 낮다. 또한, 탄성사의 신장 및 신장 회복이 나빠, 신장한 편지가 원래로 복귀되지 않고 편지가 물결쳐 형붕괴가 생기기 쉽다. 또한, 1.75보다 크면, 탄성사의 파워가 지나치게 높아지기 때문에 착용하기 어렵거나, 움직이기 어려운 의복이 될 뿐만 아니라, 편지의 변형이 크고, 탄성사와 함께 비탄성사의 변형도 지나치게 커지는 결과, 신장 회복성이 부족하여, 신장 완화시에 편지가 물결치거나, 세탁에 의한 치수 변화가 생기거나 하여, 형붕괴의 원인이 된다. 따라서, La와 Lb는, 1.15≤Lb/La≤1.75를 만족하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.20≤Lb/La≤1.70이다. 그 결과, 신장에 의해 발열함과 동시에, 착용시 및 세탁시에 형붕괴가 없는 의복으로 하는 것이 가능해진다.

또, 편지를 30% 신장하여 La를 측정한 후, 더욱 Lb를 측정하기 위해 50% 신장하지만, 편지 신도가 낮아 신장 곤란한 경우에는, 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm의 편지의 22.05 N 하중하의 신도까지 편지를 신장하여 Lb를 측정하면 된다.

본 발명에 있어서, La 및 Lb는, 편지의 니들 루프측(테크니컬 페이스)으로부터 촬영한 확대 화상을 이용하여 이하에 기재하는 방법으로 측정한, 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이로부터 구한다. 여기서, 원래는 니들 루프도 탄성사의 길이를 측정하는 것이 바람직하지만, 탄성사의 니들 루프는 비탄성사에 의해 덮여 있는 경우가 많아, 명확히 루프 길이를 측정하는 것이 곤란하다. 따라서, 비탄성사의 니들 루프의 밑에 숨어 탄성사의 니들 루프가 존재하고 있는 것으로 확인할 수 있는 개소를 선택하고, 신장시에 탄성사와 거의 동일한 움직임을 하는 비탄성사의 니들 루프의 길이를 측정하여, 편지 신장에 의한 탄성사의 니들 루프 길이 변화의 대용으로 한다. 물론, 확대 화상을 촬영하는 개소로서, 비탄성사의 밑에 탄성사의 니들 루프가 존재하지 않는 개소는 선택하지 않는다.

본 발명의 신축성 편지에 관해, 또한, 의복 착용시에 움직이기 쉽도록, 가능한 한 적은 탄성사의 함유량으로 보다 신장 발열하는 편지 설계에 관해 검토한 결과, 본 발명자들은, 탄성사와 비탄성사의 섬도비가 중요한 것을 발견했다. 즉, 탄성사의 함유량이 적더라도, 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높고, 또한 반대로 탄성사의 함유량이 많더라도 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높으며, 또한 편지 응력도 지나치게 높아지지 않는 조합이 있어, 이들 탄성사와 비탄성사의 사의 사용이 중요하다. 염색 마무리 가공 후, 제품의 편지를 구성하는 탄성사의 조직과 편지를 구성하는 비탄성사의 조직의 섬도비를 1.0∼2.5로 함으로써, 적합하게 신장 발열하는 것이 가능하고, 섬도비가 1.0 미만에서는, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로 했을 때에는 움직이기 어려워지고, 또한, 섬도비가 2.5보다 큰 경우에도, 감촉이 딱딱해지고, 움직이기 어려운 의복이 됨과 동시에, 신장 발열 온도가 충분히 상승하지 않는다.

본 발명의 신축성 편지의 신장 발열 특성은, 편지의 일정 하중하의 신도와 본 발명에 의한 응력비에 의해 구해지는 발열 지수와의 관계가 있는 것을 새롭게 발견했다.

즉, 본 발명에 의한 편지에서, 신도가 낮은 편지는, 편지의 밀도가 높고 편지를 구성하는 루프가 작거나, 또는, 편지의 염색 가공에 의해 성긴 밀도로 마무리된 경우에서, 어느 것이나 편지 신장시에는 탄성사가 효과적으로 신장되기 쉽기 때문에, 응력비가 높더라도 신장 발열 온도가 높다. 반대로 편지 신도가 높은 경우, 편지를 구성하는 루프가 크거나, 또는, 편지의 염색 가공시, 고밀도로 마무리된 경우에서, 편지 신장시, 탄성사의 신장량이 작아지기 때문에, 응력비는 가능한 한 낮은 경우에 신장 발열 온도가 높아지는 경향이다. 이들로부터, 신장시 효율적으로 발열시키기 위해서는, 하기 식:

발열 지수=(9.8 N 하중하의 신도(%))×(응력비)

에 나타내는 바와 같이, 9.8 N 하중하의 신도와 응력비의 곱에 의한 발열 지수가 일정한 범위 내에 있는 것이 바람직하고, 즉, 발열 지수는 40∼120이고, 보다 바람직하게는 50∼110이면, 효율적으로 신장시 발열한다. 또, 편지의 신도를 구하는 방법은, 실시예에 의해 상세히 설명한다.

본 발명에 의한 신축성 편지에서는, 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.0∼2.5로 하지만, 통상의 편지의 섬도비는 2.8∼5.0정도이기 때문에, 본 발명의 신축성 편지는 탄성사의 섬도가 비탄성사의 섬도에 비교하여 큰 것이 특징이고, 이 편지를 통상적으로 편성하여 마무리한 경우, 감촉이 딱딱하고, 편지 응력이 지나치게 높아지는 경우가 있다. 그래서, 본 발명의 신축성 편지를 제조하는 경우, 편성시에 탄성사를 통상보다 많이 신장하여, 편지 중의 탄성사를 외관상 가늘어지도록 편성하는 것이 중요하다.

또한, 염색 가공시, 통상보다 편지를 신장 기미로 마무리하는 것이 바람직하고, 기준으로는 생기(生機)와 거의 동밀도로 마무리하도록 한다. 이에 따라, 탄성사의 함유량은 조금 저하되지만 편지 중의 탄성사는 신장된 상태가 되는 결과, 통상의 편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도를 비교하면, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도는, 원사의 섬도와 동일하거나 그것보다 수% 가늘어져 있는 반면, 본 발명의 신축성 편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와 염색 가공 후의 섬도를 비교한 경우, 염색 가공 후, 10∼20% 정도 탄성사가 가늘어지고, 신장 발열 온도의 저하는 적은데 편지 응력은 낮아지는 것이 가능하게 되어 있다. 또한, 염색 가공시에 중요한 것은, 히트 세트시, 세트 온도를 높게 하고, 세트 시간을 길게 하는 등, 열처리 조건을 강하게 하고, 편지를 신장한 채로 세트하여, 편지 중의 탄성사를 가능한 한 가늘게 하는 것이다. 또한, 이들 편지를 신장하여 세트하는 기준으로는, 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm로 샘플링한 편지의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도를, 최대 180% 이내가 되도록 설정하는 것이 바람직하다.

본 발명에 의한 사의 섬도비를 구하는 방법은, 탄성사와 비탄성사의 단면적의 비로 구한다. 단면적은, 측정하는 편지를 구성하는 조직 중의 비탄성사와 탄성사의 단면을 관찰하여 단면적을 구하고, 각각의 단면적에 관해 멀티 필라멘트의 경우에는 필라멘트수분의 합을, 비탄성사와 탄성사 따로따로 구한 수치를 섬도로 한다. 이 때, 사의 단면은 원형, 타원형, W형, 삼각형, L형 등 여러 가지 형태가 있고, 전자 현미경 등에 의한 관찰만으로는 단면적을 측정할 수 없는 경우가 많고, 그 때문에, 단면적을 용이하게 구하기 위해서는, 사의 단면 관찰시, 면적과 중량을 알고 있는 거의 균일한 용지에 단면을 확대하여 인쇄하고, 인쇄 후에 단면대로 재단하여 재단 후의 용지의 중량을 측정하고 재단 전의 용지의 무게와 확대율의 비로 단면적을 구하는 것이 가능하다. 이 경우, 탄성사와 비탄성사를 동일한 배율로 관찰하고 용지에 인쇄하여 단면을 재단하고, 탄성사와 비탄성사의 단면적을 비교하면 섬도비를 용이하게 구하기 쉬워진다. 또한, 방적사의 경우에도 마찬가지로, 단면을 인쇄한 후에, 한올 한올의 섬유의 단면을 재단하고, 재단면에서의 섬유수(단사수)의 합을 단면적으로 한다. 단면적을 측정하는 부위는, 니들 루프 부분과 싱커 루프 부분에서 행하고, 측정은 루프를 변경하여, 니들 루프, 싱커 루프 각각 10개소의 단면에서 구한 평균을 단면적, 및 섬도비로 한다. 또, 니들 루프 부분, 싱커 루프 부분 모두, 동일한 루프이면서 신장되어 있거나, 변형 등에 의해 형상이 상이한 루프가 존재하고 있는 경우, 이 경우에는, 편지 중 가장 많은 형상의 부위에서 측정하고, 하기 식:

섬도비=(비탄성사의 단면적)/(탄성사의 단면적)

에 의해 구한다.

또한, 용지에 단면을 인쇄하고, 단면을 잘라내어 섬도비를 구하는 경우에는 하기 식:

섬도비=(비탄성사의 단면을 잘라낸 용지의 중량)/(탄성사의 단면을 잘라낸 용지의 중량)

에 의해 구한다.

본 발명의 신축성 편지는, 편조직이나, 사의 사용을 변경하거나, 수지 프린트 등을 실시하거나 함으로써, 점형, 직선형, 곡선형 등의 부분적으로 파워가 상이한 고파워부와 저파워부를 혼재시켜도 좋다. 이 경우, 편지 중의 일부분이라도 본 성능을 만족하면 된다. 예컨대, 무릎 등 신장 발열 효과를 얻고자 하는 부분만 고신장 발열 편지를 배치하고, 무릎 주위 등은 고파워의 정신장 편지를 배치하는 것도 가능하고, 이 경우, 무릎의 움직임으로 따뜻해지고, 또한, 저신장부에서 무릎 관절의 보호 등을 겨냥한 제품으로 하는 것이 가능해진다.

본 발명의 신축성 편지에 사용하는 탄성사는, 폴리우레탄계 또는 폴리에테르에스테르계의 탄성사일 수 있고, 예컨대, 폴리우레탄계 탄성사로는, 건식 방사 또는 용융 방사한 것을 사용할 수 있고, 폴리머나 방사 방법은 특별히 한정되지 않는다. 탄성사의 파단 신도는 400%∼1000% 정도이며, 또한 신축성이 우수하고, 염색 가공시의 프리세트 공정의 통상 처리 온도 180℃ 근변에서 신축성을 손상시키지 않는 것이 바람직하다. 또한, 탄성사로는, 특수 폴리머나 분체 첨가에 의해, 고세트성, 항균성, 흡습성, 흡수성 등의 기능성을 부여한 탄성사도 사용 가능하다. 탄성사의 섬도에 관해서는, 20∼110 dtex 정도의 섬유의 사용이 가능하고, 편지 제조가 용이하고 신장 발열 온도도 높은, 30∼80 dtex 정도의 탄성 섬유의 사용이 바람직하다. 또한, 탄성사에 비탄성사를 감은 커버링사, 연사한 사, 및 비탄성사와 탄성사를 공기 분사 등에 의해 혼섬한 혼섬사 등, 이들 피복 탄성사의 사용도 가능하다.

또한 본 발명의 신축성 편지는, 탄성사에 무기 물질을 함유하는 것이 가능하고, 함유하는 무기 물질의 성능을 가미한 편지로 할 수 있고, 예컨대, 산화티탄을 함유시키면, 편지의 발열을 산화티탄에 축적하고, 원적외선 효과에 의한 보온성을 부여할 수 있다. 무기 물질의 함유법으로는, 탄성사의 방사 원액에 무기 물질을 함유시켜 방사하는 방법이 가장 간단하다. 본 발명에서 말하는 무기 물질이란, 산화티탄 등의 세라믹스, 카본, 카본 블랙 등의 무기물 단체 및/또는 무기 화합물을 말하며, 탄성사의 방사에 장해가 되지 않도록, 미분말형이 바람직하다. 이들 무기 물질은 탄성사에 1∼10 중량% 함유되어 있는 것이 바람직하고, 무기 물질을 함유함으로써, 편지의 발열시 보온 효과를 보다 효과적으로 발휘하는 것이 가능해진다. 또, 무기 물질은 적으면 보온 효과가 작고, 지나치게 많으면 방사시나 신장시에 사가 끊어지는 경우가 있기 때문에, 1∼10 중량%의 함유가 바람직하고, 보다 바람직하게는 2∼5 중량%의 함유이다.

본 발명의 신축성 편지에 이용되는 탄성사는, 폴리우레탄계 탄성사나 폴리에테르에스테르계 탄성사를 들 수 있지만, 신장 발열 온도를 높이기 위해서는, 탄성사의 분자량을 늘리는 방법이 있다. 다른 방법으로는, 응력비를 작게 한 탄성사의 사용이 바람직하고, 예컨대, 일본 특허 공개 제2001-140127호 공보에 개시된, 제1급 아민 또는 제2급 아민 중 어느 하나의 일작용성 아민, 수산기, 및 제3급 질소 또는 복소고리형 질소로부터 선택되는 적어도 1종을 포함하는 질소 함유 화합물과 유기 디이소시아네이트가 반응하여 얻어지는, 1 분자당의 평균 우레아 결합 단위수가 4∼40개인 우레탄우레아 화합물 ; 일본 특허 제4343446호 공보에 개시된, 제1급 아민 및 제2급 아민 중의 적어도 1종으로부터 선택되는 이작용성 아미노기, 제3급 질소 및 복소고리형 질소 중의 적어도 1종으로부터 선택되는 질소 함유기를 포함하는 질소 함유 화합물과, 유기 디이소시아네이트, 모노 또는 디알킬모노아민, 알킬모노알콜, 및 유기 모노이소시아네이트로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 화합물을 반응시켜 얻어지는 우레아 화합물; 일본 특허 공개 평7-316922호 공보에 개시된, 폴리아크릴로니트릴계 폴리머, 저분자 디올, 및 폴리머 디올의 혼합물과, 유기 디이소시아네이트의 반응으로 얻어지는 말단 수산기 구조인 폴리우레탄; 혹은 스티렌-무수말레산 공중합체 등을 첨가하여 방사하는 방법이 있다. 상기 말단 수산기 구조인 폴리우레탄으로는, 탄소 원자수 2∼10의 직쇄형 또는 분기형 알킬렌기 혹은 2가의 지환식 탄화수소의 양말단에 수산기를 갖는 저분자 디올 및 수 평균 분자량 400∼3000의 고분자 디올의 혼합물(몰비 1∼99)과 유기 디이소시아네이트의 반응물로서, 말단이 수산기이고 우레탄기 농도가 3밀리 당량/g 이상인 수 평균 분자량 10000∼40000의 폴리우레탄 중합체인 것이 바람직하다. 이들을 단독으로 또는 2종 이상 혼합하여 탄성사 중에 첨가하면 되지만, 첨가량이 적으면 신장 발열 효과가 낮고, 반대로 첨가량이 많으면, 편지 신장 회복성이 저하되어, 착용, 세탁에 의해 형붕괴가 생기기 쉬워지기 때문에, 첨가량은, 탄성사 중량에 대하여 2.0∼15.0%, 바람직하게는 2.5∼8.0%로 한다.

본 발명에 이용하는 비탄성사로는, 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 등의 폴리에스테르계 섬유, 폴리아미드계 섬유, 및 폴리프로필렌 등의 폴리올레핀계 섬유, 또한, 큐프라, 레이온, 면, 대나무 섬유 등의 셀룰로오스계 섬유, 양모 등의 수모 섬유 등, 모든 섬유의 사용이 가능하다. 또한, 이들의 브라이트사, 세미덜사, 풀덜사 등을 임의로 사용할 수 있고, 섬유의 단면 형상에 관해서도, 둥근형, 타원형, W형, 고치형, 중공사 등 임의의 단면 형상의 섬유가 사용 가능하고, 섬유의 형태에 관해서도 특별히 한정되지 않고, 원사, 가연(假撚) 등의 권축 가공사를 사용할 수 있고, 비탄성사의 굵기는 20∼110 dt, 바람직하게는 30∼90 dt의 비탄성사의 사용이 적합하다. 또한, 장섬유여도 좋고 방적사여도 좋고, 또한, 2종 이상의 섬유를 연사, 커버링, 에어 혼섬 등에 의해 혼합한 복합사의 사용도 가능하다. 또한, 섬유 자체에서의 혼합이 아니라, 편기(編機) 상에서의 2종 이상의 섬유의 혼합도 물론 가능하다.

본 발명에 이용하는 비탄성사, 특히, 폴리에스테르계 섬유, 폴리아미드계 섬유, 셀룰로오스계 섬유의 경우에는, 무기 물질을 0.3∼5 중량% 함유하고 있는 것이 바람직하다. 무기 물질을 함유함으로써, 탄성 편지의 발열시, 보온 효과를 보다 효과적으로 발휘하는 것이 가능해진다. 또, 무기 물질은, 적으면 보온 효과가 작고, 지나치게 많으면 방사시나 신장시에 사가 끊어지는 경우가 있기 때문에, 0.5∼5 중량%의 함유가 보다 바람직하고, 더욱 바람직하게는 0.4∼3 중량%의 함유이다.

본 발명의 신축성 편지에서는, 비탄성사에 셀룰로오스 등의 흡습 발열하는 소재를 사용하면, 착용시 흡습에 의해 발열하고, 운동하는 것에 의해서도 발열하게 되어, 본 발명의 효과를 보다 높이는 것이 가능하다. 또한, 방적사의 사용이나 기모에 의해 발열한 열을 잘 놓치지 않게 할 수 있어, 보온 효과를 높이는 것도 가능하다.

본 발명에서의 편지에는, 위편지와 경편지가 있고, 이하의 발명의 상세한 설명에 있어서는, 각각의 편지의 특징에 관해, 지금까지의 상세한 설명과 중복되는 부분은 제외하고, 위편지와 경편지로 나누어 특징을 설명한다.

[위편지]

본 발명의 신축성 편지에 의한 위편지, 즉, 신축성 위편지(이후, 동일한 표현으로 설명함)는, 셔틀 직경 30∼40 인치 정도의 대구경의 싱글 환편기, 더블 환편기, 셔틀 직경 4 인치 정도의 스타킹 편기, 셔틀 직경 13∼17 인치의 소치수 편기 등, 26∼40 게이지 정도의 환편기, 및 하이 게이지의 횡편기에 의해 제조되는 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 위편지로서, 상기 탄성사의 함유량이 20∼50 g/m²이고, 상기 위편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력으로부터 구해지는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경위 적어도 한 방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 한다.

본 발명에서의 신축성 위편지에서, 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도를 1.0℃ 이상으로 하기 위해서는, 탄성사가 신장 발열에 크게 기여하고 있기 때문에, 탄성사의 함유량이 중요하고, 그 때문에, 편지 중에 탄성사를 20∼50 g/m² 함유시키는 것이 필요하다. 탄성사를 많이 함유할수록 발열 온도가 높아지기 때문에, 편지 중의 탄성사의 함유량은, 바람직하게는 25∼45 g/m²이다. 탄성사의 함유량이 적으면 신장 발열 온도가 낮고, 또한, 탄성사의 함유량이 지나치게 많아지면 편지 중량이 증가하고, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로서 움직이기 어려워지기 때문에, 탄성사의 함유량은 20∼50 g/m²로 하는 것이 좋다.

본 발명의 신축성 위편지는, 의복으로서 착용시의 동작에 의해 탄성사가 효율적으로 신장되는 것도 중요하다. 즉, 본 발명에 의한 루프비(Lb/La)가, 1.15≤Lb/La≤1.75를 만족함으로써 효율적으로 탄성사가 신장되고, 보다 바람직하게는 1.20≤Lb/La≤1.70이다.

본 발명의 신축성 위편지에서의 La 및 Lb의 각 루프 길이의 측정 방법에 관해 도 4를 참조하여 설명한다. 편지의 경방향 또는 위방향으로 30% 신장하고, 이 상태에서 편지의 니들 루프측을 확대 관찰한다. 도 4에 도시한 바와 같이, 비탄성사의 니들 루프의 하부 양측에서 관찰 가능한 니들 루프의 최하부 2개소를 각각, 시점 b와 종점 c로 하고, 시점 b로부터 종점 c에 이르는 루프 길이를 측정하여, 비탄성사의 니들 루프(a)의 길이로 한다. 싱커 루프에 관해서는, 도 4에 도시한 바와 같이, 2 웨일(wale) 사이에서 관찰되는 니들 루프와 니들 루프 사이의 탄성사에 관해, 탄성사의 양단을 싱커 루프의 시점 e와 종점 f로 하고, 그 사이의 길이를 측정하여, 탄성사의 싱커 루프(d)의 길이로 한다.

커버링사를 사용하고 있는 경우 등, 탄성사가 비탄성사에 덮여 있는 경우에는, 탄성사가 소재하는 부위를 추정하여 탄성사의 길이를 측정한다. 이 경우, 비탄성사로 덮여 있는 부분의 탄성사는 직선형으로 존재하는 것으로 하여 측정한다. 또한, 탄성사가 웰트 조직에 의해 싱커 루프가 2 웨일 이상에 걸쳐 있는 경우에는, 싱커 루프의 도중에 존재하는 니들 루프에 숨겨져 있는 부분의 싱커 루프는 측정하지 않고 표면으로부터 관찰되는 싱커 루프만의 길이를 측정하여, 각 웨일의 싱커 루프 길이의 합을 싱커 루프(d) 길이로 한다.

탄성사 및 비탄성사의 어느쪽이나, 섬유 다발의 폭방향 중앙부의 길이를 측정한다. 각각 측정 후에 비탄성사의 니들 루프(a)의 길이에 탄성사의 싱커 루프(d)의 길이를 더하고, 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 La로 한다. 계속해서, 편지를 더욱 경방향 또는 위방향으로 50% 신장하고, 동일하게 하여 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 Lb로 한다. 이러한 측정을 경방향 및 위방향의 양쪽에서 행하여, 경방향 신장 또는 위방향 신장의 어느 방향에서, 1.15≤Lb/La≤1.75가 되면 된다. 또, 한 방향밖에 신장할 수 없는 편지의 경우에는, 신장 가능한 방향만을 측정하여 루프의 길이로 한다.

또, Lb 측정시에 경위 어느 한 방향으로 더욱 신장하는데, 이 때의 신장량은 기본적으로 50%로 하지만, 편지 신도가 낮아 신장 곤란한 경우에는, 편지를 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm로 샘플링하고, 22.05 N의 하중하까지 편지를 신장하여 Lb를 측정한다.

La 및 Lb의 측정에 있어서, 각 루프의 길이를 마이크론(㎛) 단위로 측정하여, 적어도 소수점 3째 자리까지의 길이를 구하고, 임의로 10개소 측정한 평균 길이를 구한다. 이 평균 길이에 기초하여 Lb/La를 계산하여, 소수점 3째 자릿수를 사사오입한다.

또한, 편조직 1 단위란, 니들 루프와 싱커 루프의 조직에서, 반복되는 1 단위를 말하며, 예컨대, 웨일 방향으로 니트와 턱을 1 웨일마다 반복하는 경우에는, 턱 루프도 니들 루프로 하여, 니트 루프 1 루프와 턱 루프 1 루프의 합이 1 단위의 니들 루프이고, 이것에, 싱커 루프 2 루프를 더한 길이가 La 또는 Lb가 된다. 또, 편조직이 웰트인 경우에는, 비탄성사에 의한 니들 루프의 폭을, 웰트 조직시의 니들 루프 길이로 한다.

또한, 경방향으로 50% 신장한 경우, 주로 니들 루프가 신장되고, 싱커 루프의 신장은 적다. 한편, 위방향으로 50% 신장한 경우에는, 주로 싱커 루프가 신장되고 니들 루프의 신장은 적은 것이 일반적이다. 따라서, 신장시의 발열은, 경방향의 신장시에는 니들 루프가 크게 기여하고, 반대로, 위방향의 신장시에는 싱커 루프가 크게 기여하고 있다. 이들 각 루프에만 주목하여, La 및 Lb 측정시의 니들 루프의 변화량만을 추출한 경우, 경방향 50% 신장시의 니들 루프의 변화량은, 신장 전에 비하여 1.1∼1.7배가 바람직하고, 위방향 50% 신장시의 싱커 루프 변화량은 신장 전에 비하여, 1.8∼4.0배가 바람직하다. 또, 이 경우, 편지 신장량보다 변화량이 커지는 것은, 싱커 루프가 신장에 의해 길어지는 것은 당연하지만, 본 발명의 신축성 위편지에서는 니들 루프 부분은 신장하더라도 확실히 고정되어 있는 경우가 많아, 니들 루프 부분이 위방향으로 신장되기 어렵고, 그 만큼 싱커 루프가 편지 신장량 이상으로 신장되게 되고, 그 결과, 편지 신장량보다 싱커 루프의 변화량이 많아지는 것이다.

본 발명에 의한 신축성 위편지에서, 루프 길이의 변화비(Lb/La)를 1.15≤Lb/La≤1.75로 하기 위해서는, 스티치 니들 캠의 깊이(스티치 밀도), 싱커 형상의 변경 및 사 공급량의 조정에 의해 탄성사의 만곡이나 사행을 감소시키는 것, 또한, 특히 염색 가공시의 밀도 제어에 의해 가능하다. 즉, 편지의 생기는 염색 가공에 의해 밀도가 크게 증가하여, 생기의 상태보다 1.3∼1.8배 정도 밀도 업하는 것이 일반적이다. 이것은, 탄성사를 함유하는 종래의 일반적인 편지는 신축성 부여가 큰 목적으로, 밀도 업을 이 정도로 함으로써, 양호한 신축성을 갖는 편지가 얻어지기 때문이다. 이에 대하여 본 발명의 신축성 위편지는, 신장시에 발열시키는 것이 목적으로, 편지의 신장시, 편지 중의 탄성사가 효율적으로 신장될 필요가 있다. 따라서, 염색 가공이 종료된 편지의 탄성사는 거의 똑바른 상태가 되도록, 염색 가공 후의 편지의 밀도는 생기와 거의 동일한 상태로 마무리하는 것이 바람직하고, 특히 프리 세트시에 생기와 동일한 상태가 되도록 밀도 제어하면 된다.

본 발명의 신축성 위편지에 관해, 또한, 의복 착용시에 움직이기 쉽도록, 가능한 한 적은 탄성사의 함유량으로 보다 신장 발열하는 편지 설계에 관해 검토한 결과, 본 발명자들은, 탄성사와 비탄성사의 섬도비가 중요한 것을 발견했다. 즉, 탄성사의 함유량이 적더라도, 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높고, 또한 반대로 탄성사의 함유량이 많더라도 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높으며, 또한 편지 응력도 지나치게 높아지지 않는 조합이 있어, 이들 탄성사와 비탄성사의 사의 사용이 중요하다. 염색 마무리 가공 후, 제품에서의 위편지를 구성하는 탄성사의 조직과 위편지를 구성하는 비탄성사의 조직의 섬도비를 1.0∼2.5로 함으로써, 적합하게 신장 발열하는 것이 가능하고, 섬도비가 1.0 미만에서는, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로 했을 때에는 움직이기 어려워지고, 또한, 섬도비가 2.5보다 큰 경우에도, 감촉이 딱딱해지고, 움직이기 어려운 의복이 됨과 동시에, 신장 발열 온도가 충분히 상승하지 않는다.

또, 본원 명세서 중, 위편지를 구성하는 탄성사의 조직, 위편지를 구성하는 비탄성사의 조직은 이하와 같이 정의한다.

위편지를 구성하는 조직(편순으로 나타내는 각 코스의 조직)에서, 탄성사로 구성하는 가장 니트 루프가 많은 조직, 및 비탄성사로 구성하는 가장 니트 루프가 많은 조직에 관해, 각각 따로따로 섬도를 측정한다. 예컨대, 도 1에서의 탄성사의 위편지를 구성하는 조직이란, 편순 2 또는 4의 조직이고, 비탄성사의 위편지를 구성하는 조직이란, 편순 1 또는 3의 조직이고, 도 2에서의 탄성사의 위편지를 구성하는 조직은, 편순 1, 3 또는 5 중 어느 것이고, 비탄성사의 위편지를 구성하는 조직은 1, 3 또는 5 중 어느 것이고, 도 3에서의 탄성사의 위편지를 구성하는 조직은, 편순 1, 2, 4 또는 5 중 어느 것이고, 비탄성사의 위편지를 구성하는 조직은, 1∼6 중 어느 것이다. 비탄성사가 방적사인 경우도 마찬가지이다. 탄성사 또는 비탄성사로 구성하는 조직이 2종 이상의 사로 구성되고, 동일한 니트 루프수인 경우에는, 가장 섬도가 작은 사로 구성되는 조직을 위편지를 구성하는 조직으로 한다. 또한, 탄성사가 커버링사, 연사, 분사 가공사 등의 피복 탄성사인 경우에는, 피복 탄성사의 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 구한다. 피복 탄성사에서 사용되고 있는 비탄성사가 2종 이상인 경우에는, 가장 가는 비탄성사와 탄성사의 섬도비를 구하면 된다. 또한, 탄성사가 2종 이상인 경우에는, 니트 루프가 가장 많은 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 구하고, 탄성사가 2종 이상이고, 니트 루프수가 동일한 경우에는, 가장 굵은 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 구한다.

본 발명에 의한 신축성 위편지에서는, 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.0∼2.5로 하지만, 통상의 위편지의 섬도비는 2.8∼5.0 정도이기 때문에, 본 발명의 신축성 위편지는 탄성사의 섬도가 비탄성사의 섬도에 비교하여 큰 것이 특징이고, 이 편지를 통상적으로 편성하여 마무리한 경우, 감촉이 딱딱하고, 편지 응력이 지나치게 높아지는 경우가 있다. 그래서, 본 발명의 신축성 위편지를 제조하는 경우, 편성시에 탄성사를 통상보다 많이 신장하여, 편지 중의 탄성사를 외관상 가늘어지도록 편성하는 것이 중요하고, 구체적으로는, 비탄성사와 탄성사가 플레이팅 등 동조직인 경우, 비탄성사와 탄성사의 신장비(탄성사의 신장비=비탄성사의 편입 길이/탄성사의 편입 길이)를 3.0∼3.8로 설정하면 된다.

또한, 염색 가공시, 통상보다 편지를 신장 기미로 마무리하는 것이 바람직하고, 기준으로는 생기와 거의 동밀도로 마무리하도록 한다. 이에 따라, 탄성사의 함유량은 조금 저하되지만 편지 중의 탄성사는 신장된 상태가 되는 결과, 통상의 위편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도를 비교하면, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도는, 원사의 섬도와 동일하거나 그것보다 수% 가늘어져 있는 반면, 본 발명의 신축성 위편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와 염색 가공 후의 섬도를 비교한 경우, 염색 가공 후, 10∼20% 정도 탄성사가 가늘어지고, 신장 발열 온도의 저하는 적은데 편지 응력은 낮아지는 것이 가능하게 되어 있다. 또한, 염색 가공시에 중요한 것은, 히트 세트시, 세트 온도를 높게 하고, 세트 시간을 길게 하는 등, 열처리 조건을 강하게 하고, 편지를 신장한 채로 세트하여, 편지 중의 탄성사를 가능한 한 가늘게 하는 것이다. 또한, 이들 편지를 신장하여 세트하는 기준으로는, 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm로 샘플링한 편지의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도를, 최대 180% 이내가 되도록 설정하는 것이 바람직하다.

본 발명의 신축성 위편지의 섬도비는, 비탄성사에 비교하여 일반적인 위편지에 대하여 탄성사의 섬도가 큰 것이 특징이고, 이대로 편지를 마무리한 경우에는 고응력이 되어 착용시 움직이기 어려운 제품이 되기 쉽다. 그래서, 본 발명 신축성 위편지에서는, 탄성사의 함유량, 탄성사와 비탄성사의 섬도비에 더하여, 편지의 경방향 밀도(코스/인치)와 편지의 위방향 밀도(웨일/인치)의 곱인 편지의 루프수도 중요하고, 루프수를 특정한 범위 내에 넣음으로써, 신장 발열과 편지의 응력의 밸런스를 최적화할 수 있는 것이고, 즉, 루프수가 3000∼8000의 범위 내가 바람직하고, 탄성사의 함유량, 탄성사와 비탄성사의 섬도비가 규정의 범위 내여도 신장 발열 온도가 낮거나, 편지가 고응력이 되거나 하는 경우가 있다. 즉, 루프수가 3000 미만에서는 편지의 신도가 작고, 또한, 신장 발열 온도도 낮고, 루프수가 8000보다 많은 경우에는 편지가 고응력이 되어, 움직이기 어려운 의복이 된다. 특히, 루프수가 3000 미만인 경우에는, 의복으로 했을 때에 팽팽한 느낌이 높음과 동시에, 편지의 통기성도 높아지는 경우가 있어, 편지의 신장 발열 온도 자체가 낮은 것에 더하여, 신장 발열하더라도 통기성이 높은 것에 의해 외기의 유입이 많아 따뜻하게 느끼지 않는다. 이들로부터, 루프수는 바람직하게는 3000∼8000으로 하고, 보다 바람직하게는 3500∼7500으로 하면 된다. 이들 루프수의 제어는, 섬도비, 편기의 게이지와 함께, 염색 가공시의 성량 제어에 의해 가능하고, 루프수를 크게 하기 위해서는, 섬도비를 작게 하고, 편기 게이지를 조밀하게 하고, 염색 가공에서 편지를 폭 축소, 경방향 축소 가공에 의해 달성하기 쉽다. 특히, 편지의 웨일을 40∼70 웨일/인치가 되도록 설계하는 것이 바람직하다. 또한, 더욱 중요한 것은, 탄성사의 편성시, 통상의 편입 길이보다 짧게 하여 편성하는 것이고, 탄성사와 비탄성사가 플레이팅(첨사(添絲) 편성)으로 동조직인 경우, 탄성사와 비탄성사의 편입 길이비를 3.0 이상, 즉 비탄성사의 루프 길이(편입 길이)보다 탄성사의 루프 길이를 짧게 하고, 3.0배 이상으로 신장하여 고장력으로 편입하는 것이 좋고, 탄성사와 비탄성사의 조직이 상이한 경우에도, 탄성사를 고장력으로 편입하는 것이 좋다. 또한, 탄성사를 피복 탄성사로서 편성하는 경우에는, 피복 탄성사를 제조할 때, 탄성사를 통상보다 많이 3.0배 이상으로 신장하면서 피복 탄성사를 제조하고, 편기 상에서도 고장력으로 편성하면 루프수 제어가 용이하게 가능해지고, 신장 발열 온도가 높은 편지가 얻어진다.

본 발명에 의한 신축성 위편지는, 팬티 스타킹 편기 등의 통편 편기, 소치수의 셔틀 직경 편기를 포함하는 싱글 환편기, 더블 환편기에 의해 제조 가능하고, 편조직에 관해서는, 천축(天竺 : T-cloth) 조직, 스무스 조직 등의 니트 루프 주체의 편조직에 의한 편성이 가능하다. 특히, 천축 조직의 경우에는, 32 게이지 이상의 편기의 사용이 바람직하고, 또한, 스무스 조직의 경우에는, 탄성사와 비탄성사를 플레이팅(첨사 편성)하여 편성하는 것이 바람직하고, 스무스 조직에서는 착용 동작시에 움직이기 쉽도록 하기 위해, 탄성사의 플레이팅을 모든 코스에 행하는 것이 아니라, 1 코스마다 플레이팅하는 등의 방법에 의해 목적이 달성 가능하다. 보다 신장 발열 효과를 높이기 위해, 턱 루프, 웰트 루프(미스 루프라고도 불리지만, 본원에서는 웰트 루프라고 함)를 편지 중에 더욱 배치하는 것은, 이들 루프가 많아질수록 신장 발열 온도가 높아지기 때문에 바람직하다. 턱 루프, 웰트 루프의 사용법에 관해서는, 탄성사로 턱 루프 또는 웰트 루프를 형성하는 것이 가장 신장 발열에 효과적이지만, 턱 루프 또는 웰트 루프는 비탄성사로 하고, 상기 턱 루프 또는 웰트 루프의 전후의 적어도 어느 니트 루프를 탄성사로 형성하는 것도 가능하고, 또한, 탄성사로 턱 루프 또는 웰트 루프를 형성하고, 상기 턱 루프 또는 웰트 루프의 전후의 적어도 어느 니트 루프도 탄성사로 형성하면, 높은 신장 발열 온도가 얻어지는, 어느 것이나, 탄성사가 신장된 루프가 형성되고, 신장 발열 온도를 높게 할 수 있어 바람직한 루프 구조가 된다. 또한, 이들 턱 루프나 웰트 루프가 많아지면 신도가 저하되어, 신장하기 어려운 편지가 되는 경향이 있기 때문에, 턱 루프 또는 웰트 루프를 코스 방향(편지 경방향)으로 연속하여 조직하는 것은 2 코스 이내로 하는 것이 바람직하고, 3 코스 이상 연속하면 편지 신도가 극단적으로 저하되기 때문에, 저신도를 목적으로 하는 이외에는 피해야 한다. 따라서, 턱 루프 또는 웰트 루프의 연속은 2 코스 이내로 하는 것이 바람직하지만, 이 경우, 턱 루프와 웰트 루프의 조합이라도 2 코스 이내의 연속으로 하는 것이 바람직하다. 또, 턱 루프 또는 웰트 루프의 연속은 2 코스 이내로 하지만, 경사 방향으로의 연속은 제한 없이, 또한, 웨일 방향(위방향)으로의 제한도 없이 편성 가능한 범위에서의 연속이 가능하다. 또한, 턱 루프 또는 웰트 루프는, 탄성사의 나사(裸絲)여도 좋고, 비탄성사와 커버링사, 연사, 분사 가공사 등에 의한 피복 탄성사여도 상관없다.

본 발명의 신축성 위편지에서는, 턱 루프 또는 웰트 루프를 편지 중에 조직하는 것이 바람직한데, 이들 턱 루프 또는 웰트 루프는, 단독 또는 조합되어 조직되어 있어도 좋고, 조합의 예로서 웨일 방향으로 니트 루프와 턱 루프 또는 웰트 루프를 교대로 또는 임의의 반복 단위로 배치한 조직, 혹은, 코스 방향으로, 니트 루프와 턱 루프 또는 웰트 루프를 교대로 또는 임의의 반복 단위로 배치한 조직을 사용할 수 있다.

니트 루프와, 턱 루프 및/또는 웰트 루프의 편지 중의 비율에 관해서는, 적어도 편지 편면의 턱 루프 및/또는 웰트 루프수가 편지 표면의 전루프수의 20∼60%가 되도록 조정한다. 턱 루프 및/또는 웰트 루프가 20% 미만에서는 신장 발열 효과가 작아 발열하기 어려운 편지가 되고, 60%보다 많으면 신장 발열 온도는 높지만 신장하기 어려운 편지가 되고, 의복으로서 착용시에 움직이기 어려운 제품이 되어 바람직하지 않다. 따라서, 턱 루프 및/또는 웰트 루프의 비율은 20∼60%로 하고, 바람직하게는 25∼50%로 하면 된다. 또, 편지 중의 턱 루프 및/또는 웰트 루프의 비율은, 편조직의 1 완전 조직 내의 니트 루프, 턱 루프, 및 웰트 루프의 각각의 루프수로부터 계산한다. 물론, 편지 중에 니트 루프만의 부분이 큰 면적을 차지하고 있고, 턱 루프나 웰트 루프가 삽입되어 있는 부분이 줄무늬형, 혹은 섬 형상으로 존재하고 있는 설계도 가능하지만, 이 경우, 니트 루프 부분의 신장 발열 온도는 낮기 때문에, 무릎이나 팔꿈치부 등 신축하는 부위에 턱 루프나 웰트 루프가 조직되어 있는 부분이 되도록 제품에서 배치하면 된다.

또, 이들 턱 루프 및/또는 웰트 루프의 배치는, 더블 환편기의 경우, 실린더 또는 다이얼의 적어도 한쪽의 조직 내에서 배치되어 있는 것이 중요하고, 실린더와 다이얼은, 각각 독립되어 있는 것으로 간주하여, 각각의 측에 조직되어 있는 루프 형상으로 판단한다. 또한, 턱 루프 및/또는 웰트 루프는, 탄성사와 비탄성사 양쪽으로 형성되어 있는 것이 바람직하지만, 탄성사만 또는 비탄성사만으로 형성되어 있어도 좋다.

본 발명의 신축성 위편지의 염색 마무리 방법으로는, 통상의 염색 마무리 공정을 사용할 수 있고, 사용하는 섬유 소재에 따른 염색 조건으로 하고, 사용하는 염색기도 액류 염색기, 윈스 염색기 및 패들 염색기 등 임의이고, 흡수성이나 유연성을 향상시키는 가공제나, 보온성을 높이는 가공제의 사용도 가능하다.

본 발명의 신축성 위편지는, 스패츠, 스포츠 타이츠, 컴프레션 타이츠, 거들 등의 스포츠, 이너용 등의 보텀류, 내의, 스포츠 셔츠, 컴프레션 셔츠 등의 톱스류, 팬티 스타킹, 삭스, 타이츠, 레깅스 등의 레그류, 팔꿈치 서포터, 무릎 서포터, 허리 서포터, 발목 커버, 아암 커버, 레그 커버, 니 커버, 엘보 커버 등의 서포터류, 장갑 등의, 착용 동작시에 편지가 신장되는 관절부를 덮는 의복으로 봉제하면, 일상의 동작, 운동에 의해 따뜻한 의복이 된다.

특히, 컴프레션 웨어나 컴프레션 셔츠, 즉, 조깅, 각종 게임, 워킹 등, 주로 운동시에 피부에 밀착시켜 착용하고, 운동 기능의 향상, 부상의 방지나 보온을 겨냥한 긴소매 또는 반소매 등의 소매가 달린 셔츠, 무릎 위, 무릎 아래 또는 발목까지의 스패츠 등에서는, 단위 중량이 150∼300 g/m² 정도인 편지로 이루어지고, 탄성사를 40∼50 g/m² 함유하고, 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.0∼2.2, 응력비를 0.60∼0.80 정도의 편지로 하고, 이 편지를 팔꿈치, 무릎, 가랑이, 발목 등의 관절부에 사용하면, 특히 높은 발열 효과가 얻어지기 때문에, 이들 관절부에 적어도 본 발명의 편지가 사용되도록 봉제하는 것이 바람직하다. 보다 관절 보호 효과 등을 높이기 위해, 관절부 근방에 저신도의 부위를 형성하는 것도 가능하고, 저신도 부위의 제조 방법으로는, 편지 편성시에 조직에서 신장되지 않게 하는 방법, 제품 봉제 전에 신장되기 어려운 테이프형물을 봉합 또는 접착에 의해 조합하는 방법, 봉제선으로 고정하는 방법 등이 있고, 이들 방법에 의해, 관절 보호 등의 기능이 부가된다.

또한, 타이츠, 레깅스, 삭스 등의 얇은 레그 의료, 셔틀 직경이 24∼38 인치 정도의 환편기, 8∼20 인치 정도의 소치수 환편기, 4 인치 정도의 팬티 스타킹 편기, 삭스 편기 등의 환편기에 의해 제조되는 보텀 의료 등에 있어서도, 본 발명의 신축성 위편지를 사용하면, 일상의 동작 및 운동에 의해 따뜻한 의복이 된다. 또한, 탄성사를 20∼40 g/m² 함유하고 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.5∼2.5, 응력비를 0.40∼0.60 정도의 편지로 하면, 보텀 의료로서, 보온성이 우수하고, 신장 부위의 근육이나 관절을 따뜻하게 하는 것에 의한 부상 방지에 효과를 발휘한다. 이들 제품의 경우에도, 보다 관절 보호, 힙업 등의 목적으로, 관절부 근방 등에 저신도의 부위를 형성하는 것도 가능하고, 저신도 부위의 제조 방법으로는, 편지 편성시에 조직에서 신장되지 않게 하는 방법, 신장되기 어려운 테이프형물을 봉합 또는 접착에 의해 조합하는 방법, 봉제선으로 고정하는 방법 등이 있고, 이들 방법에 의해, 관절 보호, 힙업 등의 기능이 부가된다.

또한, 내의 등의 얇은 이너는, 셔틀 직경이 24∼38 인치 정도의 환편기, 8∼20 인치 정도의 소치수 환편기에 의해 제조 가능하고, 본 발명의 신축성 위편지를 적용하여 의복으로서 착용하면 일상의 동작에 의해 따뜻한 의복이 된다. 또한, 탄성사를 20∼40 g/m² 함유하고 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.5∼2.5, 응력비를 0.40∼0.50 정도의 편지로 하면, 내의로서 움직이기 쉽고, 보온성도 우수하고, 특히, 흡습 발열 소재 등의 발열 소재와 조합함으로써, 동작하지 않을 때에도 따뜻하고, 동작에 의해 보다 따뜻해지는 내의가 얻어진다.

[경편지]

본 발명에 의한 경편지, 즉, 본 발명의 신축성 경편지(이후, 동일한 표현으로 설명함)는, 26∼40 게이지의 복수 바디의 경편기에 의해 제조되는 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 경편지로서, 상기 탄성사의 함유량이 30∼60 g/m²이고, 상기 경편지를 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력에 의해 구해지는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경위 적어도 한 방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 한다.

본 발명에서의 신축성 경편지에서, 60∼100% 신장시의 순간 발열 온도를 1.0℃ 이상으로 하기 위해서는, 탄성사가 신장 발열에 크게 기여하고 있기 때문에, 탄성사의 함유율이 중요하고, 그 때문에, 편지 중에 탄성사를 30∼60 g/m² 함유시키는 것이 필요하다. 탄성사를 많이 함유할수록 발열 온도가 높아지기 때문에, 편지 중의 탄성사의 함유율은, 바람직하게는 25∼45 g/m²이다. 탄성사의 함유량이 적으면 신장 발열 온도가 낮고, 또한, 탄성사의 함유량이 지나치게 많아지면 편지 중량이 증가하고, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로서 움직이기 어려워지기 때문에, 탄성사의 함유량은 40∼60 g/m²로 하는 것이 좋다.

신축성 경편지에서는, 편지 중의 탄성사의 사행이나 만곡이 매우 작고, 편지의 신장이 효율적으로 탄성사를 신장하게 되고, 그 결과, 신장시 높은 발열의 편지가 된다. 종래 편지와 본 발명의 신축성 경편지의 이들의 구조적인 차이는, Lb/La에 의해 구해지는 루프비이고, 신장시 높은 발열의 편지로 하기 위해서는, 1.15≤Lb/La≤1.65를 만족하는 것이 바람직하고, 편조직이나 염색 가공 공정 조건을 조정함으로써, Lb/La를 이 범위로 할 수 있다. Lb/La가 이 범위 내이면 착용감을 손상시키지 않고 편지는 신장시에 발열한다. 또, Lb/La가 1.15 미만이면, 편지 중의 탄성사의 신장률이 낮고, 그 결과, 신장시의 발열 온도도 실감할 수 없을 정도로 낮다. 또한, 탄성사의 신장 및 신장 회복이 나빠, 신장한 편지가 원래로 복귀되지 않고 편지가 물결쳐 형붕괴가 생기기 쉽다. 또한, 1.65보다 크면, 탄성사의 파워가 지나치게 높아지기 때문에 착용하기 어렵거나, 움직이기 어려운 의복이 될 뿐만 아니라, 편지의 변형이 크고, 탄성사와 함께 비탄성사의 변형도 지나치게 커지는 결과, 신장 회복성이 부족하여, 신장 완화시에 편지가 물결치거나, 세탁에 의한 치수 변화가 생기거나 하여, 형붕괴의 원인이 된다. 따라서, La와 Lb는, 1.15≤Lb/La≤1.65를 만족하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.20≤Lb/La≤1.60이다. 그 결과, 신장에 의해 발열함과 동시에, 착용시 및 세탁시에 형붕괴가 없는 의복으로 하는 것이 가능해진다.

이하, 각 루프 길이의 측정 방법에 관해 도 5를 참조하여 설명한다. 편지의 경방향 또는 위방향으로 30% 신장하고, 이 상태에서 편지의 니들 루프측을 확대 관찰한다. 도 5에 도시한 바와 같이, 비탄성사의 니들 루프의 하부 양측에서 관찰 가능한 니들 루프의 최하부 2개소를 각각, 시점 2와 종점 3으로 하고, 시점 2로부터 종점 3에 이르는 루프 길이를 측정하여, 비탄성사의 니들 루프(1)의 길이로 한다. 싱커 루프에 관해서는, 도 5에 도시한 바와 같이, 2 웨일 사이에서 관찰되는 니들 루프와 니들 루프 사이의 탄성사에 관해, 탄성사의 양단을 싱커 루프의 시점 5와 종점 6으로 하고, 그 사이의 길이를 측정하여, 탄성사의 싱커 루프(4)의 길이로 한다.

커버링사를 사용하고 있는 경우 등, 탄성사가 비탄성사에 덮여 있는 경우에는, 탄성사가 소재하는 부위를 추정하여 탄성사의 길이를 측정한다. 이 경우, 비탄성사로 덮여 있는 부분의 탄성사는 직선형으로 존재하는 것으로 하여 측정한다. 또한, 탄성사가 2 니들 래킹 등에 의해 싱커 루프가 2 웨일 이상에 걸쳐 있는 경우에는, 싱커 루프의 도중에 존재하는 니들 루프에 숨겨져 있는 부분의 싱커 루프는 측정하지 않고 표면으로부터 관찰되는 싱커 루프만의 길이를 측정하여, 각 웨일의 싱커 루프 길이의 합을 싱커 루프(4) 길이로 한다.

탄성사 및 비탄성사의 어느쪽이나, 섬유 다발의 폭방향 중앙부의 길이를 측정한다. 각각 측정 후에 비탄성사의 니들 루프(1)의 길이에 탄성사의 싱커 루프(4)의 길이를 더하고, 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 La로 한다. 계속해서, 편지를 더욱 경방향 또는 위방향으로 50% 신장하고, 동일하게 하여 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 Lb로 한다. 이러한 측정을 경방향 및 위방향의 양쪽에서 행하여, 경방향 신장 또는 위방향 신장의 어느 방향에서, 1.15≤Lb/La≤1.65가 되면 된다. 또, 한 방향밖에 신장할 수 없는 편지의 경우에는, 신장 가능한 방향만을 측정하여 루프의 길이로 한다.

또한, 편조직 1 단위란, 니들 루프와 싱커 루프의 조직으로 반복되는 1 단위를 말하며, 예컨대, 덴비 조직과 같이 니트 루프와 싱커 루프가 일정한 규칙으로 반복되는 경우에는, 니트 루프 1 루프와, 싱커 루프 1 루프를 더한 길이가 La 또는 Lb가 되고, 또한, 코스 방향으로 니트와 삽입을 1 코스마다 반복하는 경우에는, 삽입 부분의 루프도 니트 루프로서 취급하여, 니트 루프 1 루프와, 삽입 부분의 루프와, 싱커 루프 2 루프를 더한 길이가 La, 또는 Lb가 된다.

또한, 경방향으로 50% 신장한 경우, 주로 니들 루프가 신장되고, 싱커 루프의 신장은 적다. 한편, 위방향으로 50% 신장한 경우에는, 주로 싱커 루프가 신장되고 니들 루프의 신장은 적은 것이 일반적이다. 따라서, 신장시의 발열은, 경방향의 신장시에는 니들 루프가 크게 기여하고, 반대로, 위방향의 신장시에는 싱커 루프가 크게 기여하고 있다. 이들 각 루프에만 주목하여, La 및 Lb 측정시의 니들 루프의 변화량만을 추출한 경우, 경방향 50% 신장시의 니들 루프의 변화량은, 신장 전에 비하여 1.1∼1.6배가 바람직하고, 위방향 50% 신장시의 싱커 루프 변화량은 신장 전에 비하여, 1.8∼4.0배가 바람직하다. 또, 이 경우, 편지 신장량보다 변화량이 커지는 것은, 싱커 루프가 신장에 의해 길어지는 것은 당연하지만, 본 발명의 신축성 위편지에서는 니들 루프 부분은 신장하더라도 확실히 고정되어 있는 경우가 많아, 니들 루프 부분이 위방향으로 신장되기 어렵고, 그 만큼 싱커 루프가 편지 신장량 이상으로 신장되게 되고, 그 결과, 편지 신장량보다 싱커 루프의 변화량이 많아지는 것이다.

본 발명에 의한 신축성 경편지에서, 루프 길이의 변화비(Lb/La)를 1.15≤Lb/La≤1.65로 하기 위해서는, 러너 길이, 싱커 형상의 변경 및 녹오버 깊이의 조정에 의해 탄성사의 만곡이나 사행을 감소시키는 것, 또한, 특히 염색 가공시의 밀도 제어에 의해 가능하다. 즉, 편지의 생기는 염색 가공에 의해 밀도가 크게 증가하여, 생기의 상태보다 1.3∼1.8배 정도 밀도 업하는 것이 일반적이다. 이것은, 탄성사를 함유하는 종래의 일반적인 편지는 신축성 부여가 큰 목적으로, 밀도 업을 이 정도로 함으로써, 양호한 신축성을 갖는 편지가 얻어지기 때문이다. 이에 대하여 본 발명의 신축성 경편지는, 신장시에 발열시키는 것이 목적으로, 편지의 신장시, 편지 중의 탄성사가 효율적으로 신장될 필요가 있다. 따라서, 염색 가공이 종료된 편지의 탄성사는 거의 똑바른 상태가 되도록, 염색 가공 후의 편지의 밀도는 생기와 거의 동일한 상태로 마무리하는 것이 바람직하고, 특히 프리세트시에 생기와 동일한 상태가 되도록 밀도 제어하면 된다.

본 발명의 신축성 경편지에 관해, 또한, 의복 착용시에 움직이기 쉽도록, 가능한 한 적은 탄성사의 함유량으로 보다 신장 발열하는 편지 설계에 관해 검토한 결과, 본 발명자들은, 탄성사와 비탄성사의 섬도비가 중요한 것을 발견했다. 즉, 탄성사의 함유량이 적더라도, 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높고, 또한 반대로 탄성사의 함유량이 많더라도 비탄성사와의 조합 방법에 따라서는 신장 발열 온도가 높으며, 또한 편지 응력도 지나치게 높아지지 않는 조합이 있어, 이들 탄성사와 비탄성사의 사의 사용이 중요하다. 염색 마무리 가공 후, 제품에서의 경편지를 구성하는 탄성사의 조직과 경편지를 구성하는 비탄성사의 조직의 섬도비를 1.0∼2.5로 함으로써, 적합하게 신장 발열하는 것이 가능하고, 섬도비가 1.0 미만에서는, 편지가 하이 파워가 되어 의복으로 했을 때에는 움직이기 어려워지고, 또한, 섬도비가 2.5보다 큰 경우에도, 감촉이 딱딱해지고, 움직이기 어려운 의복이 됨과 동시에, 신장 발열 온도가 충분히 상승하지 않는다.

또, 본원 명세서 중, 경편지를 구성하는 탄성사의 조직, 경편지를 구성하는 비탄성사의 조직은 이하와 같이 정의한다.

복수의 바디에 의해 경편지를 구성하는 조직으로, 탄성사, 비탄성사 모두 가장 니트 루프가 많은 조직, 또한, 탄성사, 비탄성사가 복수의 바디를 사용하고 있는 경우에도, 가장 니트 루프가 많은 바디에 의한 조직이고, 또한, 각각 복수의 바디를 사용하고 있을 때에는, 탄성사의 경우에는 가장 굵은 탄성사의 바디에 의한 가장 니트 루프가 많은 조직, 비탄성사의 경우에는 가장 가는 비탄성사의 바디에 의한 가장 니트 루프가 많은 조직에 관해, 각각 따로따로 섬도를 측정한다.

예컨대, 3장 바디 조직으로, 프론트 비탄성사 54 dt의 코드 조직, 미들 비탄성사 33 dt의 덴비 조직, 백 탄성사 33 dt의 덴비 조직의 경우, 경편지를 구성하는 탄성사의 조직에서 사용하고 있는 섬유는 33 dt, 경편지를 구성하는 비탄성사의 조직에서 사용하고 있는 섬유는 33 dt로, 이들의 섬도비를 구한다.

본 발명에 의한 신축성 경편지에서는, 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.0∼2.5로 하지만, 통상이 경편지의 섬도비는 2.8∼5.0 정도이기 때문에, 본 발명의 신축성 경편지는 탄성사의 섬도가 비탄성사의 섬도에 비교하여 큰 것이 특징이고, 이 편지를 통상적으로 편성하여 마무리한 경우, 감촉이 딱딱하고, 편지 응력이 지나치게 높아지는 경우가 있다. 그래서, 본 발명의 신축성 경편지를 제조하는 경우, 편성시에 탄성사를 통상보다 많이 신장하여, 편지 중의 탄성사를 외관상 가늘어지도록 편성하는 것이 중요하고, 구체적으로는, 탄성사의 러너를 가능한 한 짧게 하는 것이 좋다.

또한, 염색 가공시, 통상보다 편지를 신장 기미로 마무리하는 것이 바람직하고, 기준으로는 생기와 거의 동밀도로 마무리하도록 한다. 이에 따라, 탄성사의 함유량은 조금 저하되지만 편지 중의 탄성사는 신장된 상태가 되는 결과, 통상의 경편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도를 비교하면, 염색 가공 후의 탄성사의 섬도는, 원사의 섬도와 동일하거나 그것보다 수% 가늘어져 있는 반면, 본 발명의 신축성 경편지에서는, 탄성사 원사의 섬도와 염색 가공 후의 섬도를 비교한 경우, 염색 가공 후, 10∼20% 정도 탄성사가 가늘어지고, 신장 발열 온도의 저하는 적은데 편지 응력은 낮아지는 것이 가능하게 되어 있다. 또한, 염색 가공시에 중요한 것은, 히트 세트시, 세트 온도를 높게 하고, 세트 시간을 길게 하는 등, 열처리 조건을 강하게 하고, 편지를 신장한 채로 세트하여, 편지 중의 탄성사를 가능한 한 가늘게 하는 것이다. 또한, 이들 편지를 신장하여 세트하는 기준으로는, 초기 길이 10.0 cm, 폭 2.5 cm로 샘플링한 편지의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도를, 최대 180% 이내가 되도록 설정하는 것이 바람직하다.

본 발명의 신축성 경편지의 섬도비는, 비탄성사에 비교하여 일반적인 경편지에 대하여 탄성사의 섬도가 큰 것이 특징이고, 이대로 편지를 마무리한 경우에는 고응력이 되어 착용시 움직이기 어려운 제품이 되기 쉽다. 그래서, 본 발명 신축성 경편지에서는, 탄성사의 함유량, 탄성사와 비탄성사의 섬도비에 더하여, 편지의 경방향 밀도(코스/인치)와 편지의 위방향 밀도(웨일/인치)의 곱인 편지의 루프수도 중요하고, 루프수를 특정한 범위 내에 넣음으로써, 신장 발열과 편지의 응력의 밸런스를 최적화할 수 있는 것이고, 즉, 루프수가 5000∼12000의 범위 내가 바람직하고, 탄성사의 함유량, 탄성사와 비탄성사의 섬도비가 규정의 범위 내여도 신장 발열 온도가 낮거나, 편지가 고응력이 되거나 하는 경우가 있다. 즉, 루프수가 5000 미만에서는 편지의 신도가 작고, 또한, 신장 발열 온도도 낮고, 루프수가 12000보다 많은 경우에는 편지가 고응력이 되어, 움직이기 어려운 의복이 된다. 특히, 루프수가 5000 미만인 경우에는, 의복으로 했을 때에 팽팽한 느낌이 높음과 동시에, 편지의 통기성도 높아지는 경우가 있어, 편지의 신장 발열 온도 자체가 낮은 것에 더하여, 신장 발열하더라도 통기성이 높은 것에 의해 외기의 유입이 많아 따뜻하게 느끼지 않는다. 이들로부터, 루프수는 바람직하게는 5000∼12000으로 하고, 보다 바람직하게는 5500∼11500으로 하면 된다. 이들 루프수의 제어는, 섬도비, 편기의 게이지와 함께, 염색 가공시의 성량 제어에 의해 가능하고, 루프수를 크게 하기 위해서는, 섬도비를 작게 하고, 편기 게이지를 조밀하게 하고, 염색 가공에서 편지를 폭 축소, 경방향 축소 가공에 의해 달성하기 쉽다. 특히, 편지의 웨일을 50∼80 웨일/인치가 되도록 설계하는 것이 바람직하다. 또한, 더욱 중요한 것은, 탄성사의 편성시, 통상보다 러너를 짧게 하여 편성하는 것이다. 다만, 러너를 지나치게 짧게 하면 사 끊어짐 등의 트러블도 발생하기 때문에, 가능한 범위에서 러너를 짧게 하면 된다.

본 발명에 의한 신축성 경편지는, 통상의 싱글 트리코(tricot) 편기, 더블 트리코 편기, 싱글 라셀(raschel) 편기, 더블 라셀 편기에 의해 편성 가능하고, 편조직에 관해서는, 통상의 조직에 의해 편성이 가능하지만, 삽입 조직의 연속은 2 코스 이하가 바람직하다. 특히, 싱글 트리코 편기, 싱글 라셀 편기에 의한 탄성사의 조직에 있어서, 오픈 랩에 의한 니트 루프를 형성하는 것이 바람직하고, 이에 따라, 의복으로서 착용 동작시에 움직이기 쉽게 하는 것이 가능해진다. 오픈 랩 조직의 예로서, 01/21, 01/32, 01/12/32 등, 니트 루프 전부가 오픈 랩인 것이 바람직하다. 또, 이들 오픈 랩은, 탄성사의 나사여도 좋고, 비탄성사와 커버링, 연사, 분사 가공사 등에 의한 피복 탄성사여도 상관없다. 또, 탄성사는 오픈 랩인 것이 바람직하지만, 비탄성사에 관해서는, 오픈 랩(open lap), 클로즈드 랩(closed lap), 오픈 랩과 클로즈드 랩의 조합 등을 임의로 선택할 수 있다.

본 발명의 신축성 경편지는, 스패츠, 스포츠 타이츠, 컴프레션 타이츠, 거들 등의 스포츠, 이너용 등의 보텀류, 내의, 스포츠 셔츠, 컴프레션 셔츠 등의 톱스류, 팬티 스타킹, 삭스, 타이츠, 레깅스 등의 레그류, 팔꿈치 서포터, 무릎 서포터, 허리 서포터, 발목 커버, 아암 커버, 레그 커버, 니 커버, 엘보 커버 등의 서포터류, 장갑 등의, 착용 동작시에 편지가 신장되는 관절부를 덮는 의복으로 봉제하면, 일상의 동작, 운동에 의해 따뜻한 의복이 된다.

특히, 컴프레션 웨어나 스포츠 셔츠, 즉, 조깅, 각종 게임, 워킹 등, 주로 운동시에 피부에 밀착시켜 착용하고, 운동 기능의 향상, 부상의 방지나 보온을 겨냥한 긴소매 또는 반소매 등의 소매가 달린 셔츠, 무릎 위, 무릎 아래 또는 발목까지의 스패츠 등에서는, 단위 중량이 150∼300 g/m² 정도인 편지로 이루어지고, 탄성사를 40∼50 g/m² 함유하고, 탄성사와 비탄성사의 섬도비를 1.2∼2.2, 응력비를 0.50∼0.70 정도의 편지로 하고, 이 편지를 팔꿈치, 무릎, 가랑이, 발목 등의 관절부에 사용하면, 특히 높은 발열 효과가 얻어지기 때문에, 이들 관절부에 적어도 본 발명의 편지가 사용되도록 봉제하는 것이 바람직하다. 보다 관절 보호 효과 등을 높이기 위해, 관절부 근방에 저신도의 부위를 형성하는 것도 가능하고, 저신도 부위의 제조 방법으로는, 편지 편성시에 체인편이나 삽입 조직에 의해 신장되지 않게 하는 방법, 제품 봉제 전에 신장되기 어려운 테이프형물을 봉합 또는 접착에 의해 조합하는 방법, 봉제선으로 고정하는 방법 등이 있고, 이들 방법에 의해, 관절 보호 등의 기능이 부가된다.

실시예

이하, 실시예에 의해 본 발명을 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들 실시예에만 한정되는 것은 아니다. 또, 실시예에서의 평가는 이하의 방법에 의해 행했다.

(1) 샘플링

이하의 측정을 행하는 장소는 기본적으로 랜덤으로 여러 개소 행하지만, 편조직, 사의 사용, 수지 프린트의 유무 등에 따라 포백 성능이 부분적으로 상이한 편지에서는, 본 발명의 성능을 만족하는 부분을 확인할 수 없는 경우, 본 발명의 성능이 발현될 가능성이 높은 개소를 우선하여 측정할 수 있고, 경방향과 위방향 각각의 측정을 행할 수 있도록 샘플링하면 된다.

편조직, 사의 사용, 수지 프린트의 유무 등이 균일한 편지에서는, 샘플링 개소는 랜덤이어도 좋고, 경방향과 위방향 각각의 측정을 행할 수 있도록 샘플링하면 된다.

(2) 순간 발열 온도

순간 발열 온도의 측정은, 하기의 반복 신축 시험기를 사용하여, 신장 및 완화(복귀)를 규정 속도로 규정 횟수 반복하는 동안의 가장 높은 시료 표면 온도를 측정하여 구하고, 편지 경방향, 및 위방향의 순간 발열 온도를 측정하여, 높은 방향을 순간 발열 온도로 한다. 또, 이하의 응력비, 신장 발열 효율도, 순간 발열 온도가 높은 방향에 관한 응력비, 신장 발열 효율을 표시한다.

반복 신축기 : 데마차 시험기((주)다이에이 과학 정기 제작소 제조)

시료의 크기 : 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 60 mm

측정 환경 : 온도 20℃, 습도 65% RH의 항온 항습 조건. 신축 이외에 외부로부터의 에너지 공급을 받지 않는 상태에서 측정한다.

신장량 : 2.5 cm 폭의 편지의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도에 의해 설정하고, 편지 신도가 100% 이상인 경우의 신장량은, 100%, 편지 신도가 60% 이상 100% 미만인 경우의 신장량은, 9.8 N 하중하의 신도와 동일하게 한다.

반복 신축 사이클 : 2회/초

발열 온도 측정 : 반복 신장 100회 중, 및 신장 종료 후의 시료 표면 온도를 연속적으로 서모그래피로 측정한다. 서모그래피의 방사율은 1.0으로 설정한다.

발열 온도 평가 : 측정하는 시료 표면이 최고온이 되었을 때의 온도을 읽고, 신축 전의 온도와 비교하여 상승한 온도를 순간 발열 온도로 한다.

편지 신도 : 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 25 mm로 텐실론 인장 시험기((주)오리엔테크 제조 RTC-1210A)를 사용하여, 하기 조건으로 신장하고, 9.8 N 하중하에서의 신도를 측정하여, 소수점 이하 첫째 자릿수를 사사오입하여 백분율(%)로 구한다.

처음 하중 0.1 N

인장 속도 및 회복 속도 : 300 mm/분

인장 길이 : 9.8 N 하중까지 신장

측정 : 상기 조건으로 신장하고, 9.8 N 하중에서의 경방향 및 위방향 각각의 신도를 구한다.

(3) 탄성사 함유량

편지 중의 탄성사 함유량(g/m²)을, 다음 방법에 의해 구하고, 소수점 이하 첫째 자릿수를 사사오입한다.

편지 중의 비탄성사를 용해 등에 의해 제거하고, 탄성사만의 중량을 측정하여 단위 면적당의 중량으로 환산한다. 비탄성사를 제거하는 것이 곤란하면, 중량 측정 후의 편지로부터, 탄성사를 용해 등에 의해 제거하고, 비탄성사만의 중량을 측정하여, 중량 감소한 만큼을 탄성사 중량으로 한다.

(4) 응력비

응력비를 다음 방법에 의해 측정한다.

시료의 크기 : 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 25 mm

인장 시험기 : 텐실론 인장 시험기((주)오리엔테크 제조 RTC-1210A)

처음 하중 : 0.1 N

인장 속도, 및 회복 속도 : 300 mm/분

인장 길이, 및 측정 : 80% 신장까지 신장하여, 동일한 속도로 신장 후 원래의 길이로 복귀시키고(회복시키고), 이 조건으로 신장, 회복을 3회 반복, 3회째의 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력을 구하여, 하기 식에 의해 구한다. 또, (1)의 순간 발열 온도 측정시에 측정한 신도가 60∼80%인 편지의 경우에는, 60%까지 신장하고, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력과 복로 응력을 구하여, 하기 식으로부터 소수점 이하 3째 자릿수를 사사오입하여 구한다.

응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))

(5) 발열 지수

발열 지수는, 신도와 응력비를 구하고, 하기 식:

발열 지수=(9.8 N 하중하의 신도(%))×(응력비)

에 의해 소수점 이하 첫째 자릿수를 사사오입하여 구한다.

또, 신도는, 상기 (2)에서 구해지는 신도와 동일하고, 응력비는, 상기 (4)에서 구해지는 응력비와 동일하다.

[실시예 1]

32 게이지의 싱글 환편기를 사용하여, 도 1에 도시한 턱 조직이 부분적으로 들어간 병(竝) 모스 조직을 편성할 때에, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)와, 비탄성사로서 폴리에스테르 1 히터 가공사 56 dtex/36 f를 사용하고, 턱이 있는 조직에만 탄성사를 플레이팅하여 편성하고, 천축만인 부분은 비탄성사만으로 편성했다. 또, 턱이 있는 조직에서의 비탄성사와 탄성사의 신장비를 3.2로 하여 편성했다.

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 90초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 폴리에스테르의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 60초간 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 1에 나타낸다. 실시예 1의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 2∼5, 비교예 1]

실시예 1보다 밀도를 성기게 폭 확대 세트하고 탄성사 함유량을 낮춘 편지(실시예 2), 탄성사, 비탄성사의 섬도를 변경한 편지(실시예 3, 실시예 4, 비교예 1), 실시예 4에서 편성시의 루프 길이를 짧게, 탄성사의 신장률을 변경(실시예 5)한 것 이외에는, 실시예 1과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 또, 비교예 1에서는 상기한 변경에 더하여, 프리세트 조건을 185℃ 60초간으로 했다. 결과를 이하의 표 1에 나타낸다.

[실시예 6과 7]

또한, 일본 특허 공개 평7-316922호 공보의 실시예 4에서 이용된 폴리우레탄 중합체(A제), 및 일본 특허 공개 제2001-140127호 공보의 실시예 1에서 이용된 우레탄우레아 화합물(B제)을 준비하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR : 아사히 카세이 섬유(주) 제조) 제조시의 방사욕에, A제를 7 중량% 및 B제를 3 중량% 첨가(실시예 6), A제를 3 중량% 및 B제를 3 중량% 첨가(실시예 7)하여 파워가 상이한 탄성사를 제조하고, 이것을 사용한 것을 제외하고 실시예 1과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 결과를 이하의 표 1에 나타낸다.

[실시예 8]

28 게이지의 싱글 환편기를 사용하고, 도 2에 도시한 천축 조직에 인레이 조직이 부분적으로 들어간 조직을 편성할 때에, 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)와, 비탄성사로서 폴리에스테르 1 히터 가공사 56 dtex/36 f를 사용하고, 비탄성사와 탄성사의 신장비를 3.3으로 하고, 탄성사를 천축 조직부에만 플레이팅하여 편성했다.

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 195℃에서 70초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 폴리에스테르의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 60초간 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하여 결과를 이하의 표 1에 나타내지만, 실시예 8의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[비교예 2]

실시예 8에 있어서, 탄성사와 비탄성사의 섬도를 변경하고, 프리세트 조건을 185℃ 60초로 한 것 이외에는, 실시예 8과 동조건으로 편지를 마무리하여, 평가를 행했다. 결과를 이하의 표 1에 나타낸다.

[실시예 9]

28 게이지의 더블 환편기를 사용하여 도 3의 조직을 편성함에 있어서, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)와, 나일론 1 히터 가공사 44 dtex/34 f를 준비하여 편성했다.

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 90초간 생기 밀도와 거의 동일한 밀도가 되도록 폭, 길이를 조정하여 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 유연 마무리제를 패딩하고, 170℃에서 1분의 조건으로 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하여 결과를 이하의 표 1에 나타내지만, 실시예 9의 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 10]

40 게이지의 더블 환편기를 사용하고, 스무스 조직을 편성함에 있어서, 비탄성사에 폴리에스테르 1 히터 가공사 33 dtex/36 f, 탄성사를 탄성사 22 dtex(상품명 로이카 BX : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)를 사용하고 모든 조직 중에 플레이팅하여 편성했다.

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 195℃에서 70초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 폴리에스테르의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 1분 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하여 결과를 이하의 표 1에 나타내지만, 실시예 10의 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 11]

32 게이지의 싱글 환편기를 사용하고, 비탄성사와 탄성사의 플레이팅에 의해 천축 조직을 편성할 때에, 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)와, 비탄성사로서 나일론 1 히터 가공사 33 dtex/24 f를 사용하고, 비탄성사와 탄성사의 신장비를 3.0으로 하여 편성했다.

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 90초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 폴리에스테르의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 60초 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하여 결과를 이하의 표 1에 나타내지만, 실시예 11의 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[비교예 3]

실시예 11에 있어서, 탄성사의 타입을 22 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)로 하고, 탄성사와 비탄성사의 신장비를 2.5, 프리세트 조건을 190℃ 60초로 한 것 이외에는, 실시예 11과 동일하게 편지를 제조하고, 얻어진 편지의 성능을 평가했다. 결과를 이하의 표 1에 나타낸다.

[표 1]

[실시예 12]

32 게이지의 싱글 트리코 편기를 사용하고, 프론트 바디에 비탄성사의 폴리에스테르 56 dtex/36 f, 백에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)를 사용하여, 다음에 나타내는 오픈 랩의 하프 조직으로 편성했다 :

프론트 01/32

백 21/01

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 2에 나타낸다. 실시예 1의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 13∼17, 비교예 4∼5]

실시예 12보다 밀도를 성기게 폭 확대 세트하고 탄성사 함유량을 낮춘 편지(실시예 13), 탄성사, 비탄성사의 섬도를 변경한 편지(실시예 14∼17, 비교예 4∼5)인 것 이외에는, 실시예 13과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 또, 비교예 4에서는 상기한 변경에 더하여, 프리세트 조건을 185℃ 60초간으로 했다. 결과를 이하의 표 2에 나타낸다.

[실시예 18]

또한, 일본 특허 공개 평7-316922호 공보의 실시예 4에서 이용된 폴리우레탄 중합체를 준비하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR : 아사히 카세이 섬유(주) 제조) 제조시의 방사욕에, 4.0 중량% 첨가하여 파워가 상이한 탄성사를 제조하고, 이것을 사용한 것을 제외하고 실시예 3과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 결과를 이하의 표 2에 나타낸다.

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 2에 나타낸다. 실시예 18의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 19]

28 게이지의 싱글 트리코 편기를 사용하고, 프론트 바디에 비탄성사의 나일론 78 dtex/48 f, 백에 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)를 사용하여, 다음에 나타내는 탄성사가 오픈 랩의 하프 조직으로 편성했다 :

프론트 10/23

백 21/01

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 2에 나타낸다. 실시예 19의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 20]

32 게이지의 3장 바디의 싱글 트리코 편기를 사용하고, 프론트 바디와 미들 바디에 비탄성사의 나일론 33 dtex/24 f, 백에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 CR : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)를 사용하여, 다음에 나타내는 조직으로 편성했다 :

프론트 10/23

미들 12/10

백 21/01

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 195℃에서 60초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 60초간 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 2에 나타낸다. 실시예 20의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[실시예 21]

36 게이지의 싱글 트리코 편기를 사용하고, 프론트 바디에 비탄성사의 나일론 33 dtex/24 f, 백에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF : 아사히 카세이 섬유(주) 제조)를 사용하여, 다음에 나타내는 하프 조직으로 편성했다 :

프론트 10/23

백 12/10

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 90초간 거의 생기의 폭으로 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 폴리에스테르계의 흡수 유연 마무리제를 부여하고, 염색 후와 거의 동밀도로 170℃ 60초간 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가한 결과를 이하의 표 2에 나타낸다. 실시예 21의 본 발명의 편지에서는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이고, 의복으로 한 경우, 움직이기 쉬운 의복으로 할 수 있었다.

[표 2]

산업상 이용 가능성

본 발명의 신축성 편지는, 착용 동작시에 신장시 순간적으로 온도 상승하는 편지이고, 이 편지를 스포츠 타이츠, 스패츠, 컴프레션 타이츠, 거들 등의 보텀류, 내의, 셔츠, 컴프레션 셔츠 등의 톱스류, 팬티 스타킹, 삭스, 타이츠, 레깅스 등의 레그류, 또한, 무릎 서포터, 팔꿈치 서포터, 아암 커버, 레그 커버, 니 커버, 엘보 커버 등의 서포터류, 장갑 등, 관절부를 덮는 의복으로 봉제함으로써, 착용 운동시에 편지가 발열하고, 움직이기 쉽고 따뜻한 의복이 된다.

부호의 설명

도 1∼3 중에서,

1∼6 : 편순

도 4 중에서,

a : 비탄성사의 니들 루프(의 길이)

b : 비탄성사의 니들 루프의 시점

c : 비탄성사의 니들 루프의 종점

d : 탄성사의 싱커 루프(의 길이)

e : 탄성사의 싱커 루프의 시점

f : 탄성사의 싱커 루프의 종점

도 5 중에서,

1 : 비탄성사의 니들 루프(의 길이)

2 : 비탄성사의 니들 루프의 시점

3 : 비탄성사의 니들 루프의 종점

4 : 탄성사의 싱커 루프(의 길이)

5 : 탄성사의 싱커 루프의 시점

6 : 탄성사의 싱커 루프의 종점.

Claims

탄성사와 비탄성사로 이루어지는 신축성 편지(編地)로서, 상기 탄성사의 함유량이 20∼60 g/m²이고, 상기 편지를 경방향 또는 위방향으로 80%까지 신장 후 원래의 길이로 복귀시키며, 신축 도중의 50% 시점에서의 왕로 응력(往路應力)과 복로 응력(復路應力)을 측정했을 때, 하기 식:
응력비=(50% 시점의 복로 응력(N))/(50% 시점의 왕로 응력(N))
에 의해 구해지는 응력비가 0.40∼0.80이며, 또한 경방향 또는 위방향의 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 편지.
제1항에 있어서, 상기 편지를 구성하는 조직 중의 상기 탄성사와 상기 비탄성사의 섬도비=(비탄성사의 섬도/탄성사의 섬도)가 1.0∼2.5인 편지.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 편지를 경방향 또는 위방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커(sinker) 루프의 길이와 비탄성사의 니들(needle) 루프의 길이를 더한 길이(La)와, 상기 편지를 경방향 또는 위방향으로 더 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(Lb)의 루프비=(Lb/La)가 하기 식:
1.15≤Lb/La≤1.75
를 만족하는 것인 편지.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 편지를 경방향 또는 위방향으로 신장했을 때의 9.8 N 하중하에서의 신도와, 제1항에 의해 구해지는 응력비를 이용하여 하기 식:
발열 지수=(9.8 N 하중하의 신도(%))×(응력비)
에 의해 구해지는 발열 지수가 40∼120인 편지.
제1항 또는 제2항에 있어서, 위편지(緯編地)인 편지.
제5항에 있어서, 탄성사의 함유량이 20∼50 g/m²인 편지.
제5항에 있어서, 턱(tuck) 루프 또는 웰트(welt) 루프가 탄성사로 구성되거나, 또는 턱 루프 또는 웰트 루프로 편성되는 코스 전후의 적어도 어느 하나의 니트 루프가 탄성사로 구성되거나, 또는 상기 턱 루프 또는 웰트 루프와 상기 코스 전후의 적어도 어느 하나의 니트 루프가 탄성사로 구성되며, 또한 턱 루프 또는 웰트 루프가 위편지 중의 전루프의 20∼60%로 함유되어 있는 것인 편지.
제1항 또는 제2항에 있어서, 경편지(徑編地)인 편지.
제8항에 있어서, 탄성사의 함유량이 30∼60 g/m²인 편지.
제8항에 있어서, 상기 경편지를 경방향 또는 위방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(La)와, 상기 경편지를 경방향 또는 위방향으로 더 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이(Lb)의 루프비=(Lb/La)가 하기 식:
1.15≤Lb/La≤1.65
를 만족하는 것인 편지.
제8항에 있어서, 적어도 탄성사가 오픈 랩(open lap)에 의해 편성되어 있는 것인 편지.
제1항 또는 제2항에 기재된 편지를 포함하며, 신체에 밀착되고, 또한 적어도 관절부를 덮는 의복.
제12항에 있어서, 의복이 보텀류, 톱스류, 레그류, 서포터류 및 장갑으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 것인 의복.