KR101588148B1

KR101588148B1 - 신축성 편지 및 의복

Info

Publication number: KR101588148B1
Application number: KR1020147007793A
Authority: KR
Inventors: 유지 요시다; 마유미 노츠
Original assignee: 아사히 가세이 셍이 가부시키가이샤
Priority date: 2011-09-29
Filing date: 2012-05-21
Publication date: 2016-01-22
Also published as: HK1199912A1; KR20140054350A; WO2013046796A1; HK1198185A1; ES2550496T3; BR112014007240A2; CA2848633A1; RU2014117171A; JPWO2013046796A1; EP2762620B1; RU2582466C2; TW201313978A; EP2762620A1; AU2012313576A1; US20140238084A1; CN103842569B; PL2762620T3; US9732452B2; TWI507582B; AU2012313576B2

Abstract

본 발명은, 신장시 순간적으로 온도가 상승하고, 편지의 신축을 반복하면 영속적으로 신장시 발열하는 신축성 편지에 관한 것으로, 본 발명의 신축성 편지는, 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지로서, 편지의 경위 적어도 일방향의 100% 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 한다.

Description

신축성 편지 및 의복{STRETCH KNITTED FABRIC AND CLOTHES}

본 발명은, 탄성사를 함유하는 포백(布帛)에 있어서, 신장시 순간적으로 온도가 상승하는 신축성 편지 및 상기 편지를 사용한 따뜻한 의복을 제공하는 것이다.

종래, 보온 의료(衣料) 등, 착용시에 온도가 상승하는 의복으로서, 셀룰로오스 등의 흡습 발열 섬유를 혼합한 포백에 의해 의복을 제조하고, 착용시의 인체로부터의 불감증설(不感蒸泄)이나 발한에 의해 발열시키는 의복이 알려져 있다(예컨대, 특허문헌 1 참조). 그러나, 흡습 발열 섬유는, 섬유의 흡습량이 포화에 도달하면 그 이상 발열하는 일이 없어, 발열 시간이 짧을 뿐만 아니라, 흡습량이 포화에 도달한 후에는, 섬유 중의 수분에 의해 냉감을 느끼는 경우조차 있었다. 또한, 흡습 발열 이외의 발열 포백 및 발열 의복으로서, 면(面)형 발열체 및 선형 발열체 등의 히터를 의복에 내장하는 것 등이 알려져 있지만, 모두 전기에 의해 발열하는 것으로, 의복으로 했을 때에는 무거워지고, 전극도 필요하고 움직이기 어려운 의복이 된다.

이와 같이, 현재, 착용시 온도가 상승하는 의복으로, 움직이기 쉽고 가벼운 의복으로는, 흡습 발열 이외에는 찾아볼 수 없는데, 흡습 발열하는 포백은 흡습이라는 제약이 있기 때문에 흡습 발열에 한계가 있고, 의복으로서 착용하여 영속적으로 발열하고, 더구나, 가볍고 움직이기 쉬운 의복은 보이지 않는다.

특허문헌 1: 일본 특허 공개 제2003-227043호 공보

본 발명의 목적은, 탄성사를 함유하는 편지에 있어서, 신장시 순간적으로 온도가 상승하고, 편지의 신축을 반복하면 영속적으로 신장시 발열하는 신축성 편지를 제공하는 것이다. 또한, 이 신축성 편지를, 이너, 스포츠 웨어 등의 의복으로 봉제함으로써, 보온성, 신장 부위의 근육이나 관절을 따뜻하게 하는 것에 의한 부상의 방지, 및 지방 연소 효과를 기대할 수 있는 제품을 제공하는 것이다.

본 발명자들은, 상기 목적을 달성하기 위해 예의 검토한 결과, 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지로서, 100% 신장시의 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 신축성 편지에 의해 상기 목적을 달성할 수 있는 것을 발견하고, 본 발명에 이르렀다.

즉, 본 발명은 이하와 같다.

(1) 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지로서, 편지의 경위 적어도 일방향의 100% 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 신축성 편지.

(2) 탄성사를 40 g/m² 이상 함유하고, 편지의 경위 적어도 일방향의 하기 방법으로 측정된 95% 신장시의 편지 파워가 2.5 N 이상인 것을 특징으로 하는 상기 (1)에 기재된 신축성 편지.

95% 신장시 편지 파워의 측정: 편지를 초기 길이로부터 30% 신장시킨 상태에서 인장 시험기에 세트하고, 이 때의 응력치를 0으로 하고, 이 세트 길이를 기준으로 하여 50% 더 신장했을 때(편지 초기 길이로부터 통산으로 95% 신장되어 있음)의 응력치(N)를 측정하고, 이것을 95% 신장시의 편지 파워로 한다.

(3) 편지를 경위 양방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직(編組織) 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이 La와, 편지를 경위 어느 일방향으로 더 신장시켜 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이 Lb의 비(Lb/La)가 하기 식 (1)을 만족하는 것을 특징으로 하는 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 신축성 편지.

1.2≤Lb/La≤1.8 (1)

(4) 하기 식으로 표시되는 신장 발열 지수가 0.5∼4.0인 것을 특징으로 하는 상기 (1)∼(3) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지.

신장 발열 지수=(탄성사 중량×95% 신장시 편지 파워)/편지 신도

(상기 식에 있어서, 탄성사 중량은 편지 단위 면적당 탄성사 중량(g/m²)이고, 95% 신장시 편지 파워는 상기 방법으로 측정된 95% 신장시 편지 파워(N)이고, 편지 신도는 9.8 N/편지 2.5 cm 폭 하중하에서의 편지 신도(%)이다.)

(5) 9.8 N 하중하에서, 신장 발열하는 방향의 편지 신도가 70∼200%이며, 또한, 편지 경위 신도의 합이 170∼450%인 것을 특징으로 하는 상기 (1)∼(4) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지.

(6) 탄성사의 적어도 일부가 루핑 조직으로 편성되어 있는 것을 특징으로 하는 상기 (1)∼(5) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지.

(7) 탄성사 상호가 탄성사의 교차부에서 고정되어 있는 것을 특징으로 하는 상기 (1)∼(6) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지.

(8) 탄성사의 100% 신장시의 파워가 0.04∼0.20 cN/dtex인 것을 특징으로 하는 상기 (1)∼(7) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지.

(9) 상기 (1)∼(8) 중 어느 한 항에 기재된 신축성 편지를 사용하여 이루어지는, 신체에 밀착되고, 적어도 관절부를 덮는 의복.

(10) 의복이 보텀류, 톱스류, 레그류, 서포터류 및 장갑으로부터 선택된 1종인 상기 (9)에 기재된 의복.

본 발명의 신축성 편지가 배치된 의복은, 무릎이나 팔을 굽히고 펴는 것에 의해 편지가 1℃ 이상 발열하여 따뜻하고, 보온성이 우수함과 동시에, 신장 부위의 근육을 따뜻하게 함으로써 부상의 방지 효과를 갖고, 또한 지방 연소 효과도 갖는다. 또한, 동계 운동시에 착용하면, 발열에 의해 근육 온도 저하를 방지할 수 있어, 근육 온도 저하에 의한 운동 기능 저하의 방지를 기대할 수 있고, 또한, 무릎 통증 등의 부상에 의한 통증의 방지 및 완화를 기대할 수 있다. 또한, 착용시 및 세탁시의 형붕괴도 적은 의복으로 하는 것이 가능해졌다. 여기서 착용시 및 세탁시의 형붕괴에 관해서는, JIS L0217 103법으로 세탁에 의한 치수 변화를 평가하여, 이 세탁에 의한 치수 변화율이, 경 방향 및 위 방향 모두 3.0% 이내이면, 착용시 및 세탁시 모두 형붕괴가 적은 것으로 판단한다.

도 1은 비탄성사의 니들 루프의 길이와 탄성사의 싱커 루프의 길이를 측정하는 방법을 설명하는 도면이다.

이하, 본 발명에 관해 상세히 설명한다.

본 발명의 신축성 편지는, 경편기(經編機) 또는 환편기(丸編機)에 의해 제조되는 비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지로서, 적어도 편지의 경 또는 위 방향 어느 일방향의 100% 신장시의 순간 발열 온도(이하 신장 발열이라고 칭함)가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 한다.

본 발명에서의 순간 발열 온도란, 신축 이외에 외부로부터의 에너지 공급을 받지 않는 조건하에서, 신축성 편지를 100% 신장하고, 계속해서 완화시켜 원래의 길이로 되돌리는 공정을 1회로 하는 반복 신축을 100회 행하는 동안에 편지가 나타내는 최고 온도를 서모그래피로 측정하고, 시험 개시 전의 편지 온도와의 차로부터 산출된 값이다.

100회의 100% 신축 중 또는 신축 완료 직후에, 편지 온도가 시험 개시 전 편지 온도보다 높아지면, 순간 발열하고 있는 것을 나타낸다. 본 발명의 신축성 편지는, 이 방법에 의해 측정한 순간 발열 온도가, 1.0℃ 이상일 필요가 있다. 1.0℃ 미만의 순간 발열 온도에서는, 거의 발열을 느낄 수 없어, 발명의 목적을 달성할 수 없다. 순간 발열 온도는 바람직하게는 1.5℃ 이상, 보다 바람직하게는 2.0℃ 이상이다. 순간 발열 온도가 높을수록 적합하고, 인체에 악영향을 미치지 않는 범위이면 상한은 특별히 한정되지 않지만, 순간 발열 온도를 높이기 위해 탄성 섬유의 함유량이 지나치게 많아지면 편지가 하이 파워로 되어 의료로서 움직이기 어려워지기 때문에, 순간 발열 온도는 10℃ 이하인 것이 바람직하다. 또한, 편지 경위 방향 중, 적어도 일방향의 100% 신장시의 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상이면 되고, 편지의 경 및 위 방향 모두 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 편지의 경우에는, 제품 봉제시의 형 배치 방향을 특별히 고려하지 않아도 좋지만, 일방향만 순간 발열하는 편지의 경우에는, 인체의 관절에서 특히 피부 신장이 큰 방향을, 순간 발열이 큰 편지의 방향과 일치시키면, 운동 동작시 따뜻한 의복을 제조할 수 있다.

또, 발열 온도의 측정에 관해서는, 실시예에서 구체적으로 나타낸다.

탄성사를 함유하는 종래의 편지는, 편지에 신축성을 갖게 하여 의복 착용시에 기분좋은 피트감을 부여하는 것으로, 이에 의해, 슬림한 심미성의 의복을 얻거나, 운동 기능을 향상시키거나 하는 것이었다. 이에 반하여 본 발명은, 신축에 의해 발열을 하는 편지를 얻는 것으로, 종래품과는 전혀 상이한 발상의 편지이다. 100% 신장시의 순간 발열 온도를 1℃ 이상으로 하기 위해서는, 탄성사의 함유량, 편지의 파워 및 루프 구조 등의 편지 설계와 신장 발열을 효율적으로 발휘하기 위한 편지 제조 방법이 중요하고, 본 발명에 의해 최초로 100% 신장시의 순간 발열 온도가 1℃ 이상인 신축성 편지가 얻어져, 의복으로서 착용했을 때에, 착용시의 인체 관절의 신장량인 불과 30∼50%의 신장으로도 높게 발열하여, 착용시에 발열을 실감할 수 있도록 된 것이다.

본 발명에서의 신축성 편지에 있어서, 100% 신장시의 순간 발열 온도를 1℃ 이상으로 하기 위해서는, 편지 중에 탄성사를 40 g/m² 이상 함유시키는 것이 바람직하고, 탄성사를 많이 함유할수록 발열 온도가 높아지고, 보다 바람직하게는 50 g/m² 이상, 더욱 바람직하게는 55 g/m² 이상이다. 그러나, 탄성사의 함유량이 지나치게 많아지면 편지 중량이 증가하고, 또한, 편지가 하이 파워로 되어 의료로서 움직이기 어려워지기 때문에, 200 g/m² 이하가 바람직하다.

또한, 편지 중의 탄성사와 비탄성사의 비율에 관해서는 특별히 한정되지 않지만, 탄성사의 비율(혼율)이 20∼65%인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 25∼60%, 더욱 바람직하게는 30∼55%이다. 탄성사의 비율이 65%를 초과하면 염색 견뢰도가 저하되거나, 편지의 강도가 충분히 얻어지지 않는 경우가 있고, 탄성사의 비율이 20% 미만에서는, 충분한 신장 발열 효과를 발휘할 수 없다.

본 발명의 신축 편지는, 상기한 탄성사 함유량만에 의해 발명의 효과를 발휘할 수 있는 것이 아니고, 의복으로서 착용시의 동작에 의해 탄성사가 효율적으로 신장되는 것이 중요하다. 즉, 탄성사를 함유하는 종래의 편지에서는, 탄성사가 편지 중에 사행(蛇行)이나 만곡하고 있어, 편지 신장시에, 우선 탄성사의 사행 혹은 만곡이 펴져, 탄성사가 곧게 된다. 또한, 니들 루프와 싱커 루프의 교차부에서 루프의 어긋남도 생기고, 신장 방향으로 보다 니들 루프 또는 싱커 루프가 작아지는, 즉, 니들 루프와 싱커 루프의 길이는 변하지 않고 루프 변형이 생긴다. 이들 변화 후, 탄성사가 신장되기 때문에, 본 발명이 요구하는 신장시의 발열을 얻기 위해서는 매우 효율이 나쁜 구조이다.

이에 반하여 본 발명의 신축성 편지에서는, 편지 중의 탄성사의 사행이나 만곡이 매우 작아, 편지의 신장이 효율적으로 탄성사를 신장하는 것이 되고, 그 결과, 신장시 높은 발열의 편지가 된다. 종래 편지와 본 발명의 신축 편지의 이러한 구조적인 차이는, 다음 방법에 의해 명확히 할 수 있다.

즉, 편지를 경위 양방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이를 La로 한다. 또한, 편지를 경위 어느 일방으로 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이를 Lb로 한다. 신장시 높은 발열의 편지로 하기 위해서는, La 및 Lb가, 1.2≤Lb/La≤1.8을 만족하는 것이 바람직하다. Lb/La를 이 범위로 조정하기 위해서는, 편조직 혹은 염색 가공 공정 조건의 조정에 의해 가능하다. Lb/La가 이 범위 내이면 착용감을 손상시키지 않고 편지는 신장시에 발열한다. 한편, Lb/La가 1.2 미만이면, 편지 중의 탄성사의 신장률이 낮고, 그 결과, 신장시의 발열 온도도 실감할 수 없을 만큼 낮다. 또한, 탄성사의 신장 및 신장 회복이 나빠, 신장한 편지가 원래로 되돌아가지 않고 편지가 물결쳐 형붕괴가 생기기 쉽다. 또한, 1.8보다 큰 경우에는, 탄성사의 파워가 지나치게 높아지기 때문에 착용하기 어렵거나, 움직이기 어려운 의복이 될 뿐만 아니라, 편지의 변형이 크고, 탄성사와 함께 비탄성사의 변형도 지나치게 커지는 결과, 신장 회복성이 부족하여, 신장 완화시에 편지가 물결치거나, 세탁에 의한 치수 변화가 생기거나 하여, 형붕괴의 원인이 된다. 따라서, La와 Lb는, 1.2≤Lb/La≤1.8을 만족하는 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 1.3≤Lb/La≤1.7을 만족하는 것이다. 그 결과, 신장에 의해 발열함과 동시에, 착용시 및 세탁시에 형붕괴도 없는 의복으로 하는 것이 가능해진다.

본 발명에 있어서, La 및 Lb는, 편지의 니들 루프측(테크니컬 페이스)에서 촬영한 확대 화상을 이용하여 이하에 기재하는 방법으로 측정한, 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이로부터 구한다. 여기서, 본래라면 니들 루프도 탄성사의 길이를 측정하는 것이 바람직하지만, 탄성사의 니들 루프는 비탄성사에 의해 덮여 있는 경우가 많아, 명확히 루프 길이를 측정하는 것이 곤란하다. 따라서, 비탄성사의 니들 루프 밑에 가려져 탄성사의 니들 루프가 존재하고 있는 것으로 확인할 수 있는 개소를 선택하고, 신장시에 탄성사와 거의 동일한 움직임을 하는 비탄성사의 니들 루프의 길이를 측정하여, 편지 신장에 의한 탄성사의 니들 루프 길이 변화의 대용으로 한다. 물론, 확대 화상을 촬영하는 개소로서, 비탄성사의 밑에 가려져 탄성사의 니들 루프가 존재하지 않는 개소는 선택하지 않는다.

각 루프 길이의 측정 방법에 관해, 도 1을 이용하여 이하에 설명한다. 편지의 경위 양방향으로 30% 신장하고, 이 상태에서 편지의 니들 루프측을 확대 관찰한다. 도 1에 도시한 바와 같이, 비탄성사의 니들 루프의 하부 양측에서 관찰 가능한 니들 루프의 최하부 2개소를 각각, 시점(2)(○표)과 종점(3)(○표)으로 하고, 시점(2)으로부터 종점(3)에 이르는 루프 길이를 측정하여, 비탄성사의 니들 루프(1)의 길이로 한다. 싱커 루프에 관해서는, 도 1에 도시한 바와 같이, 2 웨일 사이에서 관찰되는 니들 루프와 니들 루프 사이의 탄성사에 관해, 탄성사의 양끝을 싱커 루프의 시점(5)(○표)과 종점(6)(○표)으로 하고, 그 사이의 길이를 측정하여, 탄성사의 싱커 루프(4)의 길이로 한다.

환편이나 커버링사를 사용하고 있는 경우 등, 탄성사가 비탄성사에 덮여 있는 경우에는, 탄성사가 소재하는 부위를 추정하여 탄성사의 길이를 측정한다. 이 경우, 비탄성사로 덮여 있는 부분의 탄성사는 직선형으로 존재하는 것으로 하여 측정한다. 또한, 탄성사가 경편의 코드 조직이나 환편의 웰트 조직에 의해 싱커 루프가 2 웨일(wale) 이상에 걸쳐 있는 경우에는, 싱커 루프의 도중에 존재하는 니들 루프에 가려져 있는 부분의 싱커 루프는 측정하지 않고 표면으로부터 관찰되는 싱커 루프만의 길이를 측정하고, 각 웨일의 싱커 루프 길이의 합을 싱커 루프(4) 길이로 한다.

탄성사 및 비탄성사, 모두 섬유 다발의 폭 방향 중앙부의 길이를 측정한다. 각각 측정 후에 비탄성사의 니들 루프(1)의 길이에 탄성사의 싱커 루프(4)의 길이를 더하고, 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 La로 한다. 계속해서, 편지를 더욱 경 방향, 또는 위 방향으로 50% 신장하고, 동일하게 하여 편조직 1 단위 중의 루프의 길이의 합계를 구하여 Lb로 한다. 이러한 측정을 경 방향 및 위 방향의 양방에서 행하고, 경 방향 신장 혹은 위 방향 신장 어느 방향에 있어서, 1.2≤Lb/La≤1.8이 되면 된다. 또, 일방향으로 밖에 신장할 수 없는 편지의 경우에는, 신장 가능한 방향만을 측정하여 루프의 길이로 한다.

또, La 및 Lb의 측정에 있어서, 각 루프의 길이로서 적어도 소수점 둘째 자리까지의 길이를 구하고, 임의로 10개소 측정한 평균 길이를 구한다. 이 평균 길이에 기초하여 Lb/La를 계산하고, 소수점 둘째 자리를 반올림하여, 1.2≤Lb/La≤1.8이 되도록 설정한다.

또한, 편조직 1 단위란, 니들 루프와 싱커 루프의 조직에서, 반복되는 1 단위를 말하며, 예컨대, 경편의 덴비(denbigh) 조직에서는, 니들 루프 1 루프와 싱커 루프 1 루프의 길이의 합이 편조직 1 단위이다. 또한, 환편에서 웨일 방향으로 니트와 턱(tuck)을 반복하는 경우에는, 니들 루프로서, 니트 루프 1 루프와 턱 루프 1 루프의 합이 1 단위의 니들 루프이고, 이것에, 싱커 루프 2 루프를 더한 길이가 La 또는 Lb가 된다. 또, 편조직이 웰트(미스)인 경우에는, 비탄성사에 의한 니들 루프의 폭을, 웰트 조직시의 니들 루프 길이로 한다.

또한, 경 방향으로 50% 신장한 경우, 주로 니들 루프가 신장되고, 싱커 루프의 신장은 적다. 한편, 위 방향으로 50% 신장한 경우에는, 주로 싱커 루프가 신장되고 니들 루프의 신장은 적은 것이 일반적이다. 따라서, 신장시의 발열은, 경 방향의 신장시에는 니들 루프가 크게 기여하고, 반대로, 위 방향의 신장시에는 싱커 루프가 크게 기여하고 있다. 이들 각 루프에만 주목하여, La 및 Lb 측정시의 니들 루프의 변화량만을 추출한 경우, 경 방향 50% 신장시의 니들 루프의 변화량은, 신장 전에 비해 1.2∼1.7배가 바람직하고, 위 방향 50% 신장시의 싱커 루프 변화량은 신장 전에 비해, 1.8∼4.0배가 바람직하다. 또, 이 경우, 편지 신장량보다 변화량이 커지는 것은, 싱커 루프가 신장에 의해 길어지는 것은 당연하지만, 본 발명의 신축성 편지에서는 니들 루프 부분은 신장하더라도 단단히 고정되어 있는 경우가 많아, 니들 루프 부분이 위 방향으로 신장되기 어렵고, 그 만큼 싱커 루프가 편지 신장량 이상으로 신장되게 되고, 그 결과, 편지 신장량보다 싱커 루프의 변화량이 많아지는 것이다.

본 발명에 의한 신축 편지에서, 루프 길이의 변화비(Lb/La)를 1.2≤Lb/La≤1.8로 하기 위해서는, 녹오버(knock-over)의 깊이(스티치 밀도), 싱커 형상 변경 및 실의 공급량 조정에 의해 탄성사의 만곡이나 사행을 감소시키는 것, 또한, 특히 염색 가공시의 밀도 컨트롤에 의해 가능하다. 즉, 환편이나 경편(트리코)의 생기(生機)는 염색 가공에 의해 밀도가 크게 증가하여, 생기의 상태보다 1.3∼1.8배 정도 밀도 상승하는 것이 일반적이다. 이것은, 탄성사를 함유하는 종래의 편지는 신축성 부여가 큰 목적으로, 밀도 상승을 이 정도로 함으로써, 양호한 신축성을 갖는 편지가 얻어지기 때문이다. 이에 반하여 본 발명의 신축성 편지는, 신장시에 발열시키는 것이 목적으로, 편지의 신장시, 편지 중의 탄성사가 효율적으로 신장될 필요가 있다. 따라서, 염색 가공이 종료된 편지의 탄성사는 거의 곧은 상태가 되도록, 염색 가공 후의 편지의 밀도는 생기와 거의 동일한 상태로 마무리하는 것이 바람직하고, 특히 프리세트시에 생기와 동일한 상태가 되도록 밀도 컨트롤하면 된다.

본 발명의 신축성 편지는, 또한 편지가 신장될 때의 파워의 영향이 크고, 착용시 상당 신장 상태에서의 편지 파워가 특정 범위인 것이 바람직하다. 구체적으로는, 편지는 착용시에 30% 정도 신장되고, 또한 이 상태로부터 착용 후의 동작에 의해 50% 정도 신장되는 점에서, 하기의 방법으로 측정한, 편지의 경위 적어도 일방향의 95% 신장시의 편지 파워가 2.5∼8.0 N인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 2.5∼7.0 N이고, 특히 바람직하게는 3.0∼6.0 N이다.

여기서, 95% 신장시의 편지 파워는 이하의 방법으로 측정한다.

(i) 편지를 초기 길이로부터 30% 신장시킨 상태에서 인장 시험기에 세트하고, 이 때의 응력치를 0(제로) N으로 한다.

(ii) 이 세트 길이를 기준으로 하여 50% 더 신장했을 때(편지 초기 길이로부터 통산으로 95% 신장되어 있음)의 응력치(N)를 측정하고, 이것을 95% 신장시 편지 파워로 한다.

95% 신장시 편지 파워가 2.5 N 미만에서는 움직이기 쉽지만 신장시의 발열성이 부족하고, 반대로 편지 파워가 지나치게 높으면 움직이기 어려워지고, 특히, 7.0 N보다 큰 경우에는 신축성이 부족하여, 착용시에 뻣뻣한 감을 느끼는 불쾌한 의복이 된다. 따라서, 신장 발열하는 방향의 95% 신장시의 편지 파워는 2.5∼7.0 N인 것이 바람직하다. 또, 편지의 경위 양방향 모두, 95% 신장시의 편지 파워가 2.5∼7.0 N인 것이 바람직하지만, 경위 어느 하나의 편지 방향의 95% 신장시의 편지 파워가 2.5∼7.0 N이면 된다. 경 방향과 위 방향의 파워가 상이한 편지의 경우, 예컨대 발목까지의 레깅스식의 보텀을 봉제할 때에, 편지의 고파워 방향으로 발을 넣는 방향으로 봉제하면 발명의 효과가 발휘되기 쉬워진다. 또, 편지의 파워 측정은, 실시예에 기재하는 방법에 의해 행한다.

본 발명의 신축성 편지는, 편조직이나, 실 사용을 변경하거나, 또는 수지 프린트 등을 실시함으로써, 점형, 직선형, 혹은 곡선형 등의 부분적으로 파워가 상이하여 고파워부와 저파워부가 혼재되어 있어도 좋다. 이 경우, 편지 중의 일부분이라도 본 성능을 만족하면 된다. 예컨대, 95% 신장시의 편지 파워가 8 N 정도인 고파워 편지에 있어서, 의복 등의 착용시에 움직이기 어려워질 가능성이 있는 것과 같은 경우, 무릎 등 신장 발열 효과를 원하는 부분만 고파워로 하고, 다른 부분은, 발열성은 뒤떨어지지만 잘 신장되는 저파워 구조로 할 수 있다.

또, 편지 파워는 95% 신장시의 파워를 측정하고, 신장 발열은 100% 신장에 의해 측정하여 모순되는 것 같지만, 신장 발열의 측정을 100%로 하고 있는 것은, 신장 발열의 효과를 보다 명확히 할 수 있기 때문이다.

본 발명의 신축성 편지의 발열에 관해 더욱 검토한 결과, 발열은 하기 식으로 표시되는 신장 발열 지수에 의해 크게 영향을 받는 것을 알 수 있었다. 즉, 하기 식으로 표시되는 신장 발열 지수를 0.5∼4.0으로 하면, 신장시 양호하게 발열하는 본 발명의 편지가 얻어진다.

여기서, 탄성사 중량은 편지 단위 면적당 탄성사 중량(g/m²)이고, 95% 신장시 편지 파워는 전술한 방법으로 측정되는 편지 파워(N)이고, 편지 신도는 9.8 N/2.5 cm 하중하에서의 편지 신도(%)로, 경위 각각의 방향의 신장 발열 지수를 계산하고, 경 방향은 경 방향의 편지 파워, 편지 신도를 이용하고, 위 방향도 마찬가지로 위 방향의 편지 파워, 편지 신도로부터 구한다. 또, 일방향밖에 신장할 수 없는 경우에는, 신장 가능한 방향만의 신장 발열 지수를 구한다.

신장 발열 지수가 클수록 신장 발열 온도가 높아지지만 4.0보다 지나치게 크면 발열 온도는 높지만 의복 착용시에 움직이기 어려운 의복이 되고, 반대로 신장 발열 지수가 0.5보다 작으면 신장 발열 온도가 낮은 편지가 된다. 따라서, 신장 발열 지수가 0.5∼4.0, 바람직하게는 0.7∼3.8이 되도록 편지 설계 및 염색 가공을 행하면 된다. 여기서, 편지의 경위 양방향 모두 신장 발열 지수가 0.5∼4.0인 것이 바람직하지만, 경위 어느 하나의 편지 방향의 신장 발열 지수가 0.5∼4.0이면 된다. 또, 본원 실시예에서의 신장 발열 지수는, 신장 발열 온도가 높은 방향의 값을 나타낸다.

신장 발열 지수를 0.5∼4.0으로 하기 위해서는, 상기 식을 구성하는 각각의 요인의 조정에 의해 가능하다. 신장 발열 지수를 크게 하기 위해서는, (1) 탄성사의 중량을 증가시키고, (2) 편지의 파워를 높이고, (3) 편지 신도를 낮추는 3 조건 중 하나 또는 복수의 조건을 조정하면 된다. 탄성사의 중량을 증가시키는 방법으로는, 굵은 탄성사를 사용하는 방법, 편기 게이지 업이나 탄성사의 루프를 작게 하는 것에 의한 편지 밀도를 높이는 방법, 탄성사의 편조직을, 예컨대 트리코에서는 두눈 편조직(two needle stitch) 또는 코드 조직 등 스윙이 많은 조직으로 하여 치밀하게 하는 방법, 탄성사 편성시의 탄성사 공급량을 많게 하여(드래프트율을 작게 하여) 편성하는 방법, 및 염색 가공시에 편지를 신장하지 않고, 세트시에 최종 가공하여 밀도를 높이는 방법 등이 있다. 또한, 편지의 파워를 높이는 방법에는, 상기한 탄성사의 중량을 증가시키는 방법과 동일한 방법에 덧붙여, 비탄성사를 굵게 하는 방법, 편조직에서의 루프를 많게 하는 방법이 있다. 편조직에 관해서는, 예컨대 환편에서는 턱 루프, 웰트(미스) 루프 또는 삽입 조직을 편지 중에 배치하고, 이들 루프가 많아질수록 편지의 파워가 높아지고, 편지 중에서 차지하는 니트 루프의 비율을 30∼70%로 하는 것이 바람직하다. 경편에서는, 체인, 덴비, 삽입 조직에 의해 편지의 파워를 높이는 것이 가능하고, 어느 것이나, 신장되기 어려운 조직이 효과적이다. 또한, 편지 파워를 높이기 위해서는, 염색 가공시에 약간 성긴 밀도로 마무리하는 방법 등을 행할 수 있다. 편지의 신도를 낮게 하기 위해서는, 편지의 파워를 높이는 방법과 동일한 방법에 의해 가능하다. 신장 발열 지수를 0.5∼4.0으로 하기 위해서는, 탄성사의 중량을 증가시키고, 편지의 파워를 높이고, 편지 신도를 낮추는 것에 의해 달성하기 쉬워지는데, 어느 요인이나 밀접하게 관련하고 있기 때문에, 신장 발열 지수가 0.5∼4.0이 되도록, 적절한 편지 설계를 행하면 효과적으로 신장 발열하는 편지가 얻어진다.

또한 본 발명의 신축성 편지는, 후술하는 방법으로 측정한 편지 중의 탄성사의 파워가 100% 신장시에 0.04∼0.20 cN(센티뉴턴=N×0.01)/dtex인 것이 바람직하다. 탄성사의 파워에 의해 신장 발열성이 크게 좌우되고, 탄성사의 파워가 0.04 cN/dtex 미만에서는 충분한 신장 발열성이 얻어지지 않고, 0.20 cN/dtex보다 커지면, 편지가 신장되기 어려워지고, 의복 봉제했을 때에는 움직이기 어려워져 바람직하지 않다. 따라서, 탄성사의 파워는 0.04∼0.20 cN/dtex, 보다 바람직하게는 0.05∼0.18 cN/dtex, 특히 바람직하게는 0.10∼0.17 cN/dtex이다.

탄성사의 파워 측정에 관해서는, 편지 중의 탄성사를 추출하여, 텐실론 인장 시험기로 100%까지 신장했을 때의 파워를 측정하고, 섬도로 나눈 수치를 탄성사 파워로 하는데, 추출한 탄성사가 권축되어 있는 경우도 있고, 이 경우에는, 텐실론 인장 시험기로 신장하고, 하중이 0(제로)이 되는 곳을 기점으로 100% 신장하여 탄성사 파워를 측정한다. 또한, 탄성사를 추출하기 위해서는, 편지를 풀어 추출하는 방법, 비탄성사를 절단하여 탄성사를 편지 중으로부터 추출하는 방법, 혹은, 비탄성사를 용해시켜 탄성사만으로 하여 탄성사를 추출하는 방법을 행할 수 있고, 이들을 단독 혹은 조합하여 탄성사를 추출하고 탄성사 파워를 측정한다. 또, 탄성사의 섬도에 관해서는, 추출한 탄성사의 권축을 펴서 곧게 하고, 인장 시험기로 신장하여, 하중이 0(제로)이 될 때의 길이와 중량을 10개 측정하고, 평균치를 섬도로 한다. 또한, 탄성사 상호가 융착되어 있는 등에 의해 편지 중으로부터 탄성사를 추출할 수 없는 경우에는, 탄성사만의 편지 1 웨일 혹은 1 코스분을 재단하고, 코스 방향, 혹은 웨일 방향으로 니들 루프가 연속하여 이어진 상태를 1개의 섬유(루프 섬유라고 칭함)로 하고, 이 상태에서 길이와 중량으로부터 루프 섬유의 섬도(루프 섬도라고 칭함)를 구하고, 또한, 이 루프 섬유의 100% 신장시의 파워를 측정하여 탄성사 파워의 대용으로 하지만, 루프의 교락부에 의한 파워 업이 보이기 때문에, 다음 식에 의해 보정하여 탄성사 파워로 한다.

추출할 수 없는 경우의 탄성사 파워=(1 웨일(1 코스)분의 루프 섬유의 탄성사 파워×0.8)/루프 섬도

이 때의 탄성사 루프 섬도는, 추출한 탄성사의 루프 섬유의 권축을 펴서 곧게 하고, 인장 시험기로 신장하여, 하중이 0(제로)이 될 때의 길이와 중량을 10개 측정하고 평균치를 루프 섬도로 한다.

본 발명의 신축성 편지에 이용되는 탄성사로는, 폴리우레탄계 탄성사나 폴리에테르에스테르계 탄성사를 들 수 있지만, 상기 파워를 갖는 탄성사로서, 폴리우레탄 탄성사가 바람직하다. 그 중에서도, 소프트 세그먼트가 우레탄 구조, 하드 세그먼트가 우레아 구조로 이루어지는 폴리우레탄우레아 탄성사인 것이 바람직하다.

편지 중에서의 파워가 높은 탄성사를 얻기 위해서는, 탄성사의 분자량을 높이는 방법이 있다. 다른 방법으로는, 예컨대 일본 특허 공개 제2001-140127호 공보에 개시된, 제1급 아민 또는 제2급 아민 중 어느 1 작용성 아민, 수산기, 및 제3급 질소 또는 복소환형 질소로부터 선택된 적어도 1종을 포함하는 질소 함유 화합물과 유기 디이소시아네이트가 반응하여 얻어지는, 1 분자당 평균 우레아 결합 단위수가 4∼40개인 우레탄우레아 화합물, 일본 특허 제4343446호 공보에 개시된, 제1급 아민 및 제2급 아민 중의 적어도 1종으로부터 선택되는 2 작용성 아미노기와 제3급 질소 및 복소환형 질소 중의 적어도 1종으로부터 선택되는 질소 함유 기를 포함하는 질소 함유 화합물과, 유기 디이소시아네이트, 모노 또는 디알킬모노아민, 알킬모노알콜, 유기 모노이소시아네이트의 군으로부터 선택되는 적어도 1종의 화합물을 반응시켜 얻어지는 우레아 화합물, 일본 특허 공개 평7-316922호 공보에 개시된, 폴리아크릴로니트릴계 폴리머, 저분자 디올 및 폴리머 디올의 혼합물과 유기 디이소시아네이트의 반응으로 얻어지는 말단 수산기 구조인 폴리우레탄, 또는 스티렌-무수말레산 공중합체 등을 첨가하여 방사하는 방법이 있다. 상기 말단 수산기 구조인 폴리우레탄으로는, 탄소 원자수 2∼10의 직쇄형 또는 분기형 알킬렌기 혹은 2가의 지환식 탄화수소의 양말단에 수산기를 갖는 저분자 디올 및 수 평균 분자량 400∼3000의 고분자 디올의 혼합물(몰비 1∼99)과 유기 디이소시아네이트의 반응물로서, 말단이 수산기이고 우레탄기 농도가 3 밀리 당량/g 이상인 수 평균 분자량 10000∼40000의 폴리우레탄 중합체인 것이 바람직하다. 이들을 단독, 혹은 2종 이상 혼합하여 탄성사 중에 첨가하면 되는데, 첨가량이 적으면 신장 발열 온도 효과가 낮고, 반대로 첨가량이 많으면, 편지 신장 회복성이 저하되어, 착용, 세탁에 의해 형붕괴가 생기기 쉬워지기 때문에, 첨가량은, 탄성사 중량에 대하여 2.0∼15.0%, 바람직하게는 2.5∼8.0%로 한다.

이들 방법에 의해, 탄성사의 파워를 조정하여, 100% 신장시에 0.04∼0.2 cN으로 하면 된다.

본 발명의 신축성 편지에 의한 신장시의 발열은, 편지의 신도에 의한 영향도 크다. 즉, 신장 발열하는 방향의 9.8 N 하중하에서의 편지 신도는 70∼200%인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 80∼180%이다. 70% 미만의 경우에는, 착용시의 움직임을 저해하여 움직이기 어려운 의복이 되고, 또한, 200%보다 크면, 신장시의 발열 효과가 작은 편지가 된다. 또한, 편지 경위 신도의 합도 신장 발열성과 착용시의 움직임의 용이성 면에서 중요하고, 9.8 N 하중하에서 편지 경위 신도의 합이 170∼450%인 것이 바람직하고, 170% 미만에서는, 신축성이 부족하여, 착용시에 뻣뻣한 감을 느끼는 불쾌한 의복이 되고, 450%보다 큰 경우에는, 착용시 움직이기 쉽지만 신장시 충분히 발열하지 않는 편지가 된다. 보다 바람직하게는 180∼400%이다. 또, 편지 중에 편조직이나 실 사용의 변경, 혹은 수지 프린트 등에 의해, 점형이나 직선형, 혹은 곡선형 등의 부분적으로 신도가 상이한 고신도부와 저신도부가 혼재되어 있어도 좋고, 편지 중의 일부분이라도 본 성능을 만족하면 된다.

편지의 신도 조정은, 편기의 게이지, 편지의 조직이나 밀도 조정, 또는, 비탄성사 및 탄성사의 섬도 조정에 의해 가능하다. 또, 의복 제조시에는, 특별히 한정되지 않지만, 저신도의 편지 방향을 의복 착용시에 자주 신장하는 방향에 맞추어 의복을 제조하면, 신장 발열 효과가 발휘되기 쉬운 의복이 된다.

또한, 본 발명의 신축성 편지는, 9.8 N 하중하에서의 경 방향과 위 방향의 신도비가 0.6∼2.5인 것이 바람직하고, 이 신도비의 신축성 편지로 의복 봉제한 경우, 적절한 압박감이 있고, 신체를 굽히고 펴는 것도 편안히 행할 수 있다. 신도비가 0.6 미만에서는, 신체를 굽히고 펼 때, 뻣뻣한 감이 있어, 착용감이 좋지 않은 의복이 된다. 신도비가 2.5보다 큰 경우에는, 신체를 굽히고 펼 때에 주름이 발생하거나, 편지에 늘어짐이 생기는 경우가 있어 바람직하지 않다. 따라서, 편지의 경 방향과 위방향의 신도비가 0.6∼2.5인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.8∼2.3이다. 또, 본 발명에서 말하는 신도비는, 상기 신도를 경 방향 및 위 방향 모두 측정하여, 다음 식에 의해 구한다.

신도비=(경 방향 신도)/(위 방향 신도)

본 발명의 신축성 편지는 편지의 신장 회복률도 중요하고, 신장 회복률은, 경 방향 및 위 방향 모두, 85% 이상의 편지인 것이 바람직하다. 신장 회복률이 85% 미만인 경우에는, 반복 신축시의 발열량의 저하를 초래하여 바람직하지 않다. 또, 편지 신도 및 신장 회복률의 측정법은, 실시예에서 구체적으로 나타낸다.

또한 본 발명의 신축성 편지는, 탄성사의 적어도 일부가 루핑 조직으로 편성되어 있음으로써 편지 신장시의 발열이 높아져, 본 발명의 목적을 적합하게 달성할 수 있다. 즉, 경편에서는 적어도 1장의 바디에 공급되는 탄성사의 루프 구조가 루핑 조직인 것이 바람직하고, 복수장의 바디에 탄성사를 사용할 때에도, 적어도 1장의 바디는 루핑 조직으로 하는 것이 바람직하다.

본 발명에서의 탄성사의 루핑 조직으로는, 예컨대, 체인(10/01), 덴비(10/12), 코드(10/23, 10/34) 및 새틴(10/45, 10/56) 등의 싱커 루프의 스윙량을 변경한 조직, 아틀라스(예컨대 10/12/23/34/32/21, 10/23/45/67/54/32)와 같은 변화 패턴, 및 오버랩핑시에 2 바늘에 탄성사를 공급하는 두눈 편조직(예컨대 20/13, 20/24) 등을 들 수 있고, 클로즈드 루프(closed loop) 조직 이외에도 오픈 루프 조직이나 이들을 혼합한 사용도 가능하다.

또한, 신장 발열 효과를 더욱 발휘하기 위해서는, 탄성사의 스윙을 10/23, 10/34 등의 2 바늘 이상의 스윙으로 하거나, 20/13, 20/24 등의 두눈 편조직으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 탄성사의 실 배열에 관해서는 특별히 한정은 없고, 바디에 전체 채움(올인), 탄성사를 1개 간격으로 바디 통과시키는 1인 1아웃 등, 임의의 실 배열이 가능하지만, 바디에 전체 채움(올인)으로 편성하는 방법은, 탄성사의 함유량을 증가시키기 쉽고, 또한, 치밀하고 균일하게 발열하는 편지가 되기 때문에 바람직하다. 또한, 편지를 치밀화하고, 편지 중의 탄성사의 사행이나 만곡을 작게 하기 위해, 32 게이지 이상의 편기를 사용하고, 생기와 거의 동일한 밀도로 마무리하면, 양호한 신장 발열과 착용감이 우수한 의복이 되어 바람직하다.

본 발명의 신축성 편지는 환편기에 의해서도 제조 가능하고, 환편지에서도 편성 조직의 적어도 일부가 루핑 조직인 것이 바람직하다. 다만 환편지의 경우에는 신장시의 발열 효과가 작기 때문에, 편지 중의 탄성사로 구성되는 루프 중에서, 니트 루프가 차지하는 비율을 30∼70%로 함으로써, 보다 신장시의 발열 효과를 높이는 것이 가능하다. 30% 미만에서는 편지 신도가 불충분하여 착용시 움직이기 어렵고, 70%보다 많은 경우에는 고신도 편지가 되지만 발열 효과가 불충분해진다. 편지 중에서 차지하는 니트 루프의 비율이 30∼70%이면, 모든 루프를 니트 루프로 하는 것보다 움직임을 저해하지 않는 편지가 된다. 편지 중의 니트 루프 이외의 루프에 관해서는, 턱 루프 또는 웰트 루프(미스 루프) 중 어느 하나, 혹은 양방 모두 조합한 선정이 가능하다. 니트 루프만으로 탄성사의 루프를 구성하면, 환편에서는 편지를 신장했을 때에 루프 변형이 크고 탄성사의 신장은 적어, 신장 발열 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 턱 루프 혹은 웰트 루프를 편지 중에 조합함으로써, 편지 신장시에는 효과적으로 탄성사가 신장하여, 발열 효과가 커진다. 또, 편지 중의 니트 루프의 비율은, 편조직의 1 완전 조직 내의 니트 루프, 턱 루프 및 웰트 루프의 각각의 루프수로부터 계산한다. 물론, 편지 중에 니트 루프만의 부분과, 턱 루프나 웰트 루프가 삽입되어 니트 루프가 차지하는 비율이 30∼70%인 부분이 패턴형으로 혼재되어 있는 경우도 가능하고, 이 경우, 니트 루프가 차지하는 비율이 30∼70%인 부분만 신장 발열하기 때문에, 무릎이나 팔꿈치부 등 신축하는 부위에 이 부분을 배치하면 된다.

또한, 편지 중의 탄성사는, 교차하고 있는 부분에서 부분적으로 용해되어, 탄성사 상호가 융착되어 고정되어 있거나, 혹은, 탄성사의 교차하고 있는 부분이 변형되어, 탄성사 상호가 맞물려 고정되어 있는 등, 탄성사 상호가 탄성사의 교차부에서 고정되어 있는 것이 바람직하고, 이러한 상태이면, 신장시의 발열 효과가 높아진다. 또, 탄성사가 교차하고 있는 부분에는, 니들 루프 상호가 교차하고 있는 부분, 니들 루프와 싱커 루프가 교차하고 있는 부분, 및 싱커 루프 상호가 교차하고 있는 부분이 있는데, 어느 것이나 교차하고 있는 탄성사 상호가 고정되어 있는 것이다.

탄성사 상호를 교차부에서 고정하는 방법에 관해서는, 열에 의해 고정하는 것이 간단하고, 염색 가공시의 핀 텐터 등을 사용하는 히트 세트에 있어서, 185℃ 이상의 고온으로 하여 편지를 통과시키면 탄성사는 고정하기 쉬워지고, 고정이 불충분한 경우에는, 히트 세트 시간을 길게 하거나, 히트 세트 온도를 200℃를 초과하지 않는 범위에서 높게 하면 된다. 히트 세트 온도를 200℃ 이상으로 하여 30초 이상의 가열을 행하면, 탄성사 및 비탄성사 모두 취화나 황변될 위험이 있다. 또한, 100℃ 정도의 스팀 세트나 180℃ 정도의 히트 세트에서 세트 효과가 높고, 탄성사 상호가 고착되는 탄성사를 사용하는 방법으로도, 탄성사 상호의 고착이 가능하다.

탄성사 상호의 교차부의 고정 상태를 판별하기 위해서는, 경편지의 경우에는, 편지 중의 비탄성사를 용해시켜, 탄성사만의 편지로 한 후에, 교차부가 고정되어 있는지의 여부를 현미경에 의해 판별 가능하고, 탄성사 상호의 교차부가 가볍게 신장하여 간단히 박리되지 않는 경우, 또는 니들 루프와 싱커 루프의 어긋남이 생기지 않는 경우에는 고정되어 있는 것으로 판단할 수 있다. 편지의 비탄성사를 용해시킬 수 없는 경우에는, 현미경에 의해 관찰하여 편지 중의 비탄성사를 절단하여 제거하고, 탄성사만으로 하여 탄성사 상호의 교차부가 고정되어 있는지 여부의 판별이 가능하다. 또, 탄성사 상호의 교차부가 고정되어 있는 편지라도, 편지 중의 전루프의 교차부가 고정되어 있을 필요는 없고, 편지 면적의 60% 이상이 고정되어 있으면 된다. 또한, 환편지의 경우에는 편지를 편직 종료 방향으로부터 비탄성사와 함께 탄성사를 풀어 추출하고, 탄성사를 10 cm 이상 추출할 수 있는 경우 교차부가 고정되어 있지 않은 것으로 판단할 수 있다.

본 발명에 의한 신축성 편지에 사용하는 탄성사는, 폴리우레탄계 및 폴리에테르에스테르계의 탄성사로, 예컨대 폴리우레탄계 탄성사에서는, 건식 방사 또는 용융 방사한 것을 사용할 수 있고, 폴리머나 방사 방법에는 특별히 한정되지 않는다. 탄성사의 파단 신도는 400%∼1000% 정도의 것이며, 또한, 신축성이 우수하고, 염색 가공시의 프리세트 공정의 통상 처리 온도 180℃ 부근에서 신축성을 손상시키지 않는 것이 바람직하다. 또한, 탄성사에, 특수 폴리머나 분체 첨가에 의해, 고세트성, 항균성, 흡습, 흡수성 등의 기능성을 부여한 탄성사도 사용 가능하다. 탄성사의 섬도에 관해서는, 10∼160 dtex 정도의 섬유의 사용이 가능하고, 편지 제조가 용이한, 20∼80 dtex 정도의 탄성 섬유의 사용이 바람직하다. 또한, 탄성사에 비탄성사를 감은 커버링사, 연사한 실, 및 비탄성사와 탄성사를 공기 분사 등에 의해 혼섬한 혼섬사 등의 사용도 가능하다.

또한 본 발명의 신축성 편지는, 탄성사에 무기 물질을 함유하는 것이 가능하고, 함유하는 무기 물질의 성능을 가미한 편지로 할 수 있고, 예컨대, 산화티탄을 함유시키면, 편지의 발열을 산화티탄에 축적하여, 원적외선 효과에 의한 보온성을 부여할 수 있다. 무기 물질의 함유법에 관해서는, 탄성사의 방사 원액에 무기 물질을 함유시켜 방사하는 방법이 가장 간단히 함유시킬 수 있다. 본 발명에서 말하는 무기 물질이란, 산화티탄 등의 세라믹스, 카본, 카본 블랙 등의 무기물 단체(單體) 및/또는 무기 화합물이고, 탄성사의 방사의 장해가 되지 않도록, 미분말형이 바람직하다. 이들 무기 물질은 탄성사에 1∼10 중량% 함유하고 있는 것이 바람직하고, 무기 물질을 함유함으로써, 편지의 발열시 보온 효과를 보다 효과적으로 발휘하는 것이 가능해진다. 또, 무기 물질은 적으면 보온 효과가 작고, 지나치게 많으면 방사시나 신장시에 실이 끊기는 경우가 있기 때문에, 1∼10 중량%의 함유가 바람직하고, 보다 바람직하게는 2∼5 중량%의 함유이다.

본 발명에 이용하는 비탄성사로는, 폴리에틸렌테레프탈레이트 및 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 등의 폴리에스테르계 섬유, 폴리아미드계 섬유 및 폴리프로필렌 등의 폴리올레핀계 섬유, 또한, 큐프라, 레이온, 면 및 대나무 섬유 등의 셀룰로오스계 섬유, 양모 등의 수모(獸毛) 섬유 등, 모든 섬유의 사용이 가능하다. 또한, 이들의 브라이트사, 세미덜(semi-dull)사 및 풀덜(full dull)사 등을 임의로 사용할 수 있고, 섬유의 단면 형상도 환형, 타원형, W형, 고치형 및 중공사 등 임의의 단면 형상의 섬유가 사용 가능하고, 섬유의 형태에 관해서도 특별히 한정되지 않고, 원사 및 가연(假撚) 등의 권축 가공사를 사용할 수 있다. 또한, 장섬유여도 좋고 방적사여도 좋고, 또한, 2종 이상의 섬유를 연사, 커버링 및 에어 혼섬 등에 의해 혼합한 복합사의 사용도 가능하다. 또, 섬유 자체에서의 혼합이 아니라, 편기 상에서의 2종 이상의 섬유의 혼합도 물론 가능하고, 예컨대 경편기에서는 2종 이상의 섬유를 각각에 대응하는 바디를 준비하여 편성하면 된다. 섬유의 굵기에 관해서는, 15∼160 dtex 정도의 섬유의 사용이 가능하고, 편지의 파열 강도나 두께감으로부터, 20∼110 dtex 정도의 섬유의 사용이 바람직하다. 또, 면이나 양모 사용시에는 각각 환산식에 의해 사용 섬유의 굵기를 구하면 된다.

본 발명에 이용하는 비탄성사는 무기 물질을 0.3∼5 중량% 함유하고 있는 것이 바람직하고, 특히 폴리에스테르계 섬유, 폴리아미드계 섬유 및 셀룰로오스계 섬유의 경우에는 함유하고 있는 것이 바람직하다. 무기 물질을 함유함으로써, 탄성 편지의 발열시, 보온 효과를 보다 효과적으로 발휘하는 것이 가능해진다. 또, 무기 물질은, 적으면 보온 효과가 작고, 지나치게 많으면 방사시나 신장시에 실이 끊기는 경우가 있기 때문에, 0.5∼5 중량%의 함유가 더욱 바람직하고, 특히 바람직하게는 0.4∼3 중량%의 함유이다.

본 발명의 신축성 편지에서는, 비탄성사에 셀룰로오스 등의 흡습 발열하는 소재를 사용하면, 착용시 흡습에 의해 발열하고, 운동하는 것에 의해서도 발열하게 되어, 본 발명의 효과를 보다 발휘하는 것이 가능하다. 또한, 방적사의 사용이나 기모에 의해 발열한 열을 빠져나가기 어렵게 할 수 있어, 보온 효과를 높이는 것도 가능하다.

본 발명에 의한 신축성 편지는, 트리코 및 라셀의 경편기, 혹은, 원주 직경이 24∼38 인치 정도인 환편기, 8∼20 인치 정도인 소치수 환편기, 4 인치 정도인 팬티 스타킹 편기, 삭스 편기 등의 환편기에 의해 제조 가능하고, 싱글 편기 및 더블 편기의 어느 것의 사용도 가능하다. 이들 편기의 게이지에 관해서는, 임의의 게이지의 편기가 사용 가능하지만, 24∼40 게이지 정도의 편기의 사용이 바람직하고, 게이지가 성기면 신장 발열 온도가 낮고, 또한, 편지의 심미성도 좋지 않아, 가능한 한 하이 게이지의 편기 사용이 바람직하지만, 하이 게이지로 될수록 신축성이 불량해져, 착용하기 어려운 의복이 되기 때문에, 스티치 밀도 등의 조정이 필요하다.

본 발명의 신축성 편지의 염색 마무리 방법은, 통상의 염색 마무리 공정을 사용할 수 있고, 사용하는 섬유 소재에 따른 염색 조건으로 하고, 사용하는 염색기도 액류 염색기, 윈스 염색기 및 패들 염색기 등 임의이고, 흡수성이나 유연성을 향상시키는 가공제나, 보온성을 높이는 가공제의 사용도 행할 수 있다.

본 발명의 신축성 편지는, 스패츠, 스포츠 타이즈, 컴프레션 타이즈, 거들 등의 스포츠, 이너용 등 보텀류, 내의, 셔츠, 컴프레션 셔츠 등의 톱스류, 팬티 스타킹, 삭스, 타이즈, 레깅스 등의 레그류, 또한, 팔꿈치 서포터, 무릎 서포터, 허리 서포터, 발목 커버, 아암 커버, 레그 커버, 니 커버, 엘보우 커버 등의 서포터류, 장갑, 이들 착용 동작시에 편지가 신장되는 관절부를 덮는 의복으로 봉제하면, 일상의 동작, 운동에 의해 따뜻한 의복이 된다.

특히 컴프레션 웨어, 즉, 조깅, 각종 게임, 워킹 등, 주로 운동시에 피부에 밀착시켜 착용하고, 운동 기능의 향상, 부상의 방지 및 보온을 겨냥한 긴소매 또는 반소매 등의 소매 달린 셔츠, 무릎 위, 무릎 아래 또는 발목까지의 스패츠 등에서는, 단위 중량이 150∼300 g/m² 정도인 경편지로 이루어지고, 탄성사를 40∼80 g/m² 함유하며, 또한, 9.8 N 하중하에서의 편지 경위 신도의 합이 170∼300%이고, 또한, 적어도 1장의 바디의 탄성사의 편성 조직이 루핑 조직이고, 탄성사 상호가 탄성사의 교차부에서 고정되어 있는 편지가 알맞고, 이 편지를 팔꿈치, 무릎, 가랑이 또는 발목 등의 관절부에 사용하면 특히 높은 발열 효과가 얻어지고, 이들 관절부에 적어도 본 발명의 편지가 사용되도록 봉제하는 것이 바람직하다.

또한, 예컨대, 환편기에 의해 제조되는 타이즈, 레깅스, 삭스 등의 얇은 레그 의료, 셔틀 직경이 24∼38 인치 정도인 환편기, 8∼20 인치 정도인 소치수 환편기, 10 인치 정도인 팬티 스타킹 편기, 삭스 편기 등의 환편기에 의해 제조되는 보텀 의료 등에 있어서도, 본 발명의 신축성 편지는 일상의 동작 및 운동에 의해 따뜻한 의복이 된다. 또한, 비탄성사의 섬도가 15∼60 dtex이고, 탄성사를 40∼60 g/m² 함유하고, 9.8 N 하중하에서 편지 경위 신도의 합이 170∼300%이고, 탄성사 상호가 탄성사의 교차부에서 고정되며, 또한, 편지 루프 중의 루프에 있어서 니트 루프가 차지하는 비율을 30∼70%로 하는 편지는, 보텀 의료로서, 보온성이 우수하고, 신장 부위의 근육이나 관절을 따뜻하게 하는 것에 의한 부상의 방지에 효과를 발휘한다.

실시예

이하, 실시예에 의해 본 발명을 상세히 서술하지만, 본 발명은 이들 실시예만으로 한정되는 것은 아니다. 또, 실시예에서의 평가는 이하의 방법에 의해 행했다.

(1) 샘플링

이하의 측정을 행하는 장소는 기본적으로 랜덤으로 여러 개소 행하지만, 편조직, 실 사용, 수지 프린트의 유무 등에 의해 포백 성능이 부분적으로 상이한 편지에서는, 본 발명의 성능을 만족하는 부분을 확인할 수 없는 경우, 본 발명의 성능이 발현될 가능성이 높은 개소를 우선하여 측정할 수 있다. 예컨대, 저파워부(고신도부)와 고파워부(저신도부)가 혼재되어 있는 것과 같은 경우, 고파워부(저신도부)의 비율이 높아지도록 샘플링하는 것이 바람직하고, 경 방향 및 위 방향 각각의 측정을 행할 수 있도록 샘플링하면 된다.

편조직, 실 사용, 수지 프린트의 유무 등이 균일한 편지에서는, 샘플링 개소는 랜덤이면 되고, 경 방향 및 위 방향 각각의 측정을 행할 수 있도록 샘플링하면 된다.

(2) 순간 발열 온도

순간 발열 온도의 측정은, 하기의 반복 신축 시험기를 사용하고, 신장 및 완화(복귀)를 규정 속도로 규정 횟수 반복하는 동안의 시료 표면 온도를 측정하여 구하고, 편지 경 방향 및 위 방향의 순간 발열 온도를 측정하여, 높은 방향을 순간 발열 온도로 한다.

반복 신축기: 데마차 시험기((주) 다이에이 과학 정기 제작소 제조)

시료의 크기: 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 60 mm

측정 환경: 온도 20℃, 습도 65% RH의 항온 항습 조건. 신축 이외에 외부로부터의 에너지 공급을 받지 않는 상태에서 측정한다.

신장량: 길이 방향으로 100%

반복 신축 사이클: 1회/초

발열 온도 측정: 반복 신장 100회 중 및 신장 종료 후의 시료 표면 온도를 연속적으로 서모그래피로 측정한다. 서모그래피의 방사율은 1.0으로 설정한다.

발열 온도 평가: 측정하는 시료 표면이 최고온이 되었을 때의 온도을 판독하고, 신축 전의 온도와 비교하여 상승한 온도를 순간 발열 온도로 한다.

(3) 탄성사 함유량

편지 중의 탄성사 함유량(g/m²)을, 다음 방법에 의해 구하여, 소수점 첫째 자리를 반올림한다.

편지 중의 비탄성사를 용해 등에 의해 제거하고, 탄성사만의 중량을 측정하여 단위 면적당 중량으로 환산한다. 비탄성사를 제거하는 것이 곤란하면, 중량 측정 후의 편지로부터, 탄성사를 용해 등에 의해 제거하고, 비탄성사만의 중량을 측정하여, 중량 감소한 만큼을 탄성사 중량으로 한다.

(4) 탄성사 상호의 고정

탄성사 상호가 교차부에서 고정되어 있는지의 여부를, 다음에 의해 판단한다.

경편의 경우, 탄성사 상호의 교차부의 고정 상태를 현미경으로 관찰하고, 탄성사 상호의 교차부를 핀셋 등으로 가볍게 신장하여, 교차부가 간단히 박리되지 않는 경우, 또는 니들 루프와 싱커 루프의 어긋남이 생기지 않는 경우에는 고정되어 있는 것으로 판단하고, 계 50개소 판단한 결과를 하기 평가 기준에 따라 판정하여, ○ 및 △를 합격으로 했다.

○: 교차부의 80% 이상이 고정되어 있다.

△: 교차부의 60% 이상, 80% 미만이 고정되어 있다.

×: 교차부의 고정이 60% 미만이다.

환편지의 경우, 편직 종료 방향으로부터 비탄성사와 함께 탄성사를 풀어 추출하고, 탄성사 상호의 교차부가 고정되어 있는지의 여부를 하기 평가 기준에 따라 판정하여, ○ 및 △를 합격으로 했다. 또, 추출한 탄성사의 길이는, 추출한 탄성사의 섬도를 측정하여, 그 섬도의 1/100의 하중을 가하여 측장하고, 10개의 평균치를 추출할 수 있는 길이로 한다.

○: 탄성사를 20 cm 이상의 길이로 연속하여 추출할 수 있다.

△: 탄성사를 10∼20 cm 미만의 연속한 길이로 추출할 수 있다.

×: 탄성사를 10 cm 미만의 연속한 길이밖에 추출할 수 없다.

(5) 편지 파워

다음 방법에 의해 편지의 경위 방향의 파워를 측정하여, 높은 방향의 파워를 편지 파워로 한다.

시료의 크기: 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 25 mm

인장 시험기: 텐실론 인장 시험기((주)오리엔테크 제조 RTC-1210A)

초(初)하중: 0.1 N

인장 속도: 300 mm/분

인장 길이: 편지를 30% 신장으로 세트 후, 신장 후의 길이를 기준으로 50% 더 신장한다.

측정: 상기 조건으로 신장시의 파워(N)를 구한다.

(6) 탄성사의 100% 신장시 파워

다음 방법에 의해 편지의 탄성사의 파워를 측정한다.

시료의 크기: 길이 100 mm(파지부 제외)

인장 속도: 300 mm/분

인장 길이: 탄성사를 120%까지 신장

측정: 상기 조건으로 탄성사의 하중이 0(제로)이 되는 곳을 기준으로 100% 신장했을 때의 파워(N)를 구한다. 또, 탄성사를 추출할 수 없어, 루프 섬유의 상태에서 측정하는 경우에는 전술한 환산식에 의해 산출한다.

(7) 편지 신도 및 편지 경위 신도의 합

편지 신도를 다음 방법에 의해 측정한다.

시료의 크기: 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 25 mm

초하중: 0.1 N

인장 속도: 300 mm/분

인장 길이: 9.8 N 하중까지 신장.

측정: 상기 조건으로 신장하고, 9.8 N 하중에서의 경 방향 및 위 방향 각각의 신도를 구하여, 신장 발열하는 방향의 신도를 편지 신도로 하고, 경신도와 위신도의 합을 편지 경위 신도의 합으로 한다.

(8) 신장 회복률

신장 회복률을 다음 방법에 의해 측정한다.

시료의 크기: 길이 100 mm(파지부 제외), 폭 25 mm

초하중: 0.1 N

인장 속도: 300 mm/분

인장 길이: 80 mm(80% 신장)

인장 횟수: 3회 신축을 반복한다.

측정: 상기 조건으로 편지의 반복 신축 3회째의 신장 회복률을, 다음 식에 의해 구한다.

신장 회복률(%)=[(180-a)/80]×100

a: 반복 신장 3회째의 응력이 0이 될 때의 시료 길이(100 mm+잔류 왜곡)

[실시예 1]

32 게이지의 트리코 경편기를 사용하고, 백 바디에 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 프론트 바디에 나일론 원사 22 dtex/7 f를 준비하고, 다음 조직, 조건으로 편성했다.

프론트 바디 10/23

백 바디 23/10

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 1분간 생기 밀도와 거의 동일한 밀도가 되도록 폭, 길이를 조정하여 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 유연 마무리제를 패딩하고, 프리세트와 동일한 밀도로 170℃에서 1분 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지는 특수 조직이고, 탄성사의 혼율이 44%로 통상의 트리코 편지보다 높으며, 또한, 탄성사 함유량 및 편지 파워가 높고, 낮은 편지 신도이다. 이 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -1.9%, 위 -2.5%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 2∼5, 비교예 1]

탄성사의 섬도를 33 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조)로 변경(실시예 2), 탄성사의 섬도를 33 dtex로, 백 바디의 조직을 20/13으로 변경(실시예 3), 또한, 탄성사의 섬도를 22 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조)로, 백 바디의 조직을 12/10으로 변경(비교예 1)한 것을 제외하고, 실시예 1과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.

또한, 일본 특허 공개 평7-316922호 공보의 실시예 4에서 이용된 폴리우레탄 중합체(A제), 및, 일본 특허 공개 제2001-140127호 공보의 실시예 1에서 이용된 우레탄우레아 화합물(B제)을 준비하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR: 아사히 가세이 셍이(주) 제조) 제조시의 방사욕에, A제를 7 wt% 및 B제를 3 wt% 첨가(실시예 4), A제를 3 wt% 및 B제를 3 wt% 첨가(실시예 5)하여 파워가 상이한 탄성사를 제조하고, 이것을 사용한 것을 제외하고, 실시예 1과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.

실시예 2∼5에 의한 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -0.6∼1.3%, 위 -0.7∼1.9%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다. 한편, 비교예에 의한 의복은, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -3.2%, 위 -4.2%로, 착용, 세탁에 의한 형붕괴가 생기기 쉬운 제품이었다.

[실시예 6]

32 게이지의 트리코 경편기를 사용하고, 백 바디에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 미들 바디에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 프론트 바디에 나일론 원사 33 dtex/34 f를 준비하여, 다음 조직으로 편성했다.

프론트 바디 10/23

미들 바디 10/01

백 바디 10/23

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 1분간 생기 밀도와 거의 동일한 밀도가 되도록 폭, 길이를 조정하여 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 유연 마무리제를 패딩하고, 170℃에서 1분의 조건으로 마무리 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -0.3%, 위 -0.4%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 7]

28 게이지(인치)의 라셀 경편기를 사용하고, 백 바디에 탄성사 33 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 미들 바디에 탄성사 78 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 프론트 바디에 나일론 원사 44 dtex/34 f를 준비하여, 다음 조직으로 편성했다(트리코의 편성 기호로 나타냄).

프론트 바디 23/21/12/10/12/21

미들 바디 00/11/00/11/00/11

백 바디 10/12

편성된 편지를 연속 정련기로 릴랙스 및 정련을 행하고, 계속해서 190℃에서 1분간 생기 밀도와 거의 동일한 밀도가 되도록 폭, 길이를 조정하여 프리세트를 행하고, 그 후, 액류 염색기로 나일론의 염색을 행했다. 염색 후에 유연 마무리제를 패딩하고, 170℃에서 1분의 조건으로 마무리 세트를 행하여 편지로 했다. 얻어진 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -1.1%, 위 -2.4%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 8]

32 게이지의 싱글 환편기를 사용하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조)와, 나일론 가공사 33 dtex/24 f를 준비하고, 이들을 플레이팅편에 의해, 니트 루프와 턱 루프를 반복하는 모스 조직으로 편성했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는 탄성사의 함유량이 높고, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -2.2%, 위 -1.9%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[비교예 2]

탄성사를 22 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조)로 변경하고, 조직을 전부 천축(天竺, T-cloth)으로 편성한 것을 제외하고, 실시예 8과 동일하게 편지를 제조하고, 얻어진 편지의 성능을 평가했다. 결과를 표 1에 나타냈다. 또한, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -3.9%, 위 -4.8%로, 의복으로서, 착용, 세탁에 의한 형붕괴가 생기기 쉬운 제품이었다.

[실시예 9]

28 게이지의 싱글 환편기를 사용하고, 탄성사 78 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 에스테르 가공사 56 dtex/24 f를 준비하고, 이들을 플레이팅편에 의해, 니트 루프와 웰트 루프를 반복하는 다음 조직으로 편성했다(K는 니트, W는 웰트를 나타냄).

편조직 편순 1 K W K W

편순 2 K W K W

편순 3 W K W K

편순 4 W K W K

얻어진 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -1.3%, 위 -2.1%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 10]

셔틀 직경 4 인치, 바늘수 400개의 팬티 스타킹 편기를 사용하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조)에 나일론 가공사 13 dtex/7 f를 감은 커버링사를 사용하여, 니트 루프와 턱 루프를 반복하는 모스 조직으로 편성했다.

편성된 편지를 패들 염색기로 정련 및 염색을 행하고, 염색 후에 유연 마무리제 및 흡수제를 부여한 후 건조시키고, 족형의 프레임에 세트하여 120℃에서 30초간 스팀 세트를 행하여 편지로 했다.

얻어진 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는 통상의 팬티 스타킹과 상이한 조직이며, 또한, 탄성사의 혼율이 높고, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되었다. 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -2.4%, 위 -2.5%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 11]

36 게이지의 트리코 경편기를 사용하고, 백 바디에 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 SF: 아사히 가세이 셍이(주) 제조), 프론트 바디에 나일론 원사 33 dtex/36 f를 준비하여, 다음 조직, 조건으로 편성했다.

프론트 바디 10/23

백 바디 12/10

얻어진 편지는 특수 조직이고, 탄성사의 혼율이 41%로 통상의 트리코 편지보다 높으며, 또한, 탄성사 함유량 및 편지 파워가 높고, 낮은 편지 신도이다. 이 편지의 성능을 평가하고, 결과를 표 1에 나타내는데, 본 발명의 편지는, 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상으로, 목표로 하는 편지가 되고, 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -0.2%, 위 -0.9%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

[실시예 12∼13, 비교예 3]

실시예 11에 있어서, 특히 프리세트시의 밀도를 변경하여 마무리하고, 비교예 3에서는, 통상의 편지 제조에서 사용되는 조건으로 마무리했다. 마무리한 편지의 성능 평가 결과를 표 1에 나타내는데, 실시예 12 및 13에서는, 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -0.3∼-0.4%, 위 -0.5∼-0.7%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다. 비교예 3에 의한 의복은, 신장시의 발열 온도가 낮고, 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -3.1%, 위 -3.6%로, 착용, 세탁에 의한 형붕괴가 생기기 쉬운 제품이었다.

[실시예 14]

일본 특허 공개 평7-316922호 공보의 실시예 4에서 이용된 폴리우레탄 중합체를 준비하고, 탄성사 44 dtex(상품명 로이카 CR: 아사히 가세이 셍이(주) 제조) 제조시의 방사욕에, 4.0 wt% 첨가하여 파워가 상이한 탄성사를 제조하여, 이것을 사용한 것을 제외하고, 실시예 1과 동일하게 편지를 제작하여, 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.

얻어진 편지의 세탁에 의한 치수 변화율은 경 -1.2%, 위 +0.3%로, 의복으로서 착용, 세탁을 행해도, 형붕괴가 없는 제품이 되었다.

산업상 이용 가능성

본 발명의 편지는, 운동 발한시에 편지가 신장시 순간적으로 온도 상승하는 편지이고, 이 편지를 스포츠 타이즈, 스패츠, 컴프레션 타이즈, 거들 등의 보텀류, 내의, 셔츠, 컴프레션 셔츠 등의 톱스류, 팬티 스타킹, 삭스, 타이즈, 레깅스 등의 레그류, 또한, 무릎 서포터, 팔꿈치 서포터, 아암 커버, 레그 커버, 니 커버, 엘보우 커버 등의 서포터류, 장갑 등, 관절부를 덮는 의복으로 봉제함으로써, 착용 운동시에 편지가 발열하여, 따뜻한 의복이 된다.

1: 비탄성사의 니들 루프, 2: 니들 루프의 시점, 3: 니들 루프의 종점, 4: 탄성사의 싱커 루프, 5: 싱커 루프의 시점, 6: 싱커 루프의 종점

Claims

비탄성사와 탄성사로 이루어지는 편지(編地)로서,
탄성사를 40 g/m² 이상 함유하고, 편지의 경위 적어도 일방향의 하기 식 (1)의 방법으로 측정된 95% 신장시의 편지 파워가 2.5 N 이상이고,
편지를 경위 양방향으로 30% 신장시켰을 때의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프(sinker loop)의 길이와 비탄성사의 니들 루프(needle loop)의 길이를 더한 길이 La와, 편지를 경위 어느 일방향으로 더 신장시켜 50% 신장시킨 경우의 편조직 1 단위 중의 탄성사의 싱커 루프의 길이와 비탄성사의 니들 루프의 길이를 더한 길이 Lb의 비(Lb/La)가 하기 식 (2)를 만족하며,
편지의 경위 적어도 일방향의 100% 신장시 순간 발열 온도가 1.0℃ 이상인 것을 특징으로 하는 신축성 편지:
식 (1) 95% 신장시 편지 파워의 측정: 편지를 초기 길이로부터 30% 신장시킨 상태에서 텐실론 인장 시험기에 세트하고, 이 때의 응력치를 0으로 하고, 이 세트 길이를 기준으로 하여 50% 더 신장했을 때(편지 초기 길이로부터 통산으로 95% 신장되어 있음)의 응력치(N)를 측정하고, 이것을 95% 신장시의 편지 파워로 한다.
식 (2) 1.2≤Lb/La≤1.8
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제1항에 있어서, 하기 식으로 표시되는 신장 발열 지수가 0.5∼4.0인 것을 특징으로 하는 신축성 편지.
신장 발열 지수=(탄성사 중량×95% 신장시 편지 파워)/편지 신도
(상기 식에 있어서, 탄성사 중량은 편지 단위 면적당 탄성사 중량(g/m²)이고, 95% 신장시 편지 파워는 제1항에 기재된 방법으로 측정된 95% 신장시 편지 파워(N)이고, 편지 신도는 9.8 N/편지 2.5 cm 폭 하중하에서의 편지 신도(%)이다.)
제1항에 있어서, 9.8 N 하중하에서, 신장 발열하는 방향의 편지 신도가 70∼200%이며, 또한, 편지 경위 신도의 합이 170∼450%인 것을 특징으로 하는 신축성 편지.
제1항에 있어서, 탄성사의 적어도 일부가 루핑(looping) 조직으로 편성되어 있는 것을 특징으로 하는 신축성 편지.
제1항에 있어서, 탄성사 상호가 탄성사의 교차부에서 고정되어 있는 것을 특징으로 하는 신축성 편지.
제1항에 있어서, 탄성사의 100% 신장시의 파워가 0.04∼0.20 cN/dtex인 것을 특징으로 하는 신축성 편지.
제1항에 기재된 신축성 편지를 사용하여 이루어지는, 신체에 밀착되고, 적어도 관절부를 덮는 의복.
제9항에 있어서, 의복이 보텀(bottom)류, 톱스(tops)류, 레그(leg)류, 서포터(supporter)류 및 장갑으로부터 선택된 1종인 의복.