JPH1154240A

JPH1154240A - スパークプラグ

Info

Publication number: JPH1154240A
Application number: JP9220855A
Authority: JP
Inventors: Kenji Ishida; 謙二石田; Yoshihiro Matsubara; 佳弘松原
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 1997-07-31
Filing date: 1997-07-31
Publication date: 1999-02-26
Also published as: DE69820818D1; EP0895327B1; DE69820818T2; US6166480A; EP0895327A1

Abstract

(57)【要約】【課題】火花放電ギャップ周囲への混合気の供給をス
ムーズに行うことができて消炎作用も生じにくく、ひい
ては着火性に優れたスパークプラグを提供する。【解決手段】スパークプラグ１は、中心電極５、絶縁
体３、主体金具２、及び接地電極６とを備える。中心電
極５は、円筒状の外周面と、接地電極６の側面とほぼ平
行に対向する先端側対向面１１とを有する本体部１２
と、該本体部１２の中心軸線に関して接地電極６とは反
対側に偏心した位置において先端側対向面１１から突出
するとともに、頂面１４が接地電極６の側面とほぼ平行
に形成された突出部１５とを有する。そして、本体部１
２の中心軸線と接地電極６の中心軸線とを含む仮想的な
平面と、先端側対向面１１とが交わってできる線分の長
さをＲ、先端側対向面１１からの突出部１５の突出高さ
をｈとして、ｈ／Ｒが０．２以上とされる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に使用され
るスパークプラグに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、図１７に示すような形態のスパー
クプラグ１００が知られている。該スパークプラグ１０
０においては、円筒状の中心電極１０１の外側に、絶縁
体１０２と主体金具１０３とが同心的に配置され、該主
体金具１０３には接地電極１０５の一端側が結合されて
いる。そして該接地電極１０５の他端側は、先端側の側
面が中心電極１０１の先端面と対向するように側方に折
り曲げられており、両者の間に火花放電ギャップｇが形
成されている。このような構造のスパークプラグ１００
が、例えば内燃機関のシリンダヘッド等に取り付けら
れ、燃焼室に供給される混合気への着火源として使用さ
れる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】スパークプラグ１００
を用いてエンジンシリンダ内の混合気に着火し、これを
燃焼させるためには、火花放電ギャップｇの近傍におい
て混合気に確実に着火させるだけでなく、着火した火種
からシリンダ内の混合気に対し速やかに火炎を伝播させ
ることが重要である。そのためには、火花放電ギャップ
ｇの周囲に混合気がスムーズに供給されなければならな
いが、上記構造のスパークプラグ１００においては、中
心電極１０１の側方に接地電極１０５が存在しており、
混合気の流れあるいは火炎伝播に対する妨げとなりやす
い。例えば、中心電極１０１の側方において接地電極１
０５との間に形成される空間部Ｋが小さすぎると、該空
間部Ｋへ混合気が流入しにくくなり着火の障害となりう
る。また、空間部Ｋが小さすぎると、着火により生じた
火炎の流出も阻害されるから、接地電極１０５との接触
により熱を奪われて火炎の伝播が妨げられる、いわゆる
消炎作用も生じやすくなる。これらは、いずれもスパー
クプラグの着火性を低下させる原因となる。

【０００４】本発明の課題は、火花放電ギャップ周囲へ
の混合気の供給をスムーズに行うことができて消炎作用
も生じにくく、ひいては着火性に優れたスパークプラグ
を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段及び作用・効果】本発明の
スパークプラグは、その主要部が中心電極と、その中心
電極の外側に設けられた絶縁体と、その絶縁体の外側に
設けられた主体金具と、その主体金具に一端が結合さ
れ、他端側が中心電極と対向するように側方に曲げ返さ
れて、その側面が中心電極の先端部と対向するように配
置された接地電極とを備える。また、中心電極は、円筒
状の外周面と、接地電極の側面とほぼ平行に対向する先
端側対向面とを有する本体部と、該本体部の中心軸線に
関して接地電極とは反対側に偏心した位置において先端
側対向面から突出するとともに、頂面が接地電極の側面
とほぼ平行に形成された突起部とを有する。そして、本
発明のスパークプラグの第一の構成においては、本体部
の中心軸線と接地電極の中心軸線とを含む仮想的な平面
と、先端側対向面とが交わってできる線分の長さをＤ、
先端側対向面からの突起部の突出高さをｈとしたとき
に、ｈ／Ｄが０．２以上に設定されることを特徴とす
る。

【０００６】例えば図３に示すように、上記先端側対向
面（１１）が本体部（１２）の中心軸線Ｏ1とほぼ直交
する場合には該先端側対向面（１１）は円状の外形を有
するものとなり、線分の長さＤはその円状の先端側対向
面（１１）の直径に相当するものとなる。一方、図１０
に示すように、先端側対向面（１１）が本体部（１２）
の中心軸線Ｏ１に対し傾斜している場合には、該先端側
対向面（１１）は楕円状面となり、上記線分の長さＤ
は、その楕円状の先端側対向面（１１）の長軸に相当す
るものとなる。

【０００７】上記本発明の第一の構成のスパークプラグ
においては、中心電極の先端側対向面に形成された突起
部が、本体部の中心軸線に関して接地電極とは反対側に
偏心しており、かつ上記ｈ／Ｄが０．２以上に設定され
ることで、中心電極の側方において接地電極との間に形
成される空間部が拡大し、該空間部へ混合気をスムーズ
に流入させることができる。また、該空間部が大きくな
ることで、着火により生じた火炎の流出が妨げられにく
くなり、また火炎と接地電極までの距離も増大するか
ら、接地電極による消炎作用を受けにくくなる。これら
のことから、スパークプラグの着火性を大幅に向上させ
ることができる。

【０００８】上記ｈ／Ｄが０．２未満になると、空間部
への混合気の流入ないし着火により生じた火炎の流出が
接地電極により妨げられやすくなり、スパークプラグの
着火性向上の効果が十分に達成できなくなる。なお、ｈ
／Ｄはより望ましくは０．３以上となるように調整する
のがよい。また、ｈ／Ｄの上限は、突起部に対し側方か
ら力が加わったときに曲がりや折れ等が生じないよう、
所定の機械的強度が確保される範囲内で適宜設定され
る。

【０００９】次に、本発明の第二の構成のスパークプラ
グは、上記第一の構成と同様の主要部を有し、本体部の
先端側対向面を含む平面と、突起部の頂面を含む平面
と、本体部の外周面の突起部側への延長とによって囲ま
れる部分の体積をＶ1、突起部の体積をＶ2として、Ｖ2
／Ｖ1が０．８以下とされたことを特徴とする。

【００１０】上記本発明の第二の構成のスパークプラグ
においては、中心電極の先端側対向面に形成された突起
部が、本体部の中心軸線に関して接地電極とは反対側に
偏心しており、かつ上記Ｖ2／Ｖ1が０．８以下に設定さ
れることで、中心電極の側方において接地電極との間に
形成される空間部が拡大し、該空間部へ混合気をスムー
ズに流入させることができる。また、該空間部が大きく
なることで、着火により生じた火炎の流出が妨げられに
くくなり、また火炎と接地電極までの距離も増大するか
ら、接地電極による消炎作用を受けにくくなる。これら
のことから、スパークプラグの着火性を大幅に向上させ
ることができる。

【００１１】上記Ｖ2／Ｖ1が０．８を超えると、空間部
への混合気の流入ないし着火により生じた火炎の流出が
接地電極により妨げられやすくなり、スパークプラグの
着火性向上の効果が十分に達成できなくなる。なお、Ｖ
2／Ｖ1はより望ましくは０．５以下となるように調整す
るのがよい。また、Ｖ2／Ｖ1の下限は、突起部に対し側
方から力が加わったときに曲がりや折れ等が生じないよ
う、所定の機械的強度が確保される範囲内で適宜設定さ
れる。なお、該第二の構成のスパークプラグにおいて、
第一の構成のスパークプラグと同様に、本体部の中心軸
線と接地電極の中心軸線とを含む仮想的な平面と、先端
側対向面とが交わってできる線分の長さをＤ、突起部の
頂面からの突出高さをｈとして、ｈ／Ｄを０．２以上に
設定すれば、スパークプラグの着火性をさらに向上させ
ることができる。

【００１２】上記本発明のスパークプラグの第一及び第
二の構成においては、中心電極の先端側対向面上に形成
される突起部の偏心の度合いを下記のように設定する
と、さらによい。すなわち、本体部の中心軸線と接地電
極の中心軸線とを含む平面に対し、交線が本体部の中心
軸線と一致するようにこれと直交する仮想的な平面を設
定し、その平面によって分割される先端側対向面の２領
域のうち接地電極から遠い側の領域を基準領域として、
突起部の頂面と先端側対向面とをそれら面と直交する方
向から見た場合に、該頂面と基準領域との間で重なって
見える部分の面積をＳ1、該頂面の面積をＳ2として、Ｓ
1／Ｓ2を０．７以上に設定する。Ｓ1／Ｓ2を０．７以上
に設定することで、中心電極の側方において接地電極と
の間により有効に空間部を形成することができ、ひいて
はスパークプラグの着火性をさらに向上させることがで
きる。Ｓ1／Ｓ2は、より望ましくはほぼ１．０とするの
がよい。

【００１３】また、接地電極の軸断面は、中心電極に面
する側において、これと反対側よりも幅が縮小する形状
とすることができる。接地電極の軸断面形状をこのよう
なものとすることにより、前述の空間部へ混合気が側方
から供給される際に、その混合気流入に対する接地電極
からの抵抗を減ずることができ、ひいては該空間部への
混合気の流入がスムーズとなって、スパークプラグの着
火性がさらに向上する。一方、接地電極には、その長手
方向中間の所定位置から先端に至る区間に、当該区間の
接地電極の基端側と先端側との間で先端側のほうが狭幅
となる幅減少部を形成することができる。この場合は、
接地電極先端側から火花放電ギャップへ向かう混合気の
流入がよりスムーズとなり、スパークプラグの着火性を
同様に向上させることができる。また、接地電極の断面
形状を上述のようなものとしたり、あるいは幅減少部の
形成により接地電極の体積が減少し、着火により発生し
た炎の熱が奪われにくくなるので、消炎作用低減の上で
の効果も期待できる。

【００１４】次に接地電極は、図４（ｂ）に示すよう
に、その基端側に形成され中心電極（５）の本体部（１
２）の中心軸線とほぼ平行となる第一の直線部（６ｃ
1）と、同じく先端側に形成され中心電極（５）の先端
側対向面（１１）とほぼ平行となる第二の直線部（６ｃ
2）と、それら第一及び第二の直線部（６ｃ1，６ｃ2）
とを互いに接続する曲げ部（６ａ）との３部分からなる
ものとすることができる。そして、本体部（１２）の中
心軸線（Ｏ1）と接地電極（６）の中心軸線（Ｏ2）とを
含む平面で中心電極（５）及び接地電極（６）を切断し
た場合に、該平面上において、第一の直線部の内縁（２
０１）の先端位置を点Ａ、同じく第二の直線部の内縁
（２０２）の基端位置を点Ｂ、第一の直線部の内縁（２
０１）の先端側への延長と、第二の直線部の内縁（２０
２）の基端側への延長との交点を点Ｏ、絶縁体（３）の
先端面（３ｅ）の延長と第一の直線部の内縁（２０１）
又はその延長との交点を点Ｃ、先端側対向面（１１）の
接地電極（６）に近い側の端縁を通って当該先端側対向
面（１１）と直交する直線と第二の直線部の内縁（２０
２）との交点を点Ｄとし、点Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結んで
得られる三角形領域ＯＡＢが、点Ｏ、点Ｃ及び点Ｄを結
んで得られる三角形領域ＯＣＤの内部に位置するものと
するのがよい。図４（ｂ）からも明らかなように、上述
の構成とすることで、中心電極の側方において接地電極
との間に形成される空間部をさらに拡大でき、ひいては
スパークプラグの着火性向上効果をさらに高めることが
できる。

【００１５】また、第一の直線部（６ｃ1）の基端位置
を点Ｅ、先端側対向面（１１）の接地電極（６）から遠
い側の端縁を通って該先端側対向面（１１）と直交する
直線（２０３）と第二の直線部の内縁（２０２）又はそ
の延長との交点を点Ｆとし、点Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結ん
で得られる三角形領域ＯＡＢの面積をＳ10、点Ｏ、点Ｅ
及び点Ｆを結んで得られる三角形領域ＯＥＦの面積をＳ
11とした場合に、Ｓ10／Ｓ11が０．１〜０．３８となる
ように設定するのがよい。こうすることで、中心電極の
側方において接地電極との間に形成される空間部をさら
に拡大でき、ひいてはスパークプラグの着火性向上効果
をさらに高めることができる。なお、Ｓ10／Ｓ11が０．
３８を超えると、中心電極と接地電極との間に上記空間
部を十分に確保できなくなり、ひいては本発明によるス
パークプラグの着火性改善効果が十分に達成されなくな
る場合がある。また、Ｓ10／Ｓ11が０．１未満になると
中心電極側方において該中心電極と接地電極との距離が
大きくなり過ぎ、スパークプラグの外形寸法を許容範囲
内に収められなくなったり、あるいは接地電極の曲げ部
の曲率が小さくなり過ぎて曲げ部の強度が低下するとい
う問題を生ずる場合がある。Ｓ10／Ｓ11の値は、望まし
くは０．１〜０．２５の範囲で調整するのがよい。

【００１６】また、本発明のスパークプラグは、中心電
極の突起部の頂面、及び接地電極のこれと対向する側面
の少なくとも一方に、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、
及びＰｔの少なくともいずれかを主成分とする金属ない
し該金属を主体とする複合材料（例えば金属−酸化物複
合材料）からなるチップを固着した構成とすることがで
きる。固着された該チップは、スパークプラグの火花放
電ギャップを形成するための発火部として機能する。チ
ップすなわち発火部を構成する上記材料は耐熱性と耐腐
食性とに優れ、ひいては発火部の消耗を抑制してスパー
クプラグの耐久性を向上させることができる。

【００１７】上記チップは、例えば下記のようなＩｒ合
金を主体に構成することができる。（１）Ｉｒを主体としてＲｈを３〜５０重量％（ただし
５０重量％は含まない）の範囲で含有する合金を使用す
る。該合金の使用により、高温でのＩｒ成分の酸化・揮
発による発火部の消耗が効果的に抑制され、ひいては耐
久性に優れたスパークプラグが実現される。

【００１８】上記合金中のＲｈの含有量が３重量％未満
になるとＩｒの酸化・揮発の抑制効果が不十分となり、
発火部が消耗しやすくなるためプラグの耐久性が低下す
る。一方、Ｒｈの含有量が５０重量％以上になると合金
の融点が低下し、プラグの耐久性が同様に低下する。以
上のことから、Ｒｈの含有量は前述の範囲で調整するの
がよく、望ましくは７〜３０重量％、より望ましくは１
５〜２５重量％、最も望ましくは１８〜２２重量％の範
囲で調整するのがよい。

【００１９】（２）Ｉｒを主体としてＲｈを３〜４９．
５重量％の範囲で含有し、さらにＷを０．５〜１２重量
％の範囲で含有した合金を使用する。該合金を使用する
ことで、高温でのＩｒ成分の酸化・揮発による発火部の
消耗が効果的に抑制されるとともに、合金がさらに上記
範囲のＷを含有することにより、その加工性が劇的に改
善される。これにより、耐久性（特に高速走行時の耐久
性）と量産性の双方に優れたスパークプラグを実現する
ことができる。

【００２０】合金中のＷの含有量が０．５重量％未満に
なると、合金の加工性改善効果が十分に達成できなくな
り、例えば加工中に割れやクラックなどが生じやすくな
って、発火部となるべきチップを製造する際の材料歩留
まりの低下につながる。また、熱間打抜き加工等により
チップを製造する場合は、打抜き刃等の工具の消耗ある
いは損傷が生じやすくなり、製造効率が低下する。一
方、１２重量％を越えると加工性は却って悪化し、同様
に材料歩留まりの低下や製造効率の悪化につながる。そ
れ故、Ｗの含有量は前述の範囲で調整するのがよく、望
ましくは２〜９重量％の範囲で調整するのがよい。な
お、最適のＷ含有量はＲｈの含有量によって変化し、Ｒ
ｈ含有量が１８重量％未満ではＷ含有量は１．５〜９．
５重量％とするのがよく、また、Ｒｈ含有量が１８〜２
３重量％ではＷ含有量は０．５〜９．５重量％とするの
がよく、さらにＲｈ含有量が２３重量％以上の場合はＷ
含有量は０．５〜１２重量％とするのがよい。

【００２１】（３）Ｉｒを主体としてＰｄを１〜３０重
量％の範囲で含有する合金を使用する。該合金の使用に
より、高温でのＩｒ成分の酸化・揮発による発火部の消
耗が効果的に抑制され、ひいては耐久性に優れたスパー
クプラグが実現される。合金中のＰｄの含有量が１重量
％未満になるとＩｒの酸化・揮発の抑制効果が不十分と
なり、発火部が消耗しやすくなるためプラグの耐久性が
低下する。一方、Ｐｄの含有量が３０重量％以上になる
と合金の融点が低下し、プラグの耐久性が同様に低下す
る。以上のことから、Ｐｄの含有量は前述の範囲で調整
するのがよく、望ましくは１．５〜１８重量％、より望
ましくは２〜１５重量％の範囲で調整するのがよい。な
お、合金中のＰｄの含有量が５重量％を超えると、材料
が脆くなって加工性が悪くなり、材料歩留まりと製造能
率が低下することにつながるので、Ｐｄの含有量を５重
量％以下、望ましくは３重量％以下の範囲で調整するの
がよい。

【００２２】（４）Ｉｒを主体としてＰｔ、Ｒｅ及びＰ
ｄの少なくともいずれかを合計で１〜３０重量％の範囲
で含有し、さらにＲｈを１〜４９重量％の範囲で含有し
た合金を使用する。該合金の使用により、高温でのＩｒ
成分の酸化・揮発による消耗が効果的に抑制されるとと
もに、合金のＲｈ含有量を上記範囲で調整することによ
り、その加工性が劇的に改善される。これにより、耐久
性（特に高速走行時の耐久性）と量産性の双方に優れた
スパークプラグを実現することができる。

【００２３】Ｒｈの含有量が１重量％未満になると、合
金の加工性改善効果が十分に達成できなくなり、例えば
加工中に割れやクラックなどが生じやすくなって、発火
部となるべきチップを製造する際の材料歩留まりの低下
につながる。また、熱間打抜き加工等によりチップを製
造する場合は、打抜き刃等の工具の消耗あるいは損傷が
生じやすくなり、製造効率が低下する。一方、４９重量
％を越えると合金の融点が低下し、プラグの耐久性低下
を招く。それ故、Ｒｈの含有量は前述の範囲で調整する
のがよく、望ましくは２〜２０重量％の範囲で調整する
のがよい。特に、ＰｄないしＰｔの合計含有量が５重量
％以上である場合には合金がさらに脆くなり、所定量以
上のＲｈを添加しないと、加工によるチップ製造が極め
て困難となる。この場合、Ｒｈは２重量％以上、望まし
くは５重量％以上、さらに望ましくは１０重量％以上添
加するのがよい。なお、Ｒｈの含有量が３重量％以上で
ある場合には、Ｒｈは加工性の改善だけでなく、高温で
のＩｒ成分の酸化・揮発の抑制に対しても効果を生ずる
場合がある。

【００２４】Ｐｔ、ＲｅないしＰｄの合計含有量が１重
量％未満になるとＩｒの酸化・揮発の抑制効果が不十分
となり、発火部が消耗しやすくなるためプラグの耐久性
が低下する。一方、含有量が３０重量％以上になると合
金の融点が低下し、プラグの耐久性が同様に低下した
り、あるいは高価なＰｔ、ＲｅないしＰｄの含有量が増
大して、チップの材料コストが増大する割には、発火部
の消耗抑制効果がそれほど期待できなくなる問題が生ず
る。以上のことから、Ｐｔ、ＲｅないしＰｄの合計含有
量は前述の範囲で調整するのがよく、望ましくは３〜２
０重量％の範囲で調整するのがよい。

【００２５】なお、Ｐｔ、ＲｅないしＰｄはそれぞれ単
独で合金に含有させることができ、この場合は、その含
有量を下記のように調整することが望ましい。Ｐｔを使用する場合は、その含有量を１〜２０重量％
の範囲で設定するのがよい。合金中のＰｔの含有量が１
重量％未満になるとＩｒの酸化・揮発の抑制効果が不十
分となり、発火部が消耗しやすくなるためプラグの耐久
性が低下する。一方、Ｐｔの含有量が２０重量％を超え
ると、高価なＰｔの含有量が増大して発火部の材料コス
トが増大する割には、発火部の消耗抑制効果がそれほど
期待できなくなる。

【００２６】Ｐｄを使用する場合は、その含有量を１
〜３０重量％の範囲で設定するのがよい。合金中のＰｄ
の含有量が１重量％未満になるとＩｒの酸化・揮発の抑
制効果が不十分となり、発火部が消耗しやすくなるため
プラグの耐久性が低下する。一方、Ｐｄの含有量が３０
重量％以上になると合金の融点が低下し、プラグの耐久
性が同様に低下する。以上のことから、Ｐｄの含有量は
前述の範囲で調整するのがよく、望ましくは１．５〜１
８重量％、より望ましくは２〜１５重量％の範囲で調整
するのがよい。

【００２７】また、Ｐｔ、Ｒｅ及びＰｄは、２種以上の
ものを組み合わせて含有させることもできる。

【００２８】（５）Ｉｒを主成分とし、Ｍｏ及びＮｂの
いずれかを単独で又は双方を合計で０．５重量％以上含
有する合金を使用する。該合金を使用することにより、
高温でのＩｒ成分の酸化・揮発による消耗が効果的に抑
制され、ひいては耐久性に優れたスパークプラグが実現
される。合金中のＭｏないしＮｂの含有量が０．５重量
％未満になるとＩｒの酸化・揮発の抑制効果が不十分と
なり、プラグの耐久性が低下する。ＭｏないしＮｂの含
有量は、望ましくは１重量％以上、さらに望ましくは５
重量％以上とするのがよい。

【００２９】この場合、さらに望ましくは、Ｍｏないし
ＮｂをＩｒに対する固溶限以下の範囲で含有する合金を
使用するのがよい。ＭｏないしＮｂがＩｒに対する固溶
限を超えて含有された場合、Ｉｒ₃ＭｏやＩｒ₃Ｎｂ等の
脆弱な金属間化合物が形成され、発火部の耐久性や耐衝
撃性に問題を生ずる場合がある。例えば、室温における
ＭｏのＩｒに対する固溶限は約１２重量％であり、同じ
くＮｂのＩｒに対する固溶限は約６重量％であることか
ら、ＮｂないしＭｏを単独含有させる場合には、それぞ
れ上記値よりも小さい含有量に設定することが望ましい
といえる。ただし、上記金属間化合物の形成量が一定以
下で、発火部の耐久性等に及ぼす影響が小さい場合に
は、ＭｏないしＮｂの含有量が上記固溶限を多少超えた
値となっていても差しつかえない。以上から、例えばＭ
ｏを単独で含有させる場合、その含有量は１３重量％以
下、望ましくは１２重量％以下とするのがよい。同様に
Ｎｂについては、その含有量を７重量％以下、望ましく
は６重量％以下とするのがよい。

【００３０】なお、上記合金中には、Ｍｏ及びＮｂの双
方を含有させることも可能である。この場合、その含有
量は、Ｉｒ−Ｍｏ−Ｎｂ３元系におけるＩｒへのＭｏ及
びＮｂの固溶限以下の範囲で設定することが望ましい。

【００３１】（６）Ｉｒを主体としてＲｈを０．１〜３
０重量％の範囲で含有し、さらにＲｕ及びＲｅの少なく
ともいずれかを合計で０．１〜１７重量％の範囲で含有
する合金を使用する。これにより、高温でのＩｒ成分の
酸化・揮発による発火部の消耗がさらに効果的に抑制さ
れ、ひいてはより耐久性に優れたスパークプラグが実現
される。Ｒｈの含有量が０．１重量％未満になるとＩｒ
の酸化・揮発の抑制効果が不十分となり、発火部が消耗
しやすくなるためプラグの耐消耗性が確保できなくな
る。一方、Ｒｈの含有量が３０重量％を超えると、Ｒｅ
ないしＲｕを含有する合金の融点が低下して耐火花消耗
性が損なわれ、プラグの耐久性が同様に確保できなくな
る。それ故、Ｒｈの含有量は上記範囲で調整される。

【００３２】一方、ＲｕないしＲｅの合計含有量が０．
１重量％未満になると、これら元素の添加によるＩｒの
酸化・揮発による消耗を抑制する効果が不十分となる。
また、ＲｕないしＲｅの合計含有量が１７重量％を超え
ると、発火部が却って火花消耗しやすくなり、プラグの
十分な耐久性が確保できなくなる。それ故、Ｒｕ及びＲ
ｅの合計含有量は上記範囲で調整され、望ましくは０．
１〜１３重量％、さらに望ましくは０．５〜１０重量％
の範囲で調整するのがよい。なお、Ｒｕ及びＲｅはいず
れか一方のみを単独で添加しても、両者を複合して添加
してもいずれでもよい。

【００３３】ＲｕないしＲｅが合金中に含有されること
により発火部の耐消耗性が改善される原因の一つとし
て、例えばこれら成分の添加により、合金表面に高温で
安定かつ緻密な酸化物皮膜が形成され、単体の酸化物で
は揮発性が非常に高かったＩｒが、該酸化物皮膜中に固
定されることが推測される。そして、この酸化物皮膜が
一種の不動態皮膜として作用し、Ｉｒ成分の酸化進行を
抑制するものと考えられる。また、Ｒｈを添加しない状
態では、ＲｕないしＲｅを添加しても合金の高温での耐
酸化揮発性はそれほど改善されないことから、上記酸化
物皮膜はＩｒ−（Ｒｕ，Ｒｅ）−Ｒｈ系等の複合酸化物
であり、これが緻密性ないし合金表面に対する密着性に
おいてＩｒ−（Ｒｕ，Ｒｅ）系の酸化物皮膜より優れた
ものとなっていることも考えられる。

【００３４】なお、ＲｕないしＲｅの合計含有量が増え
過ぎると、Ｉｒ酸化物の揮発よりはむしろ下記のような
機構により火花消耗が進行するようになるものと推測さ
れる。すなわち、形成される酸化物皮膜の緻密性あるい
は合金表面に対する密着力が低下し、該合計含有量が１
７重量％を超えると特にその影響が顕著となる。そし
て、スパークプラグの火花放電の衝撃が繰返し加わる
と、形成されている酸化物皮膜が剥がれ落ちやすくな
り、それによって新たな金属面が露出して火花消耗が進
行しやすくなるものと考えられる。

【００３５】また、Ｒｕ及び／又はＲｅの添加により、
さらに次のような重要な効果を達成することができる。
すなわち、Ｒｕ及び／又はＲｅを合金中に含有させるこ
とにより、Ｉｒ−Ｒｈ二元合金を使用する場合と比較し
て、Ｒｈ含有量を大幅に削減しても耐消耗性を十分に確
保でき、ひいては高性能のスパークプラグをより安価に
構成できるようになる。この場合、Ｒｈの含有量は０．
１〜３重量％、より望ましくは０．１〜１重量％となっ
ているのがよい。

【００３６】また、上記チップを構成する材料には、元
素周期律表の３Ａ族（いわゆる希土類元素）及び４Ａ族
（Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ）に属する金属元素の酸化物（複合
酸化物を含む）を０．１〜１５重量％の範囲内で含有さ
せることができる。これにより、Ｉｒ成分の酸化・揮発
による消耗がさらに効果的に抑制される。上記酸化物の
含有量が０．１重量％未満になると、当該酸化物添加に
よるＩｒの酸化・揮発防止効果が十分に得られなくな
る。一方、酸化物の含有量が１５重量％を超えると、チ
ップの耐熱衝撃性が低下し、例えばチップを電極に溶接
等により固着する際に、ひびわれ等の不具合を生ずるこ
とがある。なお、上記酸化物としては、Ｙ₂Ｏ₃が好適に
使用されるが、このほかにもＬａＯ₃、ＴｈＯ₂、ＺｒＯ
₂等を好ましく使用することができる。

【００３７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を用いて説明する。図１に示す本発明の一例たるスパー
クプラグ１は、筒状の主体金具２、該主体金具２から先
端が突出するようにその内側に嵌め込まれた絶縁体３、
絶縁体３から先端部が露出した状態でその内側に設けら
れた中心電極５、及び主体金具２に一端が溶接等により
結合されるとともに他端側が曲げ部６ａにより側方に曲
げ返されて、その側面６ｄが中心電極５の先端部と対向
するように配置された接地電極６等を備えている。

【００３８】絶縁体３は、例えばアルミナあるいは窒化
アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、そ
の内部には自身の軸方向に沿って中心電極５を嵌め込む
ための孔部７を有している。また、主体金具２は、低炭
素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパーク
プラグ１のハウジングを構成するとともに、その外周面
には、プラグ１を図示しないエンジンブロックに取り付
けるためのねじ部８が形成されている。

【００３９】中心電極５はＮｉ合金等で構成されてお
り、図３に示すように、円筒状の外周面１０と、接地電
極６の側面６ｄとほぼ平行に対向する先端側対向面１１
を有する本体部１２と、該本体部１２の中心軸線Ｏ1に
関して接地電極６の中心軸線Ｏ2とは反対側に偏心した
位置において先端側対向面１１から突出した突起部１５
とを有している。突起部１５は例えば円形状の軸断面を
有し、その頂面１４と接地電極６の側面６ｄとは互いに
ほぼ平行に形成されるとともに、それら頂面１４と側面
６ｄとの間の隙間が火花放電ギャップｇとされている。
なお、接地電極６は、曲げ部６ａのいずれか少なくとも
一方の端部側に直柱体状の直線部が連結された形態を有
するものとし、接地電極６の中心軸線Ｏ2は、その直柱
体状の直線部６ｃ1の軸断面の各幾何学的重心位置を結
んで得られる線として定義する。本実施例では、接地電
極６は、その基端側に形成され中心電極５の本体部１２
の中心軸線Ｏ1とほぼ平行となる第一の直線部６ｃ1と、
同じく先端側に形成され中心電極５の先端側対向面１１
とほぼ平行となる第二の直線部６ｃ2と、それら第一及
び第二の直線部６ｃ1，６ｃ2とを互いに接続する曲げ部
６ａとの３部分から構成されている。

【００４０】次に、図３及び図４に示すように中心電極
５においては、その本体部１２の中心軸線Ｏ1と接地電
極６の中心軸線Ｏ2とを含む仮想的な平面Ｐ1と、先端側
対向面１１とが交わってできる線分Ｑの長さをＤ、突起
部１５の先端側対向面１１からの突出高さをｈとして、
ｈ／Ｄが０．２以上（望ましくは０．３以上）に設定さ
れている。

【００４１】また、先端側対向面１１上に形成される突
起部１５の偏心の度合いが下記のように設定されてい
る。すなわち、図４（ａ）に示すように、上記平面Ｐ1
に対し、その交線が中心軸線Ｏ1と一致するようにこれ
に直交する仮想的な平面Ｐ2を設定し、その平面Ｐ2によ
って分割される先端側対向面１１の２領域のうち接地電
極６から遠い側の領域を基準領域Ａとして、突起部１５
の頂面１４のうち基準領域Ａと重なりを生じている部分
の面積をＳ1、該頂面１４の面積をＳ2としたときに、Ｓ
1／Ｓ2が０．７以上（望ましくは１．０以上）に設定さ
れている（なお、本実施例は、Ｓ1／Ｓ2が１に設定され
た例、すなわち突起部１５の頂面１４の全体が上記基準
領域Ａと重なる場合の例を示している）。

【００４２】さらに、図５に示すように、中心電極５
は、本体部１２の先端側対向面１１を含む平面Ｐ3と、
突起部１５の頂面１４を含む平面Ｐ4と、本体部１２の
外周面１０をなす円筒状面の延長Ｃとによって囲まれる
部分の体積をＶ1、突起部１５の体積をＶ2として、Ｖ2
／Ｖ1が０．８以下（望ましくは０．５以下）に設定さ
れている。

【００４３】また、図４（ｂ）に示すように本体部１２
の中心軸線Ｏ1と接地電極６の中心軸線Ｏ2とを含む平面
で中心電極５及び接地電極６を切断した場合に、該平面
上において、第一の直線部６ｃ1の内縁２０１の先端位
置を点Ａ、同じく第二の直線部６ｃ2の内縁２０２の基
端位置を点Ｂ、第一の直線部６ｃ1の内縁２０１の先端
側への延長と、第二の直線部６ｃ2の内縁２０２の基端
側への延長との交点を点Ｏ、絶縁体３の先端面３ｅの延
長と第一の直線部６ｃ1の内縁２０１又はその延長との
交点を点Ｃ、先端側対向面１１の接地電極６側の端縁を
通って当該先端側対向面１１と直交する直線２０４と第
二の直線部６ｃ2の内縁２０２との交点を点Ｄとし、点
Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結んで得られる三角形領域ＯＡＢ
が、点Ｏ、点Ｃ及び点Ｄを結んで得られる三角形領域Ｏ
ＣＤの内部に位置するものとなっている。図４（ｂ）か
らも明らかなように、上述の構成とすることで、中心電
極の側方において接地電極６との間に形成される空間部
をさらに拡大でき、ひいてはスパークプラグの着火性向
上効果をさらに高めることができる。

【００４４】また、第一の直線部６ｃ1の基端位置を点
Ｅ、先端側対向面１１の接地電極６から遠い側の端縁を
通って該先端側対向面１１と直交する直線２０３と第二
の直線部６ｃ2の内縁２０２又はその延長との交点を点
Ｆとし、点Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結んで得られる三角形領
域ＯＡＢの面積をＳ10、点Ｏ、点Ｅ及び点Ｆを結んで得
られる三角形領域ＯＥＦの面積をＳ11とした場合に、Ｓ
10／Ｓ11が０．１〜０．３８（望ましくは０．１〜０．
２５）となるように設定されている。Ｓ10／Ｓ11を上記
範囲で設定することで、中心電極の側方において接地電
極との間に形成される空間部をさらに拡大でき、ひいて
はスパークプラグの着火性向上効果をさらに高めること
ができる。

【００４５】以下、本発明のスパークプラグの各種変形
例について説明する、まず、図８に示すように本発明の
スパークプラグ１においては、中心電極５の突起部１５
の頂面１４、及び接地電極６の側面６ｄの少なくともい
ずれかに対し、発火部形成用のチップ２０ないし２１を
固着することができる。チップ２０及び２１は、例えば
Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、及びＰｔ等の少なくと
もいずれかを主成分とする金属ないし該金属を主体とす
る複合材料（例えば金属−酸化物複合材料）により構成
される。

【００４６】チップ２１は例えば円板状に形成され、突
起部１５の頂面１４に重ね合わた状態で、その接合面外
縁部に沿ってレーザー溶接、電子ビーム溶接、抵抗溶接
等により溶接部を形成することにより該突起部１５に固
着される。また、チップ２０は、上記チップ２１に対応
する位置において接地電極６の側面６ｄにチップを位置
合わせされ、その接合面外縁部に沿って同様に溶接部を
形成することにより固着される。このように、突起部１
５及び接地電極６に上述のようなチップ２０，２１を固
着して発火部を形成することにより、該発火部の消耗が
抑制されてスパークプラグ１の耐久性が向上する。な
お、チップ２０，２１は、いずれか一方を省略する構成
としてもよい。この場合には、固着されたチップと、接
地電極６及び突起部１５のうちチップが固着されないも
のとの間で火花放電ギャップｇが形成されることとな
る。

【００４７】次に、図１０に示すスパークプラグ３０に
おいては、先端側対向面１１が中心軸線Ｏ１に対して傾
斜して形成されている。また、接地電極６もこれに対応
して斜めに曲げ返され、先端部の側面６ｄが上記先端側
対向面１１とほぼ平行となるようにその曲げ角度が調整
されている。そして図１ないし図３に示すスパークプラ
グ１と同様に、中心電極５の先端側対向面１１上には、
中心電極５の本体部１２の中心軸線Ｏ1に関して接地電
極６とは反対側に偏心した位置に、突起部１５が形成さ
れているが、その頂面１４は、上記接地電極６の側面６
ｂとほぼ平行となるように、先端側対向面１１とほぼ平
行な斜面状に形成されている。なお、突起部１５の突出
高さｈは、先端側対向面１１と直交する方向において、
該対向面１１から頂面１４に至るまでの長さとして定義
される。また、先端側対向面１１及び頂面１４は楕円状
面となり、上記中心軸線Ｏ1，Ｏ2を含む平面と、該楕円
状の先端側対向面１１とが交わってできる線分の長さＤ
は、その楕円長軸の長さに相当するものとなる。また、
図１１は、本体部１２の先端側対向面１１と突起部１５
の頂面１４とが、本体部１２の中心軸線Ｏ1に対して傾
斜して形成された別の例を示している。該スパークプラ
グ４０では、接地電極６の先端側が、中心電極５の本体
部１２の中心軸線Ｏ1とほぼ直角となる位置まで曲げ返
される一方、該中心電極５の先端部との対向部分（図面
では、その先端下側部分）が斜めに切り欠かれて、突起
部１５の頂面１４とほぼ平行な対向面６ｆが形成されて
いる。

【００４８】次に、図１２は、突起部１５の各種変形態
様を示している。図１２（ａ）においては、突起部１５
は斜面１５ａにより、その接地電極６に面する側面部分
が本体部１２の先端側対向面１１の周縁まで裾を引く形
状とされている。また、同図（ｂ）は、その斜面１５ａ
を下に凸な曲面とした例を、同図（ｃ）は、同じく上に
凸な曲面とした例を示している。このような場合、本体
部１２の先端側対向面１１は、本体部１２の中心軸線Ｏ
1の方向において、斜面１５ａの、頂面１４とは反対側
の縁を通って該中心軸線Ｏ1と交差し、かつ接地電極６
の対向する側面６ｄと平行な平面による中心電極５の断
面として規定することができる。

【００４９】なお、以上の実施例においては、突起部１
５の頂面１４は円形状に形成されていたが、これを図１
３に示すように、半円状とすることも可能である。この
場合、図９に示すように、頂面１４に対して円板状のチ
ップ２１を幅方向に２個固着することができる。また、
接地電極６の側面６ｄには、２個並んだチップ２１に対
応した幅広のチップ２０を固着することもできる。

【００５０】また、接地電極６の軸断面形状は台形形状
に限らず、中心電極５に面する側において、これと反対
側よりも幅が縮小する形状であれば他の形状でもよい。
例えば、図１４（ａ）に示すように逆かまぼこ形状（あ
るいは半円形状）のもの、同図（ｂ）に示すように五角
形状（あるいは野球のホームベース状）のもの、同図
（ｃ）に示すようにその他の多角形状のもの等、種々の
形状を採用することが可能である。また、図１４（ｄ）
に示すように接地電極６の軸断面形状を菱形状に形成す
ることも可能である。なお、接地電極６は、通常の長方
形断面、円形断面を有するものとして形成してもよい。
また、接地電極６の先端部の形状も、図７に示すような
台形状のものに限らず、三角形状あるいは半円形状等、
他の形状により構成することが可能である。

【００５１】

【実施例】

（実施例１）図１に示すスパークプラグを、図１６に示
す〜の各種態様で作製した。〜のいずれのスパ
ークプラグにおいても、中心電極５の本体部１２の外径
（前述のＤに相当）を２．６ｍｍ、突起部１５の外径を
０．８ｍｍ、高さｈを１．２ｍｍ、火花ギャップｇを
１．１ｍｍとし、本体部１２及び突起部１５はそれぞれ
筒状体とした（図１）。また、突起部１５は、前述のＳ
1／Ｓ2が１．０、Ｖ2／Ｖ1が０．１となるように本体部
１２の先端側対向面１１上に偏心して形成されており、
ｈ／Ｄは約０．４６である。また、接地電極６は、その
軸断面の幅ｂ1＝１．６ｍｍ、幅ｂ2＝２．７ｍｍの台形
形状（図６）とし、先端部にはテーパー面により台形形
状の幅減少部６ｅ（図７）を形成した。さらに、にお
いては接地電極６の曲げ部６ａ内縁部の平均曲率半径を
Ｒ６．０mmとしたのに対し、においてはＲ２．０mm、
においてはＲ１．５mmとした。前記Ｓ10／Ｓ11の値
は、が０．１６、が０．１６、が０．１である。
一方、比較例として、長方形軸断面の接地電極を有し突
起部１５を偏心させない従来型のスパークプラグ（）
と、同じく接地電極６の軸断面を上記〜のスパーク
プラグと同様に形成し、突起部１５は偏心させないスパ
ークプラグ（）とを、曲げ部６ａ内縁部の平均曲率半
径をＲ６．０mm（Ｓ10／Ｓ11は０．１６）として作製し
た。

【００５２】これらスパークプラグをそれぞれ排気量２
０００ｃｃのＤＯＨＣガソリンエンジンのシリンダヘッ
ドに取り付け、エンジン回転数を２０００ｒｐｍ、イン
テークマニホルド内の圧力設定をゲージ圧で−３５０ｍ
ｍＨｇに設定して、空燃比を徐々にリーン側に増やしな
がら運転し、運転不能となったときの空燃比によりその
着火性を判定した。なお、シリンダヘッド５０に対する
スパークプラグの取り付け方向については、図１５
（ａ）に示すように、吸気バルブ５１と排気バルブ５２
とを結ぶ線に対して接地電極６がほぼ直交する向き
（Ａ：着火性が比較的良好な向き）と、同図（ｂ）に示
すように、吸気バルブ５１と排気バルブ５２とを結ぶ線
に対して接地電極６がほぼ平行となり、かつ吸気バルブ
５１が接地電極６に対して中心電極５と反対側に位置す
る向き（Ｂ：着火性が比較的悪くなる向き）との２種類
を選定した。

【００５３】図１６に示す実験結果により、本発明のス
パークプラグは、スパークプラグのエンジンに対する
取り付け方向に関係なく、運転不能となる空燃比の値が
比較例のスパークプラグ及びよりも大きくなってお
り、着火性がよいことがわかる。また、及びの結果
に示す通り、接地電極６の曲げ部６ａ内縁部の平均曲率
半径が小さくなると、着火性がさらに向上していること
もわかる。また、本発明のスパークプラグ〜につい
ては、比較例のスパークプラグ及びと比べて取付方
向Ａと取付方向Ｂとの間で着火性に生ずる差異が小さ
く、取付方向による影響を受けにくいこともわかる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のスパークプラグを示す正面部分断面
図。

【図２】その平面図。

【図３】図１の部分拡大図。

【図４】その平面図及び側面模式図。

【図５】中心電極において、突起部を形成するに際して
体積比により規定する場合の説明図。

【図６】スパークプラグの側面部分拡大図。

【図７】スパークプラグの平面部分拡大図。

【図８】中心電極と接地電極にチップを固着した場合の
一例を示す模式図。

【図９】その変形例を示す模式図。

【図１０】図１のスパークプラグの変形例を示す正面模
式図。

【図１１】その別の変形例を示す正面模式図。

【図１２】中心電極の突起部のいくつかの変形例を示す
正面模式図。

【図１３】突起部の頂面の変形例を示す平面模式図。

【図１４】接地電極の軸断面形状の変形例を示す模式
図。

【図１５】実施例におけるスパークプラグの取付位置を
示す説明図。

【図１６】実施例における実験結果を示すグラフ。

【図１７】従来のスパークプラグの部分正面図。

【符号の説明】

１、３０、４０スパークプラグ２主体金具３絶縁体５中心電極６接地電極６ａ曲げ部６ｃ1 第一の直線部６ｃ2 第二の直線部６ｅ幅減少部１０外周面１１先端側対向面１２本体部１４頂面１５突起部２０，２１チップ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】中心電極と、その中心電極の外側に設け
られた絶縁体と、その絶縁体の外側に設けられた主体金
具と、その主体金具に一端が結合され、他端側が前記中
心電極と対向するように側方に曲げ返されて、その側面
が前記中心電極の先端部と対向するように配置された接
地電極とを備え、前記中心電極は、円筒状の外周面と、前記接地電極の側
面とほぼ平行に対向する先端側対向面とを有する本体部
と、該本体部の中心軸線に関して前記接地電極とは反対
側に偏心した位置において前記先端側対向面から突出す
るとともに、頂面が前記接地電極の側面とほぼ平行に形
成された突起部とを有し、前記本体部の中心軸線と前記接地電極の中心軸線とを含
む仮想的な平面と、前記先端側対向面とが交わってでき
る線分の長さをＤ、前記突起部の前記先端側対向面から
の突出高さをｈとして、ｈ／Ｄが０．２以上であること
を特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】中心電極と、その中心電極の外側に設け
られた絶縁体と、その絶縁体の外側に設けられた主体金
具と、その主体金具に一端が結合され、他端側が前記中
心電極と対向するように側方に曲げ返されて、その側面
が前記中心電極の先端部と対向するように配置された接
地電極とを備え、前記中心電極は、円筒状の外周面と、前記接地電極の側
面とほぼ平行に対向する先端側対向面とを有する本体部
と、該本体部の中心軸線に関して前記接地電極とは反対
側に偏心した位置において前記先端側対向面から突出す
るとともに、頂面が前記接地電極の側面とほぼ平行に形
成された突起部とを有し、前記本体部の先端側対向面を含む平面と、前記突起部の
頂面を含む平面と、前記本体部の外周面の前記突起部側
への延長とによって囲まれる部分の体積をＶ1、前記突
起部の体積をＶ2として、Ｖ2／Ｖ1が０．８以下とされ
たことを特徴とするスパークプラグ。
【請求項３】前記本体部の中心軸線と前記接地電極の
中心軸線とを含む仮想的な平面と、前記先端側対向面と
が交わってできる線分の長さをＤ、前記突起部の前記頂
面からの突出高さをｈとして、ｈ／Ｄが０．２以上であ
る請求項２記載のスパークプラグ。
【請求項４】前記本体部の中心軸線と前記接地電極の
中心軸線とを含む平面に対し、交線が前記本体部の中心
軸線と一致するようにこれと直交する仮想的な平面を設
定し、その平面によって分割される前記先端側対向面の
２領域のうち前記接地電極から遠い側の領域を基準領域
として、前記突起部の頂面と前記先端側対向面とをそれら面と直
交する方向から見た場合に、該頂面と前記基準領域との
間で重なって見える部分の面積をＳ1、該頂面の面積を
Ｓ2として、Ｓ1／Ｓ2が０．７以上とされた請求項１な
いし３のいずれかに記載のスパークプラグ。
【請求項５】前記接地電極の軸断面は、前記中心電極
に面する側において、これと反対側よりも幅が縮小する
形状を有する請求項１ないし４のいずれかに記載のスパ
ークプラグ。
【請求項６】前記接地電極には、その長手方向中間の
所定位置から先端に至る区間に、当該区間の前記接地電
極の基端側と先端側との間で先端側のほうが狭幅となる
幅減少部が形成されている請求項１ないし５のいずれか
に記載のスパークプラグ。
【請求項７】前記接地電極は、その基端側に形成され
前記中心電極の前記本体部の中心軸線とほぼ平行となる
第一の直線部と、同じく先端側に形成され前記中心電極
の前記先端側対向面とほぼ平行となる第二の直線部と、
それら第一及び第二の直線部を互いに接続する曲げ部と
の３部分からなり、前記本体部の中心軸線と前記接地電極の中心軸線とを含
む平面で前記中心電極及び前記接地電極を切断した場合
に、当該平面上において、前記第一の直線部の内縁の先
端位置を点Ａ、同じく前記第二の直線部の内縁の基端位
置を点Ｂ、前記第一の直線部の内縁の先端側への延長
と、前記第二の直線部の内縁の基端側への延長との交点
を点Ｏ、前記絶縁体の先端面の延長と前記第一の直線部
の内縁又はその延長との交点を点Ｃ、前記先端側対向面
の前記接地電極に近い側の端縁を通って当該先端側対向
面と直交する直線と前記第二の直線部の内縁との交点を
点Ｄとし、点Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結んで得られる三角形領域ＯＡＢ
が、点Ｏ、点Ｃ及び点Ｄを結んで得られる三角形領域Ｏ
ＣＤの内部に位置するものとなっている請求項１ないし
６のいずれかに記載のスパークプラグ。
【請求項８】前記接地電極は、その基端側に形成され
前記中心電極の前記本体部の中心軸線とほぼ平行となる
第一の直線部と、同じく先端側に形成され前記中心電極
の前記先端側対向面とほぼ平行となる第二の直線部と、
それら第一及び第二の直線部とを互いに接続する曲げ部
との３部分からなり、前記本体部の中心軸線と前記接地電極の中心軸線とを含
む平面で前記中心電極及び前記接地電極を切断した場合
に、該平面上において、前記第一の直線部の内縁の先端
位置を点Ａ、同じく前記第二の直線部の内縁の基端位置
を点Ｂ、前記第一の直線部の内縁の先端側への延長と、
前記第二の直線部の内縁の基端側への延長との交点を点
Ｏ、前記第一の直線部の基端位置を点Ｅ、前記先端側対
向面の前記接地電極から遠い側の端縁を通って該先端側
対向面と直交する直線と前記第二の直線部の内縁又はそ
の延長との交点を点Ｆとし、点Ｏ、点Ａ及び点Ｂを結んで得られる三角形領域ＯＡＢ
の面積をＳ10、点Ｏ、点Ｅ及び点Ｆを結んで得られる三
角形領域ＯＥＦの面積をＳ11とした場合に、Ｓ10／Ｓ11
が０．１〜０．３８となっている請求項１ないし７のい
ずれかに記載のスパークプラグ。
【請求項９】前記中心電極の前記突起部の頂面、及び
前記接地電極のこれと対向する側面の少なくとも一方
に、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、及びＰｔの少なく
ともいずれかを主成分とする金属ないし該金属を主体と
する複合材料からなるチップが固着されている請求項１
ないし８のいずれかに記載のスパークプラグ。