JP2005056786A - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

【課題】 中心電極と接地電極の対向部に円柱部が設けられ、これら両円柱部の一端面が放電ギャップを介して対向するスパークプラグにおいて、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現する。
【解決手段】 中心電極３０側の円柱部３５および接地電極４０側の円柱部４５は、ともにその直径Ｔ１、Ｔ２が１．１ｍｍ以下であり、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとは、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置しており、これら両軸３５ｂ、４５ｂのずれ量ｘは、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさである。
【選択図】 図３

Description

本発明は、小型化に適したスパークプラグに関し、特に、小型化した構成において中心電極と接地電極との対向部間における放電位置を安定化させるようにしたスパークプラグに関する。

一般に、スパークプラグは、先端部が露出した状態で取付金具に収納された中心電極と、一端側が取付金具に支持されて固定されるとともに他端側が中心電極の先端部と対向する接地電極とを備える。

ここで、小型化に適したスパークプラグとしては、互いに対向する中心電極および接地電極の両対向部に、相手側の対向部に延びるように円柱状の円柱部を配設し、中心電極側の円柱部の一端面と接地電極側の円柱部の一端面とを互いに放電ギャップを介して対向させるとともに、両電極の円柱部の直径を、１．１ｍｍ以下（断面積としては、０．９５ｍｍ²以下）とした構成のものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

このものによれば、放電ギャップを狭くしたスパークプラグにおいて、火炎核の成長を阻害せずに着火性の確保が可能となるとされている。
特開２００２−１８４５５１号公報

しかしながら、本発明者らの検討によれば、上記した小型化に適した構成を有するスパークプラグにおいて、次のような問題が生じることがわかった。

図１９は、この種のスパークプラグにおける放電部近傍の側面図を示すものである。中心電極３０は、その先端部３１が露出した状態で取付金具１０に収納されている。また、接地電極４０は、一端４２側が取付金具１０に支持されて固定されるとともに他端４１側が中心電極３０の先端部３１と対向している。

ここで、互いに対向する中心電極３０および接地電極４０の両対向部３１、４３には、相手側の対向部に延びるように円柱状の円柱部３５、４５が配設されている。そして、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａが放電ギャップ５０を介して互いに対向している。

これら円柱部３５は、例えば、Ｉｒ（イリジウム）合金やＰｔ（白金）合金等からなる貴金属チップとして構成されている。また、図１９中の一点鎖線３５ｂ、４５ｂは、両円柱部３５、４５の軸である。

このようなスパークプラグにおいて、中心電極３０と接地電極４０との間に放電電圧を印加したとき、互いの円柱部３５、４５のエッジ部における電界強度が高くなる。なお、図示例では、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａは全面が平面であるため、エッジ部とはこれら一端面３５ａ、４５ａにおける端部（角部）のことである。

そして、このように両円柱部３５、４５のエッジ部における電界強度が高いため、円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの平面部ではなく、図１９中の両矢印に示すように、主として当該エッジ部にて放電が発生する。

そして、本発明者らの検討によれば、この放電は、互いに対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａのエッジ部のいろいろな場所で発生する。

ここで、図２０は、互いに対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ近傍部について、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａの斜め上方から見たときの斜視図である。

上述したような、放電が両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａのエッジ部のいろいろな場所で発生することとは、図２０中の両矢印に示すように、放電がエッジ部の各所でランダムに発生するということである。

このように、放電がエッジ部の各所でランダムに発生すると、サイクル間の燃焼速度がばらついてしまう。

例えば、図１９において、上記エッジ部のうち接地電極４０の曲げ部４４側に位置する部位は取付金具１０に近く、熱引きがよいので比較的温度が低い部分である。それに対して、上記エッジ部のうち接地電極４０の他端４１側に位置する部位は取付金具１０から遠く、熱引きが悪く比較的温度が高い部分である。

そのため、エッジ部のうち接地電極４０の他端４１側の部位で放電した場合は、火炎核の成長も速く、燃焼が速くなるのに対して、エッジ部のうち接地電極４０の曲げ部４４側の部位で放電した場合は、火炎核の成長が遅く、燃焼が遅くなる。

このようなことから、従来のスパークプラグにおいては、サイクル間の燃焼速度がばらつく場合がある。このようなサイクル間の燃焼速度のばらつきは、例えば、車両のエンジンにおいて、サイクル毎の熱発生量のばらつきを生じ、結果として、エンジン振動が大きくなるなどの現象をもたらす。

そこで、本発明は、上記問題に鑑み、中心電極と接地電極の対向部に円柱部が設けられ、これら両円柱部の一端面が放電ギャップを介して対向するスパークプラグにおいて、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することを目的とする。

本発明者らは、中心電極側の円柱部の一端面と接地電極側の円柱部の一端面とが互いに放電ギャップを介して対向しているスパークプラグにおいて、中心電極側の円柱部および接地電極側の円柱部の直径を、ともに１．１ｍｍ以下とすることで小型化を図るようにした。

そして、このような小型化を図ったスパークプラグにおいては、従来では、中心電極側の円柱部の軸と接地電極側の円柱部の軸とが互いに平行であって且つ一致していた。それに対し、本発明者らは、これら両軸を、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように、互いにずらすことを考えた。

このように両軸をずらしてやれば、両電極の円柱部の一端面に存在するエッジ部において、対向するエッジ部間の距離が比較的近い部分と当該エッジ部間の距離が比較的遠い部分とが形成される。

そのため、上記距離が比較的近い部分におけるエッジ部間の方が、上記距離が比較的遠い部分におけるエッジ部間よりも、高い確率で放電を発生させることができる。

つまり、従来では、放電がエッジ部の各所でランダムに発生したのに対し、上記距離の比較的近い部分のエッジ部間において選択的に放電させることができるならば、放電位置の安定化につながる。

そして、上記両軸のずれ量すなわち軸ずれ量と放電安定化との関係について、実験検討を行った。その結果、当該軸ずれ量が０．０５ｍｍ以上であれば、その場合に形成される、両電極の円柱部のエッジ部間の距離が比較的近い部分におけるエッジ部同士において、従来よりも高い確率で安定した放電を行えることを見出した（図５参照）。

本発明は、このような検討結果およびそこから得られた知見等に基づいて、創出されたものである。

すなわち、請求項１に記載の発明では、先端部（３１）が露出した状態で取付金具（１０）に収納された中心電極（３０）と、一端（４２）側が取付金具（１０）に支持されて固定されるとともに、他端（４１）側が中心電極（３０）の先端部（３１）と対向する接地電極（４０）とを備え、互いに対向する中心電極（３０）および接地電極（４０）の対向部（３１、４３）には、ともに円柱状の円柱部（３５、４５）が相手側の対向部に延びるように配設されており、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）とが互いに放電ギャップ（５０）を介して対向しているものであるスパークプラグにおいて、次のような点を特徴としている。

・中心電極（３０）側の円柱部（３５）および接地電極（４０）側の円柱部（４５）は、ともにその直径（Ｔ１、Ｔ２）が１．１ｍｍ以下であること。

中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置しており、これら両軸（３５ｂ、４５ｂ）のずれ量（ｘ）は、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部（３５、４５）のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさであること。本発明はこれらの点を特徴としている。

それによれば、まず、中心電極（３０）側の円柱部（３５）および接地電極（４０）側の円柱部（４５）を、ともにその直径（Ｔ１、Ｔ２）が１．１ｍｍ以下であるものとすることによって、スパークプラグの小型化が図れる。

また、本発明では、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とを、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずらして位置させ、これら両軸（３５ｂ、４５ｂ）のずれ量（ｘ）を０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部（３５、４５）のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさであるものとしている。

それによって、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間で、これら両一端面（３５ａ、４５ａ）に存在し対向するエッジ部間の距離を部分的に見たとき、当該距離が比較的近い部分（Ａ）と当該距離が比較的遠い部分（Ｂ）とが形成される。

それとともに、上記両軸のずれ量すなわち軸ずれ量（ｘ）を０．０５ｍｍ以上としていることから、上記エッジ部間の距離が比較的近い部分（Ａ）におけるエッジ部（Ｐ１、Ｐ２）同士の間で安定した放電が発生するようになる。

また、上記軸ずれ量（ｘ）を太い方の円柱部の半径以下の大きさとすることによって、放電部である円柱部（３５、４５）の消耗を少なくできる。ここで、両円柱部（３５、４５）の直径（Ｔ１、Ｔ２）が同じ場合、すなわち両円柱部（３５、４５）の太さが同じ場合には、上記軸ずれ量（ｘ）は、両円柱部（３５、４５）の半径以下の大きさとする。

もし、上記軸ずれ量（ｘ）を太い方の円柱部の半径よりも大きいものにした場合には、両電極（３０、４０）の円柱部（３５、４５）におけるエッジ部同士のうち、軸（３５ｂ、４５ｂ）のずらしによって上記距離が比較的近くなった部分のみにて、実質的に放電が発生する。

そのため、上記エッジ部間の距離が比較的近くなった部分におけるエッジ部（Ｐ３）の消耗が、それ以外の部分におけるエッジ部の消耗に比べて大幅に激しいものになる。つまり、当該円柱部のうちのある一部分のみが早く消耗するため、プラグ寿命の短命化を招くことになってしまう。

以上のように、本発明によれば、中心電極と接地電極の対向部に円柱部が設けられ、これら両円柱部の一端面が放電ギャップを介して対向するスパークプラグにおいて、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

さらに、本発明者らは、中心電極側の円柱部の直径と接地電極側の円柱部の直径とを異なるものにした場合に、上記した両軸のずらしを行ってやれば、対向する両電極の円柱部のエッジ部間において、当該エッジ部間の距離が比較的近い部分と当該距離が比較的遠い部分とが、より明確に形成されやすいと考えた。

そして、このように両円柱部（３５、４５）の直径（Ｔ１、Ｔ２）を異ならせた場合でも、上記軸ずれ量（ｘ）が０．０５ｍｍ以上であれば、中心電極（３０）側の円柱部（３５）のエッジ部と接地電極（４０）側の円柱部（４５）のエッジ部との間のうち、エッジ部間の距離が比較的近い部分（Ａ）のエッジ部（Ｐ１、Ｐ２）同士において、従来よりも高い確率で安定した放電を行えることを見出した（図５参照）。

また、上記軸ずれ量をｘとした場合、異なる両円柱部（３５、４５）の直径（Ｔ１、Ｔ２）の差が軸ずれ量の２倍すなわち２ｘであるときに、両円柱部（３５、４５）のエッジ部間のうち比較的近い部分（Ａ）の距離が最小となり、当該部分（Ａ）における放電確率を最も高くできることを見出した（図５参照）。

請求項２に記載の発明は、この知見に基づいてなされたものであり、請求項１に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とのずれ量をｘとしたとき、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の直径（Ｔ１）と、接地電極（４０）側の円柱部（４５）の直径（Ｔ２）とは、２ｘ以上の差をもって異なっていることを特徴としている。

それによれば、放電位置をより安定化させた構成を有するスパークプラグを実現することができる。

また、請求項３に記載の発明では、請求項１または２に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）とは、互いに平行な位置関係にあることを特徴としている。

このように、放電ギャップ（５０）を介して対向する両電極（３０、４０）の円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）は、互いに平行な配置としたものにできる。

また、請求項７に記載の発明では、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のスパークプラグにおいて、接地電極（４０）は、他端（４１）側が中心電極（３０）の先端部（３１）に覆い被さるように、一端（４２）と他端（４１）との間の中間部が曲げられた曲げ部（４４）となっている柱状のものであることを特徴としている。

それによれば、請求項１に記載の発明における、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とが互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置するという構成を、適切に実現することができる。

また、請求項８に記載の発明では、先端部（３１）が露出した状態で取付金具（１０）に収納された中心電極（３０）と、一端（４２）側が取付金具（１０）に支持されて固定されるとともに、他端（４１）側が中心電極（３０）の先端部（３１）と対向する接地電極（４０）とを備え、互いに対向する中心電極（３０）および接地電極（４０）の対向部（３１、４３）には、ともに円柱状の円柱部（３５、４５）が相手側の対向部に延びるように配設されており、これら両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）が互いに放電ギャップ（５０）を介して対向しているものであるスパークプラグにおいて、次のような点を特徴としている。

・中心電極（３０）側の円柱部（３５）および接地電極（４０）側の円柱部（４５）は、ともにその直径（Ｔ１、Ｔ２）が１．１ｍｍ以下であること。

・中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の平行度（Ｈ）が、放電ギャップ（５０）の大きさの１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満であること。本発明はこれらの点を特徴としている。

本発明は、上記した知見、すなわち、「上記軸ずれ量（ｘ）が０．０５ｍｍ以上であれば、その場合に形成される両円柱部（３５、４５）のエッジ部間の距離が比較的近い部分（Ａ）において、従来よりも高い確率で安定した放電を行える」という知見に基づいて、創出されたものである。

このように、上記軸ずれ量（ｘ）を０．０５ｍｍとした場合、両円柱部（３５、４５）のエッジ部間の距離のうちの最小距離（Ａ）と最大距離（Ｂ）との差が、放電ギャップ（５０）の１％となることを見出した。

そして、両円柱部（３５、４５）のエッジ部間の距離に差を生じさせるためには、上記請求項１の発明のような中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とをずらす方法以外にも、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）において、一方の一端面を基準として他方の一端面を平行状態から傾斜させてやればよいことを見出した。

具体的には、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）の間の平行度（Ｈ）が放電ギャップ（５０）の大きさの１％であれば、両円柱部（３５、４５）のエッジ部間の距離のうちの最小距離と最大距離との差が放電ギャップ（５０）の１％であることを実現できる。そして、その結果、上記軸ずれ量（ｘ）を０．０５ｍｍとすることと同様の効果を発揮させることが可能になる。

つまり、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）の間の平行度（Ｈ）を放電ギャップ（５０）の大きさの１％以上にしてやれば、上記軸ずれ量（ｘ）を０．０５ｍｍ以上にすることと同様の効果を有する構成を実現できる。

また、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）の間の平行度（Ｈ）が０．１５ｍｍ未満であることが好ましい。

これは、一般に、スパークプラグのライフサイクルにおける放電摩耗による放電ギャップ長の変化が０．３ｍｍ以下であることが要求されていることによる。当該放電ギャップ長が０．３ｍｍを超えると、スパークプラグに要求される放電電圧が増大し、失火の原因となる。

ここで、上記平行度（Ｈ）が０．１５ｍｍ未満であることとは、両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）のうち一方の一端面を基準面として、この基準面と他方の一端面との間の最小距離と最大距離との差が、０．１５ｍｍ未満であることに相当するものである。

つまり、上記平行度（Ｈ）が０．１５ｍｍ以上であると、両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）の間において上記最小距離となっている部分では、上記最大距離となっている部分よりも０．１５ｍｍ以上、他方の一端面が一方の一端面に近いことになる。ここで、この最小距離の部分で対向するエッジ部が最も放電確率が高く、摩耗も激しい。

そのとき、摩耗は、対向する部分の一方だけではなく、他方すなわち相手側にも同様に発生する。つまり、対向する部分の一方が０．１５ｍｍ摩耗すれば、対向する部分の他方も０．１５ｍｍ摩耗し、その結果、この摩耗による放電ギャップ長の変化は０．３ｍｍとなる。

このようなことから、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）の間の平行度（Ｈ）が０．１５ｍｍ未満であれば、スパークプラグの放電摩耗による放電ギャップ長の変化が０．３ｍｍ以上となるのを極力遅らせることができ、好ましい。

以上のようなことから、本発明では、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の直径（Ｔ１）および接地電極（４０）側の円柱部（４５）の直径（Ｔ２）をともに１．１ｍｍ以下とし、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の平行度（Ｈ）を、放電ギャップ（５０）の大きさ（Ｇ）の１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満としている。

そして、本発明によれば、中心電極と接地電極の対向部に円柱部が設けられ、これら両円柱部の一端面が放電ギャップを介して対向するスパークプラグにおいて、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

また、上記した平行度に関する知見は、上記請求項１や請求項２に記載のスパークプラグに対しても適用することができ、そのようなものとして、請求項４、請求項５および請求項６に記載の発明が提供されている。

請求項４に記載の発明では、請求項１または２に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の平行度（Ｈ）が、放電ギャップ（５０）の大きさ（Ｇ）の１％以上であることを特徴としている。

本発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加えて、請求項８に記載の発明における平行度（Ｈ）を放電ギャップ（５０）の大きさの１％以上としたことによる効果が発揮され、その結果、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

また、請求項５に記載の発明では、請求項４に記載のスパークプラグにおいて、平行度（Ｈ）は、０．１５ｍｍ未満であることを特徴としている。

本発明によれば、請求項４に記載の発明の効果に加えて、請求項８に記載の発明における平行度（Ｈ）を放電ギャップ（５０）の大きさの１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満としたことによる効果が発揮され、その結果、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

また、請求項６に記載の発明では、請求項４または請求項５に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の距離が最小となる部分が、最も放電確率が高くなるような方向に、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いにずれていることを特徴としている。

本発明は、対向する両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）において一方の一端面を基準として他方の一端面を平行状態から傾斜させる場合に、その傾斜させる方向と上記した軸のずらし方向との好ましい関係を規定したものである。

さらに、請求項９に記載の発明では、請求項８に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに平行であることを特徴としている。

請求項８に記載のスパークプラグにおいても、このような構成であってよい。この場合、両円柱部（３５、４５）のうちの少なくとも一方の円柱部の一端面を当該円柱部の軸と直交する面から傾斜させた面とすればよい。

また、請求項１０に記載の発明では、請求項８に記載のスパークプラグにおいて、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに非平行であることを特徴としている。

請求項８に記載のスパークプラグにおいては、さらにこのような構成であってよい。この場合も請求項８に記載されている両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）間の平行度（Ｈ）を大きくした構成を適切に実現できる。

特に、この場合、請求項１１に記載の発明のようにすることが好ましい。請求項１１に記載の発明では、請求項１０に記載のスパークプラグにおいて、次のような点を特徴としている。

・接地電極（４０）は、他端（４１）側が中心電極（３０）の先端部（３１）に覆い被さって対向するように、一端（４２）と他端（４１）との間の中間部が曲げられた曲げ部（４４）となっている柱状のものであること。

・接地電極（４０）における他端（４１）側の部位の方が、接地電極（４０）における曲げ部（４４）側の部位よりも中心電極（３０）の先端部（３１）に近づくようになっていること。

・中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の距離において、接地電極（４０）における他端（４１）側に位置する部位の距離の方が、接地電極（４０）における曲げ部（４４）側に位置する部位の距離よりも小さいこと。本発明はこれらの点を特徴としている。

それによれば、接地電極（４０）における他端（４１）側の部位の方が、接地電極（４０）における曲げ部（４４）側の部位よりも中心電極（３０）の先端部（３１）に近づくようになっているため、結果として、曲げ部（４４）の湾曲度合を大きくすることができる。

このことにより、放電部に対して接地電極が大きく引っ込んだ形を実現することができる（図８参照）。そのため、当該放電部における燃焼空間を大きく確保することができ、失火の抑制にとって好ましい。

また、このような接地電極（４０）の曲げ部（４４）の構成を採用すれば、中心電極（３０）側の円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と接地電極（４０）側の円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間のエッジ部同士において、接地電極（４０）における他端（４１）側に位置する部位の距離の方を、接地電極（４０）における曲げ部（４４）側に位置する部位の距離よりも容易に小さくできることは、明らかである。

そして、このような距離関係を設定することにより、放電部のうち、接地電極（４０）における曲げ部（４４）側よりも比較的熱引き性の低い他端（４１）側において、放電確率を高くすることができる。つまり、放電部のうち比較的高温となる部分において燃焼する割合を多くすることができる結果、燃焼速度を早くすることができる。

また、請求項１２に記載の発明のように、請求項１ないし請求項１１のいずれか１つに記載のスパークプラグにおいては、中心電極（３０）側の円柱部（３５）および接地電極（４０）側の円柱部（４５）は、電極母材に溶接された貴金属チップとして構成されたものにできる。

さらに、請求項１３に記載の発明のように、請求項１２に記載の貴金属チップとしては、Ｉｒを５０重量％以上含有したＩｒ合金またはＰｔを５０重量％以上含有したＰｔ合金よりなるものを採用することができる。

また、請求項１４に記載の発明のように、請求項１２または１３に記載の貴金属チップとしては、添加物としてＩｒ、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ａｌ、Ｙ、Ｙ₂Ｏ₃のいずれかを含有するものを採用することができる。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態や各例の相互において同一または均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
図１は本発明の第１実施形態に係るスパークプラグＳ１の全体構成を示す半断面図である。

このスパークプラグＳ１は、自動車用エンジンの点火栓等に適用されるものであり、該エンジンの燃焼室を区画形成するエンジンヘッド（図示せず）に設けられたネジ穴に挿入されて固定されるようになっている。

スパークプラグＳ１は、導電性の鉄鋼材料（例えば低炭素鋼等）等よりなる円筒形状の取付金具１０を有している。本例では、取付金具１０は、炭素鋼を用いて冷間鍛造や切削加工等を行うことにより筒状に形成されている。また、取付金具１０は、図示しないエンジンブロックに固定するための取付ネジ部１１を備えている。

取付金具１０の内部には、アルミナセラミック（Ａｌ₂Ｏ₃）等からなる絶縁体（絶縁碍子）２０が固定されている。この絶縁体２０の先端部２１は、取付金具１０の一端から露出するように設けられている。

絶縁体２０の軸孔２２には中心電極３０が固定されている。この中心電極３０は取付金具１０に対して絶縁保持されている。中心電極３０は、例えば、内材がＣｕ等の熱伝導性に優れた金属材料、外材がＮｉ基合金等の耐熱性および耐食性に優れた金属材料により構成された円柱体からなる。

そして、図１に示すように、本例では、中心電極３０はプラグの軸方向（取付金具１０の軸方向）に延びる円柱形状をなし、その先端部３１が絶縁体２０の先端部２１から露出するように設けられている。こうして、中心電極３０は、その先端部３１が露出した状態で取付金具１０に収納されている。

一方、接地電極４０は、本実施形態では、先端部４１側が中心電極３０の先端部３１に覆い被さるように、根元端部４２と先端部４１との間の中間部が曲げられた柱状のものである。ここで、曲げられた中間部は曲げ部４４として構成されている。

本例では、接地電極４０は、Ｎｉを主成分とするＮｉ基合金からなる角柱より構成されており、根元端部４２にて取付金具１０の一端に溶接により固定され、中間部が略Ｌ字に曲げられた曲げ部４４をなしている。そして、接地電極４０の先端部４１の側面（以下、先端部側面という）４３は、中心電極３０の先端部３１と放電ギャップ５０を介して対向している。

ここで、接地電極４０において、根元端部４２は接地電極４０の一端に相当し、先端部４１は接地電極４０の他端に相当し、先端部側面４３は接地電極４０の対向部に相当するものである。また、中心電極３０の先端部３１は、中心電極３０の対向部に相当するものである。

図２は、スパークプラグＳ１における放電部近傍の拡大構成を概略断面図として示すもので、図３は、図２中の放電ギャップ５０近傍部のさらなる拡大図を示すものである。なお、図３において、（ａ）は放電ギャップ５０近傍部の側面図であり、（ｂ）は（ａ）中の下方からみたときの中心電極３０側の円柱部３５と接地電極４０側の円柱部４５とが重なっている状態を示す図である。

上記したように、放電ギャップ５０を介して、両電極３０、４０の対向部３１、４３、すなわち中心電極３０の先端部３１と接地電極４０の先端部側面４３とが対向して配置されている。

そして、互いに対向する中心電極３０および接地電極４０の対向部３１、４３すなわちこれら中心電極３０の先端部３１および接地電極４０の先端部側面４３には、ともに円柱状の円柱部３５、４５が相手側の対向部３１、４３に延びるように配設されている。そして、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとが互いに放電ギャップ５０を介して対向している。

このような中心電極３０側の円柱部３５および接地電極４０側の円柱部４５は、各電極母材すなわち中心電極３０および接地電極４０と一体に形成された同材質のものであってもよいが、本例では、電極母材３０、４０に溶接された貴金属チップとして構成されている。

貴金属チップからなる各円柱部３５、４５は、それぞれ一端面３５ａ、４５ａとは反対側の他端面側において電極母材３０、４０に溶接されているが、その溶接方法としては、レーザ溶接、抵抗溶接、アーク溶接、プラズマ溶接等の種々の手法を採用することができる。

なかでも、接合強度の確保等の点からレーザ溶接を用いることが好ましい。本例では、各円柱部３５、４５は、電極母材３０、４０にレーザ溶接されており、各円柱部３５、４５と電極母材３０、４０とは、互いの構成材料が溶け合った溶融部３６、４６を介して接合されている。

また、このような貴金属チップとしては、Ｉｒ、Ｉｒを５０重量％以上含有したＩｒ合金、Ｐｔ、Ｐｔを５０重量％以上含有したＰｔ合金等から選択された貴金属からなるものを採用することができる。本例では、中心電極側３０の円柱部３５はＩｒ合金からなり、接地電極４０側の円柱部４５はＰｔ合金からなるものとしている。

また、この貴金属チップが合金である場合、添加物としてＩｒ（イリジウム）、Ｐｔ（白金、プラチナ）、Ｒｈ（ロジウム）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｗ（タングステン）、Ｐｄ（パラジウム）、Ｒｕ（ルテニウム）、Ｏｓ（オスミウム）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｙ（イットリウム）、Ｙ₂Ｏ₃（三酸化二イットリウム、イットリア）のいずれかを含有するものが好ましい。

また、本例では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとは、互いに平行な位置関係にある。つまり、本例の放電ギャップ５０は、これら平行な両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の空隙である。ここでは、この放電ギャップ５０の大きさＧすなわち両一端面３５ａ、４５ａ間の最小距離Ｇ（図３（ａ）参照）は１ｍｍとしている。

また、本実施形態では、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１および接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２は、ともに１．１ｍｍ以下である。これら直径Ｔ１、Ｔ２については図３（ａ）を参照のこと。

なお、厳密には、これら円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２は、それぞれの一端面３５ａ、４５ａの直径である。ちなみに、直径１．１ｍｍ以下であることは、当該直径を構成する円形面の面積が０．９５ｍｍ²以下であることに相当するものである。つまり、本実施形態の両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａはその面積が０．９５ｍｍ²以下であることになる。

また、限定するものではないが、中心電極３０の対向部３１から突出する中心電極３０側の円柱部３５の長さ、および、接地電極４０の対向部４３から突出する接地電極４０側の円柱部４５の長さは、例えば０．８ｍｍ程度のものにできる。

このように、本実施形態のスパークプラグＳ１は、先端部３１が露出した状態で取付金具１０に収納された中心電極３０と、根元端部（一端）４２側が取付金具１０に支持されて固定されるとともに、先端部（他端）４１側が中心電極３０の先端部３１と対向する接地電極４０とを備え、互いに対向する中心電極３０および接地電極４０の対向部３１、４３に、円柱状の円柱部３５、４５を相手側の対向部３１、４３に延びるように配設し、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａが互いに放電ギャップ５０を介して対向しており、さらに、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２がともに１．１ｍｍ以下である構成を有している。

そして、本実施形態では、このような構成を有するスパークプラグＳ１において、図３に示すように、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとは、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置している。

ここにおいて、図３（ａ）に示されている両円柱部３５、４５の軸３５ａ、４５ａにおけるずれ量（以下、軸ずれ量という）ｘは、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとしている。

なお、本実施形態においては、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２は互いに同一あっても、異なるものであってもよい。

上記軸ずれ量ｘを両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとするにあたって、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同じである場合には、軸ずれ量ｘは両円柱部３５、４５の半径０．５Ｔ１、０．５Ｔ２以下の大きさとする。

一方、中心電極３０側の円柱部３５および接地電極４０側の円柱部４５とで、互いの直径Ｔ１、Ｔ２が異なる場合には、もちろん、軸ずれ量ｘは太い方の円柱部の半径以下の大きさとするものである。

ここで、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１とＴ２とが異なる場合には、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１と、接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２とは、軸ずれ量の２倍以上すなわち２ｘ以上の差をもって異なっているものとする。

ところで、本実施形態では、上述したように、上記軸ずれ量ｘを、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとしたことを、主たる特徴点としている。このような特徴的な構成を採用した根拠について、次に説明することとする。

中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとが互いに放電ギャップ５０を介して対向しており、これら両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２を、ともに１．１ｍｍ以下とすることで小型化を図るようにしたスパークプラグにおいては、従来では、上記図１９に示されるように、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとが互いに平行であって且つ一致していた。

それに対し、本発明者らは、これら両軸３５ｂ、４５ｂを、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように、互いにずらすことを考えた。

このように両軸３５ｂ、４５ｂをずらしてやれば、上記図３に示されるように、両電極３０、４０の円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａに存在するエッジ部において、対向するエッジ部間の距離が比較的近い部分Ａと当該エッジ部間の距離が比較的遠い部分Ｂとが形成される。

なお、上記距離が比較的近い部分Ａは、図３（ｂ）に示されるように、全周の略１／４の範囲に相当するものである。また、この図３および後述する図４においては、エッジ部とはこれら一端面３５ａ、４５ａにおける端部のことである。

上記図３では、両円柱部３５、４５の直径が異なる場合を示している。ここでは、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１よりも接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２の方が大きい場合、すなわち接地電極４０側の円柱部４５の方が中心電極３０側の円柱部３５よりも太い場合について示されている。

また、この両電極３０、４０の円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａに存在するエッジ部において、対向するエッジ部間の距離が比較的近い部分Ａと当該エッジ部間の距離が比較的遠い部分Ｂとが形成されることは、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同じである場合にも同様に言えるものである。

図４は、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同じ場合について、両軸３５ｂ、４５ｂをずらした例について、上記図３と同様の視点からみた状態を示す図である。なお、図４においても、上記距離が比較的近い部分Ａは、図３（ｂ）と同様に、全周の略１／４の範囲に相当するものである。

こうして、図３および図４に示されるように、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂをずらしてやれば、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同一であっても異なるものであっても関係なく、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間を部分的に見たとき、対向するエッジ部間の距離が比較的近い部分Ａと当該距離が比較的遠い部分Ｂとが形成されるのである。

そのため、上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部Ｐ１とＰ２間の方が、上記距離が比較的遠い部分Ｂにおけるエッジ部間よりも、高い確率で放電を発生させることができる。

つまり、従来では、放電がエッジ部の各所でランダムに発生したのに対し、上記距離の比較的近い部分Ａのエッジ部Ｐ１、Ｐ２間において選択的に放電させることができるならば、放電位置の安定化につながる。

なお、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同じである場合よりも異なる場合の方が、両軸３５ｂ、４５ｂのずらしを行うことによって、もともと太さの違う円柱部をさらにずらすことになる。このことから、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が異なる場合の方が上記距離が比較的近い部分Ａと当該距離が比較的遠い部分Ｂとが、より明確に形成されやすいと考えられる。

そして、上記軸ずれ量ｘと放電安定化との関係について、実験検討を行った。まず、上記図４に示した両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同じである場合に両軸３５ｂ、４５ｂをずらした構成について述べる。この場合、例えば、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２をともに０．６ｍｍとした。

そして、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂが平行且つ一致している状態では、上記図４中の上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部Ｐ１とＰ２との間にて放電する割合は、５０％であった。つまり、上記距離が比較的近い部分Ａを構成するエッジ部Ｐ１およびＰ２は、図４に示されるように２箇所あるので、１箇所について言えば放電する割合は２５％である。

一方、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂをずらして、軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍずらした状態では、上記図４中のエッジ部Ｐ１とＰ２との間にて放電する割合は、８０％にまで向上した。上述したのと同じく、１箇所のエッジ部Ｐ１とＰ２との間について言えば放電する割合は４０％まで向上した。

また、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が異なる場合についても、実験を行い調べた。ここでは、上記図３に示されるような、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１よりも接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２の方が大きい場合について調べた。その実験結果の一例を図５に示す。

図５では、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１を０．６ｍｍと固定し、接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２を０．７ｍｍ、０．８ｍｍ、０．９ｍｍと変えていった。そして、これら直径Ｔ１とＴ２との各々の組み合わせの場合について、軸ずれ量ｘ（単位：ｍｍ）と上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部Ｐ１、Ｐ２間で放電する割合（単位：％）との関係を調べた結果が示されている。

ここで、上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部Ｐ１、Ｐ２間で放電する割合とは、上記一端面３５ａ、４５ａのエッジ部全周のうち当該部分Ａにて放電が行われる確率すなわち当該部分Ａにおける放電確率を示すものである。

図５では、直径Ｔ１、Ｔ２の組み合わせについて、（Ｔ１、Ｔ２）＝（０．６ｍｍ、０．７ｍｍ）の場合は白四角プロットにて示し、（Ｔ１、Ｔ２）＝（０．６ｍｍ、０．８ｍｍ）の場合は白丸プロットにて示し、（Ｔ１、Ｔ２）＝（０．６ｍｍ、０．９ｍｍ）の場合は白三角プロットにて示してある。

図５に示される結果から、軸ずれ量ｘが０．０５ｍｍ以上であれば、上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部Ｐ１、Ｐ２同士において、従来よりも高い確率で安定した放電を行えることがわかる。このことから、上記軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍ以上にすればよいことが言える。

また、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１を０．６ｍｍとして、接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２を０．７ｍｍ、０．８ｍｍ、０．９ｍｍとすることにより、各場合において、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２の差は、それぞれ０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３ｍｍとなる。

ここにおいて、図５に示される結果を見ると、上記部分Ａにおける放電確率が最も高くなるときの軸ずれ量ｘは、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２の差が０．１ｍｍである場合には０．０５ｍｍとなり、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２の差が０．２ｍｍである場合には０．１ｍｍとなり、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２の差が０．３ｍｍである場合には０．１５ｍｍとなる。

つまり、上記軸ずれ量ｘに対して、異なる両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２の差が軸ずれ量ｘの２倍すなわち２ｘであるときに、両円柱部３５、４５のエッジ部間のうち比較的近い部分Ａにおけるエッジ部間距離が最小となる。その結果、当該部分Ａの放電確率が最も高くなりうる。

このことから、本実施形態では、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２を異ならせる場合には、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１と、接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２とは、上記軸ずれ量ｘの２倍すなわち２ｘ以上の差をもって異ならせるようにしている。

また、軸ずれ量ｘを両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとする根拠は、次のようなものである。上記軸ずれ量ｘを太い方の円柱部の半径よりも大きいものにした場合について考える。

図６は、上記図３に示される例のように、接地電極４０の円柱部４５の方が中心電極３０側の円柱部３５よりも太い場合において、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂの軸ずれ量ｘを、太い方の接地電極４０側の円柱部４５の半径０．５Ｔ２よりも大きくした状態を示す図である。なお、図６では溶融部は省略してある。

この図６に示されるような状態においては、両円柱部３５、４５のエッジ部同士のうち、軸３５ｂ、４５ｂのずらしによって上記距離が比較的近くなった部分のみにて、実質的に放電が発生する。図６においては、例えば、接地電極４０側の円柱部４５のエッジ部Ｐ３のみで実質的に放電が発生する可能性が高い。

そのため、接地電極４０側の円柱部４５のエッジ部のうちでは、上記距離が比較的近い部分におけるエッジ部Ｐ３の消耗が、それ以外の部分におけるエッジ部の消耗に比べて大幅に激しいものになる。つまり、円柱部４５のうちのある一部分のみが早く消耗するため、プラグ寿命の短命化を招いてしまう。

また、両軸３５ｂ、４５ｂを互いにずらしすぎると、互いの円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの対向面積が少なくなる。

また、両一端面３５ａ、４５ａの間にて対向しない領域が増えると、円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間以外の部位で放電が発生する可能性もある。例えば、上記溶融部３６、４６（図２参照）などで放電が発生すると、溶融部３６、４６の摩耗が生じたりする。

そこで、こういった面からも、軸ずれ量ｘを両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとすることが好ましく、それにより、スパークプラグの寿命の短化を極力抑制することができうる。

以上のことを根拠として、本実施形態では、軸ずれ量ｘを、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさとした構成を採用している。

ところで、本実施形態のスパークプラグＳ１によれば、まず、中心電極３０側の円柱部３５および接地電極４０側の円柱部４５を、ともにその直径Ｔ１、Ｔ２が１．１ｍｍ以下であるものとしている。

また、本実施形態のスパークプラグＳ１では、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとを、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずらして位置させ、この軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさであるものとしている。

これらのことにより、本実施形態では、中心電極３０と接地電極４０の対向部３１、４３に円柱部３５、４５が設けられ、これら両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａが放電ギャップ５０を介して対向するスパークプラグＳ１において、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

また、本実施形態では、接地電極４０は、先端部（他端）４１側が中心電極３０の先端部３１に覆い被さるように、根元端部（一端）４２と先端部４１との間の中間部が曲げられた曲げ部４４となっている柱状のものである。

このような接地電極４０とすることにより、「中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとが互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置する」という構成を、適切に実現することができている。

なお、本実施形態においては、軸３５ｂ、４５ｂをずらす方向は限定されるものではない。つまり、エッジ部のうち接地電極４０の先端部（他端）４１側の部位で放電位置を安定化させた場合は、火炎核の成長も速く、燃焼が速くなる。一方、エッジ部のうち接地電極４０の曲げ部４４側の部位で放電を安定化させた場合は、火炎核の成長が遅く、燃焼が遅くなる。

いずれにせよ、放電位置が安定化していれば、燃焼速度は安定しており、サイクル間の燃焼速度のばらつきを抑制することができ、サイクル間で火炎の成長が速かったり遅かったりというばらつきは防止できうる。

（第２実施形態）
図７は、本発明の第２実施形態に係るスパークプラグＳ２の要部すなわち放電部近傍の構成を示す側面図である。

本実施形態のスパークプラグＳ２も、先端部３１が露出した状態で取付金具１０に収納された中心電極３０と、根元端部（一端）４２側が取付金具１０に支持されて固定されるとともに先端部（他端）４１側が中心電極３０の先端部３１と対向する接地電極４０とを備えている。

そして、互いに対向する中心電極３０および接地電極４０の対向部３１、４３には、ともに円柱状の円柱部３５、４５が相手側の対向部３５、４５に延びるように配設されている。そして、これら両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａが互いに放電ギャップ５０を介して対向している。

また、本実施形態においても、中心電極３０側の円柱部３５および接地電極４０側の円柱部４５は、ともにその直径Ｔ１、Ｔ２が１．１ｍｍ以下である。

このような構成を有する本スパークプラグＳ２においては、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間の平行度Ｈが、放電ギャップ５０の大きさＧの１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満であることを、主たる特徴としている。

ここで、上記平行度Ｈは、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａのうちどちらか一方の一端面を基準面とし、この基準面に対して他方の一端面を傾斜させて配置したときの両一端面の間の最小距離Ａと最大距離Ｂとの差であり、放電ギャップ５０の大きさＧは、最小距離Ａと一致する。

本例では、図７に示されるように、実際には、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａが、プラグの軸と直交する面から傾斜したものになっているが、この接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａを基準面としている。

そして、この基準面４５ａに対する中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａについての平行度Ｈが示されたものになっている。なお、基準面４５ａは、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａと同一平面上に延長した面である。

このような特徴的な構成を採用した根拠について述べる。この特徴点は、上記実施形態における知見に基づく。

すなわち、本実施形態の特徴的な構成は、「軸ずれ量ｘが０．０５ｍｍ以上であれば、その場合に形成される両円柱部３５、４５のエッジ部間の距離が比較的近い部分Ａにおいて、従来よりも高い確率で安定した放電を行える」という上記知見に基づいて創出されたものである。

本発明者らは、上記実施形態についてさらに検討したところ、上記図３（ａ）において、上記軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍとした場合、両円柱部３５、４５のエッジ部間の距離のうちの最小距離Ａと最大距離Ｂとの差は、放電ギャップ５０の１％となることを見出した。なお、当該最小距離は、上記図３（ａ）に示される両矢印Ａの長さに相当し、当該最大距離は、同図中に示される両矢印Ｂの長さに相当する。

具体的に、上記図３にて考えると、例えば、中心電極３０側の円柱部３５の直径が０．６ｍｍ、接地電極４０側の円柱部４５の直径が０．８ｍｍ、放電ギャップ５０が１ｍｍ、軸ずれ量ｘが０．０５ｍｍのとき、最大距離Ｂと最小距離Ａとの差は０．０１ｍｍであり、放電ギャップ５０の１％となる。

また、両円柱部３５、４５のエッジ部間の距離に差を生じさせるためには、上記実施形態に示したような、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとをずらす方法以外にも、対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａにおいて、一方の一端面を基準として他方の一端面を平行状態から傾斜させてやればよい。

そして、対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間の平行度Ｈが放電ギャップ５０の大きさの１％であることは、図７において、両円柱部３５、４５のエッジ部間の距離のうちの最小距離Ａと最大距離Ｂとの差が放電ギャップ５０の１％であることと同じことになる。その結果、上記軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍとすることと同様の効果を発揮させることが可能になる。

このようなことから、本実施形態では、上記軸ずれ量ｘを０．０５ｍｍ以上にすることと同様の作用効果を有する構成を実現するために、対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間の平行度Ｈを放電ギャップ５０の大きさの１％以上にしているのである。

また、上記平行度Ｈが０．１５ｍｍ未満であることの根拠については、次のようなことが考えられる。

一般に、スパークプラグのライフサイクルにおける放電摩耗による放電ギャップ長（つまり、放電ギャップ５０の大きさ）Ｇの変化が０．３ｍｍ以下であることが要求されていることによる。当該放電ギャップ長が０．３ｍｍを超えると、スパークプラグに要求される放電電圧が増大し、失火の原因となる。

ここで、上記平行度Ｈが０．１５ｍｍ未満であることとは、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａのうち一方の一端面を基準面とし、この基準面と他方の一端面との間の最小距離と最大距離との差が、０．１５ｍｍ未満であることに相当するものである。

逆に言うならば、上記平行度Ｈが０．１５ｍｍ以上であると、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間において上記最小距離となっている部分では、上記最大距離となっている部分よりも０．１５ｍｍ以上の大きさをもって、他方の一端面が一方の一端面に近いことになる。

具体的に、図７に示す例でいうと、上記平行度Ｈが０．１５ｍｍ以上である場合、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間において上記最小距離Ａとなっている部分は、中心電極３０側の円柱部３５におけるエッジ部Ｐ４である。そして、このエッジ部Ｐ４は、上記最大距離Ｂとなっている部分であるエッジ部Ｐ５よりも０．１５ｍｍ以上、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａに近い。

ここで、この最小距離Ａの部分であるエッジ部Ｐ４とこれに対向するエッジ部Ｐ６の部分が最も放電確率が高く、摩耗も激しい。この摩耗は、中心電極３０側のエッジ部Ｐ４だけではなく、このエッジ部Ｐ４に対向する接地電極４０側のエッジ部Ｐ６にも同様に発生する。

つまり、一方の中心電極３０側のエッジ部Ｐ４が０．１５ｍｍ摩耗すれば、対向する接地電極４０側のエッジ部Ｐ６も０．１５ｍｍ摩耗し、その結果、この摩耗によるエッジ部Ｐ４、Ｐ６間の放電ギャップ長Ｇの変化は０．３ｍｍとなる。

このようなことから、対向する両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａの間の平行度Ｈが０．１５ｍｍ未満であれば、スパークプラグの放電摩耗による放電ギャップ長Ｇの変化が０．３ｍｍ以上となることを極力遅らせることができ、好ましい。

以上のようなことから、本実施形態では、中心電極３０側の円柱部３５の直径Ｔ１および接地電極４０側の円柱部４５の直径Ｔ２をともに１．１ｍｍ以下とし、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間の平行度Ｈを、放電ギャップ５０の大きさの１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満としている。

そして、このような本実施形態のスパークプラグＳ２によれば、中心電極３０と接地電極４０の対向部３１、４３に円柱部３５、４５が設けられ、これら両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａが放電ギャップ５０を介して対向するスパークプラグＳ２において、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

ここで、図７に示す例では、接地電極４０の曲げ部４４の曲げ度合を少なめにすることにより、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとは、互いに非平行となっている。

そして、このような非平行配置の採用により、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の距離が、接地電極４０の曲げ部４４側から先端部（他端）４１側に向かって広くなるように、上記平行度Ｈが設定されている。

よって、この図７に示す例では、接地電極４０の曲げ部４４側場合の部位で放電位置を安定化させたものとなる。そのため、比較的火炎核の成長が遅くなり、遅い燃焼速度にて安定化が図られる。

もちろん、本実施形態においても、安定化させる放電位置は限定されるものではない。例えば、火炎核の成長も速く燃焼が速くなる接地電極４０の先端部（他端）４１側の部位にて、放電位置を安定化させるようにしてもよい。

そのような例を本実施形態の第１の変形例として、図８に示しておく。図８に示すスパークプラグＳ２’も、接地電極４０は、先端部（他端）４１側が中心電極３０の先端部３１に覆い被さるように、根元端部（一端）４２と先端部４１との間の中間部が曲げられた曲げ部４４となっている柱状のものである。、
ここで、図８では、上記図７に示すものとは反対に、接地電極４０における先端部（他端）４１側の部位の方が、接地電極４０における曲げ部４４側の部位よりも中心電極３０の先端部３１に近づくようになっている。

つまり、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の距離が、接地電極４０の先端部（他端）４１側から曲げ部４４側に向かって広くなるように、上記平行度Ｈが設定されている。

それによれば、接地電極４０における先端部（他端）４１側の部位の方が、曲げ部４４側の部位よりも中心電極３０の先端部３１に近づくようになっているため、結果として、曲げ部４４の湾曲度合を大きくすることができる。

このことにより、放電部に対して接地電極４０が大きく引っ込んだ形を実現することができるため、当該放電部における燃焼空間を大きく確保することができ、失火の抑制にとって好ましい。

また、このような接地電極４０の曲げ部４４の構成を採用すれば、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間のエッジ部同士において、接地電極４０における先端部（他端）４１側に位置する部位の距離の方を、接地電極４０における曲げ部４４側に位置する部位の距離よりも容易に小さくできることは、明らかである。

そして、このような距離関係を設定することにより、接地電極４０のうち曲げ部４４側よりも比較的熱引き性の低い先端部（他端）４１側において放電確率を高くすることができる。つまり、放電部のうち比較的高温となる部分において燃焼する割合を多くすることができる結果、燃焼速度を速くすることができる。

また、上記図７および図８に示される例では、接地電極４０の曲げ部４４の曲げ度合を調節することによって、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとを、互いに非平行な配置状態としている。それにより、本実施形態の平行度Ｈが実現されている。

これに対して、本実施形態においても、中心電極３０側の円柱部３５の軸３５ｂと接地電極４０側の円柱部４５の軸４５ｂとを、互いに平行にしてもよい。この場合、両円柱部３５、４５のうちの少なくとも一方の円柱部の一端面を当該円柱部の軸と直交する面から傾斜させた面とすればよい。

そのような両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂを平行とした種々の変形例を図９、図１０、図１１に、それぞれ本実施形態の第２の変形例、第３の変形例、第４の変形例として示す。

図９〜図１１に示される本実施形態の第２〜第４の変形例では、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂが平行であって且つ一致している。そして、接地電極４０における先端部（他端）４１側の部位の方が、接地電極４０における曲げ部４４側の部位よりも中心電極３０の先端部３１に近づくようになっている。

つまり、これら第２〜第４の変形例においても、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の距離が、接地電極４０の先端部（他端）４１側から曲げ部４４側に向かって広くなるように、上記平行度Ｈが設定されている。

さらに、図９に示される第２の変形例では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａは当該円柱部３５の軸３５ｂと直交する面とし、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａを当該円柱部４５の軸４５ｂと直交する面から傾斜させた面としている。

また、図１０に示される第３の変形例では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａを当該円柱部３５の軸３５ｂと直交する面から傾斜させた面とし、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａは当該円柱部４５の軸４５ｂと直交する面としている。

また、図１１に示される第４の変形例では、両方の円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａを、それぞれの円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂと直交する面から傾斜させた面としている。

このような一端面３５ａ、４５ａが自身の軸３５ｂ、４５ｂから傾斜した円柱部３５、４５は、円柱部を切断する際の方向を斜めにしたり、円柱部自身を型加工したりする等により、容易に形成することができる。

また、本実施形態における上記した各例では、接地電極４０側の円柱部４５の方が太い例を示してあるが、両円柱部３５、４５の太さが同等、すなわち両直径Ｔ１、Ｔ２が同等のものであってもよい。そのような例を、本実施形態の第５の変形例として、図１２に示しておく。

図１２では、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂが平行であって且つ一致した例が示されており、両円柱部３５、４５の太さが同等である。また、ここでは、接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａが当該円柱部４５の軸４５ｂと直交する面から傾斜させた面となっている。

この図１２に示すように、両円柱部３５、４５の太さが同等である場合にも、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａを当該円柱部３５の軸３５ｂと直交する面から傾斜させた面としてもよいし、上記図１１に示される例のように、両一端面３５ａ、４５ａを傾斜させた面としてもよい。

また、もちろん上記図７や図８に示したような両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂを非平行な配置とした場合においても、両円柱部３５、４５の直径Ｔ１、Ｔ２が同等であってもよい。

さらに、本実施形態において、上記各例では、各円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａは、それぞれひとつの平面から構成されおり、一方の一端面３５ａの全面と他方の一端面４５ａの全面との間において上記平行度Ｈの関係が設定されていた。

ここにおいて、各一端面３５ａ、４５ａが互いに傾斜方向の異なる複数の平面からなり、複数の平面の境界にエッジ部を持つものであってもよい。そのような例を本実施形態の第６の変形例として、図１３に示す。

図１３に示す例では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａが、傾斜方向の異なる２つの面からなり、これら２つの面の境界にエッジ部が形成されている。そして、これら２つの面と接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間にて、上記平行度Ｈの関係が満足されたものとなっている。

（第３実施形態）
図１４は、本発明の第３実施形態に係るスパークプラグの要部すなわち放電ギャップ５０の近傍部を示す側面図である。

本実施形態は、上記第１実施形態と上記第２実施形態とを組み合わせたものである。本実施形態においても、中心電極３０と接地電極４０の対向部３１、４３に円柱部３５、４５が設けられ、これら両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａが放電ギャップ５０を介して対向する。

そして、両円柱部３５、４５は、ともにその直径Ｔ１、Ｔ２が１．１ｍｍ以下であり、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂは、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置している。さらに、軸ずれ量ｘは、０．０５ｍｍ以上であって且つ両円柱部３５、４５のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさである。

このような構成に加えて、さらに、本実施形態では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間の平行度Ｈが、放電ギャップ５０の大きさＧの１％以上である。また、本実施形態においても、平行度Ｈは、０．１５ｍｍ未満であることが好ましい。

ちなみに、上記第１実施形態では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとは、互いに平行な位置関係にあるものとしていた。

そして、本実施形態によれば、上記第１実施形態の作用効果と上記第２実施形態の作用効果が期待でき、その結果、小型化に適し且つ放電位置の安定化に適した構成を実現することができる。

ここで、図１４に示す例では、中心電極３０側の円柱部３５の一端面３５ａと接地電極４０側の円柱部４５の一端面４５ａとの間の距離において、接地電極４０における先端部（他端）４１側に位置する部位の距離の方が、曲げ部４４側に位置する部位の距離よりも小さくなっている。

それにより、接地電極４０のうち曲げ部４４側よりも比較的熱引き性の低い先端部（他端）４１側において放電確率を高くすることができる。つまり、放電部のうち比較的高温となる部分において燃焼する割合を多くすることができる結果、燃焼速度を速くすることができる。

また、図１４に示す例では、接地電極４０側の円柱部４５を基準にした場合、中心電極３０側の円柱部３５は、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の距離が最小となる部分が最も放電確率が高くなるような方向（図中の白抜き矢印Ｙ方向）に、ずらされている。

もし、図１４において、接地電極４０側の円柱部４５を基準にして、図中の白抜き矢印Ｙ方向とは反対方向に、中心電極３０側の円柱部３５をずらした場合、両円柱部３５、４５の一端面３５ａ、４５ａ間の距離が最小となる部分が最も放電確率が高くなるとは限らない。

そのため、本実施形態においては、両一端面３５ａ、４５ａ間の距離が最小となる部分が最も放電確率が高くなるような方向に、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂが互いにずれていることが好ましい。

なお、この「両一端面３５ａ、４５ａ間の距離が最小となる部分が最も放電確率が高くなるような方向に、両円柱部３５、４５の軸３５ｂ、４５ｂをずらす」ことは、あくまで本実施形態における好ましい形態であって、本実施形態はこれに限定されるものではない。

そして、本実施形態においても、両円柱部３５、４５の直径の大きさや、軸３５ａ、４５ａをずらす方向、両一端面３５ａ、４５ａを傾斜させる方向等は、上記実施形態と同様に限定されるものではなく、具体的には、上記実施形態に示されている各種の好ましい形態や変形例を適宜選択して採用できることは言うまでもない。

（他の実施形態）
なお、上記各実施形態においては、中心電極３０側の円柱部３５と接地電極４０側の円柱部４５とで、太さが同等かもしくは接地電極４０側の円柱部４５の方が太い例を示してあるが、中心電極３０側の円柱部３５の方が太い場合であってもよい。

ここで、本発明に適用可能な種々の変形例を示しておく。図１５（ａ）、（ｂ）は、接地電極４０と円柱部４５との接合界面への熱応力を低減するのに適した接地電極４０の形状を示す図であり、接地電極４０の先端部側面（対向面）４３の上から当該構成を見た図である。

図１５（ａ）に示されるように、接地電極４０の幅を先端部４１に向かって細くなるテーパ形状としたり、図１５（ｂ）に示されるように、接地電極４０の先端部４１を凸字形状としたりして、接地電極４０の先端部４１を細くする。このようにすれば、電極母材である接地電極４０自体への熱応力を低減することができ、結果として、上記接合界面への熱応力を低減できることから好ましい。

また、図１６、図１７は、それぞれ、接地電極４０と接地電極側貴金属チップ４５との接合界面への熱応力を低減するのに適した接地電極４０の内部構成を示す概略断面図である。

図１６および図１７に示す接地電極４０は、その内部に母材（例えばＮｉ基合金）よりも熱伝導性に優れた内層部材７０を収納したものである。このようにすれば、接地電極４０の先端部（チップ接合部）４１の温度を低減することができ、結果として、上記接合界面への熱応力を低減できることから好ましい。

ここで、図１６では、Ｃｕ等よりなる１層の内層部材７０が収納されており、図１７では、Ｃｕ＋Ｎｉクラッド（ＣｕとＮｉの積層体）等よりなる２層の内層部材７０が収納されている。

また、図１８は、中心電極３０と接地電極４０に加えて、絶縁体２０の先端部２１に対向する補助電極６０を有するスパークプラグを示す図である。なお、図１８において、（ｂ）は（ａ）の左方から視た側面図である。

このような構成とすることで、スパークプラグがくすぶった場合に、補助電極６０により絶縁体２０の表面に付着したカーボンを焼き切る作用効果があり、前述した生産性、着火性、接合信頼性だけでなく、耐くすぶり性も向上できることから好ましい。

なお、本発明は、スパークプラグにおける放電部、特に電極およびその対向部の構成を上記実施形態に述べたような構成としたことを要部とするものであり、他の部分は適宜設計変更可能である。

本発明の第１実施形態に係るスパークプラグの全体構成を示す半断面図である。 図１に示されるスパークプラグにおける放電部近傍の拡大構成を示す概略断面図である。 図２中の放電ギャップ近傍部をさらに拡大して示す図であり、（ａ）は放電ギャップ近傍部の側面図、（ｂ）は（ａ）中の下方からみたときの中心電極側の円柱部と接地電極側の円柱部との重なり状態を示す図である。 両円柱部の直径が同じ場合について両軸をずらした例について上記図３と同様の視点からみた状態を示す図である。 軸ずれ量ｘと上記距離が比較的近い部分Ａにおけるエッジ部間で放電する割合との関係を示す図である。 軸ずれ量ｘを太い方の円柱部の半径以上とした状態を示す図である。 本発明の第２実施形態に係るスパークプラグの放電部近傍における構成を示す側面図である。 上記第２実施形態の第１の変形例としてのスパークプラグの放電部近傍における構成を示す側面図である。 上記第２実施形態の第２の変形例を示す図である。 上記第２実施形態の第３の変形例を示す図である。 上記第２実施形態の第４の変形例を示す図である。 上記第２実施形態の第５の変形例を示す図である。 上記第２実施形態の第６の変形例を示す図である。 本発明の第３実施形態に係るスパークプラグの放電ギャップ近傍部の構成を示す側面図である。 接地電極と接地電極側貴金属チップとの接合界面への熱応力を低減するのに適した接地電極の形状を示す図である。 接地電極と接地電極側貴金属チップとの接合界面への熱応力を低減するのに適した接地電極の内部構成を示す概略断面図である。 接地電極と接地電極側貴金属チップとの接合界面への熱応力を低減するのに適した接地電極のもう一つの内部構成を示す概略断面図である。 中心電極と接地電極に加えて絶縁体の先端部に対向する補助電極を有するスパークプラグを示す図である。 従来のスパークプラグにおける放電部近傍の側面図を示すものである。 図１９において互いに対向する両円柱部の一端面近傍部を、中心電極側の円柱部の一端面の斜め上方から見たときの斜視図である。

符号の説明

１０…取付金具、３０…中心電極、３１…中心電極の対向部としての先端部、
３５…中心電極側の円柱部、３５ａ…中心電極側の円柱部の一端面、
３５ｂ…中心電極側の円柱部の軸、４０…接地電極、
４１接地電極の他端としての先端部、４２…接地電極の一端としての根元端部、
４３…接地電極の対向部としての先端部側面、４４…接地電極の曲げ部、
４５…接地電極側の円柱部、４５ａ…接地電極側の円柱部の一端面、
４５ｂ…接地電極側の円柱部の軸、５０…放電ギャップ、
Ｇ…放電ギャップの大きさ、
Ｈ…中心電極側の円柱部の一端面と接地電極側の円柱部の一端面ａとの間の平行度、
Ｔ１…中心電極側の円柱部の直径、Ｔ２…接地電極側の円柱部の直径、
ｘ…中心電極側の円柱部の軸と接地電極側の円柱部の軸とのずれ量（軸ずれ量）。

Claims (14)

1. 先端部（３１）が露出した状態で取付金具（１０）に収納された中心電極（３０）と、
   一端（４２）側が前記取付金具（１０）に支持されて固定されるとともに、他端（４１）側が前記中心電極（３０）の先端部（３０）と対向する接地電極（４０）とを備え、
   互いに対向する前記中心電極（３０）および前記接地電極（４０）の対向部（３１、４３）には、ともに円柱状の円柱部（３５、４５）が相手側の対向部に延びるように配設されており、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）とが互いに放電ギャップ（５０）を介して対向しているものであるスパークプラグにおいて、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）および前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）は、ともにその直径（Ｔ１、Ｔ２）が１．１ｍｍ以下であり、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに平行であって且つどちらか一方の軸を延長した線上に他方の軸が存在しないように互いにずれて位置しており、
   これら両軸（３５ｂ、４５ｂ）のずれ量（ｘ）は、０．０５ｍｍ以上であって且つ前記両円柱部（３５、４５）のうちの太い方の円柱部の半径以下の大きさであることを特徴とするスパークプラグ。
2. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とのずれ量をｘとしたとき、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の直径（Ｔ１）と、前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の直径（Ｔ２）とは、２ｘ以上の差をもって異なっていることを特徴とする請求項１に記載のスパークプラグ。
3. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）とは、互いに平行な位置関係にあることを特徴とする請求項１または２に記載のスパークプラグ。
4. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の平行度（Ｈ）が、前記放電ギャップ（５０）の大きさ（Ｇ）の１％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のスパークプラグ。
5. 前記平行度（Ｈ）は、０．１５ｍｍ未満であることを特徴とする請求項４に記載のスパークプラグ。
6. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の距離が最小となる部分が、最も放電確率が高くなるような方向に、前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いにずれていることを特徴とする請求項４または５に記載のスパークプラグ。
7. 前記接地電極（４０）は、前記他端（４１）側が前記中心電極（３０）の先端部（３１）に覆い被さるように、前記一端（４２）と前記他端（４１）との間の中間部が曲げられた曲げ部（４４）となっている柱状のものであることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のスパークプラグ。
8. 先端部（３１）が露出した状態で取付金具（１０）に収納された中心電極（３０）と、
   一端（４２）側が前記取付金具（１０）に支持されて固定されるとともに、他端（４１）側が前記中心電極（３０）の先端部（３１）と対向する接地電極（４０）とを備え、
   互いに対向する前記中心電極（３０）および前記接地電極（４０）の対向部（３１、４３）には、ともに円柱状の円柱部（３５、４５）が相手側の対向部に延びるように配設されており、
   これら両円柱部（３５、４５）の一端面（３５ａ、４５ａ）が互いに放電ギャップ（５０）を介して対向しているものであるスパークプラグにおいて、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）および前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）は、ともにその直径（Ｔ１、Ｔ２）が１．１ｍｍ以下であり、
   前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の平行度（Ｈ）が、前記放電ギャップ（５０）の大きさの１％以上であって且つ０．１５ｍｍ未満であることを特徴とするスパークプラグ。
9. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに平行であることを特徴とする請求項８に記載のスパークプラグ。
10. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の軸（３５ｂ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の軸（４５ｂ）とは、互いに非平行であることを特徴とする請求項８に記載のスパークプラグ。
11. 前記接地電極（４０）は、前記他端（４１）側が前記中心電極（３０）の先端部（３１）に覆い被さって対向するように、前記一端（４２）と前記他端（４１）との間の中間部が曲げられた曲げ部（４４）となっている柱状のものであり、
    前記接地電極（４０）における前記他端（４１）側の部位の方が、前記接地電極（４０）における前記曲げ部（４４）側の部位よりも前記中心電極（３０）の先端部（３１）に近づくようになっており、
    前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）の一端面（３５ａ）と前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）の一端面（４５ａ）との間の距離において、前記接地電極（４０）における前記他端（４１）側に位置する部位の距離の方が、前記接地電極（４０）における前記曲げ部（４４）側に位置する部位の距離よりも小さいことを特徴とする請求項１０に記載のスパークプラグ。
12. 前記中心電極（３０）側の前記円柱部（３５）および前記接地電極（４０）側の前記円柱部（４５）は、電極母材に溶接された貴金属チップとして構成されていることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のスパークプラグ。
13. 前記貴金属チップは、Ｉｒを５０重量％以上含有したＩｒ合金またはＰｔを５０重量％以上含有したＰｔ合金よりなることを特徴とする請求項１２に記載のスパークプラグ。
14. 前記貴金属チップは、添加物としてＩｒ、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ａｌ、Ｙ、Ｙ₂Ｏ₃のいずれかを含有するものであることを特徴とする請求項１２または１３に記載のスパークプラグ。
    

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