JP7274373B2 - スパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は、スパークプラグに関する。

特許文献１には、プレイグニッションの発生を抑制するためのスパークプラグが開示されている。特許文献１に記載されたスパークプラグのハウジングは、スパークプラグが内燃機関に取り付けられた状態において燃焼室内に露出する先端筒部を有する。そして、先端筒部には、その外周面から内周面まで貫通する貫通孔が形成されている。当該貫通孔は、絶縁碍子の先端部に向かって開口している。これにより、貫通孔を通って絶縁碍子の先端部に流れる混合気の気流を確保し、絶縁碍子の先端部が高温化することに起因するプレイグニッションの発生を抑制しようとしている。

特開２０１７－１５７４５１号公報

しかしながら、特許文献１に記載のスパークプラグにおいては、ハウジングと絶縁碍子の先端部との間に形成されるポケット内に混合気が滞留し、滞留した混合気が高温化し、プレイグニッションが発生することが懸念される。

本発明は、かかる課題に鑑みてなされたものであり、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供しようとするものである。

本発明の第１の態様は、筒状のハウジング（２）と、
前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、
先端部が突出するように前記絶縁碍子の内側に保持された中心電極（４）と、
前記ハウジングに接続された接地電極（５）と、を備え、
前記ハウジングは、部分的に内周側に突出するハウジング係止部（２１）を有し、
前記絶縁碍子は、前記ハウジング係止部の基端側の座面（２１１）に係止される碍子係止部（３１）を有し、
前記ハウジングの内周面における前記ハウジング係止部よりも先端側の領域である先端筒面（２２）には、凸部又は凹部からなる導風部（２２０）が形成されており、
前記導風部は、前記接地電極の前記ハウジング側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面（２２２ｃ）とを備え、
前記導風部は、前記接地電極と隣接する部位からプラグ軸方向に形成された前記凸部又は前記凹部であるストレート部（２２１）と、前記ストレート部につながるよう形成された前記螺旋導風面とを有する、スパークプラグ（１）にある。
本発明の第２の態様は、筒状のハウジング（２）と、
前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、
先端部が突出するように前記絶縁碍子の内側に保持された中心電極（４）と、
前記ハウジングに接続された接地電極（５）と、を備え、
前記ハウジングは、部分的に内周側に突出するハウジング係止部（２１）を有し、
前記絶縁碍子は、前記ハウジング係止部の基端側の座面（２１１）に係止される碍子係止部（３１）を有し、
前記ハウジングの内周面における前記ハウジング係止部よりも先端側の領域である先端筒面（２２）には、凸部又は凹部からなる導風部（２２０）が形成されており、
前記導風部は、前記接地電極の前記ハウジング側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面（２２２ｃ）とを備え、
前記導風部は、前記凹部によって構成されており、前記接地電極の内周側の面は、外周側に凹むよう形成されるとともに、前記凹部によって構成される前記導風部と連続的に形成された接地凹部（５１１）を有する、スパークプラグ（１）にある。

前記態様のスパークプラグにおいて、ハウジングの先端筒面には、凸部又は凹部からなる導風部が形成されている。そして、導風部は、接地電極のハウジング側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面とを備える。それゆえ、ポケット内の掃気を促進でき、プレイグニッションの発生を抑制することができる。

すなわち、燃焼室内の気流の一部は、接地電極にぶつかり、ハウジングと絶縁碍子との間に形成されるポケットに導入される。接地電極にぶつかりポケット内に導入された気流は、接地電極に隣接するよう形成された導風部によってガイドされる。ここで、螺旋導風面は基端側を向くとともに基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成されているため、気流は螺旋導風面にガイドされることで、ポケット中を螺旋状に流れる。これにより、ポケット内全体の掃気を促進しやすい。その結果、ポケット内が高温化してプレイグニッションが発生することを抑制することができる。

以上のごとく、前記態様によれば、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供することができる。
なお、特許請求の範囲及び課題を解決する手段に記載した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。

実施形態１における、スパークプラグの先端部の正面図。 図１の、II－II線矢視断面図。 図２の、III－III線矢視断面図。 実施形態１における、ハウジング及び接地電極のＸ方向及びＺ方向に平行な断面図。 実施形態１における、ハウジング及び接地電極のＹ方向及びＺ方向に平行な断面図。 実施形態１における、導風部のストレート部周辺の拡大断面図。 実施形態１における、螺旋溝の長手方向に直交する断面図。 実施形態１における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図であって、スパークプラグの周囲を流れる混合気の気流の流れの様子を示す模式図。 実施形態１における、スパークプラグを備えた内燃機関の、スパークプラグの先端側から見た正面図であって、スパークプラグの周囲を流れる混合気の気流の流れの様子を示す模式図。 実施形態１における、凹部からなる導風部の底面と、これに隣接する面との間の角部の別形態を示す断面図。 実施形態１における、凹部からなる導風部の底面に隣接する面の別形態を示す断面図。 実験例１における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図。 実験例１における、スパークプラグを備えた内燃機関の断面図であって、スパークプラグの先端部周囲を流れる気流の様子を説明するための図。 実験例１における、スパークプラグを備えた内燃機関の、スパークプラグの先端側から見た正面図であって、スパークプラグの先端部周囲を流れる気流の様子を説明するための図。 実験例１における、測定点Ａ１～Ａ５の流速を示すグラフ。 実験例１における、測定点Ｂ１～Ｂ５の流速を示すグラフ。 実験例２における、Ｌ２／Ｌ１と流速の関係を示すグラフ。 実験例３における、Ｌ３／Ｌ１と流速の関係を示すグラフ。 実施形態２における、ハウジング及び接地電極の、Ｙ方向及びＺ方向に平行な断面図。 図１９の、XX－XX線矢視断面図。 参考形態１における、ハウジング及び接地電極の、Ｙ方向及びＺ方向に平行な断面図。 参考形態１における、ハウジング及び接地電極の、Ｘ方向及びＺ方向に平行な断面図。 図２２の、XXIII－XXIII線矢視断面図。 参考形態２における、ハウジング及び接地電極の、Ｙ方向及びＺ方向に平行な断面図。 図２４の、XXV－XXV線矢視断面図。 実施形態３における、スパークプラグの先端部の正面図。 図２６の、XXVII－XXVII線矢視断面図。 図２６の、XXVIII－XXVIII線矢視断面図。 実施形態３における、ハウジング及び接地電極の、Ｙ方向及びＺ方向に平行な断面図。 実施形態４における、スパークプラグの先端部の正面図。 実施形態５における、スパークプラグの先端部の正面図。 実施形態５における、スパークプラグの先端部の側面図。 実施形態５における、スパークプラグの先端部の側面図であって、放電火花が引き伸ばされる様子を示す図。 実施形態６における、接地電極の斜視図。 実施形態６における、スパークプラグの先端部の側面図であって、放電火花が引き伸ばされる様子を示す図。 実施形態７における、ハウジング及び接地電極の、Ｙ方向及びＺ方向に平行な断面図。 実施形態７における、ハウジング及び接地電極の、Ｘ方向及びＺ方向に平行な断面図。 図３７の、XXXVIII－XXXVIII線矢視断面図。

（実施形態１）
スパークプラグの実施形態につき、図１～図９を用いて説明する。
本形態のスパークプラグ１は、図１、図２に示すごとく、ハウジング２と絶縁碍子３と中心電極４と接地電極５とを備える。

ハウジング２は、筒状に形成されている。絶縁碍子３は、ハウジング２の内側に保持されている。中心電極４は、先端部が突出するように絶縁碍子３の内側に保持されている。接地電極５は、ハウジング２に接続されている。

図２に示すごとく、ハウジング２は、部分的に内周側に突出するハウジング係止部２１を有する。絶縁碍子３は、ハウジング係止部２１の基端側の座面２１１に係止される碍子係止部３１を有する。

ハウジング２の内周面におけるハウジング係止部２１よりも先端側の領域を先端筒面２２とする。先端筒面２２には、凹部からなる導風部２２０が形成されている。導風部２２０は、接地電極５のハウジング２側の端部に隣接するように形成されている。

図１、図４、図５に示すごとく、導風部２２０は、螺旋導風面２２２ｃを備える。螺旋導風面２２２ｃは、基端側を向く面であり、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成されている。
以後、本形態につき詳説する。

スパークプラグ１は、例えば、自動車、コージェネレーション等の内燃機関における着火手段として用いることができる。プラグ軸方向Ｚにおけるスパークプラグ１の一端は、図示しない点火コイルと接続され、プラグ軸方向Ｚにおけるスパークプラグ１の他端は、内燃機関の燃焼室内に配される。

なお、スパークプラグ１の中心軸をプラグ中心軸Ｃという。また、プラグ軸方向Ｚとは、プラグ中心軸Ｃが延在する方向であり、以後Ｚ方向という。また、Ｚ方向の一方側であり、スパークプラグ１における点火コイルと接続される側（例えば、図１、図２の上側）を基端側といい、その反対側であり、スパークプラグ１における燃焼室内に配される側（例えば、図１、図２の下側）を先端側という。また、スパークプラグ１の周方向をプラグ周方向といい、スパークプラグ１の径方向をプラグ径方向という。また、Ｚ方向に直交する方向であって、後述する接地電極５の立設部５１からの延設部５２の延設方向をＸ方向という。そして、Ｘ方向とＺ方向との双方に直交する方向をＹ方向という。

ハウジング２は、鉄、ニッケル、鉄ニッケル合金、ステンレス等の耐熱性金属材料を筒状に形成してなる。図８に示すごとく、スパークプラグ１は、ハウジング２において内燃機関のプラグホールに取り付けられる。

ハウジング２の先端部の外周部には、取付ネジ部２３が形成されている。取付ネジ部２３は、スパークプラグ１が取り付けられるエンジンヘッド１１のプラグホールに形成された雌ネジ穴１１１に螺合できるよう構成されている。スパークプラグ１は、取付ネジ部２３をプラグホールの雌ネジ穴１１１に螺合することにより、エンジンヘッド１１に取り付けられる。スパークプラグ１がエンジンヘッド１１に取り付けられた状態においては、スパークプラグ１の先端部が燃焼室内に曝される。

前述のごとく、ハウジング２の内周面のうち、ハウジング係止部２１の先端位置から先端側の部位を先端筒面２２とする。先端筒面２２の主面２２３、すなわち先端筒面２２における最も大きな面は、円筒状に形成されている。先端筒面２２の主面２２３は、Ｚ方向の各位置において、同等の内径を有する。

図２、図４、図５に示すごとく、先端筒面２２には、先端筒面２２の主面２２３よりも外周側に凹む凹部からなる導風部２２０が形成されている。導風部２２０は、接地電極５と隣接する部位からＺ方向に沿ってまっすぐ形成されたストレート部２２１と、ストレート部２２１につながるとともに螺旋状に形成された螺旋溝２２２とを備える。

ストレート部２２１は、ハウジング２の先端縁から形成されているとともに、先端が開放されている。図５に示すごとく、ストレート部２２１は、内周側から見た形状が、Ｚ方向に長尺な長方形状を呈している。

図２、図４、図６に示すごとく、ストレート部２２１において内周側を向くストレート底面２２１ａは、先端側に向かうほど内周側に向かうようテーパ状に形成されている。ストレート部２２１の基端部につながるよう、螺旋溝２２２が形成されている。

図４、図５に示すごとく、螺旋溝２２２は、ストレート部２２１との接続部から基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側に向かうよう螺旋状に形成されている。螺旋溝２２２は、内周側を向く螺旋底面２２２ａと、螺旋溝２２２の形成方向に直交する方向の螺旋底面２２２ａの両端から内周側に向かって形成されるとともに互いに対向する一対の螺旋側面２２２ｂとを備える。本形態において、螺旋溝２２２の一対の螺旋側面２２２ｂにおける基端側の螺旋側面２２２ｂが、前述の螺旋導風面２２２ｃである。

螺旋導風面２２２ｃは、その長手方向において一定の幅に形成されている。螺旋導風面２２２ｃの形成方向は、Ｚ方向に延在する直線に対して４５°以下で交わる。螺旋導風面２２２ｃは、Ｚ方向における先端筒面２２の半分以上の長さを有する。

図３～図５に示すごとく、螺旋導風面２２２ｃは、プラグ周方向の１周以下の螺旋状に形成されている。本形態において、螺旋導風面２２２ｃは、プラグ周方向の１／２周以下の螺旋状に形成されており、具体的には略１／４周の領域に形成されている。

図６、図７に示すごとく、凹部からなる導風部２２０の底面（すなわちストレート底面２２１ａ及び螺旋底面２２２ａ）と、これに隣接する面とがなす角αは、鈍角である。なお、これについては、図６、図７以外の図においては適宜省略している。

導風部２２０を形成することにより、ハウジング２内周面に形成される角部は、その角が丸められた曲面状（アール状）に形成されていてもよい。例えば、螺旋側面２２２ｂと先端筒面２２の主面２２３との間になす角部を、螺旋側面２２２ｂと先端筒面２２の主面２２３とを滑らかにつなぐアール状に形成することができる。これにより、導風部２２０の周囲に電界が集中する部位が生じ、ハウジング２の先端筒面２２と中心電極４との間において絶縁破壊が生じることを抑制することができる。

また、図１０に一例を示すごとく、凹部からなる導風部２２０の底面（すなわちストレート底面２２１ａ及び螺旋底面２２２ａ）と、これに隣接する面とがなす角部βは、当該隣接する面同士を滑らかにつなぐ曲面状に形成されていてもよい。また、図１１に一例を示すごとく、凹部からなる導風部２２０の底面（すなわちストレート底面２２１ａ及び螺旋底面２２２ａ）に隣接する面は、Ｚ方向に直交する面状に形成されていてもよい。

図２、図４、図５に示すごとく、ハウジング２の先端面には、接地電極５が接続されている。接地電極５は、ハウジング２の先端面から先端側に向かってＺ方向に形成された立設部５１と、立設部５１から屈曲部を介して内周側に向かって、Ｘ方向に延設された延設部５２とを備える。

立設部５１は、Ｚ方向に沿ってまっすぐ形成されている。プラグ周方向において、立設部５１は、ストレート部２２１と同位置に形成されている。立設部５１のＹ方向の中央位置（図３の一点鎖線の位置）は、Ｙ方向におけるプラグ中心軸のＣの位置と略同位置である。Ｚ方向から見たときの立設部５１の内周面の法線方向は、プラグ径方向であり、立設部５１とプラグ中心軸Ｃとの並び方向である。

図２、図４～図６に示すごとく、立設部５１の内周側の面は、外周側に凹むよう形成されるとともに、ハウジング２の導風部２２０の上端と連続的に形成された接地凹部５１１を有する。接地凹部５１１は、立設部５１の内周面におけるＺ方向の中央部から基端縁まで形成されている。

図２、図４、図６に示すごとく、接地凹部５１１は、基端側に向かうほど外周側に向かうようテーパ状に形成されている。そして、接地凹部５１１とストレート部２２１のストレート底面２２１ａとは、略同等の傾きで、略面一に形成されている。また、図５に示すごとく、接地凹部５１１とストレート底面２２１ａとは、互いに略同一の幅であるとともに、互いにプラグ周方向の両端の位置を揃えて配されている。

図１、図２に示すごとく、延設部５２の一部は、中心電極４の先端面４１とＺ方向に対向している。延設部５２は、周囲よりも基端側に向かって突出する接地突出部５３を有する。

接地電極５は、接地突出部５３以外を構成する母材と、接地突出部５３を構成する貴金属チップとを備える。接地電極５の母材はニッケル基合金等からなる母材からなる。なお、接地電極５の母材の内側には、熱伝導性に優れた材料が内包されていてもよい。接地電極５のチップは、イリジウム、白金等の貴金属又はその合金等からなり、母材に接合されている。

接地突出部５３（チップ）は、中心電極４の先端面４１とＺ方向に対向しており、中心電極４の先端面４１との間に、火花放電を形成するための放電ギャップＧを形成している。スパークプラグ１は、放電ギャップＧにおいて火花放電を行うことにより、燃焼室内の混合気に着火する。

図８、図９に示すごとく、内燃機関におけるスパークプラグ１の取付姿勢は、エンジン点火時期に、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの上流側が、立設部５１に対して延設部５２が延設される側となる姿勢である。スパークプラグ１がこの姿勢で内燃機関に取り付けられた場合、混合気の主流ＭＳが立設部５１に衝突して主流が後述のポケットＰ内に導かれやすいことが分かっている。また、これに伴い、スパークプラグ１がこの姿勢で内燃機関に取り付けられた場合、ポケットＰ内に混合気が滞留しやすく、プレイグニッションの発生や、不完全燃焼によるカーボンの付着、堆積を招きやすいことが分かっている。そこで、本形態は、最もプレイグニッションの発生やカーボンの付着、堆積が懸念される姿勢で内燃機関に取り付けられた場合であっても、ハウジング２の先端筒面２２に導風部２２０を設けることで、ポケットＰ内の掃気を促進している。この原理の詳細は、後述する。

なお、前記主流ＭＳの向きは、例えばスパークプラグ１が取り付けられる内燃機関の吸気バルブと排気バルブとが並ぶ向きとすることができる。また、内燃機関に対する、スパークプラグ１のプラグ周方向の姿勢は、例えば、ハウジング２の取付ネジ部２３のネジの切り方等により、調整することができる。その他にも、例えば、取付ネジ部２３の基端側に、エンジンヘッド１１とハウジング２とで挟持されるスペーサ又はガスケットを配し、エンジンヘッド１１に対するスパークプラグ１の螺合の止まり位置を調整することで、スパークプラグ１のプラグ周方向の姿勢を調整してもよい。

図２に示すごとく、ハウジング２の内周面は、先端筒面２２の基端側に隣接する位置に、ハウジング係止部２１を有する。ハウジング係止部２１は、ハウジング２の内周面の一部が先端筒面２２の主面２２３よりも内周側に突出している。ハウジング係止部２１は、取付ネジ部２３の内周側の部位に形成されている。図３に示すごとく、ハウジング係止部２１は、ハウジング２の内周面の全周にわたって形成されており、全体として円環状を呈している。

図２に示すごとく、ハウジング係止部２１の基端側の面である座面２１１は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど、プラグ径方向の内周側へ向かうテーパ状に形成されている。座面２１１は、プラグ周方向の全周にわたって形成されている。座面２１１は、円環状に形成されている。座面２１１は、図示しないパッキンを介して絶縁碍子３を係止している。

図４に示すごとく、Ｚ方向における座面２１１の先端からハウジング２の先端面までの長さを長さＬ１［ｍｍ］とする。また、Ｚ方向における導風部２２０の長さを長さＬ３［ｍｍ］とする。このとき、長さＬ１と長さＬ３とは、０．５≦Ｌ３／Ｌ１の関係を満たす。また、Ｚ方向におけるストレート部２２１の長さを長さＬ２［ｍｍ］とする。このとき、長さＬ１と長さＬ２とは、０．１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５の関係を満たす。

図２に示すごとく、絶縁碍子３は、アルミナ等の絶縁材を筒状に形成してなる。絶縁碍子３は、先端側の部位と基端側の部位とをハウジング２から突出させつつ、碍子係止部３１においてハウジング２に保持されている。

碍子係止部３１は、外周面がＺ方向の先端側へ向かうほど、プラグ径方向の内周側へ向かうテーパ状に形成されている。碍子係止部３１は、プラグ周方向の全周にわたって形成されている。碍子係止部３１は、円環状のハウジング係止部２１とのシール性を確保すべく円環状に形成されている。

図示は省略するが、座面２１１と碍子係止部３１との間に挟まれたパッキンは、円環状を呈しており、全周にわたって座面２１１と碍子係止部３１との双方に密着している。つまり、座面２１１と碍子係止部３１との間は、パッキンにより、全周にわたってシールされている。図２に示すごとく、絶縁碍子３は、碍子係止部３１から先端側に形成された碍子脚部３３を有する。

碍子脚部３３は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど外周面が縮径するよう形成されている。碍子脚部３３の先端部位は、ハウジング２の先端から突出している。碍子脚部３３の外周面は、Ｚ方向に直交する断面形状が円形である。

プラグ径方向のハウジング２と絶縁碍子３との間に、先端側が開放されたポケットＰが形成されている。本形態において、ハウジング２の先端筒面２２の主面２２３は、Ｚ方向において一定の内径を有する一方、絶縁碍子３の碍子脚部３３の外周面が、先端側に向かうほど縮径している。そのため、ポケットＰにおける先端筒面２２と碍子脚部３３との間の部位は、基端側に向かうほど、プラグ径方向の寸法が小さくなるとともにＺ方向に直交する断面積が小さくなる。

絶縁碍子３の内側には、中心電極４が配されている。中心電極４は、母材と母材の先端に接合されたチップとからなる。中心電極４の母材は、ニッケル基合金等の導電材料からなる円柱体であり、内部にＣｕ等の熱伝導性に優れた金属材料が配されている。チップは、イリジウム、白金等の貴金属又はその合金等からなる。

中心電極４は、絶縁碍子３の先端の領域に配されており、絶縁碍子３に保持されている。中心電極４は、先端部を絶縁碍子３から先端側に突出させている。

次に、本形態の作用効果につき説明する。
本形態のスパークプラグ１において、ハウジング２の先端筒面２２には、凹部からなる導風部２２０が形成されている。そして、導風部２２０は、接地電極５のハウジング２側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面２２２ｃとを備える。それゆえ、ポケットＰ内の掃気を促進でき、プレイグニッションの発生を抑制することができる。この原理については、次のように推測することが可能である。

図８、図９に示すごとく、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１が配された側となる姿勢でスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた場合、放電ギャップＧ周辺をＸ方向に通過する気流Ｆは、接地電極５の立設部５１の内周面に衝突し、Ｚ方向に沿うよう基端側に向かって曲げられる。そして、基端側に向かう気流Ｆは、立設部５１の接地凹部５１１に沿って流れ、ポケットＰ内に流入する。

ポケットＰに進入した気流Ｆは、接地凹部５１１と連続的に形成された導風部２２０のストレート部２２１に沿って流れた後、螺旋溝２２２の螺旋導風面２２２ｃにより、その方向が螺旋導風面２２２ｃに沿った螺旋状に曲げられる。これにより、ポケットＰ内において、気流Ｆが、プラグ周方向の広い範囲に、かつ、Ｚ方向におけるポケットＰの奥側（基端側）の領域にまで導かれやすく、ポケットＰ内にて気流が滞留することが抑制される。

以上の原理から、本形態のスパークプラグ１においては、ポケットＰ内全体での気流の停滞を防止しやすく、ポケットＰ内の掃気を促進することができるものと推測できる。

また、導風部２２０は、接地電極５と隣接する部位からＺ方向に形成されたストレート部２２１と、ストレート部２２１につながるよう形成された螺旋導風面２２２ｃとを有する。これにより、接地電極５の立設部５１の内周面にぶつかり、ポケットＰ内に進入した気流は、ストレート部２２１を通って螺旋導風面２２２ｃへ滑らかに導かれる。それゆえ、ポケットＰ外からポケットＰ内へ、滑らかに気流を流入しやすく、これによってもポケットＰ内の掃気を向上させやすい。

また、Ｚ方向における座面２１１の先端からハウジング２の先端面までの長さを長さＬ１と、Ｚ方向におけるストレート部２２１の長さを長さＬ２とは、０．１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５の関係を満たす。これにより、ポケットＰ内の気流の流速を確保しやすい。これについては、後述の実験例において裏付けられる。

また、Ｚ方向における座面２１１の先端からハウジング２の先端面までの長さＬ１と、Ｚ方向における導風部２２０の長さＬ３とは、０．５≦Ｌ３／Ｌ１の関係を満たす。これにより、ポケットＰ内における気流の流速を確保しやすい。これについては、後述の実験例において裏付けられる。

また、導風部２２０は、凹部によって構成されており、接地電極５の内周側の面は、外周側に凹むよう形成されるとともに、凹部によって構成される導風部２２０と連続的に形成された接地凹部５１１を有する。それゆえ、接地電極５の立設部５１に衝突した気流は、接地凹部５１１から凹部により構成された導風部２２０に滑らかに導かれる。これにより、ポケットＰ内の各部における気流の流速を一層確保しやすく、ポケットＰ内の掃気を向上させやすい。

以上のごとく、本形態によれば、プレイグニッションの発生を抑制しやすいスパークプラグを提供することができる。

（実験例１）
本例は、図１２に示すごとく、導風部（図２～図５の符号２２０参照）を有さないハウジング９２を備えたスパークプラグ９において、ポケットＰ内の各部における気流の流速をシミュレーションにより確認した例である。

本例のスパークプラグ１は、実施形態１のスパークプラグ１と基本構造を同様としつつ、ハウジング９２の先端筒面９２２が、導風部を備えず、全体的に円筒状に形成されている。また、本例のスパークプラグ９１において、接地電極９５の立設部９５１の内周面は、接地凹部（図２～図５の符号５１１参照）を備えず、プラグ径方向に直交する平面状に形成されている。

本例においては、スパークプラグ１の先端部周囲に、プラグ中心軸Ｃに対する立設部９５１側が下流側となる向きの気流が流れた場合において、ポケットＰ内に生じる気流の流速を確認した。ここで、かかる姿勢でスパークプラグ９１を内燃機関に取り付けた場合に想定される、ポケットＰ内に生じる気流の概ねの流れにつき、図１３、図１４を用いて説明する。

図１３、図１４に示すごとく、スパークプラグ９１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１側となる姿勢でスパークプラグ９１が内燃機関に取り付けられた場合、放電ギャップＧ周辺を、プラグ中心軸Ｃと立設部９５１との並び方向に通過する気流Ｆ１は、接地電極９５の立設部９５１に衝突し、Ｚ方向に沿うよう曲げられ、ポケットＰの開放部からポケットＰに進入する。ポケットＰに進入した気流Ｆ２は、ポケットＰの奥側に向かってＺ方向に進入する。

ポケットＰは、その基端側が閉じられているため、ポケットＰ内をポケットＰの奥側に向かって進入する気流Ｆ２は、ポケットＰの奥側において、プラグ周方向に曲げられ、プラグ周方向の両側に流れるようになる。

そして、プラグ周方向の両側に流れる気流Ｆ３は、ポケットＰにおける、プラグ中心軸Ｃを挟んで立設部９５１と反対側の領域でぶつかり、次はポケットＰの開放側に向かってＺ方向に曲げられる。曲げられた気流Ｆ４は、ポケットＰの開放部からポケットＰの外部へ流出する。以上のような流れが想定される。

そこで、本例においては、前述の気流の流れがうまく生じているかを確認すべく、図１２に示すごとく、ポケットＰにおけるプラグ周方向の立設部９５１が形成された位置と同じ位置に配された５つの測定点Ａ１～Ａ５と、プラグ周方向の立設部５１から１８０°ずれた位置に配された５つの測定点Ｂ１～Ｂ２とにおける気流の流速を確認した。

測定点Ａ１～Ａ５は、Ｚ方向において、３ｍｍ置きに配されおり、先端側から順に、Ａ１、Ａ２、Ａ３、Ａ４、Ａ５とする。同様に、測定点Ｂ１～Ｂ５は、Ｚ方向において、３ｍｍ置きに配されおり、先端側から順に、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ４、Ｂ５とする。

測定点Ａ１及び測定点Ｂ１は、ポケットＰの先端、すなわちハウジング２の先端の位置にある。また、測定点Ａ５及び測定点Ｂ５から基端側に３ｍｍ離れた位置には、座面２１１が配されている。

そして、クランク角度５０°ＢＴＤＣのときの、各測定点の流速を確認した。結果を図１５、図１６に示す。

まず、図１５から、測定点Ａ２からポケットＰの奥側に向かうにつれて、ポケットＰ内の気流の流速が遅くなることが分かった。これは、ポケットＰは、奥側に向かうにつれてプラグ径方向の寸法が小さくなり、気流がポケットＰの奥側まで到達し難いことにあるものと考えられる。

また、図１６から、測定点Ｂ２～Ｂ４において、気流の流速は０［ｍ／ｓ］に近い値となっていることが分かる。すなわち、測定点Ｂ２～Ｂ５においては、気流の流れが略生じておらず、気流が淀んでいることが分かる。

（実験例２）
本例は、図１７に示すごとく、Ｚ方向における座面２１１の先端からハウジング２の先端面までの長さＬ１に対する、Ｚ方向におけるストレート部２２１の長さＬ２の割合Ｌ２／Ｌ１を種々変更した場合の、ポケットＰ内の気流の流速への影響を、シミュレーションにより確認した例である。なお、以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。

本例においては、実施形態１と基本構造を同様としたスパークプラグ１において、長さＬ１を固定しつつ長さＬ２を種々変更することにより、Ｌ２／Ｌ１を種々変更した。また、螺旋溝２２２は、基端位置を固定しつつ、先端位置をＬ２の変動に合わせて変動させた。すなわち、螺旋溝２２２の先端位置は、実施形態１と同様に、ストレート部２２１の基端位置とし、長さＬ２が大きくなるほど、基端側に位置させた。これに伴い、螺旋溝２２２のＺ方向の長さは、長さＬ２が長くなるほど、小さくなる。そして、螺旋溝２２２は、その先端位置と基端位置とを滑らかにつなぐ螺旋状に形成した。また、Ｚ方向における導風部２２０の長さＬ３は、０．３×Ｌ１で固定した。

本例においては、実験例１と同様、スパークプラグ１の先端部周囲に、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１側が下流側となる向きの気流が流れた場合において、ポケットＰ内に生じる気流の流速を確認した。また、本例における流速の測定点は、プラグ周方向における立設部５１から１８０°ずれた位置であって、ポケットＰ内における座面２１１から６ｍｍ離れた位置である。これは、実験例１において、流速が略０［ｍ／ｓ］となった測定点Ｂ４に相当する位置である。

そして、実験例１と同様、クランク角度５０°ＢＴＤＣのときの、測定点の流速を確認した。結果を図１７に示す。なお、図１７においては、グラフの下側に向かうほど、流速の絶対値が向上しており、グラフの下側ほど流速が速いことを示す。

図１７から、Ｌ２／Ｌ１が０．８以下のとき、測定点の流速が上昇しやすいことが分かる。すなわち、Ｌ２／Ｌ１を０．８以下とすることで、接地電極５の立設部５１に衝突してポケットＰ内に流入する気流が、導風部２２０によってプラグ周方向における立設部５１が形成された位置と１８０°ずれた側まで導かれやすいことが分かる。更に、Ｌ２／Ｌ１が、０．１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５を満たすことにより、一層測定点において高い流速を得ることができることが分かる。すなわち、Ｌ２／Ｌ１が、０．１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５を満たすことにより、ポケットＰ全体の掃気を促進しやすいことが分かる。

（実験例３）
本例は、図１８に示すごとく、Ｚ方向における座面２１１の先端からハウジング２の先端面までの長さＬ１に対する、Ｚ方向における導風部２２０の長さＬ３の割合Ｌ３／Ｌ１を種々変更した場合の、ポケットＰ内の気流の流速への影響を、シミュレーションにより確認した例である。

本例においては、実施形態１と基本構造を同様としたスパークプラグ１において、長さＬ１を固定しつつ長さＬ３を種々変更することにより、Ｌ３／Ｌ１を種々変更した。導風部２２０の長さＬ３は、Ｚ方向におけるストレート部２２１の長さＬ２を、０．２×Ｌ１で固定しつつ、Ｚ方向における螺旋溝２２２の長さを種々変更することにより調整した。すなわち、Ｌ３が小さくなるほど、螺旋溝２２２の基端位置を先端側に移動させ、螺旋溝２２２のＺ方向の長さが小さくなるようにした。そして、螺旋溝２２２は、その先端位置と基端位置とを滑らかにつなぐ螺旋状に形成した。

本例においても、実験例２と同様、スパークプラグ１の先端部周囲に、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１側が下流側となる向きの気流が流れた場合において、ポケットＰ内に生じる気流の流速を確認した。また、本例における流速の測定点は、実験例２と同様とした。すなわち、本例における流速の測定点は、プラグ周方向における立設部５１から１８０°ずれた位置であって、ポケットＰ内における座面２１１から６ｍｍ離れた位置である。これは、実験例１において、流速が略０［ｍ／ｓ］となった測定点Ｂ４に相当する位置である。

そして、実験例２と同様、クランク角度５０°ＢＴＤＣのときの、測定点の流速を確認した。結果を図１８に示す。なお、図１８においては、グラフの下側に向かうほど、流速の絶対値が向上しており、グラフの下側ほど流速が速いことを示す。

図１８から、Ｌ３／Ｌ１が０．４以上のとき、測定点の流速が上昇しやすいことが分かる。すなわち、Ｌ３／Ｌ１を０．４以上とすることで、接地電極５の立設部５１に衝突してポケットＰ内に流入する気流が、導風部２２０によってプラグ周方向における立設部５１が形成された位置と１８０°ずれた側まで導かれやすいことが分かる。更に、Ｌ３／Ｌ１を０．５以上とすることにより、一層測定点において高い流速を得ることができることが分かる。すなわち、Ｌ３／Ｌ１を０．５以上とすることにより、ポケットＰ全体の掃気を促進しやすいことが分かる。

（実施形態２）
本形態は、図１９、図２０に示すごとく、ストレート部２２１からプラグ周方向の両側に螺旋溝２２２を形成した形態である。すなわち、一方の螺旋溝２２２は、ストレート部２２１との接続部から基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側に向かうよう螺旋状に形成されており、他方の螺旋溝２２２は、ストレート部２２１との接続部から基端側に向かうにつれてプラグ周方向の他方側に向かうよう螺旋状に形成されている。

これに伴い、一方の螺旋溝２２２における、螺旋導風面２２２ｃは、基端側に向かうほどプラグ周方向の一方側へ向かう螺旋状に形成されており、他方の螺旋溝２２２における螺旋導風面２２２ｃは、基端側に向かうほどプラグ周方向の他方側へ向かう螺旋状に形成されている。
その他は、実施形態１と同様である。

本形態のスパークプラグ１は、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面２２２ｃと、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の他方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面２２２ｃと、を有する。それゆえ、接地電極５の立設部５１の内周面に衝突してポケットＰ内に流入された気流は、２つの螺旋導風面２２２ｃに沿って、プラグ周方向の両側に分かれてポケットＰ内を旋回することとなる。これにより、ポケットＰにおけるプラグ周方向の全体において、気流の流速を確保しやすく、ポケットＰ内の混合気の掃気を促進しやすい。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。

（参考形態１）
本形態は、図２１～図２３に示すごとく、実施形態１と基本構造を同様としつつ、導風部２２０の形状を変更した形態である。

本形態において、導風部２２０は、先端側が開放された凹部によって形成されている。図２３に示すごとく、導風部２２０は、プラグ周方向における１／４周以上、１／２周以下の領域に形成されており、導風部２２０のプラグ周方向の端部は、プラグ周方向の接地電極５の立設部５１の位置と同位置に形成されている。なお、図２１～図２３に示すごとく、本形態において、接地電極５は、接地凹部（図２～図５の符号５１１参照）が形成されていない例を示したが、形成されていてもよい。

導風部２２０の基端縁の面であって、先端側を向く面が螺旋導風面２２２ｃを構成している。螺旋導風面２２２ｃは、基端側へ向かうほどプラグ周方向の一方側へ向かう螺旋状に形成されている。
その他は、実施形態１と同様である。

本形態においては、ハウジング２に対して導風部２２０を形成しやすく、スパークプラグ１の生産性を向上させやすい。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。

（参考形態２）
本形態は、図２４、図２５に示すごとく、参考形態１と基本構造を同様としつつ、導風部２２０のプラグ周方向の形成範囲を構成した形態である。

導風部２２０は、プラグ周方向における立設部５１が形成された領域、及びその両側の領域に形成されている。そして、導風部２２０には、その基端縁の面であって、先端側を向く２つの螺旋導風面２２２ｃが形成されている。図２４に示すごとく、一方の螺旋導風面２２２ｃは、基端側へ向かうほどプラグ周方向の一方側へ向かう螺旋状に形成されており、他方の螺旋導風面２２２ｃは、基端側へ向かうほどプラグ周方向の他方側へ向かう螺旋状に形成されている。２つの螺旋導風面２２２ｃは、プラグ周方向における立設部５１の中央位置において滑らかにつながっている。
その他は、参考形態１と同様である。

本形態においては、実施形態２及び参考形態１と同様の作用効果を有する。

（実施形態３）
本形態は、図２６～図２９に示すごとく、基本構造を実施形態１と同様としつつ、Ｚ方向から見たとき、立設部５１から延設部５２が延設する方向であるＸ方向に直交するＹ方向において、立設部５１の中心位置が、プラグ中心軸Ｃと異なる位置にある形態である。

接地電極５の全体は、プラグ中心軸Ｃに対して、Ｙ方向の一方側にずれた位置に配されている。

図２７に示すごとく、立設部５１の基端部は、厚み方向が径方向となるよう形成されている。そして、立設部５１の基端部の基端面は、略全体においてハウジング２の先端面と対向している。一方、図２８に示すごとく、立設部５１における基端部よりも先端側の部位は、厚み方向がＸ方向となるよう形成されている。すなわち、立設部５１は、その基端部とそれ以外の部位との厚み方向が異なるようなねじれ形状を有する。

また、図２６に示すごとく、接地突出部５３の基端側端面と中心電極４の先端面４１とは、Ｚ方向に対して傾斜する方向に対向している。すなわち、接地突出部５３の基端側端面と中心電極４の先端面４１とは、Ｚ方向に重なる位置に配されていない。

図２７～図２９に示すごとく、導風部２２０は、実施形態１と同様、ストレート部２２１と螺旋溝２２２とを備える。ストレート部２２１は、接地電極５の立設部５１の基端部の接地凹部５１１につながるよう形成されている。接地電極５と同様、ストレート部２２１は、プラグ中心軸Ｃに対して、Ｙ方向の一方側にずれた位置に配されている。

ここで、図２７、図２８に示すごとく、Ｚ方向から見たとき、プラグ中心軸Ｃから、Ｘ方向における立設部５１が位置する側に向かって形成された直線を仮想直線ＶＬとする。仮想直線ＶＬとハウジング２の先端面とが重なる部位を仮想重なり部２４とする。プラグ周方向の一方側であって、ハウジング２の先端面における立設部５１との接続部に対する仮想重なり部２４側を特定側Ｃ１とする。

このとき、螺旋溝２２２は、基端側に向かうにつれて、プラグ周方向の特定側Ｃ１に向かうよう形成されている。すなわち、螺旋溝２２２における先端部は、ストレート部２２１から、基端側に向かうほど、Ｙ方向におけるプラグ中心軸Ｃに対して立設部５１が偏心した側の反対側に向かうよう形成されている。また、螺旋溝２２２の螺旋導風面２２２ｃは、基端側に向かうにつれて、プラグ周方向の特定側Ｃ１に向かうよう形成されている。
その他は、実施形態１と同様である。

本形態において、Ｚ方向から見たとき、Ｙ方向において、立設部５１の中心位置は、プラグ中心軸Ｃと異なる位置にある。そして、螺旋導風面２２２ｃは、基端側に向かうにつれて、プラグ周方向の特定側Ｃ１に向かうよう形成されている。それゆえ、放電ギャップＧ周辺をＸ方向に通過する気流は、プラグ周方向における仮想重なり部２４の特定側Ｃ１と反対側の領域に配された立設部５１からポケットＰ内に流入した後、プラグ周方向の特定側Ｃ１に向かって流れる。これにより、ポケットＰ内におけるプラグ周方向のより広い範囲に旋回流を生じさせることができる。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。

（実施形態４）
本形態は、図３０に示すごとく、実施形態３と基本構造を同様としつつ、接地突出部５３の基端側端面と中心電極４の先端面４１とを、Ｚ方向に重なる位置に配した形態である。本形態において、Ｚ方向から見たとき、中心電極４の先端面４１の中心と、接地突出部５３の基端側端面の中心とは、プラグ中心軸Ｃと略同等の位置に配されている。

本形態においても、実施形態３と同様に、Ｙ方向において、立設部５１の中心位置は、プラグ中心軸Ｃと異なる位置にある。
その他は、実施形態３と同様である。

本形態において、Ｙ方向の立設部５１の中心位置は、プラグ中心軸Ｃと異なる位置にある。かかる前提のうえ、接地突出部５３は、中心電極４の先端面４１とＺ方向に重なる位置に配されている。これにより、放電火花が接地突出部５３の基端側端面の一部及び中心電極４の先端面４１の一部に局所的に繰り返し生じ、接地突出部５３及び中心電極４の先端部が偏って消耗することを防止することができる。
その他、実施形態３と同様の作用効果を有する。

（実施形態５）
本形態は、図３１～図３３に示すごとく、実施形態３と基本構造を同様としつつ、延設部５２が、外周側へ向かうほど先端側へ向かうよう傾斜している形態である。これに伴い、延設部５２におけるＺ方向の両面及び径方向の両面の、互いの境界部に形成される角部Ｅも、外周側へ向かうほど先端側へ向かうよう傾斜している。
その他は、実施形態３と同様である。

スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１が配された側となる姿勢でスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた場合、放電ギャップＧに対して接地電極５の立設部５１が下流側に配される。そのため、放電火花の成長が接地電極５に妨げられやすい。

そこで、本形態のように、延設部５２を、外周側へ向かうほど先端側へ向かうよう傾斜させることにより、放電ギャップＧに生じる初期の放電火花Ｓ１の接地電極５側の起点は、図３３の細矢印で示すように、周囲の電界強度の高い延設部５２の角部Ｅ上を這うように下流側に流される。これに伴い、放電火花Ｓ１は、両起点間の直線距離を拡大させつつ、その中間部が下流側に大きく膨らむよう下流側に引き伸ばされる。

それゆえ、引き伸ばされた放電火花Ｓ２の両起点間距離が近づくことに起因して、放電火花Ｓの部位同士が近接して早期に短絡し、放電火花Ｓ２が下流側に大きく引き伸ばされ難くなることを防止することができる。これにより、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１が配された側となる姿勢でスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた場合であっても、放電火花Ｓ２を大きく引き伸ばしやすく、放電火花Ｓ２と混合気との接触部を稼ぎやすい。それゆえ、混合気に対する着火性を向上させることができる。
その他、実施形態３と同様の作用効果を有する。なお、図３３においては、便宜上、初期の放電火花Ｓ１と放電火花Ｓ１が引き伸ばされた状態を示す放電火花Ｓ２とを１つの図に表している。

（実施形態６）
本形態は、図３４、図３５に示すごとく、放電火花を引き伸ばしやすくすべく接地電極５の延設部５２の形状を工夫した実施形態である。

延設部５２は、Ｚ方向の基端側の面に、延設腹面５２０と第一傾斜面５２１と第二傾斜面５２２とを有する。延設腹面５２０は、Ｚ方向に直交する。延設腹面５２０は、Ｚ方向において、中心電極４の先端面４１とＺ方向に重なる位置に形成されている。

第一傾斜面５２１及び第二傾斜面５２２のそれぞれは、延設腹面５２０に対して傾斜している。ここで、接地電極５の長手方向におけるハウジング２に接続された側と反対側の端面を、接地端面５２５とする。このとき、第一傾斜面５２１は、第二傾斜面５２２におけるＸ方向の接地端面５２５に近い側に形成されている。

第一傾斜面５２１は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど、Ｙ方向における延設部５２の外側へ向かうよう傾斜している。また、第一傾斜面５２１は、Ｘ方向の接地端面５２５側に向かうほど、Ｙ方向における延設部５２の内側へ向かうように傾斜している。第一傾斜面５２１は、接地端面５２５と隣接した面である。

第二傾斜面５２２は、Ｚ方向の先端側へ向かうほど、Ｙ方向における延設部５２の外側へ向かうよう傾斜している。第二傾斜面５２２は、Ｘ方向に平行に形成されている。第一傾斜面５２１と第二傾斜面５２２とは、Ｘ方向に隣接している。

延設部５２は、Ｙ方向に対称な形状を有する。そして、延設部５２は、第一傾斜面５２１と第二傾斜面５２２とを一対ずつ有する。

一対の第一傾斜面５２１及び一対の第二傾斜面５２２は、Ｙ方向における延設腹面５２０の両側に形成されている。

延設部５２におけるＺ方向の先端側の面は、Ｚ方向に直交する方向に形成された延設背面５２４と、Ｙ方向における延設背面５２４の両端に形成された一対の第三傾斜面５２３とを有する。第三傾斜面５２３は、第一傾斜面５２１及び第二傾斜面５２２における先端側に隣接するよう形成されている。第三傾斜面５２３は、先端側に向かうほど、Ｙ方向における延設部５２の内側へ向かうよう傾斜している。

第一傾斜面５２１、第二傾斜面５２２、及び第三傾斜面５２３は、それぞれ、延設部５２の一部を平面状に切削されて、平面状に形成されている。そして、延設腹面５２０、第一傾斜面５２１、第二傾斜面５２２、第三傾斜面５２３、延設背面５２４、及び接地端面５２５において、隣接する面間には角部Ｅが形成される。これらの角部Ｅは、互いにつながっている。
その他は、実施形態１と同様である。

本形態においては、接地電極５に、互いにつながった複数の角部Ｅを形成している。これにより、図３５に示すごとく、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１が配された側となる姿勢でスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた場合であっても、初期の放電火花Ｓ１から引き伸ばされた放電火花Ｓ１の接地電極５側の起点を、中心電極４側の起点から遠ざけやすく、放電火花Ｓ２を下流側に大きく膨らむよう引き伸ばしやすい。

すなわち、放電ギャップＧに形成される初期の放電火花Ｓ１の接地電極５側の起点は、例えば図３５に示すごとく、中心電極４と、接地電極５の延設腹面５２０、接地端面５２５、及び第一傾斜面５２１の間の角部Ｅに形成される。その後、放電火花は、燃焼室内の気流に押されて下流側に引き伸ばされる。このとき、放電火花の接地電極５側の起点は、例えば図３５の細矢印の経路に示すごとく、延設腹面５２０と第一傾斜面５２１との間の角部Ｅ、第一傾斜面５２１と第二傾斜面５２２との間の角部Ｅ、第二傾斜面５２２と第三傾斜面５２３との間の角部Ｅを通り、接地電極５におけるＺ方向の先端側まで導かれる。これにより、放電火花Ｓ２の両起点間の距離を大きくすることができ、放電火花Ｓ２を下流側に大きく引き伸ばしやすい。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。

（実施形態７）
本形態は、図３６～図３８に示すごとく、導風部２２０を先端筒面２２の主面２２３よりも内周側に突出する凸部によって構成した実施形態である。

図３６に示すごとく、導風部２２０は、ストレート部２２１と、ストレート部２２１の基端部につながるとともに螺旋状に形成された螺旋凸条部２２４とを備える。

ストレート部２２１は、ハウジング２の先端縁からＺ方向に沿って形成されている。図３７に示すごとく、ストレート部２２１において内周側を向くストレート天面２２１ｄの先端側の部位は、先端側に向かうほど内周側に向かうようテーパ状に形成されている。ストレート部２２１の基端部から、プラグ周方向の両側に向かって一対の螺旋凸条部２２４が形成されている。

一方の螺旋凸条部２２４は、ストレート部２２１との接続部から基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側に向かうよう螺旋状に形成されており、他方の螺旋凸条部２２４は、ストレート部２２１との接続部から基端側に向かうにつれてプラグ周方向の他方側に向かうよう螺旋状に形成されている。螺旋凸条部２２４において、先端側を向く面が、螺旋導風面２２２ｃである。

本形態においても、実施形態１と同様、導風部２２０を形成することによりハウジング２内周面に形成される角部は、その角が丸められた曲面状（アール状）に形成されていてもよい。

接地電極５の立設部５１は、プラグ周方向において、ハウジング２の導風部２２０の先端と同位置に形成されている。立設部５１の内周側の面は、内周側に突出するとともに、ハウジング２のストレート部２２１の上端と連続的に形成された接地凸条部５１２を有する。接地凸条部５１２は、立設部５１の内周面におけるＺ方向の中央部から基端縁まで形成されている。

接地凸条部５１２は、基端側に向かうほど内周側に向かうようテーパ状に形成されている。そして、接地凸条部５１２の突出端面とストレート部２２１のストレート天面２２１ｄとは、略面一に形成されている。また、接地凸条部５１２の突出端面とストレート天面２２１ｄとは、互いに略同一の幅であるとともに、互いにプラグ周方向の両端の位置を揃えて配されている。
その他は、実施形態２と同様である。

本形態においても、凸部からなる導風部２２０が形成されており、導風部２２０は、接地電極５のハウジング２側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面２２２ｃとを備える。それゆえ、ポケットＰ内の掃気を促進でき、プレイグニッションの発生を抑制することができる。

すなわち、スパークプラグ１の先端部周囲を通る混合気の主流ＭＳの下流側が、プラグ中心軸Ｃに対する立設部５１が配された側となる姿勢でスパークプラグ１が内燃機関に取り付けられた場合、接地電極５の立設部５１に衝突した気流は、接地凸条部５１２及びストレート部２２１の両側に沿ってポケットＰ内に流入される。そして、当該気流は、２つの螺旋凸条部２２４の螺旋導風面２２２ｃにガイドされ、プラグ周方向の両側に向かって流れる。それゆえ、ポケットＰ内全体の流速を確保しやすく、ポケットＰ内の掃気を促進できる。
その他、実施形態２と同様の作用効果を有する。

本発明は、前記各実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の実施形態に適用することが可能である。

１ スパークプラグ
２ ハウジング
２１ ハウジング係止部
２１１ 座面
２２ 先端筒面
２２０ 導風部
２２２ｃ 螺旋導風面
３ 絶縁碍子
４ 中心電極
５ 接地電極

Claims (8)

1. 筒状のハウジング（２）と、
   前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、
   先端部が突出するように前記絶縁碍子の内側に保持された中心電極（４）と、
   前記ハウジングに接続された接地電極（５）と、を備え、
   前記ハウジングは、部分的に内周側に突出するハウジング係止部（２１）を有し、
   前記絶縁碍子は、前記ハウジング係止部の基端側の座面（２１１）に係止される碍子係止部（３１）を有し、
   前記ハウジングの内周面における前記ハウジング係止部よりも先端側の領域である先端筒面（２２）には、凸部又は凹部からなる導風部（２２０）が形成されており、
   前記導風部は、前記接地電極の前記ハウジング側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面（２２２ｃ）とを備え、
   前記導風部は、前記接地電極と隣接する部位からプラグ軸方向に形成された前記凸部又は前記凹部であるストレート部（２２１）と、前記ストレート部につながるよう形成された前記螺旋導風面とを有する、スパークプラグ（１）。
2. プラグ軸方向における前記座面の先端から前記ハウジングの先端面までの長さを長さＬ１、プラグ軸方向における前記ストレート部の長さを長さＬ２としたとき、前記長さＬ１と前記長さＬ２とは、０．１≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５の関係を満たす、請求項１に記載のスパークプラグ。
3. プラグ軸方向における前記座面の先端から前記ハウジングの先端面までの長さを長さＬ１、プラグ軸方向における前記導風部の長さを長さＬ３としたとき、前記長さＬ１と前記長さＬ３とは、０．５≦Ｌ３／Ｌ１の関係を満たす、請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
4. 前記導風部は、前記凹部によって構成されており、前記接地電極の内周側の面は、外周側に凹むよう形成されるとともに、前記凹部によって構成される前記導風部と連続的に形成された接地凹部（５１１）を有する、請求項１～３のいずれか一項に記載のスパークプラグ。
5. 筒状のハウジング（２）と、
   前記ハウジングの内側に保持された絶縁碍子（３）と、
   先端部が突出するように前記絶縁碍子の内側に保持された中心電極（４）と、
   前記ハウジングに接続された接地電極（５）と、を備え、
   前記ハウジングは、部分的に内周側に突出するハウジング係止部（２１）を有し、
   前記絶縁碍子は、前記ハウジング係止部の基端側の座面（２１１）に係止される碍子係止部（３１）を有し、
   前記ハウジングの内周面における前記ハウジング係止部よりも先端側の領域である先端筒面（２２）には、凸部又は凹部からなる導風部（２２０）が形成されており、
   前記導風部は、前記接地電極の前記ハウジング側の端部に隣接する部位と、基端側を向くとともに、基端側に向かうにつれてプラグ周方向の一方側へ向かうよう螺旋状に形成された螺旋導風面（２２２ｃ）とを備え、
   前記導風部は、前記凹部によって構成されており、前記接地電極の内周側の面は、外周側に凹むよう形成されるとともに、前記凹部によって構成される前記導風部と連続的に形成された接地凹部（５１１）を有する、スパークプラグ（１）。
6. 前記接地電極は、前記ハウジングの先端面から先端側へ立設した立設部（５１）と、前記立設部から内周側に延設されるとともに、前記中心電極との間に放電ギャップ（Ｇ）を形成する延設部（５２）とを有し、
   プラグ軸方向（Ｚ）から見たとき、前記立設部から前記延設部が延設する延設方向（Ｘ）に直交する直交方向（Ｙ）において、前記立設部の中心位置は、プラグ中心軸（Ｃ）と異なる位置にあり、
   プラグ軸方向から見たとき、プラグ中心軸から、前記延設方向における前記立設部が位置する側に向かって形成された直線を仮想直線（ＶＬ）とし、前記仮想直線と前記ハウジングの前記先端面とが重なる部位を仮想重なり部（２４）とし、プラグ周方向の一方側であって、前記ハウジングの前記先端面における前記立設部との接続部に対する前記仮想重なり部側を特定側（Ｃ１）、としたとき、
   前記螺旋導風面は、基端側に向かうにつれて、プラグ周方向の前記特定側に向かうよう形成されている、請求項１～５のいずれか一項に記載のスパークプラグ。
7. 前記延設部は、基端側に向かって突出する接地突出部（５３）を有し、前記接地突出部は、前記中心電極の先端面（４１）とプラグ軸方向に重なる位置に配されている、請求項６に記載のスパークプラグ。
8. 前記延設部は、外周側へ向かうほど先端側へ向かうよう傾斜している、請求項６又は７に記載のスパークプラグ。

Images