JP6475255B2 - ディーゼル酸化触媒及び排気系統 - Google Patents

Description

本発明は、ディーゼルエンジン用の酸化触媒及びこの酸化触媒を備えるディーゼルエンジンの排気系統に関する。本発明は、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための方法及び酸化触媒の使用にも関する。

ディーゼルエンジンは、世界の政府間機関により規制されている少なくとも四つのクラスの汚染物質、即ち：一酸化炭素（ＣＯ）、未燃炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）及びパティキュレートマター（ＰＭ）を通常含有する排ガスを生成する。ディーゼルエンジンの排出基準は、固定式又は移動式（例えば、車両ディーゼルエンジン）に関わらず、着実に厳しくなりつつある。これら基準を満たすことのできる、費用効率の高い、改良された触媒及び排気系統を提供する必要がある。

ディーゼルエンジンの排気系統は、複数の排出制御装置を含むことができる。各排出制御装置は、特定の機能を有し、排気ガス中の汚染物質の一又は複数のクラスの処理を担う。上流の排出制御装置の性能は、下流の排出制御装置に影響しうる。これは、上流の排出制御装置の出口からの排気ガスが、下流の排出制御装置の入口に入るためである。排気系統の各排出制御装置間の相互作用は、排気系統全体の効率にとって重要である。

ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）のような酸化触媒は、典型的には、ディーゼルエンジンによって生成される排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）と炭化水素（ＨＣ）を酸化する。ディーゼル酸化触媒はまた、排気ガス中に存在する一酸化窒素（ＮＯ）の一部を二酸化窒素（ＮＯ_２）に酸化することができる。二酸化窒素（ＮＯ_２）自体は汚染物質であるが、ＮＯのＮＯ_２への変換は有益である場合がある。生成されるＮＯ_２は、例えば、下流のディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）又は下流の触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）によって捕捉されたパティキュレートマター（ＰＭ）を再生するために使用することができる。通常、酸化触媒によって生成されるＮＯ_２は、入口における排気ガスと比較して、酸化触媒の出口における排気ガス中のＮＯ_２：ＮＯの比を増大させる。この比の増大は、下流の選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒又は選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒を備える排気系統に有利でありうる。ディーゼルエンジンによって直接生成される排気ガス中のＮＯ_２：ＮＯの比は、最適なＳＣＲ又はＳＣＲＦ触媒の性能にとって低すぎる場合がある。

排気系統内において良好なＮＯ_２生成動作を有する酸化触媒を含むことは通常は有利であるものの、このような酸化触媒の使用は、下流の排出制御装置（例えばＳＣＲ又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒）から最適な性能を得ようとするとき、問題となる場合がある。所与の排気ガス温度において酸化触媒により生成されるＮＯ_２の平均量は、その耐用年数にわたって大きく変動しうる。これにより、能動的なＳＣＲを実施するための窒素還元剤の投与の較正が困難となる可能性がある。

本発明者らは、ディーゼルエンジンの排気ガス中の一酸化窒素（ＮＯ）の酸化に対する優れた活性は、酸化触媒においてマンガン（Ｍｎ）が白金（Ｐｔ）と組合せられたときに得られることを発見した。白金は、高価であり、とりわけＮＯに対する酸化活性のために、多くの場合比較的大きな量で含まれる。白金（Ｐｔ）との組み合わせでマンガン（Ｍｎ）を含めることにより、ＮＯの酸化活性を向上させることができるか、又は所与のレベルのＮＯ酸化を達成するためのＰｔの使用量を低減させることができる。本酸化触媒、特にＭｎ及びＰｔ含有領域は、ディーゼルエンジンにより生成される排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）の酸化に対する良好な活性を有しうる。

本発明は、ディーゼルエンジンからの排気ガスを処理するための酸化触媒を提供し、この酸化触媒は、第１の白金族金属（ＰＧＭ）及び第１の支持材を含む第１のウオッシュコート領域；白金（Ｐｔ）、マンガン（Ｍｎ）及び第２の支持材を含む第２のウオッシュコート領域；並びに入口端と出口端を有する基材を含む。

第１のウオッシュコート領域は、ＮＯ_ｘの貯蔵（即ちＮＯ_ｘの吸着）に適している。また、第１のウオッシュコート領域は、一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）の酸化に適している。第２のウオッシュコート領域は、特に第２のウオッシュコート領域が実質的にパラジウムを含まないとき、一酸化窒素（ＮＯ）の酸化に適しているだけでなく、一酸化炭素（ＣＯ）及び／又は炭化水素（ＨＣ）の酸化にも適している。

一酸化窒素（ＮＯ）と、更にはＣＯ及び／又はＨＣとに対するＰｔとＭｎの組み合わせの酸化活性は、特定のアルミナ基材が支持材として使用されるとき、特に有利となりうる。

Ｐｔ及びＭｎを含むウオッシュコート領域と、ＮＯ_ｘの貯蔵（即ちＮＯ_ｘの吸着）のために配合処方された領域との組み合わせが有利でありうる。Ｐｔ及びＭｎを含有するウオッシュコート領域は、ＮＯ_ｘをＮＯ_２へ変換してＮＯ_ｘの貯蔵を容易にすることができる、及び／又はＮＯ_ｘ貯蔵領域を通過するすべてのＮＯをＮＯ_２に変換することを助けることができる。

本発明は更に、ディーゼルエンジンの排気系統を提供する。この排気系統は、本発明の酸化触媒と排出制御装置を備える。

排気ガス中のＮＯ_２の量は、窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）の選択的触媒還元のための下流の排出制御装置の性能に影響を与えうる。ＮＯ_ｘ（例えばＮＯ_２ ＋ ＮＯ）を処理するための選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒及び選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒は、最適な触媒性能のために、入口ガス中のＮＯ_２対ＮＯの比が特定の範囲内であることを必要とすることが多い。ＮＯ_ｘの最適なＮＯ_２の割合は、典型的には、ＳＣＲ又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒に使用される組成物の種類に依存するが、ディーゼルエンジンの直接の排気ガス中のＮＯ_２対ＮＯの比は、通常は触媒の最適性能には低すぎる。

本発明の酸化触媒は、ＮＯをＮＯ_２に変換することにより、触媒の入口における排気ガス中のＮＯ_２の量と比較して、触媒を出てゆく排気ガス中のＮＯ_２の量を増大させるために使用できる（即ち、酸化触媒を出てゆく排気ガス中のＮＯ_２：ＮＯ_ｘ及びＮＯ_２：ＮＯの比が、酸化触媒の入口における排気ガスの対応する比より大きい）。酸化触媒は、最適なＳＣＲ性能のために、排気ガスのＮＯ_ｘ組成を変えることができる。

排気ガスのＮＯ_２含有量を「増加させる（ｂｏｏｓｔ）」ための酸化触媒の使用に関する問題は、酸化触媒のＮＯ酸化活性が通常その耐用年数の間に変動することである。通常、触媒が「古くなる（ａｇｅ）」（即ち、触媒が長期にわたって使用される）につれ、触媒のＮＯ酸化活性は低下する。「老化した」酸化触媒を出てゆく排気ガス中のＮＯ_２の量は、下流の排出制御装置（例えばＳＣＲ触媒）の最適性能には十分であるかもしれないが、生成されるＮＯ_２の量のこのような変動は、能動的なＳＣＲを実施するための窒素還元剤の投与を較正するうえで問題である。

本発明の酸化触媒はその耐用年数を通じて安定なＮＯ酸化活性を示すことができることが判明した。したがって、新品の状態（即ち「新しく」、長期にわたる反復使用に供されていない）酸化触媒のＮＯ酸化活性と、老化した状態との差は概して小さい。

本発明の更なる態様は、車両又は装置（例えば固定式又は移動式の装置）に関する。この車両又は装置は、ディーゼルエンジンと本発明の酸化触媒又は排気系統を備える。

本発明は、複数の使用及び方法にも関する。

本発明の第１の方法の態様は、ディーゼルエンジンの排気ガスの処理方法を提供する。この方法は、排気ガスを本発明の酸化触媒に接触させること、又は排気ガスを本発明の排気系統に通過させることを含む。この文脈での「排気ガスの処理」という表現は、ディーゼルエンジンの排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）及び一酸化窒素（ＮＯ）の酸化を指す。

第２の方法の態様は、排出制御装置のための、ディーゼルエンジンの排気ガス中のＮＯ_ｘ含有量を調節する方法を提供する。この方法は：（ａ）排気ガスを本発明の酸化触媒と接触させることにより、排気ガスのＮＯ_ｘ含有量を制御して、処理済み排気ガスを生成すること；及び（ｂ）処理済み排気ガスを排出制御装置に通過させることを含む。

本発明の第１の使用の態様は、任意選択的に排出制御装置と組み合わせた、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための酸化触媒の使用に関する。通常酸化触媒は、ディーゼルエンジンの排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）を処理（例えば酸化）するために使用される。

第２の使用の態様では、本発明は、排出制御装置（例えば下流の排出制御装置）のための、ディーゼルエンジンの排気ガス中のＮＯ_ｘ含有量を調節するための酸化触媒の使用に関する。

第３の使用の態様は、濾過基材を有する排出制御装置（例えば濾過基材を有する下流の排出制御装置）の再生における酸化触媒の使用に関する。

第４の使用の態様は、好ましくは白金（Ｐｔ）と組み合わせた、ディーゼルエンジンの排気ガス中の一酸化窒素（ＮＯ）の酸化を増強するための、ディーゼルエンジン用の酸化触媒におけるマンガン（Ｍｎ）の使用に関する。

第５の使用の態様は、好ましくは白金（Ｐｔ）と組み合わせた、耐用年数を通じて酸化触媒のＮＯ酸化活性を安定させるための、ディーゼルエンジン用の酸化触媒におけるマンガン（Ｍｎ）の使用に関する。

第１から第５の使用の態様において、酸化触媒は本発明による酸化触媒である。

図１から１０は、本発明の酸化触媒の概略図である。排気ガスは、酸化触媒の左側又は右側から進入しうる。
基材（３）の上に配置された第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）を含む酸化触媒を示す。 第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコート領域（１）は基材（３）の上に直接配置されている。第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）は、第１のウオッシュコート領域（１）の上に配置されている。 第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコート領域（１）と第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）には重複がある。第１のウオッシュコート領域（１）の一部は第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）の上に配置されている。第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）は、共に基材（３）の上に配置されている。 第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコート領域（１）と第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）には重複がある。第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）の一部は、第１のウオッシュコート領域（１）の上に配置されている。第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）は、共に基材（３）の上に配置されている。 基材（３）の上に配置された第１のウオッシュコート層（１）及び第２のウオッシュコート層（２）を含む酸化触媒を示す。第２のウオッシュコート層（２）は、第１のウオッシュコート層（１）の上に配置されている。 第１のウオッシュコート領域（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコート領域／ゾーン（１）及び第２のウオッシュコート領域／ゾーン（２）は、共に第３のウオッシュコート領域／層（４）の上に配置されている。第３のウオッシュコート領域／層（４）は、基材（３）の上に配置されている。 第１のウオッシュコートゾーン（１）、第２のウオッシュコートゾーン（２）及び第３のウオッシュコートゾーン（４）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコートゾーン（１）及び第２のウオッシュコートゾーン（２）は、共に基材（３）の上に配置されている。第３のウオッシュコートゾーン（４）は、第２のウオッシュコートゾーン（２）の上に配置されている。 第１のウオッシュコートゾーン（１）、第２のウオッシュコートゾーン（２）及び第３のウオッシュコートゾーン（４）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコートゾーン（１）及び第３のウオッシュコートゾーン（４）は、共に基材（３）の上に配置されている。第２のウオッシュコートゾーン（２）は、第３のウオッシュコートゾーン（４）の上に配置されている。 第１のウオッシュコートゾーン（１）、第２のウオッシュコートゾーン（２）及び第３のウオッシュコートゾーン（４）を含む酸化触媒を示す。第１のウオッシュコートゾーン（１）及び第２のウオッシュコートゾーン（２）は、共に基材（３）の上に配置されている。第３のウオッシュコートゾーン（４）は、第１のウオッシュコートゾーン（１）の上に配置されている。 第１のウオッシュコートゾーン（１）、第２のウオッシュコートゾーン（２）、第３のウオッシュコートゾーン（４）及び第４のウオッシュコートゾーン（５）を含む酸化触媒を含む。第１のウオッシュコートゾーン（１）及び第３のウオッシュコートゾーン（４）は、共に基材（３）の上に配置されている。第４のウオッシュコートゾーン（２）は、第３のウオッシュコートゾーン（４）の上に配置されている。第４のウオッシュコートゾーン（５）は、第１のウオッシュコートゾーン（１）の上に配置されている。

本発明の酸化触媒は、ＮＯ_ｘを貯蔵するための第１のウオッシュコート領域、一酸化窒素（ＮＯ）を酸化するための第２のウオッシュコート領域並びに基材を含むか、又はそれらからなりうる。

第１のウオッシュコート領域は、第１の白金族金属（ＰＧＭ）、第１の支持材及びＮＯ_ｘ貯蔵成分を含む。

第１のＰＧＭは、白金、パラジウム、ロジウム及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択することができる。好ましくは、第１のＰＧＭは、白金、パラジウム、白金とパラジウムの組み合わせ、白金とロジウムの組み合わせ、パラジウムとロジウムの組み合わせ、及び白金とパラジウムとロジウムの組み合わせから選択される。

第１のＰＧＭが、白金、パラジウム、及び白金とパラジウムの組み合わせからなる群より選択されることが好ましい。第１のＰＧＭは白金であってもよい。第１のＰＧＭは本質的に白金からなってよい（例えば第１のＰＧＭは白金のみである）。第１のＰＧＭはパラジウムであってもよい。第１のＰＧＭは本質的にパラジウムからなってよい（例えば第１のＰＧＭはパラジウムのみである）。第１のＰＧＭは白金とパラジウムの組み合わせであってもよい。第１のＰＧＭは本質的に白金及びパラジウムであってよい（例えば第１のＰＧＭは白金及びパラジウムのみである）。第１のＰＧＭが、白金及び白金とパラジウムとの組み合わせからなる群より選択されることが好ましい。

第１のウオッシュコート領域は、唯一の白金族金属として第１のＰＧＭを含むことができる。つまり、第１のウオッシュコート領域中に存在する唯一のＰＧＭは第１のＰＧＭによって規定される。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせであるとき、第１のＰＧＭは合金、好ましくは二種の金属からなる合金の形態をとることができる。つまり、第１のＰＧＭは、白金とパラジウムの合金を含むか、又はそのような合金から本質的になりうる。

第１のウオッシュコート領域は、典型的には、５〜３００ｇ ｆｔ^−３の第１のＰＧＭの総ローディングを有する。第１のウオッシュコート領域が、１０〜２５０ｇ ｆｔ^−３（例えば７５〜１７５ｇ ｆｔ^−３）、好ましくは１５〜２００ｇ ｆｔ^−３（例えば５０〜１５０ｇ ｆｔ^−３）、更に好ましくは２０〜１５０ｇ ｆｔ^−３の第１のＰＧＭの総ローディングを有することが好ましい。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせであるとき、典型的には、第１のウオッシュコート領域に含まれる白金対パラジウムの重量比は、２０：１〜１：２０（例えば１５：１〜１：１５）、好ましくは１０：１〜１：１０（例えば７．５：１〜１：７．５）、更に好ましくは５：１〜１：５（例えば３：１〜１：３）、及びそれよりも更に好ましくは２．５：１〜１：１である。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせであるとき、第１のウオッシュコート領域が、パラジウムの総重量以上の白金の総重量を含む（例えばＰｔ：Ｐｄの重量比は≧１：１である）ことが好ましい。更に好ましくは、第１のウオッシュコート領域は、パラジウムの総重量を上回る白金の総重量を含む（例えばＰｔ：Ｐｄの重量比は＞１：１である）。

有利なＣＯ及び／又はＨＣの着火活性は、第１のウオッシュコート領域における白金の総重量がパラジウムの総重量以上であるときに得ることができる。

通常、第１のウオッシュコート領域に含まれる白金対パラジウムの重量比が、２０：１〜１：１（例えば１５．１：１〜１．１：１）、好ましくは１０：１〜１．２５：１（例えば７．５：１〜１．５：１）、及び更に好ましくは５：１〜２：１であることが好ましい。

第１のウオッシュコート領域の主な機能がＮＯ_ｘの貯蔵であることが意図される。しかしながら、酸化触媒のいくつかの実施態様では、第１のウオッシュコート領域は一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）を酸化してもよい。

典型的には、第１のＰＧＭは、第１の支持材の上に配置又は支持される。第１のＰＧＭは、第１の支持材の上に直接配置されうるか、又は第１の支持材によって直接支持される（例えば第１のＰＧＭと第１の支持材の間に介在する支持材はない）。例えば、白金及び／又はパラジウムを、第１の支持材上において分散させることができる。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせであるとき、白金は第１の支持材の上に配置又は支持されうる、及び／又はパラジウムは第１の支持材の上に配置又は支持されうる。白金とパラジウムが共に第１の支持材の上に配置又は支持される（即ち同じ支持材が白金とパラジウムの両方に使用される）ことが好ましい。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせ、パラジウムとロジウムの組み合わせ、又は白金とパラジウムとロジウムの組み合わせであるとき、第１のウオッシュコート領域は、パラジウム支持材を更に含むことができる。したがって、第１のウオッシュコート領域は、第１のＰＧＭ、第１の支持材、パラジウム支持材及びＮＯ_ｘ貯蔵成分を含むか、又はこれらから本質的になってよい。白金及び／又はロジウムは第１の支持材の上に配置又は支持され、パラジウムはパラジウム支持材の上に配置又は支持されうる。第１の支持材及びパラジウム支持材は、好ましくは異なっている（例えば組成が異なる）。

第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせ、白金とロジウムの組み合わせ、又は白金とパラジウムとロジウムの組み合わせであるとき、第１のウオッシュコート領域は、白金支持材を更に含むことができる。したがって、第１のウオッシュコート領域は、第１のＰＧＭ、第１の支持材、白金支持材及びＮＯ_ｘ貯蔵成分を含むか、又はこれらから本質的になってよい。白金は白金支持材の上に配置又は支持され、パラジウム及び／又はロジウムは第１の支持材の上に配置又は支持されうる。第１の支持材及び白金支持材は、好ましくは異なっている（例えば組成が異なる）。

典型的には、第１の支持材は、耐火性金属酸化物を含むか、又は本質的に同酸化物からなる。ディーゼルエンジン用の酸化触媒の触媒成分としての使用のために適切な耐火性金属酸化物は、当技術分野において周知である。

耐火性金属酸化物は、典型的には、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、及びこれらの混合又は複合酸化物、例えばこれらのうちの二つ以上の混合又は複合酸化物からなる群より選択される。例えば、耐火性金属酸化物は、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカーアルミナ、チタニア−アルミナ、ジルコニア−アルミナ、セリア−アルミナ、チタニア−シリカ、ジルコニア−シリカ、ジルコニア−チタニア、セリア−ジルコニア及びアルミナ−マグネシウム酸化物からなる群より選択されてよい。

第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、任意選択的にドープ（例えばドーパントで）されてもよい。ドーパントは、ジルコニウム（Ｚｒ）、チタン（Ｔｉ）、シリコン（Ｓｉ）、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、プラセオジム（Ｐｒ）、サマリウム（Ｓｍ）、ネオジム（Ｎｄ）及びこれらの酸化物からなる群より選択されうる。

ドーパントを含めることで、耐火性金属酸化物又は支持材を熱的に安定させることができる。この文脈において「ドープされた」と言うときは、耐火性金属酸化物のバルク又はホスト格子がドーパントで置換ドープ又は格子間ドープされている材料に言及しているものと理解されたい。いくつかの事例では、少量のドーパントが耐火性金属酸化物の表面に存在する。しかしながら、ドーパントの多くは、通常耐火性金属酸化物の本体に存在するであろう。耐火性金属酸化物の化学的及び／又は物理的特性は、多くの場合ドーパントの存在により影響される。

第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物がドープされているとき、ドーパントの総量は０．２５〜５重量％、好ましくは０．５〜３重量％（例えば約１重量％）である。

第１の支持材又はその耐火性金属酸化物は、ドーパントでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になってよい。第１のウオッシュコート領域がアルカリ土類金属を含むとき、第１の支持材又はその耐火性金属酸化物が、ドーパントでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になることが特に好ましい。

アルミナは、シリコン（Ｓｉ）、マグネシウム（Ｍｇ）、バリウム（Ｂａ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、チタン（Ｔｉ）、又はジルコニウム（Ｚｒ）又はこれらのうちの二つ以上の組み合わせを含むドーパントでドープすることができる。ドーパントは、シリコンの酸化物、マグネシウムの酸化物、バリウムの酸化物、ランタンの酸化物、セリウムの酸化物、チタンの酸化物又はジルコニウムの酸化物を含むか、又はそれから本質的になってよい。好ましくは、ドーパントは、シリコン、マグネシウム、バリウム、セリウム、又はその酸化物、特にシリコン、又はセリウム、又はその酸化物を含むか、又はそれから本質的になる。更に好ましくは、ドーパントは、シリコン、マグネシウム、バリウム、又はこれらの酸化物、特にシリコン、マグネシウム、又はその酸化物、特にマグネシウム又はその酸化物を含むか、又はそれから本質的になる。

ドーパントでドープされたアルミナの例には、シリカでドープされたアルミナ、酸化マグネシウムでドープされたアルミナ、バリウム若しくは酸化バリウムでドープされたアルミナ、酸化ランタンでドープされたアルミナ、又はセリアでドープされたアルミナ、特にシリカでドープされたアルミナ、酸化ランタンでドープされたアルミナ、又はセリアでドープされたアルミナが含まれる。ドーパントでドープされたアルミナが、シリカでドープされたアルミナ、バリウム若しくは酸化バリウムでドープされたアルミナ、又は酸化マグネシウムでドープされたアルミナであることが好ましい。更に好ましくは、ドーパントでドープされたアルミナは、シリカでドープされたアルミナ、又は酸化マグネシウムでドープされたアルミナである。それよりも更に好ましくは、ドーパントでドープされたアルミナは、酸化マグネシウムでドープされたアルミナである。ドーパントでドープされたアルミナは、当技術分野において既知の方法を用いて調製することができる。

アルミナがシリカでドープされたアルミナであるとき、このアルミナは、総量０．５〜４５重量％（即ちアルミナの重量％）、好ましくは１〜４０重量％、更に好ましくは１．５〜３０重量％（例えば１．５〜１０重量％）、特に２．５〜２５重量％、具体的には３．５〜２０重量％（例えば５〜２０重量％）、更にそれよりも好ましくは４．５〜１５重量％の量のシリカでドープされている。

アルミナが酸化マグネシウムでドープされたアルミナであるとき、 このアルミナは、上記に規定された量又は１〜４０重量％（即ちアルミナの重量％）、例えば１〜３０重量％、好ましくは５〜２８重量％、例えば５〜２５重量％の量の酸化マグネシウムでドープされている。更に好ましくは、アルミナは、１０〜２５重量％の量の酸化マグネシウムでドープされる。

第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、マンガンを含むドーパント又は本質的にマンガンからなるドーパントでドープされていないことが好ましい。したがって、第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、スズ、マンガン、インジウム、第８族金属（例えばＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔ、特にＩｒ）及びこれらの組合せからなる群より選択される促進剤のような促進剤で増強されない。

これに代えて又は加えて、第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、アルカリ土類金属アルミネートを含むか、又は同アルミネートから本質的になってよい。用語「アルカリ土類金属アルミネート」は、一般に、式ＭＡｌ_２Ｏ_４（式中「Ｍ」は、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ又はＢａといったアルカリ土類金属を表す）の化合物を指す。このような化合物は、通常スピネル型構造を含む。これら化合物は、当技術分野において既知の一般的方法を用いて、又はＥＰ０９４５１６５、米国特許第６２１７８３７号又は同６５１７７９５号に記載の方法を用いることにより、調製することができる。

典型的には、アルカリ土類金属アルミネートは、アルミン酸マグネシウム（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）、アルミン酸カルシウム（ＣａＡｌ_２Ｏ_４）、アルミン酸ストロンチウム（ＳｒＡｌ_２Ｏ_４）、アルミン酸バリウム（ＢａＡｌ_２Ｏ_４）、又はこれらのうちの二つ以上の混合物である。好ましくは、アルカリ土類金属アルミネートはアルミン酸マグネシウム（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）である。

一般に、第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、アルミナの混合若しくは複合酸化物（例えばシリカ−アルミナ、アルミナ−マグネシウム酸化物又はアルミナとセリアの混合物）を含むか又はそのような混合若しくは複合酸化物から本質的になるとき、好ましくは、アルミナの混合若しくは複合酸化物は、少なくとも５０〜９９重量％のアルミナ、好ましくは７０〜９５重量％のアルミナ、更に好ましくは７５〜９０重量％のアルミナを含む。

第１の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、セリア−ジルコニアを含むか又はセリア−ジルコニアから本質的になるとき、セリア−ジルコニアは、２０〜９５重量％のセリア及び５〜８０重量％のジルコニア（例えば５０〜９５重量％のセリア及び５〜５０重量％のジルコニア）、好ましくは３５〜８０重量％のセリア及び２０〜６５重量％のジルコニア（例えば５５〜８０重量％のセリア及び２０〜４５重量％のジルコニア）、更に好ましくは４５〜７５重量％のセリア及び２５〜５５重量％のジルコニアから本質的になってよい。

一般に、パラジウム支持材は、耐火性金属酸化物を含むか、又は同酸化物から本質的になる。パラジウム支持材、又はその耐火性金属酸化物は、第１の支持材に関して上記に規定された支持材とすることができる。第１のウオッシュコート領域がパラジウム支持材を含むとき、パラジウム支持材、又はその耐火性金属酸化物が、セリア及び／又はセリアの混合若しくは複合酸化物、例えばセリア−ジルコニアを含むか、又はそれから本質的になることが好ましい。

典型的には、白金支持材は、耐火性金属酸化物を含むか、又は同酸化物から本質的になる。白金支持材、又はその耐火性金属酸化物は、第１の支持材に関して上記に規定された支持材とすることができる。第１のウオッシュコート領域が白金支持材を含むとき、白金支持材又はその耐火性酸化物が、上述のような任意選択的にドーパントでドープされるアルミナを含むか又はそのようなアルミナから本質的になることが好ましい。白金支持材がドーパントでドープされたアルミナを含むとき、ドーパントが、シリコン、マグネシウム、セリウム、ランタン又はその酸化物、更に好ましくはマグネシウム又はその酸化物を含むか、又はそれから本質的になることが好ましい。

第１の支持材（又はその耐火性金属酸化物）、白金支持材（又はその耐火性金属酸化物）及びパラジウム支持材（又はその耐火性金属酸化物）は、マンガンを含むか又はマンガンから本質的になるドーパントでドープされない。したがって、白金支持材（又はその耐火性金属酸化物）及び／又はパラジウム支持材（又はその耐火性金属酸化物）は、スズ、マンガン、インジウム、第８族金属（例えばＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔ、特にＩｒ）及びこれらの組合せからなる群より選択される促進剤のような促進剤で促進されない。

第１のウオッシュコート領域は、１．０〜８．０ｇ ｉｎ^−３（例えば４．０〜７．５ｇ ｉｎ^−３）、好ましくは１．５〜７．５ｇ ｉｎ^−３（例えば４．５〜７．０ｇ ｉｎ^−３）、更に好ましくは２．０〜７．０ｇ ｉｎ^−３（５．０〜７．０ｇ ｉｎ^−３又は４．５〜６．５ｇ ｉｎ^−３）、及びそれよりも更に好ましくは２．５〜６．５ｇ ｉｎ^−３（例えば４．０〜６．５ｇ ｉｎ^−３）の量の支持材（例えば第１の支持材及び、存在するときは白金支持材及びパラジウム支持材の合計量）を含みうる。

第１のウオッシュコート領域は更に炭化水素吸着材を含みうる。炭化水素吸着材はゼオライトとすることができる。

ゼオライトが、中間孔径ゼオライト（例えば１０の四面体原子の最大環サイズを有するゼオライト）又は大孔径ゼオライト（例えば１２の四面体原子の最大環サイズを有するゼオライト）であることが好ましい。ゼオライトが小孔径ゼオライト（例えば８の四面体原子の最大環サイズを有するゼオライト）でないことが好ましい。

適切なゼオライト又はゼオライト種の例には、フージャサイト、クリノプチロライト、モルデナイト、シリカライト、フェリエライト、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、超安定なゼオライトＹ、ＡＥＩ ゼオライト、ＺＳＭ−５ ゼオライト、ＺＳＭ−１２ ゼオライト、ＺＳＭ−２０ ゼオライト、ＺＳＭ−３４ ゼオライト、ＣＨＡ ゼオライト、ＳＳＺ−３ ゼオライト、ＳＡＰＯ−５ ゼオライト、オフレタイト、ベータゼオライト又は銅ＣＨＡゼオライトが含まれる。ゼオライトは、好ましくはＺＳＭ−５、ベータゼオライト又はＹゼオライトである。

第１のウオッシュコート領域が炭化水素吸着剤を含むとき、炭化水素吸着剤の総量は、０．０５〜３．００ｇ ｉｎ^−３、好ましくは０．１０〜２．００ｇ ｉｎ^−３、更に好ましくは０．２〜１．０ｇ ｉｎ^−３である。例えば、炭化水素吸着剤の総量は、０．８〜１．７５ｇ ｉｎ^−３、例えば１．０〜１．５ｇ ｉｎ^−３でよい。

しかしながら、第１のウオッシュコート領域が炭化水素吸着材を含まないことが好ましい場合がある。

典型的には、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び／又は希土類金属を含み、ここで希土類金属は、ランタン、イットリウム及びこれらの組み合わせからなる群より選択される。ＮＯ_ｘ貯蔵成分は通常、（ｉ）アルカリ金属の酸化物、カーボネイト又は水酸化物；（ｉｉ）アルカリ土類金属の酸化物、カーボネイト又は水酸化物；及び／又は（ｉｉｉ）希土類金属の酸化物、カーボネイト又は水酸化物を含むか、又はこれらから本質的になり、ここで希土類金属は、ランタン、イットリウム及びこれらの組合せからなる群より選択される。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分がアルカリ金属（又はその酸化物、カーボネイト又は水酸化物）を含むとき、好ましくは、アルカリ金属は、カリウム（Ｋ）、ナトリウム（Ｎａ）、リチウム（Ｌｉ）、セシウム（Ｃｓ）及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択される。アルカリ金属がカリウム（Ｋ）、ナトリウム（Ｎａ）又はリチウム（Ｌｉ）であることが好ましく、更に好ましくは、アルカリ金属はカリウム（Ｋ）又はナトリウム（Ｎａ）であり、最も好ましくはアルカリ金属はカリウム（Ｋ）である。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分がアルカリ土類金属（又はその酸化物、カーボネイト又は水酸化物）を含むとき、好ましくは、アルカリ土類金属は、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択される。アルカリ土類金属が、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、又はバリウム（Ｂａ）であることが好ましく、更に好ましくはストロンチウム（Ｓｒ）又はバリウム（Ｂａ）であり、最も好ましくはアルカリ土類金属はバリウム（Ｂａ）である。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分がカリウム又はバリウム（例えばカリウムの酸化物、カーボネイト又は水酸化物、又はバリウムの酸化物、カーボネイト又は水酸化物）であることが好ましい。更に好ましくは、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、バリウム（例えばバリウムの酸化物、カーボネイト又は水酸化物）を含む。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、第１の支持材の上に配置又は支持（例えば直接配置又は直接支持）されてよい。第１の支持材又はその耐火性金属酸化物が、アルミナ、ドーパントでドープされたアルミナ、アルミン酸マグネシウム、セリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物（好ましくはセリア−ジルコニア）であるとき、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は第１の支持材の上に配置又は支持されることが好ましい。ドーパントでドープされたアルミナは、好ましくは、マグネシウム又はその酸化物でドープされたアルミナである。

第１のウオッシュコート領域が白金支持材であるとき、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、白金支持材の上に配置又は支持（例えば直接配置又は直接支持）されてよい（ＮＯ_ｘ貯蔵成分が第１の支持材の上に配置又は支持されることに加えて又は代えて、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は白金支持材の上に配置又は支持されてよい）。好ましくは、白金支持材又はその耐火性金属酸化物は、アルミナ、ドーパントでドープされたアルミナ、又はアルミン酸マグネシウムを含むか、又はそれから本質的になる。ドーパントでドープされたアルミナは、好ましくは、ランタン（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナ、又はマグネシウム（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナである。白金支持材又はその耐火性金属酸化物が、酸化マグネシウムでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になることが好ましい。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分が白金支持材の上に配置又は支持されるとき、好ましくは、第１の支持材又はその耐火性金属酸化物は、セリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物（例えばセリア−ジルコニア）を含むか、又はそれから本質的になる。更に好ましくは、パラジウム支持材又はその耐火性金属酸化物は、セリアを含むか、又はセリアから本質的になる。

第１のウオッシュコート領域は、パラジウム支持材を含むことができる。第１のウオッシュコート領域がパラジウム支持材を含むとき、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、パラジウム支持材の上に配置又は支持（例えば直接配置又は直接支持）されてよい（ＮＯ_ｘ貯蔵成分が第１の支持材の上に配置又は支持されることに加えて又は代えて、ＮＯ_ｘ貯蔵成分は白金支持材の上に配置又は支持されてよい）。好ましくは、パラジウム支持材又はその耐火性金属酸化物は、アルミナ、ドーパントでドープされたアルミナ、アルミン酸マグネシウム、セリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物（好ましくはセリア−ジルコニア）を含むか、又はそれから本質的になる。ドーパントでドープされたアルミナは、好ましくは、ランタン（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナ、又はマグネシウム（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナである。パラジウム支持材、又はその耐火性金属酸化物が、セリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物（例えばセリア−ジルコニア）を含むか、又はそれから本質的になることが好ましい。更に好ましくは、パラジウム支持材又はその耐火性金属酸化物は、セリアを含むか、又はセリアから本質的になる。

ＮＯ_ｘ貯蔵成分がパラジウム支持材の上に配置又は支持されるとき、好ましくは、第１の支持材又はその耐火性金属酸化物は、アルミナ、ドーパントでドープされたアルミナ又はアルミン酸マグネシウムを含むか、又はそれから本質的になる。ドーパントでドープされたアルミナは、好ましくは、ランタン（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナ、又はマグネシウム（若しくはその酸化物）でドープされたアルミナである。第１の支持材又はその耐火性金属酸化物が、酸化マグネシウムでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になることが特に好ましい。

これに加えて又は代えて、第１のウオッシュコート領域は、ＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材を更に含むことができる。ＮＯ_ｘ貯蔵成分は、ＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材の上に配置又は支持（例えば直接配置又は直接支持）される。第１のＰＧＭは、ＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材の上に配置又は支持されない。

典型的には、ＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材は、セリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物、例えば上述に規定されたセリアの混合若しくは複合酸化物を含むか、又はそれから本質的になる。セリアの混合若しくは複合酸化物は、好ましくはセリア−ジルコニアである。ＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材がセリアを含むか、又はセリアから本質的になることが好ましい。

第１のＰＧＭがロジウムを含む（例えばＰｔとＲｈの組み合わせ、Ｐｄ又はＲｈの組み合わせ、又はＰｔとＰｄとＲｈの組み合わせである）とき、ロジウムは、第１の支持材及び／又は白金支持材（存在する場合）及び／又はパラジウム支持材（存在する場合）及び／又はＮＯ_ｘ貯蔵成分の支持材（存在する場合）の上に配置又は支持されてよい。

一般に、酸化触媒又は第１のウオッシュコート領域は、２５０〜９００ｇ ｆｔ^−３（例えば２５０〜５００ｇ ｆｔ^−３）、具体的には３００〜８５０ｇ ｆｔ^−３（例えば３００〜４５０ｇ ｆｔ^−３）、更に具体的には４００〜８００ｇ ｆｔ^−３、例えば４５０〜６００ｇ ｆｔ^−３の、アルカリ土類金属のＮＯ_ｘ貯蔵成分の総量を含む。

第１のＰＧＭが、白金（Ｐｔ）を含むか又は白金から本質的になるとき、好ましくは第１のウオッシュコート領域は、白金（Ｐｔ）の総重量を上回るアルカリ土類金属の総重量を含む。

しかしながら、第１のウオッシュコート領域がロジウム及び／又はアルカリ金属を含まないことが好ましい場合もある。つまり、第１のウオッシュコート領域はロジウム及び／又はアルカリ金属、特に支持材の上に配置又は支持されたアルカリ金属を含まなくともよい。

疑義がないように、第１のウオッシュコート領域の一般的な特徴（即ち上記実施態様のいずれか又はすべてにおいて）は、第１のウオッシュコート領域が実質的にマンガン又はその酸化物を含まないことである。第１のウオッシュコート領域は、好ましくは、マンガン又はその酸化物を含まない。

本発明の酸化触媒は、一酸化窒素（ＮＯ）を二酸化窒素（ＮＯ_２）に酸化するための第２のウオッシュコート領域を含む。第２のウオッシュコート領域は、白金（Ｐｔ）、マンガン又はその酸化物、及び第２の支持材を含むか、又は本質的にそれからなりうる。

第２のウオッシュコート領域は更に、パラジウム、例えば第２の支持材の上に配置又は支持されたパラジウムを含んでもよい。第２のウオッシュコート領域がパラジウムを含むとき、白金対パラジウムの重量比は、通常≧２：１（例えばＰｔ：Ｐｄは１：０〜２：１）、更に好ましくは≧４：１（例えばＰｔ：Ｐｄは１：０〜４：１）である。有利なＣＯ及び／又はＨＣの着火活性は、第１のウオッシュコート領域における白金の総重量がパラジウムの総重量を上回るときに得ることができる。

通常、第２のウオッシュコート領域が実質的にパラジウムを含まないこと、特に第２の支持材の上に配置又は支持されたパラジウム（Ｐｄ）を実質的に含まないことが好ましい。更に好ましくは、第２のウオッシュコート領域は、パラジウム、特に第２の支持材の上に配置又は支持されたパラジウムを含まない。第２のウオッシュコート領域における、特に大量のパラジウムの存在は、ＮＯ酸化活性に有害となりうる。パラジウムのＮＯ酸化活性は、ディーゼル酸化触媒の典型的な使用条件下において通常小さい。また、パラジウムが存在する場合、それは存在する白金の一部と反応して合金を形成しうる。白金−パラジウム合金は、ＮＯ酸化に対して白金自体ほど活性でないため、これも、第２のウオッシュコート領域のＮＯ酸化活性に有害となりうる。

通常、第２のウオッシュコート領域は白金（Ｐｔ）を唯一の白金族金属として含む。第２のウオッシュコート領域は、好ましくは、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）、オスミウム（Ｏｓ）及び／又はイリジウム（Ｉｒ）といった一又は複数の他の白金族金属を含まない。更に好ましくは、第２のウオッシュコート領域は、第２の支持材の上に支持された、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）、オスミウム（Ｏｓ）及び／又はイリジウム（Ｉｒ）といった一又は複数の他の白金族金属を含まない。

白金（Ｐｔ）は、典型的には、第２の支持材の上に配置又は支持される。白金は、第２の支持材の上に直接配置されるか、又は第２の支持材によって直接支持されてよい（例えば白金と第２の支持材の間に介在する支持材はない）。例えば、白金を、第２の支持材上において分散させることができる。

第２のウオッシュコート領域は、典型的には、５〜３００ｇ ｆｔ^−３の白金の総ローディングを有する。第２のウオッシュコート領域が、１０〜２５０ｇ ｆｔ^−３（例えば７５〜１７５ｇ ｆｔ^−３）、好ましくは１５〜２００ｇ ｆｔ^−３（例えば５０〜１５０ｇ ｆｔ^−３）、更に好ましくは２０〜１５０ｇ ｆｔ^−３の白金の総ローディングを有することが好ましい。

第２のウオッシュコート領域の主な機能が一酸化窒素（ＮＯ）の二酸化窒素（ＮＯ_２）への酸化であることが意図される。しかしながら、酸化触媒のいくつかの実施態様では、第２のウオッシュコート領域は、使用中に一部の一酸化炭素（ＣＯ）及び／又は一部の炭化水素（ＨＣ）を酸化してもよい。

第２のウオッシュコート領域は、マンガン（Ｍｎ）を含む。マンガンは、元素形態で、又は酸化物として存在することができる。第２のウオッシュコート領域は、典型的には、マンガン又はその酸化物を含む。

マンガン（Ｍｎ）は、典型的には、第２の支持材上に配置又は支持される。マンガン（Ｍｎ）は、第２の支持材の上に直接配置されるか、又は第２の支持材によって直接支持されてよい（例えばＭｎと第２の支持材の間に介在する支持材はない）。

第２のウオッシュコート領域は、典型的には、５〜５００ｇ ｆｔ^−３のマンガン（Ｍｎ）の総ローディングを有する。第２のウオッシュコート領域が、１０〜２５０ｇ ｆｔ^−３（例えば７５〜１７５ｇ ｆｔ^−３）、好ましくは１５〜２００ｇ ｆｔ^−３（例えば５０〜１５０ｇ ｆｔ^−３）、更に好ましくは２０〜１５０ｇ ｆｔ^−３のマンガン（Ｍｎ）の総ローディングを有することが好ましい。

典型的には、第２のウオッシュコート領域に含まれるＭｎ：Ｐｔの重量比は、≦５：１、好ましくは＜５：１である。

一般に、第２のウオッシュコート領域に含まれるＭｎ：Ｐｔの重量比は、≧０．２：１（例えば≧０．５：１）、好ましくは＞０．２：１（例えば＞０．５：１）である。

第２のウオッシュコート領域に含まれるマンガン（Ｍｎ）対白金の総重量比は、５：１〜０．２：１、例えば５：１〜０．５：１（例えば５：１〜２：３又は５：１〜１：２）、好ましくは４．５：１〜１：１（例えば４：１〜１．１：１）、更に好ましくは４：１〜１．５：１である。Ｍｎ：Ｐｔの重量比は、本明細書に記載のＮＯに対する活性を得るうえで重要でありうる。

典型的には、第２の支持材は、耐火性金属酸化物を含むか、又は同酸化物から本質的になる。耐火性金属酸化物は、典型的には、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、及びこれらの混合又は複合酸化物、例えばこれらのうちの二つ以上の混合又は複合酸化物からなる群より選択される。例えば、耐火性金属酸化物は、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカーアルミナ、チタニア−アルミナ、ジルコニア−アルミナ、セリア−アルミナ、チタニア−シリカ、ジルコニア−シリカ、ジルコニア−チタニア、セリア−ジルコニア及びアルミナ−マグネシウム酸化物からなる群より選択されてよい。

第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、任意選択的にドープ（例えばドーパントで）されてもよい。ドーパントは、ジルコニウム（Ｚｒ）、チタン（Ｔｉ）、シリコン（Ｓｉ）、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、プラセオジム（Ｐｒ）、サマリウム（Ｓｍ）、ネオジム（Ｎｄ）及びこれらの酸化物からなる群より選択することができる。

第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物がドープされているとき、ドーパントの総量は０．２５〜５重量％、好ましくは０．５〜３重量％（例えば約１重量％）である。

第２の支持材又はその耐火性金属酸化物は、ドーパントでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になってよい。第２の支持材又はその耐火性金属酸化物が、ドーパントでドープされたアルミナを含むか、又はそのようなアルミナから本質的になることが特に好ましい。マンガン（Ｍｎ）、白金（Ｐｔ）及びドープされたアルミナ支持材、特にシリカでドープされたアルミナ支持材の組み合わせが、優れたＮＯ酸化活性を提供し、その耐用年数にわたって酸化触媒のＮＯ酸化活性を安定させることが判明した。

アルミナは、シリコン（Ｓｉ）、マグネシウム（Ｍｇ）、バリウム（Ｂａ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、チタン（Ｔｉ）、又はジルコニウム（Ｚｒ）又はこれらのうちの二つ以上の組み合わせを含むドーパントでドープすることができる。ドーパントは、シリコンの酸化物、マグネシウムの酸化物、バリウムの酸化物、ランタンの酸化物、セリウムの酸化物、チタンの酸化物又はジルコニウムの酸化物を含むか、又はそれから本質的になってよい。好ましくは、ドーパントは、シリコン、マグネシウム、バリウム、セリウム、又はそ化物、特にシリコン、セリウム、又はその酸化物を含むか、又はそれから本質的になる。更に好ましくは、ドーパントは、シリコン、マグネシウム、バリウム、又はこれらの酸化物、特にシリコン、マグネシウム、又はその酸化物、特にシリコン又はその酸化物を含むか、又はそれから本質的になる。

ドーパントでドープされたアルミナの例には、シリカでドープされたアルミナ、酸化マグネシウムでドープされたアルミナ、バリウム若しくは酸化バリウムでドープされたアルミナ、酸化ランタンでドープされたアルミナ、又はセリアでドープされたアルミナ、特にシリカでドープされたアルミナ、酸化ランタンでドープされたアルミナ、又はセリアでドープされたアルミナが含まれる。ドーパントでドープされたアルミナが、シリカでドープされたアルミナ、バリウム若しくは酸化バリウムでドープされたアルミナ、又は酸化マグネシウムでドープされたアルミナであることが好ましい。更に好ましくは、ドーパントでドープされたアルミナは、シリカでドープされたアルミナ、又は酸化マグネシウムでドープされたアルミナである。それよりも更に好ましくは、ドーパントでドープされたアルミナは、シリカでドープされたアルミナである。

アルミナがシリカでドープされたアルミナであるとき、このアルミナは、総量０．５〜４５重量％（即ちアルミナの重量％）、好ましくは１〜４０重量％、更に好ましくは１．５〜３０重量％（例えば１．５〜１０重量％）、特に２．５〜２５重量％、具体的には３．５〜２０重量％（例えば５〜２０重量％）、更にそれよりも好ましくは４．５〜１５重量％の量のシリカでドープされている。

アルミナが酸化マグネシウムでドープされたアルミナであるとき、 このアルミナは、上記に規定された量又は１〜３０重量％（即ちアルミナの重量％）、好ましくは５〜２５重量％の量のマグネシウムでドープされている。

第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、マンガンを含むドーパント又は本質的にマンガンからなるドーパントでドープされていないことが好ましい。したがって、第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、スズ、マンガン、インジウム、第８族金属（例えばＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔ、特にＩｒ）及びこれらの組合せからなる群より選択される促進剤のような促進剤で促進されない。

これに代えて又は加えて、第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物は、スピネル構造を有するアルカリ土類金属アルミネートといったアルカリ土類金属アルミネートを含むか、又は同アルミネートから本質的になっていてよい。

典型的には、アルカリ土類金属アルミネートは、アルミン酸マグネシウム（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）、アルミン酸カルシウム（ＣａＡｌ_２Ｏ_４）、アルミン酸ストロンチウム（ＳｒＡｌ_２Ｏ_４）、又はアルミン酸バリウム（ＢａＡｌ_２Ｏ_４）、又はこれらのうちの二つ以上の混合物である。好ましくは、アルカリ土類金属アルミネートはアルミン酸マグネシウム（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）である。

一般に、第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、アルミナの混合若しくは複合酸化物（例えばシリカ−アルミナ、アルミナ−マグネシウム酸化物又はアルミナとセリアの混合物）を含むか又はそのような混合若しくは複合酸化物から本質的になるとき、好ましくは、アルミナの混合若しくは複合酸化物は、少なくとも５０〜９９重量％のアルミナ、好ましくは７０〜９５重量％のアルミナ、更に好ましくは７５〜９０重量％のアルミナを含む。

第２の支持材、又はその耐火性金属酸化物が、セリア−ジルコニアを含むか又はセリア−ジルコニアから本質的になるとき、セリア−ジルコニアは、２０〜９５重量％のセリアと５〜８０重量％のジルコニア（例えば５０〜９５重量％のセリアと５〜５０重量％のジルコニア）、好ましくは３５〜８０重量％のセリアと２０〜６５重量％のジルコニア（例えば５５〜８０重量％のセリアと２０〜４５重量％のジルコニア）、更に好ましくは４５〜７５重量％のセリアと２５〜５５重量％のジルコニアから本質的になってよい。

第２のウオッシュコート領域は、典型的には、０．１〜４．５ｇ ｉｎ^−３（例えば０．２５〜４．０ｇ ｉｎ^−３）、好ましくは０．５〜３．０ｇ ｉｎ^−３、更に好ましくは０．６〜２．５ｇ ｉｎ^−３（例えば０．７５〜１．５ｇ ｉｎ^−３）の量の第２の支持材を含む。

いくつかの用途では、一般に、第２のウオッシュコート領域が炭化水素の吸着材、特にゼオライトを実質的に含まないことが好ましい。つまり、第２のウオッシュコート領域は炭化水素の吸着材を含まなくともよい。

第２のウオッシュコート領域がゼオライト触媒を実質的に含まないことが更に好ましい場合がある。つまり第２のウオッシュコート領域はゼオライト触媒を含まなくともよい。

第２のウオッシュコート領域は、典型的にはインジウム及び／又はイリジウムを含まない。更に好ましくは、第２のウオッシュコート領域は、インジウム、イリジウム及び／又はマグネシウムを含まない。

第２のウオッシュコート領域が、酸化セリウム又はその混合若しくは複合酸化物、例えば（ｉ）酸化セリウム及びアルミナの混合若しくは複合酸化物、及び／又は（ｉｉ）酸化セリウム及びジルコニアの混合若しくは複合酸化物を含まないことが好ましい。

これに加えて又は代えて、第２のウオッシュコート領域は、ロジウム、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属、特に第２の支持材の上に配置又は支持されたアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属を実質的に含まなくともよい。つまり、第２のウオッシュコートは、ロジウム、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属、特に第２の支持材の上に配置又は支持されたアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属を含まなくともよい。

典型的には、第１のウオッシュコート領域は、＞２５％の全濃度の白金族金属（即ち酸化触媒の）を含む。第１のウオッシュコート領域が、＞３０％、更に好ましくは≧４０％の全濃度の白金族金属を含むことが好ましい。

一般に、第２のウオッシュコート領域における第１のＰＧＭの全濃度は白金の全濃度を上回る。

第１のウオッシュコート領域及び／又は第２のウオッシュコート領域は、基材の上に配置又は支持されてもよい。

第１のウオッシュコート領域は、基材の上に直接配置されてもよい（即ち、第１のウオッシュコート領域は基材の表面と接する；図１〜５参照）。第２のウオッシュコート領域は：
（ａ）第１のウオッシュコート領域の上に配置又は支持される（例えば図２、４及び５参照）；及び／又は
（ｂ）基材の上に直接配置される［即ち第２のウオッシュコート領域は基材の表面と接する］（例えば図１、３、４参照）；及び／又は
（ｃ）第１のウオッシュコート領域と接する［即ち第２のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート領域と隣接又は境界を接する］。

第２のウオッシュコート領域が基材の上に直接配置されるとき、第２のウオッシュコート領域の一部又は一部分は第１のウオッシュコート領域と接することができるか、又は第１のウオッシュコート領域と第２のウオッシュコート領域は分離されてもよい（例えば空隙により）。

第２のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されるとき、第２のウオッシュコート領域の全部又は一部は、好ましくは第１のウオッシュコート領域の上に直接配置される（即ち第２のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート領域の表面と接する）。第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート層とすることができ、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート層とすることができる。

第２のウオッシュコート領域は基材の上に直接配置されてもよい（即ち第２のウオッシュコート領域は基材の表面と直接接する；図１、３及び４参照）。第１のウオッシュコート領域は：
（ｉ）第２のウオッシュコート領域の上に配置又は支持される（例えば図３及び４参照）；及び／又は
（ｉｉ）基材の上に直接配置される［即ち第１のウオッシュコート領域は基材の表面と接する］（例えば図３及び４参照）；及び／又は
（ｉｉｉ）第２のウオッシュコート領域と接する［即ち第１のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート領域と隣接又は境界を接する］。

第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート領域の上に直接配置されてもよい（即ち第１のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート領域の表面と接する）。

第１のウオッシュコート領域の一部分又は一部のみが第２のウオッシュコート領域上に配置又は支持されることが好ましい。つまり、第１のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート領域と完全に重複することも、又は第２のウオッシュコート領域を覆うこともない。

一般に、第１のウオッシュコート領域及び第２のウオッシュコート領域の両方が、基材の上に直接配置されないということもありうる（即ち第１のウオッシュコート領域も第２のウオッシュコート領域も、基材の表面と接しない）。

第１のウオッシュコート領域は、第１のウオッシュコート層又は第１のウオッシュコートゾーンであってもよい。第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコートゾーンであるとき、第１のウオッシュコートゾーンは、典型的には、基材の長さの１０〜９０％（例えば１０〜４５％）、好ましくは１５〜７５％（例えば１５〜４０％）、更に好ましくは２０〜７０％（例えば３０〜６５％、２５〜４５％など）、それよりも更に好ましくは２５〜６５％（例えば３５〜５０％）の長さを有する。第１のウオッシュコートゾーンの長さが第２のウオッシュコートゾーンの長さを上回ることが好ましい。

第２のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート層又は第２のウオッシュコートゾーンであってもよい。第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコートゾーンであるとき、第２のウオッシュコートゾーンは、典型的には、基材の長さの１０〜９０％（例えば１０〜４５％）、好ましくは１５〜７５％（例えば１５〜４０％）、更に好ましくは２０〜７０％（例えば３０〜６５％、２５〜４５％など）、それよりも更に好ましくは２５〜６５％（例えば３５〜５０％）の長さを有する。

第１のウオッシュコートゾーンは、第２のウオッシュコートゾーンに隣接することができる。好ましくは、第１のウオッシュコートゾーンは第２のウオッシュコートゾーンと接する。第１のウオッシュコートゾーンが第２のウオッシュコートゾーンに隣接するか、又は第１のウオッシュコートゾーンが第２のウオッシュコートゾーンと接するとき、第１のウオッシュコートゾーンと第２のウオッシュコートゾーンは、層（例えば単層）として基材の上に配置又は支持されてよい。つまり、層（例えば単一の）は、第１及び第２のウオッシュコートゾーンが互いに隣接又は接触するとき、基材の上に形成されてもよい。このような配置は背圧の問題を回避できる。

第１のウオッシュコートゾーンは第２のウオッシュコートゾーンから分離していてもよい。第１のウオッシュコートゾーンと第２のウオッシュコートゾーンの間には空隙（例えば空間）があってもよい。

第１のウオッシュコートゾーンは第２のウオッシュコートゾーンと重複してもよい。つまり、第１のウオッシュコートゾーンの端部部分又は端部は第２のウオッシュコートゾーンの上に配置又は支持されてよい。第１のウオッシュコートゾーンは、完全に又は部分的に第２のウオッシュコートゾーンと重複することができる。第１のウオッシュコートゾーンが第２のウオッシュコートゾーンと重複するとき、第１のウオッシュコートゾーンが部分的にのみ第２のウオッシュコートゾーンと重複することが好ましい（即ち第２のウオッシュコートゾーンの上部の最も外側の表面が第１のウオッシュコートゾーンによって完全に覆われることがない）。

別の構成では、第２のウオッシュコートゾーンは第１のウオッシュコートゾーンと重複することができる。つまり、第２のウオッシュコートゾーンの端部部分又は端部は第１のウオッシュコートゾーンの上に配置又は支持されてよい。第２のウオッシュコートゾーンは通常、部分的にのみ第１のウオッシュコートゾーンと重複する。

第１のウオッシュコートゾーンと第２のウオッシュコートゾーンが実質的に重複しないことが好ましい。

本発明の酸化触媒では、第２のウオッシュコート領域は、基材の出口端において、典型的には排気ガスが第１のウオッシュコート領域と接触した後で排気ガスと接触するように配置することができる。これは例えば、第２のウオッシュコート領域／層／ゾーンを基材の出口端に配置することにより達成されうる。第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート領域の前に排気ガスと接触するように配置又は配向することができる。したがって、第１のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒に進入したときに排気ガスと接触するように配置することができ、第２のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒を出てゆくときに排気ガスと接触するように配置することができる。

酸化触媒は、排気ガスが触媒を出てゆく直前、且つ排気ガスがＣＯ及びＨＣを酸化するためのウオッシュコート領域と接触した後で、排気ガスがＰｔ及びＭｎを含有するウオッシュコートと接触することを容易にする配置を有するとき、有利な酸化活性（例えばＣＯ、ＨＣ及びＮＯに対して、特にＮＯに対して）を示しうる。酸化触媒がこのように配置されている場合、排気ガスは、触媒に進入すると、まず第１のウオッシュコート領域と接触する。排気ガスは、第１のウオッシュコート領域を通った後又は第１のウオッシュコート領域の上を通過した後、最終的に酸化触媒の出口を通過する前に、ＮＯを酸化するための第２のウオッシュコート領域と接触する。更に、酸化触媒がそのように配置されるとき、Ｍｎを含有するウオッシュコート領域が、ディーゼル燃料由来の硫黄による毒作用に驚くほど耐性であり、そのＮＯ酸化活性を保持できることが判明した。

第２のウオッシュコート領域は：
（ａ）第２のウオッシュコート領域が基材の出口端に配置された第２のウオッシュコートゾーンであり、任意選択的に第１のウオッシュコート領域が基材の入口端に配置された第１のウオッシュコートゾーンであるとき；
（ｂ）第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコートゾーンであり、第２のウオッシュコートゾーンが基材の出口端において第１のウオッシュコート層の上に配置されるとき；又は
（ｃ）第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート層が第１のウオッシュコート層の上に配置されるとき、
第１のウオッシュコート領域と接触した後の排気ガスと接触するように配置又は配向される。

典型的には、第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート領域の前に排気ガスと接触するように配置又は配向される。したがって、第１のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒に進入したときに排気ガスと接触するように配置することができ、第２のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒を出てゆくときに排気ガスと接触するように配置することができる。図１及び６から１０に示す第１及び第２のウオッシュコート領域をゾーンに分ける配置は、この点で特に有利である（排気ガスは左側から進入する）。

後述する第１から第３の酸化触媒構成のいずれか一つにおいて、第２のウオッシュコート領域は、基材の出口端において、排気ガスが第１のウオッシュコート領域と接触した後で排気ガスと接触するように配置される。

第２のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコートゾーンであることが好ましい。更に好ましくは、第２のウオッシュコートゾーンは、基材の出口端に又はその近くに配置される。

第１の酸化触媒構成では、第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコートゾーンの上流に配置又は支持される。好ましくは、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンである。更に好ましくは、第１のウオッシュコートゾーンは、基材の入口端に又はその近くに配置又は支持される。Ｍｎを含有する第２のウオッシュコートゾーンは、酸化触媒がこのような「ゾーン式」の配置を有するとき、硫黄に対する良好な耐性を示しうる。

第２の酸化触媒構成では、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート層である。第１のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第２のウオッシュコートゾーンは、典型的には、第１のウオッシュコート層の上に配置又は支持される。好ましくは、第２のウオッシュコートゾーンは、第１のウオッシュコート層の上に直接配置される（即ち第２のウオッシュコートゾーンは第１のウオッシュコート層の表面と接する）。

第２のウオッシュコートゾーンが第１のウオッシュコート層の上に配置又は支持されるとき、第２のウオッシュコートゾーンの全長が第１のウオッシュコート層の上に配置又は支持されたことが好ましい。第２のウオッシュコートゾーンの長さは第１のウオッシュコート層の長さより小さい。

第３の酸化触媒構成では、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート層である。第１のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート層である。第２のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第２のウオッシュコート層は、第１のウオッシュコート層の上に配置又は支持される。好ましくは、第２のウオッシュコート層は、第１のウオッシュコート層の上に直接配置される（即ち第２のウオッシュコート層は第１のウオッシュコート層の表面と接する）。

別の構成では、本発明の酸化触媒では、第２のウオッシュコート領域は、基材の入口端において、典型的には排気ガスが第１のウオッシュコート領域と接触した後で排気ガスと接触するように配置することができる。これは例えば、第２のウオッシュコート領域／層／ゾーンを基材の入口端に配置することにより達成されうる。第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート領域の後で排気ガスと接触するように配置又は配向することができる。したがって、第２のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒に進入したときに排気ガスと接触するように配置することができ、第１のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒を出てゆくときに排気ガスと接触するように配置することができる。

酸化触媒は、排気ガスがＮＯ_ｘ貯蔵のためのウオッシュコート領域と接触する前に、排気ガスが、Ｐｔ及びＭｎを含有するウオッシュコート領域と接触することを容易にする配置を有することができる。このような配置では、排気ガスは、触媒に進入すると、まずＮＯをＮＯ^２に酸化することのできる第２のウオッシュコート領域と接触する。排気ガスは、第２のウオッシュコート領域を通って又は第２のウオッシュコート領域の上を通過した後、最終的に酸化触媒の出口を通過する前に、ＮＯ_ｘを貯蔵するための第１のウオッシュコート領域と接触する。ＮＯ_ｘを吸着又は貯蔵するための第１のウオッシュコート領域内のＮＯ_ｘ貯蔵成分の場合、ＮＯ_ｘのＮＯ成分はＮＯ_２に変換されなければならない。第２のウオッシュコート領域はこのような変換を容易にする。

第２のウオッシュコート領域は：
（ａ）第２のウオッシュコート領域が基材の入口端に配置された第２のウオッシュコートゾーンであり、任意選択的に第１のウオッシュコート領域が基材の出口端に配置された第１のウオッシュコートゾーンであるとき；
（ｂ）第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコートゾーンであり、第２のウオッシュコートゾーンが基材の入口端において第１のウオッシュコート層の上に配置されるとき；又は
（ｃ）第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコート層であり、第１のウオッシュコート層が第２のウオッシュコート層の上に配置されるとき、
第１のウオッシュコート領域と接触する前の排気ガスと接触するように配置又は配向される。

典型的には、第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコート領域の後で排気ガスと接触するように配置又は配向される。したがって、第１のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒を出てゆくときに排気ガスと接触するように配置することができ、第２のウオッシュコート領域は、排気ガスが酸化触媒に進入するときに排気ガスと接触するように配置することができる。図１及び６から１０に示す第１及び第２のウオッシュコート領域をゾーンに分ける配置は、この点で特に有利である（排気ガスは右側から進入する）。

後述する第４から第６の酸化触媒構成のいずれか一つにおいて、第２のウオッシュコート領域は、基材の入口端において、排気ガスが第１のウオッシュコート領域と接触した後で排気ガスと接触するように配置される。

第２のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコートゾーンであることが好ましい。更に好ましくは、第２のウオッシュコートゾーンは、基材の入口端に又はその近くに配置又は支持される。

第４の酸化触媒構成では、第１のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコートゾーンの下流に配置又は支持される。好ましくは、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンである。更に好ましくは、第１のウオッシュコートゾーンは、基材の出口端に又はその近くに配置又は支持される。

第５の酸化触媒構成では、第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート層である。第２のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンであり、典型的には第２のウオッシュコート層の上に配置又は支持される。好ましくは、第１のウオッシュコートゾーンは、第２のウオッシュコート層の上に直接配置される（即ち第１のウオッシュコートゾーンは第２のウオッシュコート層の表面と接する）。

第１のウオッシュコートゾーンが第２のウオッシュコート層の上に配置又は支持されるとき、第１のウオッシュコートゾーンの全長が第２のウオッシュコート層の上に配置又は支持されたことが好ましい。第１のウオッシュコートゾーンの長さは第２のウオッシュコート層の長さを下回る。

第６の酸化触媒構成では、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコート層である。第１のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート層である。第２のウオッシュコート層が基材の全長（即ち実質的全長）、特に基材モノリスのチャネルの全長に延びることが好ましい。

第１のウオッシュコート層は、第２のウオッシュコート層の上に配置又は支持される。好ましくは、第１のウオッシュコート層は、第２のウオッシュコート層の上に直接配置される（即ち第１のウオッシュコート層は第２のウオッシュコート層の表面と接する）。Ｍｎを含有する第２のウオッシュコート層は、酸化触媒がこのような「層式」の配置を有するとき、硫黄に対する良好な耐性を示しうる。

一般に（上述の第１から第６の酸化触媒の配置を含め）、酸化触媒は、第３のウオッシュコート領域を更に含むことができる。つまり、第１のウオッシュコート領域及び第２のウオッシュコート領域の少なくとも一つが、第３のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されうる。第３のウオッシュコート領域は、白金族金属含んでも含まなくてもよい。

第３のウオッシュコート領域は基材の上に直接配置されてもよい（即ち第３のウオッシュコート領域は基材の表面と直接接する；図６、８及び１０参照）。第２のウオッシュコート領域は：
（ａ）第３のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されうる（例えば図６、８及び１０参照）；及び／又は
（ｂ）基材の上に直接配置されうる［即ち第２のウオッシュコート領域は基材の表面と接する］；及び／又は
（ｃ）第３のウオッシュコート領域と接しうる［即ち第２のウオッシュコート領域は第３のウオッシュコート領域と隣接又は接触する］。

これに加えて又は代えて、第３のウオッシュコート領域は、第１のウオッシュコート領域及び／又は第２のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されてもよい（例えば図７及び９参照）。

第３のウオッシュコート領域が基材の上に直接配置されるとき、第１のウオッシュコート領域は、第３のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されてもよい（例えば図６参照）。第２のウオッシュコート領域も、第３のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されてよい。第３のウオッシュコート領域は、第３のウオッシュコート層であってよく、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンであってよく、第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコートゾーンであってよい。第２のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと接することができる［即ち第２のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと隣接又は境界を接する］。別の構成では、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと第２のウオッシュコート領域／ゾーンは分離していてもよい（例えば空隙によって）。

第３のウオッシュコート領域が基材の上に直接配置されるとき、第１のウオッシュコート領域は基材の上に直接配置されてもよい（例えば図８及び１０参照）。第２のウオッシュコート領域は、第３のウオッシュコート領域及び／又は第１のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されてよく、好ましくは第２のウオッシュコート領域は第３のウオッシュコート領域の上に配置又は支持される。第３のウオッシュコート領域は第３のウオッシュコートゾーンであってもよく、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンであってもよい。第３のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと接することができる［即ち第３のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと隣接又は境界を接する］。別の構成では、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと第３のウオッシュコート領域／ゾーンは分離していてもよい（例えば空隙によって）。

第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート層であってもよく、又は第２のウオッシュコートゾーンは、好ましくは第２のウオッシュコートゾーンである。第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコートゾーンであるとき、酸化触媒は、更に第４のウオッシュコート領域を含むことができる（例えば図１０参照）。第４のウオッシュコート領域は、第１のウオッシュコートゾーンの上に配置又は支持されてよい。第４のウオッシュコート領域は、第２のウオッシュコートゾーンと接することができる［即ち第４のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコートゾーンと隣接又は境界を接する］。別の構成では、第４のウオッシュコート領域と第２のウオッシュコート領域は分離していてもよい（例えば空隙によって）。

第４のウオッシュコート領域は第４のウオッシュコートゾーンであってもよい。

第３のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコート領域の上に配置又は支持されうる（例えば図９参照）。第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコートゾーンであってもよく、第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンであってもよい。第２のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと接することができる［即ち第２のウオッシュコート領域／ゾーンは、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと隣接又は境界を接する］。別の構成では、第１のウオッシュコート領域／ゾーンと第２のウオッシュコート領域／ゾーンは分離していてもよい（例えば空隙によって）。

第３のウオッシュコート領域は第３のウオッシュコート層又は第３のウオッシュコートゾーンであってもよい。

第３のウオッシュコート領域が第３のウオッシュコートゾーンであるとき、第３のウオッシュコートゾーンは、典型的には、基材の長さの１０〜９０％（例えば１０〜４５％）、好ましくは１５〜７５％（例えば１５〜４０％）、更に好ましくは２０〜７０％（例えば３０〜６５％、２５〜４５％など）、それよりも更に好ましくは２５〜６５％（例えば３５〜５０％）の長さを有する。

第３のウオッシュコート領域が第３のウオッシュコートゾーンであるとき、第３のウオッシュコートゾーンは第２のウオッシュコートゾーンの上に配置又は支持されうる（例えば図７参照）。第１のウオッシュコート領域は第１のウオッシュコートゾーンであってもよい。第３のウオッシュコートゾーンは、第１のウオッシュコートゾーンと接することができる［即ち第３のウオッシュコートゾーンは、第１のウオッシュコートゾーンと隣接又は接触する］。別の構成では、第１のウオッシュコートゾーンと第３のウオッシュコートゾーンは分離していてもよい（例えば空隙によって）。

第３のウオッシュコート領域が第３のウオッシュコートゾーンであるとき、第３のウオッシュコートゾーンは第１のウオッシュコートゾーンの上に配置又は支持されうる（例えば図９参照）。第２のウオッシュコート領域は第２のウオッシュコートゾーンであってもよい。第３のウオッシュコートゾーンは、第２のウオッシュコートゾーンと接することができる［即ち第３のウオッシュコートゾーンは、第２のウオッシュコートゾーンと隣接又は境界を接する］。別の構成では、第２のウオッシュコートゾーンと第３のウオッシュコートゾーンは分離していてもよく（例えば空隙によって）及び／又は接していなくともよい（例えば第２のウオッシュコートゾーンは第３のウオッシュコートゾーンと物理的に接しない）。

第３のウオッシュコート領域が第３のウオッシュコート層であるとき、第３のウオッシュコート層は第１のウオッシュコート領域／ゾーン及び第２のウオッシュコート領域／ゾーンの両方の上に配置又は支持されうる。

ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための支持酸化触媒の基材は、当技術分野において周知である。ウオッシュコートを作製する方法及びウオッシュコートを基材上に塗布する方法も、当技術分野において既知である（例えば、本出願人による国際公開第９９／４７２６０号、同第２００７／０７７４６２号及び同第２０１１／０８０５２５号参照）。

基材は、典型的には、複数のチャネルを有する（例えば排気ガスを流すための）。通常、基材はセラミック材料又は金属材料である。

基材がコーディエライト（ＳｉＯ_２−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ）、シリコンカーバイド（ＳｉＣ）、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金、又はステンレス鋼合金から作製される又はなることが好ましい。

典型的には、基材はモノリス（本明細書では基材モノリスとも呼ぶ）である。このようなモノリスは当技術分野において周知である。基材モノリスはフロースルーモノリス又は濾過式モノリスとすることができる。

フロースルー式モノリスは、典型的には、両端が開口した、それに沿って延びる複数のチャネル（流路）を有するハニカム型モノリス（例えば、金属製又はセラミック製のハニカム型モノリス）を備える。基材がフロースルーモノリスであるとき、本発明の酸化触媒は、典型的には、リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）［ＮＯ_ｘ貯蔵触媒（ＮＳＣ）とも呼ばれる］であるか、又はリーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）として使用されることが意図される。

フィルターモノリスは、通常、複数の入口チャネルと複数の出口チャネルを含み、入口チャネルは、上流端（即ち排気ガスの入口側）が開口し、下流端（即ち排気ガスの出口側）が閉塞されるか密封され、出口チャネルは、上流端が閉塞されるか密封され、下流端が開口し、各入口チャネルは、多孔質構造により出口チャネルから分離されている。

モノリスがフィルターモノリスである場合、フィルターモノリスがウォールフロー型フィルターであることが好ましい。ウォールフロー型フィルターでは、各入口チャネルが、多孔質構造の壁により出口チャネルから交互に離間されていて、逆もまた同じである。入口チャネルと出口チャネルがハニカム配置に配置されていることが好ましい。ハニカム配置がある場合、入口チャネルの垂直方向且つ側方に隣接するチャネルが上流端で閉塞され、逆もまた同じであることが好ましい（即ち出口チャネルの垂直方向かつ側方に隣接するチャネルが下流端で閉塞される）。いずれの端部から見ても、交互に閉塞され開口するチャネル端は、チェス盤の外観を呈する。

基材がフロースルーモノリスであることが好ましい。

原理上、基材は、いかなる形状又は大きさでもよい。しかしながら、基材の形状と大きさは、通常、触媒中の触媒的に活性な材料の、排気ガスへの曝露を最適化するように選択される。基材は、例えば、管状、繊維状、又は粒子状の形状でありうる。適切な担持基材の例には、モノリスハニカムコーディエライト型の基材、モノリスハニカムＳｉＣ型の基材、層状の繊維又は編物型の基材、発泡体型の基材、クロスフロー型の基材、金属ワイヤーメッシュ型の基材、金属多孔体型の基材、及びセラミック粒子型の基材が含まれる。

一般に、本発明の酸化触媒は、リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）としての使用が意図されている。

リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）としての使用のための本発明の酸化触媒へのあらゆる言及は、受動的ＮＯ_ｘ吸着活性（ＤＯＣ−ＰＮＡ）又はコールドスタート触媒活性（ＤＯＣ−ＣＳＣ）を含むと理解されたい。

本発明は、酸化触媒及び排出制御装置を含む排気系統も提供する。排出制御装置は、好ましくは酸化触媒の下流にある。

排出制御装置の例には、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）、リーンＮＯ_ｘ触媒（ＬＮＣ）、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒、アンモニアスリップ触媒（ＡＳＣ）及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせが含まれる。このような排出制御装置は当技術分野において周知である。排出制御装置が選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒又は選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒であることが好ましい。

前述の排出制御装置のいくつかは、濾過基材を有する。濾過基材を有する排出制御装置は、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、及び選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒からなる群より選択することができる。

排気系統が、リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）、アンモニアスリップ触媒（ＡＳＣ）、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒、及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択される排出制御装置を含むことが好ましい。更に好ましくは、排出制御装置は、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒、及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択される。それよりも更に好ましくは、排出制御装置は、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒又は選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒である。

本発明の排気系統がＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒を含むとき、排気系統は更に、窒素還元剤、例えばアンモニア、又はアンモニア前駆体、例えば尿素又はギ酸アンモニウム、好ましくは尿素を、酸化触媒の下流且つＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒の上流の排気ガス中に注入するためのインジェクターを備えることができる。このようなインジェクターは、窒素還元剤前駆体のソース（例えばタンク）に流体的にリンクさせることができる。排気ガス中への前駆体のバルブ制御による投与は、適切にプログラムされたエンジンマネージメント手段と、排気ガスの組成をモニタリングするセンサによって提供される閉ループ又は開ループフィードバックによって制御することができる。アンモニアはまた、（固体の）カルバミン酸アンモニウムを加熱することによって生成することができ、生成されたアンモニアは排気ガス中に注入することができる。

インジェクターに代えて又は加えて、アンモニアをｉｎ ｓｉｔｕで（例えばＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒の上流に配置されたＬＮＴのリッチ再生の間に）生成することができる。したがって、排気系統は更に、排気ガスに炭化水素を混入するためのエンジンマネージメント手段を含むことができる。

ＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒は、Ｃｕ、Ｈｆ、Ｌａ、Ａｕ、Ｉｎ、Ｖ、ランタニド及び第８族遷移金属（例えばＦｅ）のうちの少なくとも一つからなる群より選択される金属を含むことができ、この金属は耐火性酸化物又はモレキュラーシーブ上に支持される。金属は、好ましくは、Ｃｅ、Ｆｅ、Ｃｕ及びこれらのうちのいずれか二つ以上の組み合わせから選択され、更に好ましくは金属はＦｅ又はＣｕである。

ＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒のための耐火性酸化物は、Ａｌ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２、ＣｅＯ_２、ＳｉＯ_２、ＺｒＯ_２及びこれらのうちの二つ以上を含有する混合酸化物からなる群より選択することができる。非ゼオライト触媒は、タングステン酸化物（例えばＶ_２Ｏ_５／ＷＯ_３／ＴｉＯ_２、ＷＯ_ｘ／ＣｅＺｒＯ_２、ＷＯ_ｘ／ＺｒＯ_２又はＦｅ／ＷＯ_ｘ／ＺｒＯ_２）も含むことができる。

ＳＣＲ触媒、ＳＣＲＦ^ＴＭ触媒又はそのウオッシュコートが少なくとも一つのモレキュラーシーブ、例えばアルミノシリケートゼオライト又はＳＡＰＯを含むことが特に好ましい。少なくとも一つのモレキュラーシーブは、小孔径、中間孔径、又は大孔径のモレキュラーシーブとすることができる。本明細書において、「小孔径のモレキュラーシーブ」とは、最大環サイズ８を含むモレキュラーシーブ、例えばＣＨＡを意味し；「中間孔径のモレキュラーシーブ」とは、最大環サイズ１０を含むモレキュラーシーブ、例えばＺＳＭ−５を意味し；「大孔径のモレキュラーシーブ」とは、最大環サイズ１２を含むモレキュラーシーブ、例えばベータを意味する。小孔径のモレキュラーシーブは、ＳＣＲ触媒に使用するために有利である可能性がある。

本発明の排気系統において、ＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒のために好ましいモレキュラーシーブは、ＡＥＩ、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−２０、ＺＳＭ−３４を含むＥＲＩ、モルデナイト、フェリエライト、Ｂｅｔａを含むＢＥＡ、Ｙ、ＣＨＡ、Ｎｕ−３を含むＬＥＶ、ＭＣＭ−２２及びＥＵ−１からなる群より選択される合成アルミノシリケートゼオライトモレキュラーシーブであり、好ましくはＡＥＩ又はＣＨＡであり、約１０〜約５０、例えば約１５〜約４０のシリカ対アルミナ比を有する。

第１の排気系統の実施態様では、排気系統は、本発明の酸化触媒と、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）を含む。典型的には、酸化触媒の後に触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）が続く（例えば、酸化触媒は触媒化スートフィルターの上流にある）。したがって、例えば、酸化触媒の出口は触媒化スートフィルターの入口に接続される。

第２の排気系統の実施態様では、排気系統は、本発明の酸化触媒、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）及び選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒を含む。酸化触媒の後には、典型的には触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）が続く（例えば、酸化触媒は触媒化スートフィルターの上流にある）。触媒化スートフィルターの後には、典型的には選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒が続く（例えば、ＣＳＦはＳＣＲの上流にある）。窒素系還元剤のインジェクターは、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）と選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒の間に配置することができる。したがって、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）の後に、窒素系還元剤のインジェクターが続いてよく（例えば、触媒化スートフィルターがインジェクターの上流にある）、窒素系還元剤のインジェクターの後に、選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒が続いてよい（例えば、窒素系還元剤のインジェクターがＳＣＲの上流にある）。

第３の排気系統の実施態様では、排気系統は、本発明の酸化触媒、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒及び触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）又はディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）を含む。

第３の排気系統の実施態様では、本発明の酸化触媒の後には典型的には選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒が続く（例えば、本酸化触媒はＳＣＲの上流にある）。窒素系還元剤のインジェクターは、酸化触媒と選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒の間に配置することができる。このように、酸化触媒の後に窒素系還元剤のインジェクターが続いてよく（例えば、酸化触媒がインジェクターの上流にある）、窒素系還元剤のインジェクターの後に、選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒が続いてよい（例えば、窒素系還元剤のインジェクターがＳＣＲの上流にある）。選択的接触還元（ＳＣＲ）触媒の後に、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）又はディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）が続く（例えば、ＳＣＲがＣＳＦ又はＤＰＦの上流にある）。

第４の排気系統の実施態様は、本発明の酸化触媒、及び選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒を含む。典型的には、本発明の酸化触媒の後に選択的接触還元フィルター（ＳＣＲＦ）触媒が続く（例えば、本酸化触媒がＳＣＲＦの上流にある）。窒素系還元剤のインジェクターは、酸化触媒と選択的接触還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒の間に配置することができる。したがって、酸化触媒の後に、窒素系還元剤のインジェクターが続いてもよく（例えば、酸化触媒がインジェクターの上流にある）、窒素系還元剤のインジェクターの後に、選択的接触還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒が続いてもよい（例えば、窒素系還元剤のインジェクターがＳＣＲＦの上流にある）。

排気系統が、上述の第２から第４の排気系統の実施態様のように、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒又は選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒を含むとき、ＡＳＣをＳＣＲ触媒又はＳＣＲＦ^ＴＭ触媒の下流に配置することができる（即ち別個の基材モノリスとして）か、又は更に好ましくはＳＣＲ触媒を含む基材モノリスの下流又は終端のゾーンをＡＳＣの支持体として使用することができる。

本発明の別の態様は、車両又は装置に関する。車両又は装置はディーゼルエンジンを備える。ディーゼルエンジンは、予混合圧縮着火（ＨＣＣＩ）エンジン、予混合圧縮自着火燃焼（ＰＣＣＩ）エンジン又は低温燃焼（ＬＴＣ）エンジンとすることができる。ディーゼルエンジンが従来の（即ち伝統的な）ディーゼルエンジンであることが好ましい。

車両は、例えば米国又は欧州の法律に規定されているような軽量ディーゼル車（ＬＤＶ）とすることができる。軽量ディーゼル車は、典型的には＜２８４０ｋｇの重量、更に好ましくは＜２６１０ｋｇの重量を有する。

米国では、軽量ディーゼル車（ＬＤＶ）は、総重量≦８，５００ポンド（ＵＳポンド）を有するディーゼル車両を指す。欧州では、軽量ディーゼル車（ＬＤＶ）は、（ｉ）運転席の他に最大八つの座席を備え、且つ最大質量が５トンを超えない乗用車、及び（ｉｉ）最大質量が１２トンを超えない貨物輸送のための車両を指す。

或いは、車両は、米国の法律で規定されている大型ディーゼル車両（ＨＤＶ）、例えば＞８，５００ポンド（ＵＳポンド）の総重量を有するディーゼル車両でもよい。

本発明は、排出制御装置のためのディーゼルエンジンの排気ガス中のＮＯ_ｘ含有量を調節する方法も提供する。（ｂ）処理済みの排気ガスを排出制御装置に通過させる工程は、典型的には、処理済み排気ガスを直接排出制御装置に通過させることを伴う。したがって、酸化触媒の出口は、排出制御装置の入口に直接（例えば中継なしで）接続される。

典型的には、排出制御装置は、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、又は触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）である。排出制御装置が選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒又は選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒であることが好ましい。

特に本発明の方法又は使用の態様に関して、本明細書において「ＮＯ_ｘの含有量を調節する」という場合、ＮＯ：ＮＯ_２の比（ｐｐｍ又は体積％で、典型的には排気ガスの温度及び圧力における）を、特定の排気ガス温度又は温度範囲における所定の比以内に、変更（即ち調整）又は維持、好ましくは変更することを指す。所定の比は、典型的には、１７：３未満、好ましくは５：１〜１：５、更に好ましくは２．５：１〜１：２．５、それよりも更に好ましくは２：１〜１：２（例えば１．５：１〜１：１．５又は約１：１）である。

本発明は、濾過基材を有する排出制御装置（例えば濾過基材を有する下流の排出制御装置）の再生における酸化触媒の使用にも関する。

濾過基材を有する排出制御装置は、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択することができる。

本発明の酸化触媒は、濾過基材を有する排出制御装置の再生に使用されるとき、排出制御装置の能動的又は受動的再生、好ましくは能動的再生に使用されうる。

酸化触媒は、濾過基材を有する排出制御装置を、少なくとも２２０℃、好ましくは少なくとも２４０℃、更に好ましくは少なくとも２６０℃、それよりも更に好ましくは少なくとも２８０℃の温度において、一酸化窒素（ＮＯ）を二酸化窒素（ＮＯ_２）へと酸化することにより再生するために使用されうる。

定義
「ウオッシュコート」という用語は、当技術分野において周知であり、通常酸化触媒の製造の間に、基材に塗布される接着性コーティングを指す。

本明細書において使用される「ウオッシュコート領域」という用語は、基材上のウオッシュコートの領域を指す。例えば、「ウオッシュコート領域」は、「層」又は「ゾーン」として基材上に配値又は支持されうる。基材上のウオッシュコートの領域又は配置は、基材にウオッシュコートを塗布する工程の間、通常制御される。「ウオッシュコート領域」は、典型的には明確な境界又は縁を有する（即ち一般的な分析技術を用いて、一のウオッシュコート領域を別のウオッシュコート領域から区別することが可能である）。

典型的には、「ウオッシュコート領域」は実質的に均一な長さを有する。この文脈における「実質的に均一な長さ」への言及は、その平均値から１０％を上回る偏差、好ましくは５％を上回る偏差、更に好ましくは１％を上回る偏差（例えば最大の長さと最小の長さとの差）を有しない長さを指す。

各「ウオッシュコート領域」は、実質的に均一な組成を有する（即ちウオッシュコート領域の一部をウオッシュコート領域の別の一部と比較したときにウオッシュコートの組成に実質的な差がない）ことが好ましい。この文脈における実質的に均一な組成とは、ウオッシュコート領域の一部をウオッシュコート領域の別の一部と比較したときの組成の差が５％以下、通常は２．５％以下、及び最も一般的には１％以下である材料（例えばウオッシュコート領域）を指す。

本明細書において使用される用語「ウオッシュコートゾーン」 は、基材の全長より短い長さ、例えば基材の全長の≦７５％の長さを有するウオッシュコート領域を指す。「ウオッシュコートゾーン」は、典型的には、基材の全長の少なくとも５％（例えば≧５％）の長さ（即ち実質的に均一な長さ）を有する。

基材の全長は、その入口端と出口端（例えば基材の両端）の間の距離である。

本明細書において使用される「基材の入口端に配置されたウオッシュコートゾーン」への言及は、ウオッシュコートゾーンが基材の出口端より基材の入口端の近くにある、基材の上に配置又は支持されたウオッシュコートゾーンを指す。つまり、ウオッシュコートゾーンの中間点（即ちその長さの半分の地点）は、基材の出口端より基材の入口端に近い。同様に、本明細書において使用される「基材の出口端に配置されたウオッシュコートゾーン」への言及は、ウオッシュコートゾーンが基材の入口端より基材の出口端の近くにある、基材の上に配置又は支持されたウオッシュコートゾーンを指す。つまり、ウオッシュコートゾーンの中間点（即ちその長さの半分の地点）は、基材の入口端より基材の出口端に近い。

基材がウォールフロー型フィルターであるとき、通常「基材の入口端に配置されたウオッシュコートゾーン」への言及は、基材の上に配置又は支持されたウオッシュコートゾーンであって：
（ａ）基材の入口チャネルの閉鎖端（例えば遮蔽又は閉塞された端部）よりも入口チャネルの入口端（例えば開放端）に近いウオッシュコートゾーン、及び／又は
（ｂ）基材の出口チャネルの出口端（例えば開放端）よりも出口チャネルの閉鎖端（例えば遮蔽又は閉塞された端部）に近いウオッシュコートゾーン
を指す。

したがって、ウオッシュコートゾーンの中間点（即ちその長さの半分の地点）は、（ａ）入口チャネルの閉鎖端よりも基材の入口チャネルの入口端に近い、及び／又は（ｂ）出口チャネルの出口端よりも基材の出口チャネルの閉鎖端に近い。

同様に、基材がウォールフロー型フィルターであるとき、「基材の出口端に配置されたウオッシュコートゾーン」への言及は、基材の上に配置又は支持されたウオッシュコートゾーンであって：
（ａ）基材の出口チャネルの閉鎖端（例えば遮蔽又は閉塞された）よりも出口チャネルの出口端（例えば開放端）に近いウオッシュコートゾーン、及び／又は
（ｂ）基材の入口チャネルの入口端（例えば開放端）よりも入口チャネルの閉鎖端（例えば遮蔽又は閉塞された端部）に近いウオッシュコートゾーン
を指す。

したがって、ウオッシュコートゾーンの中間点（即ちその長さの半分の地点）は、（ａ）基材の出口チャネルの閉鎖端よりも出口チャネルの出口端に近い、及び／又は（ｂ）基材の入口チャネルの入口端よりも入口チャネルの閉鎖端に近い。

ウオッシュコートゾーンは、ウオッシュコートがウォールフロー型フィルターの壁の中に存在するとき（即ちウオッシュコートゾーンが壁内にあるとき、（ａ）及び（ｂ）の両方を満たすことができる。

本明細書において使用される頭字語「ＰＧＭ」は、「白金族金属」を指す。用語「白金族金属」は通常、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ及びＰｔからなる群より選択される金属、好ましくはＲｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｉｒ及びＰｔからなる群より選択される金属を指す。一般に、用語「ＰＧＭ」は、好ましくは、Ｒｈ、Ｐｔ及びＰｄからなる群より選択される金属を指す。

本明細書において使用される「混合酸化物」という用語は通常、当技術分野で従来既知のように、単一相の酸化物の混合物を指す。本明細書において使用される「複合酸化物」という用語は、当技術分野で従来既知のように、一相よりも多い相を有する酸化物の組成物を一般的に指す。

本明細書において使用される「実質的に重複」しないウオッシュコートゾーンへの言及は、基材の長さの１０％未満、好ましくは７．５％未満、更に好ましくは５％未満、特に２．５％未満、それよりも更に好ましくは１％未満の重複（即ち基材上で隣接するゾーンの端部間の）を指し、最も好ましくは重複はない。

本明細書において使用される「〜から本質的になる」という表現は、特定された材料と、機構の基本的特徴に著しく影響しない他の材料又は工程、例えば小さな不純物を含むように機構を限定する。「〜から本質的になる」という表現は、「〜からなる」という表現を包含する。

本明細書において、典型的にはウオッシュコート領域、ウオッシュコート層又はウオッシュコートゾーンの含有量の文脈で、材料に関して使用される「実質的に〜を含まない」という表現は、この材料がわずかな量、例えば≦５重量％、好ましくは≦２重量％、更に好ましくは≦１重量％であることを意味する。「実質的に〜を含まない」という表現は、「〜を含まない」という表現を包含する。

本明細書において使用される、重量％で表されるドーパントの量、特に総量への言及は、支持材又はその耐火性金属酸化物の重量を指す。

ここで、本発明を、以下の非限定的な実施例により説明する。

実施例１
シリカでドープされたアルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。酢酸バリウムをスラリーに加え、続いて適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加えた。スラリーが、シリカでドープされたアルミナとゼオライトとを、質量でそれぞれ７８％と２２％含むように、ベータゼオライトを加えた。次いでスラリーを撹拌して均質にした。得られたウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスの入口チャネルに塗布し、次いで乾燥した。

第２のスラリーを、シリカでドープされたアルミナ粉末を取り、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕することにより調製した。可溶性の白金塩をスラリーに加え、続いて硝酸マンガン溶液を加えた。スラリーを撹拌して均質にした。第２のスラリーを、従来のコーティング技術を用いてフロースルーモノリスの出口チャネルに塗布した。この部分を乾燥し、次いで５００℃でか焼した。完成した触媒は、７５ｇ ｆｔ^−３の全体のＰＧＭローディング及び１００ｇ ｆｔ^−３の出口コーティング上のマンガンローディングを有していた。白金対マンガンの重量比は３：５であった。

実施例２
シリカでドープされたアルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。酢酸バリウムをスラリーに加え、続いて適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加えた。スラリーが、シリカでドープされたアルミナとゼオライトとを、質量でそれぞれ７８％と２２％含むように、ベータゼオライトを加えた。次いでスラリーを撹拌して均質にした。得られたウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスの入口チャネルに塗布し、次いで乾燥した。

第２のスラリーを、シリカでドープされたアルミナ粉末を取り、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕することにより調製した。適量の可溶性白金塩をスラリーに加え、撹拌して均質にした。第２のスラリーを、従来のコーティング技術を用いてフロースルーモノリスの出口チャネルに塗布した。この部分を乾燥し、次いで５００℃でか焼した。完成した触媒は、７５ｇ ｆｔ^−３の全体のＰＧＭローディングを有していた。

実験結果
ＮＯ酸化の測定
実施例１及び２の触媒からコアの試料を採取した。すべてのコアは、７５０℃のオーブンで１５時間にわたり熱水的に「老化」させた。更にコアを取り、「新品の」状態に保った（即ちオーブンによる熱処理を行わずに）。

触媒活性を、合成ガス台上活性試験（ＳＣＡＴ）を用いて決定した。表１の入口ガス混合物を使用して、模擬的な触媒活性試験（ＳＣＡＴ）ガス装置内で、新品のコアと老化させたコアを試験した。いずれの場合も、残部は窒素である。

結果
ＳＣＡＴの結果を以下の表２及び３に示す。

表２の結果は、老化させた状態の実施例１の触媒（Ｐｔゾーンにマンガンを含む）が、２００℃において、実施例２の触媒より高いＮＯ酸化性能を有することを示す。

表３の結果は、老化させた状態の実施例１の触媒が２２０℃において、実施例２の触媒より良好なＮＯ酸化活性を呈することを示す。

表２及び３はまた、新品の状態の触媒と老化させた状態の触媒とのＮＯ酸化活性の差が、実施例２より実施例１で小さいことを示している。したがって、実施例１の触媒は、実施例２よりも安定なＮＯ酸化性能を示す。新品の状態と老化させた状態の間での安定なＮＯ酸化性能は、下流のＳＣＲの用量較正のために有利である。

実施例３
第１のスラリーを、以下のように調製した：シリカ−アルミナ粉末を水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。可溶性の白金塩を、続いて硝酸マンガンを加えた。混合物を撹拌して均質にした。

スラリーを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスの出口端に塗布した。次いでそれを乾燥し、５００℃でか焼した。この部分のＰｔローディングは１５ｇ ｆｔ^−３であった。この部分へのマンガンのローディングは５０ｇ ｆｔ^−３であった。

第２のスラリーは、シリカ−アルミナ粉末を取り、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕することにより調製した。酢酸バリウムをスラリーに加え、続いて適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加えた。スラリーが質量で７７％のシリカ−アルミナと２３％のゼオライトを含むように、ベータゼオライトを加えた。次いでスラリーを撹拌して均質にした。得られたウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、フロースルーモノリスの入口チャネルに塗布した。この部分を乾燥し、５００℃でか焼した。完成した触媒は、４５ｇ ｆｔ^−３の総Ｐｔローディング及び１５ｇ ｆｔ^−３のＰｄローディングを有していた。

実施例４
第３のスラリーを調製し、実施例３と同じ方法を用いて、一平方当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスに塗布した。この部分へのＰｔローディングは１５ｇ ｆｔ^−３であった。この部分へのマンガンのローディングは５０ｇ ｆｔ^−３であった。

第２のスラリーは、シリカ−アルミナ粉末を取り、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕することにより調製した。可溶性の白金塩を、続いて硝酸マンガンを加えた。スラリーが質量で７７％のシリカ−アルミナと２３％のゼオライトを含むように、ベータゼオライトを加えた。次いでスラリーを撹拌して均質にした。得られたウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、フロースルーモノリスの入口チャネルに塗布した。この部分を乾燥し、５００℃でか焼した。完成した触媒は、５４ｇ ｆｔ^−３の総Ｐｔローディング及び１００ｇ ｆｔ^−３のマンガンローディングを有していた。

実験結果
酸化活性の測定
実施例３及び４の触媒の各々からコアの試料を採取した。コアは、７５０℃のオーブンで１５時間にわたり、１０％の水を用いて熱水的に「老化」させた。触媒活性を、合成ガス台上試験を用いて決定した。表１の入口ガス混合物を使用して、模擬的な触媒活性試験（ＳＣＡＴ）ガス装置内で、コアを試験した。いずれの場合も、残部は窒素である。ＣＯ及びＨＣの酸化活性は、５０％の変換が達成される着火温度（Ｔ５０）により決定される。ＮＯの酸化活性は、３００℃における変換率として決定される。

結果
ＳＣＡＴの結果を以下の表４に示す。

表４の結果は、実施例３と４が、非常に似通ったＣＯ及びＨＣのＴ５０着火温度を有することを示している。これは、実施例３及び４が非常に似通ったＣＯ及びＨＣ酸化活性を有することを意味する。実施例４は、入口コーティング並びに出口コーティング上に白金とマンガンの両方を含む。実施例３は、出口コーティングにのみ白金とマンガンの両方を含む。実施例４は、３００℃において、実施例３より高いＮＯ酸化性能を有する。

実施例５
シリカ−アルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加えた。混合物を撹拌して均質にした。ウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスに塗布した。次いでそれを乾燥し、５００℃でか焼した。この部分の全体のＰＧＭローディングは６０ｇ ｆｔ^−３であった。Ｐｔ：Ｐｄの比は質量で４：１であった。

実施例６
シリカ−アルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加え、続いて硝酸マンガンを加えた。混合物を撹拌して均質にした。ウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスに塗布した。次いでそれを乾燥し、５００℃でか焼した。この部分の全体のＰＧＭローディングは６０ｇ ｆｔ^−３であった。Ｐｔ：Ｐｄの比は質量で４：１であった。マンガンのローディングは１００ｇ ｆｔ^−３であった。

実施例７
シリカ−アルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加えた。混合物を撹拌して均質にした。ウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスに塗布した。次いでそれを乾燥し、５００℃でか焼した。この部分の全体のＰＧＭローディングは６０ｇ ｆｔ^−３であった。Ｐｔ：Ｐｄの比は質量で１０：１であった。

実施例８
シリカ−アルミナ粉末を、水中においてスラリー化し、ｄ_９０＜２０ミクロンまで粉砕した。適量の可溶性白金及びパラジウム塩を加え、続いて硝酸マンガンを加えた。混合物を撹拌して均質にした。ウオッシュコートを、確立されたコーティング技術を用いて、一平方インチ当たり４００個のセルを有するコーディエライトフロースルーモノリスに塗布した。次いでそれを乾燥し、５００℃でか焼した。この部分の全体のＰＧＭローディングは６０ｇ ｆｔ^−３であった。Ｐｔ：Ｐｄの比は質量で１０：１であった。マンガンのローディングは１００ｇ ｆｔ^−３であった。

実験結果
酸化活性の測定
実施例５、６、７及び８の触媒の各々からコアの試料を採取した。コアは、８００℃のオーブンで１６時間にわたり、１０％の水を用いて熱水的に「老化」させた。触媒活性を、合成ガス台上試験を用いて決定した。表１の入口ガス混合物を使用して、模擬的な触媒活性試験（ＳＣＡＴ）ガス装置内で、コアを試験した。いずれの場合も、残部は窒素である。ＣＯ及びＨＣの酸化活性は、５０％の変換が達成される着火温度（Ｔ５０）により決定される。

結果
ＳＣＡＴの結果を以下の表５に示す。

表５の結果は、実施例５、６、７及び８のＣＯ及びＨＣ Ｔ５０着火温度を示す。実施例５及び６は、同じ貴金属ローディングと、４：１のＰｔ：Ｐｄ重量比を有する。マンガンを含む実施例６は、マンガンを含まない実施例５より低いＣＯ Ｔ５０着火温度を有する。実施例５と６のＨＣ Ｔ５０着火温度は同一である。実施例７及び８は、同じ貴金属ローディングと、１０：１のＰｔ：Ｐｄ重量比を有する。マンガンを含む実施例８は、マンガンを含まない実施例７より低いＣＯ及びＨＣ Ｔ５０着火温度を有する。

４：１より１０：１のＰｔ：Ｐｄ重量比において、マンガンを含有する触媒に着火温度の大きな改善が見られる。

あらゆる疑問を回避するために、本明細書において引用されたすべての文献の内容全体が、参照により本願に組み込まれる。

Claims (34)

1. ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための酸化触媒であって：
   第１の白金族金属（ＰＧＭ）、第１の支持材及びＮＯ_ｘ貯蔵成分を含む第１のウオッシュコート領域；
   白金（Ｐｔ）、マンガン（Ｍｎ）及び第２の支持材を含む第２のウオッシュコート領域；並びに
   入口端及び出口端を有する基材
   を含み、第２のウオッシュコート領域が、５：１〜０．２：１のマンガン（Ｍｎ）対白金（Ｐｔ）の総重量比を有する、酸化触媒。
2. ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための酸化触媒であって：
   第１の白金族金属（ＰＧＭ）、第１の支持材及びＮＯ _ｘ 貯蔵成分を含む第１のウオッシュコート領域；
   白金（Ｐｔ）、マンガン（Ｍｎ）及び第２の支持材を含む第２のウオッシュコート領域；並びに
   入口端及び出口端を有する基材
   を含み、第１のＰＧＭが、白金とパラジウムの組み合わせ、パラジウムとロジウムの組み合わせ、又は白金とパラジウムとロジウムの組み合わせであり、第１のウオッシュコート領域がパラジウム支持材を更に含む、酸化触媒。
3. 第１のＰＧＭが、白金とパラジウムの組み合わせ、パラジウムとロジウムの組み合わせ、又は白金とパラジウムとロジウムの組み合わせであり、第１のウオッシュコート領域がパラジウム支持材を更に含む、請求項１に記載の酸化触媒。
4. 白金及び／又はロジウムが第１の支持材の上に配置又は支持されており、パラジウムがパラジウム支持材の上に配置又は支持されている、請求項２又は３に記載の酸化触媒。
5. ＮＯ _ｘ 貯蔵成分がパラジウム支持材の上に配置又は支持されている、請求項２から４のいずれか一項に記載の酸化触媒。
6. パラジウム支持材がセリア又はセリアの混合若しくは複合酸化物を含む耐火性金属酸化物を含む、請求項２から５のいずれか一項に記載の酸化触媒。
7. 第２のウオッシュコート領域が、５：１〜０．２：１のマンガン（Ｍｎ）対白金（Ｐｔ）の総重量比を有する、請求項２から６のいずか一項に記載の酸化触媒。
8. マンガン（Ｍｎ）が、第２の支持材の上に配置又は支持されている、請求項１から７のいずれか一項に記載の酸化触媒。
9. 第２のウオッシュコート領域がパラジウムを含む、請求項１から８のいずれか一項に記載の酸化触媒。
10. 第２のウオッシュコート領域が、１：０〜２：１の白金対パラジウムの総重量比を有する、請求項１から９のいずれか一項に記載の酸化触媒。
11. 第２の支持材が、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア及びこれらの混合若しくは複合酸化物からなる群より選択される耐火性金属酸化物を含む、請求項１から１０のいずれか一項に記載の酸化触媒。
12. 耐火性金属酸化物がドーパントでドープされる、請求項１１に記載の酸化触媒。
13. 耐火性金属酸化物が、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカーアルミナ、チタニア−アルミナ、ジルコニア−アルミナ、セリア−アルミナ、チタニア−シリカ、ジルコニア−シリカ、ジルコニア−チタニア、セリア−ジルコニア及びアルミナ−マグネシウム酸化物からなる群より選択される、請求項１１又は１２に記載の酸化触媒。
14. 耐火性金属酸化物が、シリカでドープされたアルミナである、請求項１２に記載の酸化触媒。
15. ＮＯ_ｘ貯蔵成分が、アルカリ金属、アルカリ土類金属及び／又は希土類金属を含み、ここで希土類金属は、ランタン、イットリウム及びこれらの組み合わせからなる群より選択される、請求項１から１４のいずれか一項に記載の酸化触媒。
16. ＮＯ_ｘ貯蔵成分が、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択されるアルカリ土類金属を含む、請求項１５に記載の酸化触媒。
17. 第１のＰＧＭが第１の支持材の上に配置又は支持されている、請求項１から１６のいずれか一項に記載の酸化触媒。
18. 第１のＰＧＭが、白金、パラジウム、白金とパラジウムの組み合わせ、白金とロジウムの組み合わせ、パラジウムとロジウムの組み合わせ、及び白金とパラジウムとロジウムの組み合わせから選択される、請求項１から１７のいずれか一項に記載の酸化触媒。
19. 第１の支持材が、アルカリ土類金属アルミネートを含む耐火性金属酸化物を含む、請求項１から１８のいずれか一項に記載の酸化触媒。
20. 第１の支持材が、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア及びこれらの混合若しくは複合酸化物からなる群より選択される耐火性金属酸化物を含む、請求項１から１８のいずれか一項に記載の酸化触媒。
21. ドーパントでドープされる耐火性金属酸化物を含む、請求項２０に記載の酸化触媒。
22. 耐火性金属酸化物が、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、セリア、シリカーアルミナ、チタニア−アルミナ、ジルコニア−アルミナ、セリア−アルミナ、チタニア−シリカ、ジルコニア−シリカ、ジルコニア−チタニア、セリア−ジルコニア及びアルミナ−酸化マグネシウムからなる群より選択される、請求項２０又は２１に記載の酸化触媒。
23. 耐火性金属酸化物が、酸化マグネシウムでドープされたアルミナである、請求項２１に記載の酸化触媒。
24. 第１のＰＧＭが白金とパラジウムの組み合わせであり、白金は第１の支持材の上に配置又は支持されている及び／又はパラジウムは第１の支持材の上に配置又は支持されている、請求項１から２３のいずれか一項に記載の酸化触媒。
25. 第２のウオッシュコート領域が、基材の出口端に配置された第２のウオッシュコートゾーンである、請求項１から２４のいずれか一項に記載の酸化触媒。
26. 第１のウオッシュコート領域が、基材の入口端に配置された第１のウオッシュコートゾーンである、請求項２５に記載の酸化触媒。
27. 第２のウオッシュコート領域が、基材の入口端に配置された第２のウオッシュコートゾーンである、請求項１から２４のいずれか一項に記載の酸化触媒。
28. 第１のウオッシュコート領域が、基材の出口端に配置された第１のウオッシュコートゾーンである、請求項２７に記載の酸化触媒。
29. 第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコートゾーンが第１のウオッシュコート層の上に配置されている、請求項２５又は２７に記載の酸化触媒。
30. 第１のウオッシュコート領域が第１のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート領域が第２のウオッシュコート層であり、第２のウオッシュコート層が第１のウオッシュコート層の上に配置される、請求項１から２４のいずれか一項に記載の酸化触媒。
31. 基材がスルーフロー基材である、請求項１から３０のいずれか一項に記載の酸化触媒。
32. 請求項１から３１のいずれか一項に記載の酸化触媒と、排出制御装置とを備える排気系統。
33. 排出制御装置が、ディーゼルパティキュレートフィルター（ＤＰＦ）、リーンＮＯ_ｘトラップ（ＬＮＴ）、リーンＮＯ_ｘ触媒（ＬＮＣ）、選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒、ディーゼル酸化触媒（ＤＯＣ）、触媒化スートフィルター（ＣＳＦ）、選択的触媒還元フィルター（ＳＣＲＦ^ＴＭ）触媒、アンモニアスリップ触媒（ＡＳＣ）及びこれらのうちの二つ以上の組み合わせからなる群より選択される排出制御装置からなる群より選択される、請求項３２に記載の排気系統。
34. ディーゼルエンジンと、請求項１から３１のいずれか一項に記載の酸化触媒又は請求項３２若しくは３３に記載の排気系統とを備える、車両又は装置。
    

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