JP5862787B2 - フッ素ゴム組成物 - Google Patents

Description

（関連出願への相互参照）
本願は、本明細書において全体にわたって参照として組み込まれた２０１２年２月２４日出願の米国仮特許出願第６１／６０２，８１８号の３５Ｕ．Ｓ．Ｃ．§１１９（ｅ）に基づく利益を請求する。

本発明は、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物に関する。

フッ素ゴムは耐薬品性、耐油性、耐熱性、耐寒性等に優れることが知られている。

特許文献１では、高い温度に加熱した後でも改良された耐圧縮永久ひずみ性を有している臭素含有フッ素ゴム組成物が提案されている。
特許文献２では、極めて高い引張強度を達成し、かつ従来のフッ素ゴム加硫物と同様に耐圧縮永久ひずみ性、耐熱性、耐油性、耐薬品性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム加硫組成物が提案されている。
特許文献３では、１００℃といった高温破断時の伸びおよび０℃といった低温における耐圧縮永久歪特性に優れた加硫物を与え得る含フッ素エラストマーが提案されている。
特許文献４では、優れた熱時強度を有する組成物として、フッ素樹脂（ｂ）１００重量部に対して５〜１００重量部の含フッ素熱可塑性エラストマーを含んでなるフッ素ゴム組成物が提案されている。

特開昭６０−５５０５０号公報 特開平３−１２２１５３号公報 特開２００８−１８４４９６号公報 特開平０６−２５５００号公報

一方、タイヤ製造用のブラダー用途では、高温環境下において特に優れた引張物性及び引張疲労特性が望まれている。

本発明は、耐熱性だけではなく、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を提供することを目的とする。

本発明は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であるフッ素ゴム（Ａ）、及び、カーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験（測定周波数：１Ｈｚ、測定温度：１００℃）において、未架橋時の動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上、３０００ｋＰａ以下であることを特徴とするフッ素ゴム組成物（以下、「第一のフッ素ゴム組成物」）である。

本発明はまた、フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であり、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験（測定周波数：１Ｈｚ、測定温度：１００℃）において、未架橋時の動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上、３０００ｋＰａ以下である
ことを特徴とするフッ素ゴム組成物（以下、「第二のフッ素ゴム組成物」）でもある。

本発明は更に、上記フッ素ゴム組成物を架橋して得られるフッ素ゴム架橋物でもある。
本発明は更に、上記フッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するホースでもある。
本発明は更に、上記フッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するシール材でもある。
本発明は更に、上記フッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するダイヤフラムでもある。
本発明は更に、上記フッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するベルト及びベルト部材でもある。

本発明はそして、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であることを特徴とするフッ素ゴムでもある。

本発明はまた、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であるフッ素ゴムとカーボンブラックを含むことを特徴とするフッ素ゴム組成物（以下、「第三のフッ素ゴム組成物」）でもある。

本発明は更に、フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であることを特徴とするフッ素ゴム組成物（以下、「第四のフッ素ゴム組成物」）でもある。

本発明によれば、耐熱性だけではなく、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を提供することができる。

工程（２−１）及び工程（２−２）における混練方法を模式的に示す図である。 プライマーバルブの形状の一例を示す概略図である。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であるフッ素ゴム（Ａ）、及び、カーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験（測定周波数：１Ｈｚ、測定温度：１００℃）において、未架橋時の動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上、３０００ｋＰａ以下である。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であるフッ素ゴム（Ａ）を含むことにより、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えることができる。
フッ素ゴム（Ａ）としては、１種のフッ素ゴムを用いてもよいし、２種以上のフッ素ゴムを併用してもよい。例えば、ヨウ素含有量が異なる２種のフッ素ゴムを使用する場合、２種のフッ素ゴムの合計のポリマー末端基量に対する、２種のフッ素ゴムの合計のヨウ素含有量が１０〜９０モル％であればよい。

高温時の引張物性及び引張疲労特性により優れた架橋物を与えることができることから、フッ素ゴム（Ａ）は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１１〜８９モル％であることが好ましく、１２〜８８モル％であることがより好ましく、１２〜８０モル％であることが更に好ましく、１２〜７０モル％であることが特に好ましく、１２〜６４モル％が最も好ましい。

フッ素ゴム（Ａ）が有する末端基としては、例えば、ＩＣＨ_２ＣＦ_２−、ＩＣＦ_２ＣＨ_２−、ＩＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＨ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−、ＨＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２−、ＣＨ_３ＣＦ_２−、ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２‐、ＨＯＯＣＣＨ_２−、ＣＦ_３Ｃ（＝Ｏ）ＣＦ_２−、ＨＯＯＣＣＦ（ＣＦ_３）−、ＨＯＯＣＣＦ_２−、ＣＦ（ＣＦ_３）_２−、ＣＦ_３ＣＦ_２−が挙げられる。これらのうち、ＩＣＨ_２ＣＦ_２−、ＩＣＦ_２ＣＨ_２−、ＩＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＨ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−、ＣＨ_３ＣＦ_２−、ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２−、ＣＦ（ＣＦ_３）_２−、ＣＦ_３ＣＦ_２−が特に重要である。

ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量は、例えば、^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲにより測定することができる。測定の具体例を下記に示す。

ポリマー末端基Ａ；ＩＣＨ_２ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：３．８〜４．０ｐｐｍ、２Ｈ、ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ）、ポリマー末端基Ｂ；ＩＣＦ_２ＣＨ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−３８ｐｐｍ、２Ｆ）、ポリマー末端基Ｃ；ＩＣＦ_２ＣＦ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−６０〜−６１ｐｐｍ、２Ｆ）、ポリマー末端基Ｄ；ＨＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：６．０〜６．８ｐｐｍ、１Ｈ、ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ）、ポリマー末端基Ｅ；ＣＨ_３ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：１．７８ｐｐｍ、３Ｈ、ｔｒｉｐｌｅｔ、Ｊ＝１９．２Ｈｚ）、ポリマー末端基Ｆ；ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：３．７７ｐｐｍ、２Ｈ、ｔｒｉｐｌｅｔ、Ｊ＝１３．４Ｈｚ）、ポリマー末端基Ｇ；（ＣＦ_３）_２ＣＦ−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−７８ｐｐｍ、６Ｆ）、ポリマー末端基Ｈ；ＣＦ_３ＣＦ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−８０ｐｐｍ、３Ｆ）とすると、ＶｄＥモノマーに対するそれぞれのポリマー末端基の割合（ｍｏｌ％）φ_Ａ、φ_Ｂ、φ_Ｃ、φ_Ｄ、φ_Ｅ、φ_Ｆ、φ_Ｇ、φ_Ｈは、次の式により算出される。

（式中、Ｘはポリマー末端基Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、ＧまたはＨを表し、φ_ＸはＶｄＦモノマーに対するポリマー末端基Ｘの割合であり、Ｓ_Ｘはポリマー末端基Ｘのピーク積分値であり、ｎ_Ｘは^１Ｈ−ＮＭＲまたは^１９Ｆ−ＮＭＲにおいてポリマー末端基Ｘのピークに帰属される水素原子またはフッ素原子の数であり、Ｓ_ＶｄＦはＶｄＦモノマーに由来するピーク積分値の総和である。）
上記記載以外のポリマー末端基Ｙを与えるような連鎖移動剤を用いて重合する場合においても、同様の方法によりＶｄＦモノマーに対するそれぞれのポリマー末端基の割合（ｍｏｌ％）φ_Ｙを算出することができる。
全ポリマー末端基に対するヨウ素を含有するポリマー末端基の割合（ｍｏｌ％）は、次の式により算出される。

上記フッ素ゴム（Ａ）は、例えば、ヨウ素移動重合法において得られた２種以上のフッ素ゴムを混合することにより製造することができる。
より具体的には、ポリマー両末端にヨウ素を含有するフッ素ゴムとポリマー片末端にヨウ素を含有するフッ素ゴムとを混合することにより製造することができる。

また、一度の重合により、上記フッ素ゴム（Ａ）を製造することもできる。
例えば、連鎖移動剤としてモノヨウ素化合物及びジヨウ素化合物を添加して重合する新規な製造方法により製造することができる。前記重合において、温度、圧力などの各条件、重合開始剤、乳化剤やその他の添加剤は、フッ素ゴム（Ａ）の組成や量に応じて適宜設定することができる。特開２００９−５２０３４号公報、国際公開第２００８／００１８９５号パンフレットに開示されている製造方法により前記フッ素ゴム（Ａ）を製造することができる。

上記重合開始剤としては、例えば、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート（ＩＰＰ）、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート（ＮＰＰ）等のパーオキシカーボネート類に代表される油溶性ラジカル重合開始剤や、例えば、過硫酸、過ホウ酸、過塩素酸、過リン酸、過炭酸のアンモニウム塩、カリウム塩、ナトリウム塩等の水溶性ラジカル重合開始剤等を使用できる。

上記乳化剤としては、たとえば、重合中におこる乳化剤分子への連鎖移動反応を抑制する観点から、フルオロカーボン鎖またはフルオロポリエーテル鎖を有するカルボン酸の塩類が好ましい。

具体的には、たとえば、パーフルオロオクタン酸アンモニウム、ＣＦ_３（ＣＦ_２）_ｎＣＯＯＮＨ_４（ｎ＝２〜８）、ＣＨＦ_２（ＣＦ_２）_ｎＣＯＯＮＨ_４（ｎ＝６〜８）、Ｃ_３Ｆ_７ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４などが挙げられる。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物は、フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であり、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験（測定周波数：１Ｈｚ、測定温度：１００℃）において、未架橋時の動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上、３０００ｋＰａ以下であるものである。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であるフッ素ゴム（Ａ１）と、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であるフッ素ゴム（Ａ２）とを含むことにより、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を得ることができる。

従来、フッ素ゴムにおいては、耐圧縮永久歪特性を向上させるために、重合体の主鎖の末端をヨウ素で封鎖する技術開発がされてきた。特に、耐圧縮永久歪特性を向上させる観点で、主鎖の両末端がヨウ素で封鎖されたフッ素ゴムを用いる傾向にあった。
一方で、本発明のフッ素ゴム組成物は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有するフッ素ゴム、及び、主鎖の両末端にヨウ素原子を有するフッ素ゴムの両方を含むことによって、得られる架橋物の高温時の引張物性を著しく改善することができるものである。これは、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体が、架橋後のゴム構造中で架橋による束縛を受けにくいことから、高温時の引張物性が向上するためと考えられる。

フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体である。主鎖の両末端にヨウ素原子を有することは、例えば、元素分析やＮＭＲにより確認することができる。

フッ素ゴム（Ａ１）は、物性のバランスが良好な点から、ヨウ素原子の含有量が０．００１〜１０質量％であることが好ましく、０．０１〜５質量％であることがより好ましく、０．０１〜３質量％であることが更に好ましい。ヨウ素原子の含有量（質量％）は、元素分析により求めることができる。

フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端にヨウ素原子を有する重合体である。主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有することは、元素分析やＮＭＲにより確認することができる。
上記主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体は、主鎖のもう一方の末端にヨウ素原子を有していないものである。例えば、主鎖の末端の一つが架橋しない部位である重合体であることが好ましい。
上記架橋しない部位としては、例えば、ＨＣＦ_２ＣＨ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−、ＨＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２−、ＣＨ_３ＣＦ_２−、ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２‐、ＨＯＯＣＣＨ_２−、ＣＦ_３Ｃ（＝Ｏ）ＣＦ_２−、ＨＯＯＣＣＦ（ＣＦ_３）−、ＨＯＯＣＣＦ_２−、ＣＦ（ＣＦ_３）_２−、ＣＦ_３ＣＦ_２−が挙げられる。これらのうち、ＨＣＦ_２ＣＨ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ_２−、ＨＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−、ＣＨ_３ＣＦ_２−、ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２−、ＣＦ（ＣＦ_３）_２−、ＣＦ_３ＣＦ_２−が特に重要である。

また、フッ素ゴム（Ａ２）は、物性のバランスが良好な点から、ヨウ素原子の含有量が０．００１〜５質量％であることが好ましく、０．０１〜３質量％であることがより好ましく、０．０１〜２質量％であることが更に好ましい。

フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）は、ヨウ素移動重合として知られるヨウ素化合物を使用した重合法により製造することができる。例えば、公知のヨウ素移動重合法において、ヨウ素化合物（連鎖移動剤）の添加量や重合時間を調整することにより、主鎖の両末端にヨウ素原子を有するフッ素ゴム（Ａ１）を製造することもできるし、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有するフッ素ゴム（Ａ２）を製造することもできる。

例えば、フッ素ゴム（Ａ１）は、連鎖移動剤としてＩ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_４Ｉを添加して重合することにより得ることができる。
フッ素ゴム（Ａ２）は、例えば、連鎖移動剤として（ＣＦ_３）_２ＣＦＩやＦ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_２ＩやＦ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_３Ｉを添加して重合することにより得ることができる。

従って、本発明の第二のフッ素ゴム組成物においては、それぞれに重合して得られたフッ素ゴム（Ａ１）とフッ素ゴム（Ａ２）とをブレンドして用いることができる。

フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）は、一度の重合で同時に製造することもできる。例えば、連鎖移動剤としてモノヨウ素化合物及びジヨウ素化合物を添加して重合する新規な製造方法により、フッ素ゴム（Ａ１）とフッ素ゴム（Ａ２）の両方を一度の重合で得ることができる。

フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）の製造方法については、「Ｐｏｌｙｍｅｒｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ＥＮＣＹＣＬＯＰＥＤＩＡ、Ｖｏｌｕｍｅ５、Ｐ３８４７−３８６０、ＣＲＣ Ｐｒｅｓｓ」を参照することができる。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物を構成するフッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）は、主鎖の末端の構造以外は同じであってもよいし、異なるものであってもよい。

以下、フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）について説明する。フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量、主鎖の末端構造以外の構成は同じであってよい。

本発明に用いるフッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）としては、たとえばテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、フッ化ビニリデン（ＶｄＦ）および式（１）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｒ_ｆ ^ａ （１）
（式中、Ｒ_ｆ ^ａは−ＣＦ_３または−ＯＲ_ｆ ^ｂ（Ｒ_ｆ ^ｂは炭素数１〜５のパーフルオロアルキル基））で表されるパーフルオロエチレン性不飽和化合物（たとえばヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）（ＰＡＶＥ）など）よりなる群から選ばれる少なくとも１種の単量体に由来する構造単位を含むことが好ましい。

フッ素ゴムとしては、フッ化ビニリデン（ＶｄＦ）系フッ素ゴム、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）／プロピレン（Ｐｒ）系フッ素ゴム、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）／プロピレン（Ｐｒ）／ビニリデンフルオライド（ＶｄＦ）系フッ素ゴム、エチレン／ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）系フッ素ゴム、エチレン（Ｅｔ）／ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）／ビニリデンフルオライド（ＶｄＦ）系フッ素ゴム、エチレン（Ｅｔ）／ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）／テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）系フッ素ゴム、フルオロシリコーン系フッ素ゴム、またはフルオロホスファゼン系フッ素ゴムなどが挙げられ、これらをそれぞれ単独で、または本発明の効果を損なわない範囲で任意に組み合わせて用いることができる。これらの中でも、ＶｄＦ系フッ素ゴム、ＴＦＥ／Ｐｒ系フッ素ゴム、ＴＦＥ／Ｐｒ／ＶｄＦ系フッ素ゴムが、耐熱老化性、耐油性が良好な点からより好適である。

上記ＶｄＦ系フッ素ゴムは、ＶｄＦ繰り返し単位の含有量が、ＶｄＦ繰り返し単位とその他の共単量体に由来する繰り返し単位との合計モル数に対し２０モル％以上が好ましく、４０モル％以上がより好ましく、４５モル％以上が更に好ましく、５０モル％以上が更により好ましく、５５モル％以上が特に好ましく、６０モル％以上が最も好ましい。ＶｄＦ繰り返し単位の含有量はまた、ＶｄＦ繰り返し単位とその他の共単量体に由来する繰り返し単位との合計モル数に対し９０モル％以下が好ましく、８５モル％以下がより好ましく、８０モル％以下が更に好ましく、７８モル％以下が更により好ましく、７５モル％以下が特に好ましく、７０モル％以下が最も好ましい。

また、上記その他の共単量体に由来する繰り返し単位の含有量は、ＶｄＦ繰り返し単位とその他の共単量体に由来する繰り返し単位との合計モル数に対し１０モル％以上が好ましく、１５モル％以上がより好ましく、２０モル％以上が更に好ましく、２２モル％以上が更により好ましく、２５モル％以上が特に好ましく、３０モル％以上が最も好ましい。その他の共単量体に由来する繰り返し単位の含有量はまた、ＶｄＦ繰り返し単位とその他の共単量体に由来する繰り返し単位との合計モル数に対し８０モル％以下が好ましく、６０モル％以下がより好ましく、５５モル％以下が更に好ましく、５０モル％以下が更により好ましく、４５モル％以下が特に好ましく、４０モル％以下が最も好ましい。

そして、上記ＶｄＦ系フッ素ゴムにおける共単量体としてはＶｄＦと共重合可能であれば特に限定されず、たとえば、ＴＦＥ、ＨＦＰ、ＰＡＶＥ、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、トリフルオロエチレン、トリフルオロプロピレン、テトラフルオロプロピレン、ペンタフルオロプロピレン、トリフルオロブテン、テトラフルオロイソブテン、ヘキサフルオロイソブテン、フッ化ビニル、ヨウ素含有フッ素化ビニルエーテル、一般式（２）
ＣＨ_２＝ＣＦＲ_ｆ （２）
（式中、Ｒ_ｆは炭素数１〜１２の直鎖または分岐したフルオロアルキル基）で表される含フッ素単量体などのフッ素含有単量体；エチレン（Ｅｔ）、プロピレン（Ｐｒ）、アルキルビニルエーテル等のフッ素非含有単量体、架橋性基（キュアサイト）を与える単量体、および反応性乳化剤などが挙げられ、これらの単量体や化合物のなかから１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。

前記ＰＡＶＥとしては、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）（ＰＭＶＥ）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）がより好ましく、特にＰＭＶＥが好ましい。

また、前記ＰＡＶＥとして、式：ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＲ_ｆ ^ｃ
（式中、Ｒ_ｆ ^ｃは炭素数１〜６の直鎖または分岐状パーフルオロアルキル基、炭素数５〜６の環式パーフルオロアルキル基、または、１〜３個の酸素原子を含む炭素数２〜６の直鎖または分岐状パーフルオロオキシアルキル基である）で表されるパーフルオロビニルエーテルを用いてもよく、例えば、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＣＦ_３、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＣＦ_２ＣＦ_３、または、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＣＦ_２ＣＦ_２ＯＣＦ_３を用いることが好ましい。

上記式（２）で表される含フッ素単量体（２）としては、Ｒ_ｆが直鎖のフルオロアルキル基である単量体が好ましく、Ｒ_ｆが直鎖のパーフルオロアルキル基である単量体がより好ましい。Ｒ_ｆの炭素数は１〜６であることが好ましい。上記式（２）で表される含フッ素単量体としては、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_３、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_３などが挙げられ、なかでも、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_３で示される２，３，３，３−テトラフルオロプロピレンが好ましい。

上記ＶｄＦ系フッ素ゴムとしては、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／ＣＴＦＥ共重合体、ＶｄＦ／ＣＴＦＥ／ＴＦＥ共重合体、ＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＴＦＥ／プロピレン（Ｐｒ）共重合体、ＶｄＦ／エチレン（Ｅｔ）／ＨＦＰ共重合体及びＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体の共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の共重合体が好ましく、また、ＶｄＦ以外の他の共単量体として、ＴＦＥ、ＨＦＰ及びＰＡＶＥからなる群より選択される少なくとも１種の共単量体を有するものであることがより好ましい。このなかでも、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体の共重合体、ＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥ共重合体及びＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の共重合体が好ましく、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ共重合体、ＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体の共重合体及びＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の共重合体がより好ましく、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体の共重合体及びＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の共重合体が特に好ましい。

ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体は、ＶｄＦ／ＨＦＰの組成が、（４５〜８５）／（５５〜１５）（モル％）であることが好ましく、より好ましくは（５０〜８０）／（５０〜２０）（モル％）であり、更に好ましくは（６０〜８０）／（４０〜２０）（モル％）である。
また、ＶｄＦ／ＨＦＰの組成は、（５０〜７８）／（５０〜２２）（モル％）であることも好ましい形態の一つである。

ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体は、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰの組成が（３０〜８０）／（４〜３５）／（１０〜３５）（モル％）のものが好ましい。
また、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰの組成は、（３０〜８０）／（４〜２０）／（１０〜３５）（モル％）であることも好ましい形態の一つである。

ＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体としては、ＶｄＦ／ＰＡＶＥの組成が（６５〜９０）／（３５〜１０）（モル％）のものが好ましい。
また、ＶｄＦ／ＰＡＶＥの組成は、（５０〜７８）／（５０〜２２）（モル％）であることも好ましい形態の一つである。

ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体としては、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥの組成が（４０〜８０）／（３〜４０）／（１５〜３５）（モル％）のものが好ましい。

ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥ共重合体としては、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥの組成が（６５〜９０）／（３〜２５）／（３〜２５）（モル％）のものが好ましい。

ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体としては、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ／ＰＡＶＥの組成が（４０〜９０）／（０〜２５）／（０〜４０）／（３〜３５）（モル％）のものが好ましく、（４０〜８０）／（３〜２５）／（３〜４０）／（３〜２５）（モル％）のものがより好ましい。

ＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体（２）系共重合体としては、ＶｄＦ／含フッ素単量体（２）単位のモル％比が８５／１５〜２０／８０であり、ＶｄＦおよび含フッ素単量体（２）以外の他の単量体単位が全単量体単位の０〜５０モル％のものが好ましく、ＶｄＦ／含フッ素単量体（２）単位のモル％比が８０／２０〜２０／８０であることがより好ましい。
また、ＶｄＦ／含フッ素単量体（２）単位の組成は、７８／２２〜５０／５０（モル％）であることが好ましい。
またＶｄＦ／含フッ素単量体（２）単位のモル％比が８５／１５〜５０／５０であり、ＶｄＦおよび含フッ素単量体（２）以外他の単量体単位が全単量体単位の１〜５０モル％であるものも好ましい。ＶｄＦおよび含フッ素単量体（２）以外の他の単量体としては、ＴＦＥ、ＨＦＰ、ＰＭＶＥ、パーフルオロエチルビニルエーテル（ＰＥＶＥ）、ＰＰＶＥ、ＣＴＦＥ、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロイソブテン、フッ化ビニル、エチレン（Ｅｔ）、プロピレン（Ｐｒ）、アルキルビニルエーテル、架橋性基を与える単量体、および反応性乳化剤などの上記ＶｄＦの共単量体として例示した単量体が好ましく、なかでもＰＭＶＥ、ＣＴＦＥ、ＨＦＰ、ＴＦＥであることがより好ましい。

ＴＦＥ／プロピレン（Ｐｒ）系フッ素ゴムとは、ＴＦＥ４５〜７０モル％、プロピレン（Ｐｒ）５５〜３０モル％からなる含フッ素共重合体をいう。これら２成分に加えて、特定の第３成分（たとえばＰＡＶＥ）を０〜４０モル％含んでいてもよい。

エチレン（Ｅｔ）／ＨＦＰ共重合体としては、Ｅｔ／ＨＦＰの組成が、（３５〜８０）／（６５〜２０）（モル％）であることが好ましく、（４０〜７５）／（６０〜２５）（モル％）がより好ましい。

Ｅｔ／ＨＦＰ／ＴＦＥ共重合体は、Ｅｔ／ＨＦＰ／ＴＦＥの組成が、（３５〜７５）／（２５〜５０）／（０〜１５）（モル％）であることが好ましく、（４５〜７５）／（２５〜４５）／（０〜１０）（モル％）がより好ましい。

本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物から得られるフッ素ゴム架橋物の高温時の引張物性及び引張疲労特性をより効果的に高める観点から、フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）は、ＶｄＦ単位と、ＨＦＰ単位、式（２）で表される含フッ素単量体に基づく重合単位又はＰＡＶＥ単位と、のみからなる２元共重合体であることが好ましい。すなわち、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／式（２）で表される含フッ素単量体の共重合体及びＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の２元共重合体であることが好ましい。
また、フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）は、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン共重合体及びＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の２元共重合体であることがより好ましく、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体及びＶｄＦ／２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の２元共重合体であることが特に好ましい。

フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）は数平均分子量Ｍｎ５０００〜５０００００のものが好ましく、１００００〜５０００００のものが更に好ましく、特に２００００〜５０００００のものが好ましい。

また、たとえばフッ素ゴム組成物の粘度を低くしたい場合などでは、更に他のフッ素ゴムをブレンドしてもよい。他のフッ素ゴムとしては、低分子量液状フッ素ゴム（数平均分子量１０００以上）、数平均分子量が１００００程度の低分子量フッ素ゴム、更には数平均分子量が１０００００〜２０００００程度のフッ素ゴムなどが挙げられる。

加工性の観点から、フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）は１００℃におけるムーニー粘度が２０〜２００、更には３０〜１８０の範囲にあることが好ましい。ムーニー粘度は、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠して測定する。

前記フッ素ゴムとして例示したものは主単量体の構成であり、例えば、本発明の効果を損なわない範囲で、過酸化物架橋可能な架橋性基を与える単量体を共重合したものを用いることもできる。
過酸化物架橋可能な架橋性基を与える単量体としては、製造法等に応じて適切に過酸化物架橋可能な架橋性基を導入できるものであればよく、たとえばヨウ素原子を含む公知の重合性化合物、連鎖移動剤などが挙げられる。

好ましい過酸化物架橋可能な架橋性基を与える単量体としては、
一般式（３）：
ＣＹ^１ _２＝ＣＹ^２Ｒ_ｆ ^２Ｘ^１ （３）
（式中、Ｙ^１、Ｙ^２はフッ素原子、水素原子または−ＣＨ_３；Ｒ_ｆ ^２は１個以上のエーテル結合を有していてもよく、芳香環を有していてもよい、水素原子の一部または全部がフッ素原子で置換された直鎖状または分岐状の含フッ素アルキレン基；Ｘ^１はヨウ素原子）
で示される化合物が挙げられる。具体的には、たとえば、一般式（４）：
ＣＹ^１ _２＝ＣＹ^２Ｒ_ｆ ^３ＣＨＲ^１−Ｘ^１ （４）
（式中、Ｙ^１、Ｙ^２、Ｘ^１は前記同様であり、Ｒ_ｆ ^３は１個以上のエーテル結合を有していてもよく水素原子の一部または全部がフッ素原子で置換された直鎖状または分岐状の含フッ素アルキレン基、すなわち水素原子の一部または全部がフッ素原子で置換された直鎖状または分岐状の含フッ素アルキレン基、水素原子の一部または全部がフッ素原子で置換された直鎖状または分岐状の含フッ素オキシアルキレン基、または水素原子の一部または全部がフッ素原子で置換された直鎖状または分岐状の含フッ素ポリオキシアルキレン基；Ｒ^１は水素原子またはメチル基）
で示されるヨウ素含有モノマー、一般式（５）〜（２２）：
ＣＹ^４ _２＝ＣＹ^４（ＣＦ_２）_ｎ−Ｘ^１ （５）
（式中、Ｙ^４は、同一又は異なり、水素原子またはフッ素原子、ｎは１〜８の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＣＦ_２Ｒ_ｆ ^４−Ｘ^１ （６）
（式中、

であり、ｎは０〜５の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＣＦ_２（ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２）_ｍ
（ＯＣＨ_２ＣＦ_２ＣＦ_２）_ｎＯＣＨ_２ＣＦ_２−Ｘ^１ （７）
（式中、ｍは０〜５の整数、ｎは０〜５の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＣＦ_２（ＯＣＨ_２ＣＦ_２ＣＦ_２）_ｍ
（ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２）_ｎＯＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （８）
（式中、ｍは０〜５の整数、ｎは０〜５の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦ（ＯＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３））_ｍＯ（ＣＦ_２）_ｎ−Ｘ^１ （９）
（式中、ｍは０〜５の整数、ｎは１〜８の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦ（ＯＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３））_ｍ−Ｘ^１ （１０）
（式中、ｍは１〜５の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２（ＣＦ（ＣＦ_３）ＯＣＦ_２）_ｎＣＦ（−Ｘ^１）ＣＦ_３ （１１）
（式中、ｎは１〜４の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２）_ｎＯＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （１２）
（式中、ｎは２〜５の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２）_ｎ−（Ｃ_６Ｈ_４）−Ｘ^１ （１３）
（式中、ｎは１〜６の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦ（ＯＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３））_ｎＯＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （１４）
（式中、ｎは１〜２の整数）
ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２Ｏ（ＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２Ｏ）_ｎＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （１５）
（式中、ｎは０〜５の整数）、
ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）Ｏ）_ｍ（ＣＦ_２）_ｎ−Ｘ^１ （１６）
（式中、ｍは０〜５の整数、ｎは１〜３の整数）
ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＯＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （１７）
ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＨ_２ＣＦ_２−Ｘ^１ （１８）
ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）Ｏ）_ｍＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）−Ｘ^１ （１９）
（式中、ｍは０以上の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２Ｏ（ＣＦ_２）_ｎ−Ｘ^１ （２０）
（式中、ｎは１以上の整数）
ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＯＣＦ_２ＣＦ（ＣＦ_３）ＯＣＦ_２−Ｘ^１ （２１）
ＣＨ_２＝ＣＨ−（ＣＦ_２）_ｎＸ^１ （２２）
（式中、ｎは２〜８の整数）
（一般式（５）〜（２２）中、Ｘ^１は前記と同様）
で表されるヨウ素含有モノマーなどが挙げられ、これらをそれぞれ単独で、または任意に組合わせて用いることができる。

一般式（４）で示されるヨウ素含有モノマーとしては、一般式（２３）：

（式中、ｍは１〜５の整数であり、ｎは０〜３の整数）
で表されるヨウ素含有フッ素化ビニルエーテルが好ましく挙げられ、より具体的には、

などが挙げられるが、これらの中でも、ＩＣＨ_２ＣＦ_２ＣＦ_２ＯＣＦ＝ＣＦ_２が好ましい。

一般式（５）で示されるヨウ素含有モノマーとしてより具体的には、ＩＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ＝ＣＨ_２、Ｉ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_２ＣＦ＝ＣＨ_２が好ましく挙げられる。

一般式（９）で示されるヨウ素含有モノマーとしてより具体的には、Ｉ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_２ＯＣＦ＝ＣＦ_２が好ましく挙げられる。

一般式（２２）で示されるヨウ素含有モノマーとしてより具体的には、ＣＨ_２＝ＣＨＣＦ_２ＣＦ_２Ｉ、Ｉ（ＣＦ_２ＣＦ_２）_２ＣＨ＝ＣＨ_２が好ましく挙げられる。

（Ｂ）カーボンブラック
本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物は、カーボンブラック（Ｂ）を含むものである。カーボンブラック（Ｂ）としては、ファーネスブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック、チャンネルブラック、グラファイトなどが挙げられ、具体的にはたとえば、ＳＡＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：１４２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１３０ｍｌ／１００ｇ）、ＳＡＦ（Ｎ_２ＳＡ：１４２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１１５ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ２３４（Ｎ_２ＳＡ：１２６ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１２５ｍｌ／１００ｇ）、ＩＳＡＦ（Ｎ_２ＳＡ：１１９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１１４ｍｌ／１００ｇ）、ＩＳＡＦ−ＬＳ（Ｎ_２ＳＡ：１０６ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：７５ｍｌ／１００ｇ）、ＩＳＡＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：９９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１２９ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ３３９（Ｎ_２ＳＡ：９３ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１１９ｍｌ／１００ｇ）、ＨＡＦ−ＬＳ（Ｎ_２ＳＡ：８４ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：７５ｍｌ／１００ｇ）、ＨＡＳ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：８２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１２６ｍｌ／１００ｇ）、ＨＡＦ（Ｎ_２ＳＡ：７９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１０１ｍｌ／１００ｇ）、Ｎ３５１（Ｎ_２ＳＡ：７４ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１２７ｍｌ／１００ｇ）、ＬＩ−ＨＡＦ（Ｎ_２ＳＡ：７４ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１０１ｍｌ／１００ｇ）、ＭＡＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：５６ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１５８ｍｌ／１００ｇ）、ＭＡＦ（Ｎ_２ＳＡ：４９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１３３ｍｌ／１００ｇ）、ＦＥＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：４２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１６０ｍｌ／１００ｇ）、ＦＥＦ（Ｎ_２ＳＡ：４２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１１５ｍｌ／１００ｇ）、ＳＲＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：３２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１４０ｍｌ／１００ｇ）、ＳＲＦ−ＨＳ（Ｎ_２ＳＡ：２９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１５２ｍｌ／１００ｇ）、ＧＰＦ（Ｎ_２ＳＡ：２７ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：８７ｍｌ／１００ｇ）、ＳＲＦ（Ｎ_２ＳＡ：２７ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：６８ｍｌ／１００ｇ）などが挙げられる。これらの中でも、ＳＡＦ−ＨＳ、ＳＡＦ、Ｎ２３４、ＩＳＡＦ、ＩＳＡＦ−ＬＳ、ＩＳＡＦ−ＨＳ、Ｎ３３９、ＨＡＦ−ＬＳ、ＨＡＳ−ＨＳ、ＨＡＦ、Ｎ３５１、ＬＩ−ＨＡＦ、ＭＡＦ−ＨＳが好ましい。これらのカーボンブラックは単独で使用してもよいし、また２種以上を併用してもよい。

なかでも、カーボンブラックの好ましいものとしては、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が２５〜１８０ｍ^２／ｇであって、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が４０〜１８０ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラックが挙げられる。なお、カーボンブラックとして、Ｎ_２ＳＡやＤＢＰの値の高いものを用いるときは、後述する、得られるフッ素ゴム架橋物の損失弾性率Ｅ”や貯蔵弾性率Ｅ’の値が高くなる。

窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が２５ｍ^２／ｇよりも小さくなると、ゴムに配合した場合の機械物性が低下する傾向にあり、この観点から、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）は５０ｍ^２／ｇ以上が好ましく、７０ｍ^２／ｇ以上がより好ましく、９０ｍ^２／ｇ以上が更に好ましく、１１０ｍ^２／ｇ以上が特に好ましい。上限は、一般的に入手しやすい観点から１８０ｍ^２／ｇが好ましい。

ジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が４０ｍｌ／１００ｇよりも小さくなると、ゴムに配合した場合の機械物性が低下する傾向にあり、この観点から、５０ｍｌ／１００ｇ以上、更には６０ｍｌ／１００ｇ以上、特には８０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましい。上限は一般的に入手しやすい観点から、１７５ｍｌ／１００ｇ、更には１７０ｍｌ／１００ｇが好ましい。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物において、カーボンブラック（Ｂ）の配合量は、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して５〜６５質量部が好ましい。カーボンブラック（Ｂ）が多くなりすぎると架橋物の機械物性が低下する傾向にあり、また、少なくなりすぎても架橋物の機械物性が低下する傾向にある。更に、物性バランスが良好な点から、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して６質量部以上がより好ましく、１０質量部以上が更に好ましく、物性バランスが良好な点から５５質量部以下がより好ましく、５０質量部以下が更に好ましく、４９質量部以下が更により好ましく、４５質量部以下が特に好ましい。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物において、カーボンブラック（Ｂ）の配合量は、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の合計１００質量部に対して５〜６５質量部が好ましい。カーボンブラック（Ｂ）が多くなりすぎると架橋物の機械物性が低下する傾向にあり、また、少なくなりすぎても架橋物の機械物性が低下する傾向にある。更に、物性バランスが良好な点から、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の合計１００質量部に対して６質量部以上がより好ましく、１０質量部以上が更に好ましく、物性バランスが良好な点から５５質量部以下がより好ましく、５０質量部以下が更に好ましく、４９質量部以下が更により好ましく、４５質量部以下が特に好ましい。

本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物は、以下のようなその他の成分を更に含んでもよい。

（Ｃ）架橋剤及び（Ｄ）架橋促進剤
本発明におけるフッ素ゴム組成物は、架橋剤（Ｃ）を含むことが好ましい。
架橋剤（Ｃ）および架橋促進剤（Ｄ）は、架橋系、架橋するフッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）及び（Ａ２）の種類（たとえば共重合組成、架橋性基の有無や種類など）、得られる架橋物の具体的用途や使用形態、そのほか混練条件などに応じて、適宜選択することができる。

架橋系としては、過酸化物架橋系が採用できる。

（過酸化物架橋系）
過酸化物架橋系により架橋する場合は、架橋点に炭素−炭素結合を有しているので、架橋点に炭素−酸素結合を有するポリオール架橋系および炭素−窒素二重結合を有するポリアミン架橋系に比べて、耐薬品性および耐スチーム性に優れているという特徴がある。

過酸化物架橋系の架橋剤としては、熱や酸化還元系の存在下で容易にパーオキシラジカルを発生し得る過酸化物であればよく、具体的には、たとえば１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、α，α−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、α，α−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｍ−ジイソプロピルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキシン−３、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゼン、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートなどの有機過酸化物を挙げることができる。これらの中でも、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン又は２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキシン−３が好ましい。

また、過酸化物架橋系では、通常、架橋促進剤を含むことが好ましい。過酸化物系架橋剤、特に有機過酸化物系架橋剤の架橋促進剤としては、たとえば、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）、トリアクリルホルマール、トリアリルトリメリテート、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、ジプロパルギルテレフタレート、ジアリルフタレート、テトラアリルテレフタレートアミド、トリアリルホスフェート、ビスマレイミド、フッ素化トリアリルイソシアヌレート（１，３，５−トリス（２，３，３−トリフルオロ−２−プロペニル）−１，３，５−トリアジン−２，４，６−トリオン）、トリス（ジアリルアミン）−Ｓ−トリアジン、Ｎ，Ｎ−ジアリルアクリルアミド、１，６−ジビニルドデカフルオロヘキサン、ヘキサアリルホスホルアミド、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラアリルフタルアミド、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラアリルマロンアミド、トリビニルイソシアヌレート、２，４，６−トリビニルメチルトリシロキサン、トリ（５−ノルボルネン−２−メチレン）シアヌレート、トリアリルホスファイトなどが挙げられる。これらの中でも、架橋性、架橋物の物性の点から、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）が好ましい。

過酸化物架橋系で用いる架橋促進剤としてはまた、低自己重合性架橋促進剤を用いることもできる。低自己重合性架橋促進剤は、架橋促進剤としてよく知られているトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）とは異なり、自己重合性が低い化合物をいう。

低自己重合性架橋促進剤としては、たとえば、

で示されるトリメタリルイソシアヌレート（ＴＭＡＩＣ）、

で示されるｐ−キノンジオキシム（ｐ−ｑｕｉｎｏｎｅｄｉｏｘｉｍｅ）、

で示されるｐ，ｐ’−ジベンゾイルキノンジオキシム（ｐ，ｐ’−ｄｉｂｅｎｚｏｙｌｑｕｉｎｏｎｅｄｉｏｘｉｍｅ）、

で示されるマレイミド、

で示されるＮ−フェニレンマレイミド、

で示されるＮ，Ｎ’−フェニレンビスマレイミドなどがあげられる。

好ましい低自己重合性架橋促進剤は、トリメタリルイソシアヌレート（ＴＭＡＩＣ）である。

過酸化物架橋系で用いる架橋促進剤としてはまた、ビスオレフィンを用いることもできる。

架橋促進剤として使用できるビスオレフィンとしては、例えば、式：
Ｒ^２Ｒ^３Ｃ＝ＣＲ^４−Ｚ−ＣＲ^５＝ＣＲ^６Ｒ^７
（式中、Ｒ^２、Ｒ^３、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６およびＲ^７は同じかまたは異なり、いずれもＨ、または炭素数１〜５のアルキル基；Ｚは、線状（直鎖状）もしくは分岐状の、酸素原子を含んでいてもよい、少なくとも部分的にフッ素化された炭素数１〜１８のアルキレンもしくはシクロアルキレン基、または（パー）フルオロポリオキシアルキレン基）で示されるビスオレフィンが挙げられる。

Ｚは好ましくは炭素数４〜１２のパーフルオロアルキレン基であり、Ｒ^２、Ｒ^３、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６およびＲ^７は好ましくは水素原子である。

Ｚが（パー）フルオロポリオキシアルキレン基である場合、
−（Ｑ）_ｐ−ＣＦ_２Ｏ−（ＣＦ_２ＣＦ_２Ｏ）_ｍ−（ＣＦ_２Ｏ）_ｎ−ＣＦ_２−（Ｑ）_ｐ−
（式中、Ｑは炭素数１〜１０のアルキレンまたはオキシアルキレン基であり、ｐは０または１であり、ｍ及びｎはｍ／ｎ比が０．２〜５となり且つ該（パー）フルオロポリオキシアルキレン基の分子量が５００〜１００００、好ましくは１０００〜４０００の範囲となるような整数である。）で表される（パー）フルオロポリオキシアルキレン基であることが好ましい。この式において、Ｑは好ましくは、−ＣＨ_２ＯＣＨ_２−及び−ＣＨ_２Ｏ（ＣＨ_２ＣＨ_２Ｏ）_ｓＣＨ_２−（ｓ＝１〜３）の中から選ばれる。

好ましいビスオレフィンとしては、
ＣＨ_２＝ＣＨ−（ＣＦ_２）_４−ＣＨ＝ＣＨ_２、
ＣＨ_２＝ＣＨ−（ＣＦ_２）_６−ＣＨ＝ＣＨ_２、
式：ＣＨ_２＝ＣＨ−Ｚ^１−ＣＨ＝ＣＨ_２
（式中、Ｚ^１は−ＣＨ_２ＯＣＨ_２−ＣＦ_２Ｏ−（ＣＦ_２ＣＦ_２Ｏ）_ｍ−（ＣＦ_２Ｏ）_ｎ−ＣＦ_２−ＣＨ_２ＯＣＨ_２−（ｍ／ｎは０．５））
などがあげられる。

なかでも、ＣＨ_２＝ＣＨ−（ＣＦ_２）_６−ＣＨ＝ＣＨ_２で示される３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８−ドデカフルオロ−１，９−デカジエンが好ましい。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物において、過酸化物架橋剤の配合量としては、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して、０．０１〜１０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．１〜９質量部、特に好ましくは０．２〜８質量部である。過酸化物架橋剤が、０．０１質量部未満であると、フッ素ゴム（Ａ）の架橋が充分に進行しない傾向があり、１０質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。

また、本発明の第一のフッ素ゴム組成物において、架橋促進剤の配合量は、通常、フッ素ゴム（Ａ）合計１００質量部に対して、０．０１〜１０質量部であり、好ましくは０．１〜９質量部である。架橋促進剤が、０．０１質量部より少ないと、アンダーキュアとなる傾向があり、１０質量部を超えると、物性バランスが低下する傾向がある。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物において、過酸化物架橋剤の配合量としては、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の合計１００質量部に対して、０．０１〜１０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．１〜９質量部、特に好ましくは０．２〜８質量部である。過酸化物架橋剤が、０．０１質量部未満であると、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の架橋が充分に進行しない傾向があり、１０質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。

また、本発明の第二のフッ素ゴム組成物において、架橋促進剤の配合量は、通常、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の合計１００質量部に対して、０．０１〜１０質量部であり、好ましくは０．１〜９質量部である。架橋促進剤が、０．０１質量部より少ないと、フッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）の架橋が充分に進行しない傾向があり、１０質量部を超えると、物性バランスが低下する傾向がある。

本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物には、必要に応じて通常のゴム配合物、たとえば充填材、加工助剤、可塑剤、着色剤、粘着付与剤、接着助剤、受酸剤、顔料、難燃剤、滑剤、光安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、離型剤、発泡剤、香料、オイル、柔軟化剤のほか、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド、ポリエステル、ポリウレタンなどの他の重合体などを本発明の効果を損なわない範囲で配合してもよい。

充填材としては、酸化カルシウム、酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化マグネシウムなどの金属酸化物；水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウムなどの金属水酸化物；炭酸マグネシウム、炭酸アルミニウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩；ケイ酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸アルミニウムなどのケイ酸塩；硫酸アルミニウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩；合成ハイドロタルサイト；二硫化モリブデン、硫化鉄、硫化銅などの金属硫化物；ケイ藻土、アスベスト、リトポン（硫化亜鉛／硫化バリウム）、グラファイト、フッ化カーボン、フッ化カルシウム、コークス、石英微粉末、タルク、雲母粉末、ワラストナイト、炭素繊維、アラミド繊維、各種ウィスカー、ガラス繊維、有機補強剤、有機充填材、ポリテトラフルオロエチレン、マイカ、シリカ、セライト、クレーなどが例示できる。また、受酸剤として、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉛、酸化亜鉛、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、ハイドロタルサイトなどが挙げられ、これらの単独または２種以上を適宜配合してもよい。これらは、後述する混練方法で、どの工程で添加するかは任意であるが、密閉式混練機やロール練り機でフッ素ゴム（Ａ１）とフッ素ゴム（Ａ２）とカーボンブラック（Ｂ）を混練する際に添加するのが好ましい。

加工助剤としては、ステアリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、ラウリン酸などの高級脂肪酸；ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸亜鉛などの高級脂肪酸塩；ステアリン酸アミド、オレイン酸アミドなどの高級脂肪酸アミド；オレイン酸エチルなどの高級脂肪酸エステル；カルナバワックス、セレシンワックスなどの石油系ワックス；エチレングリコール、グリセリン、ジエチレングリコールなどのポリグリコール；ワセリン、パラフィンなどの脂肪族炭化水素；シリコーン系オイル、シリコーン系ポリマー、低分子量ポリエチレン、フタル酸エステル類、リン酸エステル類、ロジン、（ハロゲン化）ジアルキルアミン、界面活性剤、スルホン化合物、フッ素系助剤、有機アミン化合物などが例示できる。

なかでも有機アミン化合物や受酸剤は、フッ素ゴム（Ａ）とカーボンブラック（Ｂ）、又は、フッ素ゴム（Ａ１）とフッ素ゴム（Ａ２）とカーボンブラック（Ｂ）を密閉式混練機やロール練り機で混練する際に共存させることにより、補強性が向上する点から好ましい配合剤である。

有機アミン化合物としては、Ｒ^１ＮＨ_２で示される１級アミン、Ｒ^１Ｒ^２ＮＨで示される２級アミン、Ｒ^１Ｒ^２Ｒ^３Ｎで示される３級アミンが好ましく挙げられる。Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３は同じかまたは異なり、いずれも炭素数１〜５０のアルキル基が好ましく、アルキル基は官能基としてベンゼン環を含んでいてもよいし、二重結合、共役二重結合を含んでいてもよい。尚、アルキル基は直鎖型であってもよいし、分岐型でもあってもよい。

１級アミンとしては、たとえばココナッツアミン、オクチルアミン、ラウリルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、牛脂アミン、１７−フェニル−ヘプタデシルアミン、オクタデカ−７，１１−ジエニルアミン、オクタデカ−７，９−ジエニルアミン、オクタデック−９−エニルアミン、７−メチル−オクタデック−７−エニルアミンなどが挙げられ、２級アミンとしては、たとえばジステアリルアミンなどが、３級アミンとしては、たとえばジメチルオクチルアミン、ジメチルデシルアミン、ジメチルラウリルアミン、ジメチルミリスチルアミン、ジメチルパルミチルアミン、ジメチルステアリルアミン、ジメチルベヘニルアミンなどが挙げられる。なかでも炭素数が２０個程度のアミン、特に１級アミンが入手の容易性や補強性が増大する点から好ましい。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物において、有機アミン化合物の配合量は、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して０．０１〜５質量部が好ましい。有機アミン化合物が多くなりすぎると混練しにくくなる傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。更に好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して０．１質量部以上であり、補強性の観点と混練しやすさの観点から４質量部以下である。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物において、有機アミン化合物の配合量は、フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）との合計１００質量部に対して０．０１〜５質量部が好ましい。有機アミン化合物が多くなりすぎると混練しにくくなる傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。更に好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）との合計１００質量部に対して０．１質量部以上であり、補強性の観点と混練しやすさの観点から４質量部以下である。

受酸剤としては、先述したもののうち、たとえば、水酸化カルシウムなどの金属水酸化物；酸化マグネシウム、酸化亜鉛などの金属酸化物、ハイドロタルサイトなどが、補強性の観点から好ましく、特に酸化亜鉛が好ましい。

本発明の第一のフッ素ゴム組成物において、受酸剤の配合量は、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して０．０１〜１０質量部が好ましい。受酸剤が多くなりすぎると物性が低下する傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。更に好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して０．１質量部以上であり、物性の観点と混練しやすさの観点から８質量部以下であり、５質量部以下が特に好ましい。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物において、受酸剤の配合量は、フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）との合計１００質量部に対して０．０１〜１０質量部が好ましい。受酸剤が多くなりすぎると物性が低下する傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。更に好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）との合計１００質量部に対して０．１質量部以上であり、物性の観点と混練しやすさの観点から８質量部以下であり、５質量部以下が特に好ましい。

本発明の第二のフッ素ゴム組成物は、高温時の引張物性及び引張疲労特性が優れることから、フッ素ゴム（Ａ１）／フッ素ゴム（Ａ２）が重量比で、９５／５〜５０／５０であることが好ましい。フッ素ゴム（Ａ２）の割合が少なすぎると、高温時の引張物性が充分に得られないおそれがあり、フッ素ゴム（Ａ２）の割合が多すぎると、架橋効率が低下し、圧縮永久歪特性が低下するおそれがある。より好ましくは、重量比で９０／１０〜５５／４５であり、更に好ましくは８０／２０〜６０／４０である。

本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物は、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による未加硫ゴムでの動的粘弾性試験（測定温度：１００℃、測定周波数：１Ｈｚ）における動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上３０００ｋＰａ以下である。

差δＧ’は、ゴム組成物の補強性という性質を評価する指標として用い、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験で測定算出される。

差δＧ’が１２０ｋＰａ以上３，０００ｋＰａ以下の範囲にあるフッ素ゴム組成物は、常態物性および高温時の機械物性などの点で有利である。

差δＧ’は、常態物性および高温時の機械物性などが良好な点から、好ましくは１５０ｋＰａ以上、より好ましくは１６０ｋＰａ以上、更に好ましくは３００ｋＰａ以上、更により好ましくは４００ｋＰａ以上、特に好ましくは５００ｋＰａ以上であり、常態物性、硬度、押出成形時の粘度および高温時の機械物性などが良好な点から、好ましくは２，８００ｋＰａ以下、より好ましくは２，５００ｋＰａ以下である。

以下、本発明のフッ素ゴム組成物の製造方法について説明する。

本発明の第一及び第二のフッ素ゴム組成物は、たとえば密閉式混練機やロール練り機などを用いて製造できる。
具体的には、高温時の機械物性にいっそう優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物が得られる点で、次の製造方法（１）により製造することが好ましい。なお、第一のフッ素ゴム組成物を製造する場合、下記製造方法（１）及び（２）におけるフッ素ゴムはフッ素ゴム（Ａ）であり、第二のフッ素ゴム組成物を製造する場合、フッ素ゴムはフッ素ゴム（Ａ１）及び（Ａ２）である。

（１）密閉式混練機又はロール練り機により、最高温度が８０〜２２０℃に達するまで、フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）とを混練して、中間組成物を得る工程（１−１）と、５０℃未満になるまで中間組成物を冷却する工程（１−２）と、最高温度が１０℃以上８０℃未満に達するまで、冷却した中間組成物を混練して、フッ素ゴム組成物を得る工程（２−１）と、を含む方法。

工程（１−１）は、最高温度が８０〜２２０℃に達するまで、フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）とを混練して、中間組成物を得る工程である。

工程（１−１）は、フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）とを混練することを特徴とする。工程（１−１）を経ることによって、高温時の引張物性及び引張疲労特性に特に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を製造することができる。

工程（１−１）における混練は、密閉式混練機又はロール練り機により実施する。工程（１−１）における混練は、高温での混練が可能である点で、密閉式混練機により実施することが好ましい。密閉式混練機としては、バンバリーミキサー等の接線式密閉式混練機、インターミックス等のかみ合い式密閉式混練機、加圧ニーダー、一軸混練機、二軸混練機などが挙げられる。

密閉式混練機を使用する場合、ローターの平均剪断速度を２０〜１０００（１／秒）とすることが好ましく、５０〜１０００（１／秒）とすることがより好ましく、１００〜１０００（１／秒）とすることが更に好ましく、２００〜１０００（１／秒）とすることが更により好ましく、３００〜１０００（１／秒）とすることが特に好ましい。

平均剪断速度（１／秒）は、つぎの式により算出される。
平均剪断速度（１／秒）＝（π×Ｄ×Ｒ）／（６０（秒）×ｃ）
（式中、
Ｄ：ローター径またはロール径（ｃｍ）
Ｒ：回転速度（ｒｐｍ）
ｃ：チップクリアランス（ｃｍ。ローターとケーシングとの間隙の距離、またはロール同士の間隙の距離）

工程（１−１）において、更に、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）を混練してもよい。フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）と、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを同時に密閉式混練機に投入してから混練してもよいし、フッ素ゴムと、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを混練した後、カーボンブラック（Ｂ）を混練してもよい。
また、工程（１−１）において、更に有機アミン化合物および／または受酸剤を混練することも好ましい。

工程（１−１）における混練は、混練中の混練物の最高温度が８０〜２２０℃に達するまで行うものである。上記混練は、最高温度が１２０℃以上に達するまで行うことが好ましく、最高温度が２００℃以下に達するまで行うことが好ましい。上記最高温度は、混練機から排出された直後の混練物の温度を測定することにより把握することができる。

上記製造方法（１）において、工程（１−２）は、工程（１−１）により得られた中間組成物を５０℃未満になるまで冷却する工程である。工程（１−１）において得られる中間組成物は、温度が８０〜２２０℃であるが、中間組成物を充分に冷却してから工程（２−１）を実施することによって、高温時の機械物性に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を製造することができる。工程（１−２）は、中間組成物全体が上述した範囲の温度になるように冷却することが好ましい。冷却温度の下限は特に限定されないが、１０℃であってよい。

工程（１−２）において、ロール練り機を使用して、中間組成物を混練しながら冷却することも好ましい。

工程（１−１）及び工程（１−２）は、任意の回数繰り返してもよい。繰り返す場合の工程（１−１）及び工程（１−２）において、最高温度が１２０〜２２０℃に達するまで中間組成物を混練することが好ましく、最高温度が１２０〜１４０℃に達するまで中間組成物を混練することがより好ましい。工程（１−１）及び工程（１−２）を繰り返す場合、混練を密閉式混練機により行なってもよいし、ロール練り機により行なってもよいが、密閉式混練機により行うことが好ましい。

ロール練り機を使用する場合、ローターの平均剪断速度を２０（１／秒）以上とすることが好ましく、５０（１／秒）以上とすることがより好ましく、１００（１／秒）以上とすることが更に好ましく、２００（１／秒）以上とすることが更により好ましく、３００（１／秒）以上とすることが特に好ましく、また、１０００（１／秒）以下とすることが好ましい。

上記製造方法（１）は、密閉式混練機又はロール練り機、好ましくは密閉式混練機に、フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）とを投入する工程を有することも好ましい。上記工程において、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）を投入してもよいし、有機アミン化合物および／または受酸剤を投入してもよい。

工程（１−１）は、中間組成物を排出するまでの間に任意の添加剤を投入する工程を含んでもよい。該添加剤としては、１種又は２種以上を用いることができる。投入回数は１回でも複数回でもよい。２種以上の添加剤を投入する場合には、同時に投入してもよく、夫々別々の回に投入してもよい。また、１種の添加剤を複数回投入してもよい。「中間組成物を排出するまでの間に任意の添加剤を投入する工程」としては、例えば、工程（１−１）において最初に投入したカーボンブラック（Ｂ）とは異なるカーボンブラック（Ｂ’）を、中間組成物を排出するまでの間に投入する工程を挙げることができる。

工程（１−１）及び工程（１−２）を繰り返す場合にも、各回の工程（１−１）は、上述した「中間組成物を排出するまでの間に任意の添加剤を投入する工程」を含んでよい。例えば、２回目の工程（１−１）において、１回目の工程（１−１）で用いたカーボンブラック（Ｂ）とは異なるカーボンブラック（Ｂ’）を更に投入してもよい。

上記製造方法（１）において、工程（２−１）は、工程（１−２）で得られた冷却された中間組成物を混練して、フッ素ゴム組成物を得る工程である。

工程（２−１）は、工程（１−２）において充分に冷却された中間組成物を、更に混練する工程であって、フッ素ゴム架橋物の高温時の機械物性を改良するために重要となる工程である。

工程（２−１）における混練は、組成物の最高温度が１０℃以上８０℃未満に達するまで行うことが好ましい。混練中の組成物の最高温度が高すぎると、高温時の機械物性に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を得ることができないおそれがある。

工程（２−１）は、工程（１−２）で得られた冷却された互いに異なる中間組成物同士を混練する工程を含んでもよい。この場合の混練は、上記互いに異なる中間組成物の混合物の最高温度が１０℃以上８０℃未満に達するまで行えばよい。

上記製造方法（１）は、工程（２−１）を実施した後、更に、工程（２−１）をｍ−１回（ｍは２以上の整数である）繰り返す工程（２−２）を含むことが好ましい。工程（２−１）を合計で２回以上実施することにより、高温時の機械物性に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を安定して製造することができる。上記ｍは５以上の整数であることが好ましく、１０以上の整数であることが好ましく、３０以上の整数であることがより好ましく、５０以上の整数であることが更に好ましい。工程（２−２）おける各混練の前には中間組成物を冷却する工程を含むことも好ましい。

工程（２−１）及び工程（２−２）における混練は、上述した密閉式混練機又はロール練り機で実施することができる。

工程（２−１）及び工程（２−２）は、中間組成物をロール練り機に投入して薄通しを行うことにより中間組成物を混練する工程であることが好ましい。

図１に薄通しによる混練の方法を概略的に示す。図１（ａ）に示すように、中間組成物を第１のロール１１と第２のロール１２とを備えるオープンロール１０に投入する。第１のロール１１と第２のロール１２とは矢印の方向に異なる速度で回転している。投入された中間組成物は、次に、図１（ｂ）に示すように、剪断力を受けながら第１のロール１１と第２のロール１２との間を通過することによりシート状に分出しされた後、図１（ｃ）に示すように、分出しされた組成物が任意の箇所で巻き取られる。

工程（２−１）及び工程（２−２）は、高温時の機械物性に優れたフッ素ゴム架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を得る観点から、工程（２−１）で得られるフッ素ゴム組成物及び工程（２−２）で得られるフッ素ゴム組成物のＧ’（１％）／Ｇ’（１００％）の値（Ｐ）を、工程（１−２）で得られる中間組成物のＧ’（１％）／Ｇ’（１００％）の値（Ｑ）で除して求められる値（Ｐ／Ｑ）が、いずれも、０．３〜１．５となるように実施することが好ましく、１．３以下となるように実施することがより好ましく、１．０以下となるように実施することが更に好ましく、１．０未満となるように実施することが特に好ましく、０．９以下となるように実施することが殊更に好ましい。

動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び剪断弾性率Ｇ’（１％）と動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）との比（Ｇ’（１％）／Ｇ’（１００％））は、アルファテクノロジーズ社製のラバープロセスアナライザ（型式：ＲＰＡ２０００）を用いて、１００℃で１分間予熱後、１００℃、１Ｈｚの条件で測定される動的粘弾性から算出することができる。

１回の薄通しでも架橋物の高温時の機械物性を向上させることができるが、更に優れた高温時の機械物性を達成するために、上記薄通しを合計でｍ回（ｍは２以上の整数である）行うことが好ましい。上記ｍは５以上の整数であることが好ましく、１０以上の整数であることがより好ましく、３０以上の整数であることが更に好ましく、５０以上の整数であることが特に好ましい。

上記製造方法（１）は、更に、工程（２−１）又は工程（２−２）で得られたフッ素ゴム組成物と、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを混練する工程を含むことも好ましい。上述したとおり、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）は、工程（１−１）において混練してもよい。本発明のフッ素ゴム組成物は、通常、架橋系が過酸化物架橋系であるため、工程（１−１）において架橋剤（Ｃ）および架橋促進剤（Ｄ）を混練することなく、工程（２−１）又は工程（２−２）で得られたフッ素ゴム組成物と架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを混練することが好ましい。

架橋剤（Ｃ）と架橋促進剤（Ｄ）は同時に配合し混練してもよいし、まず架橋促進剤（Ｄ）を配合混練し、ついで架橋剤（Ｃ）を配合混練してもよい。工程（１−１）において混練する場合、架橋剤（Ｃ）と架橋促進剤（Ｄ）の混練条件は、混練の最高温度が１３０℃以下であるほかは、上述した工程（１−１）と同じ条件であってよい。なかでも、ローターの平均速度を２０（１／秒）以上、好ましくは５０（１／秒）以上、より好ましくは１００（１／秒）以上、更に好ましくは２００（１／秒）以上、特に好ましくは３００（１／秒）以上としたオープンロール、密閉式混練機等を使用して混練することが好ましい。工程（２−１）又は工程（２−２）で得られたフッ素ゴム組成物と架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを混練する場合は、最高温度が１３０℃未満となるように混練することが好ましい。

上記製造方法（１）以外に、例えば製造方法（２）を採用することもできる。

（２）密閉式混練機又はロール練り機に、フッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）と、要すれば有機アミン化合物および／または受酸剤とを所定量投入し、ローターの平均剪断速度を２０（１／秒）以上、好ましくは５０（１／秒）以上、より好ましくは１００（１／秒）以上、更に好ましくは２００（１／秒）以上、特に好ましくは３００（１／秒）以上、混練の最高温度Ｔｍが８０〜２２０℃（好ましくは１２０〜２００℃）となる条件で混練する方法。製造方法（２）における混練は、高温での混練が可能である点で、密閉式混練機により実施することが好ましい。

上記（２）の方法で得られるフッ素ゴム組成物は架橋剤（Ｃ）や架橋促進剤（Ｄ）などを含んでいない。また、上記（２）の方法の混練を複数回行ってもよい。複数回行う場合、２回目以降の混練条件は、混練の最高温度Ｔｍを１４０℃以下とする以外は上記（２）の方法と同じ条件でよい。

上記製造方法（２）に基づく、本発明のフッ素ゴム組成物の調製法の１つは、たとえば、上記（２）の方法で得られた、あるいは上記（２）の方法を複数回繰り返して得られたフッ素ゴム組成物に、更に架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）を配合し混練する方法である。

架橋剤（Ｃ）と架橋促進剤（Ｄ）は同時に配合し混練してもよいし、まず架橋促進剤（Ｄ）を配合混練し、ついで架橋剤（Ｃ）を配合混練してもよい。架橋剤（Ｃ）と架橋促進剤（Ｄ）の混練条件は、混練の最高温度Ｔｍが１３０℃以下であるほかは、上記（２）の方法と同じ条件でよい。

本発明のフッ素ゴム組成物の別の調製法は、たとえばロール練り機にフッ素ゴムと、カーボンブラック（Ｂ）と、架橋剤（Ｃ）および／または架橋促進剤（Ｄ）とを適切な順序で所定量投入し、ローターの平均剪断速度を２０（１／秒）以上、好ましくは５０（１／秒）以上、より好ましくは１００（１／秒）以上、更に好ましくは２００（１／秒）以上、特に好ましくは３００（１／秒）以上、混練の最高温度Ｔｍが１３０℃以下の条件で混練する方法が挙げられる。

本発明のフッ素ゴム組成物の製造方法は、含フッ素モノマーを重合して、フッ素ゴム（フッ素ゴム（Ａ）、（Ａ１）、（Ａ２）を得る工程を含むことが好ましい。

本発明の第一又は第二のフッ素ゴム組成物を架橋することにより、フッ素ゴム架橋物を得ることができる。

フッ素ゴム組成物の架橋法は、適宜選択すればよいが、たとえば押出成形や巻蒸し成形などの成形方法、架橋缶などを用いた架橋方法といった通常の架橋法が採用される。また、架橋物の使用目的によって二次架橋が必要な場合は、更にオーブン架橋を施してもよい。

フッ素ゴム架橋物はまた、動的粘弾性試験（測定モード：引張、チャック間距離：２０ｍｍ、引張歪み：１％、測定周波数：１０Ｈｚ、歪み分散時の静荷重条件を一定力としたときの静張力値：１５７ｃＮ、測定温度：１６０℃）において、損失弾性率Ｅ”が、４００ｋＰａ以上６０００ｋＰａ以下であるとき、常態物性および高温時の機械物性などに特に優れたものとなる。

下限としては好ましくは４２０ｋＰａ、より好ましくは４３０ｋＰａであり、上限としては好ましくは５９００ｋＰａ、より好ましくは５８００ｋＰａである。

また、フッ素ゴム架橋物は、動的粘弾性試験（測定モード：引張、チャック間距離：２０ｍｍ、測定温度：１６０℃、引張歪み：１％、歪み分散時の静荷重条件を一定力としたときの静張力値：１５７ｃＮ、周波数：１０Ｈｚ）において、貯蔵弾性率Ｅ’が１５００ｋＰａ以上２００００ｋＰａ以下であることが、高温時の機械物性の向上の点から好ましい。下限としては、好ましくは１６００ｋＰａ、より好ましくは１８００ｋＰａであり、上限としては、好ましくは１９０００ｋＰａ、より好ましくは１８０００ｋＰａである。

また、フッ素ゴム架橋物は、１６０℃において、１００〜７００％、更には１１０％以上、特に１２０％以上、また６８０％以下、特に６５０％以下の引張破断伸びを有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。

また、フッ素ゴム架橋物は、１６０℃において、１ＭＰａ以上、更には１．５ＭＰａ以上、特に２ＭＰａ以上、また３０ＭＰａ以下、特に２８ＭＰａ以下の引張破断強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。引張破断強度および引張破断伸びは、ＪＩＳ−Ｋ６２５１に準じて、６号ダンベルを用いて測定する。

また、フッ素ゴム架橋物は、１６０℃において、３〜３０ｋＮ／ｍ、更には４ｋＮ／ｍ以上、特に５ｋＮ／ｍ以上、また２９ｋＮ／ｍ以下、特に２８ｋＮ／ｍ以下の引裂き強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。

また、フッ素ゴム架橋物は、２００℃において、１００〜７００％、更には１１０％以上、特に１２０％以上、また６８０％以下、特に６５０％以下の引張破断伸びを有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。

また、フッ素ゴム架橋物は、２００℃において、１〜３０ＭＰａ、更には１．５ＭＰａ以上、特に２ＭＰａ以上、また２９ＭＰａ以下、特に２８ＭＰａ以下の引張破断強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。

また、フッ素ゴム架橋物は、２００℃において、３〜３０ｋＮ／ｍ、更には４ｋＮ／ｍ以上、特に５ｋＮ／ｍ以上、また２９ｋＮ／ｍ以下、特に２８ｋＮ／ｍ以下の引裂き強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。

上記フッ素ゴム架橋物は、種々の用途に利用できるが、特にたとえばつぎのような各種の用途に好適に使用できる。

本発明は、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量が１０〜９０モル％であるフッ素ゴムでもある。上記フッ素ゴムを含むフッ素ゴム組成物は、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えることができる。
本発明のフッ素ゴムの好ましい形態は、上述したフッ素ゴム（Ａ）と同じである。

本発明のフッ素ゴムは、例えば、ヨウ素移動重合法において得られた２種以上のフッ素ゴムを混合することにより製造することができる。
より具体的には、ポリマー主鎖の両末端にヨウ素を含有するフッ素ゴムとポリマー主鎖の片末端にヨウ素を含有するフッ素ゴムとを混合することにより製造することができる。

また、一度の重合により、上記フッ素ゴム（Ａ）を製造することもできる。
例えば、連鎖移動剤としてモノヨウ素化合物及びジヨウ素化合物を添加する条件で重合する新規な製造方法により製造することができる。

本発明の第三のフッ素ゴム組成物は、上記本発明のフッ素ゴムとカーボンブラック（Ｂ）とを含むフッ素ゴム組成物である。本発明の第三のフッ素ゴム組成物は、上記構成を有することによって、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えることができる。
本発明の第三のフッ素ゴム組成物は、本発明の第一のフッ素ゴム組成物と同様の種々の添加剤を、同様の添加量で含んでよい。
また、本発明の第三のフッ素ゴム組成物の製造方法は、本発明の第一のフッ素ゴム組成物と同じ方法で製造することができる。

本発明の第三のフッ素ゴム組成物を架橋することにより、フッ素ゴム架橋物を得ることができる。第三のフッ素ゴム組成物を架橋することにより得られるフッ素ゴム架橋物は、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れる。
架橋方法は、第一及び第二のフッ素ゴム組成物と同じ方法を用いることができる。

本発明は、フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であることを特徴とするフッ素ゴム組成物でもある。本発明の第四のフッ素ゴム組成物は、上記構成を有することによって、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れた架橋物を与えることができる。
本発明の第四のフッ素ゴム組成物は、本発明の第二のフッ素ゴム組成物と同様の種々の添加剤を、同様の添加量で含んでよい。
また、本発明の第四のフッ素ゴム組成物の製造方法は、本発明の第二のフッ素ゴム組成物と同じ方法で製造することができる。

本発明の第四のフッ素ゴム組成物を架橋することにより、フッ素ゴム架橋物を得ることができる。第四のフッ素ゴム組成物を架橋することにより得られるフッ素ゴム架橋物は、高温時の引張物性及び引張疲労特性に優れる。
架橋方法は、第一及び第二のフッ素ゴム組成物と同じ方法を用いることができる。

上記フッ素ゴム組成物及び上記フッ素ゴム架橋物は、種々の用途に利用できるが、特にたとえばつぎのような各種の用途に好適に使用できる。

（１）ホース
ホースとしては、本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られるフッ素ゴム架橋物のみからなる単層構造のホースであってもよいし、他の層との積層構造の多層ホースであってもよい。

単層構造のホースとしては、たとえば排気ガスホース、ＥＧＲホース、ターボチャージャーホース、燃料ホース、ブレーキホース、オイルホースなどが例示できる。

多層構造のホースとしても、たとえば排気ガスホース、ＥＧＲホース、ターボチャージャーホース、燃料ホース、ブレーキホース、オイルホースなどが例示できる。

ターボシステムはディーゼルエンジンに多く装備され、エンジンからの排気ガスをタービンに送って回転させることによりタービンに連結されているコンプレッサーを動かし、エンジンに供給する空気の圧縮比を高め、出力を向上させるシステムである。エンジンの排気ガスを利用し、かつ高出力を得るこのターボシステムは、エンジンの小型化、自動車の低燃費化および排気ガスのクリーン化にも繋がる。

ターボチャージャーホースは、圧縮空気をエンジンに送り込むためのホースとしてターボシステムに用いられている。狭いエンジンルームの空間を有効活用するためには、可撓性や柔軟性に優れたゴム製のホースが有利であり、典型的には、耐熱老化性や耐油性に優れたゴム（特にフッ素ゴム）層を内層とし、シリコーンゴムやアクリルゴムを外層とする多層構造のホースが採用されている。しかし、エンジンルームなどのエンジン周りは高温に曝されており、しかも振動も加えられる過酷な環境にあり、耐熱老化性だけでなく、高温時の機械特性が優れたものが必要になっている。

ホースは、単層および多層構造のゴム層として、本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を用いることにより、これらの要求特性を高い水準で満たすものであり、優れた特性を有するターボチャージャーホースを提供することができる。

ターボチャージャーホース以外の多層構造のホースにおいて、他の材料からなる層としては、他のゴムからなる層や熱可塑性樹脂からなる層、各種繊維補強層、金属箔層などが挙げられる。

他のゴムとしては、耐薬品性や柔軟性が特に要求される場合は、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ＥＰＤＭおよびアクリルゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種からなるゴムが好ましく、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種のゴムからなることがより好ましい。

また、熱可塑性樹脂としては、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂が好ましく、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂がより好ましい。

また、多層構造のホースを作製する場合、必要に応じて表面処理を行ってもよい。この表面処理としては、接着を可能とする処理方法であれば、その種類は特に制限されるものではなく、例えばプラズマ放電処理やコロナ放電処理等の放電処理、湿式法の金属ナトリウム／ナフタレン液処理などが挙げられる。また、表面処理としてプライマー処理も好適である。プライマー処理は常法に準じて行うことができる。プライマー処理を施す場合、表面処理を行っていないフッ素ゴムの表面を処理することもできるが、プラズマ放電処理、コロナ放電処理、金属ナトリウム／ナフタレン液処理などを予め施したうえで、更にプライマー処理すると、より効果的である。

本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するホースには、金属管にホースを装着しやすいように、特に、室温における優れた柔軟性が要求される。また、ホースには、高温にさらされ、歪みが大きい箇所にはクラックが入るという課題がある。このような用途には、本発明のように、耐熱性に加え、高温引張物性及び引張耐久特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を好適に用いることができ、クラックの発生を抑え、クラック進展を防止することができる。本発明のホースは、上記フッ素ゴム組成物が、カーボンブラック（Ｂ）をフッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して５〜２０質量部含有することによって、室温時の柔軟性(低硬度)、耐クラック性、耐クラック性、耐クラック進展性に優れる。

上記ホースは、以下に示す分野で好適に用いることができる。

半導体製造装置、液晶パネル製造装置、プラズマパネル製造装置、プラズマアドレス液晶パネル、フィールドエミッションディスプレイパネル、太陽電池基板等の半導体製造関連分野では、高温環境に曝されるＣＶＤ装置、ドライエッチング装置、ウェットエッチング装置、酸化拡散装置、スパッタリング装置、アッシング装置、洗浄装置、イオン注入装置、排気装置などのホースに用いることができる。

自動車分野では、エンジンならびに自動変速機の周辺装置に用いることができ、ターボチャージャーホースのほか、ＥＧＲホース、排気ガスホース、燃料ホース、オイルホース、ブレーキホースなどとして用いることができる。

そのほか、航空機分野、ロケット分野および船舶分野、化学プラント分野、分析・理化学機分野、食品プラント機器分野、原子力プラント機器分野などのホースにも用いることができる。

（２）シール材
石油掘削装置に使用されているシール材は、深い井戸の中に存在する圧力が突然開放されたときの急減圧によって破損するという課題がある。また、高温で硫化水素といったガスにさらされる環境下で使用される。石油・ガス産業の製造条件は、高温、高圧化になっており、本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するシール材には、このような耐急減圧性（ＲＡＰＩＤ ＧＡＳ ＤＥＣＯＭＰＲＥＳＳＩＯＮ ＲＥＳＩＳＴＡＮＣＥ）に加えて、優れた耐熱性、耐薬品性が要求される。
このような用途には、本発明のように、耐熱性に加え、高温引張物性及び引張耐久特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を好適に用いることができる。高温引張物性（引張破断強度、引張破断伸び）及び引張耐久特性に優れた架橋物は、高い耐減圧性を有し、シールの破損（破壊、割れ）を回避することができる。本発明のシール材は、上記フッ素ゴム組成物が、カーボンブラック（Ｂ）をフッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して１０〜６０質量部含有することによって、耐熱性、耐薬品性、及び高温高圧下における耐急減圧性に優れる。

上記シール材としては、以下に示す分野で好適に用いることができる。

たとえば、自動車用エンジンのエンジン本体、主運動系、動弁系、滑剤・冷却系、燃料系、吸気・排気系；駆動系のトランスミッション系；シャーシのステアリング系；ブレーキ系；電装品の基本電装部品、制御系電装部品、装備電装部品などの、耐熱性・耐油性・燃料油耐性・エンジン冷却用不凍液耐性・耐スチーム性が要求されるガスケットや非接触型および接触型のパッキン類（セルフシールパッキン、ピストンリング、割リング形パッキン、メカニカルシール、オイルシールなど）などのシール材などが挙げられる。

自動車用エンジンのエンジン本体に用いられるシール材としては、特に限定されないが、たとえば、シリンダーヘッドガスケット、シリンダーヘッドカバーガスケット、オイルパンパッキン、一般ガスケット、Ｏリング、パッキン、タイミングベルトカバーガスケットなどのシール材などが挙げられる。

自動車用エンジンの主運動系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、クランクシャフトシール、カムシャフトシールなどのシャフトシールなどが挙げられる。

自動車用エンジンの動弁系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、エンジンバルブのバルブステムオイルシール、バタフライバルブのバルブシートなどが挙げられる。

自動車用エンジンの滑剤・冷却系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、エンジンオイルクーラーのシールガスケットなどが挙げられる。

自動車用エンジン燃料系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、燃料ポンプのオイルシール、燃料タンクのフィラーシール、タンクパッキンなど、燃料チューブのコネクターＯリングなど、燃料噴射装置のインジェクタークッションリング、インジェクターシールリング、インジェクターＯリングなど、キャブレターのフランジガスケットなど、ＥＧＲのシール材などが挙げられる。

自動車用エンジンの吸気・排気系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、マニホールドの吸気マニホールドパッキン、排気マニホールドパッキン、スロットルのスロットルボディパッキン、ターボチャージのタービンシャフトシールなどが挙げられる。

自動車用のトランスミッション系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、トランスミッション関連のベアリングシール、オイルシール、Ｏリング、パッキンなど、オートマチックトランスミッションのＯリング、パッキン類などが挙げられる。

自動車用のブレーキ系に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、オイルシール、Ｏリング、パッキンなど、マスターシリンダーのピストンカップ（ゴムカップ）など、キャリパーシール、ブーツ類などが挙げられる。

自動車用の装備電装品に用いられるシール材としては、特に限定されるものではないが、たとえば、カーエアコンのＯリング、パッキンなどが挙げられる。

シール材としては、特にセンサー用シール材（ブッシュ）に適し、更には酸素センサー用シール材、酸化窒素センサー用シール材、酸化硫黄センサー用シール材などに適する。Ｏリングは角リングであってもよい。

自動車分野以外の用途としては、特に限定されず、航空機分野、ロケット分野、船舶分野、油田掘削分野（たとえばパッカーシール、ＭＷＤ用シール、ＬＷＤ用シール等）、プラント等の化学品分野、医薬品等の薬品分野、現像機等の写真分野、印刷機械等の印刷分野、塗装設備等の塗装分野、分析・理化学機分野、食品プラント機器分野、原子力プラント機器分野、鉄板加工設備等の鉄鋼分野、一般工業分野、電気分野、燃料電池分野、電子部品分野、現場施工型の成形などの分野で広く用いることができる。

たとえば、船舶、航空機などの輸送機関における耐油、耐薬品、耐熱、耐スチームまたは耐候用のパッキン、Ｏリング、その他のシール材；油田掘削における同様のパッキン、Ｏリング、シール材；化学プラントにおける同様のパッキン、Ｏリング、シール材；食品プラント機器および食品機器（家庭用品を含む）における同様のパッキン、Ｏリング、シール材；原子力プラント機器における同様のパッキン、Ｏリング、シール材；一般工業部品における同様のパッキン、Ｏリング、シール材などが挙げられる。

（３）ベルト
苛酷な条件、例えば、高温、薬品（オイル）雰囲気下で使用される場合、プーリー部分での繰り返し伸張及び圧縮を受けるので、本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するベルト及びベルト部材には、耐熱性、耐薬品性に加え、高温での繰り返し引張及び圧縮特性が要求される。また、ベルトは波形桟および横桟など複雑な形状をしており、成型金型から取り出す際に、裂けてしまうという課題がある。このような用途には、本発明のように、耐熱性、耐薬品性に加え、高温引張物性及び引張耐久特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を好適に用いることができる。本発明のベルト及びベルト部材は、上記フッ素ゴム組成物が、カーボンブラック（Ｂ）をフッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して５〜６０質量部含有することによって、耐熱性、耐薬品性、及び高温での繰り返し引張及び圧縮特性に優れる。

上記フッ素ゴム架橋物は、以下に示すベルトに好適に用いることができる。

動力伝達ベルト（平ベルト、Ｖベルト、Ｖリブドベルト、歯付きベルトなどを含む）や搬送用ベルト（コンベアベルト）のベルト材に用いることができる。また、半導体製造装置、液晶パネル製造装置、プラズマパネル製造装置、プラズマアドレス液晶パネル、フィールドエミッションディスプレイパネル、太陽電池基板等の半導体製造関連分野では、高温環境に曝されるＣＶＤ装置、ドライエッチング装置、ウェットエッチング装置、酸化拡散装置、スパッタリング装置、アッシング装置、洗浄装置、イオン注入装置、排気装置などのベルト材に用いることができる。

平ベルトとしては、たとえば農業用機械、工作機械、工業用機械などのエンジン周りなど各種高温となる部位に使用される平ベルトが挙げられる。コンベアベルトとしては、たとえば石炭、砕石、土砂、鉱石、木材チップなどのバラ物や粒状物を高温環境下で搬送するためのコンベアベルトや、高炉などの製鉄所などで使用されるコンベアベルト、精密機器組立工場、食品工場などで、高温環境下に曝される用途におけるコンベアベルトが挙げられる。ＶベルトおよびＶリブドベルトとしては、たとえば農業用機械、一般機器（ＯＡ機器、印刷機械、業務用乾燥機など）、自動車用などのＶベルト、Ｖリブドベルトが挙げられる。歯付きベルトとしては、たとえば搬送ロボットの伝動ベルト、食品機械、工作機械の伝動ベルトなどの歯付きベルトが挙げられ、自動車用、ＯＡ機器、医療用、印刷機械などで使用される歯付きベルトが挙げられる。特に、自動車用歯付きベルトとしては、タイミングベルトが挙げられる。

なお、多層構造のベルト材において、他の材料からなる層としては、他のゴムからなる層や熱可塑性樹脂からなる層、各種繊維補強層、帆布、金属箔層などが挙げられる。

他のゴムとしては、耐薬品性や柔軟性が特に要求される場合は、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ＥＰＤＭおよびアクリルゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種からなるゴムが好ましく、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種のゴムからなることがより好ましい。

また、熱可塑性樹脂としては、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂が好ましく、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂がより好ましい。

また、多層構造のベルト材を作製する場合、必要に応じて表面処理を行ってもよい。この表面処理としては、接着を可能とする処理方法であれば、その種類は特に制限されるものではなく、例えばプラズマ放電処理やコロナ放電処理等の放電処理、湿式法の金属ナトリウム／ナフタレン液処理などが挙げられる。また、表面処理としてプライマー処理も好適である。プライマー処理は常法に準じて行うことができる。プライマー処理を施す場合、表面処理を行っていないフッ素ゴムの表面を処理することもできるが、プラズマ放電処理、コロナ放電処理、金属ナトリウム／ナフタレン液処理などを予め施したうえで、更にプライマー処理すると、より効果的である。

（４）防振ゴム
上記フッ素ゴム架橋物は、防振ゴムにおける単層および多層構造のゴム層として用いることにより、防振ゴムへの要求特性を高い水準で満たすものであり、優れた特性を有する自動車用防振ゴムを提供することができる。

自動車用防振ゴム以外の多層構造の防振ゴムにおいて、他の材料からなる層としては、他のゴムからなる層や熱可塑性樹脂からなる層、各種繊維補強層、金属箔層などが挙げられる。

他のゴムとしては、耐薬品性や柔軟性が特に要求される場合は、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴム、ＥＰＤＭおよびアクリルゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種からなるゴムが好ましく、アクリロニトリル−ブタジエンゴムまたはその水素添加ゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム、フッ素ゴム、エピクロロヒドリンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種のゴムからなることがより好ましい。

また、熱可塑性樹脂としては、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂が好ましく、フッ素樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂がより好ましい。

また、多層構造の防振ゴムを作製する場合、必要に応じて表面処理を行ってもよい。この表面処理としては、接着を可能とする処理方法であれば、その種類は特に制限されるものではなく、例えばプラズマ放電処理やコロナ放電処理等の放電処理、湿式法の金属ナトリウム／ナフタレン液処理などが挙げられる。また、表面処理としてプライマー処理も好適である。プライマー処理は常法に準じて行うことができる。プライマー処理を施す場合、表面処理を行っていないフッ素ゴムの表面を処理することもできるが、プラズマ放電処理、コロナ放電処理、金属ナトリウム／ナフタレン液処理などを予め施したうえで、更にプライマー処理すると、より効果的である。

（５）ダイヤフラム
本発明のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するダイヤフラムには、高温環境下での繰り返し耐屈曲性が要求される。このような用途には、本発明のように、耐熱性に加え、高温引張物性及び引張耐久特性に優れた架橋物を与えるフッ素ゴム組成物を好適に用いることができる。本発明のダイヤフラムは、上記フッ素ゴム組成物が、カーボンブラック（Ｂ）をフッ素ゴム（Ａ）１００質量部に対して５〜３０質量部含有することによって、耐熱性、耐薬品性、及び室温のみならず高温繰り返し屈曲性に優れる。

上記フッ素ゴム架橋物は、以下に示すダイヤフラムに好適に用いることができる。

例えば、自動車エンジンの用途としては、耐熱性、耐酸化性、耐燃料性、低ガス透過性などが求められる、燃料系、排気系、ブレーキ系、駆動系、点火系などのダイヤフラムが挙げられる。

自動車エンジンの燃料系に用いられるダイヤフラムとしては、例えば燃料ポンプ用ダイヤフラム、キャブレター用ダイヤフラム、プレッシャレギュレータ用ダイヤフラム、パルセーションダンパー用ダイヤフラム、ＯＲＶＲ用ダイヤフラム、キャニスター用ダイヤフラム、オートフューエルコック用ダイヤフラムなどが挙げられる。

自動車エンジンの排気系に用いられるダイヤフラムとしては、例えばウェイストゲート用ダイヤフラム、アクチュエータ用ダイヤフラム、ＥＧＲ用ダイヤフラムなどが挙げられる。
自動車エンジンのブレーキ系に用いられるダイヤフラムとしては、例えばエアーブレーキ用ダイヤフラムなどが挙げられる。
自動車エンジンの駆動系に用いられるダイヤフラムとしては、例えばオイルプレッシャー用ダイヤフラムなどが挙げられる。
自動車エンジンの点火系に用いられるダイヤフラムとしては、例えばディストリビューター用ダイヤフラムなどが挙げられる。

自動車エンジン以外の用途としては、耐熱性、耐油性、耐薬品性、耐スチーム性、低ガス透過性などが求められる、一般ポンプ用ダイヤフラム、バルブ用ダイヤフラム、フィルタープレス用ダイヤフラム、ブロワー用ダイヤフラム、空調用機器用ダイヤフラム、制御機器用ダイヤフラム、給水用ダイヤフラム、給湯用の熱水を送液するポンプなどに用いられるダイヤフラム、高温蒸気用ダイヤフラム、半導体装置用ダイヤフラム（例えば製造工程などで使用される薬液移送用ダイヤフラム）、食品加工処理装置用ダイヤフラム、液体貯蔵タンク用ダイヤフラム、圧力スイッチ用ダイヤフラム、石油探索・石油掘削用途で用いられるダイヤフラム（例えば石油掘削ビットなどの潤滑油供給用ダイヤフラム）、ガス瞬間湯沸かし器やガスメーター等のガス器具用ダイヤフラム、アキュムレーター用ダイヤフラム、サスペンションなどの空気ばね用ダイヤフラム、船舶用のスクリューフィダー用ダイヤフラム、医療用の人工心臓用ダイヤフラムなどが挙げられる。

（６）中空ゴム成形体
上記フッ素ゴム架橋物は、中空ゴム成形体にも好適に用いることができる。
上記中空ゴム成形体としては、ブラダー、蛇腹構造成形体、プライマーバルブ等を挙げることができる。

（６−１）ブラダー
上記フッ素ゴム架橋物は、タイヤの加硫工程および成型工程で使用されるブラダー（タイヤ製造用ブラダー）にも好適に用いることができる。

一般に、タイヤの製造工程においては、タイヤの各構成部材を組み立てて生タイヤ（未加硫タイヤ）を成型する際に用いるタイヤ成型用ブラダーと、加硫時に最終的な製品タイヤ形状を付与するために用いるタイヤ加硫用ブラダーとの、大きく分けて２種類のブラダーが使用されている。

上記フッ素ゴム架橋物は、タイヤ成型用ブラダー及びタイヤ加硫用ブラダーのいずれにも用いることができるが、特に、加熱条件下で繰り返し使用され、高い耐熱性や高温時の引張特性が要求されるタイヤ加硫用ブラダーに用いることが好ましい。

（６−２）蛇腹構造成形体
蛇腹構造は、例えば、円筒の外周方向に山部又は谷部、若しくはその両方を有する構造であり、山部又は谷部の形状は、円弧を帯びる波形状でもよいし、三角波形状でもよい。
蛇腹構造成形体として、具体的には、例えば、フレキシブルジョイント、エキスパンションジョイント等のジョイント部材、ブーツ、グロメットなどが挙げられる。

ジョイント部材とは、配管および配管設備に用いられる継ぎ手のことであり、配管系統から発生する振動、騒音の防止、温度変化、圧力変化による伸縮や変位の吸収、寸法変動の吸収や地震、地盤沈下による影響の緩和、防止などの用途に用いられる。

フレキシブルジョイント、エキスパンションジョイントは、例えば、造船配管用、ポンプやコンプレッサーなどの機械配管用、化学プラント配管用、電気配管用、土木・水道配管用、自動車用などとして好ましく用いることができる。

ブーツは、例えば、等速ジョイントブーツ、ダストカバー、ラックアンドピニオンステアリングブーツ、ピンブーツ、ピストンブーツなどの自動車用ブーツ、農業機械用ブーツ、産業車両用ブーツ、建築機械用ブーツ、油圧機械用ブーツ、空圧機械用ブーツ、集中潤滑機用ブーツ、液体移送用ブーツ、消防用ブーツ、各種液化ガス移送用ブーツなどの各種産業用ブーツなどとして好ましく用いることができる。

（６−３）プライマーバルブ
プライマーバルブは、エンジン始動が容易に行えるよう、あらかじめ、気化器（気化器のフロート室）へ燃料を送るためのポンプである。プライマーバルブは、例えば、円筒の外周方向に山部を一つ有するものであり、山部の形状は、円弧を帯びる波形状である。プライマーバルブの形状は、例えば、図２で示される形状であり、通常、プライマーバルブ２１は、吐出側（エンジン側）ホース２３と吸入側（燃料タンク側）ホース２４との間に配置される。

上記プライマーバルブとしては、自動車用、船舶用、航空機用、建設機械用、農業機械用、鉱業機械用などのプライマーバルブが挙げられる。例えば、船舶用プライマーバルブとして特に有用である。

（７）フッ素ゴム塗料組成物
本発明のフッ素ゴム組成物は、フッ素ゴム塗料組成物にも適用可能である。上記フッ素ゴム塗料組成物から得られる塗膜は、高温時の引張物性及び耐久性（引張疲労特性）に優れるため、高温条件下でも破断しにくい。

上記フッ素ゴム塗料組成物は、本発明のフッ素ゴム組成物が液状媒体に溶解又は分散されてなるものであることが好ましい。

上記フッ素ゴム塗料組成物は、フッ素ゴム組成物を構成するための各成分を例えば上述した方法によって混練し、得られたフッ素ゴム組成物をケトン類、エステル類、エーテル類等の液状媒体に溶解又は分散させることにより調製することができる。

上記フッ素ゴム塗料組成物は、金属、ガラス、樹脂、ゴム等からなる基材上に直接塗布してもよく、エポキシ塗料等によってプライマー層を形成した後、その上に塗布してもよい。更に、上記フッ素ゴム塗料組成物から得られる塗膜の上に他の塗膜（トップコート層）を形成してもよい。

上記フッ素ゴム塗料組成物から得られる塗膜は、例えば、シート及びベルト；シリンダー部材のシーラント；プレコートメタル；パッキンゴム、Ｏ−リング、ダイヤフラム、耐薬品性チューブ、薬栓、燃料ホース、バルブシール、化学プラント用ガスケット、エンジンガスケット；複写機、プリンター、ファクシミリ等のＯＡ機器用のロール（例えば、定着ロール、圧着ロール）及び搬送ベルト等が挙げられる。上記エンジンガスケットとしては、例えば、自動車エンジン等のヘッドガスケット等に利用できる。

（８）電線被覆材
上記フッ素ゴム組成物は、耐熱性および柔軟性（可撓性）が求められる電線の絶縁被覆材や、電線における絶縁層の外周に設けられるシース層を形成するシート材にも好適に用いることができ、高温時の耐屈曲性に優れた被覆を与えることができる。

上記絶縁被覆材又はシース材としては、特に耐熱性が要求される自動車や航空機、軍需車輌などの耐熱電線に用いられる絶縁被覆材又はシース材を挙げることができ、なかでも、内燃機関のトランスミッションオイルまたはエンジンオイルに接触する環境で使用される被覆電線、または自動車のオートマチックトランスミッション内またはエンジンのオイルパン内で使用される被覆電線の絶縁被覆材又はシース材として好適である。

（９）耐バイオディーゼル燃料部材（耐ＢＤＦ部材）
上記フッ素ゴム架橋物は、生物起源のディーゼル燃料、すなわちバイオディーゼル燃料（ＢＤＦ）と接触する部材にも好適に用いることができる。バイオディーゼル燃料とは、バイオマスを原料としてそれを加工、及び／又は、精製することにより得られたディーゼル機関用燃料を含むものをいう。

上記フッ素ゴム架橋物を耐ＢＤＦ部材に用いる場合、上記フッ素ゴム架橋物が受酸剤を含むと、受酸剤がＢＤＦと反応してフッ素ゴム架橋物が膨潤し、劣化するおそれがあるため、上記フッ素ゴム架橋物は受酸剤を含まないことが好ましい。言い換えれば、本発明のフッ素ゴム組成物は、得られる架橋物を耐ＢＤＦ部材に用いる場合には、受酸剤を含まないことが好ましい。

上記耐バイオディーゼル燃料部材は、ＢＤＦと接触する種々の用途に利用でき、例えば、フィルム、シート、自動車燃料用ホース、給油ホース等のホース、ガソリンスタンド用地下埋設チューブ、自動車の燃料用タンク等のボトル、容器、タンク類、ダイヤフラム、パッキン、キャブレターのフランジガスケット、燃料ポンプのＯリング等の各種自動車用シール、油圧機器のシール等の各種機械関係シール等の用途に用いることができる。
上記耐バイオディーゼル燃料部材は、上述した中でも、ホース又はシール材であることが好ましく、ホースであることがより好ましい。

つぎに本発明を実施例をあげて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。

本発明で採用した各種の物性の測定方法は、以下のとおりである。

（１）剪断弾性率Ｇ’
動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）と動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）との差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））の測定方法
アルファテクノロジーズ社製のラバープロセスアナライザ（型式：ＲＰＡ２０００）を用いて、１００℃、１Ｈｚで動的粘弾性を測定する。

（２）ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））
ムーニー粘度は、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠して測定する。測定温度は１００℃である。

（３）ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定方法
ｄ６−Ａｃｅｔｏｎｅ １ｍｌにポリマー（フッ素ゴム）約２５０ｍｇを溶解させ、室温において^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲ測定を行う。
使用するＮＭＲ装置としては、ＶＡＲＩＡＮ ＶＮＳ４００を使用する。
ピーク基準は、ｄ６−Ａｃｅｔｏｎｅ由来ピークを２．０５ｐｐｍとし、各ピークのシフトを算出する。
ポリマー末端基Ａ；ＩＣＨ_２ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：３．８〜４．０ｐｐｍ、２Ｈ、ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ）、ポリマー末端基Ｂ；ＩＣＦ_２ＣＨ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−３８ｐｐｍ、２Ｆ）、ポリマー末端基Ｃ；ＩＣＦ_２ＣＦ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−６０〜−６１ｐｐｍ、２Ｆ）、ポリマー末端基Ｄ；ＨＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：６．０〜６．８ｐｐｍ、１Ｈ、ｍｕｌｔｉｐｌｅｔ）、ポリマー末端基Ｅ；ＣＨ_３ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：１．７８ｐｐｍ、３Ｈ、ｔｒｉｐｌｅｔ、Ｊ＝１９．２Ｈｚ）、ポリマー末端基Ｆ；ＨＯＣＨ_２ＣＦ_２−（^１Ｈ−ＮＭＲ：３．７７ｐｐｍ、２Ｈ、ｔｒｉｐｌｅｔ、Ｊ＝１３．４Ｈｚ）、ポリマー末端基Ｇ；（ＣＦ_３）_２ＣＦ−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−７８ｐｐｍ、６Ｆ）、ポリマー末端基Ｈ；ＣＦ_３ＣＦ_２−（^１９Ｆ−ＮＭＲ：−８０ｐｐｍ、３Ｆ）とすると、ＶｄＦモノマーに対するそれぞれのポリマー末端基の割合（ｍｏｌ％）φ_Ａ、φ_Ｂ、φ_Ｃ、φ_Ｄ、φ_Ｅ、φ_Ｆ、φ_Ｇ、φ_Ｈは、次の式により算出される。

（式中、Ｘはポリマー末端基Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、ＧまたはＨを表し、φ_ＸはＶｄＦモノマーに対するポリマー末端基Ｘの割合であり、Ｓ_Ｘはポリマー末端基Ｘのピーク積分値であり、ｎ_Ｘは^１Ｈ−ＮＭＲまたは^１９Ｆ−ＮＭＲにおいてポリマー末端基Ｘのピークに帰属される水素原子またはフッ素原子の数であり、Ｓ_ＶｄＦはＶｄＦモノマーに由来するピーク積分値の総和である。）
全ポリマー末端基に対するヨウ素を含有するポリマー末端基の割合（ｍｏｌ％）は、次の式により算出される。

（４）引張疲労試験
ＪＩＳ Ｋ６２７０に準じ、６号ダンベルを用いて、チャック間を５０ｍｍに設定し、１５０℃の条件下で、歪み６０ｍｍ、２Ｈｚの周波数で繰り返し引張歪みを与え、ダンベルが破断するまでのサイクル数を求める。測定は１００００回を上限とする。

（５）引張破断強度、引張破断伸び
試験機は、（株）エー・アンド・ディ社製の「テンシロン」ＲＴＧ−１３１０、（株）東洋精機製作所製の「ストログラフ」ＴＨ−２００Ｄを用いる。ＪＩＳ−Ｋ６２５１に準じ、チャック間５０ｍｍに設定、引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、６号ダンベルを用いて引張破断強度、引張破断伸びを測定する。測定温度は、２５℃、１６０℃とする。

実施例では、次のフッ素ゴム、カーボンブラック、架橋剤、架橋促進剤、加工助剤及び受酸剤を使用した。

（カーボンブラック１）
ＩＳＡＦ（Ｎ_２ＳＡ＝１１９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量＝１１４ｍｌ／１００ｇ）。東海カーボン（株）製の「シースト６」（商品名）
（カーボンブラック２）
ＩＳＡＦ（Ｎ_２ＳＡ＝７９ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量＝１０１ｍｌ／１００ｇ）。東海カーボン（株）製の「シースト３」（商品名）
（架橋剤）
２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン。日油（株）製の「パーヘキサ２５Ｂ」（商品名）
（架橋促進剤）
トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）。日本化成（株）製の「タイク」（商品名）
（加工助剤）
ステアリルアミン（ファーミン８６Ｔ）（花王（株）製）
ステアリン酸（関東化学（株）製）
（受酸剤）
酸化亜鉛（一種）（堺化学工業（株）製）

（フッ素ゴムａ１）
８２Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水４４Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を８．８ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液１７６ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。２３０ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝１９／１１／７０（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついで過硫酸アンモニウム（ＡＰＳ）１．０ｇを２２０ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点で追加混合モノマーであるＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝５２／１７／３１（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、ジヨウ素化合物Ｉ（ＣＦ_２）_４Ｉの３７ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの１．０ｇ／純水２２０ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを１４０００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２２．５質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを得た。得られたフッ素ゴムは、両末端にヨウ素原子を有していた。このフッ素ゴムをＮＭＲ分析により共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝５１／２０／２９（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は８８であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムａ１とする。

（フッ素ゴムａ２）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝４７／４２／１１（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点で追加混合モノマーであるＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝７２／１６／１２（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、ジヨウ素化合物Ｉ（ＣＦ_２）_４Ｉの１．９５ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．５質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３５０ｇ得た。重合時間は６．４時間であった。このフッ素ゴムをＮＭＲ分析により共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝７２／１６／１２（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は５６であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムａ２とする。

（フッ素ゴムａ３）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝５９／３５／６（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点で追加混合モノマーであるＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝７２／２１／７（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、ジヨウ素化合物Ｉ（ＣＦ_２）_４Ｉの１．９５ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．３質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３１３ｇ得た。重合時間は６．５時間であった。このフッ素ゴムをＮＭＲ分析により共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ／ＴＦＥ＝７２／２１／７（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は６１であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムａ３とする。

（フッ素ゴムａ４）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ＝４５／５５（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点で追加混合モノマーであるＶｄＦ／ＨＦＰ＝７７／２３（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、ジヨウ素化合物Ｉ（ＣＦ_２）_４Ｉの１．９６ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．１質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３１２ｇ得た。重合時間は７．３時間であった。このフッ素ゴムをＮＭＲ分析により共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ＝７７／２３（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は８７であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムａ４とする。

（フッ素ゴムａ５）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ＝３４／６６（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点で追加混合モノマーであるＶｄＦ／ＨＦＰ＝６８／３２（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、ジヨウ素化合物Ｉ（ＣＦ_２）_４Ｉの１．９６ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．３質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３５７ｇ得た。重合時間は７．９時間であった。このフッ素ゴムをＮＭＲ分析により共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ＝６８／３２（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は６９であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムａ５とする。

（フッ素ゴムｂ１）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝１９／１１／７０（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点でＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝５２／１７／３１（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、モノヨウ素化合物（ＣＦ_３）_２ＣＦＩの０．８１ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．１質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３２２ｇ得た。重合時間は８．２時間であった。得られたフッ素ゴムは、片末端にヨウ素原子を有していた。ＮＭＲ分析によりこのフッ素ゴムの共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＴＦＥ／ＨＦＰ＝５１／２０／２９（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は１０３であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムｂ１とする。

（フッ素ゴムｂ２）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ＝５０／５０（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点でＶｄＦ／ＨＦＰ＝７８／２２（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、モノヨウ素化合物（ＣＦ_３）_２ＣＦＩの２．５２ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．２質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３５５ｇ得た。重合時間は８．７時間であった。得られたフッ素ゴムは、片末端にヨウ素原子を有していた。ＮＭＲ分析によりこのフッ素ゴムの共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ＝７８／２２（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は３６であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムｂ２とする。

（フッ素ゴムｂ３）
３Ｌのステンレススチール製のオートクレーブに純水１．７Ｌ、ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＦ_２ＯＣＦ（ＣＦ_３）ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液を０．１７ｇ、Ｆ（ＣＦ_２）_５ＣＯＯＮＨ_４の５０％水溶液６．８ｇを仕込み、系内を窒素ガスで充分に置換した。６００ｒｐｍで攪拌しながら８０℃に昇温した後、初期槽内モノマー組成をＶｄＦ／ＨＦＰ＝５０／５０（モル比）、１．５２ＭＰａとなるようにモノマーを圧入した。ついでＡＰＳ６０ｍｇを５ｍｌの純水に溶解した重合開始剤溶液を窒素ガスで圧入し、反応を開始した。重合の進行に伴い内圧が１．４２ＭＰａに降下した時点でＶｄＦ／ＨＦＰ＝７８／２２（モル比）の追加混合モノマーを内圧が１．５２ＭＰａとなるまで圧入した。このとき、モノヨウ素化合物（ＣＦ_３）_２ＣＦＩの１．２７ｇを圧入した。昇圧、降圧を繰り返しつつ、３時間ごとにＡＰＳの６０ｍｇ／純水５ｍｌ水溶液を窒素ガスで圧入して、重合反応を継続した。混合モノマーを６００ｇ追加した時点で、未反応モノマーを放出し、オートクレーブを冷却して、固形分濃度２６．２質量％のフッ素ゴムのディスパージョンを２３３２ｇ得た。重合時間は７．３時間であった。得られたフッ素ゴムは、片末端にヨウ素原子を有していた。ＮＭＲ分析によりこのフッ素ゴムの共重合組成を調べたところ、ＶｄＦ／ＨＦＰ＝７８／２２（モル比）であり、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋１０（１００℃））は１２３であった。このフッ素ゴムをフッ素ゴムｂ３とする。

実施例１
混練機（（株）モリヤマ製のＭｉｘＬａｂｏ０．５Ｌ、ローター直径：６．６ｃｍ、チップクリアランス：０．０５ｃｍ）を用いて、フロントローター回転数：６０ｒｐｍ、バックローター回転数：５０ｒｐｍの混練条件で、フッ素ゴム（ａ１）７０質量部及びフッ素ゴム（ｂ１）３０質量部を１０分混練した。混練機から排出された混練物の温度は１５０℃であった。この混練物を室温まで冷却し、フッ素ゴムｃ１を得た。このフッ素ゴムｃ１を^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、ポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ、４５モル％であった。

次に、フッ素ゴム（ｃ１）１００質量部に、カーボンブラック１ ２０質量部、ステアリルアミン０．５質量部、酸化亜鉛１．０質量部を混練した。混練機から排出された混練物の温度は１６５℃であった。この混練物を２５℃に温調した８インチオープンロールミキサーで１００℃以下になるように冷却混練してから排出した。続いて、冷却混練して得られた混練物を２５℃で２４時間熟成させて、フッ素ゴムプレコンパウンドＣ１を得た。フッ素ゴムプレコンパウンドＣ１の剪断弾性率Ｇ’（１％）と剪断弾性率Ｇ’（１００％）との差（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））は７３１ｋＰａであった。

次に、８インチオープンロール（関西ロール（株）製）を用いて、ロール温度２５℃、フロントロール回転数２１ｒｐｍ、バックロール回転数１９ｒｐｍ、ロール間隙０．１ｃｍの混練条件で、フッ素ゴムプレコンパウンド（Ｃ１）１２１．５質量部、架橋剤１．０質量部、架橋促進剤０．５質量部、及び、ステアリルアミン０．５質量部を１５分間混練し、フッ素ゴムプレコンパウンド（Ｄ１）を調製した。排出された混練物の温度は７１℃であった。

フッ素ゴムプレコンパウンド（Ｄ１）を１６０℃で３０分間プレスして架橋を行い、厚さ２ｍｍのシート状試験片を作製した。このシートより試験片（ＪＩＳ６号ダンベル）を作製し、２５℃、１６０℃における引張破断強度、引張破断伸び測定及び引張疲労試験を行った。結果を表１に示す。

参考例１
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ１）１００質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。

実施例２
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ２）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ２）２０質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ２）と（ｂ２）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、４２モル％であった。

実施例３
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ３）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ２）２０質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ３）と（ｂ２）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、４０モル％であった。

実施例４
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ４）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ２）２０質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ４）と（ｂ２）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、３２モル％であった。

実施例５
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ４）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ２）２０質量部とし、カーボンブラック１の代わりにカーボンブラック２を用いた以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ４）と（ｂ２）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、３２モル％であった。

実施例６
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ４）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ３）２０質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ４）と（ｂ３）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、３４モル％であった。

実施例７
使用したフッ素ゴムをフッ素ゴム（ａ５）８０質量部、フッ素ゴム（ｂ２）２０質量部とした以外は、実施例１と同様にして、フッ素ゴムプレコンパウンドを得て、各種物性を測定した。結果を表１に示す。尚、実施例１と同様にして作製した、フッ素ゴム（ａ５）と（ｂ２）の混合物のポリマー全末端基量に対するヨウ素含有量の測定を行ったところ^１Ｈ−ＮＭＲ及び^１９Ｆ−ＮＭＲより、３０モル％であった。

１０：オープンロール
１１：第１のロール
１２：第２のロール
１３：中間組成物
１４：分出し後の組成物
２１：プライマーバルブ
２２：凸部
２３：吐出側（エンジン側）ホース
２４：吸入側（燃料タンク側）ホース

Claims (11)

1. フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、
   フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、
   フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であり、
   フッ素ゴム（Ａ１）／フッ素ゴム（Ａ２）が重量比で、９５／５〜５０／５０であり、
   ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による動的粘弾性試験（測定周波数：１Ｈｚ、測定温度：１００℃）において、未架橋時の動的歪み１％時の剪断弾性率Ｇ’（１％）及び動的歪み１００％時の剪断弾性率Ｇ’（１００％）の差δＧ’（Ｇ’（１％）−Ｇ’（１００％））が、１２０ｋＰａ以上、３０００ｋＰａ以下である
   ことを特徴とするフッ素ゴム組成物。
2. フッ素ゴム（Ａ１）及びフッ素ゴム（Ａ２）の合計１００質量部に対してカーボンブラック（Ｂ）を５〜６５質量部含む請求項１記載のフッ素ゴム組成物。
3. カーボンブラック（Ｂ）は、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が２５〜１８０ｍ^２／ｇであって、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）吸油量が４０〜１８０ｍｌ／１００ｇである請求項１又は２記載のフッ素ゴム組成物。
4. 更に、架橋剤（Ｃ）を含む請求項１、２又は３記載のフッ素ゴム組成物。
5. 請求項１、２、３又は４記載のフッ素ゴム組成物を架橋して得られるフッ素ゴム架橋物。
6. タイヤ製造用ブラダーに用いられる請求項５記載のフッ素ゴム架橋物。
7. 請求項１、２、３又は４記載のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するホース。
8. 請求項１、２、３又は４記載のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するシール材。
9. 請求項１、２、３又は４記載のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するダイヤフラム。
10. 請求項１、２、３又は４記載のフッ素ゴム組成物を架橋して得られる架橋フッ素ゴム層を有するベルト及びベルト部材。
11. フッ素ゴム（Ａ１）、フッ素ゴム（Ａ２）、及びカーボンブラック（Ｂ）を含むフッ素ゴム組成物であって、
    フッ素ゴム（Ａ１）は、主鎖の両末端にヨウ素原子を有する重合体であり、
    フッ素ゴム（Ａ２）は、主鎖の片末端のみにヨウ素原子を有する重合体であり、
    フッ素ゴム（Ａ１）／フッ素ゴム（Ａ２）が重量比で、９５／５〜５０／５０であることを特徴とするフッ素ゴム組成物。

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