JP5117549B2 - 電子撮像装置 - Google Patents

Description

本発明は、光路折り曲げズーム光学系を有する薄型電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラを始めとする電子撮像装置に関するものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルム（通称ライカ版）カメラに代わる次世代カメラとして、デジタルカメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

本発明においては、特にポータブルな普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥行きの薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技術を提供することをねらっている。

カメラの奥行き方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近では、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出し、携帯時に光学系をカメラボディ内に収納する、いわゆる沈胴式鏡筒を採用することが主流になっている。しかしながら、使用するレンズタイプやフィルターによって光学系沈胴時の厚みが大きく異なる。特にズーム比やＦ値等の仕様を高く設定するには、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するいわゆる正先行型ズームレンズは、各々のレンズエレメントの厚みやデッドスペースが大きく、沈胴してもたいして厚みが薄くならない（特許文献１）。負先行型で特に２乃至３群構成のズームレンズはその点有利であるが、群内構成枚数が多かったり、エレメントの厚みが大きかったり、最も物体側のレンズが正レンズの場合は沈胴しても薄くならない（特許文献２）。

現在知られている中で、電子撮像素子用に適し、かつ、ズーム比、画角、Ｆ値等含めた結像性能が良好で、沈胴厚を最も薄くできる可能性を有するものの例として、特許文献３、特許文献４、特許文献５等のものがある。

第１群を薄くするには、入射瞳位置を浅くするのがよいが、そのためには第２群の倍率を高くすることになる。一方、そのために第２群の負担が大きくなり、それ自身を薄くすることが困難になるばかりでなく収差補正の困難さや製造誤差の効きが増大し好ましくない。薄型化小型化を実現するには、撮像素子を小さくすればよいが、同じ画素数とするためには画素ピッチを小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーしなければならない。回折の影響も然りである。

また、奥行の薄いカメラボディにするために、合焦時のレンズ移動を前群ではなくいわゆるリアフォーカスが駆動系のレイアウト上有効である。すると、リアフォーカスを実施したときの収差変動が少ない光学系を選択する必要が出てくる。もう１つの薄型化の手段として、光学系の光路をミラー等で折り曲げる方法がある。この場合、折り曲げのためのスペース上変倍のためのレンズ移動にかなりの制約が発生する。

特開平１１−２５８５０７号公報 特開平１１−５２２４６号公報 特開平１１−１９４２７４号公報 特開平１１−２８７９５３号公報 特開２０００−９９９７号公報

本発明は従来技術のこのような現状に鑑みてなされたものであり、その目的は、光学系の光路（光軸）をミラー等の反射光学素子で折り曲げたリアフォーカスのズームレンズを採用し、高い仕様、性能を維持しつつ変倍時の移動群の移動に関する制約条件を克服できる光学系のタイプを採用して、奥行方向が極めて薄い電子撮像装置を提供することである。

上記目的を達成するするため、本発明の電子撮像装置は、物体側より順に、負レンズ群と光路折り曲げのための反射光学素子とにて構成された第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側にのみ移動する光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有し、
前記第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動し、
前記第１−１群と前記第１−２群のパワー比が以下の条件（ｄ）を満足することを特徴とするものである。
（ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．９
ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。
本発明のもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、入射面、射出面の少なくとも一方が凹面である光路折り曲げのための反射光学素子であるプリズムを含む第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側へ単調に移動するような光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有し前記第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動し、
前記第１−１群と前記第１−２群のパワー比が以下の条件（ｄ）を満足することを特徴とするものである。
（ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．９
ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。

本発明においては、広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群を少なくとも１つ含み、変倍時に可動な全ての群の最も物体側のレンズよりも物体側に光路を折り曲げるための反射光学素子を少なくとも１つ含む光路折り曲げズーム光学系を採用した。レンズ系入射面を物体側に向けなおかつ奥行を薄くするには、光路折り曲げを撮影光学系の出来るだけ物体側の位置で、しかも、光線高が低い空気間隔部で実施するのが好ましい。また、ズームやフォーカス駆動系を複雑化しないために、移動群は折り曲げ位置よりも像側とするのがよい。折り曲げスペースを極力小さくするためには、折り曲げ部近傍での結像に寄与する全ての光線高が低いのがよいことを考えると、折り曲げ部の存在する最も物体側のレンズから変倍時に可動な群の直前までの部分系の合成焦点距離が負であることが望ましい。

折り曲げズーム光学系として相応しいレンズ構成を具体的に述べると、物体側より順に、負レンズ群と光路折り曲げのための反射光学素子とにて構成された第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側にのみ移動するタイプである。

折り曲げズーム光学系として相応しいもう１つのレンズ構成を具体的に述べると、物体側より順に、入射面、射出面の少なくとも一方が凹面である光路折り曲げのための反射光学素子であるプリズムを含む第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側へ単調に移動するようなタイプである。

この場合、何れのタイプでも、反射光学素子の反射面の直前の屈折面から反射面の直後の屈折面までの光軸上の空気換算長ｄを以下のようにするのがよい。

（ａ） ０．５＜ｄ／Ｌ＜２．１
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長。

この条件（ａ）の上限値の２．１を越えると、光学系が大きくなりすぎる。下限値の０
．５を越えると、画像周辺部の結像に寄与する光束が満足に像面に達しないし、あるいはゴーストが発生しやすい。

なお、光路を折り曲げる方向の画角が２５°±３°の範囲内の場合、約１９°±３°の範囲内の場合、それぞれ以下の範囲がよい。

（ａ−１） ０．８＜ｄ／Ｌ＜１．９
（ａ−２） ０．５＜ｄ／Ｌ＜１．５
さらに、次のようにすればより好ましい。

（ａ' −１）０．９＜ｄ／Ｌ＜１．８
（ａ' −２）０．６＜ｄ／Ｌ＜１．４
なお、何れのタイプも近軸的屈折力配置を適切にするために反射面を平面以外で構成してもよい。また、反射面の形状を自由に変えることのできる制御系を設け、それによって変倍の際に発生する焦点位置や収差の変動を補正したり、フォーカスをしたり、変倍をするために形状制御可能な形状可変ミラーにするのがより好ましい。

なお、これとは別に、反射光学素子をプリズム平面部に平凹レンズを接合する等して構成してもよい。歪曲補正のレベルと電子撮像装置の目標サイズとのバランスの関係から、最も物体側にパワーの弱い正レンズを付加してもよい。その場合は、第１−２群はなくてもよい。

これら２つのズームタイプについては、それぞれの最終群は非球面を有する単レンズにて構成するのがよい。歪曲収差、非点収差、コマ収差等、軸外収差の補正には大変効果がある。このレンズによりそれより物体側にて発生する収差をキャンセルしている訳であるから、フォーカス等によって動かすと収差のバランスを崩してしまう。したがって、最終群は固定とした方がよい。

また、フォーカスを実施する群としては、第１群は折り曲げ系であり相応しくないので、最終群を除く第２群以降の群で実施するのがよい。特に、フォーカスによる焦点距離や収差の変動が少ない最終群から物体側に２番目の群を用いてフォーカスを行うのがよい。この場合、より近距離側への合焦は繰り出す方向となる。さらに、フォーカスを行うために、最終群から物体側に２番目の群と３番目の群の望遠端での無限遠物点合焦時の光軸上空気間隔Ｄ_FTが以下の条件式を満足するのがよい。

（ｂ） ０．１＜Ｄ_FT／ｆ_T ＜１．５
ただし、ｆ_T は望遠端での無限遠物点合焦時の全系焦点距離である。

この条件（ｂ）の上限の１．５を越えると、ズーム比の確保が困難となり、下限値の０．１を越えると、フォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。

なお、次のようにすればより好ましい。

（ｂ' ） ０．２＜Ｄ_FT／ｆ_T ＜１
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（ｂ" ） ０．２５＜Ｄ_FT／ｆ_T ＜０．８
上記の２つのズームタイプは、第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動するようなズーム形式にするとよい。この方式は、スペースを効率良く使って変倍による焦点位置補正
を行いながら高い変倍率を稼ぐことができる。

その場合、無限遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際の第２群、第３群のそれぞれの移動量Ｍ₂ 、Ｍ₃ の比を、
（ｃ） ０．５＜Ｍ₃ ／Ｍ₂ ＜２．０
の範囲にするのがよい。この条件の上限値の２．０を越えると、ズーム比やフォーカス可能距離レンジを十分にとることができない。下限値の０．５を越えると、こちらもズーム比の確保が困難である。

なお、次のようにすればより好ましい。

（ｃ' ） ０．７＜Ｍ₃ ／Ｍ₂ ＜１．４
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（ｃ" ） ０．８＜Ｍ₃ ／Ｍ₂ ＜１．２５
上記の２つのズームタイプは、第１群（第１−１群から第１−２群にかけての合成系）をズーム時、フォーカス時に動かすのは光路折り曲げ系につき機構的に困難なため、固定とするのがよい。なお、第１−１群は変倍時固定とするが、第１−２群は移動することが比較的容易なため可動としてもよい。その場合、変倍時に像側に凸の軌跡を描きつつ移動するのがよい。この、第１−２群は色収差や歪曲収差等の軸外収差を補正するために、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２枚若しくは正レンズ１枚から構成するのがよい。

さらに、以下の構成上の限定の何れかを加えると、より一層高い仕様、性能、簡素な構成の折り曲げズームレンズ系を得ることができ、撮像装置のさらなる薄型化に寄与する。

○第１−１群は光路を折り曲げるための反射光学素子より物体側の負レンズ群は、物体側に凸の負レンズ１枚のみとする。

この配置が画角を維持しながら光学系の奥行を最も薄くできる構成である。

○その場合、負レンズのパワーがある程度ないと意味がないので、第１−１群と第１−２群のパワー比を、
（ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．９
とする。ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。この条件の上下限の１．９、−０．８の何れを越えても、折り曲げ光学素子が大型化しやすい。

なお、次のようにすればより好ましい。

（ｄ' ） −０．６＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．７
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（ｄ" ） −０．４＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．５
○第２群又は第３群の何れか一方が単レンズ、もう一方には少なくとも凹レンズを含む。

第２群と第３群は変倍時に相対的間隔をわずかに変えながら概ね同一方向に移動することで、移動スペースを共用でき、少ないスペースで焦点位置を一定に保ちつつ変倍することができるのであるが、その他のメリットとして、それぞれの群の色収差の補正が完結している必要がないということである。つまり、第２群、第３群は相互に色収差が補正でき
る。したがって、何れか一方を単レンズにて構成してもよい。小型軽量化に貢献する。

○第２群と第３群の相対的間隔変化をできるだけ小さく保つには、第２群以降の合成系の倍率が−１倍近傍にて変倍するのがよい。したがって、望遠端においては以下の条件を満足するのがよい。

（ｅ） ０．７＜−β_Rt＜２．１
ただし、β_Rtは第２群以降の望遠端における合成倍率（無限遠物点）である。

この条件の上下限２．１、０．７の何れを越えても、第２群と第３群との相対的間隔の変化量が大きくなってしまう。

なお、次のようにすればより好ましい。

（ｅ' ） ０．８＜−β_Rt＜１．９
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（ｅ”） ０．８５＜−β_Rt＜１．７
本発明の電子撮像装置は、また、広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群を少なくとも１つ含み、変倍時に可動な全ての群の最も物体側のレンズよりも物体側に入射面・射出面の少なくとも一方が曲率を有する面である光路を折り曲げるための反射光学素子を少なくとも１つ含む光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とするものを含むものである。

このように、光路を折り曲げるための反射光学素子（プリズム）に屈折力を保有させることで、レンズ要素数を削減でき、コンパクト化やコストダウンに寄与する。

この場合に、光路を折り曲げるための反射光学素子を光路折り曲げズーム光学系の最も物体側に配置することができる。

このように、光路折り曲げ素子は出来るだけ物体側に配した方が、電子撮像装置の奥行き方向を薄くできる。

また、光路を折り曲げるための反射光学素子の入射面を物体側に凹面を向けた構成にすることができる。

本発明の一例である、物体側から負メニスカスレンズ、光路折り曲げプリズムの順に構成したズーム光学系を有する薄型電子撮像装置に対し、光路折り曲げプリズムの入射面に負の屈折力を持たせることで、その負メニスカスレンズを省略でき、電子撮像装置の奥行き方向をより薄くすることが可能となる。

その場合に、光路を折り曲げるための反射光学素子の入射面を非球面とすることができる。

入射面の光軸上曲率が負値（物体側に凹面を向けた構成）である場合、歪曲収差等の軸外収差補正上不利となるため、非球面を導入することでその収差補正を可能としている。

そして、光路を折り曲げるための反射光学素子の射出面を平面とすることができる。

上記のように、入射面に非球面を導入すると、射出面との面間偏心精度の確保が困難と
なるため、もう一方の面（射出面）を平面として面間偏心要求精度を緩和することができる。

また、広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群は、２つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとからなり、少なくとも１つずつの正レンズと負レンズが互いに接合されているものとすることができる。

広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群においては、正レンズと負レンズの相対偏心による収差の劣化が大きい傾向にある。したがって、上記のように出来るだけ互いに接合しておいた方が好ましい。

また、広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群は、２つの正レンズと１つの負レンズとからなり、その負レンズが少なくとも一方の正レンズと互いに接合されているものとすることができる。

このように、広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群は、２つの正レンズと１つの負レンズの合計３枚が最低構成要素である。

さて、次に、フィルター類を薄くすることについて言及する。電子撮像装置には、通常赤外光が撮像面に入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、副次的効果がある。ズームレンズ系後方にある電子撮像素子よりも物体側に、６００ｎｍでの透過率が８０％以上、７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカットコートを導入すると、吸収タイプよりも相対的に赤側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有するＣＣＤの欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣＤ並みの色再現を得ることができる。一方、補色フィルターの場合、その透過光エネルギーの高さから原色フィルター付きＣＣＤと比べ実質的感度が高く、かつ，解像的にも有利であるため、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルターについてもその総厚ｔ_LPF 以下の条件を満たすようにするとよい。

（ｆ） ０．１５ａ＜ｔ_LPF ＜０．４５ａ
ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）。

光学的ローパスフィルターを薄くすると、一般的にはモアレ抑制効果が減少して好ましくない。一方、画素ピッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響によりナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストは減少し、モアレ抑制効果の減少はある程度許容されるようになる。例えば、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用する場合、かなりモアレ抑制効果があることが知られている。この場合のフィルターが最も薄くなる仕様としては、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ＊ａμｍだけずらせるものが知られている。このときのフィルター厚は、凡そ［１＋２＊SQRT(1/2) ］＊ａ／５．８８（ｍｍ）となる。ここで、ＳＱＲＴはスクエアルートであり平方根を意味する。これは、丁度ナイキスト限界に相当する周波数においてコントラストをゼロにする仕様である。これよりは数％乃至数十％程度薄くすると、ナイキスト限界に相当する周波数のコントラストが少し出てくるが、上記回折の影響で抑えるることが可能になる。

上記以外のフィルター仕様、例えば２枚重ねあるいは１枚で実施する場合も含めて、条件（ｆ）を満足するのがよい。その上限値の０．４５ａを越えると、光学的ローパスフィルターが厚すぎ薄型化の妨げになる。下限値の０．１５ａを越えると、モアレ除去が不十
分になる。ただし、これを実施する場合のａの条件は５μｍ以下である。

ａが４μｍ以下なら、より回折の影響を受けやすいので、
（ｆ' ） ０．１３ａ＜ｔ_LPF ＜０．４２ａ
としてもよい。また、水平画素ピッチと重ねるローパスフィルターの枚数に応じて、以下のようにしてもよい。

（ｆ”）４μm 以上：
０．３ａ＜ｔ_LPF ＜０．４ａ …３枚重ね ａ＜５μｍ
０．２ａ＜ｔ_LPF ＜０．２８ａ …２枚重ね ａ＜５μｍ
０．１ａ＜ｔ_LPF ＜０．１６ａ …１枚 ａ＜５μｍ
４μｍ以下：
０．２５ａ＜ｔ_LPF ＜０．３７ａ …３枚重ね ａ＜４μｍ
０．１６ａ＜ｔ_LPF ＜０．２５ａ …２枚重ね ａ＜４μｍ
０．０８ａ＜ｔ_LPF ＜０．１４ａ …１枚 ａ＜４μｍ
画素ピッチの小さな電子撮像素子を使用する場合、絞り込みによる回折効果の影響で画質が劣化する。したがって、開口サイズが固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１群の最も像側のレンズ面と第３群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、かつ、他の開口と交換可能とすることで像面照度の調節することができる電子撮像装置としておき、その複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なり、かつ、８０％未満であるような媒体を有するようにして光量調節を行なうのがよい。あるいは、ａ（μｍ）／Ｆナンバー＜０．４となるようなＦ値に相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なりかつ８０％未満の媒体を有する電子撮像装置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲外ではその媒体なしかあるいは５５０ｎｍに対する透過率が９１％以上のダミー媒質としておき、範囲内のときは回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、ＮＤフィルターのようなもので光量調節するのがよい。

また、その複数の開口をそれぞれ径をＦ値に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフィルターの代わりにそれぞれ周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が小さくなる程光学的ローパスフィルターの周波数特性を高く設定しておく。

電子撮像装置の薄型化は、光学系の構成の工夫の他に、機械的機構やレイアウトの工夫も重要である。特に、撮影をしないときにレンズを本体内に収納するいわゆる沈胴方式を採用することは重要である。その機構として、本発明のレンズ構成の場合には、既に本体内にある反射光学素子を光路から本体内の別の空間に退避し、その空いた光路上の空間に、反射光学素子よりも物体側にあって撮影時には本体から突出しているレンズ群を移動して収納する方式を採用するのがよい。

なお、本発明に採用したレンズ構成以外であっても、物体側より順に、負の第１レンズ群、光路折り曲げのための反射光学素子、正の第２レンズ群を有するような光学系であれば、反射光学素子を光路から本体内の別の空間に退避し、その空いた光路上の空間に第１レンズ群を移動して収納する方式が使える。

さらに、第１レンズ群の収納時、第２レンズ群が撮影時の最も像面から離れた位置よりも像側に退避するようにするとよい。第２レンズ群以降には変倍やフォーカスのための移動スペースがあるので、例えば収納時にそれを有効利用するために、収納時には第２群はできるだけ像側に押し下げ、必要によっては反射光学素子も像側に移動して第１群を収納したりすることができる。

反射光学素子が特に薄板に反射ミラーコーティングを施した反射ミラーで構成するような場合は、その収納時に、反射ミラーを反射面が折り曲げ、前の光軸と垂直となるように退避させることができるので、退避スペースを必要とせずに第１群の収納が可能である。

その他、収納時に反射光学素子以外のレンズ１枚１枚を倒したり移動して収納空間を作りだしてもよい。

プリズムを外殻のみ固体で形成し、内部を液体等で充填したもので構成する場合は、内部の液体を抜いて薄くするのもよい。

なお、反射光学素子を利用した光学系を用いると、以下のようなことが可能になる。

最も優れた応用例として、ポロプリズム方式のファインダーと融合したＴＴＬ一眼レフ光学系である。

例えば、反射光学素子を含む撮影光学系と撮像素子との間に、反射光学素子での反射前後の光軸を含む平面に対し略直角の側にも光路を分割する第２の反射面（時分割でも振幅分割でも何でもよい）を設け、その反射側に沿ってその第２の反射面の法線に対し略同一平面内でかつ略直角である法線を有する第３の反射面を設け、さらに、反射後の光路がその撮影光学系の入射側の光軸と略平行に射出するように第４の反射面を設けたもの等である。これは、カメラの薄型化に大きく貢献する。

第２の応用例として、反射光学素子とそれよりも物体側の光学系を例えば撮影光学系の入射瞳位置近傍を回転中心に回転して撮影方向を変えることができる。あるいは、光学的な手ブレ補正も可能である。

以上の説明から明らかなように、本発明により、沈胴厚が薄く、収納性に優れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能となる。

本発明の電子撮像装置に用いられる光路折り曲げズーム光学系の実施例１の無限遠物点合焦時の望遠端（ａ）、中間状態（ｂ）、広角端（ｃ）でのレンズ断面図である。 実施例２の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例３の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例４の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例５の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例６の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例７の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例８の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例９の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１０の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１１の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１２の光路折り曲げズーム光学系の図１と同様のレンズ断面図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明の光路折り曲げズーム光学系の沈胴方式の１例を説明するための図である。 光路折り曲げ用の反射光学素子をミラーで構成した場合の１つの沈胴方式の概念図である。 光路折り曲げ用の反射光学素子をミラーで構成した場合の別の沈胴方式の概念図である。 光路折り曲げ用の反射光学素子を液体プリズムあるいは変形可能なプリズムで構成した場合の別の沈胴方式の概念図である。 光路折り曲げ用の反射光学素子を形状可変ミラーで構成する場合の合焦方式の概念図である。 形状可変ミラーの面形状を説明するための概念図である。 光路折り曲げ用の反射光学素子を形状可変ミラーで構成する場合の手ブレ補正方式の概念図である。 光路折り曲げズーム光学系からファインダー光路を分割する構成の概念図である。 近赤外シャープカットコートの一例の透過率特性を示す図である。 ローパスフィルターの射出面側に設ける色フィルターの一例の透過率特性を示す図である。 補色モザイクフィルターの色フィルター配置を示す図である。 補色モザイクフィルターの波長特性の一例を示す図である。 各実施例の明るさ絞りの部分の一例の詳細を示す斜視図である。 各実施例の明るさ絞りの部分の別の例の詳細を示す図である。 本発明による光路折り曲げズーム光学系を組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。 図２９のデジタルカメラの後方斜視図である。 図２９のデジタルカメラの断面図である。 本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。 パソコンの撮影光学系の断面図である。 図３２の状態の側面図である。 本発明による光路折り曲げズーム光学系を対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。

以下、本発明の電子撮像装置に用いられる光路折り曲げズーム光学系の実施例１〜１２について説明する。これらの実施例の無限遠物点合焦時の望遠端（ａ）、中間状態（ｂ）、広角端（ｃ）でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１２に示す。各図中、第１群はＧ１、第１−１群はＧ１−１、第１−２群はＧ１−２、第２群はＧ２、第３群はＧ３、第４群はＧ４、第５群はＧ５、光路折り曲げプリズムはＰ、開口絞り（独立の場合）はＳ、近赤外カットフィルターはＩＦ、近赤外カットコート面はＩＣ、ローパスフィルターはＬＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスはＣＧ、ＣＣＤの像面はＩで示してあり、物体側から順に配置された近赤外カットフィルターＩＦ、ローパスフィルターＬＦ、カバーガラスＣＧ、あるいは、近赤外カットコート面ＩＣ、ローパスフィルターＬＦ、カバーガラスＣＧは、最終群と像面Ｉの間に固定配置されている。なお、実施例５と６は参考例である。

実施例１の光路折り曲げズーム光学系は、図１に示すように、両凹負レンズと等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凸正レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズと両凹負レンズの接
合レンズと両凸正レンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４、両凸正レンズからなる第５群Ｇ５からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動し、第４群Ｇ４は第３群Ｇ３との間隔を広げながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の両凸正レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の両凸正レンズの物体側の面、第４群Ｇ４の負メニスカスレンズの像面側の面、第５群Ｇ５の両凸正レンズの像面側の面の４面に用いられている。

実施例２の光路折り曲げズーム光学系は、図２に示すように、両凹負レンズと等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凸正レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、独立に移動する開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ４と第３群Ｇ３は相互に間隔を広げながら物体側へ移動する。第１−２群Ｇ１−２と第２群Ｇ４の間に配置された開口絞りＳも、第１−２群Ｇ１−２と第２群Ｇ４の間の間隔を狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の両凸正レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例３の光路折り曲げズーム光学系は、図３に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凹負レンズと両凸正レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の両凸正レンズの物体側の面、第３群Ｇ３の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例４の光路折り曲げズーム光学系は、図４に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凹負レンズと両凸正レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズと両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の両凸正レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の絞りの後の両凸正レンズの物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例５の光路折り曲げズーム光学系は、図５に示すように、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１群Ｇ１、開口絞りと両凸正レンズからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズと両凸正レンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４、物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第５群Ｇ５からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ
後に狭めながら、また、第３群Ｇ３と第４群Ｇ４は間の間隔を広げながら、物体側へ移動し、第５群Ｇ５は若干像面側へ移動する。

非球面は、第１群Ｇ１の両凸正レンズの像面側の面、第２群Ｇ２の両凸正レンズの物体側の面、第４群Ｇ４の負メニスカスレンズの像面側の面、第５群Ｇ５の正メニスカスレンズの像面側の面の４面に用いられている。

実施例６の光路折り曲げズーム光学系は、図６に示すように、両凸正レンズと両凹負レンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１群Ｇ１、開口絞りと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、両凸正レンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を広げながら物体側へ移動し、第４群Ｇ４は像面側に凸の軌跡を描きつつ望遠側では物体側へ若干移動する。

非球面は、第１群Ｇ１の両凹負レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第３群Ｇ３の負メニスカスレンズの像面側の面の３面に用いられている。 実施例７の光路折り曲げズーム光学系は、図７に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凹負レンズと両凸正レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸の負メニスカスレンズ２枚からなる第２群Ｇ２、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−１群Ｇ１−１の負メニスカスレンズの像面側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例８の光路折り曲げズーム光学系は、図８に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−１群Ｇ１−１の負メニスカスレンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの像面側の面の３面に用いられている。

実施例９の光路折り曲げズーム光学系は、図９に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと両凸正レンズからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に若干狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の負メニスカスレンズの像面側の面、第３群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例１０の光路折り曲げズーム光学系は、図１０に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の負メニスカスレンズの像面側の面、第３群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用いられている。

実施例１１の光路折り曲げズーム光学系は、図１１に示すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと平行平面板と等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと、両凸正レンズと像面側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、物体側に凸の正メニスカスレンズと、凸平正レンズと平凹負レンズの接合レンズからなる第３群Ｇ３、両凸正レンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２は第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−２群Ｇ１−２の負メニスカスレンズの像面側の面、第３群Ｇ３の正メニスカスレンズの物体側の面、第４群Ｇ４の両凸正レンズの像面側の面の３面に用いられている。

実施例１２の光路折り曲げズーム光学系は、図１２に示すように、凹平負レンズと等価な光路折り曲げプリズムＰからなる第１−１群Ｇ１−１、物体側に凹の負メニスカスレンズと物体側に凹の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第１−２群Ｇ１−２、開口絞りと、両凸正レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとからなる第２群Ｇ２、両凸正レンズからなる第３群Ｇ３、像面側に凸の正メニスカスレンズからなる第４群Ｇ４からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３は間の間隔を一旦は広げ後に狭めながら物体側へ移動する。

非球面は、第１−１群Ｇ１−１の光路折り曲げプリズムＰの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の正メニスカスレンズの像面側の面の３面に用いられている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、２ωは画角、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋ A₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、A₈、A₁₀ はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

実施例１
ｒ₁ = -26.8147 ｄ₁ = 3.8000 ｎ_d1 =1.73400 ν_d1 =51.47
ｒ₂ = ∞（反射面） ｄ₂ = 3.2000 ｎ_d2 =1.73400 ν_d2 =51.47
ｒ₃ = 6.2254 ｄ₃ = 1.7202
ｒ₄ = 424.9864（非球面） ｄ₄ = 2.4297 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₅ = -48.1247 ｄ₅ = （可変）
ｒ₆ = ∞（絞り） ｄ₆ = 0.5000
ｒ₇ = 17.8731（非球面） ｄ₇ = 2.0000 ｎ_d4 =1.58913 ν_d4 =61.26
ｒ₈ = -16.6911 ｄ₈ = （可変）
ｒ₉ = 7.9903 ｄ₉ = 6.2379 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.23
ｒ₁₀= -14.7007 ｄ₁₀= 0.8488 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₁= 7.0178 ｄ₁₁= 1.1903
ｒ₁₂= 11.2307 ｄ₁₂= 1.6307 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₃= -24.5400 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 18.1763 ｄ₁₄= 0.5000 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₅= 5.9110（非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.1876 ｄ₁₆= 3.0000 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.26
ｒ₁₇= -7.1178（非球面） ｄ₁₇= 0.5006
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.8000 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5000
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.5000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.1914
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第４面
Ｋ = 0.0195
A₄ = 5.4111 ×10^-4
A₆ = 2.1984 ×10^-6
A₈ = 4.5957 ×10^-7
A₁₀=-1.0754 ×10^-8
第７面
Ｋ = 5.8821
A₄ =-2.7575 ×10^-4
A₆ = 5.8194 ×10^-6
A₈ =-7.9649 ×10^-7
A₁₀= 3.4848 ×10^-8
第１５面
Ｋ =-3.6043
A₄ = 2.6150 ×10^-3
A₆ =-8.5623 ×10^-6
A₈ =-2.8972 ×10^-6
A₁₀= 1.5174 ×10^-7
第１７面
Ｋ = 0.8882
A₄ = 1.1140 ×10^-3
A₆ =-8.5962 ×10^-6
A₈ = 3.9677 ×10^-7
A₁₀= 3.1086 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.59000 8.95000 13.23000
Ｆ_NO 2.8316 3.8724 4.6438
２ω (°) 65.5 34.0 23.0
ｄ₅ 12.93741 5.34873 2.00000
ｄ₈ 2.61607 2.85689 0.50000
ｄ₁₃ 1.09671 5.22639 10.38165
ｄ₁₅ 1.00016 4.21405 4.71724 。

実施例２
ｒ₁ = -129.7294 ｄ₁ = 4.5500 ｎ_d1 =1.80400 ν_d1 =46.57
ｒ₂ = ∞（反射面） ｄ₂ = 4.0019 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₃ = 5.3898 ｄ₃ = 1.6465
ｒ₄ = 30.0332（非球面） ｄ₄ = 1.4609 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₅ = -35.8611 ｄ₅ = （可変）
ｒ₆ = ∞（絞り） ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = 9.6063（非球面） ｄ₇ = 2.7296 ｎ_d4 =1.48749 ν_d4 =70.23
ｒ₈ = -30.8421 ｄ₈ = 0.1469
ｒ₉ = 10.1172 ｄ₉ = 2.1277 ｎ_d5 =1.69680 ν_d5 =55.53
ｒ₁₀= 97.1974 ｄ₁₀= 0.0500
ｒ₁₁= 12.1982 ｄ₁₁= 0.7949 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 5.7271 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 14.2960 ｄ₁₃= 4.0342 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -15.7323 ｄ₁₄= 0.1401
ｒ₁₅= -18.5671 ｄ₁₅= 1.1241 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₆= -29.8834 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 46.3841（非球面） ｄ₁₇= 1.1752 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.26
ｒ₁₈= 541.6142 ｄ₁₈= 0.4453
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.8000 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.8000 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.5000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.5000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.2588
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第４面
Ｋ =42.6072
A₄ = 4.5281 ×10^-4
A₆ =-1.2752 ×10^-6
A₈ = 2.9327 ×10^-7
A₁₀= 0
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-2.9136 ×10^-4
A₆ =-7.7511 ×10^-7
A₈ = 2.4221 ×10^-8
A₁₀= 0
第１７面
Ｋ = 0
A₄ =-8.0585 ×10^-4
A₆ = 1.7583 ×10^-5
A₈ =-1.1309 ×10^-6
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.71141 7.84455 13.21508
Ｆ_NO 2.8000 3.6612 5.0650
２ω (°) 67.8 41.2 24.8
ｄ₅ 10.20144 4.70557 1.12127
ｄ₆ 7.09024 5.59391 1.24849
ｄ₁₂ 3.08267 9.70509 10.04403
ｄ₁₆ 0.98577 1.28696 8.72623 。

実施例３
ｒ₁ = 22.0799 ｄ₁ = 0.7823 ｎ_d1 =1.80400 ν_d1 =46.57
ｒ₂ = 7.0105 ｄ₂ = 1.1905
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 3.8000 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 3.4483 ｎ_d3 =1.80400 ν_d3 =46.57
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.4000
ｒ₆ = -43.4610 ｄ₆ = 0.7742 ｎ_d4 =1.77250 ν_d4 =49.60
ｒ₇ = 9.6384 ｄ₇ = 0.6369
ｒ₈ = 19.1908（非球面） ｄ₈ = 1.6810 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = -40.1274 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.5000
ｒ₁₁= 85.1662 ｄ₁₁= 1.5117 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.26
ｒ₁₂= -18.3807 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 5.5347（非球面） ｄ₁₃= 2.9473 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -102.8346 ｄ₁₄= 0.1500
ｒ₁₅= 68.5128 ｄ₁₅= 3.4582 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₆= 5.6774 ｄ₁₆= 2.1376
ｒ₁₇= 7.8453 ｄ₁₇= 2.3148 ｎ_d9 =1.60542 ν_d9 =45.99
ｒ₁₈= -12.6010 ｄ₁₈= 0.5441
ｒ₁₉= -6.0465 ｄ₁₉= 0.7255 ｎ_d10=1.61800 ν_d10=63.33
ｒ₂₀= -17.9513 ｄ₂₀= （可変）
ｒ₂₁= -17.2238（非球面） ｄ₂₁= 1.4117 ｎ_d11=1.58913 ν_d11=61.26
ｒ₂₂= -9.8048 ｄ₂₂= 0.5599
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.8000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 1.8000 ｎ_d13=1.54771 ν_d13=62.84
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₅= 0.5000
ｒ₂₆= ∞ ｄ₂₆= 0.5000 ｎ_d14=1.51633 ν_d14=64.14
ｒ₂₇= ∞ ｄ₂₇= 1.3641
ｒ₂₈= ∞（像面）
非球面係数
第８面
Ｋ = 1.5876
A₄ = 2.6616 ×10^-4
A₆ = 3.3939 ×10^-6
A₈ =-1.0023 ×10^-7
A₁₀= 0
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-2.7230 ×10^-4
A₆ =-5.7432 ×10^-6
A₈ =-3.4301 ×10^-7
A₁₀= 0
第２１面
Ｋ = 0
A₄ =-8.9975 ×10^-4
A₆ =-1.8358 ×10^-5
A₈ = 1.4143 ×10^-6
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.60758 7.85021 13.40785
Ｆ_NO 2.8000 3.4489 4.6187
２ω (°) 65.3 39.0 22.9
ｄ₉ 14.75212 6.67783 2.00000
ｄ₁₂ 0.67500 4.26744 1.54139
ｄ₂₀ 1.35767 6.03580 13.51290 。

実施例４
ｒ₁ = 29.0184 ｄ₁ = 0.7437 ｎ_d1 =1.80400 ν_d1 =46.57
ｒ₂ = 7.3275 ｄ₂ = 1.3049
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 4.0000 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 3.5133 ｎ_d3 =1.80400 ν_d3 =46.57
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.3000
ｒ₆ = -31.2038 ｄ₆ = 0.7673 ｎ_d4 =1.80400 ν_d4 =46.57
ｒ₇ = 15.2085 ｄ₇ = 1.5760
ｒ₈ = 33.1818（非球面） ｄ₈ = 1.5628 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = -29.4113 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.5000
ｒ₁₁= 20.3172（非球面） ｄ₁₁= 1.9876 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.26
ｒ₁₂= -14.3558 ｄ₁₂= 0.1387
ｒ₁₃= 7.0863 ｄ₁₃= 2.5021 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -521.1337 ｄ₁₄= 0.0001
ｒ₁₅= 217.6721 ｄ₁₅= 5.9501 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₆= 4.5340 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 10.1062 ｄ₁₇= 1.8686 ｎ_d9 =1.60300 ν_d9 =65.44
ｒ₁₈= 46.5940 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= -22.5387（非球面） ｄ₁₉= 2.3721 ｎ_d10=1.58913 ν_d10=61.26
ｒ₂₀= -5.8538 ｄ₂₀= 0.4297
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.8000 ｎ_d12=1.54771 ν_d12=62.84
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.5000
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 0.5000 ｎ_d13=1.51633 ν_d13=64.14
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₅= 1.3824
ｒ₂₇= ∞（像面）
非球面係数
第８面
Ｋ = 1.9221
A₄ = 1.0674 ×10^-4
A₆ = 7.5509 ×10^-7
A₈ =-6.9692 ×10^-8
A₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0
A₄ =-1.4582 ×10^-4
A₆ = 4.2034 ×10^-8
A₈ = 1.1204 ×10^-8
A₁₀= 0
第１９面
Ｋ = 0
A₄ =-1.8514 ×10^-3
A₆ = 6.5803 ×10^-6
A₈ =-9.0686 ×10^-7
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 4.65117 7.85007 13.29161
Ｆ_NO 2.5000 3.4944 4.8337
２ω (°) 68.4 41.7 24.7
ｄ₉ 13.35295 7.17214 2.00000
ｄ₁₆ 1.22323 4.89168 2.01917
ｄ₁₈ 0.94992 3.89804 12.56077 。

実施例５
ｒ₁ = 15.9959 ｄ₁ = 2.0000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂ = 17.9366（非球面） ｄ₂ = 0.8000
ｒ₃ = 122.3665 ｄ₃ = 1.0000 ｎ_d2 =1.72916 ν_d2 =54.68
ｒ₄ = 6.1500 ｄ₄ = 1.9000
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 4.1000 ｎ_d3 =1.56883 ν_d3 =56.36
ｒ₆ = ∞（反射面） ｄ₆ = 3.9000 ｎ_d4 =1.56883 ν_d4 =56.36
ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = （可変）
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = 0.5928
ｒ₉ = 14.1418（非球面） ｄ₉ = 3.0000 ｎ_d5 =1.80610 ν_d5 =40.92
ｒ₁₀= -138.1914 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= 9.2691 ｄ₁₁= 3.2000 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₂= -18.4588 ｄ₁₂= 1.0064 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₃= 7.4386 ｄ₁₃= 0.5000
ｒ₁₄= 9.1725 ｄ₁₄= 2.4000 ｎ_d8 =1.80518 ν_d8 =25.42
ｒ₁₅= -16.4170 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 44.6119 ｄ₁₆= 0.8000 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₇= 8.9511（非球面） ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= 11.2550 ｄ₁₈= 2.6000 ｎ_d10=1.58913 ν_d10=61.26
ｒ₁₉= 673.2282（非球面） ｄ₁₉= （可変）
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.5000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.4400 ｎ_d12=1.54771 ν_d12=62.84
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.8000
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.8000 ｎ_d13=1.51633 ν_d13=64.14
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 1.0000
ｒ₂₅= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-2.1855 ×10^-4
A₆ = 3.4923 ×10^-7
A₈ = 0
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 5.1530
A₄ =-2.4340 ×10^-4
A₆ =-7.4872 ×10^-6
A₈ = 2.0515 ×10^-7
A₁₀=-1.0188 ×10^-8
第１７面
Ｋ =-3.7152
A₄ = 1.2209 ×10^-3
A₆ =-1.7576 ×10^-5
A₈ = 2.5810 ×10^-6
A₁₀=-1.2193 ×10^-7
第１９面
Ｋ = 1.4583
A₄ =-1.5578 ×10^-4
A₆ =-1.1072 ×10^-5
A₈ = 5.6481 ×10^-7
A₁₀=-8.6742 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.43000 10.61200 15.80000
Ｆ_NO 2.7116 3.7726 4.5293
２ω (°) 63.5 35.7 24.5
ｄ₇ 13.12435 4.47821 0.50000
ｄ₁₀ 0.81880 1.71785 0.50000
ｄ₁₅ 0.60000 2.00387 4.09707
ｄ₁₇ 1.40000 8.20925 11.93740
ｄ₁₉ 2.71758 2.25155 1.62627 。

実施例６
ｒ₁ = 49.3427 ｄ₁ = 2.0000 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂ = -115.4656 ｄ₂ = 0.4000
ｒ₃ = -52.5304（非球面） ｄ₃ = 1.0000 ｎ_d2 =1.69350 ν_d2 =53.21
ｒ₄ = 5.8428 ｄ₄ = 1.8000
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 4.0000 ｎ_d3 =1.56883 ν_d3 =56.36
ｒ₆ = ∞（反射面） ｄ₆ = 3.8000 ｎ_d4 =1.56883 ν_d4 =56.36
ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = （可変）
ｒ₈ = ∞（絞り） ｄ₈ = 0.6000
ｒ₉ = 8.0295（非球面） ｄ₉ = 2.8000 ｎ_d5 =1.69350 ν_d5 =53.21
ｒ₁₀= -5.9145 ｄ₁₀= 0.8000 ｎ_d6 =1.80440 ν_d6 =39.59
ｒ₁₁= -12.3640 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= 26.8805 ｄ₁₂= 0.8000 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₃= 7.1849（非球面） ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 10.7803 ｄ₁₄= 3.1000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= -52.9481 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 1.5000 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.4400 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.8000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.0000
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A₄ = 2.6048 ×10^-4
A₆ =-3.2365 ×10^-6
A₈ = 2.2913 ×10^-8
A₁₀= 0
第９面
Ｋ = 0
A₄ =-3.0615 ×10^-4
A₆ =-2.0330 ×10^-6
A₈ =-1.0403 ×10^-7
A₁₀= 0
第１３面
Ｋ =-3.5241
A₄ = 1.8328 ×10^-3
A₆ =-1.6164 ×10^-5
A₈ = 3.5495 ×10^-6
A₁₀=-1.2410 ×10^-7
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.38001 8.50001 13.45001
Ｆ_NO 3.0358 3.8702 4.5606
２ω (°) 65.8 43.8 28.4
ｄ₇ 11.53527 6.15290 0.50000
ｄ₁₁ 2.10162 2.49863 3.68430
ｄ₁₃ 3.96820 9.09478 10.56416
ｄ₁₅ 1.75491 1.61369 4.61155 。

実施例７
ｒ₁ = 21.0760 ｄ₁ = 1.4000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34
ｒ₂ = 7.9352（非球面） ｄ₂ = 2.8000
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 6.5000 ｎ_d2 =1.56883 ν_d2 =56.36
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 6.0000 ｎ_d3 =1.56883 ν_d3 =56.36
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.8000
ｒ₆ = -18.8610 ｄ₆ = 0.8000 ｎ_d4 =1.72916 ν_d4 =54.68
ｒ₇ = 29.7460 ｄ₇ = 0.5273
ｒ₈ = 25.1850 ｄ₈ = 1.9000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = -121.8149 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8000
ｒ₁₁= 11.8772（非球面） ｄ₁₁= 1.9992 ｎ_d6 =1.49700 ν_d6 =81.54
ｒ₁₂= -22.2117 ｄ₁₂= 0.3000
ｒ₁₃= 8.0295 ｄ₁₃= 1.9997 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -16.2855 ｄ₁₄= 0.7997 ｎ_d8 =1.64769 ν_d8 =33.79
ｒ₁₅= -52.6732 ｄ₁₅= 0.3000
ｒ₁₆= 7.3242 ｄ₁₆= 1.3308 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₇= 4.4772 ｄ₁₇= 1.2000
ｒ₁₈= 17.2769 ｄ₁₈= 1.1317 ｎ_d10=1.80610 ν_d10=40.92
ｒ₁₉= 6.2199 ｄ₁₉= （可変）
ｒ₂₀= 9.0812 ｄ₂₀= 2.0000 ｎ_d11=1.61800 ν_d11=63.33
ｒ₂₁= 19.8406 ｄ₂₁= （可変）
ｒ₂₂= -34.2139（非球面） ｄ₂₂= 2.0000 ｎ_d12=1.58313 ν_d12=59.38
ｒ₂₃= -9.7728 ｄ₂₃= 1.0032
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₅= 1.4400 ｎ_d13=1.54771 ν_d13=62.84
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₆= 0.8000
ｒ₂₆= ∞ ｄ₂₇= 0.8000 ｎ_d14=1.51633 ν_d14=64.14
ｒ₂₇= ∞ ｄ₂₈= 1.0003
ｒ₂₈= ∞（像面）
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-9.3483 ×10^-5
A₆ = 1.4787 ×10^-7
A₈ =-4.5620 ×10^-8
A₁₀= 0
第１１面
Ｋ = 0
A₄ =-2.6863 ×10^-4
A₆ =-1.0879 ×10^-7
A₈ = 3.8711 ×10^-9
A₁₀= 0
第２２面
Ｋ = 0
A₄ =-4.8081 ×10^-4
A₆ = 5.9535 ×10^-6
A₈ =-1.6767 ×10^-7
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.80000 9.17005 14.49992
Ｆ_NO 2.6880 3.4974 4.5402
２ω (°) 60.8 40.1 25.4
ｄ₉ 14.10553 7.78994 2.48873
ｄ₁₉ 1.54225 5.16705 2.56297
ｄ₂₁ 2.32790 5.01801 12.92472 。

実施例８
ｒ₁ = 16.1825（非球面） ｄ₁ = 1.4000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92
ｒ₂ = 7.3872 ｄ₂ = 3.5000
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 6.5000 ｎ_d2 =1.60311 ν_d2 =60.64
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 6.0000 ｎ_d3 =1.60311 ν_d3 =60.64
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.7950
ｒ₆ = -27.1461 ｄ₆ = 0.8000 ｎ_d4 =1.72916 ν_d4 =54.68
ｒ₇ = 20.2982 ｄ₇ = 0.5273
ｒ₈ = 17.2255 ｄ₈ = 1.9000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = 90.2451 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.8000
ｒ₁₁= 17.0416（非球面） ｄ₁₁= 1.9965 ｎ_d6 =1.56384 ν_d6 =60.67
ｒ₁₂= -13.7245 ｄ₁₂= 0.5000
ｒ₁₃= 5.5039 ｄ₁₃= 3.7857 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -38.8943 ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.69895 ν_d8 =30.13
ｒ₁₅= 4.2611 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 16.8715 ｄ₁₆= 2.0000 ｎ_d9 =1.48749 ν_d9 =70.23
ｒ₁₇= 96.4706 ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= -60.1937 ｄ₁₈= 2.0000 ｎ_d10=1.56384 ν_d10=60.67
ｒ₁₉= -11.5463（非球面） ｄ₁₉= 1.0039
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.4400 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.8000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.8000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.0021
ｒ₂₄= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0
A₄ = 5.1308 ×10^-5
A₆ = 2.3428 ×10^-7
A₈ =-3.7916 ×10^-9
A₁₀= 7.2819 ×10^-11
第１１面
Ｋ = 0
A₄ =-1.6960 ×10^-4
A₆ =-1.0587 ×10^-6
A₈ = 5.6885 ×10^-8
A₁₀=-2.0816 ×10^-10
第１９面
Ｋ = 0
A₄ = 2.9238 ×10^-4
A₆ =-1.4179 ×10^-5
A₈ = 6.7945 ×10^-7
A₁₀=-1.6439 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.80001 9.17026 14.49938
Ｆ_NO 2.6926 3.5230 4.5194
２ω (°) 61.1 40.1 25.7
ｄ₉ 14.09978 8.00554 2.48873
ｄ₁₅ 2.47558 7.50212 3.24411
ｄ₁₇ 3.07729 4.13993 13.92316 。

実施例９
ｒ₁ = 21.2658 ｄ₁ = 1.0000 ｎ_d1 =1.74100 ν_d1 =52.64
ｒ₂ = 8.6245 ｄ₂ = 3.3711
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 5.8400 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 5.4952 ｎ_d3 =1.80400 ν_d3 =46.57
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.3221
ｒ₆ = 300.0000 ｄ₆ = 1.0000 ｎ_d4 =1.74320 ν_d4 =49.34
ｒ₇ = 15.3314（非球面） ｄ₇ = 0.5979
ｒ₈ = 15.8974 ｄ₈ = 1.4903 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = 43.0822 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.6000
ｒ₁₁= 63.9771 ｄ₁₁= 1.3913 ｎ_d6 =1.61800 ν_d6 =63.33
ｒ₁₂= -23.2380 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 7.9674（非球面） ｄ₁₃= 2.3478 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -68.3182 ｄ₁₄= 0.1000
ｒ₁₅= 24.3652 ｄ₁₅= 3.3012 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₆= 7.7880 ｄ₁₆= 0.2484
ｒ₁₇= 9.2912 ｄ₁₇= 2.1349 ｎ_d9 =1.72916 ν_d9 =54.68
ｒ₁₈= -19.4929 ｄ₁₈= 0.7000 ｎ_d10=1.53172 ν_d10=48.84
ｒ₁₉= 5.2999 ｄ₁₉= （可変）
ｒ₂₀= -22.5496（非球面） ｄ₂₀= 2.5068 ｎ_d11=1.58913 ν_d11=61.14
ｒ₂₁= -6.5395 ｄ₂₁= 1.0000
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.5000 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.4400 ｎ_d13=1.54771 ν_d13=62.84
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 0.8000
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₅= 0.8000 ｎ_d14=1.51633 ν_d14=64.14
ｒ₂₆= ∞ ｄ₂₆= 1.0894
ｒ₂₇= ∞（像面）
非球面係数
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-6.9423 ×10^-5
A₆ = 1.9216 ×10^-7
A₈ =-2.3395 ×10^-8
A₁₀= 0
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-2.1881 ×10^-4
A₆ =-2.0288 ×10^-6
A₈ = 7.6472 ×10^-10
A₁₀= 0
第２０面
Ｋ = 0
A₄ =-1.0095 ×10^-3
A₆ = 3.4022 ×10^-8
A₈ =-1.7165 ×10^-7
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.52179 7.96811 15.98093
Ｆ_NO 2.4770 2.9873 4.5000
２ω (°) 64.5 44.7 22.7
ｄ₉ 17.73448 10.81643 2.00000
ｄ₁₂ 1.20000 3.80000 3.50000
ｄ₁₉ 2.60300 5.58623 15.86209 。

実施例１０
ｒ₁ = 24.8917 ｄ₁ = 1.0000 ｎ_d1 =1.74100 ν_d1 =52.64
ｒ₂ = 8.0792 ｄ₂ = 2.3760
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 5.2400 ｎ_d2 =1.80400 ν_d2 =46.57
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 5.0006 ｎ_d3 =1.80400 ν_d3 =46.57
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.2922
ｒ₆ = 300.0000 ｄ₆ = 1.0000 ｎ_d4 =1.74320 ν_d4 =49.34
ｒ₇ = 14.5213（非球面） ｄ₇ = 0.1000
ｒ₈ = 14.5896 ｄ₈ = 1.7517 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = 64.9869 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 0.6000
ｒ₁₁= 33.4595 ｄ₁₁= 1.8985 ｎ_d6 =1.61800 ν_d6 =63.33
ｒ₁₂= -11.1499 ｄ₁₂= 0.7000 ｎ_d7 =1.80518 ν_d7 =25.42
ｒ₁₃= -20.0542 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 10.2987（非球面） ｄ₁₄= 2.0299 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₅= 18890.0000 ｄ₁₅= 0.1000
ｒ₁₆= 19.8062 ｄ₁₆= 4.5045 ｎ_d9 =1.84666 ν_d9 =23.78
ｒ₁₇= 9.7836 ｄ₁₇= 0.2000
ｒ₁₈= 11.2175 ｄ₁₈= 1.7598 ｎ_d10=1.72916 ν_d10=54.68
ｒ₁₉= -51.5183 ｄ₁₉= 0.7000 ｎ_d11=1.53172 ν_d11=48.84
ｒ₂₀= 5.5430 ｄ₂₀= （可変）
ｒ₂₁= -23.0137（非球面） ｄ₂₁= 1.9685 ｎ_d12=1.58913 ν_d12=61.14
ｒ₂₂= -7.0933 ｄ₂₂= 1.0000
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 1.5000 ｎ_d13=1.51633 ν_d13=64.14
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 1.4400 ｎ_d14=1.54771 ν_d14=62.84
ｒ₂₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000
ｒ₂₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｎ_d15=1.51633 ν_d15=64.14
ｒ₂₇= ∞ ｄ₁₇= 1.0106
ｒ₂₈= ∞（像面）
非球面係数
第７面
Ｋ = 0
A₄ =-8.0580 ×10^-5
A₆ = 7.6927 ×10^-7
A₈ =-2.7173 ×10^-8
A₁₀= 0
第１４面
Ｋ = 0
A₄ =-1.1033 ×10^-4
A₆ =-1.4285 ×10^-8
A₈ =-1.8629 ×10^-8
A₁₀= 0
第２１面
Ｋ = 0
A₄ =-8.5891 ×10^-4
A₆ = 1.0215 ×10^-5
A₈ =-3.2143 ×10^-7
A₁₀= 0
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.86879 9.99877 17.39648
Ｆ_NO 2.4340 3.2140 4.5000
２ω (°) 61.4 35.8 21.0
ｄ₉ 17.88781 8.41716 2.00000
ｄ₁₃ 1.20000 6.81663 3.50000
ｄ₂₀ 3.14136 7.01231 16.74709 。

実施例１１
ｒ₁ = 41.9739 ｄ₁ = 1.2000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂ = 11.1642 ｄ₂ = 2.9000
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 6.5000 ｎ_d2 =1.78590 ν_d2 =44.20
ｒ₄ = ∞（反射面） ｄ₄ = 6.0000 ｎ_d3 =1.78590 ν_d3 =44.20
ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0.3971
ｒ₆ = 28.0000 ｄ₆ = 1.2000 ｎ_d4 =1.74330 ν_d4 =49.33
ｒ₇ = 11.3578（非球面） ｄ₇ = 0.3457
ｒ₈ = 9.4845 ｄ₈ = 1.7925 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₉ = 14.2959 ｄ₉ = （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り） ｄ₁₀= 1.0000
ｒ₁₁= 47.8757 ｄ₁₁= 1.9600 ｎ_d6 =1.72916 ν_d6 =54.68
ｒ₁₂= -9.0806 ｄ₁₂= 0.7000 ｎ_d7 =1.72825 ν_d7 =28.46
ｒ₁₃= -25.4395 ｄ₁₃= （可変）
ｒ₁₄= 9.1761（非球面） ｄ₁₄= 1.9500 ｎ_d8 =1.74330 ν_d8 =49.33
ｒ₁₅= 75.3616 ｄ₁₅= 0.8461
ｒ₁₆= 24.3002 ｄ₁₆= 3.8969 ｎ_d9 =1.74330 ν_d9 =49.33
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.0000 ｎ_d10=1.72825 ν_d10=28.46
ｒ₁₈= 4.8249 ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= 49.5382 ｄ₁₉= 2.7500 ｎ_d11=1.69350 ν_d11=53.20
ｒ₂₀= -10.0407（非球面） ｄ₂₀= 0.8269
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.4400 ｎ_d12=1.54771 ν_d12=62.84
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.8000
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 0.8000 ｎ_d13=1.51633 ν_d13=64.14
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 1.0447
ｒ₂₅= ∞（像面）
非球面係数
第７面
Ｋ = 0
A₄ = 2.2504 ×10^-5
A₆ = 2.6875 ×10^-6
A₈ =-1.2962 ×10^-7
A₁₀= 2.8718 ×10^-9
第１４面
Ｋ = 0
A₄ =-9.8664 ×10^-5
A₆ = 4.0400 ×10^-6
A₈ =-4.4986 ×10^-7
A₁₀= 1.3851 ×10^-8
第２０面
Ｋ = 0
A₄ = 5.3089 ×10^-4
A₆ =-1.6198 ×10^-5
A₈ = 4.4581 ×10^-7
A₁₀=-4.9080 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 6.02622 9.31725 14.28897
Ｆ_NO 2.7652 3.4888 4.5271
２ω (°) 62.4 42.8 28.7
ｄ₉ 14.24100 6.97804 2.00694
ｄ₁₃ 2.10000 6.51339 5.34809
ｄ₁₈ 2.46549 5.31403 11.45279 。

実施例１２
ｒ₁ = -14.2761（非球面） ｄ₁ = 5.1000 ｎ_d1 =1.50913 ν_d1 =56.20
ｒ₂ = ∞（反射面） ｄ₂ = 5.7941 ｎ_d2 =1.50913 ν_d2 =56.20
ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 2.1000
ｒ₄ = -6.4892 ｄ₄ = 0.8000 ｎ_d3 =1.64000 ν_d3 =60.07
ｒ₅ = -84.1654 ｄ₅ = 1.1935 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₆ = -16.8306 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.4000
ｒ₈ = 34.9225（非球面） ｄ₈ = 1.4006 ｎ_d5 =1.74330 ν_d5 =49.33
ｒ₉ = -15.2934 ｄ₉ = 0.1500
ｒ₁₀= 6.1210 ｄ₁₀= 3.3481 ｎ_d6 =1.61800 ν_d6 =63.33
ｒ₁₁= 27.4556 ｄ₁₁= 0.8000 ｎ_d7 =1.84666 ν_d7 =23.78
ｒ₁₂= 4.9467 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 13.6380 ｄ₁₃= 1.4415 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₄= -143.7586 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= -19.5436 ｄ₁₅= 1.3641 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.25
ｒ₁₆= -7.1346（非球面） ｄ₁₆= 0.8000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.0500 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.8000 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.9669
ｒ₂₁= ∞（像面）
非球面係数
第１面
Ｋ = 0
A₄ = 3.2165 ×10^-4
A₆ =-9.1756 ×10^-7
A₈ = 4.1788 ×10^-9
A₁₀= 0.0000
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2083 ×10^-4
A₆ = 1.1516 ×10^-7
A₈ =-2.9381 ×10^-8
A₁₀= 0.0000
第１６面
Ｋ = 0
A₄ = 1.3137 ×10^-3
A₆ =-2.0878 ×10^-5
A₈ = 4.9397 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 5.02898 8.69474 14.52092
Ｆ_NO 2.6544 3.5217 4.5079
２ω (°) 64.8 38.2 22.6
ｄ₆ 14.61860 7.39251 1.80000
ｄ₁₂ 3.75585 8.20107 4.39975
ｄ₁₄ 3.16733 5.96897 15.38987 。

以上の実施例１、１２の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１３、図１４に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差ＳＡ、非点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣを示す。

次に、上記各実施例における条件（ａ）〜（ｆ）に係わるＬ、ｄ／Ｌ、Ｄ_FT／ｆ_T Ｍ₃ ／Ｍ₂ ｆ₁₁／ｆ₁₂ β_Rt、ａ、ｔ_LPF の値を示す。

実施例 Ｌ ｄ／Ｌ Ｄ_FT／ｆ_T Ｍ₃ ／Ｍ₂ ｆ₁₁／ｆ₁₂
１ 5.6 0.72088 0.78471 1.19347 -0.12343
２ 6.0 0.79009 0.76004 0.53348 -0.32094
３ 5.6 0.71748 0.11496 0.93206 0.36284
４ 6.0 0.69413 0.15191 0.92989 0.20195
５ 6.64 0.76797 0.25931 第３群は負 0
６ 6.64 0.74877 0.27393 第３群は負 0
７ 6.64 1.19996 0.17676 0.91213 0.37232
８ 6.64 1.17430 0.22374 0.93381 0.39484
９ 6.64 0.94629 0.21901 0.85382 0.22917
１０ 6.64 0.85491 0.20119 0.85523 0.05553
１１ 6.64 0.94867 0.37452 0.73366 0.09671
１２ 6.0 1.20313 0.30301 0.95350 1.26698
。

実施例 β_Rt ａ ｔ_LPF
１ -1.6884 3.0 1.80
２ -1.19598 3.0 1.80
３ -1.49396 3.0 1.80
４ -1.26884 3.0 0.80
５ -1.51672 3.0 1.55
６ -1.38530 3.0 1.44
７ -1.26560 3.0 1.44
８ -1.30121 3.0 1.44
９ -1.05735 3.0 1.44
１０ -1.14882 3.0 1.44
１１ -0.86588 3.0 1.44
１１ -1.36309 2.5 1.20 。

次に、本発明の光路折り曲げズーム光学系の沈胴方式の例について説明する。図１５は、具体的に図９の光路折り曲げズーム光学系（実施例９）に適用した例であり、図１５（ｂ）は実施例９の光路折り曲げズーム光学系が広角端にある状態（図９（ｃ））の光路折り曲げ光軸を含む断面図であり、この状態において、第１−２群Ｇ１−２と第２群Ｇ２の間の空間に、第２群Ｇ２の２枚のレンズと第１−１群Ｇ１−１の光路折り曲げプリズムＰを退避させ、空いた空間に第１−１群Ｇ１−１の光路折り曲げプリズムＰより前の負メニスカスレンズＬ１を沈胴させて、この光路折り曲げズーム光学系に入射する光軸方向（カメラの奥行き方向）の厚さを薄くしている。なお、第２群Ｇ２より像面Ｉ側に空間がある場合には、光路折り曲げプリズムＰと第１−２群Ｇ１−２だけでなく、第２群Ｇ２等を含めて像面Ｉ側に退避させるようにしてもよい。

図１６は、光路折り曲げ用の反射光学素子をミラーＭで構成した場合の１つの沈胴方式の概念図であり、ミラーＭを破線の位置に倒し、かつ、そのミラーＭよりも像面Ｉ側のレンズＬ２、Ｌ３も破線の位置に倒して、この光路折り曲げズーム光学系に入射する光軸方向（カメラの奥行き方向）の厚さを薄くするようにしている。

図１７は、光路折り曲げ用の反射光学素子をミラーＭで構成した場合の別の沈胴方式の概念図であり、ミラーＭを破線の位置に倒し、空いた空間にそのミラーＭよりも物体側のレンズ群ＬＧを沈胴させて、同様に厚さを薄くしている。なお、ミラーＭを倒すのではなく、図１５のように、折り曲げ後の光軸に沿って退避させるようにしてもよい。

図１８は、光路折り曲げ用の反射光学素子を液体プリズムあるいは変形可能なプリズムＬＰで構成し（図１８（ａ））、収納時に液体を抜く等して図１８（ｂ）のようにつぶして薄くすることもでき、その空いた空間にプリズムＬＰよりも物体側のレンズ群を沈胴させるなり（図１７）、他のレンズを倒すなり（図１６）して同様に厚さを薄くすることもできる。

また、本発明の光路折り曲げズーム光学系において、光路折り曲げ用の反射光学素子を形状可変ミラーで構成することもできる。形状可変ミラーは、変形可能なフィルムに反射ミラーコーティングを施した反射ミラーであり、折り畳みあるいは巻き取りによって退避させることが可能である。

また、光路折り曲げ用の反射光学素子を形状可変ミラーで構成する場合に、形状可変ミラーを変形させて合焦させるようにすることも可能である。図１９にその概念図を示す。近距離の物体に対しての合焦は、無限遠合焦時に平面の形状可変ミラーＤＭの反射面を図
示の矢印で示したように凹面に変えることにより、形状可変ミラーＤＭの面形状のみの変更で行っている。近距離合焦の際に、形状可変ミラーＤＭの面形状を反射面の有効面内で非球面形状とする。特に、反射面にパワーを持たせた場合、回転対称な反射面形状であると、その反射面に偏心して入射することによる偏心収差が発生する。そのため、形状可変ミラーＤＭの面形状を回転非対称な曲面とすることが望ましい。

また、偏心により軸外において回転非対称な歪曲収差等が発生する。偏心により発生する面対称な偏心収差を補正するために、形状可変ミラーＤＭの面形状を、図２０に示すように、形状可変ミラーＤＭの反射面に入射し反射する光軸を含む平面を唯一の対称面とした面対称な曲面に変形することが望ましい。

図１９の構成の場合、形状可変ミラーＤＭは無限遠合焦時に平面であるが、近距離物点への合焦時には、図２０に示すように、対称面を１面のみとする回転非対称非球面に変形することで、近距離合焦時における偏心収差を補正することができる。このような構成により、電子撮像装置全体の小型化と性能の維持が達成される。

図２１は、形状可変ミラーＤＭの反射面を矢印方向にチルトすることにより手ブレ補正を行った例である。図１９の状態では手ブレを起こしていない場合であり、図２１は形状可変ミラーＤＭの反射面をチルトする手ブレ補正機能が働いた状態である。撮影方向に対して撮像装置が図２１のように下を向いた際には、図に示すように、形状可変ミラーＤＭの反射面の傾きを破線から実線位置へ変えることで、入射光軸が傾かないようになっている。その際に収差の変動を抑えるように、形状可変ミラーＤＭの面形状全体も変更することが望ましい。

なお、本発明の光路折り曲げ用の反射光学素子の反射面にパワーを持たせ、その面形状を自由曲面等で構成してもよい。あるいは、反射光学素子の反射面をホログフィック光学素子（ＨＯＥ）で構成してもよい。

また、その反射光学素子を実施例１〜１２のように光路折り曲げプリズムＰで構成する場合に、その光路折り曲げプリズムＰの前後に配置されるレンズとプリズムＰを接合するように構成してもよい。

ところで、本発明の光路折り曲げズーム光学系を用いてデジタルカメラのような電子撮像装置を構成する場合に、光路折り曲げズーム光学系とＣＣＤのような電子撮像素子との間に、光路分割素子を配置して撮影光路をファインダー光路に分割するようにしてもよい。その例を図２２に示す。図２２は、デジタルカメラ４０の正面図であり、この場合の光路折り曲げズーム光学系は９０°光路を折り曲げる反射光学素子Ｍ１とその像面側に配置されているレンズ群ＬＡとからなり、像面に撮像素子のＣＣＤ４９が配置されている。そして、レンズ群ＬＡとＣＣＤ４９の間にハーフミラーのような光路分割素子Ｍ２が配置されており、反射光学素子Ｍ１での反射前後の光軸を含む平面に対し略垂直の側（図では上側）に光路が分割される。もちろん、光路分割素子Ｍ２はファインダー光路に光束を導くときのみ挿入される反射面であってもよい。光路分割素子Ｍ２で反射された光路は、別の反射面Ｍ３により、光路分割素子Ｍ２での反射前後の光軸を含む平面内で９０°折り曲げられ、さらに第４の反射面Ｍ４により９０°折り曲げられ、光軸が反射光学素子Ｍ１に入射する光軸と略平行に射出するようになっている。図２２では、接眼光学系は図示されていないが、第４の反射面Ｍ４の射出側あるいはその反射面Ｍ４を含んだ前後に接眼光学系が配置され、第４の反射面Ｍ４の射出側に位置する観察者の眼球によって被写体の観察像が観察される。

ところで、実施例１〜１２のローパスフィルターＬＦは何れも３枚重ねで構成している
。もちろん、上述の実施例は、例えばローパスフィルターＬＦを１枚で構成する等、前記した構成の範囲内で種々変更可能である。

以上の各実施例において、最終レンズ群の像側には、図示のように、近赤外カットフィルターＩＦ又は近赤外カットコート面ＩＣを入射面側に施したローパスフィルターＬＦを有している。この近赤外カットフィルターＩＦ、近赤外カットコート面ＩＣは、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成されている。具体的には、例えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８０ｎｍである。

基 板 材質 物理的膜厚（ｎｍ） λ／４
───────────────────────────────
第１層 Ａｌ₂ Ｏ₃ ５８．９６ ０．５０
第２層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第３層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第４層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第５層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第６層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第７層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第８層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第９層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第10層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第11層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第12層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第13層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００
第14層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第15層 ＳｉＯ₂ １７８．４１ １．３３
第16層 ＴｉＯ₂ １０１．０３ １．２１
第17層 ＳｉＯ₂ １６７．６７ １．２５
第18層 ＴｉＯ₂ ９６．８２ １．１５
第19層 ＳｉＯ₂ １４７．５５ １．０５
第20層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第21層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０
第22層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００
第23層 ＳｉＯ₂ １５４．２６ １．１５
第24層 ＴｉＯ₂ ９５．１３ １．１３
第25層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０
第26層 ＴｉＯ₂ ９９．３４ １．１８
第27層 ＳｉＯ₂ ８７．１９ ０．６５
───────────────────────────────
空 気 。

上記の近赤外シャープカットコートの透過率特性は図２３に示す通りである。 また、ローパスフィルターＬＦの射出面側には、図２４に示すような短波長域の色の透過を低滅する色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

具体的には、このフィルター若しくはコーティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下で
あることが好ましい。

それにより、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させることができる。言い換えると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止することができる。

上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが悪くなる。

このような波長を制限する手段は、補色モザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏するものである。

上記各実施例では、図２４に示すように、波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１００％となるコーティングとしている。

前記した近赤外シャープカットコートとの作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおける透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％としている。それにより、より忠実な色再現を行っている。

また、ローパスフィルターＬＦは、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらすことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図２５に示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザイク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されている。それにより、より忠実な色再現が可能となる。

補色モザイクフィルターは、具体的には、図２５に示すように少なくとも４種類の色フィルターから構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の通りであることが好ましい。

グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_P に分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターＹ_e は波長Ｙ_P に分光強度のピークを有し、
シアンの色フィルターＣは波長Ｃ_P に分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以下の条件を満足する。

５１０ｎｍ＜Ｇ_P ＜５４０ｎｍ
５ｎｍ＜Ｙ_P −Ｇ_P ＜３５ｎｍ
−１００ｎｍ＜Ｃ_P −Ｇ_P ＜−５ｎｍ
４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ
５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ
さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに
対して波長５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは１０％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める上でより好ましい。

上記各実施例におけるそれぞれの波長特性の一例を図２６に示す。グリーンの色フィルターＧは５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの色フィルターＹ_e は５５５ｎｍに分光強度のピークを有している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭは４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。また、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_e は９５％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

このような補色フイルターの場合、図示しないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用いられるコントローラー）で、電気的に次のような信号処理を行い、
輝度信号
Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e ＋Ｃ｜×１／４
色信号
Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e ）−（Ｇ＋Ｃ）｜
Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e ）｜
の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号に変換される。

ところで、上記した近赤外シャープカットコートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよい。また、ローパスフィルターＬＦの枚数も前記した通り２枚でも１枚でも構わない。

また、各実施例の明るさ絞りの部分についての詳細を図２７示す。ただし、この図は４群構成の場合であり、第１群Ｇ１（第１−１群Ｇ１−１＋第１−２群Ｇ１−２）における光路折り曲げプリズムＰは省いて図示してある。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０を配置している。ターレット１０には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の空間からなる開口１Ａ（波長５５０ｎｍに対する透過率は１００％) と、−１段補正するために開口１Ａの開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の透明な平行平板（波長５５０ｎｍに対する透過率は９９％）からなる開口１Ｂと、開口１Ｂと同じ面積の円形開口部を有し、−２段、−３段、−４段に補正するため、各々波長５５０ｎｍに対する透過率が５０％、２５％、１３％のＮＤフィルターが設けられた開口部１Ｃ、１Ｄ、１Ｅとを有している。

そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、実効ＦナンバーＦ_no' がＦ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるときに、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満のＮＤフィルターが配される構成としている。具体的には、実施例１では、望遠端の実効Ｆ値が上記式を満たすのは、絞り開放時（０段）に対して−２段とした実行Ｆ値が９．０となるときであり、そのときに対応する開口は１Ｃとなる。それにより、絞りの回折現象による像の劣化を抑えている。

また、図２７に示すターレット１０に代えて、図２８（ａ）に示すターレット１０’を用いた例を示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の明るさ絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０’を配置している。ターレット１０’には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の開口１Ａ' と、−１段補正するために開口１Ａ’の開口面積の約半分の開口面
積を有する開口形状が固定の開口１Ｂ' と、さらに開口面積が順に小さくなり、−２段、−３段、−４段に補正するための形状が固定の開口部１Ｃ' 、１Ｄ' 、１Ｅ' とを有している。そして、ターレット１０’の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、これら複数の開口の中の１Ａ' から１Ｄ' にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配している。そして、図２８（ｂ）に示すように、開口径が小さくなる程光学フィルターの空間周波数特性を高く設定しており、それにより絞り込むことによる回折現象による像の劣化を抑えている。なお、図２８（ｂ）の各曲線は、ローパスフィルターのみの空間周波数特性を示すものであり、各絞りの回折も含めた特性は何れも等しくなるように設定しているものである。

さて、以上のような本発明の電子撮像装置は、ズームレンズ等の結像光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィルムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図２９〜図３１は、本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図２９はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図３０は同後方斜視図、図３１はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例２の光路折り曲げズーム光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、近赤外カットフィルターＩＦと光学的ローパスフィルターＬＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。

なお、図３１の例では、カバー部材５０として平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズを用いてもよい。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図３２〜図３４に示される。図３２はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視
図、図３３はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図３４は図３２の状態の側面図である。図３２〜図３４に示されるように、パソコン３００は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明による光路折り曲げズーム光学系（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＬＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される、図３２には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図３５に示される。図３５（ａ）は携帯電話４００の正面図、図３５（ｂ）は側面図、図３５（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。図３５（ａ）〜（ｃ）に示されるように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明による光路折り曲げズーム光学系（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＬＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端（図示略）には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。

以上の本発明の電子撮像装置は例えば次のように構成することができる。

〔１〕 広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群を少なくとも１つ含み、変倍時に可動な全ての群の最も物体側のレンズよりも物体側に光路を折り曲げるための反射光学素子を少なくとも１つ含む光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔２〕 最も物体側のレンズから前記変倍時に可動な全ての群の中最も物体側の面の直前までの部分系の合成焦点距離が負である上記１記載の電子撮像装置。

〔３〕 物体側より順に、負レンズ群と光路折り曲げのための反射光学素子とにて構成された第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側にのみ移動する光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔４〕 物体側より順に、入射面、射出面の少なくとも一方が凹面である光路折り曲げのための反射光学素子であるプリズムを含む第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側へ単調に移動するような光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔５〕 前記第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動することを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

〔６〕 沈胴時に前記反射光学素子を退避し、その空間に前記反射光学素子よりも物体側にある負レンズ群を収納することを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

〔７〕 物体側より順に、負の第１レンズ群、光路折り曲げのための反射光学素子、正の第２レンズ群を有し、沈胴時に前記反射光学素子を退避し、その空間に前記第１レンズ群を収納する光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔８〕 前記第１レンズ群の収納時、前記第２レンズ群が撮影時の最も像面から離れた位置よりも像側に退避することを特徴とする上記７記載の電子撮像装置。

〔９〕 前記反射光学素子を薄板に反射ミラーコーティングを施した反射ミラーで構成し、前記収納時、前記反射ミラーを反射面が折り曲げ前の光軸と垂直な方向にチルトすることを特徴とする上記６又は７記載の電子撮像装置。

〔１０〕 前記反射光学素子が像面方向に退避することを特徴とする上記８記載の電子撮像装置。

〔１１〕 反射光学素子を含む撮影光学系と電子撮像素子との間に、前記反射光学素子での反射前後の光軸を含む平面に対し略垂直の側にも光路を分割する第２の反射面を設け、その反射側に沿って前記第２の反射面の法線に対し略直角である法線を有し、かつ、前記第２の反射面の光軸を含む入射平面と略同一の入射平面を有する第３の反射面を設け、さらに、反射後の光路が前記撮影光学系の入射側の光軸と略平行に射出するように第４の反射面を設けたことを特徴とする電子撮像装置。

〔１２〕 前記反射光学素子の反射面の直前の屈折面から反射面の直後の屈折面までの光軸上の空気換算長ｄが以下の条件（ａ）を満足することを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

（ａ） ０．５＜ｄ／Ｌ＜１．６
ただし、Ｌは電子撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１３〕 前記反射面により光路を折り曲げる方向の画角が２５°±３°の範囲内の場合は以下の条件（ａ−１）を満足し、前記画角が１９°±３°の範囲内の場合は以下の条件（ａ−２）を満足することを特徴とする上記１２記載の電子撮像装置。

（ａ−１） ０．８＜ｄ／Ｌ＜１．４
（ａ−２） ０．５＜ｄ／Ｌ＜１．０
〔１４〕 前記反射光学素子を、平面部を有するプリズムの平面部に平凹レンズが接合さた接合プリズムで構成したことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１５〕 最も物体側に正レンズを配したことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１６〕 前記ズーム光学系の最も像面側に非球面を有する単レンズにて構成した最終群を有することを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１７〕 前記最終群は固定であることを特徴とする上記１６記載の電子撮像装置。

〔１８〕 前記ズーム光学系の最も像面側に最終群を配し、前記最終群を除く前記第２群以降の群でフォーカシングを行うことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１９〕 前記ズーム光学系の最も像面側に最終群を配し、前記最終群から物体側に２番目の群でフォーカシングを行うことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔２０〕 前記最終群から物体側に２番目の群と３番目の群の望遠端での無限遠物点合焦時の光軸上空気間隔Ｄ_FTが以下の条件式を満足することを特徴とする上記１９記載の電子撮像装置。

（ｂ） ０．１＜Ｄ_FT／ｆ_T ＜１．５
ただし、ｆ_T は望遠端での無限遠物点合焦時の全系焦点距離である。

〔２１〕 無限遠合焦時に広角端から望遠端に変倍する際の前記第２群、前記第３群のそれぞれの移動量Ｍ₂ 、Ｍ₃ の比が以下の条件（ｃ）を満足することを特徴とする上記５記載の電子撮像装置。

（ｃ） ０．５＜Ｍ₃ ／Ｍ₂ ＜２．０
〔２２〕 前記第１−２群を含みそれよりも物体側の群全体は変倍時、フォーカシング時共に固定であることを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

〔２３〕 前記第１−２群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２枚若しくは正レンズ１枚から構成したことを特徴とする上記３、４、５の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔２４〕 前記第１−１群における光路を折り曲げるための前記反射光学素子より物体側の負レンズ群は、物体側に凸の負レンズ１枚のみであることを特徴とする上記３記載の電子撮像装置。

〔２５〕 前記第１−１群と前記第１−２群のパワー比が以下の条件（ｄ）を満足することを特徴とする上記３又は４記載の電子撮像装置。

（ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜０．９
ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。

〔２６〕 前記第２群又は前記第３群の何れか一方が単レンズであることを特徴とする上記５記載の電子撮像装置。

〔２７〕 前記第２群又は前記第３群の何れか一方が単レンズで構成され、他方の群が少なくとも凹レンズを含むことを特徴とする上記５記載の電子撮像装置。

〔２８〕 前記第２群と前記第３群は変倍時に相対的間隔を変えながら同一方向に移動することを特徴とする上記５記載の電子撮像装置。

〔２９〕 望遠端において以下の条件（ｅ）を満足することを特徴とする上記５記載の電子撮像装置。

（ｅ） ０．７＜−β_Rt＜２．１
ただし、β_Rtは第２群以降の望遠端における合成倍率（無限遠物点）である。

〔３０〕 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に、６００ｎｍでの透過率が８０％以上、７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカットコートを用いたフィルターを配したことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３１〕 前記電子撮像素子が補色モザイクフィルターを有することを特徴とする上記３０記載の電子撮像装置。

〔３２〕 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件（ｆ）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

（ｆ） ０．１５ａ＜ｔ_LPF ＜０．４５ａ
ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）であり、ａは５μｍ以下である。

〔３３〕 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件（ｆ' ）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

（ｆ’） ０．１３ａ＜ｔ_LPF ＜０．４２ａ
ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）であり、ａは４μｍ以下である。

〔３４〕 開口形状が固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１群の最も像側のレンズ面と第３群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入可能であり、かつ、他の開口と交換可能とすることで像面照度の調節を行うことを特徴とする上記１、３、４の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔３５〕 前記複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満である媒体を有すると共に、他の一部の開口の波長５５０ｎｍに対する透過率を８０％以上としたことを特徴とする上記３４記載の電子撮像装置。

〔３６〕 ズーム光学系の焦点距離と入射瞳の直径から求まるＦナンバーをＦ_no、前記開口における波長５５０ｎｍにおける透過率をＴとしたときのＦ_no／√Ｔを実効Ｆ_no’とし、前記電子撮像素子の水平画素ピッチをａとするとき、Ｆ_no’＞ａ（μｍ）／０．４μｍとなるような実効Ｆナンバーに相当する光量になるように調節する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率Ｔが８０％未満の媒体を備えた開口を前記ズーム光学系の光路に挿入するようにしたことを特徴とする上記３４記載の電子撮像装置。

〔３７〕 前記複数の開口の中の複数にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする上記３４記載の電子撮像装置。

〔３８〕 収納時に少なくとも反射光学素子以外の１枚のレンズをチルト移動させることで撮影時よりも薄く収納することを特徴とする上記１記載の電子撮像装置。

〔３９〕 前記反射光学素子をプリズムにて構成し、前記プリズムの外殻を固体で形成し、内部を液体で充填し、前記ズーム光学系の沈胴時に前記液体を抜くことにより薄く変形させることを特徴とする上記１、３、４、６の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔４０〕 前記第４の反射面により反射された光束を観察者眼球に導くファインダー光路としたことを特徴とする上記１１記載の電子撮像装置。

〔４２〕 前記反射光学素子を移動させることで撮影方向を変更可能としたことを特徴とする上記１、３、４、６、１１の何れか１項記載の電子撮像装置。 〔４３〕 広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群を少なくとも１つ含み、変倍時に可動な全ての群の最も物体側のレンズよりも物体側に入射面・射出面の少なくとも一方が曲率を有する面である光路を折り曲げるための反射光学素子を少なくとも１つ含む光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔４４〕 前記光路を折り曲げるための反射光学素子が前記光路折り曲げズーム光学系の最も物体側に配置されていることを特徴とする上記４３記載の電子撮像装置。

〔４５〕 前記光路を折り曲げるための反射光学素子は入射面が物体側に凹面を向けていることを特徴とする上記４３又は４４記載の電子撮像装置。

〔４６〕 前記光路を折り曲げるための反射光学素子は入射面が非球面であることを特徴とする上記４５記載の電子撮像装置。

〔４７〕 前記光路を折り曲げるための反射光学素子は射出面が平面であることを特徴とする上記４６記載の電子撮像装置。

〔４８〕 前記の広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群は、２つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとからなり、少なくとも１つずつの正レンズと負レンズが互いに接合されていることを特徴とする上記４３から４７の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔４９〕 前記の広角端から望遠端に変倍する際に物体側にのみ移動する群は、２つの正レンズと１つの負レンズとからなり、前記負レンズが少なくとも一方の正レンズと互いに接合されていることを特徴とする上記４３から４７の何れか１項記載の電子撮像装置。

以上の説明から明らかなように、本発明により、沈胴厚が薄く、収納性に優れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能となる。

Ｇ１…第１群
Ｇ１−１…第１−１群
Ｇ１−２…第１−２群
Ｇ２…第２群
Ｇ３…第３群
Ｇ４…第４群
Ｇ５…第５群
Ｐ…光路折り曲げプリズム
Ｓ…開口絞り（独立の場合）
ＩＦ…近赤外カットフィルター
ＩＣ…近赤外カットコート面
ＬＦ…光学的ローパスフィルター
ＣＧ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
Ｌ１…負メニスカスレンズ
Ｍ…光路折り曲げ用ミラー
Ｌ２、Ｌ３…レンズ
ＬＧ…レンズ群
ＬＰ…液体プリズム、変形可能なプリズム
ＤＭ…形状可変ミラー
Ｍ１…反射光学素子
ＬＡ…レンズ群
Ｍ２…光路分割素子
Ｍ３、Ｍ４…反射面
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ…開口
１Ａ’、１Ｂ’、１Ｃ’、１Ｄ’、１Ｅ’…開口
１０…ターレット
１０’…ターレット
１１…回転軸
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッター
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…ポロプリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
１１２…対物レンズ
１１３…鏡枠
１１４…カバーガラス
１６０…撮像ユニット
１６２…撮像素子チップ
１６６…端子
３００…パソコン
３０１…キーボード
３０２…モニター
３０３…撮影光学系
３０４…撮影光路
３０５…画像
４００…携帯電話
４０１…マイク部
４０２…スピーカ部
４０３…入力ダイアル
４０４…モニター
４０５…撮影光学系
４０６…アンテナ
４０７…撮影光路

Claims (28)

1. 物体側より順に、負レンズ群と光路折り曲げのための反射光学素子とにて構成された第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側にのみ移動する光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有し、
   前記第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動し、
   前記第１−１群と前記第１−２群のパワー比が以下の条件（ｄ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
   （ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．９
   ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。
2. 物体側より順に、入射面、射出面の少なくとも一方が凹面である光路折り曲げのための反射光学素子であるプリズムを含む第１−１群、正レンズを１枚含む第１−２群、正の屈折力を有する第２群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群が物体側へ単調に移動するような光路折り曲げズーム光学系及びその像側に配置された電子撮像素子を有し前記第２群の像側に正の屈折力を有する第３群を含み、広角端から望遠端に変倍する際は前記第２群と第３群が相対的間隔を変えながら移動し、
   前記第１−１群と前記第１−２群のパワー比が以下の条件（ｄ）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
   （ｄ） −０．８＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．９
   ただし、ｆ₁₁は第１−１群の焦点距離、ｆ₁₂は第１−２群の焦点距離である。
3. 沈胴時に前記反射光学素子を退避し、その空間に前記反射光学素子よりも物体側にある負レンズ群を収納することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
4. 前記反射光学素子を薄板に反射ミラーコーティングを施した反射ミラーで構成し、前記収納時、前記反射ミラーを反射面が折り曲げ前の光軸と垂直な方向にチルトすることを特徴とする請求項３記載の電子撮像装置。
5. 前記反射光学素子を、平面部を有するプリズムの平面部に平凹レンズが接合された接合プリズムで構成したことを特徴とする請求項２記載の電子撮像装置。
6. 前記ズーム光学系の最も像面側に最終群を配し、前記最終群を除く前記第２群以降の群でフォーカシングを行うことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の電子撮像装置。
7. 前記第１−２群を含みそれよりも物体側の群全体は変倍時、フォーカシング時共に固定であることを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載の電子撮像装置。
8. 前記第１−２群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２枚若しくは正レンズ１枚から構成したことを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載の電子撮像装置。
9. 前記第１−１群における光路を折り曲げるための前記反射光学素子より物体側の負レンズ群は、物体側に凸の負レンズ１枚のみであることを特徴とする請求項１記載の電子撮像装置。
10. 前記第２群又は前記第３群の何れか一方が単レンズであることを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
11. 前記第２群又は前記第３群の何れか一方が単レンズで構成され、他方の群が少なくとも凹レンズを含むことを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
12. 前記第２群と前記第３群は変倍時に相対的間隔を変えながら同一方向に移動することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
13. 望遠端において以下の条件（ｅ）を満足することを特徴とする請求項１記載の電子撮像装置。
    （ｅ） ０．７＜−β_Rt＜２．１
    ただし、β_Rtは第２群以降の望遠端における合成倍率である。
14. 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に、６００ｎｍでの透過率が８０％以上、７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカットコートを用いたフィルターを配したことを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載の電子撮像装置。
15. 前記電子撮像素子が補色モザイクフィルターを有することを特徴とする請求項１４記載の電子撮像装置。
16. 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件（ｆ）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （ｆ） ０．１５ａ＜ｔ_LPF ＜０．４５ａ
    ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）であり、ａは５μｍ以下である。
17. 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件（ｆ’）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （ｆ’） ０．１３ａ＜ｔ_LPF ＜０．４２ａ
    ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）であり、ａは４μｍ以下である。
18. 開口形状が固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１群の最も像側のレンズ面と第３群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入可能であり、かつ、他の開口と交換可能とすることで像面照度の調節を行うことを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載の電子撮像装置。
19. 前記複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満である媒体を有すると共に、他の一部の開口の波長５５０ｎｍに対する透過率を８０％以上としたことを特徴とする請求項１８記載の電子撮像装置。
20. ズーム光学系の焦点距離と入射瞳の直径から求まるＦナンバーをＦ_no、前記開口における波長５５０ｎｍにおける透過率をＴとしたときのＦ_no／√Ｔを実効Ｆ_no’とし、前記電子撮像素子の水平画素ピッチをａとするとき、Ｆ_no’＞ａ（μｍ）／０．４μｍとなるような実効Ｆナンバーに相当する光量になるように調節する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率Ｔが８０％未満の媒体を備えた開口を前記ズーム光学系の光路に挿入するようにしたことを特徴とする請求項１８記載の電子撮像装置。
21. 前記複数の開口の中の複数にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする請求項１８記載の電子撮像装置。
22. 前記反射光学素子を移動させることで撮影方向を変更可能としたことを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載の電子撮像装置。
23. 前記電子撮像装置は、前記電子撮像素子で受光した物体像を表示する液晶表示素子を含むことを特徴とする請求項１から２２の何れか１項に記載の電子撮像装置。
24. 以下の条件（ｄ’）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
    （ｄ’） −０．６＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．７
25. 以下の条件（ｄ”）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
    （ｄ”） −０．４＜ｆ₁₁／ｆ₁₂＜１．５
26. 以下の条件（ｅ’）を満足することを特徴とする請求項１３記載の電子撮像装置。
    （ｅ’） ０．８＜−β_Rt＜１．９
27. 以下の条件（ｅ”）を満足することを特徴とする請求項１３記載の電子撮像装置。
    （ｅ”） ０．８５＜−β_Rt＜１．７
28. 前記ズーム光学系後方にある電子撮像素子よりも物体側に電子撮像素子の水平画素ピッチａ（μｍ）と光学的ローパスフィルターの枚数に応じて総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件（ｆ”）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする請求項１から１５、２４から２７の何れか１項記載の電子撮像装置。
    （ｆ”）
    光学的ローパスフィルター３枚重ね かつ ４μm ≦ａ＜５μｍのとき
    ０．３ａ＜ｔ_LPF ＜０．４ａ
    光学的ローパスフィルター２枚重ね かつ ４μm ≦ａ＜５μｍのとき
    ０．２ａ＜ｔ_LPF ＜０．２８ａ
    光学的ローパスフィルター１枚 かつ ４μm ≦ａ＜５μｍのとき
    ０．１ａ＜ｔ_LPF ＜０．１６ａ
    光学的ローパスフィルター３枚重ね かつ ａ＜４μｍのとき
    ０．２５ａ＜ｔ_LPF ＜０．３７ａ
    光学的ローパスフィルター２枚重ね かつ ａ＜４μｍのとき
    ０．１６ａ＜ｔ_LPF ＜０．２５ａ
    光学的ローパスフィルター１枚 かつ ａ＜４μｍのとき
    ０．０８ａ＜ｔ_LPF ＜０．１４ａ

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