JP2003114386A - 電子撮像装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 構成枚数が少なく、小型で簡素にしやすく、
高い結像性能を有するズーム方式を用いてビデオカメラ
やデジタルカメラの徹底的薄型化を図ること。 【解決手段】 ズームレンズと撮像素子を有する電子撮
像装置において、そのズームレンズは、負の第１群Ｇ１
と、開口絞りＳと、正の第２群Ｇ２と、正の第３群Ｇ３
とからなり、広角端から望遠端への変倍に際して、第２
群Ｇ２が物体側へのみ移動し、第３群Ｇ３が第２群Ｇ２
との間隔を変化させつつ移動し、第２群Ｇ２は、前群と
後群からなり、前群は、正レンズ、負レンズの２枚接合
レンズからなり、後群は、負レンズ、正レンズの２枚の
レンズからなり、かつ、第２群Ｇ２の最も像側の正レン
ズは非球面を有し、第２群Ｇ２の後群の各面の曲率に関
する条件（１）、（２）とその焦点距離に関する条件
（３）を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電子撮像装置に関
し、特に、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により奥
行き方向の薄型化を実現した、ビデオカメラやデジタル
カメラ等の電子撮像装置に関するものである。また、そ
のズームレンズはリアフォーカスを可能にならしめたも
のに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、銀塩３５ｍｍフィルム（通称ライ
カ版）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメ
ラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それ
は業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで
幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになっ
てきている。

【０００３】本発明においては、特にポータブルな普及
タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥
行きの薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技
術を提供することをねらっている。カメラの奥行き方向
を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学
系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面ま
での厚みである。最近では、撮影時に光学系をカメラボ
ディ内からせり出し携帯時に光学系をカメラボディ内に
収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することが主流にな
っている。

【０００４】しかしながら、使用するレンズタイプやフ
ィルターによって光学系沈胴時の厚みが大きく異なる。
特にズーム比やＦ値等、仕様を高く設定するには、最も
物体側のレンズ群が正の屈折力を有するいわゆる正先行
型ズームレンズは、各々のレンズエレメントの厚みやデ
ッドースペースが大きく、沈胴してもたいして厚みが薄
くならない（特開平１１−２５８５０７号）。負先行型
で特に２乃至３群構成のズームレンズはその点有利であ
るが、群内構成枚数が多かったり、エレメントの厚みが
大きかったり、最も物体側のレンズが正レンズの場合も
沈胴しても薄くならない（特開平１１−５２２４６
号）。現在知られている中で電子撮像素子用に適しかつ
ズーム比、画角、Ｆ値等を含めた結像性能が良好で沈胴
厚を最も薄くできる可能性を有するものの例として、特
開平１１−２８７９５３号、特開２０００−２６７００
９、特開２０００−２７５５２０等のものがある。

【０００５】第１群を薄くするには入射瞳位置を浅くす
るのがよいが、そのためには第２群の倍率を高くするこ
とになる。一方、そのために第２群の負担が大きくなり
それ自身を薄くすることが困難になるばかりでなく、収
差補正の困難さや製造誤差の効きが増大し好ましくな
い。薄型化、小型化を実施するには、撮像素子を小さく
すればよいが、同じ画素数とするためには画素ピッチを
小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーしな
ければならない。回折の影響も然りである。

【０００６】また、奥行きの薄いカメラボディにするた
めに、合焦時のレンズ移動を前群ではなくいわゆるリア
フォーカスで行うのが駆動系のレイアウト上有効であ
る。すると、リアフォーカスを実施したときの収差変動
が少ない光学系を選択する必要が出てくる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術のこ
のような状況に鑑みてなされたものであり、その目的
は、構成枚数が少なく、リアフォーカス方式等機構レイ
アウト上小型で簡素にしやすく、無限遠から近距離まで
安定した高い結像性能を有するズーム方式あるいはズー
ム構成を選択し、さらには、レンズエレメントを薄くし
て各群の総厚を薄くしたり、フィルター類の選択をも考
慮して、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化
を図ることである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の電子撮像装置は、ズームレンズ及びその像
側に配された撮像素子を備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有
する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠
物点合焦時における広角端から望遠端への変倍に際して
前記第２レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レン
ズ群が第２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前
記第２レンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２
群前群、第２群後群からなり、前記第２群前群は、物体
側から順に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズから
なり、前記第２群後群は、物体側から順に、負レンズ、
正レンズの２枚のレンズからなり、かつ、第２レンズ群
の最も像側の正レンズは非球面を有し、以下の条件を満
足することを特徴とするものである。

【０００９】 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
_24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
の合成焦点距離である。

【００１０】本発明のもう１つの電子撮像装置は、ズー
ムレンズ及びその像側に配された撮像素子を備えた電子
撮像装置において、前記ズームレンズは、物体側より順
に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を
有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ
群よりなり、無限遠物点合焦時における広角端から望遠
端への変倍に際して前記第２レンズ群が物体側へのみ移
動し、前記第３レンズ群が第２レンズ群との間隔を変化
させつつ移動し、前記第２レンズ群は、空間を挟んで物
体側から順に、第２群前群、第２群後群からなり、前記
第２群前群は１枚の正レンズからなり、前記第２群後群
は、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２枚のレン
ズからなり、かつ、第２レンズ群の最も像側の正レンズ
は非球面を有し、以下の条件を満足することを特徴とす
るものである。

【００１１】 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
_24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
の合成焦点距離である。

【００１２】本発明のさらにもう１つの電子撮像装置
は、ズームレンズ及びその像側に配された撮像素子を備
えた電子撮像装置において、前記ズームレンズは、物体
側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の
屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第
３レンズ群よりなり、無限遠物点合焦時における広角端
から望遠端への変倍に際して前記第２レンズ群が物体側
へのみ移動し、前記第３レンズ群が第２レンズ群との間
隔を変化させつつ移動し、前記第２レンズ群は、空間を
挟んで物体側から順に、第２群前群、第２群後群からな
り、前記第２群前群は、物体側から順に、正レンズ、負
レンズの２枚接合レンズからなり、前記第２群後群は１
枚の正レンズからなり、かつ、第２レンズ群の最も像側
の正レンズは非球面を有し、以下の条件を満足すること
を特徴とするものである。

【００１３】 （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_24R ＝１／Ｒ_24R であ
り、Ｒ_23F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の曲率半径であ
り、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R は第２群後群
の射出面の光軸上の曲率半径、Ｌは撮像素子の有効撮像
領域の対角長、ｆ _2Rは第２群後群の合成焦点距離であ
る。

【００１４】以下、本発明において、上記構成をとる理
由と作用を説明する。

【００１５】本発明の電子撮像装置は、ズームレンズ及
びその像側に配された撮像素子を備えた電子撮像装置に
おいて、そのズームレンズは、物体側より順に、負の屈
折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２
レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりな
り、無限遠物点合焦時における広角端から望遠端への変
倍に際して第２レンズ群が物体側へのみ移動し、第３レ
ンズ群が第２レンズ群との間隔を変化させつつ移動する
ものであり、第２レンズ群は、空間を挟んで物体側から
順に、第２群前群、第２群後群からなり、その第２群前
群が、物体側から順に、正レンズ、負レンズの２枚接合
レンズからなり、第２群後群が、物体側から順に、負レ
ンズ、正レンズの２枚のレンズからなる第１の場合に
は、第２群前群の正レンズをＬ２１、負レンズをＬ２２
とし、第２群後群の負レンズをＬ２３、正レンズをＬ２
４とし、その第２群前群が１枚の正レンズからなり、第
２群後群が、物体側から順に、負レンズ、正レンズの２
枚のレンズからなる第２の場合には、第２群前群の正レ
ンズをＬ２１とし、第２群後群の負レンズをＬ２３、正
レンズをＬ２４とし、その第２群前群が、物体側から順
に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズからなり、第
２群後群が１枚の正レンズからなる第３の場合には、第
２群前群の正レンズをＬ２１、負レンズをＬ２２とし、
第２群後群の正レンズをＬ２４として説明すると、第２
レンズ群の最も像側の正レンズＬ２４は非球面を有する
構成のズームレンズを採用している。

【００１６】なお、以上の正レンズＬ２１、負レンズＬ
２２、負レンズＬ２３、正レンズＬ２４とするのは、説
明の便宜上のことであり、もちろん、本発明は以下の説
明の内容に限定されるものではなく、特許請求の範囲や
後記の付記項の範囲内であれば、高性能化、小型化され
たズームレンズを有する電子撮像装置の達成に寄与し得
るものである。また、本発明において、レンズとは、単
一の媒体からなるレンズを１単位とし、接合レンズは複
数のレンズからなるものを意味する。

【００１７】古くから銀塩フィルムカメラ用ズームレン
ズとしてよく使用される負正の２群ズームレンズにおい
て、それを小型化するために各焦点距離における正の後
群（第２レンズ群）の倍率を高くするのがよいが、その
ために、第２レンズ群のさらに像側に１枚の正レンズを
第３レンズ群として加え、広角端から望遠端に変倍する
際に第２レンズ群との間隔を変化させるという方法がよ
く知られている。また、この第３レンズ群はフォーカス
用としても使用できる可能性を有している。

【００１８】そして、本発明の目的の達成、つまり、沈
胴収納時のレンズ部総厚を薄くしてなおかつ第３レンズ
群にてフォーカスをする際、非点収差を始めとする軸外
収差変動を抑制するために、第２レンズ群は、物体側か
ら順に、正レンズと負レンズ、あるいは、１枚の正レン
ズに続いてその像側に１枚乃至２枚のレンズを加えて、
合計４枚乃至３枚にて構成するのがよい。

【００１９】第３レンズ群にてフォーカスをする場合、
収差変動が問題になるが、第３レンズ群に必要以上の量
の非球面が入ると、その効果を出すために第１レンズ群
・第２レンズ群で残存する非点収差を第３レンズ群にて
補正することになり、ここで第３レンズ群がフォーカス
のために動くと、そのバランスが崩れてしまい好ましく
ない。したがって、第３レンズ群でフォーカスする場合
は、第１レンズ群・第２レンズ群で非点収差をズーム全
域に亘り略取り切らねばならない。

【００２０】よって、第３レンズ群は球面系又は少ない
非球面量にて構成し、開口絞りを第２レンズ群の物体側
に配し、第２レンズ群は正レンズ、負レンズ、あるいは
１枚の正レンズからなる前群に続き、負レンズ、正レン
ズの順の２枚又は正レンズ１枚からなる後群を配し、そ
の最終の正レンズの何れか一方の面を非球面とした構成
とするのがよい。

【００２１】また、このタイプでは、前玉径が大きくな
り難いので、開口絞りを第２レンズ群と一体（本発明の
後記の実施例では、第２レンズ群の直前に配置し、第２
レンズ群と一体）とした方が、機構上単純であるばかり
でなく、沈胴時のデッドスペースが発生し難く、広角端
と望遠端のＦ値差が小さい。また、第２レンズ群の物体
側の正レンズＬ２１と負レンズＬ２２はそれらの相対的
偏心による収差の発生が著しいので、これらは互いに接
合した方がよい。接合する場合は、できるだけ接合レン
ズ内（Ｌ２１、Ｌ２２）で収差をキャンセルして偏心敏
感度を小さくするのがよい。負レンズＬ２２がない場合
（第２の場合）は、正レンズＬ２１単独でよい。

【００２２】第２レンズ群が負レンズＬ２２を含む４枚
構成の場合（第１の場合）、次の条件式を満足すること
が望ましい。

【００２３】 （Ａ） １．０８＜Ｒ_22R ／Ｒ_21F ＜１０ ただし、Ｒ_21F は第２群前群の入射面の光軸上曲率半
径、Ｒ_22R は第２群前群の射出面の光軸上曲率半径であ
る。

【００２４】この条件の上限の１０を越えると、全系収
差の球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だ
が、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。下限
の１．０８を越えると、全系収差の球面収差・コマ収差
・非点収差の補正が困難になりやすい。

【００２５】なお、以下のようにするとよりよい。

【００２６】 （Ａ）’ １．３＜Ｒ_22R ／Ｒ_21F ＜７．０ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００２７】 （Ａ）” １．５８＜Ｒ_22R ／Ｒ_21F ＜４．０ さらに、第２群後群の負レンズＬ２３と正レンズＬ２４
に関して以下の条件式を満足するのがよい。

【００２８】 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
_24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
は撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長、ｆ_2Rは
第２群後群の合成焦点距離である。

【００２９】第２群後群の負レンズＬ２３がない場合
（第３の場合）、条件（１）は考慮しない。

【００３０】条件（１）の下限値の−０．６と条件
（２）の上限値の０．３を越えると、球面収差補正上
で、条件（１）の上限値の０．６と条件（２）の下限値
の−１．２を越えると、非点収差補正上不利になる。条
件（３）の下限値の−０．８を越えると、射出瞳位置が
像面に接近してシェーディングを引き起こしやすく、ま
た、第２群前群の正レンズＬ２１と負レンズＬ２２を接
合とする場合、偏心敏感度は正レンズＬ２１と負レンズ
Ｌ２２に集中させる方が都合がよいため、その場合はで
きれば正の値になるようにした方がよい。上限値の０．
４を越えると、小型で高いズーム比を確保し難い。

【００３１】なお、条件（１）〜（３）の何れか１つ以
上あるいは全てを以下のようにするとよりよい。

【００３２】 （１）’ −０．５＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．５ （２）’ −０．９＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．２ （３）’ −０．７＜Ｌ／ｆ_2R＜０．３ さらに、条件（１）〜（３）の何れか１つ以上を以下の
ようにするとさらによい。特に全てを以下のようにする
と最もよい。

【００３３】 （１）” −０．４＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．４ （２）” −０．６＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．１ （３）” −０．６＜Ｌ／ｆ_2R＜０．２ また、収差補正のための非球面は、第１レンズ群に歪曲
収差・非点収差・コマ収差補正のために１面と、第２レ
ンズ群に球面収差補正のために２面の全系で合計３面と
するのがよい。それ以上入れても効果は少なく、コスト
高になるだけである。

【００３４】また、第２レンズ群が４枚構成の場合（第
１の場合）、軸上色収差や倍率色収差補正についても、
以下の条件を満たすとよい。

【００３５】 （４） ３０＜ν₂₁−ν₂₂−ν₂₃−ν₂₄＜５５ ただし、ν₂₁、ν₂₂、ν₂₃、ν₂₄はそれぞれ第２レンズ
群の物体側から順の第１レンズ、第２レンズ、第３レン
ズ、第４レンズにおけるｄ線基準の媒質のアッベ数であ
る。

【００３６】条件（４）の下限値の３０を越えると、軸
上色収差、倍率色収差が補正不足になりやすく、上限値
の５５を越えると、これらの収差が補正過剰になりやす
い。

【００３７】なお、以下のようにするとよりよい。

【００３８】 （４）’ ３０＜ν₂₁−ν₂₂−ν₂₃−ν₂₄＜５０ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００３９】 （４）” ３５＜ν₂₁−ν₂₂−ν₂₃−ν₂₄＜５０ また、第２レンズ群の最も像側の正レンズＬ２４の物体
側の面あるいは像側の面の非球面に関し、以下の条件を
満足するとよい。

【００４０】（５） １．２×１０^-2・Ｌ＞｜Asp24 ｜
＞ ５・｜Asp21F｜ ただし、Asp21Fは第２レンズ群の最も物体側の正レンズ
の物体側面の光軸上での曲率半径を有する球面に対し、
光軸からの高さが０．３Ｌでの非球面偏倚量、Asp24 は
第２レンズ群の最も像側の正レンズの非球面の光軸上で
の曲率半径を有する球面に対し、光軸からの高さが０．
３Ｌでの非球面偏倚量であり、第２レンズ群の最も物体
側の正レンズの物体側面が球面の場合は非球面偏倚量As
p21Fを０とする。すなわち、本発明でいう非球面偏倚量
は、図１６に示すように、対象とする非球面の光軸上で
の曲率半径ｒを有する球面（基準球面）に対し、撮像素
子の有効撮像領域の対角長をＬとするとき、光軸からの
高さが０．３Ｌの位置でのその非球面の偏倚量を言うも
のである。

【００４１】条件（５）に規定されるように、第２レン
ズ群の最も像側の正レンズＬ２４にある程度の非球面を
導入しないと、球面収差・コマ収差・非点収差が十分に
補正できない。また、正レンズＬ２１より非球面度が少
ないと、コマ収差・非点収差の補正が不十分となりやす
い。この条件の上限値の１．２×１０^-2・Ｌを越える
と、正レンズＬ２４の偏心敏感度が大きくなりすぎ、部
品精度や組み立て精度が厳しくなり好ましくない。な
お、正レンズＬ２１は球面にて構成してもよい。

【００４２】なお、以下のようにするとよりよい。

【００４３】（５）’ ８．０×１０^-3・Ｌ＞｜Asp24
｜＞４・｜Asp21F｜ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００４４】（５）” ５．０×１０^-3・Ｌ＞｜Asp24
｜＞３・｜Asp21F｜ また、条件（１）に対し、以下の条件を満足するとよ
い。

【００４５】（６） −１．２＜（Ｒ_21F −Ｒ_22R ）
／（Ｒ_21F ＋Ｒ_22R ）＜０．３ ただし、Ｒ_21F は第２群前群における入射面、Ｒ_22R は
第２群前群の射出面の光軸上の曲率半径である。すなわ
ち、Ｒ_21F 、Ｒ_22R はそれぞれ第２レンズ群の正レンズ
Ｌ２１の物体側の面と負レンズＬ２２の像側の面の光軸
上の曲率半径であり、負レンズＬ２２がない場合は、Ｒ
_22R の代わりに正レンズＬ２１の像側の面の光軸上の曲
率半径Ｒ_21R とする。

【００４６】条件（６）の下限の−１．２を越えると、
球面収差が補正不足になりやすく、レンズ厚みが厚くな
りやすい。また、物体側正レンズＬ２１の加工性も悪化
する。上限の０．３を越えると、逆に高次の球面収差が
発生したり負レンズＬ２２側の深い凹面の加工性が悪化
する。

【００４７】なお、以下のようにするとよりよい。

【００４８】（６）’ −１．１＜（Ｒ_21F −Ｒ_22R ）
／（Ｒ_21F ＋Ｒ_22R ）＜０．２ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００４９】（６）” −１．０＜（Ｒ_21F −Ｒ_22R ）
／（Ｒ_21F ＋Ｒ_22R ）＜０．１ また、前記条件（１）系又は（６）系に対し、さらに以
下の条件を満足すると、射出瞳位置つまりシェーディン
グに関して有利である。

【００５０】 （７） −２．５＜ｆ₃ ／ｆ_2R＜０．３ （８） ０．０２＜ｄ₂₂／Ｌ＜０．２２ ただし、ｆ_2Rは第２群後群の合成焦点距離、ｆ₃ は第３
レンズ群の焦点距離、ｄ ₂₂は第２群前群の射出面から第
２群後群の入射面までの間隔、Ｌは撮像素子の有効撮像
領域（略矩形）の対角長である。

【００５１】条件（７）の上限値の０．３を越えると、
広角端における射出瞳位置つまりシェーディングには有
利であるが、望遠端に変倍する際の射出瞳位置の変動量
が大きく、望遠端でのシェーディングにとって不利とな
る。下限値の−２．５を越えると、広角端での射出瞳が
近すぎてシェーディングが発生しやすい点、第３レンズ
群にてフォーカスをする際にその移動量が大きくなりす
ぎてスペース上の不利がある。また、近軸的に軸上光線
高の高い第２レンズ群の像側の正レンズを強くする必要
があるため、第２レンズ群の主点位置が後へ移動し、高
い倍率を得難く第１レンズ群が巨大化しやすい。

【００５２】条件（８）の下限の０．０２を越えると、
非点収差の補正と広角端での射出瞳位置の関係でシェー
ディングが発生しやすい。上限の０．２２を越えると、
第２レンズ群の厚みが厚く、沈胴厚の小さくするのに足
枷となる。

【００５３】なお、第２レンズ群の正レンズＬ２１と負
レンズＬ２２（負レンズＬ２２がないときは正レンズＬ
２１のみ）をひとまとめした部分群（第２群前群）と負
レンズＬ２３と正レンズＬ２４をひとまとめにした部分
群（第２群後群）との相対位置誤差の性能劣化に対する
効きは小さい（ただし、その場合は正レンズＬ２４の非
球面量は小さめにするのが望ましい）ので、変倍時や撮
像時には、一定の間隔あるいは変化する間隔を大きめに
設け、沈胴時にのみ縮める構造にしてもよい。ｄ₂₂を撮
像時に大きめにすることは、周辺部の性能確保に有利で
ある。

【００５４】なお、条件（７）、（８）の何れかあるい
は両方を以下のようにするとよりよい。

【００５５】 （７）’ −２．２＜ｆ₃ ／ｆ_2R＜０．２ （８）’ ０．０４＜ｄ₂₂／Ｌ＜０．１９ さらに、条件（７）、（８）の何れかあるいは両方を以
下のようにするとさらによい。特に両方を以下のように
すると最もよい。

【００５６】 （７）” −１．９＜ｆ₃ ／ｆ_2R＜０．１ （８）” ０．０６＜ｄ₂₂／Ｌ＜０．１６ これとは別に、条件（１）又は（４）に対し、さらに以
下の条件を満足すると、沈胴時の小型化に有利である。

【００５７】 （９） −０．３＜ｆ_2F／Ｒ_21R ＜０．８ ただし、Ｒ_21R は第２レンズ群の最も物体側レンズの像
側面の光軸上曲率半径、ｆ_2Fは第２群前群の合成焦点距
離である。

【００５８】条件（９）の上限の０．８を越えると、第
２レンズ群の正レンズＬ２１と負レンズＬ２２すなわち
第２群前群のトータルの厚みを薄くしやすいが、軸上色
収差の補正が困難になる。下限値の−０．３を越える
と、軸上色収差の補正には有利だが、第２群前群のトー
タルの厚みを厚くせざるを得ず、沈胴厚を薄くするのに
足枷となる。

【００５９】なお、以下のようにするとよりよい。

【００６０】（９）’ −０．３＜ｆ_2F／Ｒ_21R ＜０．
７ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００６１】（９）” −０．２＜ｆ_2F／Ｒ_21R ＜０．
６ また、条件（１）系又は（６）系又は（９）系に対し、
さらに以下の条件を満足すると、沈胴時の小型化に有利
である。

【００６２】（10） −１．５＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜０．３ ただし、ｆ₂ は第２レンズ群全体の合成焦点距離、ｆ_2R
は第２群後群の合成焦点距離である。

【００６３】条件（１０）は第２群後群の負レンズＬ２
３と正レンズＬ２４との合成焦点距離と第２レンズ群全
体の合成焦点距離の比を規定したものである。上限の
０．３を越えると、第２レンズ群の主点が像側寄りにな
るために第２レンズ群倍率が高くならず、第１レンズ群
の移動量が大きくなったり大型化しやすいか、使用状態
における第２レンズ群後方にデッドスペースができやす
く、全長が長くなり、沈胴厚を薄くするために鏡枠機械
構造が複雑になるか、巨大化する。あるいは、あまり薄
くできない。下限値の−１．５を越えると、非点収差の
補正が困難となる。

【００６４】なお、以下のようにするとよりよい。

【００６５】（10）’ −１．３＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜０．２ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００６６】（10）” −１．１＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜０．１ また、第３レンズ群については、両面共略球面より構成
した正レンズ１枚がよいが、その際、形状的に以下の条
件を満たすのがよい。

【００６７】（11） −１．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／
（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．２ ただし、Ｒ₃₁、Ｒ₃₂はそれぞれ第３レンズ群の正レンズ
の物体側面及び像側面の光軸上曲率半径である。

【００６８】条件（１１）の上限値の１．２を越える
と、リアフォーカスによる非点収差の変動が大きくなり
すぎ、無限遠物点で非点収差を良好に補正し得ても、近
距離物点に対しては非点収差が悪化しやすい。下限値の
−１．０を越えると、リアフォーカスによる非点収差変
動は少ないが、無限遠物点に対する収差補正が困難とな
る。

【００６９】なお、以下のようにするとよりよい。

【００７０】（11）’ −１．３＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／
（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．２ さらに、以下のようにすると最もよい。

【００７１】（11）” −０．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／
（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．０ 以上、ズームレンズ部について沈胴厚を薄くしつつも結
像性能を良好にする手段を提供した。

【００７２】なお、本発明のズームレンズは、広角域を
含む電子撮像装置を構成する上で有利である。特に、広
角端における対角方向の半画角ω_W が以下の条件を満足
する電子撮像装置に用いることが好ましい（後記の各実
施例に記載の広角端半画角はω_W に相当する。）。

【００７３】２７°＜ω_W ＜４２° この条件の下限値の２７°を越えて広角端半画角が狭く
なると、収差補正上は有利になるが、実用的な広角端で
の画角ではなくなる。一方、上限値の４２°を越える
と、歪曲収差、倍率の色収差が発生しやすくなり、レン
ズ枚数が増加する。

【００７４】次に、フィルター類を薄くする件について
言及する。電子撮像装置には、通常、赤外光が撮像面に
入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルター
を撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みの
ないコーティングに置き換えることを考える。当然その
分薄くなる訳だが、副次的効果がある。ズームレンズ系
後方にある撮像素子よりも物体側に、波長６００ｎｍで
の透過率（τ₆₀₀ ）が８０％以上、７００ｎｍでの透過
率（τ₇₀₀ ）が８％以下の近赤外シャープカットコート
を導入すると、吸収タイプよりも７００ｎｍ以上の近赤
外領域の透過率が低く、かつ、相対的に赤側の透過率が
高くなり、補色モザイクフィルターを有するＣＣＤ等の
固体撮像素子の欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲ
イン調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣ
Ｄ等の固体撮像素子並みの色再現を得ることができる。

【００７５】すなわち、 （12） τ₆₀₀ ／τ₅₅₀ ≧０．８ （13） τ₇₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０８ を満たすことが望ましい。ただし、τ₅₅₀ は波長５５０
ｎｍでの透過率である。

【００７６】なお、条件（１２）、（１３）の何れかあ
るいは両方を以下のようにするとよりよい。

【００７７】 （12）’ τ₆₀₀ ／τ₅₅₀ ≧０．８５ （13）’ τ₇₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０５ さらに、条件（１２）、（１３）の何れかあるいは両方
を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のよ
うにすると最もよい。

【００７８】 （12）” τ₆₀₀ ／τ₅₅₀ ≧０．９ （13）” τ₇₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０３ ＣＣＤ等の固体撮像素子のもう１つの欠点は、近紫外域
の波長５５０ｎｍに対する感度が人間の眼のそれよりも
かなり高いことである。これも、近紫外域の色収差によ
る画像のエッジ部の色にじみを目立たせている。特に光
学系を小型化すると致命的である。したがって、波長４
００ｎｍでの透過率（τ₄₀₀ ）の５５０ｎｍでのそれ
（τ₅₅₀ ）に対する比が０．０８を下回り、４４０ｎｍ
での透過率（τ₄₄₀ ）の５５０ｎｍでのそれ（τ₅₅₀ ）
に対する比が０．４を上回るような吸収体あるいは反射
体を光路上に挿入すれば、色再現上必要な波長域を失わ
ず（良好な色再現を保ったまま）、色にじみなどのノイ
ズがかなり軽減される。

【００７９】すなわち、 （14） τ₄₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０８ （15） τ₄₄₀ ／τ₅₅₀ ≧０．４ を満たすことが望ましい。

【００８０】なお、条件（１４）、（１５）の何れかあ
るいは両方を以下のようにするとよりよい。

【００８１】 （14）’ τ₄₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０６ （15）’ τ₄₄₀ ／τ₅₅₀ ≧０．５ さらに、条件（１４）、（１５）の何れかあるいは両方
を以下のようにするとさらによい。特に両方を以下のよ
うにすると最もよい。

【００８２】 （14）” τ₄₀₀ ／τ₅₅₀ ≦０．０４ （15）” τ₄₄₀ ／τ₅₅₀ ≧０．６ なお、これらのフィルターの設置場所は結像光学系と撮
像素子の間がよい。

【００８３】一方、補色フィルターの場合、その透過光
エネルギーの高さから、原色フィルター付きＣＣＤと比
べ実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるた
め、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。
もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルター
についても、その総厚ｔ_LPF （ｍｍ）が以下の条件を満
たすようにするとよい。

【００８４】 （16） ０．１５＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４５ ただし、ａは撮像素子の水平画素ピッチ（単位μｍ）で
あり、５μｍ以下である。

【００８５】沈胴厚を薄くするには、光学的ローパスフ
ィルターを薄くすることも効果的であるが、一般的には
モアレ抑制効果が減少して好ましくない。一方、画素ピ
ッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響に
より、ナイキスト限界以上の周波数成分のコントラスト
は減少し、モアレ抑制効果の現象はある程度許容される
ようになる。例えば、像面上投影時の方位角度が水平
（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３
種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用する場合、か
なりモアレ抑制効果があることが知られている。この場
合のフィルターが最も薄くなる仕様としては、水平にａ
μｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2)＊ａμｍだけ
ずらせるものが知られている。このときのフィルター厚
は、凡そ［１＋２＊SQRT(1/2) ］＊ａ／５．８８（ｍ
ｍ）となる。ここで、ＳＱＲＴはスクエアルートであり
平方根を意味する。これは、丁度ナイキスト限界に相当
する周波数においてコントラストをゼロにする仕様であ
る。これよりは数％乃至数十％程度薄くすると、ナイキ
スト限界に相当する周波数のコントラストが少し出てく
るが、上記回折の影響で抑えるることが可能になる。

【００８６】上記以外のフィルター仕様、例えば２枚重
ねあるいは１枚で実施する場合も含めて、条件（１６）
を満足するのがよい。その上限値の０．４５を越える
と、光学的ローパスフィルターが厚すぎ薄型化の妨げに
なる。下限値の０．１５を越えると、モアレ除去が不十
分になる。ただし、これを実施する場合のａの条件は５
μｍ以下である。

【００８７】ａが４μｍ以下なら、より回折の影響を受
けやすいので （16）’ ０．１３＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４２ としてもよい。

【００８８】また、水平画素ピッチと重ねるローパスフ
ィルターの枚数に応じて、以下のようにしてもよい。

【００８９】（16）” ０．３＜ｔ_LPF ／ａ＜０．４ ただし、３枚重ねかつ４≦ａ＜５（μｍ）のとき、 ０．２＜ｔ_LPF ／ａ＜０．２８ ただし、２枚重ねかつ４≦ａ＜５（μｍ）のとき、 ０．１＜ｔ_LPF ／ａ＜０．１６ ただし、１枚のみかつ４≦ａ＜５（μｍ）のとき、 ０．２５＜ｔ_LPF ／ａ＜０．３７ ただし、３枚重ねかつａ＜４（μｍ）のとき、 ０．１６＜ｔ_LPF ／ａ＜０．２５ ただし、２枚重ねかつａ＜４（μｍ）のとき、 ０．０８＜ｔ_LPF ／ａ＜０．１４ ただし、１枚のみかつａ＜４（μｍ）のとき。

【００９０】画素ピッチの小さな電子撮像素子を使用す
る場合、絞り込みによる回折効果の影響で画質が劣化す
る。したがって、開口サイズが固定の複数の開口を有
し、その中の１つを第１レンズ群の最も像側のレンズ面
と第３レンズ群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの
光路内に挿入でき、かつ、他の開口と交換可能とするこ
とで像面照度の調節することができる電子撮像装置とし
ておき、その複数の開口の中、一部の開口内に５５０ｎ
ｍに対する透過率がそれぞれ異なり、かつ、８０％未満
であるような媒体を有するようにして光量調節を行なう
のがよい。あるいは、ａ（μｍ）／Ｆナンバー＜０．４
となるようなＦ値に相当する光量になるように調節を実
施する場合は、開口内に５５０ｎｍに対する透過率がそ
れぞれ異なりかつ８０％未満の媒体を有する電子撮像装
置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲
外ではその媒体なしかあるいは５５０ｎｍに対する透過
率が９１％以上のダミー媒質としておき、範囲内のとき
は回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのでは
なく、ＮＤフィルターのようなもので光量調節するのが
よい。

【００９１】また、その複数の開口をそれぞれ径をＦ値
に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフ
ィルターの代わりにそれぞれ周波数特性の異なる光学的
ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。
絞り込むにつれて回折劣化が大きくなるので、開口径が
小さくなる程光学的ローパスフィルターの周波数特性を
高く設定しておく。

【００９２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の電子撮像装置に用
いられるズームレンズの実施例１〜１０について説明す
る。実施例１〜１０の無限遠物点合焦時の広角端
（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面
図をそれぞれ図１〜図１０に示す。各図中、第１レンズ
群はＧ１、絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ
群はＧ３、赤外カット吸収フィルターはＩＦ、ローパス
フィルターはＬＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバー
ガラスはＣＧ、ＣＣＤの像面はＩで示してある。なお、
赤外カット吸収フィルターＩＦに代えて、透明平板の入
射面に近赤外シャープカットコートとしたものを用いて
もよいし、ローパスフィルターＬＦに直接近赤外シャー
プカットコートを施してもよい。

【００９３】実施例１のズームレンズは、図１に示すよ
うに、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレン
ズとからなる負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り
Ｓ、前群が物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に
凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなり、後群が
両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからな
る正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚から
なる正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、広角端から
望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹
の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側の
位置になり、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物
体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を
描いて移動し、望遠端では広角端より物体側の位置にな
る。近距離の被写体にフォーカシングするために、第３
レンズ群Ｇ３は物体側に繰り出される。

【００９４】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レン
ズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズの物体
側の面、正メニスカスレンズの物体側の面の３面に用い
られている。

【００９５】実施例２のズームレンズは、図２に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズ２枚と、物体側
に凸の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニス
カスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レ
ンズからなり、後群が両凹負レンズと物体側に凸の正メ
ニスカスレンズからなる正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、
両凸正レンズ１枚からなる正屈折力の第３レンズ群Ｇ３
からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レン
ズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端で
は広角端より像面側の位置になり、第２レンズ群Ｇ２は
開口絞りＳと一体に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３
は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端
より物体側の位置になる。近距離の被写体にフォーカシ
ングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に繰り出さ
れる。

【００９６】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側の負
メニスカスレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の接
合レンズの物体側の面、正メニスカスレンズの物体側の
面の３面に用いられている。

【００９７】実施例３のズームレンズは、図３に示すよ
うに、両凹負レンズと、物体側に凸の正メニスカスレン
ズとからなる負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り
Ｓ、前群が物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に
凸の負メニスカスレンズの接合レンズからなり、後群が
両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合
レンズからなる正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、両凸正レ
ンズ１枚からなる正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からな
り、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ
１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角
端より像面側の位置になり、第２レンズ群Ｇ２は開口絞
りＳと一体に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面
側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端より物
体側の位置になる。近距離の被写体にフォーカシングす
るために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に繰り出される。

【００９８】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レン
ズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接合レン
ズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の面の３
面に用いられている。

【００９９】実施例４のズームレンズは、図４に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニスカス
レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズ
からなり、後群が両凹負レンズと物体側に凸の正メニス
カスレンズの接合レンズからなる正屈折力の第２レンズ
群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる正屈折力の第３レン
ズ群Ｇ３からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、
第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、
望遠端では広角端より像面側の位置になり、第２レンズ
群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に移動し、第３レン
ズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端で
は広角端より物体側の位置になる。近距離の被写体にフ
ォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に
繰り出される。

【０１００】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接
合レンズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の
面の３面に用いられている。

【０１０１】実施例５のズームレンズは、図５に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が凸平正レンズと平凹負レン
ズの接合レンズからなり、後群が両凹負レンズと両凸正
レンズの接合レンズからなる正屈折力の第２レンズ群Ｇ
２、両凸正レンズ１枚からなる正屈折力の第３レンズ群
Ｇ３からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１
レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠
端では広角端より像面側の位置になり、第２レンズ群Ｇ
２は開口絞りＳと一体に物体側に移動し、第３レンズ群
Ｇ３は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広
角端より物体側の位置になる。近距離の被写体にフォー
カシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に繰り
出される。

【０１０２】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接
合レンズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の
面の３面に用いられている。

【０１０３】実施例６のズームレンズは、図６に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニスカス
レンズ１枚からなり、後群が両凹負レンズと両凸正レン
ズの接合レンズからなる正屈折力の第２レンズ群Ｇ２、
両凸正レンズ１枚からなる正屈折力の第３レンズ群Ｇ３
からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、第１レン
ズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端で
は広角端より像面側の位置になり、第２レンズ群Ｇ２は
開口絞りＳと一体に物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３
は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端
より物体側の位置になる。近距離の被写体にフォーカシ
ングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に繰り出さ
れる。

【０１０４】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカ
スレンズの物体側の面、接合レンズの像面側の面の３面
に用いられている。

【０１０５】実施例７のズームレンズは、図７に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニスカス
レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズ
からなり、後群が物体側に凸の負メニスカスレンズと両
凸正レンズの接合レンズからなる正屈折力の第２レンズ
群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる正屈折力の第３レン
ズ群Ｇ３からなり、広角端から望遠端に変倍する際は、
第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を描いて移動し、
望遠端では広角端より像面側の位置になり、第２レンズ
群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に移動し、第３レン
ズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端で
は広角端より物体側の位置になる。近距離の被写体にフ
ォーカシングするために、第３レンズ群Ｇ３は物体側に
繰り出される。

【０１０６】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接
合レンズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の
面の３面に用いられている。

【０１０７】実施例８のズームレンズは、図８に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニスカス
レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズ
からなり、後群が物体側に凸の負メニスカスレンズと物
体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる正
屈折力の第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる
正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、広角端から望遠
端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌
跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側
に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を描い
て移動し、望遠端では広角端より物体側の位置になる。
近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レン
ズ群Ｇ３は物体側に繰り出される。

【０１０８】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接
合レンズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の
面の３面に用いられている。

【０１０９】実施例９のズームレンズは、図９に示すよ
うに、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側に凸
の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レンズ
群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニスカス
レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズ
からなり、後群が物体側に凸の負メニスカスレンズと物
体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる正
屈折力の第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる
正屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、広角端から望遠
端に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌
跡を描いて移動し、望遠端では広角端より像面側の位置
になり、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側
に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を描い
て移動し、望遠端では広角端より物体側の位置になる。
近距離の被写体にフォーカシングするために、第３レン
ズ群Ｇ３は物体側に繰り出される。

【０１１０】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の接
合レンズの物体側の面、像面側の接合レンズの像面側の
面の３面に用いられている。

【０１１１】実施例１０のズームレンズは、図１０に示
すように、物体側に凸の負メニスカスレンズと、物体側
に凸の正メニスカスレンズとからなる負屈折力の第１レ
ンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、前群が物体側に凸の正メニス
カスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの接合レ
ンズからなり、後群が両凸正レンズ１枚からなる正屈折
力の第２レンズ群Ｇ２、両凸正レンズ１枚からなる正屈
折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、広角端から望遠端に
変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹の軌跡を
描いて移動し、望遠端では広角端より像面側の位置にな
り、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に移
動し、第３レンズ群Ｇ３は像面側に凸の軌跡を描いて移
動し、望遠端では広角端より物体側の位置になる。近距
離の被写体にフォーカシングするために、第３レンズ群
Ｇ３は物体側に繰り出される。

【０１１２】非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカ
スレンズの像面側の面、第２レンズ群Ｇ２の接合レンズ
の物体側の面、両凸正レンズの像面側の面の３面に用い
られている。

【０１１３】以下に、上記各実施例の数値データを示す
が、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、ωは半画角、
Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、Ｔ
Ｅは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ
₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レ
ンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ
数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正
とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下
記の式にて表される。

【０１１４】ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋
１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］＋A₄ｙ⁴ ＋A₆ｙ⁶ ＋A₈ｙ⁸ ＋
A₁₀ｙ¹⁰ ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、
A₈、A₁₀ はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面
係数である。

【０１１５】 実施例１ ｒ₁ = -170.3143 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂ = 5.8414（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 12.0726 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 54.2262 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.3453（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = 95.4310 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 7.0476 ｄ₈ = 0.7364 ｒ₉ = -16.8252 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.75520 ν_d5 =27.51 ｒ₁₀= 11.8343 ｄ₁₀= 0.1500 ｒ₁₁= 7.2865（非球面） ｄ₁₁= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₂= 172.6346 ｄ₁₂= （可変） ｒ₁₃= 10.2216 ｄ₁₃= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₄= -26.1369 ｄ₁₄= （可変） ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.8000 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 1.2119 ｒ₂₀= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-7.0761 ×10^-4 A₆ = 6.7760 ×10^-6 A₈ =-8.1158 ×10^-7 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 1.2950 ×10^-4 A₆ = 1.9346 ×10^-5 A₈ = 1.0449 ×10^-7 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ =-4.2930 ×10^-3 A₆ =-1.9500 ×10^-4 A₈ =-1.8987 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.48575 8.69016 12.90170 Ｆ_NO 2.5309 3.4380 4.2180 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 16.38278 5.81717 1.50000 ｄ₁₂ 2.53628 8.51621 13.50394 ｄ₁₄ 0.92173 0.56634 0.98268 。

【０１１６】 実施例２ ｒ₁ = 15.8915 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.80610 ν_d1 =40.92 ｒ₂ = 7.0213（非球面） ｄ₂ = 2.1000 ｒ₃ = 372.1079 ｄ₃ = 0.7000 ｎ_d2 =1.80100 ν_d2 =34.97 ｒ₄ = 8.5645 ｄ₄ = 0.8000 ｒ₅ = 9.4364 ｄ₅ = 1.8000 ｎ_d3 =1.80518 ν_d3 =25.42 ｒ₆ = 73.0069 ｄ₆ = （可変） ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 1.2000 ｒ₈ = 4.2517（非球面） ｄ₈ = 2.0000 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92 ｒ₉ = 19.9759 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78 ｒ₁₀= 6.4049 ｄ₁₀= 0.5060 ｒ₁₁= -30.9438 ｄ₁₁= 0.7000 ｎ_d6 =1.80518 ν_d6 =25.42 ｒ₁₂= 9.7024 ｄ₁₂= 0.1500 ｒ₁₃= 6.5413（非球面） ｄ₁₃= 1.3000 ｎ_d7 =1.69350 ν_d7 =53.21 ｒ₁₄= 60.2145 ｄ₁₄= （可変） ｒ₁₅= 9.0942 ｄ₁₅= 1.8000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23 ｒ₁₆= -24.6345 ｄ₁₆= （可変） ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.8000 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.5000 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84 ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.8000 ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.7500 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14 ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 1.2105 ｒ₂₂= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-2.0311 ×10^-4 A₆ = 4.8563 ×10^-6 A₈ =-2.4325 ×10^-7 A₁₀= 0.0000 第８面 Ｋ = 0 A₄ = 2.1863 ×10^-4 A₆ =-2.5313 ×10^-6 A₈ = 2.1088 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１３面 Ｋ = 0 A₄ =-4.9598 ×10^-3 A₆ =-3.5151 ×10^-6 A₈ =-6.3188 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.48484 8.68967 12.90434 Ｆ_NO 2.4574 3.1802 4.2143 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₆ 15.06657 3.92495 1.50000 ｄ₁₄ 2.53628 7.20667 14.54240 ｄ₁₆ 0.92173 1.77149 0.98813 。

【０１１７】 実施例３ ｒ₁ = -857.0392 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂ = 5.6854（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 11.5336 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 40.7118 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.9013（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = 100.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 10.2775 ｄ₈ = 0.9704 ｒ₉ = -35.4616 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.75520 ν_d5 =27.51 ｒ₁₀= 7.0672 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= -66.4582（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 9.4740 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -78.2616 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2135 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-7.4272 ×10^-4 A₆ = 1.1006 ×10^-5 A₈ =-1.0606 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-3.0790 ×10^-4 A₆ = 5.2721 ×10^-5 A₈ =-3.6293 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ = 1.8344 ×10^-3 A₆ = 4.5743 ×10^-4 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.47382 8.69623 12.90548 Ｆ_NO 2.7533 3.7081 4.5403 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 16.29722 5.69215 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 8.29446 13.02452 ｄ₁₃ 0.92173 0.55746 0.96822 。

【０１１８】 実施例４ ｒ₁ = 100.7790 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂ = 5.4902（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 8.7766 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 17.5858 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.5517（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = 100.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 12.2602 ｄ₈ = 0.4000 ｒ₉ = -20.9660 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.75520 ν_d5 =27.51 ｒ₁₀= 6.6923 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= 2144.9073（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 34.2662 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -10.3940 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2097 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-5.6595 ×10^-4 A₆ = 1.0331 ×10^-5 A₈ =-1.2345 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 1.1030 ×10^-4 A₆ = 1.2925 ×10^-5 A₈ = 1.2368 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.1710 ×10^-3 A₆ = 2.3011 ×10^-4 A₈ = 2.5760 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.50343 8.68933 12.89808 Ｆ_NO 2.7348 3.6810 4.5041 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 15.48325 5.55710 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 7.76229 11.98124 ｄ₁₃ 0.92173 0.52028 0.99103 。

【０１１９】 実施例５ ｒ₁ = 42.5595 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.78590 ν_d1 =44.20 ｒ₂ = 4.7675（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 7.3691 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 12.1844 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.5047（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 39.8274 ｄ₈ = 0.4000 ｒ₉ = -8.2589 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.80518 ν_d5 =25.42 ｒ₁₀= 9.1039 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= -31.3547（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 41.7653 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -10.4419 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2096 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-8.2264 ×10^-4 A₆ = 2.9692 ×10^-5 A₈ =-3.4531 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 5.2817 ×10^-4 A₆ =-4.1337 ×10^-7 A₈ = 7.0030 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.8171 ×10^-3 A₆ = 7.9590 ×10^-5 A₈ = 5.9595 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.50798 8.68815 12.89783 Ｆ_NO 2.6756 3.5685 4.5301 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 12.88684 4.32300 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 7.29203 12.56850 ｄ₁₃ 0.92173 1.14811 0.99547 。

【０１２０】 実施例６ ｒ₁ = 48.8209 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 5.2922（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 7.8564 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 11.9599 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.0128（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34 ｒ₇ = 59.7808 ｄ₇ = 0.6000 ｒ₈ = -6.0550 ｄ₈ = 0.7000 ｎ_d4 =1.80518 ν_d4 =25.42 ｒ₉ = 30.3388 ｄ₉ = 1.3000 ｎ_d5 =1.69350 ν_d5 =53.21 ｒ₁₀= -23.8887（非球面） ｄ₁₀= （可変） ｒ₁₁= 34.8386 ｄ₁₁= 1.8000 ｎ_d6 =1.51633 ν_d6 =64.14 ｒ₁₂= -11.2157 ｄ₁₂= （可変） ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.8000 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.5000 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.7500 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.2097 ｒ₁₈= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-6.0981 ×10^-4 A₆ = 2.1458 ×10^-5 A₈ =-1.7514 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 9.9656 ×10^-4 A₆ =-8.8267 ×10^-6 A₈ = 2.2275 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 第１０面 Ｋ = 0 A₄ = 5.3558 ×10^-3 A₆ = 1.5172 ×10^-4 A₈ = 8.7415 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.50781 8.69173 12.89768 Ｆ_NO 2.7589 3.5813 4.5412 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 14.37903 4.48089 1.50000 ｄ₁₀ 2.53628 6.72199 12.03831 ｄ₁₂ 0.92173 1.36867 0.99401 。

【０１２１】 実施例７ ｒ₁ = 48.7917 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 4.9208（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 7.2744 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 10.8817 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.1928（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92 ｒ₇ = 20.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 4.6080 ｄ₈ = 0.3000 ｒ₉ = 11.1087 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.80100 ν_d5 =34.97 ｒ₁₀= 5.0000 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= -94.5348（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 40.9250 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -10.2924 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2099 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-6.9655 ×10^-4 A₆ = 2.2675 ×10^-5 A₈ =-2.7121 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-4.1317 ×10^-4 A₆ =-2.2106 ×10^-5 A₈ = 2.8899 ×10^-8 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ = 2.5547 ×10^-3 A₆ = 1.3593 ×10^-4 A₈ = 2.6714 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.51098 8.69305 12.89664 Ｆ_NO 2.6860 3.6255 4.5097 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 12.98482 4.66773 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 7.72522 12.41976 ｄ₁₃ 0.92173 0.72680 1.00037 。

【０１２２】 実施例８ ｒ₁ = 53.3396 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 4.8636（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 7.1795 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 11.0146 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.1409（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34 ｒ₇ = 20.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 6.6251 ｄ₈ = 0.2500 ｒ₉ = 18.9164 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.80100 ν_d5 =34.97 ｒ₁₀= 5.0000 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= 131.1129（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 101.0545 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -8.9242 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2099 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-6.9038 ×10^-4 A₆ = 2.1682 ×10^-5 A₈ =-2.8744 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-2.3828 ×10^-4 A₆ =-2.7867 ×10^-5 A₈ = 1.7273 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１１面 Ｋ = 0 A₄ = 4.0597 ×10^-3 A₆ = 1.2436 ×10^-4 A₈ = 5.3134 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.51456 8.69351 12.89469 Ｆ_NO 2.6860 3.6255 4.5097 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 13.03256 4.75461 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 7.74470 12.25944 ｄ₁₃ 0.92173 0.63070 0.99143 。

【０１２３】 実施例９ ｒ₁ = 54.1687 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 4.8775（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 7.2049 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 11.0483 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 4.0773（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34 ｒ₇ = 20.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 5.3407 ｄ₈ = 0.2500 ｒ₉ = 11.9858 ｄ₉ = 0.7000 ｎ_d5 =1.80100 ν_d5 =34.97 ｒ₁₀= 6.3000 ｄ₁₀= 1.3000 ｎ_d6 =1.69350 ν_d6 =53.21 ｒ₁₁= 91.2515（非球面） ｄ₁₁= （可変） ｒ₁₂= 92.1682 ｄ₁₂= 1.8000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23 ｒ₁₃= -9.0056 ｄ₁₃= （可変） ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 0.8000 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14 ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2101 ｒ₁₉= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-6.8740 ×10^-4 A₆ = 2.0925 ×10^-5 A₈ =-2.8090 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-3.3388 ×10^-4 A₆ =-3.1067 ×10^-5 A₈ = 9.2408 ×10^-7 A₁₀= 0.0000 第１１面 A₄ = 3.7050 ×10^-3 A₆ = 9.5396 ×10^-5 A₈ = 5.4578 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.51222 8.69351 12.89514 Ｆ_NO 2.6701 3.6212 4.4921 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 13.03152 4.75532 1.50000 ｄ₁₁ 2.53628 7.76062 12.27816 ｄ₁₃ 0.92173 0.62586 0.99101 。

【０１２４】 実施例１０ ｒ₁ = 39.9722 ｄ₁ = 0.7000 ｎ_d1 =1.74320 ν_d1 =49.34 ｒ₂ = 5.2152（非球面） ｄ₂ = 2.0000 ｒ₃ = 6.7702 ｄ₃ = 1.8000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78 ｒ₄ = 9.1650 ｄ₄ = （可変） ｒ₅ = ∞（絞り） ｄ₅ = 1.2000 ｒ₆ = 3.6773（非球面） ｄ₆ = 2.0000 ｎ_d3 =1.74320 ν_d3 =49.34 ｒ₇ = 20.0000 ｄ₇ = 0.7000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78 ｒ₈ = 4.4487 ｄ₈ = 0.4500 ｒ₉ = 34.2439 ｄ₉ = 1.1000 ｎ_d5 =1.69350 ν_d5 =53.21 ｒ₁₀= -27.5333（非球面） ｄ₁₀= （可変） ｒ₁₁= 862.7516 ｄ₁₁= 1.8000 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23 ｒ₁₂= -8.0208 ｄ₁₂= （可変） ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 0.8000 ｎ_d7 =1.51633 ν_d7 =64.14 ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.5000 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.7500 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14 ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.2093 ｒ₁₈= ∞（像面） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-4.0558 ×10^-4 A₆ = 1.2917 ×10^-5 A₈ =-1.5497 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-5.5504 ×10^-4 A₆ =-4.3131 ×10^-5 A₈ = 3.5837 ×10^-6 A₁₀= 0.0000 第１０面 Ｋ = 0 A₄ = 3.6843 ×10^-3 A₆ = 2.9209 ×10^-4 A₈ = 8.0019 ×10^-5 A₁₀= 0.0000 ズームデータ（∞） ＷＥ ＳＴ ＴＥ ｆ (mm) 4.52430 8.69596 12.89101 Ｆ_NO 2.7382 3.7626 4.5129 ω (°) 33.2 18.2 12.5 ｄ₄ 13.74682 5.48232 1.50000 ｄ₁₀ 2.53628 8.13329 11.72047 ｄ₁₂ 0.92173 0.04448 0.99736 。

【０１２５】以上の実施例１の無限遠物点合焦時及び被
写体距離１０ｃｍ合焦時の収差図をそれぞれ図１１、図
１２に示す。また、実施例３、６、１０の無限遠物点合
焦時の収差図をそれぞれ図１３、図１４、図１５に示
す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）
は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差ＳＡ、非
点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣを示す。図
中、“ＦＩＹ”は像高を表す。

【０１２６】次に、上記各実施例における条件（Ａ）、
（１）〜（４）、（６）〜（１６）の値、条件（５）に
関するAsp21F、Asp24 及びＬの値を示す。 実施例 １ ２ ３ ４ ５ （Ａ） 1.62189 1.50643 2.09689 2.69354 8.84130 （１） 0.29541 0.27879 0 0 0 （２） -0.36534 -0.27409 -0.07365 -0.26971 -0.49945 （３） -0.08727 -0.07192 -0.10828 -0.25598 -0.47823 （４） 42.84000 44.93000 42.84000 42.84000 44.93000 （６） -0.23720 -0.20205 -0.35419 -0.45852 -0.79677 （７） -0.23876 -0.17810 -0.33747 -0.75781 -1.48006 （８） 0.13149 0.09036 0.17329 0.07143 0.07143 （９） 0.10600 0.51960 0.09750 0.07902 0 （10） -0.18007 -0.14805 -0.21728 -0.47760 -0.83050 （11） -0.43773 -0.46075 -0.78403 0.53453 0.59998 （12） 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 （13） 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 （14） 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 （15） 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 (16) 0.333 0.333 0.333 0.333 0.333 (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) Asp21F 0.00147 0.00182 -0.00150 0.00125 0.00464 Asp24 -0.03979 -0.04360 0.02250 0.04003 0.04394 Ｌ 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 。 実施例 ６ ７ ８ ９ １０ （Ａ） 14.89736 1.09903 1.59992 1.30986 1.20978 （１） 0 0 0 0 0 （２） -0.02202 0.01796 0.00808 0.01294 0.01170 （３） -0.57832 0.32508 0.09006 0.24136 0.25261 （４） − 35.38000 43.80000 43.80000 − （６） -0.87419 -0.04718 -0.23075 -0.13415 -0.09493 （７） -1.71985 0.99073 0.27198 0.72958 0.73584 （８） 0.10714 0.05357 0.04464 0.04464 0.08036 （９） − 0.79698 0.54946 0.69262 0.66881 （10） -1.03983 0.56327 0.15523 0.41614 0.43733 （11） 0.51294 0.59809 0.83771 0.82198 0.98158 （12） 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 （13） 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 （14） 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 （15） 1.06 1.06 1.06 1.06 1.06 (16) 0.333 0.333 0.333 0.333 0.333 (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) Asp21F 0.00915 -0.00379 -0.00242 -0.00330 -0.00516 Asp24 0.05162 0.02510 0.03851 0.03512 0.04099 Ｌ 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 。

【０１２７】なお、実施例１〜１０のローパスフィルタ
ーＬＦの総厚ｔ_LPF は何れも１．５００（ｍｍ）で３枚
重ねで構成している。もちろん、上述の実施例は、例え
ばローパスフィルターＬＦを１枚で構成する等、前記し
た構成の範囲内で種々変更可能である。

【０１２８】ここで、有効撮像面の対角長Ｌと画素間隔
ａについて説明しておく。図１７は、撮像素子の画素配
列の１例を示す図であり、画素間隔ａでＲ（赤）、Ｇ
（緑）、Ｂ（青）の画素あるいはシアン、マゼンダ、イ
エロー、グリーン（緑）の４色の画素（図１７）がモザ
イク状に配されている。有効撮像面は撮影した映像の再
生（パソコン上での表示、プリンターによる印刷等）に
用いる撮像素子上の光電変換面内における領域を意味す
る。図中に示す有効撮像面は、光学系の性能（光学系の
性能が確保し得るイメージサークル）に合わせて、撮像
素子の全光電変換面よりも狭い領域に設定されている。
有効撮像面の対角長Ｌは、この有効撮像面の対角長であ
る。なお、映像の再生に用いる撮像範囲を種々変更可能
としてよいが、そのような機能を有する撮像装置に本発
明のズームレンズを用いる際は、その有効撮像面の対角
長Ｌが変化する。そのような場合は、本発明における有
効撮像面の対角長Ｌは、Ｌのとり得る範囲における最大
値とする。

【０１２９】また、赤外カット手段については、赤外カ
ット吸収フィルターＩＦと赤外シャープカットコートと
があり、赤外カット吸収フィルターＩＦはガラス中に赤
外吸収体が含有される場合で、赤外シャープカットコー
トは吸収でなく反射によるカットである。したがって、
前記したように、この赤外カット吸収フィルターＩＦを
除去して、ローパスフィルターＬＦに直接赤外シャープ
カットコートを施してもよいし、ダミー透明平板上に施
してもよい。

【０１３０】この場合の近赤外シャープカットコート
は、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７０
０ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成するこ
とが望ましい。具体的には、例えば次のような２７層の
層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８
０ｎｍである。

【０１３１】 基 板 材質 物理的膜厚（ｎｍ） λ／４ ─────────────────────────────── 第１層 Ａｌ₂ Ｏ₃ ５８．９６ ０．５０ 第２層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第３層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第４層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第５層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第６層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第７層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第８層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第９層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第10層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第11層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第12層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第13層 ＳｉＯ₂ １３４．１４ １．００ 第14層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第15層 ＳｉＯ₂ １７８．４１ １．３３ 第16層 ＴｉＯ₂ １０１．０３ １．２１ 第17層 ＳｉＯ₂ １６７．６７ １．２５ 第18層 ＴｉＯ₂ ９６．８２ １．１５ 第19層 ＳｉＯ₂ １４７．５５ １．０５ 第20層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第21層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０ 第22層 ＴｉＯ₂ ８４．１９ １．００ 第23層 ＳｉＯ₂ １５４．２６ １．１５ 第24層 ＴｉＯ₂ ９５．１３ １．１３ 第25層 ＳｉＯ₂ １６０．９７ １．２０ 第26層 ＴｉＯ₂ ９９．３４ １．１８ 第27層 ＳｉＯ₂ ８７．１９ ０．６５ ─────────────────────────────── 空 気 。

【０１３２】上記の近赤外シャープカットコートの透過
率特性は図１８に示す通りである。

【０１３３】また、ローパスフィルターＬＦの射出面側
には、図１９に示すような短波長域の色の透過を低滅す
る色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行う
ことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

【０１３４】具体的には、このフィルター若しくはコー
ティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率
が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透
過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過
率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下で
あることが好ましい。

【０１３５】それにより、人間の目の色に対する認識
と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させる
ことができる。言い換えると、人間の視覚では認識され
難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されること
による画像の劣化を防止することができる。

【０１３６】上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６
％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認
識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０
ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間
の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが
悪くなる。

【０１３７】このような波長を制限する手段は、補色モ
ザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏
するものである。

【０１３８】上記各実施例では、図１９に示すように、
波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにお
ける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１
００％となるコーティングとしている。

【０１３９】前記した近赤外シャープカットコートとの
作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９
％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、
４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおけ
る透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％と
している。それにより、より忠実な色再現を行ってい
る。

【０１４０】また、ローパスフィルターＬＦは、像面上
投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそ
れぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に
重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμ
ｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらす
ことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは
前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

【０１４１】また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図２０に
示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン
（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザ
イク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。
これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数に
なるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィル
ターに対応しないようにモザイク状に配置されている。
それにより、より忠実な色再現が可能となる。

【０１４２】補色モザイクフィルターは、具体的には、
図２０に示すように少なくとも４種類の色フィルターか
ら構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の
通りであることが好ましい。

【０１４３】グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_P に分
光強度のピークを有し、イエローの色フィルターＹ_e は
波長Ｙ_P に分光強度のピークを有し、シアンの色フィル
ターＣは波長Ｃ_P に分光強度のピークを有し、マゼンダ
の色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以
下の条件を満足する。

【０１４４】５１０ｎｍ＜Ｇ_P ＜５４０ｎｍ ５ｎｍ＜Ｙ_P −Ｇ_P ＜３５ｎｍ −１００ｎｍ＜Ｃ_P −Ｇ_P ＜−５ｎｍ ４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ ５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターは
それぞれの分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍで
は８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターは
その分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは１０
％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める
上でより好ましい。

【０１４５】上記各実施例におけるそれぞれの波長特性
の一例を図２１に示す。グリーンの色フィルターＧは５
２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの
色フィルターＹ_e は５５５ｎｍに分光強度のピークを有
している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光
強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭ
は４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。ま
た、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの
分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_e は９５
％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

【０１４６】このような補色フイルターの場合、図示し
ないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用い
られるコントローラー）で、電気的に次のような信号処
理を行い、 輝度信号 Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e ＋Ｃ｜×１／４ 色信号 Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e ）−（Ｇ＋Ｃ）｜ Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e ）｜ の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号
に変換される。

【０１４７】ところで、上記した近赤外シャープカット
コートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよ
い。また、ローパスフィルターＬＦの枚数も前記した通
り２枚でも１枚でも構わない。

【０１４８】さて、以上のような本発明の電子撮像装置
は、ズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤ等の
電子撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわ
けデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例で
あるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等
に用いることができる。以下に、その実施形態を例示す
る。

【０１４９】図２２〜図２４は、本発明によるズームレ
ンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構
成の概念図を示す。図２２はデジタルカメラ４０の外観
を示す前方斜視図、図２３は同後方斜視図、図２４はデ
ジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタル
カメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する
撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファ
インダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４
６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部
に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動
して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを
通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成さ
れた物体像が、近赤外カットコートをダミー透明平板上
に施してなる赤外カット吸収フィルターＩＦ、光学的ロ
ーパスフィルターＬＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に
形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処
理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けら
れた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処
理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電
子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５
２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピー
（登録商標）ディスクやメモリーカード、ＭＯ等により
電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、
ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメ
ラとして構成してもよい。

【０１５０】さらに、ファインダー用光路４４上にはフ
ァインダー用対物光学系５３が配置してある。このファ
インダー用対物光学系５３によって形成された物体像
は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上
に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立
正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が
配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダ
ー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側
にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

【０１５１】このように構成されたデジタルカメラ４０
は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が
良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォ
ーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コ
スト化が実現できる。

【０１５２】なお、図２４の例では、カバー部材５０と
して平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレン
ズを用いてもよい。

【０１５３】以上の本発明の電子撮像装置は例えば次の
ように構成することができる。

【０１５４】〔１〕 ズームレンズ及びその像側に配さ
れた撮像素子を備えた電子撮像装置において、前記ズー
ムレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の
屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠物点合焦
時における広角端から望遠端への変倍に際して前記第２
レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レンズ群が第
２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前記第２レ
ンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２群前群、
第２群後群からなり、前記第２群前群は、物体側から順
に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズからなり、前
記第２群後群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ
の２枚のレンズからなり、かつ、第２レンズ群の最も像
側の正レンズは非球面を有し、以下の条件を満足するこ
とを特徴とする電子撮像装置。

【０１５５】 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
_24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
の合成焦点距離である。

【０１５６】〔２〕 ズームレンズ及びその像側に配さ
れた撮像素子を備えた電子撮像装置において、前記ズー
ムレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の
屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠物点合焦
時における広角端から望遠端への変倍に際して前記第２
レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レンズ群が第
２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前記第２レ
ンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２群前群、
第２群後群からなり、前記第２群前群は１枚の正レンズ
からなり、前記第２群後群は、物体側から順に、負レン
ズ、正レンズの２枚のレンズからなり、かつ、第２レン
ズ群の最も像側の正レンズは非球面を有し、以下の条件
を満足することを特徴とする電子撮像装置。

【０１５７】 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
_24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
の合成焦点距離である。

【０１５８】〔３〕 ズームレンズ及びその像側に配さ
れた撮像素子を備えた電子撮像装置において、前記ズー
ムレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の
屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠物点合焦
時における広角端から望遠端への変倍に際して前記第２
レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レンズ群が第
２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前記第２レ
ンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２群前群、
第２群後群からなり、前記第２群前群は、物体側から順
に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズからなり、前
記第２群後群は１枚の正レンズからなり、かつ、第２レ
ンズ群の最も像側の正レンズは非球面を有し、以下の条
件を満足することを特徴とする電子撮像装置。

【０１５９】 （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_24R ＝１／Ｒ_24R であ
り、Ｒ_23F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の曲率半径であ
り、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R は第２群後群
の射出面の光軸上の曲率半径、Ｌは撮像素子の有効撮像
領域の対角長、ｆ _2Rは第２群後群の合成焦点距離であ
る。

【０１６０】〔４〕 前記第２レンズ群の各レンズ群が
以下の条件を満足することを特徴とする上記１記載の電
子撮像装置。

【０１６１】 （４） ３０＜ν₂₁−ν₂₂−ν₂₃−ν₂₄＜５５ ただし、ν₂₁、ν₂₂、ν₂₃、ν₂₄はそれぞれ第２レンズ
群の物体側から順の第１レンズ、第２レンズ、第３レン
ズ、第４レンズにおけるｄ線基準の媒質のアッベ数であ
る。

【０１６２】〔５〕 以下の条件を満足する上記１、３
又は４の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１６３】 （９） −０．３＜ｆ_2F／Ｒ_21R ＜０．８ ただし、Ｒ_21R は第２レンズ群の最も物体側レンズの像
側面の光軸上曲率半径、ｆ_2Fは第２群前群の合成焦点距
離である。

【０１６４】〔６〕 前記第２レンズ群の最も像側の正
レンズにおける非球面形状が以下の条件を満足すること
を特徴とする上記１から５の何れか１項記載の電子撮像
装置。

【０１６５】（５） １．２×１０^-2・Ｌ＞｜Asp24 ｜
＞ ５・｜Asp21F｜ ただし、Asp21Fは第２レンズ群の最も物体側の正レンズ
の物体側面の光軸上での曲率半径を有する球面に対し、
光軸からの高さが０．３Ｌでの非球面偏倚量、Asp24 は
第２レンズ群の最も像側の正レンズの非球面の光軸上で
の曲率半径を有する球面に対し、光軸からの高さが０．
３Ｌでの非球面偏倚量であり、第２レンズ群の最も物体
側の正レンズの物体側面が球面の場合は非球面偏倚量As
p21Fを０とする。

【０１６６】〔７〕 第２レンズ群の最も像側レンズは
像側面のみが非球面であって、第２群後群中に空間を設
けないことを特徴とする上記１から６の何れか１項記載
の電子撮像装置。

【０１６７】〔８〕 以下の条件を満足する上記１から
７の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１６８】（６） −１．２＜（Ｒ_21F −Ｒ_22R ）
／（Ｒ_21F ＋Ｒ_22R ）＜０．３ ただし、Ｒ_21F は第２群前群における入射面、Ｒ_22R は
第２群前群の射出面の光軸上の曲率半径である。

【０１６９】

〔９〕 以下の条件を満足する上記１から
８の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１７０】 （７） −２．５＜ｆ₃ ／ｆ_2R＜０．３ （８） ０．０２＜ｄ₂₂／Ｌ＜０．２２ ただし、ｆ_2Rは第２群後群の合成焦点距離、ｆ₃ は第３
レンズ群の焦点距離、ｄ ₂₂は第２群前群の射出面から第
２群後群の入射面までの間隔である。

【０１７１】〔１０〕 無限遠物点合焦時における広角
端から望遠端への変倍に際して、前記第３レンズ群が像
側に凸の軌跡で移動することを特徴とする上記１から９
の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１７２】〔１１〕 前記第１レンズ群と第２レンズ
群との間に絞りを配したことを特徴とする上記１から１
０の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１７３】〔１２〕 変倍時に前記絞りが第２レンズ
群と一体で移動することを特徴とする上記１１記載の電
子撮像装置。

【０１７４】〔１３〕 以下の条件を満足することを特
徴とする上記１から１２の何れか１項記載の電子撮像装
置。

【０１７５】 （Ａ） １．０８＜Ｒ_22R ／Ｒ_21F ＜１０ ただし、Ｒ_21F は第２群前群の入射面の光軸上曲率半
径、Ｒ_22R は第２群前群の射出面の光軸上曲率半径であ
る。

【０１７６】〔１４〕 以下の条件を満足することを特
徴とする上記１から１３の何れか１項記載の電子撮像装
置。

【０１７７】（10） −１．５＜ｆ₂ ／ｆ_2R＜０．３ ただし、ｆ₂ は第２レンズ群全体の合成焦点距離、ｆ_2R
は第２群後群の合成焦点距離である。

【０１７８】〔１５〕 前記第３レンズ群は１枚の正レ
ンズで構成されていることを特徴とする上記１から１３
の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１７９】〔１６〕 前記第３レンズ群の正レンズが
以下の条件を満足することを特徴とする上記１５記載の
電子撮像装置。

【０１８０】（11） −１．０＜（Ｒ₃₁＋Ｒ₃₂）／
（Ｒ₃₁−Ｒ₃₂）＜１．２ ただし、Ｒ₃₁、Ｒ₃₂はそれぞれ第３レンズ群の正レンズ
の物体側面及び像側面の光軸上曲率半径である。

【０１８１】〔１７〕 前記第３レンズ群の移動により
近距離物点への合焦を行うことを特徴とする上記１から
１６の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１８２】〔１８〕 前記ズームレンズの広角端半画
角ω_W が２７°から４２°の範囲にあることを特徴とす
る上記１から１７の何れか１項記載の電子撮像装置。

【０１８３】

【発明の効果】本発明により、沈胴厚が薄く収納性に優
れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能
の優れたズームレンズを得ることができ、ビデオカメラ
やデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能とな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の電子撮像装置に用いられるズームレン
ズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間
状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。

【図２】実施例２のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図３】実施例３のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図４】実施例４のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図５】実施例５のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図６】実施例６のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図７】実施例７のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図８】実施例８のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図９】実施例９のズームレンズの図１と同様のレンズ
断面図である。

【図１０】実施例１０のズームレンズの図１と同様のレ
ンズ断面図である。

【図１１】実施例１の無限遠物点合焦時の収差図であ
る。

【図１２】実施例１の被写体距離１０ｃｍ合焦時の収差
図である。

【図１３】実施例３の無限遠物点合焦時の収差図であ
る。

【図１４】実施例６の無限遠物点合焦時の収差図であ
る。

【図１５】実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図であ
る。

【図１６】本発明のおける非球面偏倚量の定義を説明す
るための図である。

【図１７】電子撮像素子にて撮影を行う場合の有効撮像
面の対角長について説明するための図である。

【図１８】近赤外シャープカットコートの一例の透過率
特性を示す図である。

【図１９】ローパスフィルターの射出面側に設ける色フ
ィルターの一例の透過率特性を示す図である。

【図２０】補色モザイクフィルターの色フィルター配置
を示す図である。

【図２１】補色モザイクフィルターの波長特性の一例を
示す図である。

【図２２】本発明によるズームレンズを組み込んだデジ
タルカメラの外観を示す前方斜視図である。

【図２３】図２２のデジタルカメラの後方斜視図であ
る。

【図２４】図２２のデジタルカメラの断面図である。

【符号の説明】

Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ３…第３レンズ群 Ｓ…開口絞り ＩＦ…赤外カット吸収フィルター ＬＦ…ローパスフィルター ＣＧ…カバーガラス Ｉ…像面 Ｅ…観察者眼球 ４０…デジタルカメラ ４１…撮影光学系 ４２…撮影用光路 ４３…ファインダー光学系 ４４…ファインダー用光路 ４５…シャッター ４６…フラッシュ ４７…液晶表示モニター ４９…ＣＣＤ ５０…カバー部材 ５１…処理手段 ５２…記録手段 ５３…ファインダー用対物光学系 ５５…ポロプリズム ５７…視野枠 ５９…接眼光学系

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ０２Ｂ 13/18 Ｇ０２Ｂ 13/18 Ｇ０３Ｂ 17/12 Ｇ０３Ｂ 17/12 Ｚ Ｆターム(参考） 2H048 BB02 BB10 BB47 FA05 FA12 FA24 GA04 GA11 GA43 2H049 BA06 BA42 BB66 BC22 2H087 KA03 MA14 PA05 PA06 PA07 PA18 PA19 PB06 PB07 PB08 QA02 QA03 QA07 QA17 QA19 QA21 QA22 QA25 QA34 QA41 QA42 QA46 RA05 RA12 RA13 RA36 RA42 RA43 SA14 SA16 SA19 SA62 SA63 SA74 SB03 SB04 SB14 SB15 SB22 2H101 DD65

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ズームレンズ及びその像側に配された撮
   像素子を備えた電子撮像装置において、 前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有
   する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
   と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠
   物点合焦時における広角端から望遠端への変倍に際して
   前記第２レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レン
   ズ群が第２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前
   記第２レンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２
   群前群、第２群後群からなり、前記第２群前群は、物体
   側から順に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズから
   なり、前記第２群後群は、物体側から順に、負レンズ、
   正レンズの２枚のレンズからなり、かつ、第２レンズ群
   の最も像側の正レンズは非球面を有し、以下の条件を満
   足することを特徴とする電子撮像装置。 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
   _24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
   Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
   曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
   は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
   記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
   面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
   は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
   の合成焦点距離である。
2. 【請求項２】 ズームレンズ及びその像側に配された撮
   像素子を備えた電子撮像装置において、 前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有
   する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
   と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠
   物点合焦時における広角端から望遠端への変倍に際して
   前記第２レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レン
   ズ群が第２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前
   記第２レンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２
   群前群、第２群後群からなり、前記第２群前群は１枚の
   正レンズからなり、前記第２群後群は、物体側から順
   に、負レンズ、正レンズの２枚のレンズからなり、か
   つ、第２レンズ群の最も像側の正レンズは非球面を有
   し、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装
   置。 （１） −０．６＜（Ｃ_24F −Ｃ_23R ）・Ｌ＜０．６ （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_23R ＝１／Ｒ_23R 、Ｃ
   _24F ＝１／Ｒ_24F 、Ｃ_{24 R} ＝１／Ｒ_24R であり、
   Ｒ_23F 、Ｒ_23R 、Ｒ_24F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の
   曲率半径であり、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R
   は第２群後群の射出面の光軸上の曲率半径、Ｒ_23R は前
   記入射面を有する負レンズの像側面、Ｒ_24F は前記射出
   面を有する正レンズの物体側面の光軸上の曲率半径、Ｌ
   は撮像素子の有効撮像領域の対角長、ｆ_2Rは第２群後群
   の合成焦点距離である。
3. 【請求項３】 ズームレンズ及びその像側に配された撮
   像素子を備えた電子撮像装置において、 前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有
   する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
   と、正の屈折力を有する第３レンズ群よりなり、無限遠
   物点合焦時における広角端から望遠端への変倍に際して
   前記第２レンズ群が物体側へのみ移動し、前記第３レン
   ズ群が第２レンズ群との間隔を変化させつつ移動し、前
   記第２レンズ群は、空間を挟んで物体側から順に、第２
   群前群、第２群後群からなり、前記第２群前群は、物体
   側から順に、正レンズ、負レンズの２枚接合レンズから
   なり、前記第２群後群は１枚の正レンズからなり、か
   つ、第２レンズ群の最も像側の正レンズは非球面を有
   し、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装
   置。 （２） −１．２＜（Ｃ_23F −Ｃ_24R ）・Ｌ＜０．３ （３） −０．８＜Ｌ／ｆ_2R＜０．４ ただし、Ｃ_23F ＝１／Ｒ_23F 、Ｃ_24R ＝１／Ｒ_24R であ
   り、Ｒ_23F 、Ｒ_24R は第２群後群の各面の曲率半径であ
   り、Ｒ_23F は第２群後群の入射面、Ｒ_24R は第２群後群
   の射出面の光軸上の曲率半径、Ｌは撮像素子の有効撮像
   領域の対角長、ｆ _2Rは第２群後群の合成焦点距離であ
   る。