JP5117521B2

JP5117521B2 - 電子撮像装置

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Publication number: JP5117521B2
Application number: JP2010046320A
Authority: JP
Inventors: 伸一三原
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2000-07-10
Filing date: 2010-03-03
Publication date: 2013-01-16
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Description

本発明は、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により奥行き方向の薄型化を実現した電子撮像装置に関し、特に、ビデオカメラやデジタルカメラに関するものである。また、そのズームレンズはリアフォーカスを可能にならしめたものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルム（通称ライカ版）カメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメラ（電子カメラ）が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。本発明においては、特にポータブルな普及タイプのカテゴリーに注目し、高画質を確保しながら奥行きの薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現する技術を提供することを狙っている。カメラの奥行き方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近では、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出し、携帯時に光学系をカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することが主流になっている。しかしながら、使用するレンズタイプやフィルターによって光学系沈胴時の厚みが大きく異なる。特にズーム比やＦ値等の仕様を高く設定するには、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するいわゆる正先行型ズームレンズは、各々のレンズエレメントの厚みやデッドスペースが大きく、沈胴してもたいして厚みが薄くならない（特許文献１）。負先行型で特に２乃至３群構成のズームレンズはその点有利であるが、群内構成枚数が多かったり、エレメントの厚みが大きかったり、最も物体側のレンズが正レンズの場合も沈胴しても薄くならない（特許文献２）。現在知られている中で、電子撮像素子用に適しかつズーム比、画角、Ｆ値等含めた結像性能が良好で沈胴厚を最も薄くできる可能性を有するものの例として、特許文献３、特許文献４、特許文献５等のものがある。

第１群を薄くするには入射瞳位置を浅くするのがよいが、そのためには第２群の倍率を高くすることになる。一方、そのために第２群の負担が大きくなりそれ自身を薄くすることが困難になるばかりでなく、収差補正の困難さや製造誤差の効きが増大し好ましくない。薄型化小型化を実施するには、撮像素子を小さくすればよいが、同じ画素数とするためには画素ピッチを小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーしなければならない。回折の影響も然りである。

また、奥行きの薄いカメラボディにするために、合焦時のレンズ移動を前群ではなくいわゆるリアフォーカスが駆動系のレイアウト上有効である。すると、リアフォーカスを実施したときの収差変動が少ない光学系を選択する必要が出てくる。

特開平１１−２５８５０７号公報特開平１１−５２２４６号公報特開平１１−１９４２７４号公報特開平１１−２８７９５３号公報特開２０００−９９９７号公報

本発明の目的は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第
２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなるズームレンズを有する電子撮像装置において、リアフォーカス方式により、機構レイアウト上小型で簡素にしやすく、第４群を非球面レンズとして構成を薄くし、かつ、広角端から望遠端までシェーディングの発生を抑えることである。

上記目的を達成するために、本発明の背景をなす１つの電子撮像装置は、結像光学系と前記結像光学系の像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記結像光学系は、非球面を含みかつ常時固定である最も像側の最終レンズと、前記最終レンズより物体側直前に配され、かつ、フォーカスのために移動するフォーカスレンズ群とを含むことを特徴とするものである。

この場合に、前記結像光学系は、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する正の屈折力のレンズ群を有することが望ましい。

また、前記結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する正の屈折力の第２レンズ群を有するものとすることができる。

また、前記結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する複数の正の屈折力のレンズ群を有するものとすることができる。

本発明の背景をなすもう１つの電子撮像装置は、結像光学系と前記結像光学系の像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記結像光学系は、最も物体側に配された負の屈折力を有する第１レンズ群と、その像側に配された少なくとも３つのレンズ群とを含み、
物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍あるいはフォーカスのために変化し、
最も像側のレンズ群は固定で１枚の非球面レンズにて構成され、
変倍時に前記第１レンズ群の像側直後のレンズ群と一体で移動する開口絞りを有することを特徴とするものである。

本発明の背景をなすさらにもう１つの電子撮像装置は、ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群からなり、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第４レンズ群が非球面を含む常時固定の１枚のレンズよりなることを特徴とするものである。

本発明の背景をなす別の電子撮像装置は、ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群からなり、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第２レンズ群は、非球面を含む１枚の単レンズと、物体側より順に正レンズと負レンズとからなる接合レンズとからなり、
前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなることを特徴とするものである。

本発明の背景をなすさらに別の電子撮像装置は、ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とからなり、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第２レンズ群は、非球面を含む１つの正レンズと、１つの負レンズとからなり、
前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなることを特徴とするものである。

以上において、第１レンズ群が変倍時移動するものとすることができる。

本発明の背景の電子撮像装置において採用した結像光学系は、最も像側のレンズ（単レンズ若しくは接合レンズ）は非球面を含みこれを常時固定とし、これより直前のレンズ群がフォーカスのために移動するようにしたリアフォーカス式ズームレンズである。したがって、リアフォーカス方式でありながら、無限遠から近距離まで安定した高い結像性能を確保することができる。これは、特に、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側に単調に移動する正の屈折力のレンズ群を有する場合に有効である。このようなレンズ群を有するズームレンズにおいては、広角端から望遠端までの変倍全域での収差変動を小さくし、かつ、どの状態でも少ない収差に補正するために、最終群に非球面を導入して特にコマ収差や非点収差等の軸外収差の補正を行なう。したがって、非球面を有する最終群にてフォーカスを行なうと、その光軸方向への移動に伴うコマ収差や非点収差等の軸外収差変動が大きくなりやすく、性能劣化につながる。そのため、非球面を有する最終群は固定とし、その直前の群にてフォーカスを実施するのが好ましい。

なお、このようなズームレンズの第１群は負レンズ群にて構成する方がコンパクト化に向いているが、第１群が正レンズ群のときよりも上記の問題が顕著である。

例えば、具体的には、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群よりなり、第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能なズームレンズよりなる結像光学系であって、第４レンズ群が非球面を含む位置固定の１枚のレンズよりなる結像光学系、あるいは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群よりなり、第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能なズームレンズにおいて、第２レンズ群が非球面を含む１枚の単レンズと正レンズ・負レンズの順の１つの接合レンズからなり、第３レンズ群は単レンズである正レンズ１枚よりなる結像光学系、あるいは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群よりなり、第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能なズームレンズにおいて、第２レンズ群が非球面を含む正レンズ（単レンズ又は接合レンズ）と負レンズ（単レンズ又は接合レンズ）１つずつからなり、第３レンズ群は単レンズである正レンズ１枚よりなる結像光学系の場合がそうである。

なお、最終レンズ群である第４レンズ群は正の屈折力を有することが、電子撮像素子への入射角を垂直に近くできるのでより好ましい。また、部品点数削減のため、このレンズ
群を非球面単レンズとすることが可能である。

前記のように、変倍時可動な群にて変倍全域での収差変動を極力小さく補正して残る概ね一律の収差、特に軸外収差を最終レンズ群に非球面を入れることで除去している。しかし、特にコマ収差の場合は、補正のためのレンズ面が像面からある程度離れていないと補正できない。したがって、最終レンズ群と像面との光軸上の空気換算距離ＤＲは以下の条件を満たすのがよい。

（ｘ）０．３＜ＤＲ／Ｙ＜２．５
ただし、Ｙは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長である。

条件（ｘ）の下限値の０．３を越えると、最終レンズ群の非球面による歪曲収差の補正は行いやすいが、コマ収差の補正が困難となる。上限値の２．５を越えると、光学系の全長や開口絞りから離れた群のレンズ径が肥大化しやすい。

さらには、
（ｘ−１）０．４＜ＤＲ／Ｙ＜２．０
とするとより好ましい。

また、さらには、
（ｘ−２）０．５＜ＤＲ／Ｙ＜１．５
とするとより好ましい。

また、上記の構成によって発生するスペース的損失を極力カバーするため、上記非球面を含み固定の最終レンズ群とその直前のフォーカス群との間隔Ｄ_34W（ただし、無限遠物点合焦時広角端のとき）について、以下の条件を満たした方がよい。

（ｙ）０．０５＜Ｄ_34W／Ｙ＜０．８
条件（ｙ）の上限の０．８を越えると、光学系全長が長くなりやすいか変倍比を確保し難い。下限値の０．０５は両群の機械的干渉を避けるために設けたものである。

さらには、
（ｙ−１）０．０５＜Ｄ_34W／Ｙ＜０．６
とするとより好ましい。

また、さらには、
（ｙ−２）０．０５＜Ｄ_34W／Ｙ＜０．４
とするとより好ましい。

また、最も物体側のレンズ群である第１レンズ群を変倍に伴って可動とすることで、第１レンズ群にコンペンセータの機能を持たせることができ、それにより第２群以降による変倍比を拡大できるのでより好ましい。

次に、上述の背景の電子撮像装置を応用したものを説明する。

前記目的を達成するために、この応用の電子撮像装置は、最も物体側に負の屈折力を有する第１群を有し、４つ以上の群より構成され、物体側より４つ目までの群は変倍中に相互の間隔が変化し、最も像側の群は固定で正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、変倍時に第２群と一体で移動する開口絞りを有し、かつ、以下の条件（１）を満足することを特徴とするズームレンズ及び電子撮像素子を有するものである。

（１）１．５＜Ｌ₂／Ｙ＜３．５
ただし、Ｌ₂は第２群の広角端から望遠端にかけての移動量、Ｙは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長である。

以上のようなズームレンズの構成は、各群の厚みを薄くしやすくかつ構成がシンプルな上、変倍時、フォーカス時共に結像性能が安定している。また、変倍によるＦ値の変動も少ない。しかし、射出瞳位置の変動が大きいという欠点がある。これは変倍時における絞りの移動量が大きいためである。条件（１）の上限値３．５を越えると、広角端か望遠端において撮像面における主光線の角度が大きくなりすぎて好ましくない。下限値の１．５を越えると、変倍時若しくはフォーカス時の非点収差等の収差変動が大きくなりやすく好ましくない。

なお、条件（１）に代えて次のようにすれば、さらに好ましい。

（１−１）１．６＜Ｌ₂／Ｙ＜３．３
さらに、次のようにすれば、さらに好ましい。

（１−２）１．７＜Ｌ₂／Ｙ＜３．０
上記式の下限値又は上限値を各々個別に限定しても好ましい。

以上のような背景のもと、本発明の電子撮像装置は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、前記第４群は常時固定であり、物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍のために変化し、変倍時に前記第２群と一体で移動する開口絞りを有し、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群は、非球面を含む１枚の単レンズと、物体側より順に正レンズと負レンズとからなる接合レンズとからなり、前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなり、前記第４群は正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、以下の条件（２）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とするものである。

（２） −１．２＜^exＰ_W／^exＰ_T＜０
ただし、^exＰ_W、^exＰ_Tはそれぞれ無限遠物点合焦時における広角端及び望遠端での像面から測った射出瞳位置である。

本発明のもう１つの電子撮像装置は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、前記第４群は常時固定であり、物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍のために変化し、変倍時に前記第２群と一体で移動する開口絞りを有し、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群は、非球面を含む１つの正レンズと、１つの負レンズとからなり、前記第３群は、正の単レンズ１枚よりなり、前記第４群は正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、以下の条件（２）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とするものである。
（２） −１．２＜^exＰ_W／^exＰ_T＜０
ただし、^exＰ_W、^exＰ_Tはそれぞれ無限遠物点合焦時における広角端及び望遠端での像面から測った射出瞳位置である。
このズーム方式の場合、広角から望遠にかけて射出瞳位置の変化量が大きいため、条件（２）以内に収まるようにする必要がある。上限の０を越えると、広角端でシェーディングが発生しやすくなり、下限値の−１．２を越えると、望遠端にてシェーディングが発生しやすい。

なお、次のようにすれば、さらによい。

（２−１） −１．１＜^exＰ_W／^exＰ_T＜−０．２
さらに、次のようにすれば、なおよい。

（２−２） −１．０＜^exＰ_W／^exＰ_T＜−０．４
上記式の下限値又は上限値を各々個別に限定しても好ましい。

本発明は、また、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記
第２群が物体側から順に非球面を含む１枚の単レンズと物体側から正レンズ、負レンズの順で構成した接合レンズとからなり、前記第３群は正の屈折力を有する１枚の単レンズよりなり、以下の条件（３）と条件（４）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置としてもよい。

（３） −１．５＜（Ｒ_2C1＋Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2−Ｒ_2C3）／
（Ｒ_2C1−Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2＋Ｒ_2C3）＜−０．３
（４）０．０５＜ｔ_2N／ｔ₂＜０．３
ただし、Ｒ_2C1、Ｒ_2C2、Ｒ_2C3は第２群の接合レンズの物体側から１番目と２番目と３番目のレンズ面のそれぞれの光軸上の曲率半径、ｔ_2Nは第２群の接合レンズ中の負レンズの光軸上での厚み、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みである。

条件（３）は、前記第２群の接合レンズのそれぞれのレンズエレメント（正レンズ・負レンズ）のシェープファクターの比を規定したものである。下限値の−１．５を越えると、軸上色収差の補正に不利であり、上限値の−０．３を越えると、レンズエレメントが厚くなり、小型化には不利である。

条件（４）は、第２群の負レンズ（接合されている）の光軸上の厚みを規定したものである。この部位はある程度厚くしないと非点収差が補正し切れないが、光学系の各エレメントの厚みを薄くする目的の場合、これが足枷になる。したがって、非点収差の補正は、その像側のレンズに非球面を導入して補正する。それでも、下限値０．０５を越えると、非点収差は補正し切れなくなる。上限値０．３を越えると、厚さが許容できない。

なお、条件（３）、（４）を個別に若しくは共に次のようにすればなお好ましい。

（３−１） −１．３＜（Ｒ_2C1＋Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2−Ｒ_2C3）／
（Ｒ_2C1−Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2＋Ｒ_2C3）＜−０．４
（４−１）０．０６＜ｔ_2N／ｔ₂＜０．２８
さらに、条件（３）、（４）を個別に若しくは共に次のようにすればなお好ましい。

（３−２） −１．２＜（Ｒ_2C1＋Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2−Ｒ_2C3）／
（Ｒ_2C1−Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2＋Ｒ_2C3）＜−０．５
（４−２）０．０７＜ｔ_2N／ｔ₂＜０．２６
上記式の下限値又は上限値を各々個別に限定しても好ましい。

本発明は、また、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群よりなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群が物体側から順に非球面を含む正レンズ成分と負レンズ成分１つずつからなり、前記第３群は正の屈折力を有する１枚の単レンズよりなり、以下の条件（５）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置として構成してもよい。

（５）０．０５＜ｔ_2NI／ｔ₂＜０．３
ただし、ｔ_2NIは第２群中の最も像側の負レンズの光軸上での厚み、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みである。ここで、レンズ成分とは、単レンズか接合レンズを示す概念とする。

条件（５) は、条件（４) と同様に、非点収差の補正と第２群の厚さとのバランスをとるための条件である。

条件（５) は以下の条件（５−１）又は（５−２）としてもよく、また、以下の式の上限のみ若しくは下限のみ限定しても好ましい。

（５−１）０．０６＜ｔ_2NI／ｔ₂＜０．２８
（５−２）０．０７＜ｔ_2NI／ｔ₂＜０．２６
ところで、上記の各発明にてズームレンズの変倍比が２．３倍以上の場合、以下の条件（ａ）、（ｂ）を満足すると薄型化に寄与する。

（ａ）０．９＜−β_23t＜１．８
（ｂ）２．０＜ｆ₂／ｆ_W＜３．０
ただし、β_23tは第２と第３群の望遠端における無限遠物点合焦時の合成倍率、ｆ₂は第２群の焦点距離、ｆ_Wはズームレンズ全系の無限遠物点合焦時の広角端焦点距離である。

条件（ａ) は、第２群と第３群の望遠端における無限遠物点時倍率β_23tを規定したものである。これはできるだけ絶対値が大きい方が広角端における入射瞳位置を浅くできて第１群の径を小さくしやすく、ひいては厚みを小さくできる。下限の０．９を越えると、厚みを満足するのが困難で、上限の１．８を越えると、収差補正（球面収差、コマ、非点収差）が困難となる。

条件（ｂ) は、第２群の焦点距離ｆ₂を規定したものである。焦点距離が短い方が第２群自身の薄型化には有利であるが、第２群の前側主点を物体側に、第１群の後側主点を像側に位置するようなパワー配置上の無理が出やすく、収差補正上好ましくない。下限の２．０を越えると、球面収差、コマ、非点収差等の補正が困難になる。上限の３．０を越えると、薄型化が困難となる。

なお、（ａ）、（ｂ）を各々個別に若しくは共に次のようにすればより好ましい。

（ａ−１) ０．９＜−β_23t＜１．７
（ｂ−１) ２．１＜ｆ₂／ｆ_W＜２．８
さらに、次のようにすればなお好ましい。

（ａ−２) １．１＜−β_23t＜１．６
（ｂ−２) ２．２＜ｆ₂／ｆ_W＜２．６
上記式の下限値又は上限値を各々個別に限定しても好ましい。

また、第１群の構成としては、物体側から順に、２枚の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群によるか、物体側から順に、２枚以下の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群とよりなり、前記負レンズ群の中少なくとも１枚の負レンズは非球面を含む構成とすれば、第２・３・４群の構成との収差補正上の相性が良好である。つまり、フォーカシング時の収差変動が少なく、全ての変倍域で収差補正が良好に行える。

並びに、前記第１群、第２群の総厚が以下の条件を満足するのもよい。

（６）０．６＜ｔ₁／Ｙ＜２．２
（７）０．３＜ｔ₂／Ｙ＜１．５
ただし、ｔ₁は第１群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、
ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、Ｙは撮像素子の有効撮像領域（略矩形）の対角長である。

条件（６）、（７）は、それぞれ第１群第２群の総厚を規定したものである。それぞれの上限値２．２、１．５を越えると、薄型化の妨げになりやすく、下限値０．６、０．３を越えると、各レンズ面の曲率半径を緩くせざるを得ず、近軸関係の成立や諸収差補正が困難になる。条件（６）、（７）の下限のそれぞれ０．６、０．３を越えて小さくなると、各レンズ厚が薄くなる。そのため、レンズ中心から周辺までの厚さ、縁肉を確保しようとすると、各レンズの曲率が緩くなるため、各レンズに必要なパワーを確保できなくなる。

なお、この条件範囲は縁肉・機械スペース確保上、Ｙの値によって変えることが好ましい。

具体的には、以下の条件（６−１）、（７−１）を満足することが望ましい。

（６−１）Ｙ≦６．２ｍｍのとき
０．８＜ｔ₁／Ｙ＜２．２
６．２ｍｍ＜Ｙ≦９．２ｍｍのとき
０．７＜ｔ₁／Ｙ＜２．０
９．２ｍｍ＜Ｙのとき
０．６＜ｔ₁／Ｙ＜１．８
（７−１）Ｙ≦６．２ｍｍのとき
０．５＜ｔ₂／Ｙ＜１．５
６．２ｍｍ＜Ｙ≦９．２ｍｍのとき
０．４＜ｔ₂／Ｙ＜１．３
９．２ｍｍ＜Ｙのとき
０．３＜ｔ₂／Ｙ＜１．１
以上、ズームレンズ部について沈胴厚を薄くしつつも結像性能を良好にする手段を提供した。

次に、フィルター類を薄くする点について言及する。電子撮像装置には通常赤外光が撮像面に入射しないように一定の厚みのある赤外吸収フィルターを撮像素子よりも物体側に挿入している。これを厚みのないコーティングに置き換えることを考える。当然その分薄くなる訳だが、副次的効果がある。ズームレンズ系後方にある撮像素子よりも物体側に、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下の近赤外シャープカットコートを導入すると、吸収タイプよりも相対的に赤側の透過率が高くなり、補色モザイクフィルターを有するＣＣＤの欠点である青紫側のマゼンタ化傾向がゲイン調整により緩和され、原色フィルターを有するＣＣＤ並みの色再現を得ることができる。一方、補色フィルターの場合、その透過光エネルギーの高さから原色フィルター付きＣＣＤと比べ実質的感度が高く、かつ、解像的にも有利であるため、小型ＣＣＤを使用したときのメリットが大である。

もう一方のフィルターである光学的ローパスフィルターについても、その光軸上の総厚ｔ_LPFが以下の条件を満たすようにするとよい。

（８）０．１５×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．４５×１０³
ただし、ａは電子撮像素子の水平画素ピッチである。

沈胴厚を薄くするには光学的ローパスフィルターを薄くすることも効果的であるが、一
般的にはモアレ抑制効果が減少して好ましくない。一方、画素ピッチが小さくなるにつれて結像レンズ系の回折の影響によりナイキスト限界以上の周波数成分のコントラストは減少し、モアレ抑制効果の減少はある程度許容されるようになる。例えば、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用する場合、かなりモアレ抑制効果があることが知られている。この場合のフィルターが最も薄くなる仕様としては、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらせるものが知られている。ここで、ＳＱＲＴはスクエアルートであり平方根を意味する。このときのフィルター厚は、およそ［１＋２×SQRT(1/2) ］×ａ×１０³／５．８８（ｍｍ）となる。これは、ちょうどナイキスト限界に相当する周波数においてコントラストをゼロにする仕様である。これよりは数％ないし数十％程度薄くすると、ナイキスト限界に相当する周波数のコントラストが少し出てくるが、上記回折の影響で抑えることが可能になる。上記以外のフィルター仕様、例えば２枚重ねあるいは１枚で実施する場合も含めて、条件（８）を満足するのがよい。上限値の０．４５×１０³を越えると、光学的ローパスフィルターが厚すぎ薄型化の妨げになる。下限値の０．１５×１０³を越えると、モアレ除去が不十分になる。ただし、これを実施する場合のａの条件は５μｍ以下であることが望ましい。

さらに、ａが４μｍ以下の場合、より回折の影響を受けやすいので、以下の条件（８−１）を満足することが好ましい。

（８−１）０．１３×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．４２×１０³
また、以下のようにしてもよい。ローパスフィルターが３枚のローパスフィルターを重ね合わせたものであり、４μｍ≦ａ＜５μｍのとき、
（８−２）０．３×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．４×１０³
を満足するとよい。

また、ローパスフィルターが２枚のローパスフィルターを重ね合わせたものであり、４μｍ≦ａ＜５μｍのとき、
（８−３）０．２×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．２８×１０³
を満足するとよい。

また、ローパスフィルターが１枚のローパスフィルターであり、４μｍ≦ａ＜５μｍのとき、
（８−４）０．１×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．１６×１０³
を満足するとよい。

また、ローパスフィルターが３枚のローパスフィルターを重ね合わせたものであり、ａ＜４μｍのとき、
（８−５）０．２５×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．３７×１０³
を満足するとよい。

また、ローパスフィルターが２枚のローパスフィルターを重ね合わせたものであり、ａ＜４μｍのとき、
（８−６）０．１６×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．２５×１０³
を満足するとよい。

また、ローパスフィルターが１枚のローパスフィルターからなり、ａ＜４μｍのとき、
（８−７）０．０８×１０³＜ｔ_LPF／ａ＜０．１４×１０³
を満足するとよい。

また、画素ピッチの小さな撮像素子を使用する場合、絞り込みによる回折効果の影響で画質が劣化する。したがって、開口形状が固定の複数の開口を有し、その中の１つを第１群の最も像側のレンズ面と第３群の最も物体側のレンズ面の間の何れかの光路内に挿入でき、かつ、他のものと交換可能とすることで、像面照度を調節することができる電子撮像装置としておき、具体的には、その複数の開口の中一部の開口内に、波長５５０ｎｍに対する透過率がそれぞれ異なり、かつ、８０％未満であるような媒体を有し、他の一部の開口の波長５５０ｎｍに対する透過率を８０％以上とすることで光量調節を行なうのがよい。

あるいは、ズームレンズの焦点距離ｆと入射瞳の直径ＩＤから求まるＦナンバー（ｆ／ＩＤ）をＦ_no、前記開口における波長５５０ｎｍにおける透過率をＴとしたときのＦ_no／√Ｔを実効ＦナンバーＦ_no' とし、電子撮像素子の水平画素ピッチをａとするとき、Ｆ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるような実効Ｆナンバーに相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率Ｔが８０％未満の媒体を備えた開口をズームレンズの光路に挿入する電子撮像装置とするのがよい。例えば、開放値から上記条件の範囲外では、その媒体なしかあるいは波長５５０ｎｍに対する透過率が９１％以上のダミー媒質若しくは空間としておき、その範囲内のときは、回折の影響が出る程に開口絞り径を小さくするのではなく、ＮＤフィルターのようなもので光量調節するのがよい。

また、その複数の開口をそれぞれ径をＦ値に反比例して小さくしたものにして揃えておき、ＮＤフィルターの代わりにそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを開口内に入れておくのでもよい。絞り込むにつれて絞り回折劣化が大きくなるので、開口径が小さくなる程光学的ローパスフィルターの空間周波数特性を高く設定しておくことが好ましい。ここで、空間周波数特性がより高いとは、物体像の空間周波数のコントラストを他のものより高く保つことを意味している。別の言い方をすれば、例えばカットオフ周波数が大きいということを意味している。

以上の説明から明らかなように、本発明によると、物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなるズームレンズを有する電子撮像装置において、リアフォーカス方式により、機構レイアウト上小型で簡素にしやすく、第４群を非球面レンズとして構成を薄くし、かつ、広角端から望遠端までシェーディングの発生を抑えられる。

本発明の電子撮像装置に用いられるズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端でのレンズ断面図である。実施例２のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例３のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例４のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例５のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例６のズームレンズの図１と同様のレンズ断面図である。実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。近赤外シャープカットコートの一例の透過率特性を示す図である。ローパスフィルターの射出面側に設ける色フィルターの一例の透過率特性を示す図である。補色モザイクフィルターの色フィルター配置を示す図である。補色モザイクフィルターの波長特性の一例を示す図である。各実施例の明るさ絞りの部分の一例の詳細を示す斜視図である。各実施例の明るさ絞りの部分の別の例の詳細を示す図である。本発明によるズームレンズを組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。図１４のデジタルカメラの後方斜視図である。図１４のデジタルカメラの断面図である。本発明によるズームレンズが対物光学系として組み込れたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。パソコンの撮影光学系の断面図である。図１７の状態の側面図である。本発明によるズームレンズが対物光学系として組み込れた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。

以下、本発明の電子撮像装置に用いられるズームレンズの実施例１〜６について説明する。これらの実施例の無限遠物点合焦時の広角端でのレンズ断面図をそれぞれ図１〜図６に示す。各図中、第１群はＧ１、第２群はＧ２、第３群はＧ３、第４群はＧ４、３枚重ねの光学的ローパスフィルターであってその第１面（物体側の表面）に近赤外カットコートが設けられている光学的ローパスフィルターＦ、電子撮像素子であるＣＣＤのカバーガラスをＣ、ＣＣＤの像面であって補色モザイクフィルターが設けられている像面をＩで示してあり、物体側から順に配置された、光学的ローパスフィルターＦ、カバーガラスＣは、第４群Ｇ４と像面Ｉの間に固定して配置されている。なお、また、各図中、フォーカス群は“ｆｏｃｕｓ”と図示され、その近距離への合焦方向が矢印で図示してある。なお、実施例５は参考例である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より物体側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は一旦像側へ若干移動しその後物体側に反転して、望遠端では広角端の位置と同じになり、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例１の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の真中の両凹レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より物体側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は物体側に移動し、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例２の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の真中の両凹レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より物体側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は一旦像側へ若干移動しその後物体側に反転して、望遠端では広角端の位置と同じになり、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例３の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の真中の両凹レンズの物体側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は一旦像側へ若干移動しその後物体側に反転して、望遠端では広角端の位置と同じになり、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例４の第１群Ｇ１は、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の両凹レンズの像側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は一旦像側へ若干移動しその後物体側に反転して、望遠端では広角端の位置と同じになり、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例５の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の負メニスカスレンズの像側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の物体側の面の３面に用いられている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、負屈折力の第１群Ｇ１、正屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３、正屈折力の第４群Ｇ４からなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、第１群Ｇ１は一旦像側へ移動しその後物体側に反転して移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側になり、第２群Ｇ２は物体側に移動し、第３群Ｇ３は一旦物体側へ若干移動しその後像側に反転して、望遠端では広角端の位置より若干物体側になり、第４群Ｇ４は固定レンズ群であり、第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の間隔は広角端から望遠端に変倍する際に大きくなる。そして、第３群Ｇ３を物体側に繰り出して近距離の被写体にフォーカスするようになっている。

実施例６の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２群Ｇ２は、絞りとその後に配置された両凸レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとからなり、第３群Ｇ３は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなり、第４群Ｇ４は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。非球面は、第１群Ｇ１の負メニスカスレンズの像側の面、第２群Ｇ２の最も物体側の面、第４群Ｇ４の像側の面の３面に用いられている。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、ωは半画角、Ｆ_NOはＦナンバー、ＦＢはバックフォーカス、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋A₄ｙ⁴＋A₆ｙ⁶＋A₈ｙ⁸＋ A₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、A₄、A₆、A₈、A₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

（実施例１）
ｒ₁= 18.0970 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 5.8020 ｄ₂= 2.1000
ｒ₃= -177.9703（非球面）ｄ₃= 1.1000 ｎ_d2 =1.69350 ν_d2 =53.21
ｒ₄= 51.8035 ｄ₄= 0.2000
ｒ₅= 10.6733 ｄ₅= 1.6000 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆= 18.0845 ｄ₆= （可変）
ｒ₇= ∞（絞り）ｄ₇= 1.2000
ｒ₈= 7.2593（非球面）ｄ₈= 1.7000 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92
ｒ₉= -18.3091 ｄ₉= 0.2000
ｒ₁₀= 15.6090 ｄ₁₀= 1.5000 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= -43.4179 ｄ₁₁= 0.6000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 5.1331 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -41.6479 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -10.1261 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 7.2826（非球面）ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 50.0000 ｄ₁₆= 0.5000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.6000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.2092
ｒ₂₁= ∞
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A₄ = 3.4145 ×10^-4
A₆ =-1.1843 ×10^-5
A₈ = 5.7153 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-6.5802 ×10^-4
A₆ = 1.2613 ×10^-5
A₈ =-1.8636 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１５面
Ｋ = 0
A₄ =-5.3407 ×10^-4
A₆ = 2.0151 ×10^-5
A₈ =-1.2730 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.49823 8.69116 12.90020
Ｆ_NO 2.5234 3.5716 4.5401
２ω (°) 58.2 32.1 22.0
ｄ₆ 13.32311 4.84747 1.50000
ｄ₁₂ 1.72237 9.30698 15.42999
ｄ₁₄ 1.20000 0.60000 1.20000

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₆ 13.32311 4.84747 1.50000
ｄ₁₂ 1.34032 7.87880 12.68428
ｄ₁₄ 1.58205 2.02818 3.94571
。

（実施例２）
ｒ₁= 12.0547 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 5.3746 ｄ₂= 2.1000
ｒ₃= -110.7152（非球面）ｄ₃= 1.1000 ｎ_d2 =1.69350 ν_d2 =53.21
ｒ₄= 26.5615 ｄ₄= 0.2000
ｒ₅= 7.9348 ｄ₅= 1.6000 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆= 10.5244 ｄ₆= （可変）
ｒ₇= ∞（絞り）ｄ₇= 1.2000
ｒ₈= 5.9452（非球面）ｄ₈= 1.7000 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92
ｒ₉= -27.4015 ｄ₉= 0.2000
ｒ₁₀= 12.7674 ｄ₁₀= 1.5000 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= 184.0467 ｄ₁₁= 0.6000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 4.0178 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -70.2155 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -9.1337 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 7.5302（非球面）ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d8 =1.48749 ν_d8 =70.23
ｒ₁₆= 50.0000 ｄ₁₆= 0.5000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.6000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.2094
ｒ₂₁= ∞
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A₄ = 3.1630 ×10^-4
A₆ =-1.1384 ×10^-5
A₈ = 4.5936 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-8.3820 ×10^-4
A₆ = 1.6127 ×10^-5
A₈ =-3.4324 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１５面
Ｋ = 0
A₄ =-9.4093 ×10^-5
A₆ = 2.4910 ×10^-5
A₈ =-3.0519 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.50859 8.68782 12.89685
Ｆ_NO 2.5234 3.5716 4.5401
２ω (°) 58.0 32.1 22.0
ｄ₆ 13.23777 4.60124 1.50000
ｄ₁₂ 1.82131 3.84703 8.20830
ｄ₁₄ 1.20000 5.08615 9.20000

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₆ 13.23777 4.60124 1.50000
ｄ₁₂ 1.51294 2.95755 6.48645
ｄ₁₄ 1.50837 5.97563 10.92185
。

（実施例３）
ｒ₁= 24.1351 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 5.9538 ｄ₂= 2.1000
ｒ₃= -147.9609（非球面）ｄ₃= 1.1000 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄= 74.8539 ｄ₄= 0.2000
ｒ₅= 11.5684 ｄ₅= 1.6000 ｎ_d3 =1.84666 ν_d3 =23.78
ｒ₆= 20.8120 ｄ₆= （可変）
ｒ₇= ∞（絞り）ｄ₇= 1.2000
ｒ₈= 6.3335（非球面）ｄ₈= 1.7000 ｎ_d4 =1.80610 ν_d4 =40.92
ｒ₉= -20.9376 ｄ₉= 0.2000
ｒ₁₀= 14.9502 ｄ₁₀= 1.5000 ｎ_d5 =1.77250 ν_d5 =49.60
ｒ₁₁= -40.4131 ｄ₁₁= 0.6000 ｎ_d6 =1.84666 ν_d6 =23.78
ｒ₁₂= 4.4044 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= -27.9946 ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.48749 ν_d7 =70.23
ｒ₁₄= -11.0236 ｄ₁₄= （可変）
ｒ₁₅= 7.2319（非球面）ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d8 =1.58913 ν_d8 =61.14
ｒ₁₆= 50.0000 ｄ₁₆= 0.5000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.6000 ｎ_d9 =1.54771 ν_d9 =62.84
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.8000
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.7500 ｎ_d10=1.51633 ν_d10=64.14
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 1.2055
ｒ₂₁= ∞
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A₄ = 5.6426 ×10^-4
A₆ =-1.8014 ×10^-5
A₈ = 7.8500 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第８面
Ｋ = 0
A₄ =-7.7896 ×10^-4
A₆ = 5.8597 ×10^-6
A₈ =-1.6485 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１５面
Ｋ = 0
A₄ =-3.5866 ×10^-4
A₆ = 2.0215 ×10^-5
A₈ =-6.7754 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.51243 8.69332 12.89908
Ｆ_NO 2.5234 3.5716 4.5401
２ω (°) 58.0 32.1 22.0
ｄ₆ 13.45457 4.75960 1.50000
ｄ₁₂ 1.62026 8.97143 15.03122
ｄ₁₄ 1.20000 0.60000 1.20000

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₆ 13.45457 4.75960 1.50000
ｄ₁₂ 1.05019 6.89577 11.11046
ｄ₁₄ 1.77007 2.67566 5.12076
。

（実施例４）
ｒ₁= -90.5260 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.69350 ν_d1 =53.21
ｒ₂= 6.9963（非球面）ｄ₂= 2.4000
ｒ₃= 15.5562 ｄ₃= 1.6000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 35.4570 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= 1.2000
ｒ₆= 6.8717（非球面）ｄ₆= 1.7000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₇= -32.7562 ｄ₇= 0.2000
ｒ₈= 10.9848 ｄ₈= 1.5000 ｎ_d4 =1.77250 ν_d4 =49.60
ｒ₉= -57.7545 ｄ₉= 0.6000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₀= 4.8088 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -23.4086 ｄ₁₁= 1.5000 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₂= -9.0966 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 9.0801（非球面）ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.58913 ν_d7 =61.14
ｒ₁₄= 50.0000 ｄ₁₄= 0.5000
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.6000 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.2048
ｒ₁₉= ∞
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-6.6705 ×10^-4
A₆ = 1.8556 ×10^-5
A₈ =-5.2741 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-5.6147 ×10^-4
A₆ = 1.9580 ×10^-5
A₈ =-2.9306 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-9.7948 ×10^-4
A₆ = 4.3215 ×10^-5
A₈ =-2.2531 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.52161 8.70287 12.89602
Ｆ_NO 2.5234 3.5716 4.5401
２ω (°) 57.9 32.1 21.9
ｄ₄ 14.08487 4.78144 1.50000
ｄ₁₀ 2.00000 8.61349 14.24568
ｄ₁₂ 1.20000 0.60000 1.20000

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₄ 14.08487 4.78144 1.50000
ｄ₁₀ 1.58469 7.08728 11.33642
ｄ₁₂ 1.61531 2.12620 4.10926
。

（実施例５）
ｒ₁= 1364.8623 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 7.7562（非球面）ｄ₂= 2.7000
ｒ₃= 9.1332 ｄ₃= 1.6000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 12.6368 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= 1.2000
ｒ₆= 4.5764（非球面）ｄ₆= 1.7000 ｎ_d3 =1.80610 ν_d3 =40.92
ｒ₇= -12.3191 ｄ₇= 0.6000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₈= -29.2855 ｄ₈= 0.2000
ｒ₉= 10.1774 ｄ₉= 0.6000 ｎ_d5 =1.84666 ν_d5 =23.78
ｒ₁₀= 3.2791 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= -22.4450 ｄ₁₁= 1.5000 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₂= -8.1070 ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 12.7877（非球面）ｄ₁₃= 1.5000 ｎ_d7 =1.58913 ν_d7 =61.14
ｒ₁₄= -100.0000 ｄ₁₄= 0.5000
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.6000 ｎ_d8 =1.54771 ν_d8 =62.84
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.8000
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 0.7500 ｎ_d9 =1.51633 ν_d9 =64.14
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 1.1975
ｒ₁₉= ∞
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-3.2314 ×10^-4
A₆ = 8.4338 ×10^-6
A₈ =-2.1412 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-1.2990 ×10^-3
A₆ =-7.1492 ×10^-6
A₈ =-5.0874 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
第１３面
Ｋ = 0
A₄ =-5.0625 ×10^-4
A₆ = 1.8104 ×10^-5
A₈ =-8.0922 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.52690 8.67687 12.88328
Ｆ_NO 2.5234 3.5716 4.5401
２ω (°) 57.8 32.1 22.0
ｄ₄ 14.72422 5.33805 1.50000
ｄ₁₀ 2.00000 8.54310 13.63534
ｄ₁₂ 1.20000 0.60000 1.20000

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₄ 14.72422 5.33805 1.50000
ｄ₁₀ 1.65044 7.24626 11.15552
ｄ₁₂ 1.54956 1.89684 3.67982
。

（実施例６）
ｒ₁= 22.6195 ｄ₁= 0.7000 ｎ_d1 =1.77250 ν_d1 =49.60
ｒ₂= 6.0587（非球面）ｄ₂= 2.7000
ｒ₃= 6.9219 ｄ₃= 1.6000 ｎ_d2 =1.84666 ν_d2 =23.78
ｒ₄= 8.0657 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= ∞（絞り）ｄ₅= 1.2000
ｒ₆= 4.0157（非球面）ｄ₆= 1.7000 ｎ_d3 =1.69350 ν_d3 =53.21
ｒ₇= -70.6293 ｄ₇= 0.2000
ｒ₈= 6.1392 ｄ₈= 0.6000 ｎ_d4 =1.84666 ν_d4 =23.78
ｒ₉= 2.9613 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= 9.5613 ｄ₁₀= 1.5000 ｎ_d5 =1.48749 ν_d5 =70.23
ｒ₁₁= 102.2252 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= -8.1352 ｄ₁₂= 1.5000 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₃= -5.2208（非球面）ｄ₁₃= 0.5000
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.6000 ｎ_d7 =1.54771 ν_d7 =62.84
ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 0.8000
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.7500 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.2088
ｒ₁₈= ∞
非球面係数
第２面
Ｋ = 0
A₄ =-2.1576 ×10^-4
A₆ = 8.8126 ×10^-6
A₈ =-4.3302 ×10^-7
A₁₀= 0.0000
第６面
Ｋ = 0
A₄ =-1.5957 ×10^-3
A₆ = 2.2500 ×10^-5
A₈ =-1.4500 ×10^-5
A₁₀= 0.0000
第１３面
Ｋ = 0
A₄ = 1.7620 ×10^-3
A₆ =-4.1021 ×10^-5
A₈ = 2.0115 ×10^-6
A₁₀= 0.0000
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 4.59300 8.65611 12.88288
Ｆ_NO 2.7298 3.3922 4.5086
２ω (°) 57.1 32.2 22.0
ｄ₄ 15.32489 3.88201 1.50000
ｄ₉ 2.00000 3.50000 11.75031
ｄ₁₁ 1.20000 3.15313 1.72785

ズームデータ（20cm）
ＷＥＳＴＴＥ
ｄ₄ 15.32489 3.88201 1.50000
ｄ₉ 1.77271 2.81389 10.15331
ｄ₁₁ 1.42729 3.83924 3.32485
。

以上の実施例１の無限遠物点合焦時の収差図を図７に示す。この収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差ＳＡ、非点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣを示す。ただし、図中、“ＦＩＹ”は像高を表している。

次に、上記各実施例における条件式（１）〜（８）、（ａ）、（ｂ）の値を以下に示す。
条件式実施例１実施例２実施例３実施例４
(1) 2.7415 2.8774 2.6822 2.4491
(2) -0.9390 -0.5387 -1.0063 -0.6977
(3) -0.5975 -1.1000 -0.5724 -0.8040
(4) 0.1500 0.1500 0.1500 0.1500
(5) 0.1500 0.1500 0.1500 0.1500
(6) 1.1400 1.1400 1.1400 0.9400
(Yはmm) (Y=5.0) (Y=5.0) (Y=5.0) (Y=5.0)
(7) 0.8000 0.8000 0.8000 0.8000
(Yはmm) (Y=5.0) (Y=5.0) (Y=5.0) (Y=5.0)
(8) ×10^-3 0.333 0.333 0.333 0.333
(aはμm) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0) (a=3.0)
３枚重ね３枚重ね３枚重ね３枚重ね
(a) 1.2728 1.4759 1.3736 1.2400
(b) 2.5660 2.5299 2.5530 2.5036
(x) 0.80752 0.80756 0.80678 0.80664
(y) 0.24 0.24 0.24 0.24
。
条件式実施例５実施例６
(1) 2.3271 2.0556
(2) -0.6733 -0.4677
(3) *** ***
(4) *** ***
(5) 0.1935 0.2400
(6) 1.0000 1.0000
(Yはmm) (Y=5.0) (Y=5.0)
(7) 0.6200 0.5000
(Yはmm) (Y=5.0) (Y=5.0)
(8) ×10^-3 0.333 0.333
(aはμm) (a=3.0) (a=3.0)
３枚重ね３枚重ね
(a) 1.1248 0.9555
(b) 2.5047 2.3990
(x) 0.80518 0.80744
(y) 0.24 0.24
。

以上の各実施例において、第４群Ｇ４の像側には、図示のように、入射面側に近赤外シャープカットコートを施したローパスフィルターＦを有している。この近赤外シャープカットコートは、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下となるように構成されている。具体的には、例えば次のような２７層の層構成からなる多層膜である。ただし、設計波長は７８０ｎｍである。

基板材質物理的膜厚（ｎｍ） λ／４
───────────────────────────────
第１層Ａｌ₂Ｏ₃ ５８．９６０．５０
第２層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第３層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第４層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第５層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第６層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第７層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第８層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第９層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第10層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第11層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第12層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第13層ＳｉＯ₂ １３４．１４１．００
第14層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第15層ＳｉＯ₂ １７８．４１１．３３
第16層ＴｉＯ₂ １０１．０３１．２１
第17層ＳｉＯ₂ １６７．６７１．２５
第18層ＴｉＯ₂ ９６．８２１．１５
第19層ＳｉＯ₂ １４７．５５１．０５
第20層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第21層ＳｉＯ₂ １６０．９７１．２０
第22層ＴｉＯ₂ ８４．１９１．００
第23層ＳｉＯ₂ １５４．２６１．１５
第24層ＴｉＯ₂ ９５．１３１．１３
第25層ＳｉＯ₂ １６０．９７１．２０
第26層ＴｉＯ₂ ９９．３４１．１８
第27層ＳｉＯ₂ ８７．１９０．６５
───────────────────────────────
空気。

上記の近赤外シャープカットコートの透過率特性は図８に示す通りである。

また、ローパスフィルターＦの射出面側には、図９に示すような短波長域の色の透過を低滅する色フィルターを設けるか若しくはコーティングを行うことで、より一層電子画像の色再現性を高めている。

具体的には、このフィルター若しくはコーティングにより、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍで透過率が最も高い波長の透過率に対する４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％以上であり、その最も高い波長の透過率に対する４００ｎｍの波長の透過率の比が６％以下であることが好ましい。

それにより、人間の目の色に対する認識と、撮像及び再生される画像の色とのずれを低減させることができる。言い換えると、人間の視覚では認識され難い短波長側の色が、人間の目で容易に認識されることによる画像の劣化を防止することができる。

上記の４００ｎｍの波長の透過率の比が６％を越えると、人間の目では認識され難い単波長城が認識し得る波長に再生されてしまい、逆に、上記の４２０ｎｍの波長の透過率の比が１５％よりも小さいと、人間の認識し得る波長城の再生が低くなり、色のバランスが悪くなる。

このような波長を制限する手段は、補色モザイクフィルターを用いた撮像系においてより効果を奏するものである。

上記各実施例では、図９に示すように、波長４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を９０％、４４０ｎｍにて透過率のピーク１００％となるコーティングとしている。

前記した近赤外シャープカットコートとの作用の掛け合わせにより、波長４５０ｎｍの透過率９９％をピークとして、４００ｎｍにおける透過率を０％、４２０ｎｍにおける透過率を８０％、６００ｎｍにおける透過率を８２％、７００ｎｍにおける透過率を２％としている。それにより、より忠実な色再現を行っている。

また、ローパスフィルターＦは、像面上投影時の方位角度が水平（＝０°）と±４５°方向にそれぞれ結晶軸を有する３種類のフィルターを光軸方向に重ねて使用しており、それぞれについて、水平にａμｍ、±４５°方向にそれぞれSQRT(1/2) ×ａだけずらすことで、モアレ抑制を行っている。ここで、ＳＱＲＴは前記のようにスクエアルートであり平方根を意味する。

また、ＣＣＤの撮像面Ｉ上には、図１０に示す通り、シアン、マゼンダ、イエロー、グリーン（緑）の４色の色フィルターを撮像画素に対応してモザイク状に設けた補色モザイクフィルターを設けている。これら４種類の色フィルターは、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されている。それにより、より忠実な色再現が可能となる。

補色モザイクフィルターは、具体的には、図１０に示すように少なくとも４種類の色フィルターから構成され、その４種類の色フィルターの特性は以下の通りであることが好ましい。

グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_Pに分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターＹ_eは波長Ｙ_Pに分光強度のピークを有し、
シアンの色フィルターＣは波長Ｃ_Pに分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以下の条件を満足する。

５１０ｎｍ＜Ｇ_P＜５４０ｎｍ
５ｎｍ＜Ｙ_P−Ｇ_P＜３５ｎｍ
−１００ｎｍ＜Ｃ_P−Ｇ_P＜−５ｎｍ
４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ
５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ
さらに、グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍの大きい方のピークでは１０％から５０％の強度を有することが、色再現性を高める上でより好ましい。上記各実施例におけるそれぞれの波長特性の一例を図１１に示す。グリーンの色フィルターＧは５２５ｎｍに分光強度のビークを有している。イエローの色フィルターＹ_eは５５５ｎｍに分光強度のピークを有している。シアンの色フイルターＣは５１０ｎｍに分光強度のピークを有している。マゼンダの色フィルターＭは４４５ｎｍと６２０ｎｍにピークを有している。また、５３０ｎｍにおける各色フィルターは、それぞれの分光強度のピークに対して、Ｇは９９％、Ｙ_eは９５％、Ｃは９７％、Ｍは３８％としている。

このような補色フイルターの場合、図示しないコントローラー（若しくは、デジタルカメラに用いられるコントローラー）で、電気的に次のような信号処理を行い、
輝度信号
Ｙ＝｜Ｇ＋Ｍ＋Ｙ_e＋Ｃ｜×１／４
色信号
Ｒ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｙ_e）−（Ｇ＋Ｃ）｜
Ｂ−Ｙ＝｜（Ｍ＋Ｃ）−（Ｇ＋Ｙ_e）｜
の信号処理を経てＲ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）の信号に変換される。

ところで、上記した近赤外シャープカットコートの配置位置は、光路上のどの位置であってもよい。また、ローパスフィルターＦの枚数も前記した通り２枚でも１枚でも構わない。

また、各実施例の明るさ絞りの部分についての詳細を図１２示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０を配置している。ターレット１０には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の空間からなる開口１Ａ（波長５５０ｎｍに対する透過率は１００％) と、−１段補正するために開口１Ａの開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の透明な平行平板（波長５５０ｎｍに対する透過率は９９％）からなる開口１Ｂと、開口１Ｂと同じ面積の円形開口部を有し、−２段、−３段、−４段に補正するため、各々波長５５０ｎｍに対する透過率が５０％、２５％、１３％のＮＤフィルターが設けられた開口部１Ｃ、１Ｄ、１Ｅとを有している。

そして、ターレット１０の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、実効ＦナンバーＦ_no' がＦ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるときに、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満のＮＤフィルターが配される構成としている。具体的には、実施例１では、望遠端の実効Ｆ値が上記式を満たすのは、絞り開放時（０段）に対して−２段とした実行Ｆ値が９．０となるときであり、そのときに対応する開口は１Ｃとなる。それにより、絞りの回折現象による像の劣化を抑えている。

また、図１２に示すターレット１０に代えて、図１３（ａ）に示すターレット１０’を用いた例を示す。撮像光学系の第１群Ｇ１と第２群Ｇ２との間の光軸上の明るさ絞り位置に、０段、−１段、−２段、−３段、−４段の明るさ調節を可能とするターレット１０’を配置している。ターレット１０’には、０段の調整をする開口形状が直径約４ｍｍの円形で固定の開口１Ａ' と、−１段補正するために開口１Ａ’の開口面積の約半分の開口面積を有する開口形状が固定の開口１Ｂ' と、さらに開口面積が順に小さくなり、−２段、−３段、−４段に補正するための形状が固定の開口部１Ｃ' 、１Ｄ' 、１Ｅ' とを有している。そして、ターレット１０’の回転軸１１の周りの回動により何れかの開口を絞り位置に配することで光量調節を行っている。

また、これら複数の開口の中の１Ａ' から１Ｄ' にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを配している。そして、図１３（ｂ）に示すように、開口径が小さくなる程光学フィルターの空間周波数特性を高く設定しており、それにより絞り込むことによる回折現象による像の劣化を抑えている。なお、図１３（ｂ）の各曲線は、ローパスフィルターのみの空間周波数特性を示すものであり、各絞りの回折も含めた特性は何れも等しくなるように設定しているものである。

さて、以上のような本発明の電子撮像装置は、ズームレンズで物体像を形成しその像をＣＣＤや銀塩フィルムといった撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図１４〜図１６は、本発明によるのズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１４はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１５は同後方斜視図、図１６はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、近赤外カットコートを設けた光学的ローパスフィルターＦを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側にそれぞれカバー部材５０が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。

なお、図１６の例では、カバー部材５０として平行平面板を配置しているが、パワーを
持ったレンズを用いてもよい。

次に、本発明のズームレンズが対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図１７〜図１９に示される。図１７はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視図、図１８はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図１９は図１７の状態の側面図である。図１７〜図１９に示されるように、パソコン３００は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明によるズームレンズ（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

ここで、撮像素子チップ１６２上には光学的ローパスフィルターＦが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物レンズ１１２の鏡枠１１３の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ１１２と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１１３の先端には、対物レンズ１１２を保護するためのカバーガラス１１４が配置されている。なお、鏡枠１１３中のズームレンズの駆動機構は図示を省いてある。

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される、図１７には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。

次に、本発明のズームレンズが撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図２０に示される。図２０（ａ）は携帯電話４００の正面図、図２０（ｂ）は側面図、図２０（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。図２０（ａ）〜（ｃ）に示されるように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明によるズームレンズ（図では略記）からなる対物レンズ１１２と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。

以上の本発明の電子撮像装置は例えば次のように構成することができる。

〔１〕結像光学系と前記結像光学系の像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記結像光学系は、非球面を含みかつ常時固定である最も像側の最終レンズと、前記最終レンズより物体側直前に配され、かつ、フォーカスのために移動するフォーカスレンズ群とを含むことを特徴とする電子撮像装置。

〔２〕前記結像光学系は、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する正の屈折力のレンズ群を有することを特徴とする上記１記載の電子撮像装置。

〔３〕前記結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する正の屈折力の第２レンズ群を有することを特徴とする上記１又は２記載の電子撮像装置。

〔４〕前記結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動する複数の正の屈折力のレンズ群を有することを特徴とする上記１又は２記載の電子撮像装置。

〔５〕結像光学系と前記結像光学系の像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記結像光学系は、最も物体側に配された負の屈折力を有する第１レンズ群と、その像側に配された少なくとも３つのレンズ群とを含み、
物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍あるいはフォーカスのために変化し、
最も像側のレンズ群は固定で１枚の非球面レンズにて構成され、
変倍時に前記第１レンズ群の像側直後のレンズ群と一体で移動する開口絞りを有することを特徴とする電子撮像装置。

〔６〕ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群からなり、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第４レンズ群が非球面を含む常時固定の１枚のレンズよりなることを特徴とする電子撮像装置。

〔７〕ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群からなり
、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第２レンズ群は、非球面を含む１枚の単レンズと、物体側より順に正レンズと負レンズとからなる接合レンズとからなり、
前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなることを特徴とする電子撮像装置。

〔８〕ズームレンズと前記ズームレンズの像側に配された電子撮像素子とを備えた電子撮像装置において、
前記ズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とからなり、
前記第３レンズ群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、
前記第２レンズ群は、非球面を含む１つの正レンズと、１つの負レンズとからなり、
前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなることを特徴とする電子撮像装置。

〔９〕前記第１レンズ群が変倍時移動することを特徴とする上記１から８の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１０〕最も物体側に、負の屈折力を有する第１群を有し、４つ以上の群より構成され、物体側より４つ目までの群は変倍中に相互の間隔が変化し、最も像側の群は固定で正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、変倍時に第２群と一体で移動する開口絞りを有し、かつ、以下の条件（１）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（１）１．５＜Ｌ₂／Ｙ＜３．５
ただし、Ｌ₂は第２群の広角端から望遠端にかけての移動量、Ｙは撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１１〕物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第４群は正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、以下の条件（２）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔１２〕物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群が物体側から順に非球面を含む１枚の単レンズと物体側から正レンズ、負レンズの順で構成した接合レンズとからなり、前記第３群は正の屈折力を有する１枚の単レンズよりなり、以下の条件（３）と条件（４）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

〔１３〕物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群よりなり、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群が物体側から順に非球面を含む正レンズ成分と負レンズ成分１つずつからなり、前記第３群は正の屈折力を有する１枚の単レンズよりなり、以下の条件（５）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。

（５）０．０５＜ｔ_2NI／ｔ₂＜０．３
ただし、ｔ_2NIは第２群中の最も像側の負レンズの光軸上での厚み、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みである。

〔１４〕前記第１群は、物体側から順に、２枚の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群とよりなることを特徴とする上記１０から１３の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１５〕前記第１群は、物体側から順に、２枚以下の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群とよりなり、前記負レンズ群の中少なくとも１枚の負レンズは非球面を含むことを特徴とする上記１０から１３の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１６〕前記第１群、第２群の各々の総厚が以下の条件（６）、（７）を満足することを特徴とする上記９から１５の何れか１項記載の電子撮像装置。

（６）０．６＜ｔ₁／Ｙ＜２．２
（７）０．３＜ｔ₂／Ｙ＜１．５
ただし、ｔ₁は第１群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、Ｙは撮像素子の有効撮像領域の対角長である。

〔１７〕前記ズームレンズの後方にある撮像素子よりも物体側に、波長６００ｎｍでの透過率が８０％以上であり、波長７００ｎｍでの透過率が１０％以下である近赤外シャープカットコートを有することを特徴とする上記９から１６の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔１８〕前記撮像素子が、カラー化フィルターとして補色モザイクフィルターを有することを特徴とする上記１７記載の電子撮像装置。

〔１９〕前記補色モザイクフィルターは少なくとも４種類の色フィルターからなり、それぞれが略同じ数になるように、かつ、隣り合う画素が同じ種類の色フィルターに対応しないようにモザイク状に配置されていることを特徴とする上記１８記載の電子撮像装置。

〔２０〕前記補色モザイクフィルターは少なくとも４種類の色フィルターから構成され、前記４種類の色フィルターの特性は以下の通りであることを特徴とする上記１８又は１９記載の電子撮像装置。

グリーンの色フイルターＧは波長Ｇ_Pに分光強度のピークを有し、
イエローの色フィルターＹ_eは波長Ｙ_Pに分光強度のピークを有し、
シアンの色ブィルターＣは波長Ｃ_Pに分光強度のピークを有し、
マゼンダの色フィルターＭは波長Ｍ_P1とＭ_P2にピークを有し、以下の条件を満足する。

５１０ｎｍ＜Ｇ_P＜５４０ｎｍ
５ｎｍ＜Ｙ_P−Ｇ_P＜３５ｎｍ
−１００ｎｍ＜Ｃ_P−Ｇ_P＜−５ｎｍ
４３０ｎｍ＜Ｍ_P1＜４８０ｎｍ
５８０ｎｍ＜Ｍ_P2＜６４０ｎｍ
〔２１〕前記グリーン、イエロー、シアンの色フィルターはそれぞれの分光強度のピークに対して５３０ｎｍでは８０％以上の強度を有し、前記マゼンダの色フィルターはその分光強度のピークに対して波長５３０ｎｍの大きい方のピークでは１０％から５０％の強度を有することを特徴とする上記２０記載のの電子撮像装置。

〔２２〕前記撮像素子より物体側に光軸上の総厚ｔ_LPFが以下の条件（８）を満たす光学的ローパスフィルターを配したことを特徴とする上記１０から２１の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔２３〕開口形状が固定の複数の開口を有し、その中の１つ開口を前記第１群の最も像側の面と前記第３群の最も物体側の面の間の何れかの光路内に挿入可能であり、かつ、他の開口と入れ替え可能とすることで像面照度の調節を行うことを特徴とする上記１０から２２の何れか１項記載の電子撮像装置。

〔２４〕前記複数の開口の中、一部の開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率が８０％未満の媒体を有すると共に、他の一部の開口の波長５５０ｎｍに対する透過率を８０％以上としたことを特徴とする上記２３記載の電子撮像装置。

〔２５〕ズームレンズの焦点距離と入射瞳の直径から求まるＦナンバーをＦ_no、前記開口における波長５５０ｎｍにおける透過率をＴとしたときのＦ_no／√Ｔを実効ＦナンバーＦ_no' とし、電子撮像素子の水平画素ピッチをａとするとき、Ｆ_no' ＞ａ／０．４μｍとなるような実効Ｆナンバーに相当する光量になるように調節を実施する場合は、開口内に波長５５０ｎｍに対する透過率Ｔが８０％未満の媒体を備えた開口を前記ズームレンズの光路に挿入することを特徴とする上記２３記載の電子撮像装置。

〔２６〕前記複数の開口の中の複数にそれぞれ空間周波数特性の異なる光学的ローパスフィルターを有することを特徴とする上記２３から２５の何れか１項記載の電子撮像装置。

以上の説明から明らかなように、本発明によると、沈胴厚が薄く収納性に優れ、かつ、高倍率でリアフォーカスにおいても結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、電
子撮像素子、特に、ビデオカメラやデジタルカメラの徹底的薄型化を図ることが可能である。

Ｇ１…第１群
Ｇ２…第２群
Ｇ３…第３群
Ｇ４…第４群
Ｆ…光学的ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ…開口
１Ａ’、１Ｂ’、１Ｃ’、１Ｄ’、１Ｅ’…開口
１０…ターレット
１０’…ターレット
１１…回転軸
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッター
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…ポロプリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
１１２…対物レンズ
１１３…鏡枠
１１４…カバーガラス
１６０…撮像ユニット
１６２…撮像素子チップ
１６６…端子
３００…パソコン
３０１…キーボード
３０２…モニター
３０３…撮影光学系
３０４…撮影光路
３０５…画像
４００…携帯電話
４０１…マイク部
４０２…スピーカ部
４０３…入力ダイアル
４０４…モニター
４０５…撮影光学系
４０６…アンテナ
４０７…撮影光路

Claims

物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、前記第４群は常時固定であり、物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍のために変化し、変倍時に前記第２群と一体で移動する開口絞りを有し、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群は、非球面を含む１枚の単レンズと、物体側より順に正レンズと負レンズとからなる接合レンズとからなり、前記第３レンズ群は、正の単レンズ１枚よりなり、前記第４群は正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、以下の条件（２）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
（２） −１．２＜^exＰ_W／^exＰ_T＜０
ただし、^exＰ_W、^exＰ_Tはそれぞれ無限遠物点合焦時における広角端及び望遠端での像面から測った射出瞳位置である。
物体側より順に、負の屈折力を有する第１群と正の屈折力を有する第２群と正の屈折力を有する第３群と正の屈折力を有する第４群とよりなり、前記第４群は常時固定であり、物体側より引き続く４つ目のレンズ群までの相互の間隔は、変倍のために変化し、変倍時に前記第２群と一体で移動する開口絞りを有し、無限遠物点合焦時に広角端から望遠端に変倍する際は、前記第２群と第３群の間隔が大きくなり、前記第３群を物体側に繰り出すことでより近距離の被写体に合焦することが可能であり、前記第２群は、非球面を含む１つの正レンズと、１つの負レンズとからなり、前記第３群は、正の単レンズ１枚よりなり、前記第４群は正の屈折力を有する１枚の非球面単レンズにて構成され、以下の条件（２）を満足するズームレンズ及び電子撮像素子を有することを特徴とする電子撮像装置。
（２） −１．２＜ ^ex Ｐ _W ／ ^ex Ｐ _T ＜０
ただし、 ^ex Ｐ _W 、 ^ex Ｐ _T はそれぞれ無限遠物点合焦時における広角端及び望遠端での像面から測った射出瞳位置である。
前記第２群は、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
前記第２群と前記第３群は、広角端から望遠端にかけて変倍する際に物体側にのみ移動することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
前記第１レンズ群が変倍時移動することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載の電子撮像装置。
以下の条件（１）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
（１）１．５＜Ｌ₂／Ｙ＜３．５
ただし、Ｌ₂は第２群の広角端から望遠端にかけての移動量、Ｙは撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
以下の条件（３）と条件（４）を満足することを特徴とする請求項１記載の電子撮像装置。
（３） −１．５＜（Ｒ_2C1＋Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2−Ｒ_2C3）／
（Ｒ_2C1−Ｒ_2C2）・（Ｒ_2C2＋Ｒ_2C3）＜−０．３
（４）０．０５＜ｔ_2N／ｔ₂＜０．３
ただし、Ｒ_2C1、Ｒ_2C2、Ｒ_2C3は第２群の接合レンズの物体側から１番目と２番目と３番目のレンズ面のそれぞれの光軸上の曲率半径、ｔ_2Nは第２群の接合レンズ中の負レンズの光軸上での厚み、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みである。
以下の条件（５）を満足することを特徴とする請求項２記載の電子撮像装置。
（５）０．０５＜ｔ_2NI／ｔ₂＜０．３
ただし、ｔ_2NIは第２群中の最も像側の負レンズの光軸上での厚み、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みである。
前記第１群は、物体側から順に、２枚の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群とよりなることを特徴とする請求項６から８の何れか１項記載の電子撮像装置。
前記第１群は、物体側から順に、２枚以下の負レンズからなる負レンズ群と１枚の正レンズからなる正レンズ群とよりなり、前記負レンズ群の中少なくとも１枚の負レンズは非球面を含むことを特徴とする請求項６から８の何れか１項記載の電子撮像装置。
前記第１群、第２群の各々の総厚が以下の条件（６）、（７）を満足することを特徴とする請求項５から１０の何れか１項記載の電子撮像装置。
（６）０．６＜ｔ₁／Ｙ＜２．２
（７）０．３＜ｔ₂／Ｙ＜１．５
ただし、ｔ₁は第１群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、ｔ₂は第２群の最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上での厚みであり、Ｙは撮像素子の有効撮像領域の対角長である。
以下の条件（２）’を満足することを特徴とする請求項１から１１のいずれか記載の電子撮像装置。
（２）’−１．２＜^exＰ_W／^exＰ_T＜−０．２
以下の条件（ｙ−２）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の電子撮像装置。
（ｙ−２）０．０５＜Ｄ_34W／Ｙ＜０．４
ただし、Ｄ_34Wは第４群と第３群との間隔（ただし、無限遠物点合焦時広角端のとき）、Ｙは撮像素子の有効撮像領域の対角長である。