JPH03158817A - 変倍レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、カメラ特にビデオカメラ用の変倍レンズに関
するものである。

［従来の技術］ 現在、民生用ビデオカメラのレンズとして、ズーム比が
６〜ＩＯで口径比がＦ／１．２〜Ｆ７２．０のズームレ
ンズが主流である。それは、上記のスペックが設計上お
よびニーズ上で非常に効率の良い位置付けにあるからで
ある。

上記のようなズームレンズは、一般に４群ズームと呼ば
れるものが多く、例えば特開昭５８−１０２２０８号公
報、特開昭５８−１５３９１３号公報等に示されている
ものがある。

これらズームレンズは、一般に物体側より順に正の屈折
力を持ち変倍の際は固定でありフォーカシング機能を有
する第１レンズ群と、負の屈折力を持ち可動であって変
倍機能を有する第２レンズ群と、変倍に伴う像面の移動
を補正するために移動する第３レンズ群と、絞りと、正
の屈折力を持ち常時固定で結像作用を有する第４レンズ
群とから構成されている。

このタイプの４群ズームレンズは、高変倍化と大口径化
を達成するのには適している。しかし第１レンズ群が正
のパワーを有しているために広画角化には不向きであっ
てワイド端での画角は。

５０°稈度が限度である。現在市叛されている４群ズー
ムレンズを用いると、屋内のＷ影では、画角が小さくて
γ１′Ａ足できる撮像の撮影が出来ず、ユザーのニーズ
としては画角のより広いズームレンズが望まれている。

一方画角の広いズームレンズとして２群ズームがある。

それは物体側より順に負の屈折力を持つ第１レンズ群と
、正の屈折力を持つ第２レンズ群とよりなり、これらの
レンズ群の相対的間隔を変化させて変倍を行なうもので
ある。

この２群ズームレンズは、負のレンズ群が先行するため
に広角化には適しているが高変倍化と大口径化には適し
ておらず、変倍比が２程度のものが一般的である。

又この２群ズームレンズは、絞りが第２レンズ群中にあ
り、変倍の際に第２群とともに移動するのが一般的であ
る。このように絞りを移動させることは、鏡枠構成上コ
スト高になり好ましくない。

広画角化をめざしたビデオカメラ用ズームレンズとして
、特開昭６３−２９２１０６号公報、特開平１−１９１
８２０号公報に記載されたレンズ系が知られている。

前書は、負、正、正の三つのレンズ群よりなるズームレ
ンズであるが、絞りが第２レンズ群と共に動くので、鏡
枠構成上コスト高になる。又変倍に伴ってＦナンバーが
変化するので好ましくなし＼　。

又後者のズームレンズは、負、正、正の３群構成であり
、各レンズ群が可動であり、絞りが第２レンズ群と第３
レンズ群の間に固定されているが、変倍比が２〜３で小
さく、十分満足し得るものではない。

又負、正９正の３群構成のズームレンズとして、特開昭
６４−４０９１３号公報に記載されているものがある。

このレンズ系もズーム比が３倍弱であって、十分満足出
来るものではなく又ワイド端での画角が最大でも４５°
程度であって、広画角とは言えない。

［発明が解決しようとする課題］ 以上のように従来のズームレンズは、変倍比が大であれ
ばワイド端での画角が狭く、ワイド端での画角が広けれ
ば変倍比が小であるという問題点を有していた。

本発明は、口径比がＦ／２．８程度、ワイド端の画角が
６０°〜７０°程度、変倍比が３〜５程度のスペックを
同時に満足するカメラ用変倍レンズを提供するものであ
る。

［課題を解決するための手段］ 本発明の変倍レンズは、物体側より順に負の屈折力を持
つ第１レンズ群と、夫々正の屈折力を持つ第２レンズ群
、第３レンズ群、第４レンズ群と、第３レンズ群よりも
像側に配置された絞りとよりなり、各レンズ群間の間隔
を変化させて変倍を行なうレンズ系で、レンズ系中に少
なくとも一枚の光軸方向に屈折率分布を持つ屈折率分布
型レンズを有するか或いはレンズ系中に少なくとも１枚
非球面レンズを有するものである。

本発明は、その一つとして前記のような構成のもので、
軸方向に屈折率分布の付いたいわゆるアキシャルタイプ
の屈折率分布型レンズをレンズ系中に用いることによっ
て収差を良好に補正するようにしたものである。

アキシャルタイプの屈折率分布型レンズは、光軸方向に
屈折率分布を持たせたもので、レンズが曲率を持った場
合、レンズの半径方向に面上での屈折率が変化するため
に、適当な屈折率分布を付けると均質レンズに比べてレ
ンズを通る光線のふるまいに多様性を持たせることが出
来、各種収差補正の可能性を有している。

屈折率分布型レンズには、光軸方向に屈折率分布を持っ
たアキシャルタイプと、半径方向に屈折率分布を持った
ラジアルタイプとがあるが、アキシャルタイプの屈折率
分布型レンズは、製造しやすい点でラジアルタイプの屈
折率分布型レンズよりも有利である。又アキシャルタイ
プの屈折率分布型レンズは、大口径のレンズを製作する
ことが出来るために、レンズ系中の光線高が高くなるよ
うなレンズ群中にこれを用いることが有効な利用ン去で
ある。

本発明では、広画角で、高変倍比な得るために、ｌｉ？
ｉ記のように第１レンズ群を負の屈折力に又第２．第３
．第４レンズ群を夫々正の屈折力を持つようなレンズ群
の配置とした４群構成としレンズ系中に少なくとも１枚
のアキシャルタイプの屈折率分布を用いたものであるこ
とを特徴としている。

即ち、広画角を達成するために第１レンズ群に負の屈折
力を持たせ更に高変倍比とするために各レンズ群の屈折
力を強くする必要がある。しかしレンズ群の屈折力を強
くすると収差が大になる傾向があるため、収差補正能力
の優れたアキシャルタイプの屈折率分布型レンズを用い
ることが有効である。つまり前述のようにアキシャルタ
イプの屈折率分布型レンズを用いると、その分布のつい
た面での光線の屈折方向に均質球面レンズよりも多様性
を持たせることができ、このレンズでの収差補正能力が
増大するので、その分それ以外のレンズに大きな屈折力
を持たせたまま収差補正の負担を軽減出来、したがって
スペック上高性能な変倍レンズである広画角で高変倍比
のレンズ系を得ることが出来る。

アキシャルタイプの屈折率分布型レンズは、レンズ面頂
より光軸に沿ったある距離ｘ０の位置を基準点とし、こ
の基準点より物体側或いは像側のいずれかに向かって屈
折率分布を持つもので、次の式い）又は（１１）にて表
わされる。

ただし、Ｎｏは基準点Ｘ。における屈折率、Ｎ１．Ｎａ
。

Ｎ３．・・・は夫々１次、２次、３次の係数、Ｘは面頂
からの光軸上の距離である。

尚武（ｉｌ　は屈折率分布が基準点Ｎ０よりも像側に付
いている場合、式（ｉｉ）は物体側についている場合で
ある。

次に本発明における他の解決手段は、前記の構成のレン
ズ系で、アキシャルタイプの屈折率分布型レンズとほぼ
同様な収差補正能力を持つ非球面レンズを用いたもので
ある。

ここで用いる非球面の形状は、その面の光軸との交点を
原点として光軸方向にＸ軸、光軸に垂直な方向にｙ軸を
とるとき次の式にて表わされる。

ただしｒは基準球面の曲率半径、Ｐは円錐定数、Ａｚ＋
は非球面係数である。

アキシャルタイプの屈折率分布型レンズと非球面とは、
収差補正能力が類似している。ここでアキシャルタイプ
の屈折率分布型レンズは、例えば現在広く用いられてい
るプラスチック非球面レンズに比べて温度安定性が良く
、温度変化に対してレンズ特性が変化しにくいことや、
大口径化が可能であることから、非球面を作るための高
価な金型を製作する必要がなく、少量生産にも適するな
どの特徴を有している。

次に本発明において、各レンズ群に屈折率分布型レンズ
を用いた時の特徴について説明する。

本発明は、広画角、高変倍比を得るために前述のような
４群構成とし又レンズ系中に少なくとも１枚非球面レン
ズを用いたことを特徴としている。つまり広画角にする
ため第１レンズ群に負の屈折力を持たせ、併せｔ高変倍
比にするため各レンズ群の屈折力を強くした。このよう
にレンズ群の屈折力を強くした時に収差が大になる傾向
を有するので、これを補正するために非球面を用いてい
る。このように非球面を用いれば、その面での光線の屈
折方向に球面の場合よりも多様性をもたせることが出来
、この面での収差補正能力が増大する。この非球面によ
る収差補正能力の増大の分、それ以外のレンズに大きな
屈折力を持たせたままで収差補正の負担を軽減でき、し
たがって広画角、高変倍化の変倍レンズを構成し得る。

次に本発明において屈折率分布型レンズを用いる場合で
、名レンズ群にこれを用いた場合につき夫々説明する。

第１レンズ群中に屈折率分布型レンズを少なくとも１枚
用いる場合、光軸から離れるにしたがって負の屈折力が
減少するような作用をもつ屈折率分布型レンズを用いれ
ば、有効に収差補正をすることが可能になる。

レンズ系を広画角にするためには、第ルンズ群の負のパ
ワーを強くする必要があり、軸外収差特にワイド側での
歪曲収差が発生しやすい、この歪曲収差を補正するため
には、前記の作用を有するアキシャルタイプの屈折率分
布型レンズを用いることが好ましい。

第ルンズ群では、特にワイド端での軸外光線高が高くな
りレンズの口径が大になるために大口径でも製作が容易
であるアキシャルタイプの屈折率分布型レンズが有効で
ある。ここで用いる屈折率分布型レンズは、次の条件ｆ
ｉ＋　を満足することが望ましい。

（１）　　ｌＮ、　ｉｌｌ　・ｆｗｌ　＜　０．　また
だし、　Ｎ１１ｌ＋　は第１レンズ群中で用いる屈折率
分布型レンズのｄ線の１次の分布係数Ｎ１、ｆ、はワイ
ド端における全系の焦点距離である。

１次の分布係ＲＮ　１は、分布の形状を決定する上で大
きく関与し、Ｎ、の値の変化により収差が大きく変化す
る。第ルンズ群にアキシャルタイプの屈折率分布型レン
ズを用いた場合、歪曲収差の補正に有効であるが、Ｎ１
が条件１１１の範囲を越えるような大きな値になると、
他の収差とのバランスがとれなくなり、歪曲収差が補正
過剰になると共にコマ収差が増大し好ましくない。

又レンズ系のＦナンバーを小さくしようとすると、テレ
側において第２．第３レンズ群で球面収差が発生する。

この球面収差を補正するためには、正の屈折力を減少さ
せるような屈折率分布を持つ屈折率分布型レンズを用い
ることが望ましい、そこで第２レンズ群、第３レンズ群
中の正レンズに、次の条件（２）を満足するアキシャル
タイプの屈折率分布型レンズを少なくとも１枚用いるこ
とが望ましい、またこれらのレンズ群においては、テレ
端の軸外光束高が高くなるため、レンズの口径が大きく
なり、大口径でも製作が容易なアキシャルタイプの屈折
率分布型レンズのほうが有効である。このことからも次
の条件を満足するような屈折率分布をもつ屈折率分布型
レンズを用いることが望ましい。

（２１１Ｎ＋　ｔｚｓ＋−ｒｗｌ＜　０．５ただしＮ１
１ｆｆ３１は、第２レンズ群、第３レンズ群中に用いる
屈折率分布型レンズのｄｌｌの１次の分布係数Ｎ、であ
る。

条件（２）は、条件（１１と同様に１次の分布係数Ｎ１
を規定するもので、収差補正のためのものである。　Ｎ
＋が条件（２）の範囲を越えるような大きな値になると
球面収差が補正過剰につまり符号の逆の球面収差が発生
し好ましくない。

更に第４レンズ群中に少な（とも１枚次の条件（３）を
満足するアキシャルタイプの屈折率分布型レンズを用い
ると球面収差やコマ収差を補正するために有効である。

（３１１Ｎ＋　１４１　・ｆｗｌ　＜　１．０ただしＮ
１１４１　は、第４レンズ群中の屈折率分布型レンズの
１次の係数Ｎ１である。

条件（３）の範囲を越えるとワイド側とテレ側にかけて
球面収差が補正過剰になり、また屈折率差が大きくなる
ために他の収差とのバランスがとれなくなり、特にコマ
収差が増大するので好ましくない。

アキシャルタイプの屈折率分布型レンズと非球面レンズ
とは、類似した効果を有しているので。

アキシャルタイプの屈折率分布型レンズの代りに非球面
レンズを用いることが出来る。

次に本発明において各レンズ群に非球面レンズを用いた
場合について夫々説明する。

まず非球面レンズを第１レンズ群中に用いる場合は、こ
のレンズ群に屈折率分布型レンズを用いた場合と同様に
、光軸から離れるにしたがって負の屈折率が減少するよ
うな効果を持つ非球面をこのレンズ群中に少な（とも１
枚用いると効果的に収差補正することが可能になる。

広画角を達成させるためには、第１レンズ群の負のパワ
ーを強める必要があるために、軸外収差特にワイド側で
の歪曲収差が発生しやすく、これを補正するために前述
の作用を持つ非球面レンズを用いることが好ましく、そ
の場合法の条件（４）を満足することが望ましい。

（４）　　　Σ１Δｘｌ／ｈ＜　０．４　　　（ｙ　＝
　ｙｉｃｌただしΔＸは非球面の基準球面からの変位量
、ｈは最大像高、ｙは光軸からの高さ、　”Ｉｔｃはこ
の非球面上における最大画角の主光線高である。

条件（４）は非球面の球面からのずれ量を規定したもの
で、このずれ量により収差は大きく変化する。第１レン
ズ群に非球面を用いると、歪曲収差の補正にとって有効
であるが、条件（４）を越えるような大きな非球面量を
与えると、歪曲収差が補正過剰になる上にコマ収差も増
大し好ましくなしＡ　。

次に、レンズ系のＦナンバーを小さくしようとすると第
２．第３レンズ群においてテレ側で球面収差が発生する
。この球面収差を補正するためには、これらレンズ群中
に光軸かも離れるにしたがって正の屈折力を減少させる
ような非球面レンズを用いることが望ましい、この第２
レンズ群、第３レンズ群に用いる非球面は次の条件（５
）を満足することが好ましい。

（５）Σ１Δｘｌ／ｈ＜　０．０５　　１ｙ　＝　ｙｉ
ｃｌただしΔＸは上記非球面の基準球面からの変位Ｈ１
ｈは最大像高、ｙは光軸からの高さ、ｙｔｃはこの面に
おけるワイド端での最大画角の主光線高である。

条件（５）は、第２レンズ群、第３レンズ群中に用いた
非球面の非球面量を規定したもので、この条件（５）の
範囲を越えると球面収差が補正過剰になり、つまり符号
が逆の球面収差が発生することになり好ましくない。

更に第４レンズ群中に少なくとも１枚、下記条件（６）
を満足する非球面を用いれば球面収差、コマ収差を補正
する上で有効である。又ここで用いる非球面は光軸から
離れるにしたがって正の屈折力を減少させるような形状
であることが望ましい。

（６）　　　Σ　１Δｘｌ／ｈ＜ロー１　　　　　　（
ｙ　　＝ｙｉｃ’まただしΔＸは上記非球面の基準球面
からの変位量、ｈは最大像高、ｙは光軸からの高さ、ｙ
ｉｃ’はこの面にあける軸上マージナル光線の光線高で
ある。

この条件（６）も非球面量を規定するもので条件（６）
の範囲を越えると、ワイド端からテレ端にかけて球面収
差が補正過剰になり、また非球面量が大きすぎるために
球面収差以外の収差のバランスがとれなくなり、特にコ
マ収差が増大して好ましくなくない。

以上述べたようにアキシャルタイプの屈折率分布型レン
ズと非球面レンズとはある程度おきかえが可能である。

しかし実際には屈折率分布型レンズと非球面レンズとの
製造上の特性を考慮して使いわける必要がある０例えば
レンズが大口径である場合は、非球面の加工が難しいの
で球面研磨のみでよいアキシャルタイプの屈折率分布型
レンズが好都合であり、屈折率分布型レンズでは屈折率
差がつきすぎる場合には非球面レンズを用いる方が好都
合である。

次に本発明の変倍レンズの基本構成を最も収差補正の困
難である全長、絞り、Ｆナンバーが固定された４群ズー
ムレンズにする点に関して説明する。

本発明のズームレンズは、広角化を達成するために従来
の負、正の２群ズームレンズを基本とするもので、第１
レンズ群の負のパワー、第２レンズ群から第４レンズ群
までを全体として正のパワーとしている。

一般にズームレンズを使用する場合、変倍中レンズ系の
全長が変化しない方が操作しやすく、又Ｆナンバーは変
化しない方がユーザτのニーズとして高い、一方メーカ
ーとしては、コストを下げるために変倍の際に絞りが常
時固定であることが望ましい。

上記のような４群構成のズームレンズでこれら要求を満
足させるためには、第１レンズ群と、絞りと、第４レン
ズ群が変倍に際して常時固定であることが必要である。

第１レンズ群を固定するためには、第４１図に示すよう
に第２レンズ群から第４レンズ群は全体として第１レン
ズ群により形成された虚像■を物点と像、占の１１！雌
を一定にしてリレーする構成にすればよい、史に絞りと
、第４レンズ群を常時固定にしたまま大きな変倍比を得
るためには、第２レンズ群と第３レンズｊ！′￥変倍の
際に移動させ又それらの群のパワーを強くする必要があ
る。

第２レンズ群から第４レンズ群までの全体の系の結像（
ｇ率の絶対値は、ワイド側で小さくテレ側で大きくなる
ため、第２レンズ群から第４レンズ群全系の主点は、ワ
イド側からテレ側へ行くにしたがって、前方へ移動する
。ところが第２レンズ群から第４レンズ群全系中で絞り
は第４レンズ詳ト↑近に固定されているため、テレ側で
第２レンズ群から第４レンズ群全系の主点に対し絞りが
大きく後方に離れる構成になる。そのためテレ〔１１の
入射瞳が遠くなり、テレ側の軸外光線の光線高が高くな
って軸外収差の補正が困難になる。その上第２レンズ群
から第４レンズ詳全系の主点が前によるためにＦナンバ
ーを一定にするとテレ側でのマジナル光線の光線高が高
くなり、さらにテレ側での収差補正が難しくなる。その
ために本発明のようなレンズタイプでテレ側の入射瞳を
遠ざけることなしに、言い換えればテレ側の収差を悪化
させることなく変倍比を大きくするためには、第２レン
ズ群と第３レンズ群のパワーを強くするか。

ｆＬ倍の際の移動量を大きくしなければならない。

しかし変（ｇの際の移動量を大きくするとそれだけテレ
側の大躬眸が遠くなり、又パワーを強くすると収差の発
生量が大になってレンズ枚数を増やさなければこれを補
正出来な（なる、そして第２レンズ群、第３レンズ群の
厚みが増して結果としてテレ側での入射瞳が遠くなって
しまい収差補正が難しくなる。

Ｌソ上、収差補正の最も難しい全長、絞り、Ｆナンバー
を固定した４群構成のズームレンズについて説明したが
、４群ズームレンズであっても全長可変即ち第２．第３
レンズ群に加えて第１．第４Ａ群を可変とし更には絞り
位置を移動可能にすればそれだけ収差補正の自由度が増
しより良好な収差補正を行なうことが出来る。

次に全長が固定の場合だけでなく、全長、絞りＦナンバ
ーが可変である場合も含めて、先に述べたような理由に
より発生しやすい収差をより一層良好に補正するために
は次の条件＋７１　、　（８１を満足することが好まし
い。

（７］　　−０，６＜Ｂ、＜−０，２ ＋８１　　０　＜ｆ、／ｆ、　＜０．５ここで、β、は
第１レンズ群より像側にあるレンズ群全系のワイド端で
の結像倍率、ｆ、はワイド端での全系の焦点距離、ｆ４
は第４レンズ群の焦点距離である。

条件（７）の下限を越えるとテレ側における第１レンズ
群より像側にあるレンズ群の全系での結像倍率が負の大
きな値になり、テレ側で第１レンズ群より像側にあるレ
ンズ群の全系の主点が前方に寄る。そのため入射瞳が遠
くなりすぎてテレ側での軸外収差が悪化するので好まし
くない１条件（７）の上限を越えるとそれに伴って第１
レンズ群の負のパワーが大きくなり第１レンズ群で発生
する収差、特にワイド側での負の歪曲収差が補正しきれ
なくなり好ましくない。

条件（８）は、第４レンズ群のパワーを規定したもので
、下限を越えるとテレ側において第２．第３レンズ群で
のマージナル光線の光線高が高くなりすぎてテレ側での
収差補正が難しくなるので好ましくない０条件（８）の
上限を越えると第４レンズ群のパワーが強くなり過ぎて
、そのレンズ群で発生する収差が太き（なりその補正が
困難になる。

又本発明のような光学系においては、レンズ最終面と像
面との間に光学的ローパスフィルター等の光学部材を配
置する必要があるので、レンズ系のバックフォーカスを
十分とらなければならない、そのためには、レンズ系の
後側主点位置を出来るだけ像側に近づける必要がある。

そこで本発明においては絞りの後側のレンズを絞りに凹
面なむけたメニスカスレンズにすることによって軸外収
差への影響を小さくしたまま、レンズ系のバックフォー
カスを十分とることを可能にした。このメニスカスレン
ズは、全体の形状がメニスカス状である接合レンズも含
んでいる。

このメニスカスレンズの形状８は１次の条件（９）を満
足することが望ましい。

ｔ９１　０．　ｌ　＜　ｒ−／ｒＩｌ＜　１０ただしｒ
、およびｒｌ、は夫々メニスカスレンズの物体側および
像側の面の曲率半径である。

条件（９）の下限を越えると、このメニスカスレンズに
おいて近軸光線の光線高を高くすることが出来ず、十分
なバックフォーカスを得ることが出来なくなる。また条
件（９）の上限を越えると絞りに対する対称性が崩れ軸
外収差が悪化するばかりか球面収差が補正不足になり好
ましくない。

本発明のレンズ系は、レンズ系全体又は第１レンズ群の
みを繰り出してフォーカシングを行なうことが出来るの
は勿論であるが、最も像側のレンズ群の全体またはその
一部を繰り出すことによってもフォーカシングを行なう
ことができる。

一般に第１レンズ群を繰り出してフォーカシングを行な
う場合、変倍してもフォーカシングの際の繰り出し量が
変化しない特徴がある。しかし繰り出すレンズが重いこ
とや繰り出した時に光線がけられやすい欠点がある。

一方第４レンズ群によりフォーカシングを行なう場合、
繰り出すレンズが軽くフォーカシングの際の負荷が小さ
いという特徴があり、オートフォーカスにおける合焦速
度を速めるためには有効である。

［実施例］ 次に本発明の変倍レンズの各実施例を示す。

実施例１ ｆ　＝　７０１１１〜２Ｉｎ＋ｍ　　、　　Ｆ／２．８
最大像高　４ｒｎｍ　　、　　２（ＩＪ：６０．３°〜
２０．８゜ｒｌ　＝　４６−９９０６ ｄ、　＝６．０００Ｏｎ、＝１．７２８２５　　　シ、
＝２８．４６ｒ２＝　−３９，４７３６ ｄｔ＝＝　１．３５４０　　　屈折率分布型レンズ１ｒ
３＝１３．７６３５ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、＝　２２．９８７９ ｄ４＝　５．００００ ｒｓ＝−４８，２３４５ ｄ、＝　１．００００ ｒｓ＝　３５．３０８５ ｄｓ”口２（可変） ｊ、＝　２７．９６９８ ｄｔ　＝　３．００００ ｒ　ｓ　”　−４８、０６１５ ｄａ”口、（可変） ｒ９＝■（絞り） ｄｓ＝２．００００ ｒｌｏ　　＝−４，４７０１ ｄ、、”　０．８１６６　’　　　ｊｌ、＝　１．７８
４７０ｒｚ　　＝−８，０３００ ｄ、、＝０．７１４４ ｎ　ｓ　＝１　、７２９１６ ｊ１４＝　１．８０５１８ ｎｓ＝１．６７７９０ νｓ”５４．６８ ν、＝２５．４３ ν５＝５５．３３ シ、＝２６．２２ ｒ１□　＝　−２６，０７５９ ｄ１□＝　１．５０００ 屈折率分布型レンズ２ ｒｌｓ　　＝−６，２１７３ ｆ　　　　　　　７　　　　　　　１２　　　　　　２
１Ｄ、　　　　　３３．１１４　　　７．５０４　　　
６．０９３Ｄ、　　　　　　０．８００　　　１４．５
５８　　　　１．０口ＯＤａ　　　　　１．０００　　
　１２．８５２　　２７．８２２屈折率分布型レンズｌ 基準点　ｘｏ＝０．３５４Ｏ Ｎ、　　　　　Ｎ、　　　　　　　　Ｎ。

ｄ線１．７２９１６　−０．７０４７４ｘ　１０−”　
　−０，２００９２ｘ　１０−”ＣＩＩ　１．７２５１
０　−０．７００８２ｘｌＯ−”　　−０，１９９８０
ｘｌＯ−”Ｆ　Ｍ！　１．７３８４４　−０．７１３７
１ｘ　１０−”　　−０，２０３４８ｘ　１０−”屈折
率分布型レンズ２ 基準点　ｘ０＝Ｏ Ｎ、　　　　　Ｎ　、　　　　　　　　Ｎ、ｔｄｉｍ　
１．７００００　０．６７５２１ｘｌＯ−’　　０．５
１５８３ｘｌＯ−”Ｃ線１．６９５２７　０．６７０６
５ｘ　１０−’　　０．５１２３５ｘ　１０−”Ｆｉｌ
　１．７１１１１　０．６８５９３ｘｌＯ−’　　０．
５２４０２ｘｌＯ−”Ｎ１＋１ヒｔｗｌ＝　０．０４９
３　　、　　ＩＮ＋　＋−ヒｆｗｌ　＝　０．４７３β
−＝−０，２３４、ｆ−／ｆ−＝０．４１ｔ　、　ｒ、
／ｒｂ＝０．５５７実施例２ ｆ＝７１１Ｉｌｌ＋ 最大像高 〜２１ｍｍ ｍｍ Ｆ／２．８ ２ω＝６０．０°　〜２ｏ、６“ ｒ、＝　６３．６２９８ ｄ、〜６．００００ 〜１ ２８２５ シ、＝　２８．４６ ｒ２＝　−３５，４５１３ ｄ、＝　１．３５４０ ｒ、＝　１５．４００８ ｄｓ＝Ｄ＋（可変） 屈折率分布τ！レンズ１ ｒ、＝　：］２．０８８６ ｄ、＝　５．００００ ｒｓ＝−３０，５３９４ ｄｓ＝　１．００００ ｒａ＝　５８．６５５４ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、＝　２７．６４２５ ｄ、＝　５．００００ ｊ、＝−５１，１３０８ ｄ、〜０３（可変） ｊ、＝　１０．３９６０ ｄ−＝　１．００００　　１ｓ　＝　１．６８８９３ｎ
ｓ＝１．７２９１６ ０、＝＝　１．６７７９０ ｎ４＝　１．８０５１８ シ、＝５４ ν４＝２５ シ、＝５５ ８ ３ ３ ν、＝３１．０８ 「、。　＝　１１．９５８４ ｄ、。〜１．００００ ｒ＋＋　　＝■（絞り） ｄ　　　＝　２．００００ ＝−４，４８１８ ｄ、、＝　０．８１６６ ＝　−８，３１６７ ｄ、３＝　０．７１４４ ｒ、　ニー１７．９２８２ ｄ、、＝　１．５０００ ｒ＋ｓ　　＝−５，８８０１ ７ Ｄ　　　　　　３４．１１５ Ｄ２　　　０．８００ Ｄ、　　　　　　１．０００ 屈折率分布型レンズｌ 基準点　ｘｏ＝０．３５４Ｏ Ｎ、　　　　　Ｎ。

ｄ線１−７２９１６　−０．７６７７９ｘ　１０−”Ｃ
線１．７２５１０　−０．７６３５２ｘ　１０−”Ｑ、
：　　１．７８４７０ ２ ４．０２０ １８．３００ １３．５９５ 屈折率分布型レンズ２ シフ＝２６ １ ５．８７４ １．０００ ２９．０４１ ２ −０．１８００６ｘ　Ｉｎ−２ −０，１７９０６ｘ　１０−” Ｆ）ｌｉｌ　１．７３８４４　−０．７７７５６Ｘ屈折
率分布型レンズ２ 基準点　ｘｏ：Ｏ ０ ｄ線１．７００００ ＣＴ４１．６９５２７ Ｆｉｌｌ　１．７１１１１ １Ｎ＋　＋ｕ　ｆ− β、＝−０．２３１ 実施例３ ｆ　＝　７ｍｍ〜２１ｍｍ 最大像高　４．０ｍｍ ｊ、＝　４６．３７６９ ｄ、〜６．００００ ｒ、＝　−３７，６４２８ ｄ＊＝１．３５４０ ｒｓ＝１３．７１７８ Ｆ／２．８ ２　ω　〜６０．２”　　〜２０．８１Ｎ、　　　　　
　　　　　　　Ｎ。

０．７３６６５ｘ　１０−’　　　０．５２１９２ｘ　
１０−”０．７３１６７ｘ　１０−’　　　０．５１８
３９ｘ　１０−”０．７４８３４ｘ　１０−’　　　０
．５３０２０ｘ　１０−”＝　０．０５３７　　、　　
ＩＮ＋　＋４１ｆｗｌ　＝　０．５１６、　　ｆ−／ｆ
、＝　０．４１２　　、　　ｒ、／ｒ、　　＝　０．５
３９ｎ、＝　１．７２８２５ 屈折率分布型レンズ ｄＸ＝Ｏ＋（可変） ｒ４＝２２．０３６２ １０−”　　−０，１８２３６ｘ　１０−”シ、：２８
．４６ ｄ、＝　５．００００ ｎｓ＝１．７２９１６ シ、〜５４．６８ ｒｓ＝　−４５，７３８６ ｄ、＝　１．００００　　　　ｎ４＝　１．８０５１８
　　　　ｖ、＝　２５．４３ｒ、＝　３５．８５５７ ｄｓ＝Ｄｚ（可変） ｒｙ”　２８．１７７８ ｄ、＝　３．００００　　　　ｊｌ、＝　１．６７７９
０　　　　　ｖｓ＝　５５．３３「、＝−５１，７７２
８ ｄａ＝Ｄｉ（鐸緊） ｒｇ＝ｏｏ（絞り） ｄ＊＝　２．００００ ｒｔｏ　　＝−４，２７２２ ｄ、、＝　０．８１６６　　　１１６：　１．７８４７
０　　　　　ｖｍ＝　２６．２２ｒ＋＋　　”−１１，
１９３６ ｄ、、＝　０．７１４４ ｒ＋ｚ　　＝−１０４，６３６７ ｄ＋　ｚ＝　１．９００Ｏｎ−＝　１．７８５９０　　
　Ｖｔ＝　４４．１８ｒ、、＝−５，６６５６（非球面
） 非球面係数 Ｐ＝１．００００　　　、　　　　Ａ、〜０．４１３９
９　　ｘｌＧ−”Ａ６＝０．１７７７６　　ｘｌＯ−’
　　、　　Ａｓ　　＝−〇、１３８５１Ｘ　ｔｏ−’ｆ
　　　　　　　　７　　　　　　　１２　　　　　　２
１Ｄ、　　　　　：１２．５７：ｌ　　　　９．７９６
　　　５．１１１４１Ｄ２　　　　０．８００　　　１
２．１９１　　　　１．０００Ｄ、　　　　　　１．０
００　　　１２．３８６　　　２７．５３２屈折率分布
型レンズ １５準点　Ｘ。＝　０．３５４Ｏ Ｎ、　　　　　Ｎ、　　　　　　　　Ｎ２ｄ線１．７２
９１６　−０．７０４７４Ｘ　１０−’　　−０，２０
０９２Ｘ　１０−”Ｃ線１．７２５１０　−０．７００
８２ｘ　１０−２−０．１９９８０Ｘ　１０−”ＦＬ’
２１．７３１１４４　−０．７１３７１ＸｌＯ−”　　
−０，２０３４８ＸｌＯ−”Ｎ１＋。ｆ−＝　０．０４
９３ Σ１八ｘｌ／ｈ＝　０．００７４６　　（第４レンズ群
）β、　＝−０，２３３、ｆ、／ｆ、＝０．４３３　、
　ｒ、／ｒｂ　＝０．３８２実施例４ ｆ　＝　７ｍｍ　〜２１ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最大
像高　４；ＯＩＩＩｍ　　、　　２ω＝　６０．　ｌ＠
〜２０．７゜ｒ、　＝　４５．４３０７ ｄ、　＝　６．００００　　　ｊｌ、＝　１．７２８２
５　　　ｖ、＝　２８．４６ｒｔ＝−３８，１４２９ ｄａ＝　１．３５４０　　　屈折率分布型レンズｒ、＝
　１３．６８６２ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ４＝２０．０Ｉ５２ ｄ４＝　５．００００ ｒｓ”−６１，２７２２ ｄ、＝　１．００００ ｒ６＝　２９．７０３２ ｄａ＝ｏｚ（可変） 、、＝：１０．１９０５　　（非球面）ｄ、＝　３．０
０００　　　　ｊ１５＝　１．６７７９０ｒｓニー４５
．０４９７ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ９＝■（絞り） ｄ、＝　２．００００ ｒ＋ｏ　　＝−４，３１０３ ｄ１ｏ＝０．８１６６ ｒ、、　　＝−１０，９０１４ ｄ、、＝　０．７１４４ ｒｌｇ　　＝−８７，０３６９ ｄ＋ｘ＝　１．９０００ ｎ−＝　１．７２９１６ ｆｉ、＝　１．８０５１８ ｎａ　＝１．７８４７０ ｆｉ、＝　１．７８５９０ シ３＝５４．６８ ν４＝２５．４３ νｓ”５５．３３ シロ＝２６．２２ νｙ＝４４．１８ ｒ、、　＝−５，６８０１（非球面） 非球面係数 （第７面） Ｐ　＝　１．０００ Ａ、＝　０．２１０２８ （第１３面） Ｐ　＝　１．０００ Ａ、＝　０．１８５３５ ７ Ｄ、　　　：１２．９５３ Ｄ、　　　０．８００ Ｄ３　　１．０００ 屈折率分布型レンズ 基準点　ｘ＋、＝１ Ｎｏ　　　　　Ｎ。

ｄ！Ｉ　１．７２９１６　−０．７０４７４Ｘ　１０−
”Ｃ線１．７２５１０　−０．７００８２ｘ　１０−”
Ｆ線１．７３８４４　−０．７１３７１Ｘ　１０−”Ｉ
Ｎ１＋Ｉ＋　・ｆ−１＝　０．０４９３Σ１Δｘｌ／ｈ
＝　０．００９１８　　（第３レンズ群）Ａ４＝　−０
，４８７０７Ｘ　ｔｏ−５’　　、　　Ａ、　　＝−０
，２０５２４Ｘ　　１０−’２ −０．２００９２Ｘ　１０−” −０，１９９８０ｘ　１０−２ −０．２０３４８Ｘ　１０−” Ａ、＝　０．４０５８０　　Ｘ　１０−”ｘ　１０−’
　　、　　Ａ、　　＝０．１３３７８　　ｘ　１０−’
１２　　　　　２１ ９．５８２　　　６．０５３ １２．６００　　　１．０００ １２．５７１　　　２７．７０１ ×１０ Σ１Δｘｌ／ｈ＝　０．００６９０　　（第４レンズ群
）β、＝−０，２３１、ｆ、／ｆ、＝０．４３８　、　
ｒ、／ｒ、　＝０．３９５実施例５ ｆ　＝　７ｍｍ　〜２１ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最大
像高　４．０ｍｍ　　、　　２　（，１＝　６１．４°
〜２１．６゜ｒ＋＝：４５．２３１３　　（非球面）ｄ
＋＝　６．０００Ｏｎ＋＝　１．７２８２５　　　１７
＋＝　２８．４６ｒ、＝　−３２，１７７０ ｄ、　＝　１．３５’４０　　　ｎｔ＝　１．７２９１
６　　　　ｖ、　＝　５４．６８ｒ、＝　１２．６９９
０ ｄ、＝Ｏ，（可変） ｒ、＝　２６．１９１１ ｄ４＝４．００００　　　ｊｌｓ：　１．７２９１６　
　　ｖｓ＝　ｓａ、５８ｒ５＝−２２，６８４７ ｄａ＝　ｔ、ｏｏｏｏ　　　屈折率分布型レンズｒ６＝
　５６．６８０６ ｄｓ＝Ｄ＊（可変） ｒ、　＝　３０．６９４５ ｄｙ＝３．００００　　　　　ｎｓ＝　１．６７７９０
　　　　　　シ５＝５５．３３ｒ、＝　−５５，１５２
９ ｄｓ＝Ｄｓ（可変） 「９＝ｃＸ３（絞り） ｄ、＝　１．５０００ ｒｌｌＪ　　＝−４，７［＋９４ ｄ、ｏ＝　０．８１６６ ｒｚ　　＝−６，５１９’１ ｄ　　　＝０．７１４４ ｒｌｚ　　＝−３Ｇ、６４６５ ｄ、２＝　１．５００Ｏｎ、”　１．７８５９Ｏｒ＋ｘ
　＝−８，６０１２ ｎｇ＝１．７８４７０ 非球面係数 Ａ、＝　０．７６３５７　　ｘ　１０−’ｘ　１０−’
　　、Ａ、＝　−０，５４６７２ｘ　１０１２　　　　
　　２１ ＋４．９９７　　　８．９３３ １０．５１１　　　　１．０００ ＋１．９６３　　　２７．５３９ Ｐ　＝　１．００００ 八、＝　ｏ、＋７２３５ ７ Ｄ　　　　　３５．６７＋ ［］、　　　　　０．８００ Ｄ、　　　　　１．０００ 屈折率分布型レンズ 基準点　Ｘ。＝Ｏ ｏＮ シ、＝２６．２２ シ、＝　４４．１８ ２ ｄＬ’ｉ！　　１．８０５１８　　−０．６２９２０Ｘ
ｌＯ−’　　　−０，１１８４７Ｘｌ［ｌ−Ｃ＆９　１
．７９６１［１−０，６２９２０ｘｌＯ−’　　　−０
，１０３１１ｘｌＯ−’Ｆ線　１．８２７７６　−０．
６２９２０ｘｌＯ−’　　　−０，１５６６５ｘｌＯ伺
Ｎ。

ｄ線　　−０，２６８８５ｘ　１Ｏ−２Ｃ線　　−０，
２５０２３ｘ　１Ｏ−２Ｆ　！ｌｉｔ　　　−０，３１
５１７ｘ　１０−”Σ１Δｘｌ／ｈ＝　０．０７０２　
（第１レンズ群）β、＝−０．２６４　　、　　ｆｗ／
ｆ４＝０．３１９　　、　　ｒａ／ｒｅ　　＝０．７３
２実施例６ ｆ　＝　７ｍｍ　〜２１ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最大
像高　４．０ｍｍ　　、　　２　ω＝６１．２°〜２１
．０”ｊ、＝　１１９．３３５４　（非球面）ｄ、＝５
．０Ｏ００Ｑ、＝　１７２８２５　　　シ、＝２８．４
６「２＝　−２３，５１０６ ｄ２＝　１　３５４０　　　　ｎ２＝　Ｉ　、７２９１
６　　　　　ｖｔ　＝　５４．６８ｒ３　＝　１３．３
５２４ ｄ、二〇、　（可変） ｒ、　＝　３６．０９８１ ｄ、＝４．００００　　　０．＝　１．７２９１６　　
　　　シ３＝５４．６８ｒ−＝−２２．６０１４ ｄ、＝　１．００００ ｒ−＝−２０２，３４３４ ｄ、＝Ｏ，（可変） ｒ７＝　５６．８２２０ ｄ、＝３．００００ ｒｅ”　−３５，３６５６ ｄａ＝Ｄｘ（可変） ｒ、＝■（絞り） ｄ、＝　１．５ｏｏ。

ｒ＋ａ　　＝−ｓ、１５ｇ５ ｄ、、＝　０．８１６６ 、、、　　＝−１４，０４１１ ｄ　　　＝０．７１４４ ｒ＋ｚ　　＝−２７，４１７４ ｄ１□：　１．５００Ｇ ｒ＋ｚ　＝−６，０７０６（非球面） 非球面係数 （第１面） Ｐ　＝　１．００００ ｎｔ＝１．７８５９０ ｎ４＝　ｔ、ａｏｓｔｓ 屈折率分布型レンズ ｎａ＝　１．７８４７０ Ａ、＝　−０，４９０７５ｘ　１０−’ν４＝２５．４
３ シ、＝２６．２２ シ、＝４４．１８ Ａ、＝　０．１４５４９　ｘ　１０−’　、　Ａ、　＝
　−０，４５０７３ｘ　１０−’（第１３面） Ｐ＝１．０００［）　　、　　　Ａ４＝　　＋３．３１
３５７ｘ　１０−”Ａ、＝　　０．４９２７０ｘ　ｔｏ
−’　。　Ａ、＝　　０．２６８９０ｘ　１０−’ｆ　
　　　　　７　　　　　　１２　　　　　２１Ｄ、　　
　　３３．４２５　　　＋７．４４０　　９．１８５Ｄ
、　　　　Ｇ、ｆｌＱＯ７，６Ｑ８　　　１．０ＱＯＤ
３　　　１．０００　　１０．１７６　　２５．０４０
屈折率分布型レンズ 基準点　ｘ、＝　１．８ Ｎ、　　　　　Ｎ、　　　　　　　　Ｎｚｄｌ　　１．
６７７９０　０．４５６４８ｘｌＯ−”　　−０，１９
４５１ｘｌＯ−’Ｃ線１．６７４１８　０．４５６４８
ｘ　１０−”　　−０，１９３４４ｘ　１０−’Ｆ！ｌ
ｉｔ　１．６８６４３　０．４５６４８ｘ１０−２−０
．１９６９６ｘｌＯ−’ＩＮ、ｔ、＋−ｔｗｌ＝　０．
０３２０Σ１Δｘｌ／ｈ　＝　０．０３４３　　（第１
レンズ群）Σ目ｘｉ／ｈ＝　０．０１５１　　（第４レ
ンズ群）β、＝−０，３３１、ｆ、／ｆ４＝０．２５０
　、　　ｒａ／ｒｂ　　＝０．３６７実施例７ ［＝７ｍｎ＋〜２１ｍｍ＋　　、　　Ｆ／２．８２ω＝
６１．６’″　〜２１．６’ 最大像高　４゜０ＩＩＩＩＩｌ ｒ、＝６４．９４１２　　を非球面） ｄ、　＝　５．０００Ｏｎ、：　１．７２８２５ｒ２　
＝　−３０，３７２３ ｄ２＝　１．３５４０ ｊ、＝　１４．５９５４ ｄ３＝Ｄ、（−６１変） ２９１６ ｎ２＝１ ｒ、＝　２７．８２０６ ｄ４＝　４．００００ ｎｉ”１ ２９１６ 「５＝　−３０，７３９０ ｄｓ＝　１．０００［）　　　ｎ４＝　１．３［１５１
８ｒａ”１４．０３１１ ｄ６＝Ｏ，（可変） ｒ７＝　：！１．４６４５ ｄ７＝　３．０ＯＯＱ　　　ｎｓ＝　１．６７７’ＪＯ
ｒ、＝　−７２，９９４５ ｄｓ＝Ｄ３（可変） 「９＝（資）（絞り） ｄ、＝　１．５０００ ｒｏ”−５゜１８６５ ν　＝　２８．４６ シ、＝５４．６８ シ、＝５４．６８ ν４＝２５ ３ ν５＝５５ ３ ｄ、。＝　０．８１６６ ｒｚ　　＝−７，４０６１ ｄ、、＝　０．７１４４ ｒ、２　＝−３６，９７４０ ｄ、２：　１．５００Ｏ ｒ＋、　＝−８，７２３８ ｎａｐ”　１．７８４７０ シ、＝２６．２２ 屈折率分布型レンズ 非球面係数 ））＝　１．００００　　　、　　　　Ａ、＝　０．８
３０９９　　Ｘ　１０−’Ａ６＝　０．８８６５４　　
ｘ　１０−’　　、　　Ａ−＝　−０，５８２８２ｘ　
１０−”ｆ　　　　　　　　７　　　　　　　　＋２　
　　　　　２１Ｄ、　　　　　３７．６５７　　　　＋
７．２４３　　　　９．６４：ＩＤ、　　　　　　０．
８００　　　９゜９８１　　　　１．０００Ｄ、　　　
　　　１．０００　　　　＋２．２３３　　　２８．８
１５屈折率分布型レンズ 基準点　Ｘ。：Ｏ Ｎ、　　　　　Ｎ ｄＬｉｌ　１．７５０００　０．５＋９３５ＸＩＯ−’
ＣＬ’ｉ！　１．７４４９３　０．５１６７１Ｘ］０−
’Ｆ線１．７６１９１　０．５２５５６Ｘ　１Ｏ−Ｎ１
１４１　’　ｆ−＝　０．３６４ ２ ０．１１７４１Ｘ　１０−’ ０．１１５７５Ｘ　ｔｏ−’ （１，レンズ３０Ｘ　１０−’ Σ１八ｘｉ／ｈ＝　０．０５４７　（第ルンズ群）β、
　＝−０，２５７、ｆ−／ｆ、＝０．３１６　、　ｒａ
／ｒｂ　：ｏ、７ｏ。

実施例８ ｆ　＝　６ｍｍ　〜２４ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最大
像高　４．０ｍｍ　　、　　２ω＝６８．８°〜１８，
２゜ｒ　、　＝　２００．００００ ｄ、＝１．２００ｏ　　　　ｎ、＝　１．６７７９０　
　　　　　ｖ、＝　５０．７２ｒ２＝　１４．４６３４
　　（非球面）ｄ、＝　２．６０００ ｒ３＝　３０．７４１５ ｄ、＝５．６００Ｏｎ、＝　１．８０５１８　　　ｖ、
　＝　２５．４３ｒ４＝　−２６，８６７２ ｄ、＝　１．２０００　　　屈折率分布型レンズｒｓ”
　２２．１４９５ ｄ、＝Ｏ，（可変） ｒ８　＝　２５．０４５６ ｄｓ＝４．８００Ｏｎ、＝　１．７２９１６　　　　　
　ｖ４＝　５４．６８ｒｔ＝−１２，１３４７ ｄ−＝　１．００００　　　　Ｑ、＝　１．８０５１８
ν５＝２５．４３ ｒ８＝　−９９，６９６４ ｄｓ＝ｏ２＜可変） ｊ、＝　２５．５５０１ ｄ、＝　４．５０００ ｒ、、　　＝−５１３，８６７１ ｄ、、、＝２．００００ ｒ＋＋　　＝−９４，１９３９ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ｒ１□＝■（絞り） ｄ１□＝　２．００００ ｒ＋３　　＝−４，７７２３ ｄ＋ｓ”１．００００ ｒ＋ｎ　　＝２７．７１７０ ｄ、４＝　１．８０７９ ｒ、、　＝−４，９５２８（非球面） 非球面係数 （第２面） Ｐ＝１．００００　　、　　Ａ、＝−０，３０７８２Ｘ
ｌＯＡａ＝　−ｏ、　ｌ０４２０ｘ　１０−’（第１５
面） Ｐ＝１．０Ｏ００、Ａ、＝　０．４１９２２ＸｌＯ−”
シ、＝５４．６８ νｆｆ＝２５．４３ シ、＝３７．９５ シ、＝５４．６８ ｎ６＝　１．７２９１６ １’ｌ、＝　１．８０５１８ ｎｓ”　１．７２３４２ ｎｏ”　１．７２９１６ Ａ、＝　　０．３３４３７ｘ　１０−’ｆ　　　　　　
　　６　　　　　　　　１２　　　　　　　２４Ｄ、　
　　　　３３．０８１　　　１２．２６９　　　　１．
７６８Ｄ、　　　　　　１．０００　　　　：１．００
０　　　　１．０００Ｄ、　　　　１．０００　　　　
？、３：１７　　　２０．１３９屈折率分１５型レンズ 基準、占’、　　　ｘｎ＝ｌ Ｎ、　　　　　Ｎ、　　　　　　　　Ｎ２ｄ　Ｐａ１．
７７２５０　−０．　ｌ１２９４ｘ　１０−”　　−０
，１３６６０ｘ　１０−’Ｃ１ｊａ　１．７６７８０　
−０．１Ｉ２９４ｘｌＯ−”　　−０，ｌ３５７７ｘｌ
Ｏ−’Ｆ線１．７８３３６　−０．１１２９４ｘｌＯ−
”　　−０，ｌ３８Ｓ２ｘｌＯＮ、１＋　・ｆ−＝　０
．００７９１ Σ１Δｘｌ／ｈ＝　０．０９０４　（第ルンズＰ：＃）
ΣｌΔｘｌ／ｈ　＝　０．００６４８　　（第４レンズ
群）Ｂ、＝−０，３２０、ｆ−／ｆ、　＝０．１９３　
、　ｒａ／ｒｅ　、＝０．９６４実施例９ ｆ　＝　６ｍｍ　−１８ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最大
像高　４．０＋ａｍ　　、　　２　ω＝　６９．０°〜
２４．４゜ｒ、＝４５．１９９５　　（非球面） ｄ、＝５．００００　　　旧＝　１．７２８２５　　　
シ、＝２８．４６ｒ、＝−５６．３８１３ ｄ２＝　１．３５４０ ｒｓ＝ＩＯ，５８６０ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ４＝　２３．７４１２ ｄ、＝　４．００００ ｒｓ”−２８，１４５９ ｄｓ＝１．００００ ｒｓ＝９５．２６３７ ｄ、＝Ｏ，（可変） 「ア＝　４８．６２８７ ｄＴ＝　３．００００ ｊ、＝　−２９ｊ６２：１ ｄ、＝Ｏ，（可変） ｒｇ＝■（絞り） ｄｇ＝０４（可ｆ） ｒ、。　＝−５，３９６２ ｄ＋ｏ”０．８１６６　　　　　ｎ、＝　１．７８４７
０ｒｚ　　＝−６，９３２８ ｄ、、＝０．７１４４ ｆｉ２＝　１．７２９１６ ｆｉ４＝　１．８０５１８ １１、＝　１−７２９１６ ｎ％＝　１．６７７９０ νｔ＝　５４．６８ シ、＝５４．６８ ν、＝２５．４３ ν５＝５５ ３ シロ＝　２６．２２ ｒｌｘ　　＝−３１，５５４１ 屈折率分布型レンズ ｄ、２＝　１．５０００ ｒ＋１　　”−９，６１３４ 非球面係数 Ｐ＝１．００００　　、　　Ａ４＝０．１６８５３Ａ、
＝０．１＋０４１　ｘ　１０−’　、　Ａ、　＝ｆ　　
　　６　　　　１１ Ｄ、　　　３６．３６１　１２．２９０Ｄ、　　　０．
８００　１５．３０８ Ｄ３１．０００　　９．５６５ Ｄ、　　　３．１８７　　１．５８０ Ｘ　１０−’ ０．１９０５６ｘ　ｌロー１ ８ ８．７１５ １．０００ １９．５９０ １．６６７ Ｎｏ　　　　　　　Ｎ、　　　　　　　　　　　　Ｎ。

ｄｉＩ　１．７００００　　　０．５０口ＯＯＸ　１０
−’　　　−０−８００００Ｘ　　１０−”Ｃｕｔ　　
１．６９５２７　　０．４９９６３ｘ　１０−’　　−
０，７８８０５ｘ　１Ｏ−２Ｆ　ＩＩ　　１．７１１１
１　　０．５００８８ｘ　１０−’　　−０，８２８０
５ｘ　１０−”Ｎ＋　１４１　・ｆ−＝　０．３０１ Σ１Ａｘｌ／ｈ　＝　０．１５４　　（第１レンズ群）
β−”−０，２９２、ｆｗ／Ｌ＝０．２１９　　、ｒａ
／ｒｂ　　＝０．７７８実施例１０ ｆ　＝　６ｍｍ　　〜１８ｍｍ　　、　　Ｆ／２．８最
大像高　４．０＋ｎｍ　　、　　２ω＝６８．３°〜２
４．４゜ｒ＋＝４６．８２３２　　（非球面） ｄ、＝　５．００００　　　　Ｑ、＝　１．７２８２５
　　　　　ｖ、＝　２８．４６ｒ２＝　−４５，６６９
６ ｄ、＝　１．３５４Ｏｎ、：　１．７２９１６　　　　
　ｖ、＝　５４．６８ｒ：＋＝９．６７８９ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、＝　２６．１６６７ ｄ４＝４．００００　　　　１．：　１．７２９１６　
　　　　　ｖ、＝　５４．６８ｒｓ＝−２４，６８１２ ｄ、＝　　１．０００ｏ　　　　ｎ、＝　１．８０５１
８　　　　　　ｖ４＝　２５．４３ｒ６＝　１９６．１
３８２ ｄＳ＝Ｏ＊（可変） ｒ、＝　４１．２３９３ ｄ７＝　３．００００　　　　ｎｓ＝　１．６７７９０
　　　１Ｊ＠：　５５．３３ｒ　ｓ　”　−２６、０８
１０ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、＝ｏｏ（絞り） ｄ、＝０４（可変） ｒｈｏ　　＝−５，７８５０ ｄ、、、−０，８１６６ｎ、＝　１．７８４７０　　　
　　ｖ、＝　２６．２２ｒｚ　　＝−８，９５３３ ｄ、、＝　０．７１４４ ｒ１２　＝−２０，５８９１ ｄ、２＝　１．５００ｏ　　　　ｎ、＝　１．７８５９
０　　　　　ｖ、＝　４４．１８ｒ１．；づ７８１８　
　（非球面） 非球面係数 （第１面） Ｐ　＝　ｔ、ｏｏｏｏ　　、　Ａ、＝　０．２０８６３
　ｘ　１０−’Ａ６＝０．２８９３６　ｘ　１０−’　
、　Ａ、　＝　−０，３９５２５ｘ　１０−”（第１３
面） Ｐ＝１．００００　　　、　　　、Ａ、＝０．１２９１
９　　ｘｌＯ−”Ａ、＝−０，１１８３５ｘ　１０−％
　、　　Ａ、　　＝　　０．２００６６ｘ　１０−’ｆ
　　　　　　　　６　　　　　　　　１１　　　　　　
　１８Ｄ、　　　　　３：１．９２６　　　１２．５６
２　　　　８．５１０Ｄ、　　　　　　０．８００　　
　１１．０８２　　　　　＋、０００Ｄ３　　　　１．
０Ｇｏ　　　　　８．３８０　　　１７．３９１Ｄ４　
　　　３．３５１　　　　１．５０２　　　　１．９２
５Σ１Δｘｉ／ｈ＝　０．１４０　　（第１レンズ群）
Σ１Δｘｌ／ｈ＝　０．００１３８　　（第４レンズ群
）β、　＝−０，３３３、ｆ、／ｆ４＝ｏ、１９９　　
、　　ｒａ／ｒｂ　　＝０．６４６ただしｒ＋、　ｒ２
．・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄｌ、ｄ７．・・・
は各レンズの肉厚および空気間隔、ｎ　＋　。

ｎ！、・・・は各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・・
は各レンズのアツベ数である。

実施例１は、第１図に示す通りの負、正、正。

正の４群構成で、第１レンズ群の最も像側のレンズがそ
の像側部分に条件ｆｌｌ　を満足する屈折率分布をもつ
屈折率分布型レンズで、このレンズによりワイド側の歪
曲収差等を補正している。このレンズ群では軸外光線の
光線高が高いために、レンズの口径が大になり、又非球
面を使うことが容易でなく、これに屈折率分布型レンズ
を用いることが有効である。またこの実施例では第４レ
ンズ群の最も像側のレンズに条件（３）を満足する屈折
率分布型レンズを用いており、これによってワイド端の
球面収差、非点収差、コマ収差を良好に補正している。

この実施例は全長、絞り位置、Ｆナンバーが固定である
。

この実施例１のワイド、中間焦点距離、テレにおける収
差状況は夫々第１１図、第１２図、第１３図に示す通り
である。

実施例２は、第２図に示す通りの負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。実施例１と同様に第１
レンズ群の最も像側のレンズが像側部分に条件［１１を
満足する屈折率分布を有する屈折率分布型レンズで、こ
れによりワイド側の歪曲収差等を補正している。このレ
ンズ群では、軸外光線高が高くレンズの口径が大であり
、又非球面を用いることが容易でなく屈折率分布型レン
ズが有効である。また第４レンズ群の最も像側のレンズ
に条件（３）を満足する屈折率分布型レンズを用いてワ
イド端での球面収差、非点収差、コマ収差を良好に補正
している。この実施例は、全長、絞り位置Ｆナンバーが
固定であり、また第４レンズ群の絞りの前に１枚のレン
ズを有している。

実施例２のワイド端、中間焦点距離、テレ端における収
差状況は、第１４図、、第１５図、第１６図に示す通り
である。

実施例３は、第３図に示す通りの負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。第１レンズ群の最も像
側のレンズが像側の部分に条件（１）を満足する屈折率
分布をもつ屈折率分布型レンズであって、ワイド側での
歪曲収差等を補正している。又第１３面（最も像側の面
）を条件（６）を満足する非球面にしてワイド端からテ
レ端の球面収差等を補正している。第４レンズ群に屈折
率分布型レンズを用いて十分な収差補正を行なおうとす
ると、屈折率の分布がつきすぎる傾向になるので、屈折
率分布型レンズと非球面レンズとを使いわける必要があ
る。この実施例は、屈折率分布型レンズの代わりに非球
面を用いても収差補正が可能であることを示した例であ
る。又この実施例も全長、絞り位置、Ｆナンバーは固定
である。

実施例４は、第４図に示すように負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。第１レンズ群の最も像
側のレンズが像側部分に条件（１）を満足する屈折率分
布を有する屈折率分布型レンズでワイド側での歪曲収差
等を補正している。又第７面（ｒ７）を条件（５）を満
足する非球面にしてテレ端での球面収差を補正し、更に
１３面（Ｒ路面ｒ１１　）を条件（６）を満足する非球
面としてワイド端からテレ端の球面収差等を補正してい
る３この実施例も全長、絞り位置、Ｆナンバーは固定で
ある。

この実施例４のワイド端、中間焦点距離、テレ端におけ
る収差状況は夫々第２０図９第２１図。

第２２図に示す通りである。

実施例５は、第５図のように負、ｊＦ、正、正の４群構
成のレンズ系である。この実施例は、第２レンズ群の最
も像側のレンズが屈折率分布を像側にもつ屈折率分布型
レンズで、テレ側での歪曲収差等を補正している。また
第１面（ｒｌ）を条件１４）を満足する非球面としてワ
イド側での歪曲収差等を補正している。この実施例も全
長、絞り位置。

Ｆナンバーが固定である。

実施例５のワイド、中間焦点距離、テレにおける収差状
況は、夫々第２３図、第２４図、第２５図に示す通りで
ある。

実施例６は、第６図のように負、正、正、正の４群構成
のレンズ系である。この実施例は、第３レンズ群の最も
像側のレンズが条件（２）を満足する屈折率分布を像側
に持つ屈折率分布型レンズである。又第１面ｆｒ、ｌが
条件（４）を満足する非球面である。更に第１３面（最
終面ｒ１．）を条件（６）を満足する非球面にしてワイ
ド端からテレ端の球面収差等を補正している。この実施
例も全長、絞り位置、Ｆナンバーが固定である。

この実施例６のワイド、中間焦声、距離、テレにおける
収差状況は、第２６図、第２７図、第２８図に示す通り
である。

実施例７は、第７図に示す通りの負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。第４レンズ群の最も像
側のレンズが条件（３）を満足する屈折率分布を持つ屈
折率分布型レンズで、実施例１と同様にこれによってワ
イド側の非点収差を良好に補正している。更に第１面（
ｒ８）を条件（４）を満足する非球面にしている。この
実施例も全長、絞り位置Ｆナンバーが固定である。

この実施例７のワイド、中間焦点距離、テレにおける収
差状況は、夫々第２９図、第３０図、第３１図に示す通
りである。

実施例８は、第８図に示すような負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。第ルンズ群の最も像側
のレンズが、実施例１と同様の条件（１）を満足する屈
折率分布をその像側部分に持つ屈折率分布型レンズであ
る。又第２面に条件（４）を満足する非球面を用いてい
る。更に第１５面（最終面ｒ１．）を条件（６）を満足
する非球面としてワイド端からテレ端の球面収差を補正
している。この実施例は、絞り位置とＦナンバーは固定
であるが第ルンズ群は固定ではなく、シたがって変倍時
にレンズ系の全長は変化する。変倍時に全長を可変にし
たことにより収差補正の自由度が増し収差がより良好に
補正されたレンズ系になし得た。

この実施例８のワイド、中間焦点距離、テレにおける収
差状況は、夫々第３２図、第３３図、第３４図に示す通
りである。

実施例９は、第９図に示すような負、正、正。

正の４群構成のレンズ系である。第４レンズ群の最も像
側のレンズが、条件（３）を満足する屈折率分布を有す
る屈折率分布型レンズで、実施例１と同様ワイド側での
非点収差を良好に補正している。また実施例３と同様に
第１面（ｒ、）に条件（４）を満足する非球面を用いて
いるにの実施例では、実施例８のように第ルンズ群を可
動とし更に第４レンズ群も可動にし、収差補正の自由度
が一層増大し良好な収差補正を行なっている。この実施
例は、変倍中絞りの径を変化させることによってＦナン
バーが変化しないようにしているが、変倍中絞りの径を
変化させなければＦナンバーは可変になる。

実施例１Ｏは、第１０図に示す通りの負、正。

正、正の４群構成のレンズ系である。第１面（ｒ、）が
条件（４）を満足する非球面でこれによってワイド側の
歪曲収差等を補正している。また第１３面（最終面ｒ１
．）に条件（６）を満足する非球面を用いてワイド端か
らテレ端までの球面収差等を補正している。この実施例
も実施例９と同じように第１、第２．第３．第４レンズ
群をすべて可動にし収差補正の自由度を増して良好な収
差補正を行なっている。また変倍中に絞りの径を変化さ
せてＦナンバーを固定しているが、変倍中に絞り径を変
化させなければＦナンバーは可変になる。この実施例は
アキシャルタイプの屈折率分布型レンズを用いず、非球
面を２面用いて収差を良好に補正した例である。

この実施例１Ｏのワイド、中間焦点距離、テレにおける
収差状況は、夫々第３８図、第３９図。

第４０図に示す通りである。

［発明の効果］ 本発明のレンズ系は、ワイド側での画角が６０゜〜７０
°稈度で、変倍比が３〜４程度である広画角で高変倍の
変（Ｂレンズである。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第１Ｏ図は夫々本発明の実施例１乃至実施例
ＩＯの断面図、第１１図乃至第１３図は実施例１の収差
曲線図、第１４図乃至第１６図は実施例２の収差曲線図
、第１７図乃至第１９図は実施例３の収差曲線図、第２
０図乃至第２２図は実施例４の収差曲線図、第２３図乃
至第２５図は実施例５の収差曲線図、第２６図乃至第２
８図は実施例６の収差曲線図、第２９図乃至第３１図は
実施例７の収差曲線図、第３２図乃至第３４図は実施例
８の収差曲線図、第３５図乃至第３７図は実施例９の収
差曲線図、第３８図乃至第４０図は実施例１０の収差曲
線図、第４１図は第１レンズ群で形成され虚像のリレー
の様子を示す概略図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）物体側より順に、負の屈折力を持つ第１レンズ群
   と、いずれも正の屈折力を持つレンズ群である第２、第
   ３、第４レンズ群と、第３レンズ群の後方に配置した絞
   りとよりなり、各レンズ群間の間隔を変化させて変倍を
   行なうレンズ系で、レンズ系中に光軸方向に屈折率分布
   の付いた屈折率分布型レンズを少なくとも１枚有するこ
   とを特徴とする変倍レンズ。
2. （２）物体側より順に、負の屈折力を持つ第１レンズ群
   と、いずれも正の屈折力を持つレンズ群である第２、第
   ３、第４レンズ群と、第３レンズ群の後方に配置されて
   いる絞りとよりなり、各レンズ群間の間隔を変化させて
   変倍を行なうレンズ系で、そのレンズ系中に非球面レン
   ズを少なくとも１枚有することを特徴とする変倍レンズ
   。