WO2021039813A1 - 光学系、光学機器および光学系の製造方法、並びに、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器および光学系の製造方法、並びに、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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lens
optical system
negative lens
negative
conditional expression
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雅史 山下
智希 伊藤
知憲 栗林
啓吾 古井田
哲史 三輪
陽子 小松原
渡邊　勝也
杏菜 野中
歩 槇田
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株式会社ニコン
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Definitions

  • the present invention relates to an optical system, a method for manufacturing an optical device and an optical system, and a method for manufacturing a variable magnification optical system, an optical device and a variable magnification optical system.
  • a photographing lens provided in an imaging device using such an imaging element has good chromatic aberration in addition to reference aberrations (single wavelength aberrations) such as spherical aberration and coma, so that there is no color bleeding of an image in a white light source. It is desired that the lens has a high resolving power corrected to. In particular, in the correction of chromatic aberration, it is desirable that the secondary spectrum is satisfactorily corrected in addition to the primary achromaticity.
  • a means for correcting chromatic aberration for example, a method using a resin material having anomalous dispersibility (see, for example, Patent Document 1) is known. As described above, with the recent increase in the number of pixels of the image pickup device, a photographing lens in which various aberrations are satisfactorily corrected is desired.
  • the optical system according to the present invention has an aperture diaphragm and a negative lens arranged on the object side of the aperture diaphragm and satisfying the following conditional expression.
  • -0.010 ⁇ ndN1- (2.015-0.0068 ⁇ ⁇ dN1) 50.00 ⁇ dN1 ⁇ 65.00 0.545 ⁇ gFN1 -0.010 ⁇ gFN1- (0.6418-0.00168 ⁇ ⁇ dN1)
  • ndN1 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ⁇ dN1 the Abbe number
  • ⁇ gFN1 the partial dispersion ratio of the negative lens with respect to the d-line of the negative lens
  • the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN1.
  • ⁇ gFN1 (ngN1-nFN1) / (nFN1-nCN1) defined by the following equation.
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above optical system.
  • each lens is arranged in a lens barrel so as to have an aperture diaphragm and a negative lens that satisfies the following conditional expression arranged on the object side of the aperture diaphragm. ..
  • ndN1 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ⁇ dN1 the Abbe number
  • ⁇ gFN1 the partial dispersion ratio of the negative lens with respect to the d-line of the negative lens
  • the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN1.
  • ⁇ gFN1 (ngN1-nFN1) / (nFN1-nCN1) defined by the following equation.
  • variable magnification optical system has a plurality of lens groups including a lens group having a negative refractive power, and at the time of magnification change, the distance between adjacent lens groups changes, and the negative refractive power
  • the object-side negative lens group arranged on the object side most among the lens groups having the above has a negative lens that satisfies the following conditional expression.
  • ndN3 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ndN3 the Abbe number ⁇ gFN3 based on the d-line of the negative lens: the partial dispersion ratio of the negative lens, and the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN3.
  • ⁇ gFN3 (ngN3-nFN3) / (nFN3-nCN3) defined by the following equation.
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above-mentioned variable magnification optical system.
  • the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the present invention is a method for manufacturing a variable magnification optical system having a plurality of lens groups including a lens group having a negative refractive force, and is adjacent to each lens at the time of magnification change.
  • the distance between the groups changes, and the object-side negative lens group arranged closest to the object side among the lens groups having a negative refractive force has a negative lens satisfying the following conditional expression in the lens barrel. Place each lens in.
  • ndN3 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ndN3 the Abbe number ⁇ gFN3 based on the d-line of the negative lens: the partial dispersion ratio of the negative lens, and the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN3.
  • ⁇ gFN3 (ngN3-nFN3) / (nFN3-nCN3) defined by the following equation.
  • 6 (A), 6 (B), and 6 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 4th Embodiment. 8 (A), 8 (B), and 8 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 5th Example.
  • 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 6th Example. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 7th Example.
  • 14 (A), 14 (B), and 14 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 8th Example. 16 (A), 16 (B), and 16 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the eighth embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 9th Example.
  • 18 (A), 18 (B), and 18 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the ninth embodiment at infinity focusing, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on 10th Example. 20 (A), 20 (B), and 20 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the tenth embodiment, respectively. It is an aberration diagram. It is a lens block diagram in the infinity focusing state of the optical system which concerns on eleventh embodiment.
  • 22 (A), 22 (B), and 22 (C) show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the eleventh embodiment, respectively.
  • the camera 1 is a digital camera provided with an optical system according to each embodiment as a photographing lens 2.
  • the light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3.
  • the image sensor 3 As a result, the light from the subject is captured by the image sensor 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • the optical system LS (1) as an example of the optical system (photographing lens) LS according to the first embodiment has the aperture diaphragm S and the following conditions arranged on the object side of the aperture diaphragm S. It has a negative lens (L4) that satisfies the formulas (1) to (4).
  • ndN1 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ⁇ dN1 the Abbe number
  • ⁇ gFN1 the partial dispersion ratio of the negative lens based on the d-line of the negative lens
  • the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN1.
  • ⁇ gFN1 (ngN1-nFN1) / (nFN1-nCN1) defined by the following equation.
  • the optical system LS according to the first embodiment may be the optical system LS (2) shown in FIG. 3, the optical system LS (3) shown in FIG. 5, or the optical system LS (4) shown in FIG.
  • the optical system LS (5) shown in FIG. 9 may be used, or the optical system LS (6) shown in FIG. 11 may be used.
  • the optical system LS according to the first embodiment may be the optical system LS (7) shown in FIG. 13, the optical system LS (8) shown in FIG. 15, or the optical system LS (9) shown in FIG.
  • the optical system LS (10) shown in FIG. 19 may be used, and the optical system LS (11) shown in FIG. 21 may be used.
  • Conditional expression (1) defines the appropriate relationship between the refractive index of the negative lens with respect to the d-line and the Abbe number with respect to the d-line.
  • the lower limit value of the conditional expression (1) is set to ⁇ 0.005, 0.000, 0.003, 0.005, 0.007, and further 0.008. May be set to.
  • the upper limit of the conditional expression (1) may be set to less than 0.150. As a result, it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity). In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (1) to 0.100, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, the upper limit of the conditional expression (1) may be set to 0.080, 0.060, 0.050, and further 0.045.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of Abbe numbers based on the d-line of the negative lens. By satisfying the conditional expression (2), it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity).
  • the lower limit value of the conditional expression (2) may be set to 51.00, 51.50, 52.00, and further 52.40.
  • the upper limit value of the conditional expression (2) is set to 64.00, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (2) is set to 63.00, 62.50, 62.00, 61.50, 61.00, 60.00, and further. It may be set to 59.50.
  • Conditional expression (3) appropriately defines the anomalous dispersibility of the negative lens. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum in addition to the primary achromaticity in the correction of chromatic aberration.
  • the lower limit value of the conditional expression (3) may be set to 0.548, 0.549, and further 0.550.
  • Conditional expression (4) appropriately defines the anomalous dispersibility of the negative lens.
  • the lower limit value of the conditional expression (4) may be set to ⁇ 0.001.
  • the upper limit of the conditional expression (4) may be set to less than 0.040. As a result, it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity). In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (4) to 0.030, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of this embodiment, the upper limit of the conditional expression (4) may be set to 0.025 and further 0.020.
  • the optical system LS is composed of an aperture stop S, a front group GF arranged on the object side of the aperture stop S, and a rear group GR arranged on the image side of the aperture stop S. It is desirable that the GF has the negative lens and satisfies the following conditional expression (5). -10.00 ⁇ (-fN1) / fF ⁇ 10.00 ... (5) However, fN1: focal length of the negative lens fF: focal length of the front group GF, and when the optical system LS is a variable magnification optical system, the focal length of the front group GF in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the focal length of the negative lens and the focal length of the front group GF.
  • the lower limit value of the conditional expression (5) is set to -9.00, -8.50, -8.00, -7.00, -5.00, It may be set to -3.00, -1.50, -0.05, 0.05, and further 0.10.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (5) may be set to 7.50, 6.50, 5.00, 4.00, and further 3.00. Good.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (6). 0.10 ⁇ (-fN1) / f ⁇ 15.00 ... (6)
  • fN1 focal length of the negative lens
  • f focal length of the optical system LS
  • the optical system LS is a variable magnification optical system, the focal length of the optical system LS in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (6) defines an appropriate relationship between the focal length of the negative lens and the focal length of the optical system LS. By satisfying the conditional equation (6), reference aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit value of the conditional expression (6) may be set to 0.30, 0.40, 0.45, and further 0.50.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (6) may be set to 12.00, 10.00, 8.50, and further 7.50.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (3-1). 0.555 ⁇ gFN1 ... (3-1)
  • conditional expression (3-1) is the same expression as the conditional expression (3), and the same effect as the conditional expression (3) can be obtained.
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (4-1). 0.010 ⁇ gFN1- (0.6418-0.00168 ⁇ ⁇ dN1) ⁇ ⁇ ⁇ (4-1)
  • conditional expression (4-1) is the same expression as the conditional expression (4), and the same effect as the conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of the conditional expression (4-1) is set to 0.011, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (4-1) may be set to less than 0.030. As a result, the same effect as in the conditional expression (4) can be obtained. In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (4-1) to 0.028, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of this embodiment, the upper limit values of the conditional expression (4-1) may be set to 0.025, 0.023, and further 0.020.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (7).
  • Conditional expression (7) appropriately defines the thickness of the negative lens on the optical axis.
  • various aberrations such as coma and chromatic aberration (axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification) can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit value of the conditional expression (7) is set to 0.450 [mm]
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is set to 0.490 [mm], 0.550 [mm], 0.580 [mm], 0.650 [.
  • the negative lens is a single lens or one of the two lenses in a bonded lens in which two lenses are joined.
  • the change in optical characteristics due to temperature is small.
  • the negative lens is a lens in which the lens surface is in contact with air (that is, a single lens or a bonded lens obtained by joining two lenses. Even one of the lenses) is preferable because the optical characteristics do not change much with temperature.
  • the optical system LS it is desirable that at least one of the lens surface on the object side and the lens surface on the image side of the negative lens is in contact with air.
  • the change in optical characteristics due to temperature is small.
  • the optical characteristics do not change much with temperature, which is preferable.
  • the negative lens is a glass lens. It is preferable that the negative lens is a glass lens rather than a resin lens because it changes little over time and changes in optical characteristics due to temperature.
  • the manufacturing method of the optical system LS according to the first embodiment will be outlined with reference to FIG. 24.
  • the aperture diaphragm S and at least a negative lens are arranged on the object side of the aperture diaphragm S (step ST1).
  • each lens is arranged in the lens barrel so that at least one of the negative lenses arranged on the object side of the aperture diaphragm S satisfies the above conditional expressions (1) to (4) and the like (step).
  • ST2 According to such a manufacturing method, in the correction of chromatic aberration, it is possible to manufacture an optical system in which the secondary spectrum is satisfactorily corrected in addition to the primary achromaticity.
  • the optical system LS (2) as an example of the optical system (photographing lens) LS according to the second embodiment has a plurality of lens groups including a lens group having a negative refractive power. There is. At the time of scaling, the distance between adjacent lens groups changes.
  • the object-side negative lens group (first lens group G1) arranged on the object side most of the lens groups having a negative refractive power is a negative lens (L13) that satisfies the following conditional equations (11) to (14). have.
  • ndN3 the refractive index of the negative lens with respect to the d-line
  • ⁇ dN3 the Abbe number ⁇ gFN3 with respect to the d-line of the negative lens: the partial dispersion ratio of the negative lens, and the refractive index of the negative lens with respect to the g-line is ngN3.
  • ⁇ gFN3 (ngN3-nFN3) / (nFN3-nCN3) defined by the following equation.
  • the optical system LS according to the second embodiment is a variable magnification optical system that changes the magnification by changing the distance between adjacent lens groups.
  • the optical system LS (variable magnification optical system) according to the second embodiment may be the optical system LS (3) shown in FIG. 5, the optical system LS (4) shown in FIG. 7, or the optical system LS shown in FIG. (5) may be used, or the optical system LS (6) shown in FIG. 11 may be used.
  • the optical system LS (variable magnification optical system) according to the second embodiment may be the optical system LS (7) shown in FIG. 13, the optical system LS (8) shown in FIG. 15, and the optical system shown in FIG.
  • the system LS (9) may be used, the optical system LS (10) shown in FIG. 19 may be used, or the optical system LS (11) shown in FIG. 21 may be used.
  • Conditional expression (11) defines an appropriate relationship between the refractive index of the negative lens with respect to the d-line and the Abbe number with respect to the d-line.
  • the lower limit value of the conditional expression (11) is set to ⁇ 0.005, 0.000, 0.003, 0.005, 0.007, and further 0.008. May be set to.
  • the upper limit of the conditional expression (11) may be set to less than 0.150. As a result, it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity). In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (1) to 0.100, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, the upper limit of the conditional expression (1) may be set to 0.080, 0.060, 0.050, and further 0.045.
  • Conditional expression (12) defines an appropriate range of Abbe numbers with respect to the d-line of the negative lens. By satisfying the conditional expression (12), it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity).
  • the lower limit value of the conditional expression (12) may be set to 51.00, 51.50, 52.00, and further 52.40.
  • the upper limit value of the conditional expression (12) is set to 64.00, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (12) is set to 63.00, 62.50, 62.00, 61.50, 61.00, 60.00, and further. It may be set to 59.50.
  • Conditional expression (13) appropriately defines the anomalous dispersibility of the negative lens. By satisfying the conditional expression (13), it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum in addition to the primary achromaticity in the correction of chromatic aberration.
  • the lower limit value of the conditional expression (13) may be set to 0.548, 0.549, and further 0.550.
  • Conditional expression (14) appropriately defines the anomalous dispersibility of the negative lens. By satisfying the conditional expression (14), it is possible to satisfactorily correct the secondary spectrum in addition to the primary achromaticity in the correction of chromatic aberration.
  • the lower limit value of the conditional expression (14) may be set to ⁇ 0.001.
  • the upper limit of the conditional expression (14) may be set to less than 0.040. As a result, it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticity). In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (14) to 0.030, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, the upper limit value of the conditional expression (14) may be set to 0.025 and further 0.020.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (15). 0.50 ⁇ fN3 / fGa ⁇ 7.00 ... (15)
  • fN3 focal length of the negative lens
  • fGa focal length of the negative lens group on the object side
  • Conditional expression (15) defines an appropriate relationship between the focal length of the negative lens and the focal length of the negative lens group on the object side. By satisfying the conditional expression (15), reference aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit value of the conditional expression (15) is set to 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0.80, 0.85, 0. It may be set to .90, 0.95, 1.00, 1.05, and further 1.10.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (15) is set to 6.20, 5.50, 5.00, 4.50, 4.00, 3.80, 3 It may be set to .30, 3.00, 2.80, and further 2.30.
  • the object-side negative lens group satisfies the following conditional expression (16). 0.20 ⁇ (-fGa) /f ⁇ 3.50 ... (16) However, fGa: focal length of the negative lens group on the object side f: focal length of the optical system LS (variable magnification optical system) in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (16) defines an appropriate relationship between the focal length of the negative lens group on the object side and the focal length of the optical system LS (variable magnification optical system). By satisfying the conditional equation (16), reference aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit value of the conditional expression (16) is set to 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, and further 0.55. It may be set.
  • the upper limit value of the conditional expression (16) is set to 3.30, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (16) is set to 3.00, 2.80, 2.65, 2.45, 2.15, and further 2.00. You may set it.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (13-1). 0.555 ⁇ gFN3 ... (13-1)
  • conditional expression (13-1) is the same expression as the conditional expression (13), and the same effect as the conditional expression (13) can be obtained.
  • the lower limit value of the conditional expression (13-1) is set to 0.556, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the negative lens may satisfy the following conditional expression (14-1). 0.010 ⁇ gFN3- (0.6418-0.00168 ⁇ ⁇ dN3) ⁇ ⁇ ⁇ (14-1)
  • conditional expression (14-1) is the same expression as the conditional expression (14), and the same effect as the conditional expression (14) can be obtained.
  • the lower limit value of the conditional expression (14-1) is set to 0.011, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (14-1) may be set to less than 0.030. As a result, the same effect as in the conditional expression (14) can be obtained. In this case, by setting the upper limit value of the conditional expression (14-1) to 0.028, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, the upper limit of the conditional expression (14-1) may be set to 0.025, 0.023, and further 0.020.
  • the negative lens satisfies the following conditional expression (17).
  • Conditional expression (17) appropriately defines the thickness of the negative lens on the optical axis.
  • various aberrations such as coma and chromatic aberration (axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification) can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit value of the conditional expression (17) is set to 0.450 [mm]
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of the conditional expression (17) is set to 0.490 [mm], 0.550 [mm], 0.580 [mm], 0.650 [.
  • the negative lens is preferably a single lens or one of the two lenses in a bonded lens in which two lenses are joined. ..
  • the negative lens is a lens in which the lens surface is in contact with air (that is, a single lens or a bonded lens obtained by joining two lenses. Even one of the lenses) is preferable because the optical characteristics do not change much with temperature.
  • the optical system LS variable magnification optical system
  • glass is used as the lens material rather than resin
  • the change in optical characteristics due to temperature is small.
  • glass can be used as the material of the negative lens, even if the lens surface of the negative lens is in contact with air, the optical characteristics do not change much with temperature, which is preferable.
  • the negative lens is a glass lens. It is preferable that the negative lens is a glass lens rather than a resin lens because it has less change over time and less change in optical characteristics due to temperature.
  • the manufacturing method of the optical system LS (variable magnification optical system) according to the second embodiment will be outlined with reference to FIG. 25.
  • a plurality of lens groups including a lens group having a negative refractive power are arranged (step ST11).
  • the distance between adjacent lens groups is changed (step ST12).
  • the lens barrel so that the object-side negative lens group arranged on the object side most among the lens groups having a negative refractive power has a negative lens satisfying the above-mentioned conditional equations (11) to (14) and the like.
  • Each lens is arranged inside (step ST13). According to such a manufacturing method, in the correction of chromatic aberration, it is possible to manufacture a variable magnification optical system in which the secondary spectrum is satisfactorily corrected in addition to the primary achromaticity.
  • FIG. 3 show the optical system LS ⁇ LS (1) according to the first to eleventh embodiments.
  • FIG. 5 show the optical system LS ⁇ LS (1) according to the first to eleventh embodiments.
  • the moving direction when the focusing lens group focuses on a short-range object from infinity is referred to as "focusing". It is indicated by an arrow along with the letters.
  • the optical systems LS (2) to LS (11) according to the second to eleventh embodiments are variable magnification optical systems that change the magnification by changing the distance between adjacent lens groups.
  • each lens group is divided into each lens by a combination of reference numerals G and numbers.
  • Each is represented by a combination of reference numerals L and numbers.
  • the lens group and the like are represented by independently using combinations of the symbols and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the examples, it does not mean that they have the same configuration.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis at infinity, plus BF
  • BF is the image from the final surface of the lens on the optical axis at infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • fF indicates the focal length of the front group
  • fR indicates the focal length of the rear group.
  • the surface numbers indicate the order of the optical surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, and R is the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image side).
  • R is the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is optical.
  • the Abbe number with respect to the d-line of the material of the member is shown
  • ⁇ gF is the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • the radius of curvature " ⁇ " indicates a plane or an aperture, and (aperture S) indicates an aperture stop S.
  • the description of the refractive index of air nd 1.00000 is omitted.
  • the surface number is marked with *, and the radius of curvature R indicates the paraxial radius of curvature.
  • the refractive index of the material of the optical member is C.
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following equation (A).
  • f indicates the focal length of the entire lens system and ⁇ indicates the imaging magnification as [variable interval data during short-distance shooting].
  • the table of [Variable Interval Data for Short-distance Shooting] shows the surface spacing with the surface number in which the surface spacing is "variable" in [Lens Specifications] corresponding to each focal length and shooting magnification. ..
  • variable interval data at the time of variable magnification shooting corresponds to each variable magnification state of the wide-angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T).
  • Lens specifications] indicates the surface spacing at the surface number where the surface spacing is "variable”.
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the plane spacing D, other lengths, etc., unless otherwise specified, but the optical system is expanded proportionally. Alternatively, it is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the proportional reduction is performed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system according to the first embodiment.
  • the optical system LS (1) according to the first embodiment is composed of a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side. There is.
  • the second lens group G2 moves toward the object along the optical axis.
  • the aperture diaphragm S is arranged in the first lens group G1.
  • the symbol (+) or (-) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this also applies to all the following examples.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side.
  • a junction lens consisting of L3, a negative meniscus lens L4 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive It is composed of a lens L7, a junction lens composed of a positive meniscus lens L8 having a concave surface facing the object side, a negative lens L9 having a biconcave shape, and a positive lens L10 having a biconvex shape.
  • An aperture diaphragm S is arranged between the positive lens L7 in the first lens group G1 and the positive meniscus lens L8 (of the junction lens).
  • the negative meniscus lens L4 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a bonded lens made of.
  • the image plane I is arranged on the image side of the second lens group G2.
  • the positive meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the negative meniscus lens L1, the positive meniscus lens L2, the negative meniscus lens L3, the negative meniscus lens L4, the junction lens composed of the negative meniscus lens L5 and the positive meniscus lens L6, and the positive lens L7 are It constitutes a front group GF arranged on the object side of the aperture aperture S.
  • a junction lens consisting of a positive meniscus lens L8 and a negative lens L9, a positive lens L10, a positive meniscus lens L21, a positive meniscus lens L22, and a junction lens consisting of a negative meniscus lens L23 with a concave surface facing the object side are aperture stops. It constitutes a rear group GR arranged on the image side of S.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is an aberration diagram of the optical system according to the first embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment when focusing at an intermediate distance.
  • FIG. 2C is a diagram of various aberrations at the time of short-distance (close-distance) focusing of the optical system according to the first embodiment.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height.
  • NA indicates the numerical aperture
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the F number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the same reference numerals as those of the present embodiment are used, and duplicate description is omitted.
  • the optical system according to the first embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the second embodiment.
  • the first lens group G1 having a negative refractive power, the second lens group G2 having a positive refractive power, and the negative refraction are arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L13 arranged in order from the object side. It is composed of a convex positive lens L14.
  • the negative lens L13 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the first lens group G1 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L13 of the first lens group G1 corresponds to a negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the negative meniscus lens L11 is a hybrid type lens configured by providing a resin layer on the image side surface of the glass lens body.
  • the image-side surface of the resin layer is an aspherical surface
  • the negative meniscus lens L11 is a composite aspherical surface lens.
  • the surface number 1 is the object-side surface of the lens body
  • the surface number 2 is the image-side surface of the lens body
  • the object-side surface of the resin layer (the surface where the two are joined)
  • the surface number. 3 indicates the image-side surface of the resin layer.
  • the negative meniscus lens L12 is a hybrid type lens formed by providing a resin layer on the object-side surface of the glass lens body.
  • the surface of the resin layer on the object side is an aspherical surface
  • the negative meniscus lens L12 is a composite aspherical surface lens.
  • the surface number 4 is the surface of the resin layer on the object side
  • the surface number 5 is the surface of the resin layer on the image side
  • the surface of the lens body on the object side (the surface where both are joined)
  • the surface number. 6 indicates the image-side surface of the lens body.
  • the second lens group G2 includes a junction lens composed of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, a positive meniscus lens L23 with a concave surface facing the object side, and biconvex. It is composed of a positive lens L24 having a shape and a junction lens composed of a negative meniscus lens L25 with a concave surface facing the object side.
  • An aperture diaphragm S is arranged between the positive meniscus lens L23 in the second lens group G2 and the positive lens L24 (of the junction lens).
  • the positive meniscus lens L23 of the second lens group G2 constitutes a vibration-proof lens group (subgroup) that can move in a direction perpendicular to the optical axis, and the displacement of the imaging position due to camera shake or the like (image on the image plane I). Blur) is corrected.
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L31 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side. When focusing from an infinite distance object to a short distance (finite distance) object, the third lens group G3 moves toward the image side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side arranged in order from the object side, and a junction lens composed of a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43. Will be done.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • the positive meniscus lens L41 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the negative meniscus lens L11, the negative meniscus lens L12, the negative lens L13, the positive lens L14, the junction lens including the positive lens L21 and the negative lens L22, and the positive meniscus lens L23 have an aperture stop S. It constitutes the front group GF arranged on the object side.
  • the junction lens consisting of the positive lens L24 and the negative meniscus lens L25, the negative lens L31, the positive meniscus lens L32, the positive meniscus lens L41, and the junction lens consisting of the negative lens L42 and the positive lens L43 are larger than the aperture aperture S. It constitutes the rear group GR arranged on the image side.
  • the eleventh surface is a virtual surface.
  • FIG. 4A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the second embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the second embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the third embodiment.
  • the first lens group G1 having a negative refractive power
  • the second lens group G2 having a positive refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L13 arranged in order from the object side. It is composed of a convex positive lens L14.
  • the negative meniscus lens L11, the negative meniscus lens L12, and the negative lens L13 of the first lens group G1 correspond to negative lenses satisfying the conditional equations (1) to (4) and the like.
  • the first lens group G1 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative meniscus lens L11, the negative meniscus lens L12, and the negative lens L13 of the first lens group G1 correspond to the conditional equations (11) to (14). ), Etc. are applicable to negative lenses.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the negative meniscus lens L12 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a bonded lens made of.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the image side of the positive meniscus lens L23, and moves together with the second lens group G2 at the time of scaling.
  • the third lens group G3 is composed of a junction lens composed of a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 arranged in order from the object side, and a biconvex positive lens L33.
  • the positive lens L32 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41. When focusing from an infinite distance object to a short distance (finite distance) object, the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive meniscus lens L51 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the negative meniscus lens L11, the negative meniscus lens L12, the negative lens L13, the positive lens L14, the positive meniscus lens L21, the negative meniscus lens L22, and the junction lens consisting of the positive meniscus lens L23 are opened. It constitutes a front group GF arranged on the object side of the aperture S.
  • a junction lens composed of a negative lens L31 and a positive lens L32, a positive lens L33, a negative lens L41, and a positive meniscus lens L51 form a rear group GR arranged on the image side of the aperture stop S.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the third embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the fourth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions indicated by the arrows in FIG. 7, respectively.
  • the aperture diaphragm S is arranged in the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And consists of.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative lens L22 having a biconcave shape, a positive lens L23 having a biconvex shape, and a concave surface on the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 directed toward the lens. When focusing from an infinity object to a short-distance (finite distance) object, the second lens group G2 moves toward the object along the optical axis.
  • the negative lens L22 and the negative meniscus lens L24 of the second lens group G2 correspond to negative lenses satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L22 and the negative meniscus lens L24 of the second lens group G2 satisfy the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a junction lens consisting of a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33, and biconvex. It is composed of a positive lens L34 having a shape.
  • An aperture diaphragm S is arranged between the positive lens L31 in the third lens group G3 and the negative meniscus lens L32 (of the junction lens).
  • the fourth lens group G4 is a junction lens composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L43. And consists of.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a biconvex positive lens L52, and a biconcave negative lens L53 arranged in order from the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive lens L51 has an aspherical lens surface on the object side.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L22, a positive meniscus lens L13, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive lens L23, a negative meniscus lens L24, and a positive lens L31. Consists of the front lens group GF arranged on the object side of the aperture aperture S.
  • a junction lens consisting of a negative meniscus lens L32 and a positive lens L33, a positive lens L34, a junction lens consisting of a positive meniscus lens L41 and a negative meniscus lens L42, a negative lens L43, a positive lens L51, a positive lens L52 and a negative lens.
  • the junction lens made of L53 constitutes the rear group GR arranged on the image side of the aperture aperture S.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the fourth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of the optical system (variable magnification optical system) according to the fifth embodiment in an infinity in-focus state.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move in the directions indicated by the arrows in FIG. 9, respectively.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And consists of.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative lens L22 having a concave shape, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a concave negative lens L24.
  • the negative meniscus lens L21, the negative lens L22, and the negative lens L24 of the second lens group G2 correspond to the negative lenses satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative meniscus lens L21, the negative lens L22, and the negative lens L24 of the second lens group G2 correspond to the conditional equations (11) to (14). It corresponds to a negative lens that satisfies the above.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a plano-convex positive lens L32 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side. , A biconcave negative lens L34, a biconvex positive lens L35, and a biconcave negative lens L36.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the fourth lens group G4 is a junction lens composed of a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And consists of. When focusing from an infinity object to a short-distance (finite distance) object, the fourth lens group G4 moves toward the object along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 arranged in order from the object side and having a convex surface facing the object side, a junction lens consisting of a biconvex positive lens L52 and a biconcave negative lens L53, and an image side. It is composed of a flat concave negative lens L54 with a concave surface facing the surface, a biconvex positive lens L55, and a positive meniscus lens L56 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the junction lens composed of the positive lens L52 and the negative lens L53 of the fifth lens group G5 and the negative lens L54 form a vibration-proof lens group (subgroup) that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and are caused by camera shake or the like.
  • the displacement of the image formation position (image blur on the image plane I) is corrected.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive meniscus lens L13, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive meniscus lens L23, and a negative lens L24 are apertured. It constitutes a front group GF arranged on the object side of S. It is composed of a positive lens L31, a positive lens L32, a positive meniscus lens L33, a negative lens L34, a junction lens consisting of a positive lens L35 and a negative lens L36, a positive lens L41, a negative meniscus lens L42 and a positive meniscus lens L43.
  • the junction lens, the negative meniscus lens L51, the junction lens consisting of the positive lens L52 and the negative lens L53, the negative lens L54, the positive lens L55, and the positive meniscus lens L56 are arranged on the image side of the aperture aperture S. It constitutes the rear lens group GR.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the fifth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the sixth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged in the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 is a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a plano-convex shape having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive lens L13.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 arranged in order from the object side and having a convex surface facing the object side, a junction lens consisting of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and both concaves. It is composed of a junction lens composed of a negative lens L24 having a shape and a positive meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side.
  • the negative lens L23 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L23 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a biconcave negative lens L33, and a biconvex positive lens L34 arranged in order from the object side. Consists of.
  • the fourth lens group G4 is a bonded lens composed of a plano-convex positive lens L41 having a convex surface facing the image side, a biconvex positive lens L42, and a biconcave negative lens L43 arranged in order from the object side. , Consists of. When focusing from an infinity object to a short-distance (finite distance) object, the fourth lens group G4 moves toward the object along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 has a biconcave negative lens L51, a biconvex positive lens L52, a negative meniscus lens L53 with a convex surface facing the object side, and a concave surface on the object side, arranged in order from the object side. It consists of a junction lens consisting of a positive meniscus lens L54 facing and a negative lens L55 with a biconcave shape, a positive lens L56 with a biconvex shape, a negative meniscus lens L57 with a convex surface facing the object side, and a positive lens L58 with a biconvex shape. It is composed of a bonded lens and a biconcave negative lens L59.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • An aperture diaphragm S is arranged between the negative lens L51 and the positive lens L52 in the fifth lens group G5.
  • a fixed diaphragm (flare cut diaphragm) Sa is arranged between the negative lens L55 (of the junction lens) and the positive lens L56.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive lens L13, a positive meniscus lens L21, a junction lens consisting of a positive lens L22 and a negative lens L23, a negative lens L24 and a positive meniscus lens.
  • the negative lens L51 constitutes a front group GF arranged on the object side of the aperture aperture S.
  • Table 6 below lists the specifications of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the sixth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the seventh embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. Has been done.
  • the first to sixth lens groups G1 to G6 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative lens L22 having a biconcave shape, a positive lens L23 having a biconvex shape, and a concave surface on the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 directed toward the lens.
  • the negative lens L22 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L22 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33, and an object side. It is composed of a negative meniscus lens L34 with a concave surface facing the surface.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the junction lens composed of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 of the third lens group G3 constitutes a vibration-proof lens group (subgroup) that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and the imaging position due to camera shake or the like is formed.
  • the displacement image blur on the image plane I is corrected.
  • the fourth lens group G4 is a junction lens composed of a biconvex positive lens L41, a negative meniscus lens L42 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L44 and a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 moves toward the image side along the optical axis.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the sixth lens group G6.
  • the negative meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the negative meniscus lens L11, the positive lens L12, the positive meniscus lens L13, the negative meniscus lens L21, the negative lens L22, the positive lens L23, and the negative meniscus lens L24 are larger than the aperture stop S. It constitutes the front group GF arranged on the object side.
  • a lens, a junction lens composed of a positive lens L51 and a negative lens L52, a negative meniscus lens L61, and a positive lens L62 form a rear group GR arranged on the image side of the aperture aperture S.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the seventh embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the eighth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a regular meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens arranged in order from the object side. It is composed of a lens L24.
  • the negative lens L24 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L24 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side, and a biconvex lens arranged in order from the object side. It is composed of a bonded lens made of a positive lens L34 having a shape.
  • the third lens group G3 constitutes a vibration-proof lens group that can move in a direction perpendicular to the optical axis, and corrects displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the positive lens L31 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens composed of a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive lens L51 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An optical filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the optical filter FL for example, an NC filter (neutral color filter), a color filter, a polarizing filter, an ND filter (neutral density filter), an IR filter (infrared cut filter) and the like are used.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive meniscus lens L13, a positive meniscus lens L14, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive lens L23, and a negative lens L24.
  • Consists of the front lens group GF arranged on the object side of the aperture aperture S.
  • a junction lens consisting of a positive lens L31, a negative meniscus lens L32, a negative meniscus lens L33 and a positive lens L34, a junction lens consisting of a positive meniscus lens L41 and a negative lens L42, and a junction consisting of a positive lens L51 and a negative meniscus lens L52.
  • the lens constitutes a rear group GR arranged on the image side of the aperture aperture S.
  • Table 8 lists the specifications of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the eighth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the eighth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the ninth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a regular meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens arranged in order from the object side. It is composed of a junction lens made of L24.
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to the negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like. ..
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33 arranged in order from the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of L34 and.
  • the third lens group G3 constitutes a vibration-proof lens group that can move in a direction perpendicular to the optical axis, and corrects displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the positive lens L31 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 moves toward the object along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive lens L51 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An optical filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I as in the eighth embodiment.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive meniscus lens L13, a positive meniscus lens L14, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive lens L23, and a negative lens L24.
  • the bonded lens constitutes a front group GF arranged on the object side of the aperture aperture S.
  • a junction lens consisting of a positive lens L31, a positive lens L32 and a negative lens L33, a positive lens L34, a junction lens consisting of a positive lens L41 and a negative lens L42, and a junction lens consisting of a positive lens L51 and a negative meniscus lens L52.
  • Consists of a rear group GR arranged on the image side of the aperture aperture S.
  • Table 9 lists the values of the specifications of the optical system according to the ninth embodiment.
  • FIG. 18A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the ninth embodiment.
  • FIG. 18B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the ninth embodiment.
  • FIG. 18C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the ninth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the ninth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 19 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the tenth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And consists of.
  • the second lens group G2 has a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative lens L22 having a biconcave shape, a positive lens L23 having a biconvex shape, and a concave surface on the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 directed toward the lens.
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to the negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like. ..
  • the third lens group G3 is a junction lens composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L34.
  • the third lens group G3 constitutes a vibration-proof lens group that can move in a direction perpendicular to the optical axis, and corrects displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the positive lens L31 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side. When focusing from an infinite distance object to a short distance (finite distance) object, the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive lens L51 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An optical filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I as in the eighth embodiment.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive meniscus lens L13, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive lens L23, and a negative meniscus lens L24 are apertured. It constitutes a front group GF arranged on the object side of S.
  • a rear group in which a junction lens composed of a positive lens L31, a positive meniscus lens L32, and a negative meniscus lens L33, a positive lens L34, a negative meniscus lens L41, and a positive lens L51 are arranged on the image side of the aperture aperture S. It constitutes GR.
  • Table 10 lists the values of the specifications of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the tenth embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the tenth embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 21 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system (variable magnification optical system) according to the eleventh embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive refractive power arranged in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having a force, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions indicated by the arrows in FIG.
  • the aperture diaphragm S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. And a regular meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens arranged in order from the object side. It is composed of a lens L24 and a junction lens composed of a positive meniscus lens L25 with a convex surface facing the object side.
  • the negative lens L24 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional expressions (1) to (4) and the like.
  • the second lens group G2 corresponds to the object-side negative lens group
  • the negative lens L24 of the second lens group G2 corresponds to a negative lens satisfying the conditional equations (11) to (14) and the like.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a negative meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side, and a biconvex lens arranged in order from the object side. It is composed of a bonded lens made of a positive lens L34 having a shape.
  • the third lens group G3 constitutes a vibration-proof lens group that can move in a direction perpendicular to the optical axis, and corrects displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like.
  • the aperture diaphragm S is arranged near the object side of the positive lens L31 and moves together with the third lens group G3 at the time of scaling.
  • the positive lens L31 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 arranged in order from the object side. When focusing from an infinite distance object to a short distance (finite distance) object, the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a junction lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 with a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the positive lens L51 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An optical filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I as in the eighth embodiment.
  • a junction lens composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12, a positive meniscus lens L13, a positive meniscus lens L14, a negative meniscus lens L21, a negative lens L22, a positive lens L23, and a negative lens L24.
  • a junction lens composed of a positive meniscus lens L25 and a front lens group GF arranged on the object side of the aperture aperture S constitutes the front group GF.
  • Table 11 lists the values of the specifications of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • the sixth and nineteenth surfaces are virtual surfaces.
  • FIG. 22 (A) is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIG. 22B is an aberration diagram at infinity focusing in the intermediate focal length state of the optical system according to the eleventh embodiment.
  • FIG. 22C is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the eleventh embodiment. From each aberration diagram, it can be seen that the optical system according to the eleventh embodiment has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • the focusing lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during focusing. That is, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-distance object from an infinity object.
  • This focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the configuration having the anti-vibration function is shown, but the present application is not limited to this, and the configuration does not have the anti-vibration function. You can also do it. Further, other embodiments that do not have the anti-vibration function can also be configured to have the anti-vibration function.
  • the lens surface may be formed on a spherical surface or a flat surface, or may be formed on an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the depiction performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical shape. It doesn't matter which one. Further, the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance. As a result, flare and ghost can be reduced, and high contrast and high optical performance can be achieved.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group I image plane S aperture aperture

Abstract

光学系（ＬＳ）は、開口絞り（Ｓ）と、開口絞り（Ｓ）より物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズ（Ｌ４）とを有している。　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００　０．５４５＜θｇＦＮ１　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）　但し、ｎｄＮ１：負レンズのｄ線に対する屈折率　νｄＮ１：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数　θｇＦＮ１：負レンズの部分分散比

Description

光学系、光学機器および光学系の製造方法、並びに、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器および光学系の製造方法、並びに、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法に関する。
　近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
　本発明に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有する。
　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）
　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００
　０．５４５＜θｇＦＮ１
　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）
　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　本発明に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）
　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００
　０．５４５＜θｇＦＮ１
　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）
　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　本発明に係る変倍光学系は、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する。
　－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
　５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
　０．５４５＜θｇＦＮ３
　－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
　但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
　本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を備えて構成される。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群が、以下の条件式を満足する負レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
　５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
　０．５４５＜θｇＦＮ３
　－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
　但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２２（Ａ）、図２２（Ｂ）、および図２２（Ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る光学系（変倍光学系）の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２３に基づいて説明する。このカメラ１は、図２３に示すように撮影レンズ２として各実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された以下の条件式（１）～（４）を満足する負レンズ（Ｌ４）とを有している。
　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）　　　・・・（１）
　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００　　　・・・（２）
　０．５４５＜θｇＦＮ１　　　・・・（３）
　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）　　　・・・（４）
　但し、ｎｄＮ１：負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ１：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ１：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ１は、次式で定義される
　νｄＮ１＝（ｎｄＮ１－１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
　第１実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良く、図２１に示す光学系ＬＳ（１１）でも良い。
　条件式（１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
　なお、条件式（１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
　条件式（２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
　条件式（２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
　条件式（３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
　条件式（４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
　なお、条件式（４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された前群ＧＦと、開口絞りＳより像側に配置された後群ＧＲとからなり、前群ＧＦは、前記負レンズを有して以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　－１０．００＜（－ｆＮ１）／ｆＦ＜１０．００　　　・・・（５）
　但し、ｆＮ１：負レンズの焦点距離
　　　　ｆＦ：前群ＧＦの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における前群ＧＦの焦点距離
　条件式（５）は、負レンズの焦点距離と前群ＧＦの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を－９．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、－９．００、－８．５０、－８．００、－７．００、－５．００、－３．００、－１．５０、－０．０５、０．０５、さらに０．１０に設定してもよい。
　条件式（５）の上限値を８．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、７．５０、６．５０、５．００、４．００、さらに３．００に設定してもよい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．１０＜（－ｆＮ１）／ｆ＜１５．００　　　・・・（６）
　但し、ｆＮ１：負レンズの焦点距離
　　　　ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離
　条件式（６）は、負レンズの焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．３０、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定してもよい。
　条件式（６）の上限値を１４．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、１２．００、１０．００、８．５０、さらに７．５０に設定してもよい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（３－１）を満足してもよい。
　０．５５５＜θｇＦＮ１　　　・・・（３－１）
　条件式（３－１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。条件式（３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（４－１）を満足してもよい。
　０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）　　　・・・（４－１）
　条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
　なお、条件式（４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　ＤＮ１＞０．４００［ｍｍ］　　　・・・（７）
　但し、ＤＮ１：負レンズの光軸上の厚さ
　条件式（７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　続いて、図２４を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより物体側に負レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより物体側に配置された負レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（４）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
　次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（２）は、図３に示すように、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有している。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群（第１レンズ群Ｇ１）は、以下の条件式（１１）～（１４）を満足する負レンズ（Ｌ１３）を有している。
　－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）　　　・・・（１１）
　５０．００＜νｄＮ３＜６５．００　　　・・・（１２）
　０．５４５＜θｇＦＮ３　　　・・・（１３）
　－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）　　　・・・（１４）
　但し、ｎｄＮ３：負レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＮ３：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＮ３：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
　θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
　なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ３は、次式で定義される
　νｄＮ３＝（ｎｄＮ３－１）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
　第２実施形態に係る光学系ＬＳは、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第２実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）は、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）は、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良く、図２１に示す光学系ＬＳ（１１）でも良い。
　条件式（１１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
　なお、条件式（１１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
　条件式（１２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
　条件式（１２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
　条件式（１３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
　条件式（１４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
　なお、条件式（１４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ｆＮ３／ｆＧａ＜７．００　　　・・・（１５）
　但し、ｆＮ３：負レンズの焦点距離
　　　　ｆＧａ：物体側負レンズ群の焦点距離
　条件式（１５）は、負レンズの焦点距離と物体側負レンズ群の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１５）の下限値を０．５５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、さらに１．１０に設定してもよい。
　条件式（１５）の上限値を６．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を、６．２０、５．５０、５．００、４．５０、４．００、３．８０、３．３０、３．００、２．８０、さらに２．３０に設定してもよい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、物体側負レンズ群は、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
　０．２０＜（－ｆＧａ）／ｆ＜３．５０　　　・・・（１６）
　但し、ｆＧａ：物体側負レンズ群の焦点距離
　　　　ｆ：広角端状態における光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離
　条件式（１６）は、物体側負レンズ群の焦点距離と光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
　条件式（１６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１６）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、さらに０．５５に設定してもよい。
　条件式（１６）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を、３．００、２．８０、２．６５、２．４５、２．１５、さらに２．００に設定してもよい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１３－１）を満足してもよい。
　０．５５５＜θｇＦＮ３　　　・・・（１３－１）
　条件式（１３－１）は、条件式（１３）と同様の式であり、条件式（１３）と同様の効果を得ることができる。条件式（１３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１４－１）を満足してもよい。
　０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）　　　・・・（１４－１）
　条件式（１４－１）は、条件式（１４）と同様の式であり、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。条件式（１４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
　なお、条件式（１４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（１４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
　ＤＮ３＞０．４００［ｍｍ］　　　・・・（１７）
　但し、ＤＮ３：負レンズの光軸上の厚さ
　条件式（１７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（１７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
　続いて、図２５を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）の製造方法について概説する。まず、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を配置する（ステップＳＴ１１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ１２）。また、負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群が、上記条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１３）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系を製造することが可能になる。
　以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。なお、第１実施形態に対応する実施例は、第１～第１１実施例であり、第２実施形態に対応する実施例は、第２～第１１実施例である。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１は、第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）は、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表１１を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例、表１１は第１１実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。ｆＦは前群の焦点距離を示し、ｆＲは後群の焦点距離を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　　…（Ａ）
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　　　…（Ｂ）
　光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
　光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ８および両凹形状の負レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における正レンズＬ７と（接合レンズの）正メニスカスレンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ２１は、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１と、正メニスカスレンズＬ２と、負メニスカスレンズＬ３と、負メニスカスレンズＬ４と、負メニスカスレンズＬ５および正メニスカスレンズＬ６からなる接合レンズと、正レンズＬ７とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正メニスカスレンズＬ８および負レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正メニスカスレンズＬ２１と、正メニスカスレンズＬ２２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　18.427
ＦＮＯ　　 　　2.925
　２ω　　 　100.785
　　Ｙ　　　　21.700
　ＴＬ　　 　102.549
　ＢＦ　　　　37.769
　ｆＦ　　 　332.090
　ｆＲ　　　　33.732
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　　47.34020　　　1.800　　1.84042　　43.34　　0.5621
　　2　　　　　25.82350　　　4.000
　　3　　　　　37.48750　　　6.900　　1.65160　　58.54　　0.5436
　　4　　 　　363.46330　　　0.100
　　5　　　　　22.64200　　　1.300　　1.79668　　45.37　　0.5592
　　6　　　　　12.39830　　　3.900
　　7　　　　　31.60920　　　1.150　　1.62731　　59.30　　0.5584
　　8　　　　　13.95370　　　2.500
　　9　　　　　45.71850　　　1.000　　1.62041　　60.12　　0.5417
　　10　　　　　9.13380　　　3.000　　1.59507　　35.51　　0.5913
　　11　　 　　15.12450　　　1.000
　　12　　 　　23.56840　 　12.300　　1.69911　　27.83　　0.6107
　　13　　　　-23.38780　　　0.700
　　14　　　　　　∞　　 　　1.850　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　-38.67920　　　4.000　　1.62588　　35.70　　0.5847
　　16　　　　-13.61320　　　1.200　　1.86074　　23.01　　0.6195
　　17　　 　　72.75580　　　1.000
　　18　　 　　78.27770　　　3.400　　1.66755　　41.96　　0.5745
　　19　　　　-15.39400　　　D19（可変）
　　20　　　　-33.19360　　　2.000　　1.51680　　64.12　　0.5360
　　21*　　 　-30.04030　　　1.200
　　22　　　　-26.81950　　　5.000　　1.59319　　67.87　　0.5435
　　23　　　　-13.53970　　　1.800　　1.86074　　23.01　　0.6195
　　24　　　　-16.60140　　　BF
［非球面データ］
　第２１面
　κ=1.000,A4=5.0910E-05,A6=1.2580E-07
　A8=-9.2250E-10,A10=5.5330E-12,A12=0.0000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝18.427　　　β＝-0.033　　　　　β＝-0.110
　D19　　 　3.681　　　 　　2.861　　　　 　　　1.035
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　36.330
　G2　 　　20　　　　61.320
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ４（ｆＮ１＝-40.849）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
　条件式（２）νｄＮ１＝59.30
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.123
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.217
　条件式（７）ＤＮ１＝1.150
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図２（Ｃ）は、第１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。中間距離合焦時または近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側負レンズ群に該当し、第１レンズ群Ｇ１の負レンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、ガラス製レンズ本体の像側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の像側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号１がレンズ本体の物体側の面、面番号２がレンズ本体の像側の面および樹脂層の物体側の面（両者が接合する面）、面番号３が樹脂層の像側の面を示す。負メニスカスレンズＬ１２は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１２は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号４が樹脂層の物体側の面、面番号５が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号６がレンズ本体の像側の面を示す。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２における正メニスカスレンズＬ２３と（接合レンズの）正レンズＬ２４との間に、開口絞りＳが配置される。第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２および両凸形状の正レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ４１は、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ２３とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ２４および負メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、負レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２と、正メニスカスレンズＬ４１と、負レンズＬ４２および正レンズＬ４３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１１面は仮想面である。
（表２）
［全体諸元］
　変倍比＝1.881
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　10.310　　 　　14.992　　 　　19.394
ＦＮＯ　　 　　4.625　　　　　5.233　　　　　5.828
　２ω　　　　55.344　　 　　43.833　　 　　36.393
　　Ｙ　　　　14.250　　 　　14.250　　 　　14.250
　ＴＬ　　 　127.176　　　　118.440　　　　118.247
　ＢＦ　　　　38.107　　 　　45.676　　 　　53.470
　ｆＦ　　 　-25.207　　　　-22.363　　　　-21.191
　ｆＲ　　　　35.566　　 　　35.133　　 　　34.930
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　　72.21520　　　2.400　　1.77250　　49.62　　0.5518
　　2　　　　　18.07840　　　0.200　　1.56093　　36.64　　0.5931
　　3*　　 　　12.80980　　 13.500
　　4*　　 　　38.72530　　　0.200　　1.55389　　38.09　　0.5928
　　5　　　　　33.77930　　　1.500　　1.80610　　40.97　　0.5688
　　6　　　　　15.49570　　　6.413
　　7　　　　-222.76580　　　1.300　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　8　　　　　47.03490　　　0.100
　　9　　　　　25.72760　　　4.150　　1.71736　　29.57　　0.6036
　　10　　 　-234.96610　　　D10（可変）
　　11　　　　　　∞　　　 　1.100
　　12　　 　　24.59470　　　2.550　　1.72825　　28.38　　0.6069
　　13　　　　-16.15400　　　0.800　　1.91082　　35.25　　0.5824
　　14　　 　　27.17750　　　1.920
　　15　　 　-248.17450　　　1.580　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　16　　　　-25.45380　　　1.455
　　17　　　　　　∞　　　 　1.802　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　18　　 　　21.50780　　　3.280　　1.53172　　48.78　　0.5622
　　19　　　　-15.09980　　　0.900　　1.91082　　35.25　　0.5824
　　20　　　　-23.42430　　　D20（可変）
　　21　　 　-112.18850　　　0.800　　1.91082　　35.25　　0.5824
　　22　　 　　28.22450　　　0.697
　　23　　 　　18.60970　　　1.830　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　24　　 　　78.16100　　　D24（可変）
　　25　　　　-60.82670　　　1.350　　1.53110　　55.91　　0.5684
　　26*　　 　-34.60170　　　0.600
　　27　　 　-134.59820　　　0.800　　1.91082　　35.25　　0.5824
　　28　　 　　21.04650　　　5.600　　1.48749　　70.31　　0.5291
　　29　　　　-15.26510　　　BF
［非球面データ］
　第３面
　κ=0.039,A4=-1.10E-05,A6=-2.98E-08
　A8=1.59E-10,A10=2.68E-13,A12=0.00E+00
　第４面
　κ=0.208,A4=-3.60E-06,A6=8.87E-08
　A8=2.10E-10,A10=-2.30E-13,A12=0.00E+00
　第２６面
　κ=1.000,A4=5.66E-05,A6=5.08E-08
　A8=-2.05E-09,A10=3.50E-11,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D10　　　25.062　　　　8.757　　　　0.770
　D20　　 　1.457　　　　2.644　　　　3.179
　D24　 　　5.723　　　　4.536　　　　4.001
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　-16.381
　G2　 　　11　　　　24.075
　G3　 　　21　　 　-53.290
　G4　 　　25　　　　70.213
［条件式対応値］
＜負レンズＬ１３（ｆＮ１＝-56.709）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-2.250
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝5.500
　条件式（７）ＤＮ１＝1.300
＜負レンズＬ１３（ｆＮ３＝-56.709）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）
　　νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）
　　θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）
　　ｆＮ３／ｆＧａ＝3.462
　条件式（１６）
　　（－ｆＧａ）／ｆ＝1.589
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.300
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｃ）は、第２実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１、負メニスカスレンズＬ１２、および負レンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側負レンズ群に該当し、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１、負メニスカスレンズＬ１２、および負レンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ２３の像側近傍に配置され、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２とともに移動する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。正レンズＬ３２は、像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ５１は、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正メニスカスレンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２および正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ３１および正レンズＬ３２からなる接合レンズと、正レンズＬ３３と、負レンズＬ４１と、正メニスカスレンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比＝2.018
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　14.420　　　 　20.000　　 　　29.100
ＦＮＯ　　 　　4.073　　　　　4.072　　　　　4.066
　２ω　　 　115.788　　 　　91.602　　 　　67.988
　　Ｙ　　　　20.500　　 　　20.500　　 　　20.500
　ＴＬ　　 　121.803　　　　110.314　　　　103.827
　ＢＦ　　　　15.000　　 　　23.093　　 　　30.403
　ｆＦ　　　　12.336　　 　　18.020　　 　　29.688
　ｆＲ　　　-249.182　　 　-357.800　　　-1948.200
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　　92.62990　　　3.000　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　2*　　 　　15.67070　　　4.579
　　3　　　　　28.37140　　　2.900　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　4*　　 　　21.12170　 　12.704
　　5　　 　　-37.55490　　　1.900　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　6　　　　　88.75380　　　0.100
　　7　　　　　98.47090　　　5.412　　1.86109　　34.82　　0.5864
　　8　　 　　-53.58090　　　D8（可変）
　　9　　　　　20.49420　　　4.232　　1.59349　　67.00　　0.5358
　　10　　　　164.24190　　　3.859
　　11　　 　　16.69960　　　1.200　　1.88300　　40.66　　0.5668
　　12　　　　　8.68950　　　4.536　　1.52748　　56.00　　0.5481
　　13　　　　180.51560　　　2.500
　　14　　　　　　∞　　　 　D14（可変）　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　 　-357.35260　　　1.100　　1.81600　　46.59　　0.5567
　　16　　 　　14.59730　　　3.507　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　17*　　　-561.45740　　　1.192
　　18　　 　　36.97580　　　6.029　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　19　　　　-12.85510　　　D19（可変）
　　20　　　　-20.05630　　　1.000　　1.55199　　62.60　　0.5377
　　21　　 　　48.74520　　　D21（可変）
　　22　　　　-64.12910　　　1.200　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　23*　　 　-53.18510　　　BF
［非球面データ］
　第２面
　κ=0.000,A4=-9.16E-07,A6=3.00E-08
　A8=-1.16E-10,A10=1.53E-13,A12=0.00E+00
　第４面
　κ=0.000,A4=3.15E-05,A6=-2.15E-08
　A8=4.46E-10,A10=-1.10E-12,A12=2.22E-15
　第１７面
　κ=1.000,A4=5.91E-05,A6=1.04E-07
　A8=3.02E-09,A10=-4.09E-11,A12=0.00E+00
　第２３面
　κ=1.000,A4=3.06E-05,A6=2.73E-08
　A8=-4.72E-11,A10=7.08E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D8　　 　33.229　　 　16.105　　　　1.500
　D14　　 　2.125　　　　2.115　　　　2.279
　D19　 　　2.000　　　　2.982　　　　4.774
　D21　 　　8.500　　　　5.069　　　　3.922
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　-23.700
　G2　　　　9　　　　28.300
　G3　 　　15　　　　28.700
　G4　 　　20　　 　-25.600
　G5　 　　22　　 　581.300
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ１１（ｆＮ１＝-28.041）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝2.273
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.945
　条件式（７）ＤＮ１＝3.000
＜負メニスカスレンズＬ１２（ｆＮ１＝-144.389）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝11.705
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝10.013
　条件式（７）ＤＮ１＝2.900
＜負レンズＬ１３（ｆＮ１＝-38.375）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝3.111
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.661
　条件式（７）ＤＮ１＝1.900
＜負メニスカスレンズＬ１１（ｆＮ３＝-28.041）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.183
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
　条件式（１７）ＤＮ３＝3.000
＜負メニスカスレンズＬ１２（ｆＮ３＝-144.389）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝6.092
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
　条件式（１７）ＤＮ３＝2.900
＜負レンズＬ１３（ｆＮ３＝-38.375）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.619
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.644
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.900
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｃ）は、第３実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２および負メニスカスレンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２および負メニスカスレンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ３２との間に、開口絞りＳが配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ２２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４と、正レンズＬ３１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正メニスカスレンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負レンズＬ４３と、正レンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比＝4.708
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　24.721　　 　　50.047　　　　116.396
ＦＮＯ　　 　　4.061　　　　　4.089　　　　　4.154
　２ω　　　　86.421　　 　　43.929　　 　　19.678
　　Ｙ　　　　21.600　　 　　21.600　　 　　21.600
　ＴＬ　　 　147.200　　　　161.419　　　　192.191
　ＢＦ　　　　32.363　　 　　42.319　　　 　54.282
　ｆＦ　　 　130.487　　 　-421.097　　 　-283.255
　ｆＲ　　　　64.879　　 　　65.108　　 　　63.558
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　200.00000　　　1.200　　1.80090　　23.50　　0.6172
　　2　　 　　104.14190　　　7.444　　1.49782　　82.57　　0.5138
　　3　　　　-307.28920　　　0.100
　　4　　　　　57.34930　　　5.648　　1.59593　　53.79　　0.5519
　　5　　 　　128.95340　　　D5（可変）
　　6*　　 　　71.49190　　　1.050　　1.90795　　33.46　　0.5892
　　7　　　　　17.08640　　　6.423
　　8　　 　　-51.62780　　　1.200　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　9　　　　　41.08490　　　0.100
　　10　　 　　39.55730　　　6.320　　1.85168　　23.41　　0.6176
　　11　　　　-44.35580　　　0.786
　　12　　　　-28.66820　　　1.200　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　13*　　　-263.12090　　　D13（可変）
　　14　　 　　43.24040　　　3.754　　1.61063　　51.59　　0.5558
　　15　　　　-90.35860　　　0.100
　　16　　　　　　∞　　　 　0.100　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　17　　 　　39.53750　　　1.200　　1.93504　　24.35　　0.6140
　　18　　 　　18.91420　　　5.342　　1.49801　　82.47　　0.5140
　　19　　 　-147.86550　　　0.100
　　20　　 　　48.40300　　　2.948　　1.59761　　53.52　　0.5524
　　21　 　　-295.39370　　　D21（可変）
　　22　　　　-35.36590　　　3.889　　1.92286　　20.88　　0.6287
　　23　　 　　18.36590　　　1.200　　1.67449　　44.60　　0.5682
　　24　　 　-175.62470　　　2.444
　　25　　　　-58.08520　　　1.200　　1.69893　　42.67　　0.5717
　　26　　　　870.88710　　　D26（可変）
　　27*　　 　157.96590　　　5.992　　1.49782　　82.57　　0.5138
　　28　　　　-24.48700　　　0.100
　　29　　 　　65.91830　　　7.455　　1.69249　　43.15　　0.5709
　　30　　　　-25.49740　　　5.017　　1.88686　　29.29　　0.5989
　　31　　 　　75.48320　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.000,A4=-2.91E-06,A6=-1.03E-08
　A8=2.57E-11,A10=-6.80E-14,A12=0.00E+00
　第１３面
　κ=1.000,A4=-1.06E-05,A6=-1.03E-08
　A8=-3.07E-11,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
　第２７面
　κ=1.000,A4-1.53E-05,A6=9.72E-09
　A8=-2.61E-11,A10=3.55E-14,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　1.500　　 　19.695　　 　47.327
　D13　　　24.246　　 　10.310　　　　1.500
　D21　 　　2.853　　　　9.990　　 　14.771
　D26　　　13.928　　　　6.794　　　　2.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　115.700
　G2　　　　6　　 　-18.700
　G3　 　　14　　　　27.100
　G4　 　　22　　 　-46.200
　G5　 　　27　　　　54.900
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-33.299）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.255
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.347
　条件式（７）ＤＮ１＝1.200
＜負メニスカスレンズＬ２４（ｆＮ１＝-47.172）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.362
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.908
　条件式（７）ＤＮ１＝1.200
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-33.299）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.781
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.756
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.200
＜負メニスカスレンズＬ２４（ｆＮ３＝-47.172）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.523
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.756
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.200
　図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｃ）は、第４実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１、負レンズＬ２２、および負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１、負レンズＬ２２、および負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５および両凹形状の負レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５の正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズ、および負レンズＬ５４は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、正メニスカスレンズＬ３３と、負レンズＬ３４と、正レンズＬ３５および負レンズＬ３６からなる接合レンズと、正レンズＬ４１と、負メニスカスレンズＬ４２および正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズと、負レンズＬ５４と、正レンズＬ５５と、正メニスカスレンズＬ５６とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比＝2.745
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　71.400　　　　140.000　　　　196.000
ＦＮＯ　　 　　2.865　　　　　2.937　　　　　2.862
　２ω　　　　33.666　　 　　17.094　　 　　12.198
　　Ｙ　　　　21.600　　 　　21.600　　 　　21.600
　ＴＬ　　 　245.880　　　　245.880　　　　245.880
　ＢＦ　　　　53.818　　 　　53.818　　 　　53.818
　ｆＦ　　 　-86.769　　 　-153.380　　 　-238.187
　ｆＲ　　　　67.044　　 　　63.889　　 　　67.044
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　120.99680　　　2.800　　1.95000　　29.37　　0.6002
　　2　　　　　87.12840　　　9.900　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　3　　 　-1437.70340　　　0.100
　　4　　　　　97.36390　　　7.700　　1.45600　　91.37　　0.5342
　　5　　 　　657.25840　　　D5（可変）
　　6　　　　　73.32110　　　2.400　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　7　　　　　33.43260　 　10.250
　　8　　　　-134.27600　　　2.000　　1.62731　　59.30　　0.5584
　　9　　 　　104.31770　　　2.000
　　10　　 　　55.93640　　　4.400　　1.84666　　23.78　　0.6192
　　11　　　　193.35670　　　3.550
　　12　　　　-72.87930　　　2.200　　1.62731　　59.30　　0.5584
　　13　　　　610.02530　　　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　2.500　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　667.50610　　　3.700　　1.83481　　42.73　　0.5648
　　16　　 　-127.34870　　　0.200
　　17　　 　　91.74030　　　3.850　　1.59319　　67.90　　0.5440
　　18　　　　　　∞　　　 　0.200
　　19　　 　　52.70200　　　4.900　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　20　　　　340.98300　　　2.120
　　21　 　　-123.54810　　　2.200　　2.00100　　29.13　　0.5995
　　22　　　　172.97240　　　4.550
　　23　　　　104.97670　　　5.750　　1.90265　　35.72　　0.5804
　　24　　　　-70.95230　　　2.200　　1.58144　　40.98　　0.5763
　　25　　 　　42.96180　　　D25（可変）
　　26　　 　　69.69710　　　4.800　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　27　　 　-171.29750　　　0.100
　　28　　 　　43.33010　　　2.000　　1.95000　　29.37　　0.6002
　　29　　 　　28.62160　　　5.550　　1.59319　　67.90　　0.5440
　　30　　　　175.11530　　　D30（可変）
　　31　　 　　59.19620　　　1.800　　1.80400　　46.60　　0.5575
　　32　　 　　33.42540　　　5.150
　　33　　　　127.38170　　　3.350　　1.84666　　23.78　　0.6192
　　34　　 　-127.38220　　　1.600　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　35　　 　　43.09820　　　2.539
　　36　　　　　　∞　　　 　1.600　　1.95375　　32.32　　0.5901
　　37　　 　　71.19380　　　3.750
　　38　　　　107.03200　　　3.850　　1.59319　　67.90　　0.5440
　　39　　 　-166.05150　　　0.150
　　40　　 　　49.83700　　　3.900　　1.71999　　50.27　　0.5527
　　41　　　　161.11230　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　2.882　　 　35.671　　 　50.879
　D13　　　50.300　　 　17.511　　　　2.303
　D25　　　17.270　　 　14.466　　 　17.270
　D30　　 　2.000　　　　4.804　　　　2.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　143.763
　G2　　　　6　　 　-45.569
　G3　 　　14　　　　90.760
　G4　 　　26　　　　60.061
　G5　 　　31　　　-112.026
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-92.166）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.062
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.291
　条件式（７）ＤＮ１＝2.400
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-93.285）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
　条件式（２）νｄＮ１＝59.30
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.075
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.307
　条件式（７）ＤＮ１＝2.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-103.650）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
　条件式（２）νｄＮ１＝59.30
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.195
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.452
　条件式（７）ＤＮ１＝2.200
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-92.166）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.023
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
　条件式（１７）ＤＮ３＝2.400
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-93.285）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
　条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.047
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
　条件式（１７）ＤＮ３＝2.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-103.650）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
　条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.274
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.638
　条件式（１７）ＤＮ３＝2.200
　図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｃ）は、第５実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第５レンズ群Ｇ５内に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２および両凹形状の負レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５４および両凹形状の負レンズＬ５５からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５７および両凸形状の正レンズＬ５８からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ５９と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５における負レンズＬ５１と正レンズＬ５２との間に、開口絞りＳが配置される。なお、（接合レンズの）負レンズＬ５５と正レンズＬ５６との間に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正レンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ２１と、正レンズＬ２２および負レンズＬ２３からなる接合レンズと、負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ２６と、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、負レンズＬ３３と、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１と、正レンズＬ４２および負レンズＬ４３からなる接合レンズと、負レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ５２と、負メニスカスレンズＬ５３と、正メニスカスレンズＬ５４および負レンズＬ５５からなる接合レンズと、正レンズＬ５６と、負メニスカスレンズＬ５７および正レンズＬ５８からなる接合レンズと、負レンズＬ５９とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比＝2.354
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　123.600　　　　200.000　　　　291.000
ＦＮＯ　　 　　2.910　　　　　2.910　　　　　2.911
　２ω　　　　19.564　　 　　12.076　　　　　8.292
　　Ｙ　　　　21.630　　 　　21.630　　 　　21.630
　ＴＬ　　 　341.394　　　　341.394　　　　341.394
　ＢＦ　　　　54.819　　 　　54.819　　 　　54.819
　ｆＦ　　　1986.248　　 　3213.999　　 　4676.377
　ｆＲ　　 　102.747　　　　102.747　　　　102.747
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　319.23390　　　5.200　　1.90265　　35.77　　0.5815
　　2　　 　　151.34780　 　13.400　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　3　　　　-783.35470　　　0.100
　　4　　 　　136.11850　 　13.200　　1.43385　　95.23　　0.5386
　　5　　　　　　∞　　　 　D5（可変）
　　6　　 　　122.06030　　　7.600　　1.72047　　34.71　　0.5834
　　7　　　　1981.86560　 　13.000
　　8　　 　　303.62550　　　4.700　　1.71736　　29.57　　0.6036
　　9　　　　-303.62550　　　2.850　　1.65240　　55.27　　0.5607
　　10　　　　100.55440　　　3.315
　　11　　　-1987.36830　　　2.650　　1.80400　　46.60　　0.5575
　　12　　 　　51.73610　　　3.700　　1.66382　　27.35　　0.6319
　　13　　　　100.83750　　　6.065
　　14　　　　-83.24470　　　2.500　　1.87071　　40.73　　0.5682
　　15　　 　-665.86980　　　D15（可変）
　　16　　　　601.42740　　　4.700　　1.75500　　52.33　　0.5475
　　17　　 　-159.25800　　　0.100
　　18　　 　　93.67070　　　6.800　　1.43385　　95.23　　0.5386
　　19　　 　-253.82990　　　1.564
　　20　　 　-113.21580　　　5.000　　1.65412　　39.68　　0.5738
　　21　　 　　87.15300　　　0.975
　　22　　　　116.35500　　　5.000　　1.91082　　35.25　　0.5822
　　23　　 　-377.46590　　　D23（可変）
　　24　　　　　　∞　　　 　4.000　　1.80400　　46.60　　0.5575
　　25　　 　-119.18440　　　0.100
　　26　　 　　63.25160　　　6.800　　1.59349　　67.00　　0.5366
　　27　　 　-196.14820　　　1.800　　1.84666　　23.78　　0.6192
　　28　　　　196.14820　　　D28（可変）
　　29　　 　-128.97450　　　1.900　　2.00100　　29.13　　0.5995
　　30　　 　　94.21930　　　4.866
　　31　　　　　　∞　　　 　8.000　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　32　　　　416.97790　　　5.000　　1.72916　　54.61　　0.5443
　　33　　　　-76.00320　　　4.000
　　34　　　　163.99730　　　2.000　　1.80611　　40.73　　0.5672
　　35　　 　　69.61920　　　3.496
　　36　　 　-129.19950　　　3.600　　1.90200　　25.26　　0.6165
　　37　　　　-52.57870　　　1.900　　1.62731　　59.30　　0.5583
　　38　　　　177.27800　　　5.206
　　39　　　　　　∞　　　 　9.390
　　40　　 　　78.30600　　　5.000　　2.00100　　29.13　　0.5995
　　41　　 　1628.46070　　　0.100
　　42　　 　　63.86980　　　3.000　　1.80400　　46.60　　0.5575
　　43　　 　　33.62860　 　10.000　　1.48749　　70.32　　0.5291
　　44　　　　-75.31750　　　6.047
　　45　　　　-67.14290　　　2.000　　1.90043　　37.37　　0.5772
　　46　　　　216.78070　　　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　5.100　　 　40.193　　 　66.953
　D15　　　63.457　　 　28.364　　　　1.603
　D23　　　21.296　　 　17.639　　 　18.670
　D28　 　　6.100　　　　9.757　　　　8.725
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　252.497
　G2　　　　6　　 　-70.230
　G3　 　　16　　 　107.659
　G4　 　　24　　　　91.176
　G5　 　　29　　　-145.483
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２３（ｆＮ１＝-115.463）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.013
　条件式（２）νｄＮ１＝55.27
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5607
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0118
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝0.058
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝0.934
　条件式（７）ＤＮ１＝2.850
＜負レンズＬ２３（ｆＮ３＝-115.463）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.013
　条件式（１２）νｄＮ３＝55.27
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5607
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0118
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.644
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.568
　条件式（１７）ＤＮ３＝2.850
　図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｃ）は、第６実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３および両凸形状の正レンズＬ４４からなる接合レンズと、から構成される。正レンズＬ４４は、像側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および両凹形状の負レンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。負レンズＬ５２は、像側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。負メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ４３および正レンズＬ４４からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負レンズＬ５２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ６１と、正レンズＬ６２とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　変倍比＝7.882
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　24.616　　　　105.000　　　　194.013
ＦＮＯ　　 　　4.120　　　　　6.306　　　　　6.504
　２ω　　　　86.537　　 　　22.101　　 　　12.176
　　Ｙ　　　　21.039　　 　　21.700　　 　　21.700
　ＴＬ　　 　126.886　　　　169.749　　　　190.789
　ＢＦ　　　　11.756　　 　　31.173　　 　　39.042
　ｆＦ　　 　-22.178　　　　-43.419　　　　-73.532
　ｆＲ　　　　26.333　　 　　23.348　　 　　25.057
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　198.37380　　　1.700　　　1.90366　　31.27　　0.5948
　　2　　　　　78.64770　　　0.867
　　3　　　　　81.68370　　　6.232　　　1.59319　　67.90　　0.5440
　　4　　　　-439.34990　　　0.100
　　5　　　　　64.30820　　　5.536　　　1.59319　　67.90　　0.5440
　　6　　 　　450.30050　　　D6（可変）
　　7　　 　　223.68080　　　1.100　　　1.90265　　35.72　　0.5804
　　8　　　　　19.06430　　　5.167
　　9　　 　　-52.46300　　　1.000　　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　10　　 　　49.37630　　　0.579
　　11　　 　　34.85960　　　3.123　　　1.92286　　20.88　　0.6390
　　12　　　　-79.48030　　　0.778
　　13　　　　-33.96090　　　0.902　　　1.81600　　46.59　　0.5567
　　14　　　-2925.82960　　　D14（可変）
　　15　　　　　　∞　　　 　2.000　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　 　　42.72150　　　2.329　　　1.90265　　35.72　　0.5804
　　17　　 　-223.01850　　　0.500
　　18　　 　　36.53960　　　1.000　　　2.00100　　29.12　　0.5996
　　19　　 　　20.75820　　　3.544　　　1.57957　　53.74　　0.5519
　　20　　　　-71.54230　　　1.387
　　21　　　　-37.29020　　　1.001　　　1.95375　　32.33　　0.5905
　　22　　 　-437.70110　　　D22（可変）
　　23　　 　　37.71780　　　4.779　　　1.83481　　42.73　　0.5648
　　24　　　　-37.71780　　　1.000　　　1.90366　　31.27　　0.5948
　　25　　 　-338.61890　　　0.100
　　26　　 　　31.18000　　　3.102　　　1.95375　　32.33　　0.5905
　　27　　 　　15.34670　　　8.806　　　1.49710　　81.49　　0.5377
　　28*　　 　-42.86350　　　D28（可変）
　　29　　　　490.77490　　　3.221　　　1.84666　　23.80　　0.6215
　　30　　　　-34.21660　　　1.001　　　1.85135　　40.13　　0.5685
　　31*　　　　31.39620　　　D31（可変）
　　32　　　　-18.58490　　　1.400　　　1.85135　　40.13　　0.5685
　　33*　　 　-25.93960　　　0.100
　　34　　　　179.9029　　 　3.8234　 　1.68376　　37.57　　0.5782
　　35　　　　-92.9069　　 　BF
［非球面データ］
　第２８面
　κ=1.000,A4=2.86E-05,A6=-1.68E-07
　A8=2.77E-09,A10=-2.49E-11,A12=7.74E-14
　第３１面
　κ=1.000,A4=-7.57279E-06,A6=1.58867E-07
　A8=-2.59261E-09,A10=2.08033E-11,A12=-5.7658E-14
　第３３面
　κ=1.000,A4=-7.21237E-07,A6=-1.27431E-08
　A8=8.85331E-11,A10=-2.09373E-13,A12=0.0000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D6　　　　1.562　　 　40.013　 　　56.454
　D14　　　19.428　　　　4.423　　　　1.154
　D22　　　13.086　　　　3.754　　　　1.522
　D28　　 　4.931　　　　5.545　　　　1.907
　D31　　 　9.947　　 　18.665　　 　24.534
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　103.121
　G2　　　　7　　 　-16.904
　G3　 　　15　　　　48.856
　G4　 　　23　　　　29.282
　G5　 　　29　　 　-39.335
　G6　 　　32　 　-6290.822
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２２（ｆＮ１＝-37.069）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.671
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝1.506
　条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負レンズＬ２２（ｆＮ３＝-37.069）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.193
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝0.687
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.000
　図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｃ）は、第７実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、第８実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３および両凸形状の正レンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、光学フィルターＦＬが配設されている。光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　変倍比＝78.219
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　4.430　　 　　13.187　　　　346.510
ＦＮＯ　　 　　2.746　　　　　3.489　　　　　6.835
　２ω　　　　86.498　　 　　33.500　　　　　1.299
　　Ｙ　　 　　3.350　　　　　4.000　　　　　4.000
　ＴＬ　　 　131.989　　　　135.543　　　　198.671
　ＢＦ　　 　　0.400　　　　　0.400　　　　　0.400
　ｆＦ　　 　-12.191　　　　-16.895　　 　-161.406
　ｆＲ　　　　24.512　　 　　28.996　　　　-59.326
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　 　　　635.18304　　　2.300　　1.78590　　44.17　　0.5626
　　2　　　　　88.21131　　　7.500　　1.43700　　95.10　　0.5336
　　3　　　　-295.14033　　　0.100
　　4　　　　　87.82570　　　6.100　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　5　　　　1219.65670　　　0.100
　　6　　　　　90.98562　　　4.700　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　7　　 　　353.92110　　　D7（可変）
　　8　　　　　61.45834　　　1.000　　1.83481　　42.73　　0.5648
　　9　　　　　11.78636　　　5.700
　　10　　　　-21.52038　　　0.800　　1.83481　　42.73　　0.5648
　　11　　　　108.15181　　　0.100
　　12　　 　　28.80632　　　3.150　　1.92286　　20.88　　0.6390
　　13　　　　-40.21061　　　1.090
　　14　　　　-18.76071　　　0.700　　1.65167　　56.24　　0.5536
　　15　　　　322.64495　　　D15（可変）
　　16　　　　　　∞　　　 　0.750　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　17*　　　　12.55338　　　3.000　　1.55332　　71.68　　0.5404
　　18*　　 　-98.92515　　　2.600
　　19　　 　　23.66805　　　1.000　　1.90366　　31.31　　0.5947
　　20　　 　　12.27040　　　1.750
　　21　　 　　16.93839　　　0.500　　1.78590　　44.17　　0.5626
　　22　　 　　11.18664　　　3.500　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　23　　　　-27.12612　　　D23（可変）
　　24　　 　-553.37396　　　2.500　　1.53172　　48.78　　0.5622
　　25　　　　-25.28953　　　0.500　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　26　　 　　15.03788　　　D26（可変）
　　27*　　　　18.69956　　　2.100　　1.58913　　61.22　　0.5401
　　28　　　　-19.90834　　　0.500　　1.71736　　29.57　　0.6036
　　29　　　　-53.24372　　　D29（可変）
　　30　　　　　　∞　　　 　0.210　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　31　　　　　　∞　　　 　0.850
　　32　　　　　　∞　　　 　0.500　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　33　　　　　　∞　　　 　BF
［非球面データ］
　第１７面
　κ=1.000,A4= -3.03829E-05,A6=-3.11384E-07
　A8=8.41204E-09,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第１８面
　κ=1.000,A4=5.13608E-05,A6=-3.72416E-07
　A8=1.42105E-08,A10=-5.31468E-11,A12=0.00000E+00
　第２７面
　κ=1.000,A4=-7.86909E-06,A6=2.69411E-07
　A8=-4.51379E-09,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D7　　　　0.750　　 　29.576　　 　96.457
　D15　　　58.597　　 　27.038　　　　1.750
　D23　 　　1.000　　 　10.725　　 　20.681
　D26　 　　8.328　　　　7.495　　 　24.390
　D29　 　　9.314　　　　6.709　　　　1.392
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　121.894
　G2　　　　8　　 　-10.354
　G3　 　　16　　　　19.925
　G4　 　　24　　 　-30.515
　G5　 　　27　　　　26.216
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-27.185）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.019
　条件式（２）νｄＮ１＝56.24
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5536
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0063
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-2.230
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝6.137
　条件式（７）ＤＮ１＝0.700
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-27.185）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.019
　条件式（１２）νｄＮ３＝56.24
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5536
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0063
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝2.626
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝2.337
　条件式（１７）ＤＮ３＝0.700
　図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｃ）は、第８実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、第９実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って物体側に移動する。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３および負レンズＬ２４からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）
［全体諸元］
　変倍比＝56.908
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　4.397　　 　　12.677　　　　250.201
ＦＮＯ　　 　　3.492　　　　　4.324　　　　　7.259
　２ω　　　　87.204　　 　　34.976　　　　　1.799
　　Ｙ　　 　　3.400　　　　　4.000　　　　　4.000
　ＴＬ　　 　102.372　　　　105.195　　　　145.381
　ＢＦ　　 　　0.600　　　　　0.600　　　　　0.600
　ｆＦ　　 　-10.013　　　　-13.902　　 　-140.788
　ｆＲ　　　　20.171　　 　　20.847　　　　115.149
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　273.18981　　　1.800　　1.80440　　39.61　　0.5719
　　2　　　　　65.52782　　　5.650　　1.43700　　95.10　　0.5336
　　3　　　　-246.12543　　　0.200
　　4　　　　　75.42445　　　3.500　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　5　　 　　483.55234　　　0.200
　　6　　　　　54.82234　　　4.100　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　7　　 　　376.10491　　　D7（可変）
　　8　　　　4953.19040　　　1.000　　1.67769　　52.63　　0.5546
　　9　　　 　　7.50793　　　4.500
　　10　　　　-23.16393　　　0.900　　1.83481　　42.73　　0.5648
　　11　　 　　47.61347　　　0.200
　　12　　 　　16.11916　　　3.000　　1.92286　　20.88　　0.6390
　　13　　 　-143.49864　　　0.900　　1.91082　　35.25　　0.5822
　　14　　 　　37.59639　　　D14（可変）
　　15　　　　　　∞　　　 　0.750　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16*　　　　12.15820　　　2.500　　1.55332　　71.68　　0.5404
　　17*　　 　-58.02211　　　0.200
　　18　　 　　11.49728　　　2.100　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　19　　　　-77.93882　　　0.800　　1.88300　　40.66　　0.5668
　　20　　 　　11.77346　　　0.650
　　21　　　　137.02945　　　1.900　　1.48749　　70.32　　0.5291
　　22　　　　-12.01805　　　D22（可変）
　　23　　 　　40.61484　　　1.200　　1.79504　　28.69　　0.6065
　　24　　　　-53.39104　　　0.600　　1.79952　　42.09　　0.5667
　　25　　 　　14.78044　　　D25（可変）
　　26*　　 　　7.45330　　　3.050　　1.62299　　58.12　　0.5438
　　27　　　　-12.70314　　　0.800　　1.83400　　37.18　　0.5778
　　28　　　　-65.93420　　　D28（可変）
　　29　　　　　　∞　　　 　0.210　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　30　　　　　　∞　　　 　1.348
　　31　　　　　　∞　　　 　0.500　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　32　　　　　　∞　　　 　BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=1.366,A4=-3.45996E-05,A6=4.67304E-07
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第１７面
　κ=1.000,A4=1.57317E-04,A6=8.62777E-07
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第２６面
　κ=1.000,A4=2.30650E-05,A6=1.26895E-07
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D7　　　　0.500　　 　18.937　　 　61.732
　D14　　　42.310　　 　18.734　　　　0.200
　D22　 　　1.000　　　　3.984　　　　8.357
　D25　 　　9.814　　　　9.840　　 　28.250
　D28　 　　5.590　　 　10.542　　　　3.684
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　79.847
　G2　　　　8　　　　-8.267
　G3　 　　15　　　　15.573
　G4　 　　23　　 　-29.814
　G5　 　　26　　　　31.361
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-11.061）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.021
　条件式（２）νｄＮ１＝52.63
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5546
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0012
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.105
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.516
　条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-11.061）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.021
　条件式（１２）νｄＮ３＝52.63
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5546
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0012
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.338
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.880
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.000
　図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｃ）は、第９実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図１９～図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、第１０実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図１９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ２１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２および負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、負メニスカスレンズＬ４１と、正レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）
［全体諸元］
　変倍比＝32.853
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　4.432　　 　　10.612　　　　145.611
ＦＮＯ　　 　　3.567　　　　　4.361　　　　　7.435
　２ω　　　　85.001　　 　　40.168　　　　　3.043
　　Ｙ　　 　　3.300　　　　　4.000　　　　　4.000
　ＴＬ　　　　68.023　　 　　68.790　　 　　99.945
　ＢＦ　　 　　0.400　　　　　0.400　　　　　0.400
　ｆＦ　　　　-7.660　　 　　-9.862　　　　-59.394
　ｆＲ　　　　21.418　　 　　26.678　　　　-30.263
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　102.43988　　　0.950　　1.80100　　34.92　　0.5853
　　2　　　　　36.00812　　　3.750　　1.49700　　81.73　　0.5371
　　3　　　　-149.20420　　　0.100
　　4　　　　　34.83218　　　2.650　　1.60300　　65.44　　0.5389
　　5　　 　　280.45373　　　D5（可変）
　　6　　　　　60.18046　　　0.500　　1.62731　　59.30　　0.5584
　　7　　　 　　6.30550　　　3.715
　　8　　 　　-12.51258　　　0.550　　1.90366　　31.31　　0.5947
　　9　　　　　30.14088　　　0.100
　　10　　 　　15.65323　　　2.400　　1.92286　　20.88　　0.639
　　11　　　　-15.92321　　　0.400
　　12　　　　-10.47990　　　0.550　　1.80610　　40.97　　0.5688
　　13　　　　-89.27818　　　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　0.700　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15*　　 　　7.22087　　　2.200　　1.49710　　81.56　　0.5385
　　16*　　 　-25.69859　　　0.100
　　17　　　　　9.11323　　　2.200　　1.53172　　48.78　　0.5622
　　18　　 　　75.26227　　　0.400　　1.91082　　35.25　　0.5822
　　19　　　　　6.37325　　　0.650
　　20　　 　　14.90902　　　1.700　　1.49700　　81.73　　0.5371
　　21　　　　-16.93987　　　D21（可変）
　　22　　 　　18.44495　　　0.600　　1.49700　　81.73　　0.5371
　　23　　　　　6.77356　　　D23（可変）
　　24*　　　　11.50000　　　2.200　　1.53113　　55.75　　0.5628
　　25　　　　-35.52133　　　0.600
　　26　　　　　　∞　　　 　0.210　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　27　　　　　　∞　　　 　0.450
　　28　　　　　　∞　　　 　0.500　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　29　　　　　　∞　　　 　BF
［非球面データ］
　第１５面
　κ=-1.173,A4=4.61200E-04,A6=-1.72721E-06
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第１６面
　κ=1.000,A4=1.73828E-04,A6=8.92317E-07
　A8=-5.35697E-08,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第２４面
　κ=2.877,A4=-1.20577E-04,A6=2.62458E-06
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　0.278　　 　10.454　　 　39.970
　D13　　　26.913　　 　13.530　　　　1.598
　D21　 　　2.982　　　　8.797　　 　15.299
　D23　 　　9.275　　　　7.435　　 　14.504
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　55.798
　G2　　　　6　　　　-6.256
　G3　 　　14　　　　11.856
　G4　 　　22　　 　-21.912
　G5　 　　24　　　　16.626
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ１＝-11.268）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.016
　条件式（２）νｄＮ１＝59.30
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5584
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0162
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.471
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝2.542
　条件式（７）ＤＮ１＝0.500
＜負メニスカスレンズＬ２１（ｆＮ３＝-11.268）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.016
　条件式（１２）νｄＮ３＝59.30
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5584
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0162
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.801
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝1.411
　条件式（１７）ＤＮ３＝0.500
　図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｃ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図２１～図２２および表１１を用いて説明する。図２１は、第１１実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第２レンズ群Ｇ２が物体側負レンズ群に該当し、第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２４が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３および両凸形状の正レンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、第８実施例と同様に光学フィルターＦＬが配設されている。
　本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４からなる接合レンズと、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
　以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第６面および第１９面は仮想面である。
（表１１）
［全体諸元］
　変倍比＝118.076
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　4.429　　 　　14.376　　　　523.001
ＦＮＯ　　 　　2.820　　　　　3.650　　　　　8.128
　２ω　　　　85.436　　 　　30.806　　　　　0.863
　　Ｙ　　 　　3.350　　　　　4.000　　　　　4.000
　ＴＬ　　 　167.110　　　　170.132　　　　264.500
　ＢＦ　　 　　0.540　　　　　0.540　　　　　0.540
　ｆＦ　　 　-12.897　　　　-17.631　　 　-239.375
　ｆＲ　　　　32.087　　 　　42.873　　　　-80.219
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　825.93933　　　2.900　　1.80400　　46.60　　0.5575
　　2　　 　　112.39133　　　7.800　　1.43700　　95.10　　0.5336
　　3　　　　-453.66816　　　0.100
　　4　　 　　115.49170　　　6.300　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　5　　　　9088.66420　　　0.100
　　6　　　 　　　∞　　　 　0.000
　　7　　 　　133.81125　　　4.700　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　8　　 　　571.60343　　　D8（可変）
　　9　　　　　55.85227　　　1.300　　1.87071　　40.73　　0.5682
　　10　　 　　13.94864　　　7.000
　　11　　　　-32.19593　　　1.200　　1.80420　　46.50　　0.5572
　　12　　 　　57.84873　　　0.100
　　13　　 　　28.64191　　　3.800　　1.90200　　25.26　　0.6165
　　14　　　　-70.26333　　　1.600
　　15　　　　-20.59922　　　1.000　　1.68348　　54.80　　0.5501
　　16　　 　　39.38825　　　1.800　　1.92286　　20.88　　0.6390
　　17　　　　139.67089　　　D17（可変）
　　18　　　　　　∞　　　 　0.600　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　　　　　∞　　　 　1.106
　　20*　　　　13.03513　　　4.100　　1.49710　　81.56　　0.5385
　　21*　　 　-80.65458　　　2.800
　　22　　 　　26.48603　　　1.200　　1.91082　　35.25　　0.5822
　　23　　 　　11.88277　　　2.000
　　24　　 　　14.86421　　　1.200　　1.77250　　49.62　　0.5518
　　25　　 　　11.87360　　　3.600　　1.49782　　82.57　　0.5386
　　26　　　　-35.53498　　　D26（可変）
　　27　　　　509.89664　　　1.200　　1.53172　　48.78　　0.5622
　　28　　　　-22.32829　　　0.700　　1.49700　　81.61　　0.5389
　　29　　 　　17.44965　　　D29（可変）
　　30*　　　　18.42875　　　2.000　　1.58913　　61.22　　0.5401
　　31　　　　-31.60931　　　0.600　　1.75520　　27.57　　0.6092
　　32　　 　-241.53196　　　D32（可変）
　　33　　　　　　∞　　　 　0.400　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　34　　　　　　∞　　　 　0.700
　　35　　　　　　∞　　　 　0.500　　1.51680　　63.88　　0.5360
　　36　　　　　　∞　　　 　BF
［非球面データ］
　第２０面
　κ=1.000,A4=-3.21091E-05,A6=-8.68271E-08
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第２１面
　κ=1.000,A4=3.10451E-05,A6=-2.93413E-08
　A8=7.59720E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第３０面
　κ=1.000,A4=-1.73347E-06,A6=0.00000E+00
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D8　　　　0.750　　 　41.177　　　143.201
　D17　　　80.493　　 　34.159　　　　1.024
　D26　 　　2.275　　 　10.638　　 　22.193
　D29　　　14.580　　 　16.417　　 　33.124
　D32　 　　6.065　　　　4.795　　　　2.012
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　170.892
　G2　　　　9　　 　-11.362
　G3　 　　18　　　　22.993
　G4　 　　27　　 　-38.719
　G5　 　　30　　　　33.447
［条件式対応値］
＜負レンズＬ２４（ｆＮ１＝-19.656）＞
　条件式（１）
　　ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）＝0.041
　条件式（２）νｄＮ１＝54.80
　条件式（３），（３－１）θｇＦＮ１＝0.5501
　条件式（４），（４－１）
　　θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）＝0.0004
　条件式（５）（－ｆＮ１）／ｆＦ＝-1.524
　条件式（６）（－ｆＮ１）／ｆ＝4.438
　条件式（７）ＤＮ１＝1.000
＜負レンズＬ２４（ｆＮ３＝-19.656）＞
　条件式（１１）
　　ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）＝0.041
　条件式（１２）νｄＮ３＝54.80
　条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ３＝0.5501
　条件式（１４），（１４－１）
　　θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）＝0.0004
　条件式（１５）ｆＮ３／ｆＧａ＝1.730
　条件式（１６）（－ｆＧａ）／ｆ＝2.565
　条件式（１７）ＤＮ３＝1.000
　図２２（Ａ）は、第１１実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｂ）は、第１１実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｃ）は、第１１実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系または変倍光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　第２実施例、第５実施例、および第７～第１１実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (22)

  1. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有する光学系。
    　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）
    　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００
    　０．５４５＜θｇＦＮ１
    　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）
    　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
  2. 　前記開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された前群と、前記開口絞りより像側に配置された後群とからなり、
    　前記前群は、前記負レンズを有して以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　－１０．００＜（－ｆＮ１）／ｆＦ＜１０．００
    　但し、ｆＮ１：前記負レンズの焦点距離
    　　　　ｆＦ：前記前群の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記前群の焦点距離
  3. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　０．１０＜（－ｆＮ１）／ｆ＜１５．００
    　但し、ｆＮ１：前記負レンズの焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記光学系の焦点距離
  4. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５５５＜θｇＦＮ１
  5. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）
  6. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    　ＤＮ１＞０．４００［ｍｍ］
    　但し、ＤＮ１：前記負レンズの光軸上の厚さ
  7. 　前記負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 　前記負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
  9. 　前記負レンズは、ガラスレンズである請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
  10. 　請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  11. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　－０．０１０＜ｎｄＮ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ１）
    　５０．００＜νｄＮ１＜６５．００
    　０．５４５＜θｇＦＮ１
    　－０．０１０＜θｇＦＮ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ１）
    　但し、ｎｄＮ１：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ１：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ１：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ１とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ１とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ１＝（ｎｇＮ１－ｎＦＮ１）／（ｎＦＮ１－ｎＣＮ１）
  12. 　負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する変倍光学系。
    　－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
    　５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
    　０．５４５＜θｇＦＮ３
    　－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
    　但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
  13. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１２に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜ｆＮ３／ｆＧａ＜７．００
    　但し、ｆＮ３：前記負レンズの焦点距離
    　　　　ｆＧａ：前記物体側負レンズ群の焦点距離
  14. 　前記物体側負レンズ群は、以下の条件式を満足する請求項１２または１３に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜（－ｆＧａ）／ｆ＜３．５０
    　但し、ｆＧａ：前記物体側負レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  15. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１２～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５５５＜θｇＦＮ３
  16. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１２～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
  17. 　前記負レンズは、以下の条件式を満足する請求項１２～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　ＤＮ３＞０．４００［ｍｍ］
    　但し、ＤＮ３：前記負レンズの光軸上の厚さ
  18. 　前記負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１２～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  19. 　前記負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１２～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  20. 　前記負レンズは、ガラスレンズである請求項１２～１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  21. 　請求項１２～２０のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えて構成される光学機器。
  22. 　負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置された物体側負レンズ群が、以下の条件式を満足する負レンズを有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する変倍光学系の製造方法。
    　－０．０１０＜ｎｄＮ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ３）
    　５０．００＜νｄＮ３＜６５．００
    　０．５４５＜θｇＦＮ３
    　－０．０１０＜θｇＦＮ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ３）
    　但し、ｎｄＮ３：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＮ３：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＮ３：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ３とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ３とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ３としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＮ３＝（ｎｇＮ３－ｎＦＮ３）／（ｎＦＮ３－ｎＣＮ３）
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