WO2021256065A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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WO2021256065A1
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lens group
lens
optical system
focusing
conditional expression
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PCT/JP2021/015136
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雅史 山下
晶乃 近藤
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株式会社ニコン
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
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    • G—PHYSICS
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    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • the first optical system includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a fourth lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis and have a positive refractive force. It has a group, and when focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group and the third lens group move along the optical axis in different trajectories, and the second lens group And the third lens group are composed of three or less lenses in total.
  • the second optical system according to the present invention includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a fourth lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis and have a positive refractive power. It has a group, and when focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group and the third lens group move along the optical axis in different trajectories, and the following conditional expression is obtained. I am satisfied.
  • ⁇ x2A the absolute value of the amount of movement of the second lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object
  • ⁇ x3A the third lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • Absolute value of the amount of movement of D1 Length on the optical axis of the first lens group
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above optical system.
  • the method for manufacturing an optical system according to the present invention includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a fourth lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis and have a positive refractive force.
  • the camera 1 includes a main body 2 and a photographing lens 3 mounted on the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal screen 5.
  • the photographing lens 3 includes an optical system OL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism includes a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • the light from the subject is collected by the optical system OL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image pickup element 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image pickup device 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory can be displayed on the liquid crystal screen 5 according to the operation of the user.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • the optical system OL shown in FIG. 11 schematically shows the optical system provided in the photographing lens 3, and the lens configuration of the optical system OL is not limited to this configuration.
  • the optical system OL (1) as an example of the optical system (photographing lens) OL according to the first embodiment has a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It includes a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a fourth lens group G4.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move along the optical axis in different trajectories. Further, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of three or less lenses in total.
  • the optical system OL according to the first embodiment may be the optical system OL (2) shown in FIG. 3, the optical system OL (3) shown in FIG. 5, or the optical system OL (4) shown in FIG. 7.
  • the optical system OL (5) shown in FIG. 9 may be used.
  • the optical system OL (1) as an example of the optical system (photographing lens) OL according to the second embodiment has a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It includes a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a fourth lens group G4.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move along the optical axis in different trajectories.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (1).
  • ⁇ x2A Absolute value of the amount of movement of the second lens group G2 when focusing from an infinity object to a short-distance object
  • ⁇ x3A Third lens group G3 when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • Absolute value of the amount of movement of D1 Length on the optical axis of the first lens group G1
  • the optical system OL according to the second embodiment may be the optical system OL (2) shown in FIG. 3, the optical system OL (3) shown in FIG. 5, or the optical system OL (4) shown in FIG. 7.
  • the optical system OL (5) shown in FIG. 9 may be used.
  • the conditional expression (1) determines an appropriate relationship between the sum of the movement amount of the second lens group G2 and the movement amount of the third lens group G3 at the time of focusing and the length of the first lens group G1 on the optical axis. It regulates. By satisfying the conditional expression (1), it is possible to suppress aberration fluctuations when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) is less than the lower limit value, the amount of movement of the second lens group G2 and the third lens group G3 for focusing becomes smaller, so that the second lens group G2 and the third lens group G3 Since the power of the lens tends to increase, it becomes difficult to suppress aberration fluctuations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (1) is 0.015, 0.020, 0.025, 0.030, 0.035, 0.040, and further 0.042, the effect of the present embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the power of the first lens group G1 tends to be stronger because the first lens group G1 becomes shorter, so that various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration occur. It becomes difficult to correct the aberration.
  • the upper limit of the conditional expression (1) to 0.175, 0.160, 0.150, 0.125, 0.115, 0.110, and further 0.100, the effect of the present embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (2). -0.20 ⁇ x2 / f2 ⁇ 0.00 ... (2)
  • ⁇ x2 the amount of movement of the second lens group G2 when focusing from an infinite object to a short-distance object (the sign of the amount of movement to the image plane side is +, and the sign of the amount of movement to the object side is-.
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (2) defines an appropriate relationship between the amount of movement of the second lens group G2 during focusing and the focal length of the second lens group G2. By satisfying the conditional expression (2), it is possible to suppress aberration fluctuations when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • the power of the second lens group G2 for focusing becomes stronger, and it becomes difficult to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing. Further, the large amount of movement of the second lens group G2 for focusing increases the overall length of the optical system OL. In order to suppress the increase in the total length of the optical system OL, for example, it is necessary to shorten the first lens group G1 and increase the power of the first lens group G1, so that various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration are corrected. It becomes difficult to do.
  • the lower limit of the conditional expression (2) By setting the lower limit of the conditional expression (2) to ⁇ 0.18, ⁇ 0.15, ⁇ 0.13, ⁇ 0.10, ⁇ 0.09, and further ⁇ 0.08, each embodiment can be used. The effect can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (3). -0.20 ⁇ x3 / f3 ⁇ 0.00 ... (3)
  • ⁇ x3 the amount of movement of the third lens group G3 when focusing from an infinite object to a short-distance object (the sign of the amount of movement to the image plane side is +, and the sign of the amount of movement to the object side is-.
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (3) defines an appropriate relationship between the amount of movement of the third lens group G3 during focusing and the focal length of the third lens group G3. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to suppress aberration fluctuations when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • the power of the third lens group G3 for focusing becomes stronger, and it becomes difficult to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing. Further, the large amount of movement of the third lens group G3 for focusing increases the overall length of the optical system OL. In order to suppress the increase in the total length of the optical system OL, for example, it is necessary to shorten the first lens group G1 and increase the power of the first lens group G1, so that various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration are corrected. It becomes difficult to do.
  • the lower limit of the conditional expression (3) to ⁇ 0.18, ⁇ 0.16, and further ⁇ 0.15, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (4). 1.00 ⁇ f2 / (-f3) ⁇ 4.00 ... (4)
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the third lens group G3.
  • the power of the second lens group G2 for focusing becomes strong, so that it becomes difficult to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (4) to 1.05, 1.10, 1.15, 1.20, 1.25, 1.30, and further 1.35, the effect of each embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the power of the third lens group G3 for focusing becomes stronger, so that it becomes difficult to suppress the aberration fluctuation at the time of focusing.
  • Each implementation is carried out by setting the upper limit of the conditional expression (4) to 3.80, 3.50, 3.25, 3.00, 2.85, 2.80, 2.75, and further 2.70. The effect of the morphology can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (5). -3.00 ⁇ x2 / ⁇ x3 ⁇ -0.20 ... (5)
  • ⁇ x2 the amount of movement of the second lens group G2 when focusing from an infinite object to a short-distance object (the sign of the amount of movement to the image plane side is +, and the sign of the amount of movement to the object side is-.
  • ⁇ x3 The sign of the amount of movement of the third lens group G3 when focusing from an infinite object to a short-distance object (the sign of the amount of movement to the image plane side is +, and the sign of the amount of movement to the object side is-).
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the amount of movement of the second lens group G2 during focusing and the amount of movement of the third lens group G3 during focusing.
  • various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration can be satisfactorily corrected.
  • the amount of movement of the second lens group G2 for focusing increases, which causes an increase in the total length of the optical system OL.
  • the amount of movement of the third lens group G3 for focusing increases, which causes an increase in the total length of the optical system OL.
  • the upper limit of the conditional expression (5) By setting the upper limit of the conditional expression (5) to ⁇ 0.25, ⁇ 0.30, ⁇ 0.35, ⁇ 0.40, ⁇ 0.45, and further ⁇ 0.50, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the fourth lens group G4 has a negative refractive power that can be moved so as to have a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis in order to correct image blur. It is desirable to have an anti-vibration group with. This makes it possible to suppress aberration fluctuations when correcting image blur.
  • the vibration isolation group is composed of two or more lenses. This makes it possible to suppress aberration fluctuations when correcting image blur.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (6). -8.50 ⁇ f1 / fVR ⁇ -3.00 ... (6)
  • f1 focal length of the first lens group
  • G1 focal length of the anti-vibration group
  • Conditional expression (6) defines an appropriate relationship between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the anti-vibration group. By satisfying the conditional expression (6), it is possible to suppress aberration fluctuations when correcting image blur.
  • the lower limit of the conditional expression (6) is set to -8.25, -8.10, -8.00, -7.85. By setting it to -7.70, -7.50, -7.30, and further -7.25, the effect of each embodiment can be made more certain.
  • the upper limit of the conditional expression (6) is set to -3.15, -3.30, -3.50, -3.65, -3.80, -4.00, -4.10, -4.20, Further, by setting it to -4.25, the effect of each embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (7). 0.45 ⁇ 2 ⁇ 0.80 ... (7)
  • ⁇ 2 Magnification of the second lens group G2 when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (7) defines an appropriate range for the magnification of the second lens group G2 when focusing on an infinity object. By satisfying the conditional expression (7), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • conditional expression (7) If the corresponding value of the conditional expression (7) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (7) By setting the lower limit of the conditional expression (7) to 0.46, 0.47, 0.48, and further 0.49, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • conditional expression (7) If the corresponding value of the conditional expression (7) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit of the conditional expression (7) By setting the upper limit of the conditional expression (7) to 0.78, 0.75, 0.73, and further 0.70, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (8). 0.20 ⁇ 1 / ⁇ 3 ⁇ 0.50 ... (8) However, ⁇ 3: Magnification of the third lens group G3 when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (8) defines an appropriate range for the magnification of the third lens group G3 when focusing on an infinity object. By satisfying the conditional expression (8), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of the conditional expression (8) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (8) By setting the lower limit of the conditional expression (8) to 0.22, 0.24, 0.25, and further 0.26, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) 0.48, 0.46, 0.45, and further 0.44, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (9). ⁇ 2 + (1 / ⁇ 2) ⁇ -2 ⁇ 0.25 ... (9) However, ⁇ 2: Magnification of the second lens group G2 when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (9) defines an appropriate range for the magnification of the second lens group G2 when focusing on an infinity object. By satisfying the conditional equation (9), it is possible to reduce the amount of movement of the focus group while suppressing fluctuations in various aberrations such as spherical aberration, distortion, and coma during focusing.
  • conditional expression (9) is within the range of the conditional expression, and if the lower limit value of the conditional expression (9) is set to 0.10, 0.12, 0.14, and further 0.15.
  • the effect of each embodiment can be made more certain.
  • conditional expression (9) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit value of the conditional expression (9) 0.24 and further to 0.23, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (10). ⁇ 3 + (1 / ⁇ 3) ⁇ -2 ⁇ 0.18 ⁇ ⁇ ⁇ (10) However, ⁇ 3: Magnification of the third lens group G3 when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (10) defines an appropriate range for the magnification of the third lens group G3 when focusing on an infinity object. By satisfying the conditional equation (10), it is possible to reduce the amount of movement of the focus group while suppressing fluctuations in various aberrations such as spherical aberration, distortion, and coma during focusing.
  • conditional expression (10) is within the range of the conditional expression, and if the lower limit value of the conditional expression (10) is set to 0.03 and further to 0.05, the effect of each embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • conditional expression (10) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit of the conditional expression (10) 0.16, 0.15, and further 0.14, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the first lens group G1 has a positive lens (L15) satisfying the following conditional expressions (11) to (13).
  • ndL1 the refractive index of the positive lens with respect to the d-line
  • ⁇ dL1 the Abbe number ⁇ gFL 1: the partial dispersion ratio of the positive lens with respect to the d-line of the positive lens
  • the refractive index of the positive lens with respect to the g-line is ngL1.
  • ⁇ gFL1 (ngL1-nFL1) / (nFL1-nCL1) defined by the following equation.
  • Conditional expression (11) defines an appropriate relationship between the refractive index of the positive lens with respect to the d-line in the first lens group G1 and the Abbe number with respect to the d-line of the positive lens.
  • the corresponding value of the conditional expression (11) exceeds the upper limit value, for example, the Petzval sum becomes small, which makes it difficult to correct the curvature of field, which is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (11) is 2.11, 2.10, 2.09, 2.08, 2.07, and further 2.06, the effect of each embodiment is more reliable. Can be.
  • the lower limit of the conditional expression (11) may be set to 1.83. If the corresponding value of the conditional expression (11) is less than this lower limit value, the correction of the reference aberration and the chromatic aberration becomes excessive, which is not preferable. By setting the lower limit of the conditional expression (11) to 1.85, 1.90, 1.95, and further 1.98, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • Conditional expression (12) defines an appropriate range of Abbe numbers with respect to the d-line of the positive lens in the first lens group G1. By satisfying the conditional equation (12), it is possible to satisfactorily correct reference aberrations such as spherical aberration and coma, and correct primary chromatic aberration (achromaticization).
  • conditional expression (12) exceeds the upper limit value, for example, it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration in the lens group arranged on the image plane side of the positive lens, which is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (12) is 32.50, 32.00, 31.50, 31.000, 30.50, 30.00, and further 29.50, the effect of each embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the lower limit of the conditional expression (12) may be set to 18.00. If the corresponding value of the conditional expression (12) is less than this lower limit value, the correction of the reference aberration and the chromatic aberration becomes excessive, which is not preferable. By setting the lower limit of the conditional expression (12) to 18.50, 19.00, 19.50, and further 20.00, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • Conditional expression (13) appropriately defines the anomalous dispersibility of the positive lens in the first lens group G1.
  • the conditional expression (13) in the correction of chromatic aberration, the secondary spectrum can be satisfactorily corrected in addition to the primary achromaticity.
  • the corresponding value of the conditional expression (13) is less than the lower limit value, the abnormal dispersibility of the positive lens becomes small, and it becomes difficult to correct the chromatic aberration.
  • the lower limit of the conditional expression (13) is 0.704, 0.708, 0.710, 0.712, and further 0.715, the effect of each embodiment can be further ensured. can.
  • the upper limit of the conditional expression (13) may be set to 0.900. If the corresponding value of the conditional expression (13) exceeds this upper limit value, the correction of chromatic aberration becomes excessive, which is not preferable. By setting the upper limit of the conditional expression (13) to 0.880, 0.850, 0.825, and further 0.800, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment has lenses (L12, L13) that satisfy the following conditional expression (14).
  • a lens satisfying the conditional expression (14) may be referred to as a specific lens. 80.00 ⁇ dL2 ... (14)
  • ⁇ dL2 Abbe number based on the d line of a specific lens
  • Conditional expression (14) defines an appropriate range of Abbe numbers based on the d-line of a specific lens. By satisfying the conditional expression (14), axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (14) When the corresponding value of the conditional expression (14) is less than the lower limit value, it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification.
  • the lower limit of the conditional expression (14) By setting the lower limit of the conditional expression (14) to 81.00, 81.80, 82.50, 84.00, 85.50, 87.00, and further 90.00, the effect of each embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (14) may be set to 110.00. If the corresponding value of the conditional expression (14) exceeds this upper limit value, the correction of axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification becomes excessive, which is not preferable.
  • the upper limit of the conditional expression (14) By setting the upper limit of the conditional expression (14) to 107.50, 105.00, 102.50, 100.00, and further 98.00, the effect of each embodiment can be further ensured. can.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (15). 3.50 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 8.50 ° ... (15) However, 2 ⁇ : the total angle of view of the optical system OL
  • Conditional expression (15) defines an appropriate range of the total angle of view of the optical system OL. Satisfying the conditional expression (15) is preferable because a telephoto optical system having a long focal length can be obtained.
  • the lower limit of the conditional expression (15) is 3.80 ° and further to 4.00 °, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the upper limit values of the conditional expression (15) is 8.00 °, 7.50 °, 7.00 °, and further 6.50 °, the effect of each embodiment is made more reliable. be able to.
  • the optical system OL when focusing from an infinity object to a short-range object, the second lens group G2 moves toward the object along the optical axis, and the third lens It is desirable that the group G3 moves toward the image plane along the optical axis. This makes it possible to satisfactorily correct aberration fluctuations when focusing from an infinity object to a short-distance object. Further, the space of the optical system OL can be effectively used, and the total length of the optical system OL can be kept short while maintaining good optical performance.
  • the second lens group G2 is composed of one lens.
  • the second lens group G2 becomes lightweight, so that it is possible to focus from an infinity object to a short-distance object at high speed.
  • the power of the first lens group G1 does not become too strong, and various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration are satisfactorily corrected. It is possible to do.
  • the third lens group G3 is composed of one lens component.
  • the third lens group G3 becomes lightweight, so that focusing from an infinity object to a short-distance object can be performed at high speed.
  • the power of the first lens group G1 does not become too strong, and various aberrations such as axial chromatic aberration and spherical aberration are satisfactorily corrected. It is possible to do.
  • the lens component indicates a single lens or a junction lens.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment has a diaphragm (aperture diaphragm S) arranged on the image plane side of the second lens group G2.
  • the diaphragm is arranged at a position where the diameter of the light flux becomes small in the optical system OL, so that the outer diameter of the lens barrel can be reduced.
  • the diaphragm aperture diaphragm S
  • the diaphragm is arranged closer to the image plane than the third lens group G3.
  • the diaphragm is arranged at a position where the diameter of the light flux becomes small in the optical system OL, so that the outer diameter of the lens barrel can be reduced.
  • the second lens group G2 is the first focusing lens group that moves at the time of focusing, but the first focusing lens group is positive. It may have a refractive power of, or it may have a negative refractive power.
  • the third lens group G3 is a second focusing lens group that moves during focusing, the second focusing lens group may have a positive refractive power and a negative refractive power. May have.
  • the second lens group G2 is the first focusing lens group that moves during focusing
  • the third lens group G3 is the first focusing lens group that moves during focusing.
  • it is a moving second focusing lens group, even if one or more lenses having positive or negative refractive power are provided between the first focusing lens group and the second focusing lens group. good.
  • the manufacturing method of the optical system OL will be outlined.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 having a positive refractive power are arranged in order from the object side along the optical axis (step). ST1).
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 are configured to move along the optical axis in different trajectories (step ST2).
  • each lens is arranged in the lens barrel so that the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of three or less lenses in total.
  • the manufacturing method of the optical system OL according to the second embodiment will be outlined with reference to FIG. 12 as in the case of the first embodiment.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 having a positive refractive power are arranged in order from the object side along the optical axis (step). ST1).
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 are configured to move along the optical axis in different trajectories (step ST2).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the above conditional expression (1). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture an optical system having excellent optical performance from the time of focusing at infinity to the time of focusing at a short distance.
  • FIG. 1, FIG. 3, FIG. 5, FIG. 7, and FIG. 9 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the optical systems OL ⁇ OL (1) to OL (5) ⁇ according to the first to fifth embodiments. be.
  • the cross-sectional views of the optical systems OL (1) to OL (5) according to the first to fifth embodiments along the optical axes of the second lens group and the third lens group when focusing on a short-range object from infinity.
  • the direction of movement is indicated by an arrow along with the word "focus”.
  • the moving direction when a part of the fourth lens group is used as an anti-vibration group to correct image blur is indicated by an arrow together with the characters "anti-vibration".
  • each lens group is represented by a combination of reference numerals G and numbers, and each lens is represented by a combination of reference numerals L and numbers.
  • the lens group and the like are represented by independently using combinations of the reference numerals and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the examples, it does not mean that they have the same configuration.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis at infinity, plus Bf
  • Bf is the image from the final surface of the lens on the optical axis at infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • fVR indicates the focal length of the anti-vibration group.
  • ⁇ x2 indicates the amount of movement of the second lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • ⁇ x3 indicates the amount of movement of the third lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • the sign of the amount of movement toward the image plane side is +, and the sign of the amount of movement toward the object side is ⁇ .
  • ⁇ 2 indicates the magnification of the second lens group when the object at infinity is in focus.
  • ⁇ 3 indicates the magnification of the third lens group when the object at infinity is in focus.
  • the plane numbers indicate the order of the optical planes from the object side along the traveling direction of the light beam
  • R is the radius of curvature of each optical plane (the plane whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is optical.
  • the Abbe number and ⁇ gF with respect to the d-line of the material of the member indicate the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • “ ⁇ ” of the radius of curvature indicates a plane or an opening
  • (aperture S) indicates an opening aperture S.
  • the description of the refractive index nd of air 1.00000 is omitted.
  • the refractive index of the material of the optical member is C.
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following equation (A).
  • the table of [variable spacing data] shows the surface spacing at the surface number i in which the surface spacing is (Di) in the table of [lens specifications].
  • f indicates the focal length of the entire lens system
  • ⁇ indicates the photographing magnification.
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the plane spacing D, other lengths, etc., unless otherwise specified, but the optical system is expanded proportionally. Alternatively, it is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the proportional reduction is performed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to the first embodiment.
  • the optical system OL (1) according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis
  • the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this also applies to all the following examples.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13. It is composed of a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a biconcave negative lens L16, and a junction lens in which a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the object side is joined. ..
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side. That is, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of two lenses in total.
  • a biconcave negative lens L41 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L42 with a concave surface facing the object side, and a biconcave negative lens L43 are joined.
  • a negative lens L48 having a concave shape.
  • An optical filter FL is arranged between the positive lens L45 in the fourth lens group G4 and the negative meniscus lens L46 (of the junction lens).
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative lens L41 of the fourth lens group G4, the positive meniscus lens L42, and the negative lens L43 form a vibration-proof group that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and image formation due to camera shake or the like. Corrects the displacement of the position (image blur on the image plane I).
  • the positive lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the above-mentioned conditional expressions (11) to (13).
  • the positive meniscus lens L12, the positive lens L13, and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1, the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2, and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 are the above-mentioned conditional expressions. It corresponds to a lens (specific lens) that satisfies (14).
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of short-distance focusing.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height.
  • NA indicates the numerical aperture
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height. ..
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the optical system according to the first embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a second embodiment.
  • the optical system OL (2) according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis
  • the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L11 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13. It is composed of a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a biconcave negative lens L16, and a junction lens in which a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the object side is joined. ..
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of a bonded lens (having a negative refractive power) in which a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32 are bonded in order from the object side. .. That is, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of three lenses in total.
  • the fourth lens group G4 is a bonded lens in which a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a negative lens L42 having a concave shape are joined in order from the object side along the optical axis, and a double concave shape.
  • a negative meniscus lens L48 with a concave surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • the positive meniscus lens L41 and the negative lens L42 of the fourth lens group G4 and the negative lens L43 form a vibration-proof group that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and image formation due to camera shake or the like. Corrects the displacement of the position (image blur on the image plane I).
  • the positive lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the above-mentioned conditional expressions (11) to (13).
  • the positive meniscus lens L12, the positive lens L13, and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1 correspond to lenses (specific lenses) that satisfy the above-mentioned conditional expression (14).
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 4B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the second embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system according to the third embodiment.
  • the optical system OL (3) according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis
  • the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a junction lens in which a lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a biconcave negative lens L16, and a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the object side are joined. Consists of.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side. That is, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of two lenses in total.
  • the fourth lens group G4 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a biconcave negative lens L43 arranged in order from the object side along the optical axis are joined.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • the positive lens L42 and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 and the negative lens L44 form a vibration-proof group that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and the image formation position due to camera shake or the like.
  • Image blur on image plane I is corrected.
  • the positive lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the above-mentioned conditional expressions (11) to (13).
  • the positive meniscus lens L12, the positive lens L13, and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1 correspond to lenses (specific lenses) that satisfy the above-mentioned conditional expression (14).
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the third embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • the optical system OL (4) according to the fourth embodiment is a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis and is arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis
  • the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture diaphragm S is arranged in the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, and a biconvex positive lens L13 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a negative meniscus lens L14 having both concave shapes, a positive meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L17 having a convex surface facing the object side were joined. It consists of a bonded lens.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side. That is, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of two lenses in total.
  • the fourth lens group G4 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a biconcave negative lens L43 arranged in order from the object side along the optical axis are joined.
  • It is composed of a bonded lens in which a positive lens L48 having a shape and a negative meniscus lens L49 having a concave surface facing the object side are joined, and a negative meniscus lens L50 having a concave surface facing the object side.
  • An aperture diaphragm S is arranged between the positive lens L41 in the fourth lens group G4 and the positive lens L42 (of the junction lens).
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • An optical filter FL is arranged between the negative meniscus lens L50 of the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the positive lens L42 and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 and the negative lens L44 form a vibration-proof group that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and the image formation position due to camera shake or the like.
  • Image blur on image plane I is corrected.
  • the positive meniscus lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the above-mentioned conditional expressions (11) to (13).
  • the positive lens L12, the positive lens L13, and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1 and the negative meniscus lens L49 of the fourth lens group G4 are used as lenses (specific lenses) satisfying the above-mentioned conditional expression (14). Applicable.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 8B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fourth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration in an infinity-focused state of the optical system according to the fifth embodiment.
  • the optical system OL (5) according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis
  • the third lens group G3 moves to the image side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a junction lens in which a lens L13, a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a biconcave negative lens L16, and a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the object side are joined. Consists of.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side. That is, the second lens group G2 and the third lens group G3 are composed of two lenses in total.
  • the fourth lens group G4 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L41, a biconvex positive lens L42, and a biconcave negative lens L43 arranged in order from the object side along the optical axis are joined.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fourth lens group G4.
  • the positive lens L42 and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 and the negative lens L44 form a vibration-proof group that can move in the direction perpendicular to the optical axis, and the image formation position due to camera shake or the like.
  • image blur on image plane I is corrected.
  • the positive lens L15 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the above-mentioned conditional expressions (11) to (13).
  • the positive meniscus lens L12, the positive lens L13, and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1, the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2, and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 are the above-mentioned conditional expressions. It corresponds to a lens (specific lens) that satisfies (14).
  • Table 5 lists the values of the specifications of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 10B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fifth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • Conditional expression (1) 0.010 ⁇ ( ⁇ x2A + ⁇ x3A) / D1 ⁇ 0.200
  • Conditional expression (2) -0.20 ⁇ x2 / f2 ⁇ 0.00
  • Conditional expression (3) -0.20 ⁇ x3 / f3 ⁇ 0.00
  • Conditional expression (4) 1.00 ⁇ f2 / (-f3) ⁇ 4.00
  • Conditional expression (5) -3.00 ⁇ x2 / ⁇ x3 ⁇ -0.20
  • Conditional expression (6) -8.50 ⁇ f1 / fVR ⁇ -3.00
  • Conditional expression (7) 0.45 ⁇ 2 ⁇ 0.80
  • Conditional expression (8) 0.20 ⁇ 1 / ⁇ 3 ⁇ 0.50
  • Conditional expression (9) ⁇ 2 + (1 / ⁇ 2) ⁇ -2 ⁇ 0.25
  • Conditional expression (10) ⁇ 3 + (1 / ⁇ 3)
  • a four-group configuration is shown, but the present application is not limited to this, and an optical system having another group configuration (for example, five groups, etc.) can also be configured.
  • an optical system having another group configuration for example, five groups, etc.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of focusing.
  • a configuration having an anti-vibration function is shown, but the present application is not limited to this, and a configuration having no anti-vibration function is also possible.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is displaced, the deterioration of the depiction performance is small, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical surface shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical surface shape. It doesn't matter which one. Further, the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm is preferably arranged between the third lens group and the fourth lens group, or within the fourth lens group, but the role of the aperture diaphragm is substituted by the lens frame without providing the member as the aperture diaphragm. You may.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group I image plane S aperture stop

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Abstract

光学系（ＯＬ）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、第２レンズ群（Ｇ２）と、第３レンズ群（Ｇ３）と、第４レンズ群（Ｇ４）とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群（Ｇ２）と第３レンズ群（Ｇ３）とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、第２レンズ群（Ｇ２）と第３レンズ群（Ｇ３）とが合わせて３個以下のレンズから構成される。

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　従来から、デジタルスチルカメラやビデオカメラ等に適した光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。このような光学系においては、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を維持することが求められている。
特開２０１９－１９４６３０号公報
　第１の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが合わせて３個以下のレンズから構成される。
　第２の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、以下の条件式を満足する。
　０．０１０＜（Δｘ２Ａ＋Δｘ３Ａ）／Ｄ１＜０．２００
　但し、Δｘ２Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第２レンズ群の移動量の絶対値
　　　　Δｘ３Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第３レンズ群の移動量の絶対値
　　　　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の長さ
　本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが合わせて３個以下のレンズから構成されるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 各実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１１に基づいて説明する。このカメラ１は、図１１に示すように、本体２と、本体２に装着される撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶画面５とを備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる光学系ＯＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）とを備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサと、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモータと、モータを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の光学系ＯＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示することが可能である。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。また、図１１に示す光学系ＯＬは、撮影レンズ３に備えられる光学系を模式的に示したものであり、光学系ＯＬのレンズ構成はこの構成に限定されるものではない。
　次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＯＬの一例としての光学系ＯＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有して構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦（フォーカシング）の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動する。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて３個以下のレンズから構成される。
　第１実施形態によれば、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を有する光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る光学系ＯＬは、図３に示す光学系ＯＬ（２）でも良く、図５に示す光学系ＯＬ（３）でも良く、図７に示す光学系ＯＬ（４）でも良く、図９に示す光学系ＯＬ（５）でも良い。
　次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＯＬの一例としての光学系ＯＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有して構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦（フォーカシング）の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動する。
　上記構成の下、第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１）を満足する。
　０．０１０＜（Δｘ２Ａ＋Δｘ３Ａ）／Ｄ１＜０．２００　・・・（１）
　但し、Δｘ２Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量の絶対値
　　　　Δｘ３Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量の絶対値
　　　　Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の長さ
　第２実施形態によれば、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を有する光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る光学系ＯＬは、図３に示す光学系ＯＬ（２）でも良く、図５に示す光学系ＯＬ（３）でも良く、図７に示す光学系ＯＬ（４）でも良く、図９に示す光学系ＯＬ（５）でも良い。
　条件式（１）は、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量と第３レンズ群Ｇ３の移動量の和と、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の長さとの適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動を抑えることができる。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３の移動量が小さくなることで、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなる傾向になるため、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を、０．０１５、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５、０．０４０、さらに０．０４２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１が短くなることで、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなる傾向になるため、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１）の上限値を、０．１７５、０．１６０、０．１５０、０．１２５、０．１１５、０．１１０、さらに０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　－０．２０＜Δｘ２／ｆ２＜０．００　・・・（２）
　　但し、Δｘ２：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
　　　　　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（２）は、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量と、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動を抑えることができる。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなることで、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。また、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなることで、光学系ＯＬの全長の増大を招く。光学系ＯＬの全長の増大を抑えるため、例えば第１レンズ群Ｇ１を短くして、第１レンズ群Ｇ１のパワーを強くする必要があることから、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（２）の下限値を、－０．１８、－０．１５、－０．１３、－０．１０、－０．０９、さらに－０．０８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（２）の対応値が上限値に達すると、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２のパワーもしくは移動量を確保することが困難になり、好ましくない。条件式（２）の上限値を－０．０１、さらに－０．０２に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　－０．２０＜Δｘ３／ｆ３＜０．００　・・・（３）
　　但し、Δｘ３：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
　　　　　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（３）は、合焦の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（３）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動を抑えることができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、合焦を行う第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなることで、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。また、合焦を行う第３レンズ群Ｇ３の移動量が大きくなることで、光学系ＯＬの全長の増大を招く。光学系ＯＬの全長の増大を抑えるため、例えば第１レンズ群Ｇ１を短くして、第１レンズ群Ｇ１のパワーを強くする必要があることから、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（３）の下限値を、－０．１８、－０．１６、さらに－０．１５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（３）の対応値が上限値に達すると、合焦を行う第３レンズ群Ｇ３のパワーもしくは移動量を確保することが困難になり、好ましくない。条件式（３）の上限値を－０．０１に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　１．００＜ｆ２／（－ｆ３）＜４．００　・・・（４）
　　但し、ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　　　　　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動を抑えることができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなるため、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、さらに１．３５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、合焦を行う第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなるため、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の上限値を、３．８０、３．５０、３．２５、３．００、２．８５、２．８０、２．７５、さらに２．７０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　－３．００＜Δｘ２／Δｘ３＜－０．２０　・・・（５）
　　但し、Δｘ２：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
　　　　　Δｘ３：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
　条件式（５）は、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量と、合焦の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量との適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、軸上色収差や球面収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、合焦を行う第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなることで、光学系ＯＬの全長の増大を招く。光学系ＯＬの全長の増大を抑えるため、例えば第１レンズ群Ｇ１を短くして、第１レンズ群Ｇ１のパワーを強くする必要があることから、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を、－２．８５、－２．７０、－２．６０、－２．５０、－２．４５、さらに－２．４０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、合焦を行う第３レンズ群Ｇ３の移動量が大きくなることで、光学系ＯＬの全長の増大を招く。光学系ＯＬの全長の増大を抑えるため、例えば第１レンズ群Ｇ１を短くして、第１レンズ群Ｇ１のパワーを強くする必要があることから、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（５）の上限値を、－０．２５、－０．３０、－０．３５、－０．４０、－０．４５、さらに－０．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、像ブレを補正するために光軸と垂直な方向の変位成分を有するように移動可能な負の屈折力を有する防振群を有することが望ましい。これにより、像ブレを補正する際の収差変動を抑えることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、防振群は、２個以上のレンズから構成されることが望ましい。これにより、像ブレを補正する際の収差変動を抑えることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　－８．５０＜ｆ１／ｆＶＲ＜－３．００　・・・（６）
　　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　　　　　ｆＶＲ：防振群の焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、防振群の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、像ブレを補正する際の収差変動を抑えることができる。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、防振群のパワーが強くなるため、像ブレを補正する際の収差変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の下限値を、－８．２５、－８．１０、－８．００、－７．８５．－７．７０、－７．５０、－７．３０、さらに－７．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなるため、軸上色収差や球面収差等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（６）の上限値を、－３．１５、－３．３０、－３．５０、－３．６５、－３．８０、－４．００、－４．１０、－４．２０、さらに－４．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　０．４５＜β２＜０．８０　・・・（７）
　　但し、β２：無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ２の倍率
　条件式（７）は、無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ２の倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（７）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（７）の下限値を、０．４６、０．４７、０．４８、さらに０．４９に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（７）の上限値を、０．７８、０．７５、０．７３、さらに０．７０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　０．２０＜１／β３＜０．５０　・・・（８）
　　但し、β３：無限遠物体合焦時の第３レンズ群Ｇ３の倍率
　条件式（８）は、無限遠物体合焦時の第３レンズ群Ｇ３の倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（８）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（８）の下限値を、０．２２、０．２４、０．２５、さらに０．２６に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（８）の上限値を、０．４８、０．４６、０．４５、さらに０．４４に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　｛β２＋（１／β２）｝-2＜０．２５　・・・（９）
　　但し、β２：無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ２の倍率
　条件式（９）は、無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ２の倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（９）を満足することで、合焦の際の球面収差、歪曲収差、およびコマ収差等の諸収差の変動を抑えつつ、フォーカス群の移動量を小さくすることができる。
　条件式（９）の対応値が条件式範囲内にあることが好ましく、条件式（９）の下限値を仮に、０．１０、０．１２、０．１４、さらに０．１５に設定するならば、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（９）の上限値を０．２４、さらに０．２３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　｛β３＋（１／β３）｝-2＜０．１８　・・・（１０）
　　但し、β３：無限遠物体合焦時の第３レンズ群Ｇ３の倍率
　条件式（１０）は、無限遠物体合焦時の第３レンズ群Ｇ３の倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、合焦の際の球面収差、歪曲収差、およびコマ収差等の諸収差の変動を抑えつつ、フォーカス群の移動量を小さくすることができる。
　条件式（１０）の対応値が条件式範囲内にあることが好ましく、条件式（１０）の下限値を仮に、０．０３、さらに０．０５に設定するならば、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の上限値を、０．１６、０．１５、さらに０．１４に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、以下の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズ（Ｌ１５）を有することが望ましい。
　ｎｄＬ１＋（０．０１４２５×νｄＬ１）＜２．１２　　・・・（１１）
　νｄＬ１＜３５．００　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（１２）
　０．７０２＜θｇＦＬ１＋（０．００３１６×νｄＬ１）・・・（１３）
　　但し、ｎｄＬ１：正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　　νｄＬ１：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　　θｇＦＬ１：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＬ１とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＬ１とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＬ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＬ１＝（ｎｇＬ１－ｎＦＬ１）／（ｎＦＬ１－ｎＣＬ１）
　なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＬ１は、次式で定義される
　νｄＬ１＝（ｎｄＬ１－１）／（ｎＦＬ１－ｎＣＬ１）
　条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１における正レンズのｄ線に対する屈折率と、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数との適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（１１）の上限値を、２．１１、２．１０、２．０９、２．０８、２．０７、さらに２．０６に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１１）の下限値を１．８３に設定してもよい。条件式（１１）の対応値がこの下限値を下回ると、基準収差および色収差の補正が過剰となり、好ましくない。条件式（１１）の下限値を、１．８５、１．９０、１．９５、さらに１．９８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１２）は、第１レンズ群Ｇ１における正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、例えば正レンズより像面側に配置されたレンズ群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（１２）の上限値を、３２．５０、３２．００、３１．５０、３１．００、３０．５０、３０．００、さらに２９．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１２）の下限値を１８．００に設定してもよい。条件式（１２）の対応値がこの下限値を下回ると、基準収差および色収差の補正が過剰となり、好ましくない。条件式（１２）の下限値を、１８．５０、１９．００、１９．５０、さらに２０．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１３）は、第１レンズ群Ｇ１における正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、正レンズの異常分散性が小さくなるため、色収差の補正が困難となる。条件式（１３）の下限値を、０．７０４、０．７０８、０．７１０、０．７１２、さらに０．７１５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１３）の上限値を０．９００に設定してもよい。条件式（１３）の対応値がこの上限値を上回ると、色収差の補正が過剰となり、好ましくない。条件式（１３）の上限値を、０．８８０、０．８５０、０．８２５、さらに０．８００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１４）を満足するレンズ（Ｌ１２，Ｌ１３）を有することが望ましい。なお、他のレンズと区別するため、条件式（１４）を満足するレンズを特定レンズと称する場合がある。
　８０．００＜νｄＬ２　・・・（１４）
　　但し、νｄＬ２：特定レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　条件式（１４）は、特定レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することができる。
　条件式（１４）の対応値が下限値を下回ると、軸上色収差や倍率色収差を補正することが困難になる。条件式（１４）の下限値を、８１．００、８１．８０、８２．５０、８４．００、８５．５０、８７．００、さらに９０．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１４）の上限値を１１０．００に設定してもよい。条件式（１４）の対応値がこの上限値を上回ると、軸上色収差や倍率色収差の補正が過剰となり、好ましくない。条件式（１４）の上限値を、１０７．５０、１０５．００、１０２．５０、１００．００、さらに９８．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　３．５０°＜２ω＜８．５０°　・・・（１５）
　但し、２ω：光学系ＯＬの全画角
　条件式（１５）は、光学系ＯＬの全画角の適切な範囲を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、焦点距離の長い望遠型の光学系が得られるので好ましい。条件式（１５）の下限値を３．８０°、さらに４．００°に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１５）の上限値を、８．００°、７．５０°、７．００°、さらに６．５０°に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像面側へ移動することが望ましい。これにより、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動を良好に補正することが可能になる。また、光学系ＯＬのスペースを有効に使うことができ、良好な光学性能を保ちつつ光学系ＯＬの全長を短く抑えることが可能になる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、１個のレンズから構成されることが望ましい。これにより、第２レンズ群Ｇ２が軽量になるため、無限遠物体から近距離物体への合焦を高速で行うことが可能になる。また、フォーカス群の軽量化のためにレンズ径を小さくする必要がないため、例えば第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなりすぎることがなく、軸上色収差や球面収差等の諸収差を良好に補正することが可能である。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、１個のレンズ成分から構成されることが望ましい。これにより、第３レンズ群Ｇ３が軽量になるため、無限遠物体から近距離物体への合焦を高速で行うことが可能になる。また、フォーカス群の軽量化のためにレンズ径を小さくする必要がないため、例えば第１レンズ群Ｇ１のパワーが強くなりすぎることがなく、軸上色収差や球面収差等の諸収差を良好に補正することが可能である。なお、各実施形態において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを示すものである。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像面側に配置された絞り（開口絞りＳ）を有することが望ましい。これにより、光学系ＯＬにおいて光束の径が小さくなる箇所に絞りが配置されるため、鏡筒の外径を小型化することが可能になる。
　さらに、絞り（開口絞りＳ）が第３レンズ群Ｇ３よりも像面側に配置されることが望ましい。これにより、光学系ＯＬにおいて光束の径が小さくなる箇所に絞りが配置されるため、鏡筒の外径を小型化することが可能になる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２が合焦の際に移動する第１の合焦レンズ群であるが、第１の合焦レンズ群は、正の屈折力を有してもよく、負の屈折力を有してもよい。また、第３レンズ群Ｇ３が合焦の際に移動する第２の合焦レンズ群であるが、第２の合焦レンズ群は、正の屈折力を有してもよく、負の屈折力を有してもよい。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２が合焦の際に移動する第１の合焦レンズ群であり、第３レンズ群Ｇ３が合焦の際に移動する第２の合焦レンズ群であるが、第１の合焦レンズ群と第２の合焦レンズ群との間に、正または負の屈折力を有するレンズが１つ以上設けられてもよい。
　続いて、図１２を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを配置する（ステップＳＴ１）。次に、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動するように構成する（ステップＳＴ２）。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて３個以下のレンズから構成されるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。このような製造方法によれば、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を有する光学系を製造することが可能になる。続いて、第１実施形態の場合と同様に図１２を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを配置する（ステップＳＴ１）。次に、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動するように構成する（ステップＳＴ２）。また、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。このような製造方法によれば、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を有する光学系を製造することが可能になる。
　以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＯＬを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９は、第１～第５実施例に係る光学系ＯＬ｛ＯＬ（１）～ＯＬ（５）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第５実施例に係る光学系ＯＬ（１）～ＯＬ（５）の断面図では、無限遠から近距離物体へ合焦する際の第２レンズ群および第３レンズ群の光軸に沿った移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。また、第４レンズ群の一部が防振群として像ブレを補正する際の移動方向を、「防振」という文字とともに矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表５を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆを加えた距離を示し、Ｂｆは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。また、［全体諸元］の表において、ｆＶＲは、防振群の焦点距離を示す。Δｘ２は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第２レンズ群の移動量を示す。Δｘ３は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第３レンズ群の移動量を示す。なお、レンズ群の移動量については、像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする。β２は、無限遠物体合焦時の第２レンズ群の倍率を示す。β３は、無限遠物体合焦時の第３レンズ群の倍率を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　…（Ａ）
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。［可変間隔データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＯＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して固定される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凹形状の負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１から構成される。すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて２個のレンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２と両凹形状の負レンズＬ４３とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４と、両凸形状の正レンズＬ４５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４６と両凸形状の正レンズＬ４７とが接合された接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４８と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４における正レンズＬ４５と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ４６との間に、光学フィルタＦＬが配置される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４１と、正メニスカスレンズＬ４２および負レンズＬ４３とが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１５が、前述の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズに該当する。第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１２、正レンズＬ１３、および正メニスカスレンズＬ１７と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１と、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４３とが、前述の条件式（１４）を満足するレンズ（特定レンズ）に該当する。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ＝390.00001　　　　　　　 　　　　　ｆＶＲ＝-65.65418
ＦＮＯ＝2.90297　　　　　　　　 　　　　　Δｘ２＝-11.7496
　２ω＝6.29588　　　　　　　　 　　　　　Δｘ３＝7.7093
　　Ｙ＝21.60　　　　　　　　　 　　　　　　β２＝0.63393
　ＴＬ＝405.3186　　　　　　　　　　　　　　β３＝2.52874
　Ｂｆ＝54.0003
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　439.8093　　　8.2000　　1.518600　　69.89　　0.532
　　2　　　-1741.2521　　　0.1000
　　3　　　　222.5379　 　12.0000　　1.433852　　95.25　　0.540
　　4　　 　1393.9654　 　97.1809
　　5　　　　139.4073　 　11.0000　　1.433852　　95.25　　0.540
　　6　　 　-380.4635　　　0.1050
　　7　　 　-416.7878　　　3.0000　　1.683760　　37.64　　0.578
　　8　　　　192.2903　 　59.0562
　　9　　　　102.4273　　　6.6000　　1.663820　　27.35　　0.632
　　10　　　-401.4769　　　0.1362
　　11　　　-360.0793　　　1.8000　　1.737999　　32.26　　0.590
　　12　　　　58.7393　　　8.8000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　13　　　1167.4655　　　(D13)
　　14　　　　83.8395　　　6.2000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　15　 　10090.0640　　　(D15)
　　16　　 　690.6259　　　1.8000　　1.755000　　52.33　　0.548
　　17　　　　60.0805　　　(D17)
　　18　　　　　∞　　 　　7.0861　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　　-246.8276　　　1.8000　　1.910822　　35.25　　0.582
　　20　　 　116.7166　　　3.8112
　　21　　 　-73.3878　　　4.1000　　1.846663　　23.78　　0.619
　　22　　 　-39.7299　　　1.8000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　23　　 　433.0885　　　4.6000
　　24　　　　89.2307　　　3.8000　　1.612660　　44.46　　0.564
　　25　 　-1734.6597　 　40.2586
　　26　　　　55.6338　　　5.5000　　1.696800　　55.52　　0.543
　　27　　　-779.8112　 　10.0000
　　28　　　　　∞　　 　　1.5000　　1.516800　　63.88　　0.536
　　29　　　　　∞　　 　　0.1000
　　30　　　　63.5589　　　1.5000　　1.804000　　46.60　　0.557
　　31　　　　26.0339　　　8.8000　　1.612660　　44.46　　0.564
　　32　　　-212.3772　　　4.7866
　　33　　 　-69.8293　　　1.5000　　2.000694　　25.46　　0.614 
　　34　　 　198.2621　　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝390.00001　　　β＝-0.0333　　 　β＝-0.1682
　　D13　　　16.0689　　　 　　13.7323　　　 　　23.5588
　　D15　　 　4.1000　　　　　　8.0022　　　 　　23.4588
　　D17　　　14.2286　　　 　　12.6630　　　　　　6.5193
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　282.01395
　G2　　 　14　　　169.78939
　G3　　 　16　　　-87.26627
　G4　　 　19　　　310.88872
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＯＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して固定される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凹形状の負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２とが接合された（負の屈折力を有する）接合レンズから構成される。すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて３個のレンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２とが接合された接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、両凸形状の正レンズＬ４４と、両凸形状の正レンズＬ４５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４８と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズＬ４１および負レンズＬ４２と、負レンズＬ４３とが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１５が、前述の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズに該当する。第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１２、正レンズＬ１３、および正メニスカスレンズＬ１７が、前述の条件式（１４）を満足するレンズ（特定レンズ）に該当する。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ＝389.99986　　　　　　　 　　　　　ｆＶＲ＝-63.58427
ＦＮＯ＝2.90000　　　　　　　　 　　　　　Δｘ２＝-5.0000
　２ω＝6.31216　　　　　　　　 　　　　　Δｘ３＝11.7806
　　Ｙ＝21.60　　　　　　　　　 　　　　　　β２＝0.50377
　ＴＬ＝374.8074　　　　　　　　　　　　　　β３＝2.39339
　Ｂｆ＝40.8074
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　411.5072　　　9.6000　　1.518600　　69.89　　0.532
　　2　　　-1780.5743　　　2.0000
　　3　　　　176.8633　 　11.9000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　4　　　　650.5128　 　88.9014
　　5　　　　139.4073　 　11.2000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　6　　 　-454.4554　　　3.8410
　　7　　 　-416.7878　　　2.7000　　1.770470　　29.74　　0.595
　　8　　　　280.1935　 　40.5654
　　9　　　　144.0688　　　8.0000　　1.663820　　27.35　　0.632
　　10　　　-152.3486　　　0.1000
　　11　　　-156.0200　　　1.8000　　1.749504　　35.33　　0.582
　　12　　　　58.8242　　　9.0000　　1.437001　　95.10　　0.534
　　13　　808693.5500　　　(D13)
　　14　　　　80.8416　　　6.0000　　1.593190　　67.90　　0.544
　　15　 　-1732.6760　　　(D15)
　　16　 　-1283.1947　　　3.5000　　1.850260　　32.35　　0.595
　　17　　　-277.4866　　　1.5000　　1.517420　　52.20　　0.558
　　18　　　　45.9700　　　(D18)
　　19　　　　　∞　　 　　6.6883　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　20　　　-769.1919　　　3.0000　　1.805181　　25.46　　0.616
　　21　　 　-74.8338　　　1.2000　　1.593190　　67.90　　0.544
　　22　　　　88.8291　　　2.9101
　　23　　　-151.9699　　　1.2000　　1.755000　　52.33　　0.548
　　24　　 　133.0301　　　4.6000
　　25　　　　78.5763　　　3.0000　　1.654115　　39.68　　0.574
　　26　　　-531.2778　 　38.2139
　　27　　 　106.4326　　　6.2000　　1.654115　　39.68　　0.574
　　28　　 　-65.3375　　　1.5000　　1.922859　　20.88　　0.628
　　29　　　-494.2887　　　3.9085
　　30　　 　214.9436　　　5.0000　　1.770470　　29.74　　0.595
　　31　　　-127.9388　 　20.8915
　　32　　 　-77.1790　　　1.5000　　1.902650　　35.77　　0.581
　　33　　　-511.7909　　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝389.99986　　　β＝-0.0333　　 　β＝-0.1699
　　D13　　 　9.4718　　　　　　8.7870　　　　　　4.4718
　　D15　　 　4.0000　　　　　　7.1614　　　 　　20.7806
　　D18　　　20.1082　　　 　　17.6315　　　　　　8.3276
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　341.63982
　G2　　 　14　　　130.36832
　G3　　 　16　　　-93.23698
　G4　　 　20　　　491.53462
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＯＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して固定される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凹形状の負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１から構成される。すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて２個のレンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と両凹形状の負レンズＬ４３とが接合された接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４４と、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凸形状の正レンズＬ４６と両凹形状の負レンズＬ４７とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４８と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４９と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正レンズＬ４２および負レンズＬ４３と、負レンズＬ４４とが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１５が、前述の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズに該当する。第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１２、正レンズＬ１３、および正メニスカスレンズＬ１７が、前述の条件式（１４）を満足するレンズ（特定レンズ）に該当する。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　　ｆ＝389.99987　　　　　　　 　　　　　ｆＶＲ＝-43.21297
ＦＮＯ＝2.93355　　　　　　　　 　　　　　Δｘ２＝-5.0178
　２ω＝6.31206　　　　　　　　 　　　　　Δｘ３＝10.3311
　　Ｙ＝21.63　　　　　　　　　 　　　　　　β２＝0.54598
　ＴＬ＝357.8074　　　　　　　　　　　　　　β３＝3.37032
　Ｂｆ＝40.8075
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　274.6094　　　9.6000　　1.518600　　69.89　　0.532
　　2　　 　1444.1407　　　3.0000
　　3　　　　189.5245　 　11.9000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　4　　　　876.8340　 　89.3809
　　5　　　　139.4073　 　11.2000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　6　　 　-496.1675　　　1.4595
　　7　　 　-541.6390　　　2.7000　　1.770470　　29.74　　0.595
　　8　　　　350.5591　 　38.4092
　　9　　　　122.5377　　　8.4000　　1.663820　　27.35　　0.632
　　10　　　-159.9948　　　0.1000
　　11　　　-161.0621　　　1.8000　　1.720467　　34.71　　0.583
　　12　　　　53.9862　　　8.5000　　1.437001　　95.10　　0.534
　　13　　 　268.4116　　　(D13)
　　14　　　　69.4230　　　6.0000　　1.593190　　67.90　　0.544
　　15　　 　529.0836　　　(D15)
　　16　 　11438.0050　　　1.5000　　1.696800　　55.52　　0.543
　　17　　　　50.3745　　　(D17)
　　18　　　　　∞　　　　22.9851　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　497.7845　　　4.5000　　1.729160　　54.61　　0.544
　　20　　　-104.8775　　　4.5000
　　21　　 　135.7675　　　3.0000　　1.922859　　20.88　　0.628
　　22　　　-574.7517　　　1.2000　　1.593190　　67.90　　0.544
　　23　　　　36.8702　　　4.6409
　　24　　 　-98.5151　　　1.2000　　1.729160　　54.61　　0.544
　　25　　 　106.1474　　　4.6000
　　26　　　　54.3694　　　4.0000　　1.654115　　39.68　　0.574
　　27　 　-1515.8814　　　0.1000
　　28　　　　53.4516　　　6.7000　　1.620040　　36.40　　0.588
　　29　　 　-53.9119　　　1.5000　　1.808090　　22.74　　0.629
　　30　　　　71.0492　 　15.0246
　　31　　　　79.3722　　　6.5000　　1.770470　　29.74　　0.595
　　32　　 　-62.5659　　　6.1388
　　33　　 　-46.9005　　　1.5000　　1.903658　　31.31　　0.595
　　34　　　-495.5352　　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝389.99987　　　β＝-0.0333　　 　β＝-0.1714
　　D13　　　11.4406　　　 　　10.6069　　　　　　6.4228
　　D15　　 　4.5919　　　　　　7.4922　　　 　　19.9407
　　D17　　　18.9286　　　 　　16.8620　　　　　　8.5975
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　310.67557
　G2　　 　14　　　134.05749
　G3　　 　16　　　-72.61779
　G4　　 　19　　　266.10963
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＯＬ（４）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して固定される。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４内に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１から構成される。すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて２個のレンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と両凹形状の負レンズＬ４３とが接合された接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４４と、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凸形状の正レンズＬ４６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４８と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４９とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５０と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４における正レンズＬ４１と（接合レンズの）正レンズＬ４２との間に、開口絞りＳが配置される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ５０と像面Ｉとの間に、光学フィルタＦＬが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正レンズＬ４２および負レンズＬ４３と、負レンズＬ４４とが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１５が、前述の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズに該当する。第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１２、正レンズＬ１３、および正メニスカスレンズＬ１７と、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ４９とが、前述の条件式（１４）を満足するレンズ（特定レンズ）に該当する。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　　ｆ＝587.99970　　　　　　　 　　　　　ｆＶＲ＝-61.09024
ＦＮＯ＝4.09990　　　　　　　　 　　　　　Δｘ２＝-9.2038
　２ω＝4.15318　　　　　　　　 　　　　　Δｘ３＝2.0000
　　Ｙ＝21.70　　　　　　　　　 　　　　　　β２＝0.53805
　ＴＬ＝457.9999　　　　　　　　　　　　　　β３＝3.07318
　Ｂｆ＝33.4999
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　320.0114　　　9.4987　　1.487490　　70.32　　0.529
　　2　　 　1556.2771　 　70.0000
　　3　　　　200.0000　 　14.7065　　1.433837　　95.16　　0.539
　　4　　　-1850.8679　 　66.5961
　　5　　　　112.1065　 　14.0539　　1.433837　　95.16　　0.539
　　6　　 　-411.9826　　　3.0994
　　7　　 　-271.7122　　　2.6000　　1.749504　　35.33　　0.582
　　8　　　　273.2070　 　41.9524
　　9　　 　-276.2752　　　2.9954　　1.663820　　27.35　　0.632
　　10　　　-151.1038　　　0.1000
　　11　　 　165.8791　　　1.9000　　1.804400　　39.61　　0.572
　　12　　　　56.1791　 　10.0000　　1.437001　　95.10　　0.534
　　13　　 　246.7321　　　(D13)
　　14　　　　72.7085　　　5.0000　　1.627496　　59.24　　0.556
　　15　　 　437.2023　　　(D15)
　　16　　 　608.4245　　　1.4000　　1.804400　　39.61　　0.572
　　17　　　　59.2420　　　(D17)
　　18　　　1662.7369　　　3.0000　　1.808090　　22.74　　0.629
　　19　　　-268.2959　　　7.9411
　　20　　　　　∞　　 　　6.5000　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　21　　 　173.1949　　　4.4983　　1.846663　　23.78　　0.619
　　22　　 　-93.9126　　　1.2000　　1.755000　　52.33　　0.548
　　23　　　　68.9486　　　3.7146
　　24　　 　-79.9737　　　1.2000　　1.729160　　54.61　　0.544
　　25　　 　319.8993　　　8.0984
　　26　　　　65.6157　　　3.8964　　1.647690　　33.72　　0.593
　　27　 　-6303.3612　 　57.0554
　　28　　　1057.7056　　　6.4549　　1.770470　　29.74　　0.595
　　29　　 　-30.5390　　　1.2600　　1.922860　　20.88　　0.639
　　30　　　-363.6860　　　0.1000
　　31　　 　143.0814　　　7.4994　　1.595510　　39.21　　0.581
　　32　　 　-33.2229　　　1.2000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　33　 　-1263.0104　 　19.8180
　　34　　 　-48.8063　　　1.2000　　1.848500　　43.79　　0.562
　　35　　 　-70.0018　　　8.7649
　　36　　　　　∞　　 　　2.0000　　1.516800　　64.13　　0.536
　　37　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝587.99970　　　β＝-0.0333　　 　β＝-0.1450
　　D13　　　15.5701　　　 　　13.4060　　　　　　6.3663
　　D15　　 　4.2356　　　　　　6.8823　　　 　　15.4394
　　D17　　　15.3905　　　 　　14.9079　　　 　　13.3905
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　348.13120
　G2　　 　14　　　138.25340
　G3　　 　16　　　-81.68490
　G4　　 　18　　-6571.80060
　図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＯＬ（５）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４は、像面Ｉに対して固定される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凹形状の負レンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１から構成される。すなわち、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが合わせて２個のレンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と両凹形状の負レンズＬ４３とが接合された接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と両凸形状の正レンズＬ４６とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７と両凹形状の負レンズＬ４８とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４９と両凹形状の負レンズＬ５０とが接合された接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正レンズＬ４２および負レンズＬ４３と、負レンズＬ４４とが、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１５が、前述の条件式（１１）～（１３）を満足する正レンズに該当する。第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１２、正レンズＬ１３、および正メニスカスレンズＬ１７と、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１と、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４３とが、前述の条件式（１４）を満足するレンズ（特定レンズ）に該当する。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　　ｆ＝587.99791　　　　　　　 　　　　　ｆＶＲ＝-34.34884
ＦＮＯ＝4.10847　　　　　　　　 　　　　　Δｘ２＝-6.1704
　２ω＝4.19942　　　　　　　　 　　　　　Δｘ３＝6.3894
　　Ｙ＝21.63　　　　　　　　　 　　　　　　β２＝0.67768
　ＴＬ＝438.8073　　　　　　　　　　　　　　β３＝3.63831
　Ｂｆ＝49.6725
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　　　320.9434　　　9.6000　　1.518600　　69.89　　0.532
　　2　　 　1936.3786　 　40.0000
　　3　　　　197.3125　 　12.4000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　4　　 　1249.9826　 　92.9991
　　5　　　　139.4073　 　11.2000　　1.433837　　95.16　　0.539
　　6　　 　-595.5149　　　0.1000
　　7　　 　-679.6046　　　2.7000　　1.770470　　29.74　　0.595
　　8　　　　257.1482　 　46.6155
　　9　　　　111.7807　　　8.9000　　1.663820　　27.35　　0.632
　　10　　　-211.8183　　　0.1000
　　11　　　-214.3458　　　1.8000　　1.720467　　34.71　　0.583
　　12　　　　63.9295　　　8.0000　　1.437001　　95.10　　0.534
　　13　　 　643.8176　　　(D13)
　　14　　　　78.4833　　　5.5000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　15　　 　379.7982　　　(D15)
　　16　　　1600.8170　　　1.5000　　1.772500　　49.62　　0.552
　　17　　　　54.9089　　　(D17)
　　18　　　　　∞　　　　46.4752　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　19　　 　149.0722　　　3.5000　　1.552981　　55.07　　0.545
　　20　　 　-96.2480　　　4.5000
　　21　　 　114.2466　　　3.0000　　1.922859　　20.88　　0.628
　　22　　　-195.3936　　　1.2000　　1.497820　　82.57　　0.539
　　23　　　　27.7113　　　4.6409
　　24　　 　-60.3668　　　1.2000　　1.729160　　54.61　　0.544
　　25　　　　78.7651　　　4.9250
　　26　　　　43.5209　　　1.5000　　1.696800　　55.52　　0.543
　　27　　　　26.5639　　　5.7000　　1.654115　　39.68　　0.574
　　28　　　-233.7026　　　0.1000
　　29　　　　71.9613　　　5.0000　　1.654115　　39.68　　0.574
　　30　　 　-41.4429　　　1.5000　　1.808090　　22.74　　0.629
　　31　　 　171.1519　 　25.5905
　　32　　　　63.7147　　　7.5000　　1.603420　　38.03　　0.583
　　33　　 　-38.1075　　　1.5000　　1.910822　　35.25　　0.582
　　34　　 　300.4346　　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝587.99791　　　β＝-0.0333　　 　β＝-0.1485
　　D13　　　11.7675　　　 　　10.1988　　　　　　5.5971
　　D15　　 　4.7905　　　　　　7.6839　　　 　　17.3503
　　D17　　　13.3307　　　 　　12.0060　　　　　　6.9412
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　282.59807
　G2　　 　14　　　197.51986
　G3　　 　16　　　-73.63528
　G4　　 　19　 　2049.50489
　図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　次に、［条件式対応値］の表を下記に示す。この表には、各条件式（１）～（１５）に対応する値を、全実施例（第１～第５実施例）について纏めて示す。
条件式（１）　　０．０１０＜（Δｘ２Ａ＋Δｘ３Ａ）／Ｄ１＜０．２００
条件式（２）　　－０．２０＜Δｘ２／ｆ２＜０．００
条件式（３）　　－０．２０＜Δｘ３／ｆ３＜０．００
条件式（４）　　１．００＜ｆ２／（－ｆ３）＜４．００
条件式（５）　　－３．００＜Δｘ２／Δｘ３＜－０．２０
条件式（６）　　－８．５０＜ｆ１／ｆＶＲ＜－３．００
条件式（７）　　０．４５＜β２＜０．８０
条件式（８）　　０．２０＜１／β３＜０．５０
条件式（９）　　｛β２＋（１／β２）｝-2＜０．２５
条件式（１０）　｛β３＋（１／β３）｝-2＜０．１８
条件式（１１）　ｎｄＬ１＋（０．０１４２５×νｄＬ１）＜２．１２
条件式（１２）　νｄＬ１＜３５．００
条件式（１３）　０．７０２＜θｇＦＬ１＋（０．００３１６×νｄＬ１）
条件式（１４）　８０．００＜νｄＬ２
条件式（１５）　３．５０°＜２ω＜８．５０°
　［条件式対応値］（第１～第３実施例）
　　条件式　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例
　　（１）　　　0.094　　 　　0.089　　 　　0.082
　　（２）　 　-0.07　　 　　-0.04　　 　　-0.04
　　（３）　 　-0.09　　 　　-0.13　　 　　-0.14
　　（４）　　　1.95　　　　　1.40　　　　　1.85
　　（５）　 　-0.66　　 　　-2.36　　 　　-2.06
　　（６）　 　-4.30　　 　　-5.37　　 　　-7.19
　　（７）　　　0.63　　　　　0.50　　　　　0.55
　　（８）　　　0.40　　　　　0.42　　　　　0.30
　　（９）　　　0.20　　　　　0.16　　　　　0.18
　（１０）　　　0.12　　　　　0.13　　　　　0.07
　（１１）　　　2.054　　 　　2.054　　 　　2.054
　（１２）　 　27.35　　 　　27.35　　 　　27.35
　（１３）　　　0.718　　 　　0.718　　 　　0.718
　（１４）　 　95.25　　 　　95.16　　 　　95.16
　　　　　　 　82.57　　　　　―　　　　　　―
　（１５）　　　6.296　　 　　6.312　　 　　6.312
　［条件式対応値］（第４～第５実施例）
　　条件式　　第４実施例　　第５実施例
　　（１）　　　0.044　　 　　0.054
　　（２）　 　-0.07　　 　　-0.03
　　（３）　 　-0.02　　 　　-0.09
　　（４）　　　1.69　　　　　2.68
　　（５）　 　-0.22　　 　　-1.04
　　（６）　 　-5.70　　 　　-8.23
　　（７）　　　0.54　　　　　0.68
　　（８）　　　0.33　　　　　0.27
　　（９）　　　0.17　　　　　0.22
　（１０）　　　0.09　　　　　0.07
　（１１）　　　2.054　　 　　2.054
　（１２）　 　27.35　　 　　27.35
　（１３）　　　0.718　　 　　0.718
　（１４）　 　95.16　　 　　95.16
　　　　　　 　82.57　　 　　82.57
　（１５）　　　4.153　　 　　4.199
　上記各実施例によれば、無限遠合焦時から近距離合焦時まで優れた光学性能を有した、焦点距離が長くて明るい光学系を実現することができる。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の光学系の実施例として４群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、５群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本実施形態の光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成や、第２レンズ群（第１の合焦レンズ群）と第３レンズ群（第２の合焦レンズ群）との間にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　本実施形態の光学系の実施例として防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、第３レンズ群と第４レンズ群との間、もしくは第４レンズ群内に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (23)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、
    　前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが合わせて３個以下のレンズから構成される光学系。
  2. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    　０．０１０＜（Δｘ２Ａ＋Δｘ３Ａ）／Ｄ１＜０．２００
    　但し、Δｘ２Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第２レンズ群の移動量の絶対値
    　　　　Δｘ３Ａ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第３レンズ群の移動量の絶対値
    　　　　Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の長さ
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　－０．２０＜Δｘ２／ｆ２＜０．００
    　　但し、Δｘ２：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第２レンズ群の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
    　　　　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．２０＜Δｘ３／ｆ３＜０．００
    　　但し、Δｘ３：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第３レンズ群の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
    　　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．００＜ｆ２／（－ｆ３）＜４．００
    　　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    　－３．００＜Δｘ２／Δｘ３＜－０．２０
    　　但し、Δｘ２：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第２レンズ群の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
    　　　　　Δｘ３：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第３レンズ群の移動量（像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする）
  7. 　前記第４レンズ群は、像ブレを補正するために光軸と垂直な方向の変位成分を有するように移動可能な負の屈折力を有する防振群を有する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 　前記防振群は、２個以上のレンズから構成される請求項７に記載の光学系。
  9. 　以下の条件式を満足する請求項７または８に記載の光学系。
    　－８．５０＜ｆ１／ｆＶＲ＜－３．００
    　　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　　ｆＶＲ：前記防振群の焦点距離
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．４５＜β２＜０．８０
    　　但し、β２：無限遠物体合焦時の前記第２レンズ群の倍率
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２０＜１／β３＜０．５０
    　　但し、β３：無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の倍率
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　｛β２＋（１／β２）｝-2＜０．２５
    　　但し、β２：無限遠物体合焦時の前記第２レンズ群の倍率
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　｛β３＋（１／β３）｝-2＜０．１８
    　　但し、β３：無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の倍率
  14. 　前記第１レンズ群は、以下の条件式を満足する正レンズを有する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　ｎｄＬ１＋（０．０１４２５×νｄＬ１）＜２．１２
    　νｄＬ１＜３５．００
    　０．７０２＜θｇＦＬ１＋（０．００３１６×νｄＬ１）
    　　但し、ｎｄＬ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　　νｄＬ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　　θｇＦＬ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＬ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＬ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＬ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＬ１＝（ｎｇＬ１－ｎＦＬ１）／（ｎＦＬ１－ｎＣＬ１）
  15. 　以下の条件式を満足するレンズを有する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　８０．００＜νｄＬ２
    　　但し、νｄＬ２：前記レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    　３．５０°＜２ω＜８．５０°
    　但し、２ω：前記光学系の全画角
  17. 　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って物体側へ移動し、前記第３レンズ群が光軸に沿って像面側へ移動する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
  18. 　前記第２レンズ群は、１個のレンズから構成される請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
  19. 　前記第３レンズ群は、１個のレンズ成分から構成される請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
  20. 　前記第２レンズ群よりも像面側に配置された絞りを有する請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
  21. 　前記絞りが前記第３レンズ群よりも像面側に配置される請求項２０に記載の光学系。
  22. 　請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  23. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが光軸に沿って互いに異なる軌跡で移動し、
    　前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが合わせて３個以下のレンズから構成されるように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
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