WO2022024624A1 - 変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2022024624A1
WO2022024624A1 PCT/JP2021/024063 JP2021024063W WO2022024624A1 WO 2022024624 A1 WO2022024624 A1 WO 2022024624A1 JP 2021024063 W JP2021024063 W JP 2021024063W WO 2022024624 A1 WO2022024624 A1 WO 2022024624A1
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WO
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lens group
optical system
lens
focusing
magnification optical
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PCT/JP2021/024063
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English (en)
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Inventor
幸介 町田
Original Assignee
株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc. have been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • it is difficult to suppress aberration fluctuations during focusing.
  • the variable magnification optical system includes a front lens group having a positive refractive force, a first intermediate lens group having a negative refractive force, and a positive refractive force arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second intermediate lens group and the succeeding lens group have a The first focusing lens group that moves along the optical axis during focusing and the first focusing lens that is arranged on the image side of the first focusing lens group and moves along the optical axis during focusing. It includes at least one other in-focus lens group that moves along the optical axis in a trajectory different from the group, and satisfies the following conditional expression.
  • f1 the focal length of the front lens group
  • fM1w the focal length of the first intermediate lens group in the wide-angle end state
  • BFw the back focus of the variable-magnification optical system in the wide-angle end state
  • fw the variable-magnification optical in the wide-angle end state.
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above-mentioned variable magnification optical system.
  • the method for manufacturing a variable magnification optical system according to the present invention includes a front lens group having a positive refractive force, a first intermediate lens group having a negative refractive force, and a positive lens group arranged in order from the object side along the optical axis.
  • This is a method for manufacturing a variable magnification optical system having a second intermediate lens group having a refractive power of the same as that of a subsequent lens group. Is arranged on the most object side of the subsequent lens group, and is arranged on the image side of the first in-focus lens group and the first in-focus lens group that move along the optical axis during focusing.
  • the lens barrel includes at least one other in-focus lens group that moves along the optical axis in a trajectory different from that of the first in-focus lens group at the time of focusing, and satisfies the following conditional expression. Place each lens inside. 4.30 ⁇ f1 / (-fM1w) ⁇ 10.00 0.10 ⁇ BFw / fw ⁇ 1.00 However, f1: the focal length of the front lens group fM1w: the focal length of the first intermediate lens group in the wide-angle end state BFw: the back focus of the variable-magnification optical system in the wide-angle end state fw: the variable-magnification optical in the wide-angle end state.
  • 5 (A) and 5 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment, respectively.
  • 6 (A) and 6 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment, respectively. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Example.
  • 8 (A) and 8 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment, respectively.
  • 9 (A) and 9 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment, respectively. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 4th Embodiment.
  • 11 (A) and 11 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment, respectively.
  • 12 (A) and 12 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment, respectively.
  • FIG. 14 (A) and 14 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • 15 (A) and 15 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • 17 (A) and 17 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • 18 (A) and 18 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment, respectively. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 7th Example.
  • 20 (A) and 20 (B) are aberration diagrams at infinity focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment, respectively.
  • 21 (A) and 21 (B) are aberration diagrams at short-distance focusing in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment, respectively. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable magnification optical system which concerns on this embodiment. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the variable magnification optical system which concerns on this embodiment.
  • the camera 1 includes a main body 2 and a photographing lens 3 mounted on the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal screen 5.
  • the photographing lens 3 includes a variable magnification optical system ZL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism includes a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • variable magnification optical system ZL of the photographing lens 3 The light from the subject is focused by the variable magnification optical system ZL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image pickup element 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image pickup device 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory can be displayed on the liquid crystal screen 5 according to the operation of the user.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • the variable magnification optical system ZL shown in FIG. 22 schematically shows the variable magnification optical system provided in the photographing lens 3, and the lens configuration of the variable magnification optical system ZL is not limited to this configuration. No.
  • variable-magnification optical system ZL (1) as an example of the variable-magnification optical system (zoom lens) ZL according to the present embodiment has positive refractive powers arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a front lens group GA having a force, a first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power, a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power, and a succeeding lens group GR. At the time of scaling, the distance between adjacent lens groups changes.
  • the trailing lens group GR is arranged on the most object side of the trailing lens group GR, and is an image from the first focusing lens group GF1 and the first focusing lens group GF1 that move along the optical axis during focusing. Includes at least one other in-focus lens group that is located on the side and moves along the optical axis in a trajectory different from that of the first in-focus lens group GF1 during in-focus.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1) and conditional expression (2). 4.30 ⁇ f1 / (-fM1w) ⁇ 10.00 ... (1) 0.10 ⁇ BFw / fw ⁇ 1.00 ... (2)
  • f1 focal length of the front lens group
  • GA fM1w focal length of the first intermediate lens group GM1 in the wide-angle end state
  • BFw back focus of the variable-magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • fw variable-magnification optical system in the wide-angle end state ZL focal length
  • variable magnification optical system having less aberration fluctuation during focusing and an optical device provided with this variable magnification optical system. Since the succeeding lens group GR has a plurality of focusing lens groups, it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing without increasing the size of the focusing lens group. Further, by changing the distance between adjacent lens groups at the time of scaling, it is possible to satisfactorily correct the aberration at the time of scaling.
  • variable-magnification optical system ZL may be the variable-magnification optical system ZL (2) shown in FIG. 4, the variable-magnification optical system ZL (3) shown in FIG. 7, and the variable-magnification optical system shown in FIG. ZL (4) may be used. Further, the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment may be the variable magnification optical system ZL (5) shown in FIG. 13, the variable magnification optical system ZL (6) shown in FIG. 16, or the variable magnification optical system ZL (6) shown in FIG. The optical system ZL (7) may be used.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the focal length of the front lens group GA and the focal length of the first intermediate lens group GM1 in the wide-angle end state. By satisfying the conditional equation (1), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during scaling.
  • the refractive power of the first intermediate lens group GM1 becomes stronger, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration at the time of scaling. Become.
  • the upper limit of the conditional expression (1) 9.50, 9.00, 8.80, 8.50, 8.30, 8.00, and further 7.80, the effect of this embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the refractive power of the front lens group GA becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration at the time of scaling.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate relationship between the back focus of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the back focus of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state becomes larger than the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state, so that the wide-angle end It becomes difficult to correct various aberrations such as coma in the state.
  • This implementation is performed by setting the upper limit of the conditional expression (2) to 0.95, 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, 0.65, and further 0.60. The effect of the morphology can be made more certain.
  • the corresponding value of the conditional expression (2) is less than the lower limit, the back focus of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state becomes smaller than the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state, so that the wide-angle end It becomes difficult to correct various aberrations such as coma in the state. In addition, it becomes difficult to arrange the mechanical member of the lens barrel.
  • the lower limit of the conditional expression (2) By setting the lower limit of the conditional expression (2) to 0.15, 0.25, 0.25, 0.30, 0.35, 0.40, and further 0.43, the effect of the present embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the second intermediate lens group GM2 includes a lens group having at least two positive refractive powers, and it is desirable that the following conditional expression (3) is satisfied. 1.50 ⁇ f1 / fM21 ⁇ 7.00 ... (3) However, fM21: the focal length of the lens group on the most object side among the lens groups included in the second intermediate lens group GM2.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate relationship between the focal length of the front lens group GA and the focal length of the lens group on the most object side among the lens groups included in the second intermediate lens group GM2. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • the refractive power of the lens group on the object side among the lens groups included in the second intermediate lens group GM2 becomes stronger, so that spherical aberration during focusing is caused. It becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations including the above.
  • Set the upper limit of the conditional expression (3) to 6.80, 6.50, 6.30, 6.00, 5.80, 5.00, 4.50, 4.00, and further 3.50. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the refractive power of the front lens group GA becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (3) is 1.60, 1.80, 2.00, 2.10, and further 2.20, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (4). 2.00 ⁇ f1 / fw ⁇ 8.00 ... (4)
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the focal length of the front lens group GA and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the refractive power of the front lens group GA becomes weak, so that the amount of movement of the front lens group GA at the time of scaling increases and the lens barrel becomes large.
  • the refractive power of the front lens group GA becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration at the time of scaling.
  • the lower limit of the conditional expression (4) to 2.30, 2.50, 2.80, 3.00, 3.30, 3.50, and further 3.80, the effect of this embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5). 0.20 ⁇
  • fFs the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR.
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR and the focal length of the front lens group GA. Is.
  • the refractive power of the focusing lens group becomes weak, so that the amount of movement of the focusing lens group at the time of focusing becomes large and the lens barrel becomes large. Further, since the refractive power of the front lens group GA becomes strong, it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration at the time of scaling.
  • the upper limit of the conditional expression (5) is set to 1.80, 1.50, 1.30, 1.00, 0.85, 0.70, 0.65, 0.60, and further 0.58. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the refractive power of the focusing lens group becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing. Further, since the refractive power of the front lens group GA is weakened, the amount of movement of the front lens group GA at the time of scaling becomes large, and the lens barrel becomes large.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (6). 1.50 ⁇
  • fFs the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR.
  • Conditional expression (6) is appropriate for the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR and the focal length of the first intermediate lens group GM1 in the wide-angle end state. It defines the relationship.
  • conditional expression (6) it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • various aberrations such as coma in the wide-angle end state can be satisfactorily corrected.
  • the refractive power of the first intermediate lens group GM1 in the wide-angle end state becomes strong, so that various aberrations such as coma aberration in the wide-angle end state can be corrected. It will be difficult.
  • Set the upper limit of the conditional expression (6) to 4.85, 4.70, 4.50, 4.35, 4.25, 3.85, 3.50, 3.00, and 2.50. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the refractive power of the focusing lens group becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (6) 1.55, 1.60, 1.65, 1.70, 1.75, 1.80, and further 1.83, the effect of this embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (7). 0.90 ⁇
  • fFs the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group
  • GR fM2w the focal length of the second intermediate lens group GM2 in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (7) is appropriate for the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR and the focal length of the second intermediate lens group GM2 in the wide-angle end state. It defines the relationship.
  • conditional expression (7) it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • various aberrations such as coma in the wide-angle end state can be satisfactorily corrected.
  • the refractive power of the second intermediate lens group GM2 in the wide-angle end state becomes strong, so that various aberrations such as coma aberration in the wide-angle end state can be corrected. It will be difficult.
  • Set the upper limit of the conditional expression (7) to 3.80, 3.50, 3.30, 3.00, 2.80, 2.60, 2.00, 1.80, and further 1.50. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the refractive power of the focusing lens group becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (7) 0.95, 0.98, 1.00, 1.03, and further 1.05, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (8). 0.20 ⁇ f1 / (-fRw) ⁇ 5.00 ... (8)
  • fRw the focal length of the subsequent lens group GR in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (8) defines an appropriate relationship between the focal length of the front lens group GA and the focal length of the succeeding lens group GR in the wide-angle end state.
  • the refractive power of the succeeding lens group GR in the wide-angle end state becomes strong, and it becomes difficult to correct various aberrations such as coma in the wide-angle end state.
  • the refractive power of the front lens group GA is weakened, the amount of movement of the front lens group GA at the time of scaling becomes large, and the lens barrel becomes large.
  • This implementation is performed by setting the upper limit of the conditional expression (8) to 4.50, 4.00, 3.80, 3.50, 3.30, 3.00, 2.80, and further 2.50. The effect of the morphology can be made more certain.
  • the refractive power of the succeeding lens group GR in the wide-angle end state becomes weak, and it becomes difficult to correct various aberrations such as coma in the wide-angle end state.
  • the lower limit of the conditional expression (8) By setting the lower limit of the conditional expression (8) to 0.40, 0.50, 0.60, 0.65, 0.68, and further 0.70, the effect of the present embodiment is more reliable. Can be.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (9). 0.10 ⁇ MTF1 / MTF2 ⁇ 3.00 ... (9)
  • MTF1 Absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group GF1 when focusing from an infinity object to a short-distance object in the telephoto end state
  • MTF2 From an infinity object to a short-distance object in the telephoto end state Absolute value of the amount of movement of the focusing lens group closest to the first focusing lens group GF1 among the other focusing lens groups during focusing
  • the amount of movement of the first in-focus lens group GF1 when focusing from an infinite object to a short-distance object in the telephoto end state is the closest to the first in-focus lens group GF1. It defines an appropriate relationship with the amount of movement of the focal lens group.
  • the corresponding value of the conditional expression (9) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the first focusing lens group GF1 becomes too large when focusing from an infinity object to a short-distance object in the telephoto end state. , It becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration.
  • the upper limit of the conditional expression (9) to 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.80, 1.65, and further 1.50, the effect of this embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • the focusing lens group closest to the first focusing lens group GF1 when focusing from an infinity object to a short-range object in the telephoto end state. Since the amount of movement becomes too large, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration.
  • the lower limit of the conditional expression (9) By setting the lower limit of the conditional expression (9) to 0.13, 0.15, 0.18, 0.20, 0.23, and further 0.25, the effect of the present embodiment is more reliable. Can be.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (10). 0.10 ⁇ F1w / ⁇ F2w ⁇ 3.00 ... (10) However, ⁇ F1w: Of the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR, the composite laterality at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group located on the object side of the focusing lens group on the image side most.
  • Magnification ⁇ F2w Lateral magnification when focusing on an infinite object at the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side of the focusing lens group included in the subsequent lens group GR.
  • the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side and the focusing on the image side are the most. It defines an appropriate relationship with the combined lateral magnification when the infinity object is in focus in the wide-angle end state of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group.
  • the corresponding value of the conditional expression (10) exceeds the upper limit value, the combined lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group located on the object side of the focusing lens group on the image side becomes large. It will be too much. Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when focusing from an infinite object to a short-distance object in the wide-angle end state.
  • Set the upper limit of the conditional expression (10) to 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.80, 1.50, 1.30, 1.00, and further 0.90. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the corresponding value of the conditional expression (10) is less than the lower limit value, the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side becomes too large. Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when focusing from an infinite object to a short-distance object in the wide-angle end state.
  • the lower limit of the conditional expression (10) By setting the lower limit of the conditional expression (10) to 0.20, 0.35, 0.50, 0.55, 0.58, and further 0.60, the effect of the present embodiment is more reliable. Can be.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (11). 0.10 ⁇ F1t / ⁇ F2t ⁇ 3.00 ... (11)
  • ⁇ F1t Of the in-focus lens groups included in the subsequent lens group GR, the synthetic laterality of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side at the telephoto end state at the time of focusing on an infinite object.
  • Magnification ⁇ F2t Lateral magnification when the infinity object is in focus at the telephoto end of the in-focus lens group on the image side of the in-focus lens group included in the subsequent lens group GR.
  • the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the telephoto end state of the focusing lens group on the image side and the focusing on the image side are the most. It defines an appropriate relationship with the combined lateral magnification when the infinity object is in focus in the telephoto end state of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group.
  • the corresponding value of the conditional expression (11) exceeds the upper limit value, the combined lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the telephoto end state of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side becomes large. It will be too much. Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when focusing from an infinite object to a short-distance object in the telephoto end state.
  • Set the upper limit of the conditional expression (11) to 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.80, 1.50, 1.30, 1.00, and further 0.80. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the corresponding value of the conditional expression (11) is less than the lower limit value, the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the telephoto end state of the focusing lens group on the image side becomes too large. Therefore, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when focusing from an infinite object to a short-distance object in the telephoto end state.
  • the lower limit of the conditional expression (11) By setting the lower limit of the conditional expression (11) to 0.13, 0.15, 0.18, 0.20, 0.23, and further 0.25, the effect of the present embodiment is more reliable. Can be.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (12). 0.50 ⁇ F1w ⁇ 2.60 ... (12) However, ⁇ F1w: Of the in-focus lens groups included in the subsequent lens group GR, the composite lateral view of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side at the wide-angle end state at the time of focusing on an infinite object. magnification
  • conditional equation (12) among the in-focus lens groups included in the succeeding lens group GR, when the infinity object is in focus in the wide-angle end state of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side. It defines an appropriate range for the combined horizontal magnification of. By satisfying the conditional equation (12), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and coma during focusing.
  • conditional expression (12) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit of the conditional expression (12) is 2.58, 2.55, 2.00, 1.80, 1.50, 1.30, and further 1.20, the effect of this embodiment can be obtained. It can be made more reliable.
  • conditional expression (12) If the corresponding value of the conditional expression (12) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (12) By setting the lower limit of the conditional expression (12) to 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, and further 0.73, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (13). 0.20 ⁇ F2w ⁇ 1.80 ... (13)
  • ⁇ F2w Among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR, the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side.
  • Conditional expression (13) defines an appropriate range for the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the in-focus lens group on the image side of the in-focus lens group included in the succeeding lens group GR. It is something to do. By satisfying the conditional equation (13), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and coma during focusing.
  • conditional expression (13) If the corresponding value of the conditional expression (13) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the upper limit of the conditional expression (13) By setting the upper limit of the conditional expression (13) to 1.78, 1.75, 1.73, 1.70, 1.68, and 1.60, the effect of this embodiment is more reliable. Can be.
  • conditional expression (13) If the corresponding value of the conditional expression (13) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (13) By setting the lower limit of the conditional expression (13) to 0.23, 0.25, and further 0.28, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (14).
  • ⁇ F1w Of the in-focus lens groups included in the subsequent lens group GR, the composite lateral view of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side at the wide-angle end state at the time of focusing on an infinite object. magnification
  • conditional equation (14) among the in-focus lens groups included in the succeeding lens group GR, when the infinity object is in focus in the wide-angle end state of the in-focus lens group located on the object side of the in-focus lens group on the image side. It defines an appropriate range for the combined horizontal magnification of.
  • the conditional equation (14) it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and coma during focusing. If the corresponding value of the conditional expression (14) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (15). ⁇ F2w + (1 / ⁇ F2w) ⁇ -2 ⁇ 0.25 ... (15) However, ⁇ F2w: Among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR, the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side.
  • Conditional expression (15) defines an appropriate range for the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the in-focus lens group on the image side of the in-focus lens group included in the succeeding lens group GR. It is something to do. By satisfying the conditional equation (15), it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and coma during focusing. If the corresponding value of the conditional expression (15) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations during focusing.
  • the succeeding lens group GR is at least one arranged on the image side of the focusing lens group on the image side among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR. It is desirable to include a lens group. This makes it possible to effectively suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (16). 0.10 ⁇
  • fFs the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group
  • GR fRF the image of the focusing lens group on the image side of the at least one lens group. Focal length of lens groups arranged next to each other on the side
  • conditional equation (16) is arranged adjacent to the focal length of the focusing lens group having the strongest refractive power among the focusing lens groups included in the succeeding lens group GR and the image side of the focusing lens group on the image side. It defines an appropriate relationship with the focal length of the lens group.
  • the upper limit of the conditional expression (16) is 3.80, 3.50, 3.30, 3.00, 2.80, 2.50, 2.30, 2.00, 1.50, 1.30, Further, by setting it to 1.00, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the refractive power of the focusing lens group becomes strong, so that it becomes difficult to suppress fluctuations of various aberrations such as spherical aberration during focusing.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (17). 2 ⁇ w> 75.0 ° ⁇ ⁇ ⁇ (17) However, 2 ⁇ w: the total angle of view of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the conditional expression (17) defines an appropriate range for the entire angle of view of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. Satisfying the conditional expression (17) is preferable because a variable magnification optical system having a wide angle of view can be obtained.
  • the lower limit of the conditional expression (17) By setting the lower limit of the conditional expression (17) to 78.0 °, 80.0 °, and further 83.0 °, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (18).
  • ft the focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (18) defines an appropriate relationship between the focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. Satisfying the conditional expression (18) is preferable because a variable magnification optical system having a high magnification ratio can be obtained. By setting the lower limit of the conditional expression (18) to 3.80, 4.00, 4.20, and further 4.40, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (19). 0.10 ⁇ (-fN) /fL ⁇ 1.00 ... (19)
  • fN the focal length of the lens arranged second from the image side of the variable magnification optical system ZL
  • fL the focal length of the lens arranged on the image side of the variable magnification optical system ZL.
  • the focal length of the lens arranged second from the image side of the variable magnification optical system ZL and the focal length of the lens arranged on the image side of the variable magnification optical system ZL are appropriate. It defines the relationship.
  • various aberrations such as coma aberration in the wide-angle end state can be satisfactorily corrected.
  • the refractive power of the lens arranged on the image side of the variable magnification optical system ZL becomes stronger, so that various aberrations such as coma aberration in the wide-angle end state are caused. It becomes difficult to correct.
  • the upper limit of the conditional expression (19) is set to 0.95, 0.90, 0.85, 0.83, 0.80, 0.78, 0.75, 0.73, and further 0.70. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the refractive power of the lens arranged second from the image side of the variable magnification optical system ZL becomes stronger, so that coma aberration in the wide-angle end state is started. It becomes difficult to correct various aberrations.
  • variable magnification optical system ZL the manufacturing method of the above-mentioned variable magnification optical system ZL will be outlined with reference to FIG. 23.
  • the front lens group GA having a positive refractive power
  • the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power
  • the second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power.
  • the subsequent lens group GR are arranged (step ST1).
  • the first focusing lens group GF1 that moves along the optical axis at the time of focusing is arranged on the most object side of the succeeding lens group GR, and the first focusing lens group GF1 in the succeeding lens group GR is arranged.
  • On the image side at least one other focusing lens group that moves along the optical axis with a trajectory different from that of the first focusing lens group GF1 at the time of focusing is arranged (step ST3).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the above conditional expression (1) and conditional expression (2) (step ST4). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture a variable magnification optical system having less aberration fluctuation during focusing.
  • variable magnification optical system ZL according to the embodiment of the present embodiment will be described with reference to the drawings.
  • FIG. 4, FIG. 7, FIG. 10, FIG. 13, FIG. 16, and FIG. 19 show the configuration and configuration of the variable magnification optical system ZL ⁇ ZL (1) to ZL (7) ⁇ according to the first to seventh embodiments.
  • the moving direction along the optical axis of the focusing group when focusing on a short-range object from infinity is shown. It is indicated by an arrow with the word "focus".
  • variable magnification optical systems ZL (1) to ZL (7) according to the first to seventh embodiments, the magnification of each lens group when scaling from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T)
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • each lens group is represented by a combination of reference numerals G and numbers, and each lens is represented by a combination of reference numerals L and numbers. ..
  • the lens group and the like are represented by independently using combinations of the reference numerals and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the examples, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 7 are shown below, of which Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the first embodiment. 5 Examples, Table 6 is a table showing each specification data in the 6th Example, and Table 7 is a table showing each specification data in the 7th Example.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Ymax is the maximum image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis at infinity, plus BF
  • BF is the image from the final surface of the lens on the optical axis at infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown. It should be noted that these values are shown for each of the wide-angle end (W) and the telephoto end (T) in each variable magnification state.
  • fM1w indicates the focal length of the first intermediate lens group in the wide-angle end state.
  • fM2w indicates the focal length of the second intermediate lens group in the wide-angle end state.
  • MTF1 indicates the absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object in the telephoto end state.
  • MTF2 determines the absolute value of the amount of movement of the focusing lens group closest to the first focusing lens group among other focusing lens groups when focusing from an infinity object to a short-range object in the telephoto end state. show.
  • ⁇ F1w determines the combined lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group located on the object side of the focusing lens group on the image side among the focusing lens groups included in the succeeding lens group.
  • ⁇ F2w indicates the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the wide-angle end state of the focusing lens group on the image side among the focusing lens groups included in the succeeding lens group.
  • ⁇ F1t is the combined lateral magnification of the in-focus lens group located on the object side of the image-side in-focus lens group among the in-focus lens groups included in the subsequent lens group at the telephoto end state when the object is in focus at infinity. show.
  • ⁇ F2t indicates the lateral magnification at the time of focusing on an infinite object in the telephoto end state of the in-focus lens group on the image side among the in-focus lens groups included in the subsequent lens group.
  • fN indicates the focal length of the lens arranged second from the image side of the variable magnification optical system.
  • fL indicates the focal length of the lens arranged on the image side of the variable magnification optical system.
  • fRw indicates the focal length of the subsequent lens group in the wide-angle end state.
  • the plane numbers indicate the order of the optical planes from the object side along the traveling direction of the light beam
  • R is the radius of curvature of each optical plane (the plane whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is optical.
  • the Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown. “ ⁇ ” of the radius of curvature indicates a plane or an opening, and (aperture S) indicates an opening aperture S.
  • the description of the refractive index nd of air 1.00000 is omitted.
  • the table of [Variable spacing data] shows the surface spacing at the surface number i in which the surface spacing is (Di) in the table of [Lens specifications].
  • the table of [Variable Interval Data] shows the surface spacing in the infinity focusing state and the surface spacing in the short distance focusing state.
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the plane spacing D, other lengths, etc., unless otherwise specified, but the optical system is expanded proportionally. Alternatively, it is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the proportional reduction is performed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (1) according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this also applies to all the following examples.
  • the first lens group G1 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and an object. It is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a positive meniscus lens L23 bonded to the positive meniscus lens L23 and a negative meniscus lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.
  • the positive lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42 arranged in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens. It is composed of a bonded positive lens of the lens L43 and a negative meniscus lens L44 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L45 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a negative lens L52 having both concave shapes arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconcave negative lens L61.
  • the negative lens L61 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the seventh lens group G7.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 constituting the succeeding lens group GR are on the image side along the optical axis with different trajectories (movement amount). Move to.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 1 below lists the specifications of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 3A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 3B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FNO indicates an F number and Y indicates an image height.
  • NA indicates the numerical aperture and Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the same reference numerals as those of the present embodiment are used, and duplicate description is omitted.
  • variable magnification optical system satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 4 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (2) according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and an object. It is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing to the side.
  • the second lens group G2 is a junction of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a positive lens and a negative meniscus lens L24 with a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, and a negative meniscus having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded positive lens of a lens L33 and a biconvex positive lens L34, and a negative meniscus lens L35 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded positive lens of a negative meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42.
  • the fifth lens group G5 is a junction of a biconcave negative lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side. It consists of a positive lens.
  • the negative meniscus lens L53 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconcave negative lens L61.
  • the negative lens L61 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconvex positive lens L71.
  • the image plane I is arranged on the image side of the seventh lens group G7.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 2 below lists the specifications of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 5A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 5B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • variable magnification optical system According to the second embodiment satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (3) according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is a junction positive lens of a plano-concave negative lens L11 and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis and facing the object side, and the object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the surface.
  • the second lens group G2 is a junction of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a positive lens and a flat concave negative lens L24 with a plane facing the image side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, and a negative meniscus having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens L33.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a junction of a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L43. It consists of a positive lens.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L52 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens L72 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the seventh lens group G7.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 constituting the succeeding lens group GR have different trajectories (movement amounts) from each other along the optical axis on the object side.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 3 lists the specifications of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 8A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 8B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 9A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 9B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • variable magnification optical system According to the third embodiment satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 10 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (4) according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and an object. It is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing to the side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded positive lens with a positive meniscus lens L23 and a negative lens L24 having a biconcave shape.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a regular meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L42 arranged in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens. It is composed of a junction negative lens of the lens L43 and a negative meniscus lens L44 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L45 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconcave negative lens L61.
  • the negative lens L61 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the seventh lens group G7.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 constituting the succeeding lens group GR are on the image side along the optical axis with different trajectories (movement amount). Move to.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 4 lists the specifications of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 11A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 11B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • variable magnification optical system satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 is a junction positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and an object. It is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing to the side.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive junction lens with L23 and a positive lens.
  • the negative lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a regular meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the positive meniscus lens L41 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fifth lens group G5 has a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a positive lens L52 having a biconvex shape arranged in order from the object side along the optical axis, and a concave surface on the object side. It is composed of a junction negative lens of a positive meniscus lens L53 facing and a negative meniscus lens L54 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L55 having a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L55 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconvex positive lens L61 and a biconcave negative lens L62 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the 7th lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71.
  • the negative lens L71 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a positive meniscus lens L81 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the eighth lens group G8.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 form a first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power as a whole.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 constitute a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 constituting the succeeding lens group GR are on the image side along the optical axis with different trajectories (movement amount). Move to. That is, the sixth lens group G6 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 5 below lists the specifications of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 15A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 15B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • variable magnification optical system satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 16 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power and the second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a bonded positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis, and a convex surface toward the object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 directed to the lens.
  • the second lens group G2 is a junction of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a positive lens and a biconcave negative lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, and a negative meniscus having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens L33.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a junction of a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L43. It consists of a negative lens.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconvex positive lens L61.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L71 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconcave negative lens L81 arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens L82 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the eighth lens group G8.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 constituting the succeeding lens group GR emit light with different trajectories (movement amount).
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the third in-focus lens group GF3, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 6 below lists the specifications of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 17A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 17B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 18A is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 18B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • variable magnification optical system According to the sixth embodiment satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • FIG. 19 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (7) according to the seventh embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • Group G2 a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a bonded positive lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis, and a convex surface toward the object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 directed to the lens.
  • the second lens group G2 is a junction of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a positive lens and a flat concave negative lens L24 with a plane facing the image side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a biconvex positive lens L32 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the positive lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative lens L41 having a concave shape.
  • the fifth lens group G5 is a junction of a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L53. It consists of a positive lens.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L71 has an aspherical lens surface on the image side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconcave negative lens L81 arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens L82 with a convex surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the eighth lens group G8.
  • the first lens group G1 constitutes the front lens group GA having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 constitutes the first intermediate lens group GM1 having a negative refractive power.
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 together form a second intermediate lens group GM2 having a positive refractive power as a whole.
  • the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 together form a subsequent lens group GR having a negative refractive power as a whole.
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 constituting the succeeding lens group GR are on the object side along the optical axis with different trajectories (movement amount). Move to. That is, the sixth lens group G6 corresponds to the first in-focus lens group GF1 arranged on the most object side of the succeeding lens group GR.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the second in-focus lens group GF2, which is another in-focus lens group arranged on the image side of the first in-focus lens group GF1.
  • Table 7 below lists the specifications of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 20A is a diagram of various aberrations at infinity focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 20B is an aberration diagram at infinity focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 21 (A) is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 21B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh embodiment.
  • variable magnification optical system according to the seventh embodiment satisfactorily corrects various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state not only at infinity focusing but also at short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • Conditional expression (1) 4.30 ⁇ f1 / (-fM1w) ⁇ 10.00
  • Conditional expression (2) 0.10 ⁇ BFw / fw ⁇ 1.00
  • Conditional expression (3) 1.50 ⁇ f1 / fM21 ⁇ 7.00
  • Conditional expression (4) 2.00 ⁇ f1 / fw ⁇ 8.00
  • Conditional expression (5) 0.20 ⁇
  • Conditional expression (6) 1.50 ⁇
  • Conditional expression (7) 0.90 ⁇
  • Conditional expression (8) 0.20 ⁇ f1 / (-fRw) ⁇ 5.00
  • Conditional expression (9) 0.10 ⁇ MTF1 / MTF2 ⁇ 3.00
  • the focusing lens group by reducing the size and weight of the focusing lens group, it is possible to realize quiet and high-speed focusing (focusing) without increasing the size of the lens barrel. Further, it is possible to realize a variable magnification optical system in which the aberration fluctuation at the time of scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state and the aberration fluctuation at the time of focusing from an infinity object to a short-range object are small.
  • variable magnification optical system of the present embodiment a 7-group configuration and an 8-group configuration are shown, but the present application is not limited to this, and a variable magnification optical system having another group configuration (for example, 9 groups, etc.) is used. It can also be configured. Specifically, a lens or a lens group may be added to the most object side or the most image plane side of the variable magnification optical system of the present embodiment.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of scaling.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to focus on a short-range object from an infinity object.
  • the in-focus lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It may be used as an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is displaced, the deterioration of the depiction performance is small, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical surface shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical surface shape. It doesn't matter which one. Further, the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm is preferably arranged between the second lens group and the third lens group, or between the third lens group and the fourth lens group, but the lens is not provided with a member as the aperture diaphragm.
  • the role may be substituted by the frame of.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group G7 7th lens group G8 8th lens group I image plane S Aperture aperture

Landscapes

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Abstract

変倍光学系（ＺＬ）は、正の屈折力を有する前側レンズ群（ＧＡ）と、負の屈折力を有する第１中間レンズ群（ＧＭ１）と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群（ＧＭ２）と、後続レンズ群（ＧＲ）とを有し、後続レンズ群（ＧＲ）は、合焦の際に光軸に沿って移動する複数の合焦レンズ群を含み、以下の条件式を満足する。　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００　但し、ｆ１：前側レンズ群（ＧＡ）の焦点距離　ｆＭ１ｗ：広角端状態における第１中間レンズ群（ＧＭ１）の焦点距離　ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系（ＺＬ）のバックフォーカス　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系（ＺＬ）の焦点距離

Description

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。このような変倍光学系においては、合焦の際の収差変動を抑えることが難しい。
特開２０１９－１２２４３号公報
　本発明に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有する第１中間レンズ群と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、前記後続レンズ群の最も物体側に配置され、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群と、前記第１の合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に前記第１の合焦レンズ群と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群とを含み、以下の条件式を満足する。
　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００
　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
　但し、ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＭ１ｗ：広角端状態における前記第１中間レンズ群の焦点距離
　　　　ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
　本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を備えて構成される。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有する第１中間レンズ群と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、前記後続レンズ群の最も物体側に配置され、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群と、前記第１の合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に前記第１の合焦レンズ群と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群とを含み、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００
　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
　但し、ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＭ１ｗ：広角端状態における前記第１中間レンズ群の焦点距離
　　　　ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３（Ａ）、図３（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５（Ａ）、図５（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（Ａ）、図９（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１５（Ａ）、図１５（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１（Ａ）、図２１（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２２に基づいて説明する。このカメラ１は、図２２に示すように、本体２と、本体２に装着される撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶画面５とを備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる変倍光学系ＺＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）とを備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサと、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモータと、モータを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の変倍光学系ＺＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示することが可能である。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。また、図２２に示す変倍光学系ＺＬは、撮影レンズ３に備えられる変倍光学系を模式的に示したものであり、変倍光学系ＺＬのレンズ構成はこの構成に限定されるものではない。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系について説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡと、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、後続レンズ群ＧＲとを有して構成される。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。後続レンズ群ＧＲは、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置され、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群ＧＦ１と、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置され、合焦の際に第１の合焦レンズ群ＧＦ１と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群とを含む。
　上記構成の下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１）および条件式（２）を満足する。
　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００　・・・（１）
　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００　　　　　　・・・（２）
　但し、ｆ１：前側レンズ群ＧＡの焦点距離
　　　　ｆＭ１ｗ：広角端状態における第１中間レンズ群ＧＭ１の焦点距離
　　　　ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカス
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　本実施形態によれば、合焦の際の収差変動が少ない変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。なお、後続レンズ群ＧＲが複数の合焦レンズ群を有することにより、合焦レンズ群を大型化することなく、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。また、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることによって、変倍の際の収差補正を良好に行うことができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図４に示す変倍光学系ＺＬ（２）でも良く、図７に示す変倍光学系ＺＬ（３）でも良く、図１０に示す変倍光学系ＺＬ（４）でも良い。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１３に示す変倍光学系ＺＬ（５）でも良く、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（６）でも良く、図１９に示す変倍光学系ＺＬ（７）でも良い。
　条件式（１）は、前側レンズ群ＧＡの焦点距離と、広角端状態における第１中間レンズ群ＧＭ１の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第１中間レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の上限値を、９．５０、９．００、８．８０、８．５０、８．３０、８．００、さらに７．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を、４．５０、４．８０、５．００、さらに５．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（２）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対して、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスが大きくなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（２）の上限値を、０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、さらに０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対して、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスが小さくなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。また、鏡筒のメカ部材を配置することが困難になる。条件式（２）の下限値を、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、さらに０．４３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第２中間レンズ群ＧＭ２は、少なくとも二つの正の屈折力を有するレンズ群を含み、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　１．５０＜ｆ１／ｆＭ２１＜７．００　・・・（３）
　但し、ｆＭ２１：第２中間レンズ群ＧＭ２に含まれるレンズ群のうち最も物体側のレンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、前側レンズ群ＧＡの焦点距離と、第２中間レンズ群ＧＭ２に含まれるレンズ群のうち最も物体側のレンズ群の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（３）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第２中間レンズ群ＧＭ２に含まれるレンズ群のうち最も物体側のレンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の上限値を、６．８０、６．５０、６．３０、６．００、５．８０、５．００、４．５０、４．００、さらに３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を、１．６０、１．８０、２．００、２．１０、さらに２．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　２．００＜ｆ１／ｆｗ＜８．００　・・・（４）
　条件式（４）は、前側レンズ群ＧＡの焦点距離と、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、鏡筒を大型化することなく、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなるため、変倍の際の前側レンズ群ＧＡの移動量が大きくなり、鏡筒が大型化する。条件式（４）の上限値を、７．８０、７．５０、７．４０、７．００、６．５０、６．３０、さらに６．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を、２．３０、２．５０、２．８０、３．００、３．３０、３．５０、さらに３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．２０＜｜ｆＦｓ｜／ｆ１＜２．００　・・・（５）
　但し、ｆＦｓ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と、前側レンズ群ＧＡの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、鏡筒を大型化することなく、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。また、鏡筒を大型化することなく、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が弱くなるため、合焦の際の合焦レンズ群の移動量が大きくなり、鏡筒が大型化する。また、前側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（５）の上限値を、１．８０、１．５０、１．３０、１．００、０．８５、０．７０、０．６５、０．６０、さらに０．５８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。また、前側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなるため、変倍の際の前側レンズ群ＧＡの移動量が大きくなり、鏡筒が大型化する。条件式（５）の下限値を、０．２２、０．２４、０．２５、さらに０．２６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　１．５０＜｜ｆＦｓ｜／（－ｆＭ１ｗ）＜５．００　・・・（６）
　但し、ｆＦｓ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と、広角端状態における第１中間レンズ群ＧＭ１の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。また、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における第１中間レンズ群ＧＭ１の屈折力が強くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（６）の上限値を、４．８５、４．７０、４．５０、４．３５、４．２５、３．８５、３．５０、３．００、さらに２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の下限値を、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、さらに１．８３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　０．９０＜｜ｆＦｓ｜／ｆＭ２ｗ＜４．００　・・・（７）
　但し、ｆＦｓ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＭ２ｗ：広角端状態における第２中間レンズ群ＧＭ２の焦点距離
　条件式（７）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と、広角端状態における第２中間レンズ群ＧＭ２の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。また、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における第２中間レンズ群ＧＭ２の屈折力が強くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の上限値を、３．８０、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、２．６０、２．００、１．８０、さらに１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（７）の下限値を、０．９５、０．９８、１．００、１．０３、さらに１．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　０．２０＜ｆ１／（－ｆＲｗ）＜５．００　・・・（８）
　但し、ｆＲｗ：広角端状態における後続レンズ群ＧＲの焦点距離
　条件式（８）は、前側レンズ群ＧＡの焦点距離と、広角端状態における後続レンズ群ＧＲの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（８）を満足することで、鏡筒を大型化することなく、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における後続レンズ群ＧＲの屈折力が強くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。また、前側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなるため、変倍の際の前側レンズ群ＧＡの移動量が大きくなり、鏡筒が大型化する。条件式（８）の上限値を、４．５０、４．００、３．８０、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、さらに２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における後続レンズ群ＧＲの屈折力が弱くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（８）の下限値を、０．４０、０．５０、０．６０、０．６５、０．６８、さらに０．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　０．１０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜３．００　・・・（９）
　但し、ＭＴＦ１：望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第１の合焦レンズ群ＧＦ１の移動量の絶対値
　　　　ＭＴＦ２：望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の他の合焦レンズ群のうち第１の合焦レンズ群ＧＦ１に最も近い合焦レンズ群の移動量の絶対値
　条件式（９）は、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第１の合焦レンズ群ＧＦ１の移動量と、第１の合焦レンズ群ＧＦ１に最も近い合焦レンズ群の移動量との適切な関係を規定するものである。条件式（９）を満足することで、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１の合焦レンズ群ＧＦ１の移動量が大きくなりすぎるため、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（９）の上限値を、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、１．６５、さらに１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、第１の合焦レンズ群ＧＦ１に最も近い合焦レンズ群の移動量が大きくなりすぎるため、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（９）の下限値を、０．１３、０．１５、０．１８、０．２０、０．２３、さらに０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　０．１０＜βＦ１ｗ／βＦ２ｗ＜３．００　・・・（１０）
　但し、βＦ１ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
　　　　βＦ２ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１０）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率と、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率との適切な関係を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、広角端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率が大きくなりすぎてしまう。そのため、広角端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の上限値を、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、１．５０、１．３０、１．００、さらに０．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率が大きくなりすぎてしまう。そのため、広角端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の下限値を、０．２０、０．３５、０．５０、０．５５、０．５８、さらに０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　０．１０＜βＦ１ｔ／βＦ２ｔ＜３．００　・・・（１１）
　但し、βＦ１ｔ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
　　　　βＦ２ｔ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１１）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の横倍率と、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率との適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率が大きくなりすぎてしまう。そのため、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１１）の上限値を、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、１．５０、１．３０、１．００、さらに０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、最も像側の合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の横倍率が大きくなりすぎてしまう。そのため、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１１）の下限値を、０．１３、０．１５、０．１８、０．２０、０．２３、さらに０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　０．５０＜βＦ１ｗ＜２．６０　・・・（１２）
　但し、βＦ１ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
　条件式（１２）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率について、適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、合焦の際の球面収差やコマ収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１２）の上限値を、２．５８、２．５５、２．００、１．８０、１．５０、１．３０、さらに１．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１２）の下限値を、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、さらに０．７３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　０．２０＜βＦ２ｗ＜１．８０　・・・（１３）
　但し、βＦ２ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１３）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率について、適切な範囲を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、合焦の際の球面収差やコマ収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１３）の上限値を、１．７８、１．７５、１．７３、１．７０、１．６８、さらに１．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１３）の下限値を、０．２３、０．２５、さらに０．２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
　｛βＦ１ｗ＋（１／βＦ１ｗ）｝-2≦０．２５　・・・（１４）
　但し、βＦ１ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
　条件式（１４）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率について、適切な範囲を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、合焦の際の球面収差やコマ収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。条件式（１４）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　｛βＦ２ｗ＋（１／βＦ２ｗ）｝-2≦０．２５　・・・（１５）
　但し、βＦ２ｗ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１５）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率について、適切な範囲を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、合焦の際の球面収差やコマ収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。条件式（１５）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後続レンズ群ＧＲは、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も像側の合焦レンズ群より像側に配置された、少なくとも一つのレンズ群を含むことが望ましい。これにより、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を効果的に抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
　０．１０＜｜ｆＦｓ｜／｜ｆＲＦ｜＜４．００　・・・（１６）
　但し、ｆＦｓ：後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＲＦ：前記少なくとも一つのレンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の像側に隣り合って配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（１６）は、後続レンズ群ＧＲに含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と、最も像側の合焦レンズ群の像側に隣り合って配置されたレンズ群の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１６）の対応値が上限値を上回ると、最も像側の合焦レンズ群の像側に隣り合って配置されたレンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１６）の上限値を、３．８０、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．５０、１．３０、さらに１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１６）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１６）の下限値を、０．１３、０．１５、さらに０．１８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
　２ωｗ＞７５．０°　・・・（１７）
　但し、２ωｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全画角
　条件式（１７）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全画角について、適切な範囲を規定するものである。条件式（１７）を満足することで、画角の広い変倍光学系が得られるので好ましい。条件式（１７）の下限値を、７８．０°、８０．０°、さらに８３．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１８）を満足することが望ましい。
　ｆｔ／ｆｗ＞３．５０　・・・（１８）
　但し、ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１８）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離と、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１８）を満足することで、変倍比の高い変倍光学系が得られるので好ましい。条件式（１８）の下限値を、３．８０、４．００、４．２０、さらに４．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１９）を満足することが望ましい。
　０．１０＜（－ｆＮ）／ｆＬ＜１．００　・・・（１９）
　但し、ｆＮ：変倍光学系ＺＬの像側から数えて２番目に配置されたレンズの焦点距離
　　　　ｆＬ：変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズの焦点距離
　条件式（１９）は、変倍光学系ＺＬの像側から数えて２番目に配置されたレンズの焦点距離と、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１９）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１９）の対応値が上限値を上回ると、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズの屈折力が強くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（１９）の上限値を、０．９５、０．９０、０．８５、０．８３、０．８０、０．７８、０．７５、０．７３、さらに０．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１９）の対応値が下限値を下回ると、変倍光学系ＺＬの像側から数えて２番目に配置されたレンズの屈折力が強くなるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（１９）の下限値を、０．１３、０．１５、さらに０．１８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　続いて、図２３を参照しながら、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡと、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、後続レンズ群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１）。次に、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。次に、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群ＧＦ１を配置し、後続レンズ群ＧＲにおける第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に、合焦の際に第１の合焦レンズ群ＧＦ１と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群を配置する（ステップＳＴ３）。そして、少なくとも上記条件式（１）および条件式（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、合焦の際の収差変動が少ない変倍光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９は、第１～第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（７）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）～ＺＬ（７）の断面図では、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦群の光軸に沿った移動方向を「合焦」という文字とともに矢印で示している。第１～第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）～ＺＬ（７）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これら図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表７を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙｍａｘは最大像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　また、［全体諸元］の表において、ｆＭ１ｗは、広角端状態における第１中間レンズ群の焦点距離を示す。ｆＭ２ｗは、広角端状態における第２中間レンズ群の焦点距離を示す。ＭＴＦ１は、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の第１の合焦レンズ群の移動量の絶対値を示す。ＭＴＦ２は、望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の他の合焦レンズ群のうち第１の合焦レンズ群に最も近い合焦レンズ群の移動量の絶対値を示す。βＦ１ｗは、後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率を示す。βＦ２ｗは、後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率を示す。βＦ１ｔは、後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率を示す。βＦ２ｔは、後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の横倍率を示す。ｆＮは、変倍光学系の像側から数えて２番目に配置されたレンズの焦点距離を示す。ｆＬは、変倍光学系の最も像側に配置されたレンズの焦点距離を示す。ｆＲｗは、広角端状態における後続レンズ群の焦点距離を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（Ａ）
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。また、［可変間隔データ］の表には、無限遠合焦状態での面間隔、および近距離合焦状態での面間隔を示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図３および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。正レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４５と、から構成される。正メニスカスレンズＬ４５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凹形状の負レンズＬ６１から構成される。負レンズＬ６１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７１から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動する。すなわち、第５レンズ群Ｇ５が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
変倍比＝4.74
ｆＭ１ｗ＝-17.655　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝29.833
ＭＴＦ１＝0.344　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.846
βＦ１ｗ＝1.071　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝1.577
βＦ１ｔ＝1.111　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝3.094
　　ｆＮ＝-38.218　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝129.310
　ｆＲｗ＝-46.388
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　24.700　　　　84.962　　　116.999
ＦＮＯ　　　　　4.07　　　　　4.07　　　　　4.07
　２ω　　 　　85.22　　 　　27.40　　 　　20.32
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　128.45　　　　162.37　　　　178.87
　ＢＦ　　 　　13.699　　　　35.087　　　　35.287
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　　164.9399　　　2.000　　　1.73800　　　32.26
　　2　　 　　56.4260　　　7.579　　　1.59319　　　67.90
　　3　　　　329.6967　　　0.200
　　4　　 　　61.7045　　　5.273　　　1.81600　　　46.59
　　5　　　　267.7629　　　(D5)
　　6*　　 　242.3772　　　1.500　　　1.81600　　　46.59
　　7　　 　　16.6184　　　5.149
　　8　　　　879.6675　　　1.000　　　1.58913　　　61.22
　　9　　 　　18.5708　　　4.233　　　1.95000　　　29.37
　　10　　　　79.8132　　　2.602
　　11　　 　-27.5163　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　12　　 　-60.4508　　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　33.9421　　　3.661　　　1.74310　　　49.44
　　15　　　-231.3985　　　(D15)
　　16　　　　30.3875　　　1.000　　　1.88300　　　40.66
　　17　　　　15.6459　　　6.192　　　1.49782　　　82.57
　　18　　　-453.7663　　　0.776
　　19　　 　575.4338　　　5.622　　　1.51680　　　64.14
　　20　　 　-18.7425　　　1.000　　　2.00069　　　25.46
　　21　　 　-32.0090　　　1.264
　　22*　　　-70.8783　　　5.056　　　1.55332　　　71.67
　　23　　 　-21.6449　　　(D23)
　　24　　 　-90.7732　　　3.558　　　1.94595　　　17.98
　　25　　 　-39.1419　　　0.200
　　26　　　-156.1339　　　1.000　　　1.90366　　　31.27
　　27　　　　79.8952　　　(D27)
　　28*　　　-85.4924　　　1.500　　　1.81600　　　46.59
　　29　　　　49.4815　　　(D29)
　　30　　　　55.2902　　　3.197　　　1.90200　　　25.26
　　31　　 　102.2388　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=5.35995E-06,A6=-8.27153E-09,A8=2.12565E-11,A10=-2.60526E-14
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-7.33442E-06,A6=4.81859E-09,A8=-4.26147E-11,A10=-2.53196E-14
　第２２面
　κ=1.0000,A4=-2.36052E-05,A6=6.01748E-09,A8=1.01789E-10,A10=1.24064E-13
　第２８面
　κ=1.0000,A4=-5.15978E-06,A6=-5.92439E-09,A8=4.45911E-12,A10=-6.10897E-15
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.000　　31.270　　39.333　 　　2.000　　31.270　　39.333
　D12　　17.917　 　3.226　 　2.000　　　17.917　 　3.226　 　2.000
　D15　　13.739　 　3.651　 　2.000　　　13.739　 　3.651　 　2.000
　D23　 　6.364　 　2.978　 　2.000　 　　6.466　 　3.278　 　2.344
　D27　 　4.416　 　6.716　 　5.540　 　　5.042　 　7.231　 　6.042
　D29　 　3.757　　12.879　　26.147　 　　3.029　　12.064　　25.302
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　97.130
　G2　　　　6　　 　-17.655
　G3　 　　14　　　　40.069
　G4　 　　16　　　　35.478
　G5　 　　24　　　-320.573
　G6　 　　28　　 　-38.218
　G7　 　　30　　 　129.310
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３（Ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図３（Ｂ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図４～図６および表２を用いて説明する。図４は、第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と両凸形状の正レンズＬ３４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、から構成される。負メニスカスレンズＬ５３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凹形状の負レンズＬ６１から構成される。負レンズＬ６１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ７１から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第５レンズ群Ｇ５が、光軸に沿って物体側へ移動し、後続レンズ群ＧＲを構成する第６レンズ群Ｇ６が、光軸に沿って像側へ移動する。すなわち、第５レンズ群Ｇ５が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
変倍比＝4.74
ｆＭ１ｗ＝-17.052　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝29.062
ＭＴＦ１＝0.279　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.983
βＦ１ｗ＝1.045　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝1.670
βＦ１ｔ＝1.038　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝3.943
　　ｆＮ＝-31.580　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝78.519
　ｆＲｗ＝-61.009
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　24.700　　　　69.988　　 　117.001
ＦＮＯ　　　　　4.06　　　　　4.06　　　　　4.07
　２ω　　 　　85.22　　 　　33.90　　 　　20.18
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　134.46　　　　162.88　　　　189.46
　ＢＦ　　 　　11.455　　　　31.812　　　　35.779
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　　158.1192　　　2.000　　　1.73800　　　32.36
　　2　　 　　69.8101　　　6.421　　　1.59319　　　67.90
　　3　　　　308.6050　　　0.200
　　4　　 　　66.9111　　　5.695　　　1.81600　　　46.59
　　5　　　　207.3443　　　(D5)
　　6*　　　　78.5237　　　1.500　　　1.81600　　　46.59
　　7　　 　　16.7218　　　5.684
　　8　　 　-172.8187　　　1.000　　　1.80400　　　46.60
　　9　　 　　21.0165　　　4.905　　　1.90200　　　25.26
　　10　　　-209.4912　　　1.624
　　11　　 　-33.2740　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　12　　　-156.9568　　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　37.1973　　　2.686　　　1.80518　　　25.45
　　15　　　　73.4737　　　0.200
　　16　　　　49.8914　　　3.509　　　1.59319　　　67.90
　　17　　　-304.2612　　　0.200
　　18　　　　35.7712　　　1.000　　　1.84850　　　43.79
　　19　　　　16.8712　　　7.999　　　1.59319　　　67.90
　　20　　 　-57.2564　　　1.355
　　21　　 　-36.5767　　　1.000　　　2.00069　　　25.46
　　22　　 　-90.8325　　　(D22)
　　23　　　　39.2071　　　1.000　　　2.00069　　　25.46
　　24　　　　25.6545　　　6.685　　　1.59319　　　67.90
　　25　　 　-38.5079　　　(D25)
　　26　　 　-38.3881　　　1.000　　　1.94595　　　17.98
　　27　　　　96.5319　　　0.415
　　28　　　　37.3704　　　7.406　　　1.89286　　　20.36
　　29　　 　-30.3636　　　1.000　　　1.68893　　　31.16
　　30*　 　-185.8364　　　(D30)
　　31*　　　-42.4996　　　1.500　　　1.81600　　　46.59
　　32　　　　66.5016　　　(D32)
　　33　　 　148.1143　　　4.377　　　1.89286　　　20.36
　　34　　　-131.2552　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=1.23369E-06,A6=-3.23247E-09,A8=-1.36560E-12,A10=3.42111E-15
　第３０面
　κ=1.0000,A4=2.14045E-05,A6=-7.56199E-10,A8=-2.61800E-11,A10=1.98882E-13
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-3.01641E-06,A6=-1.16781E-08,A8=-5.08849E-11,A10=3.00363E-13
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.000　　26.048　　41.130　 　　2.000　　26.048　　41.130
　D12　　21.130　 　5.163　 　2.000　　　21.130　 　5.163　 　2.000
　D22　　12.345　 　4.345　 　2.000　　　12.345　 　4.345　 　2.000
　D25　 　2.023　 　7.035　 　9.889　　 　2.000　 　6.858　 　9.610
　D30　 　7.665　 　6.668　 　3.602　　 　8.357　 　7.660　 　4.865
　D32　 　4.476　 　8.453　　21.695　　 　3.807　 　7.637　　20.712
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　111.149
　G2　　　　6　　 　-17.052
　G3　 　　14　　　　34.545
　G4　 　　23　　　　40.961
　G5　 　　26　　 　915.545
　G6　 　　31　　 　-31.580
　G7　 　　33　　　　78.519
　図５（Ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図５（Ｂ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図７～図９および表３を用いて説明する。図７は、第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に平面を向けた平凹形状の負レンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合正レンズと、像側に平面を向けた平凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、から構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合正レンズと、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７２と、から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って物体側へ移動する。すなわち、第５レンズ群Ｇ５が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
変倍比＝4.56
ｆＭ１ｗ＝-21.004　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝33.500
ＭＴＦ１＝1.413　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.980
βＦ１ｗ＝0.770　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝0.954
βＦ１ｔ＝0.658　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝0.946
　　ｆＮ＝-29.642　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝97.753
　ｆＲｗ＝-158.485
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　22.600　　　　70.008　　 　103.000
ＦＮＯ　　　　　4.08　　　　　4.08　　　　　4.08
　２ω　　 　　91.54　　 　　32.98　　 　　22.38
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　139.45　　　　164.17　　　　199.46
　ＢＦ　　 　　11.455　　　　38.439　　　　39.811
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　 　　∞　　 　　2.000　　　1.84666　　　23.80
　　2　　　　205.3318　　　6.252　　　1.59319　　　67.90
　　3　　 　-265.8961　　　0.200
　　4　　 　　76.0378　　　4.794　　　1.77250　　　49.62
　　5　　　　155.1941　　　(D5)
　　6*　　 　118.3890　　　1.500　　　1.74389　　　49.53
　　7　　 　　19.9637　　　7.065
　　8　　　　-66.8860　　　1.000　　　1.59319　　　67.90
　　9　　 　　24.3441　　　6.322　　　1.68893　　　31.16
　　10　　 　-44.9916　　　0.573
　　11　　 　-35.2853　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　53.1253　　　2.930　　　1.69343　　　53.30
　　15　　　3836.4092　　　0.200
　　16　　　　51.4447　　　4.772　　　1.59319　　　67.90
　　17　　 　-49.9261　　　2.897
　　18　　 　-36.2339　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　19　 　-1562.5863　　　(D19)
　　20　　　　41.8346　　　4.903　　　1.59319　　　67.90
　　21　　 　-69.8682　　　0.200
　　22　　　　94.4862　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　23　　　　19.6322　　　7.665　　　1.49782　　　82.57
　　24　　 　-56.1775　　　(D24)
　　25　　 　-29.1264　　　1.000　　　1.90200　　　25.26
　　26　　 　-57.1334　　　2.304
　　27　　　　93.4868　　　5.411　　　1.80400　　　46.60
　　28　　 　-48.3174　　　(D28)
　　29　　 　-85.5900　　　1.691　　　1.77387　　　47.25
　　30*　　　-67.1935　　　(D30)
　　31　　 　-56.6426　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　32　　　　44.2945　　　2.378
　　33　　　　64.6533　　　3.175　　　1.94595　　　17.98
　　34　　 　209.7975　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=2.28381E-06,A6=-1.46352E-09,A8=-1.25256E-12,A10=5.36019E-15
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-2.87497E-06,A6=1.67465E-09,A8=-4.38683E-12,A10=-1.60647E-15
　第３０面
　κ=1.0000,A4=9.04034E-06,A6=8.01114E-10,A8=6.16585E-12,A10=-1.63681E-14
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.000　　16.912　　51.168　 　　2.000　　16.912　　51.168
　D12　　23.202　 　2.589　 　2.000　　　23.202　 　2.589　 　2.000
　D19　　10.189　 　2.436　 　2.000　　　10.189　 　2.436　 　2.000
　D24　 　5.554　　14.413　　18.443　 　　4.619　　13.500　　17.030
　D28　 　2.044　 　8.464　 　8.285　 　　2.513　 　8.681　 　8.718
　D30　 　9.778　 　5.681　 　2.517　　　10.245　 　6.377　 　3.497
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　157.131
　G2　　　　6　　 　-22.004
　G3　 　　14　　　　59.544
　G4　 　　20　　　　43.565
　G5　 　　25　　　　84.112
　G6　 　　29　　 　388.390
　G7　 　　31　　 　-43.760
　図８（Ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（Ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図９（Ｂ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１０～図１２および表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６が光軸に沿って物体側へ移動し、第７レンズ群Ｇ７が光軸に沿って一旦物体側へ移動してから像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合負レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４５と、から構成される。正メニスカスレンズＬ４５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凹形状の負レンズＬ６１から構成される。負レンズＬ６１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７１から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動する。すなわち、第５レンズ群Ｇ５が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
変倍比＝7.85
ｆＭ１ｗ＝-17.910　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝29.807
ＭＴＦ１＝0.411　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.952
βＦ１ｗ＝1.005　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝1.561
βＦ１ｔ＝1.019　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝3.610
　　ｆＮ＝-35.994　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝170.661
　ｆＲｗ＝-44.489
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　24.700　　 　104.937　　 　194.000
ＦＮＯ　　　　　4.02　　　　　5.60　　　　　6.42
　２ω　　 　　85.20　　 　　22.32　　 　　12.46
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　130.17　　　　173.77　　　　204.45
　ＢＦ　　 　　12.455　　　　42.064　　　　38.864
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　　143.1350　　　2.000　　　1.73800　　　32.33
　　2　　 　　54.4612　　　7.561　　　1.59319　　　67.90
　　3　　　　300.0372　　　0.200
　　4　　 　　69.5685　　　5.062　　　1.77250　　　49.62
　　5　　　　409.0849　　　(D5)
　　6*　　 　350.7774　　　1.500　　　1.88202　　　37.22
　　7　　 　　18.4546　　　4.874
　　8　　　　680.4222　　　1.000　　　1.49782　　　82.57
　　9　　 　　19.1843　　　4.572　　　1.85000　　　27.03
　　10　　 　106.5036　　　1.893
　　11　　 　-45.6629　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　12　　　1027.7309　　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　29.9260　　　2.529　　　1.67798　　　54.89
　　15　　 　104.6758　　　0.200
　　16　　　　37.9415　　　1.902　　　1.80809　　　22.74
　　17　　　　50.9616　　　(D17)
　　18　　　　24.4645　　　1.758　　　1.90265　　　35.77
　　19　　　　14.5575　　　6.153　　　1.49782　　　82.57
　　20　　　-102.7198　　　0.611
　　21　　　1507.9760　　　4.275　　　1.51680　　　64.13
　　22　　 　-24.0428　　　1.000　　　2.00069　　　25.46
　　23　　 　-87.8436　　　0.355
　　24*　 　-128.1468　　　4.545　　　1.55332　　　71.68
　　25　　 　-20.7344　　　(D25)
　　26　　 　738.8688　　　4.696　　　1.80809　　　22.74
　　27　　 　-32.2613　　　0.200
　　28　　 　-47.0892　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　29　　　　81.3412　　　(D29)
　　30*　　　-59.9653　　　1.500　　　1.77387　　　47.25
　　31　　　　52.5852　　　(D31)
　　32　　　　51.1837　　　3.083　　　1.68893　　　31.16
　　33　　　　88.4174　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=3.16658E-06,A6=-5.96049E-09,A8=1.61416E-11,A10=-2.62532E-14
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-7.64081E-06,A6=-1.02540E-08,A8=8.93373E-11,A10=-6.51264E-13
　第２４面
　κ=1.0000,A4=-3.12885E-05,A6=3.71787E-08,A8=-1.70544E-10,A10=1.40544E-12
　第３０面
　κ=1.0000,A4=-5.46471E-06,A6=-2.65649E-0,A8=1.47492E-10,A10=-2.98216E-13
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.010　　35.817　　51.220　 　　2.010　　35.817　　51.220
　D12　　21.188　 　4.932　 　2.030　　　21.188　 　4.932　 　2.030
　D17　　13.539　 　4.497　 　2.000　　　13.539　 　4.497　 　2.000
　D25　 　7.124　 　3.715　 　2.000　 　　7.265　 　4.018　 　2.411
　D29　 　4.593　 　6.548　 　4.486　 　　5.167　 　7.059　 　5.027
　D31　 　3.794　　10.730　　38.386　 　　3.078　 　9.916　　37.434
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　103.273
　G2　　　　6　　 　-17.910
　G3　 　　14　　　　44.938
　G4　 　　18　　　　37.783
　G5　 　　26　　　-980.001
　G6　 　　30　　 　-35.994
　G7　 　　32　　 　170.661
　図１１（Ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１１（Ｂ）は、第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ａ）は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１３～図１５および表５を用いて説明する。図１３は、第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７が光軸に沿って物体側へ移動し、第８レンズ群Ｇ８が光軸に沿って一旦物体側へ移動してから像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合正レンズと、から構成される。負レンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２と、から構成される。正メニスカスレンズＬ４１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４との接合負レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５５と、から構成される。正メニスカスレンズＬ５５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ６１と、両凹形状の負レンズＬ６２と、から構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ７１から構成される。負レンズＬ７１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第８レンズ群Ｇ８は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８１から構成される。第８レンズ群Ｇ８の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが、全体として負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動する。すなわち、第６レンズ群Ｇ６が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第７レンズ群Ｇ７が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
変倍比＝7.85
ｆＭ１ｗ＝-17.295　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝29.310
ＭＴＦ１＝0.371　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.950
βＦ１ｗ＝1.002　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝1.550
βＦ１ｔ＝1.016　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝3.590
　　ｆＮ＝-36.530　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝180.299
　ｆＲｗ＝-44.658
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　24.700　　 　104.916　　 　193.992
ＦＮＯ　　　　　3.98　　　　　5.60　　　　　6.48
　２ω　　 　　85.20　　 　　22.32　　 　　12.46
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　129.45　　　　174.02　　　　204.45
　ＢＦ　　 　　12.454　　　　43.256　　　　39.757
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　　140.6369　　　2.000　　　1.73800　　　32.33
　　2　　 　　54.2993　　　7.774　　　1.59319　　　67.90
　　3　　　　306.9344　　　0.200
　　4　　 　　70.1192　　　5.137　　　1.77250　　　49.62
　　5　　　　433.0896　　　(D5)
　　6*　　　-348.9741　　　1.500　　　1.88202　　　37.22
　　7　　 　　18.5669　　　4.368
　　8　　　　132.2861　　　1.000　　　1.49782　　　82.57
　　9　　 　　19.1562　　　4.619　　　1.85000　　　27.03
　　10　　　　92.2216　　　(D10)
　　11　　 　-59.9587　　　1.000　　　1.77250　　　49.62
　　12　　 　207.6789　　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　29.0382　　　2.246　　　1.67798　　　54.89
　　15　　　　56.3251　　　0.200
　　16　　　　35.5481　　　2.153　　　1.80809　　　22.74
　　17　　　　64.9456　　　(D17)
　　18　　　　22.8201　　　1.147　　　1.90265　　　35.77
　　19　　　　14.0716　　　6.794　　　1.49782　　　82.57
　　20　　 　-62.9717　　　0.250
　　21　　　-578.5647　　　3.866　　　1.51680　　　64.13
　　22　　 　-26.3104　　　1.000　　　2.00069　　　25.46
　　23　　　-262.9123　　　0.400
　　24*　 　-252.2011　　　4.807　　　1.55332　　　71.68
　　25　　 　-20.2354　　　(D25)
　　26　　 　406.6131　　　4.916　　　1.80809　　　22.74
　　27　　 　-31.2178　　　0.200
　　28　　 　-44.1001　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　29　　　　76.8052　　　(D29)
　　30*　　　-65.9674　　　1.500　　　1.77387　　　47.25
　　31　　　　49.9596　　　(D31)
　　32　　　　48.7044　　　2.979　　　1.68893　　　31.16
　　33　　　　78.1205　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=6.01924E-06,A6=-9.78216E-09,A8=1.91188E-11,A10=-2.54581E-14
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-8.67328E-06,A6=-1.41146E-08,A8=1.05557E-10,A10=-7.15518E-13
　第２４面
　κ=1.0000,A4=-3.58225E-05,A6=5.16946E-08,A8=-2.69722E-10,A10=2.25425E-12
　第３０面
　κ=1.0000,A4=-5.04731E-06,A6=-3.08030E-08,A8=1.84868E-10,A10=-5.03672E-13
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.591　　35.849　　51.107　 　　2.591　　35.849　　51.107
　D10　 　2.474　 　1.925　 　1.779　 　　2.474　 　1.925　 　1.779
　D12　　19.518　 　4.834　 　2.144　　　19.518　 　4.834　 　2.144
　D17　　13.288　 　4.561　 　2.000　　　13.288　 　4.561　 　2.000
　D25　 　7.742　 　3.790　 　2.000　 　　7.926　 　4.060　 　2.371
　D29　 　4.510　 　6.280　 　4.193　 　　5.056　 　6.817　 　4.772
　D31　 　3.824　　10.476　　38.417　 　　3.094　 　9.669　　37.467
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　101.843
　G2　　　　6　　 　-28.919
　G3　 　　11　　 　-60.130
　G4　 　　14　　　　45.188
　G5　 　　18　　　　37.275
　G6　 　　26　　　-979.922
　G7　 　　30　　 　-36.530
　G8　 　　32　　 　180.299
　図１４（Ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１５（Ａ）は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図１５（Ｂ）は、第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１６～図１８および表６を用いて説明する。図１６は、第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第８レンズ群Ｇ１～Ｇ８が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、から構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズと、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１から構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１から構成される。正メニスカスレンズＬ７１は、像側のレンズ面が非球面である。
　第８レンズ群Ｇ８は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ８１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８２と、から構成される。第８レンズ群Ｇ８の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って物体側へ移動する。すなわち、第５レンズ群Ｇ５が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。第７レンズ群Ｇ７が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第３の合焦レンズ群ＧＦ３に該当する。
　以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
変倍比＝4.70
ｆＭ１ｗ＝-19.907　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝32.581
ＭＴＦ１＝2.249　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝2.096
βＦ１ｗ＝0.765　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝0.949
βＦ１ｔ＝0.684　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝0.943
　　ｆＮ＝-37.608　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝176.733
　ｆＲｗ＝-190.173
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　24.700　　　　70.009　　 　115.999
ＦＮＯ　　　　　4.06　　　　　4.02　　　　　4.12
　２ω　　 　　86.44　　 　　32.64　　 　　19.92
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　139.45　　　　169.68　　　　199.08
　ＢＦ　　 　　12.344　　　　33.226　　　　39.472
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　　　462.2978　　　2.000　　　1.84666　　　23.80
　　2　　　　117.9843　　　7.772　　　1.59319　　　67.90
　　3　　 　-332.8090　　　0.200
　　4　　 　　68.5981　　　5.329　　　1.77250　　　49.62
　　5　　　　140.6044　　　(D5)
　　6*　　 　102.1762　　　1.500　　　1.74389　　　49.53
　　7　　 　　20.0193　　　7.301
　　8　　　　-53.3166　　　1.000　　　1.59319　　　67.90
　　9　　 　　23.3630　　　6.829　　　1.68893　　　31.16
　　10　　 　-34.9416　　　0.488
　　11　　 　-29.8911　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　12　　 　771.9204　　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　64.5221　　　2.313　　　1.69343　　　53.30
　　15　　 　218.6309　　　0.200
　　16　　　　42.2294　　　5.148　　　1.59319　　　67.90
　　17　　 　-50.9166　　　0.846
　　18　　 　-38.4211　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　19　　　-121.6787　　　(D19)
　　20　　　　50.5091　　　4.565　　　1.59319　　　67.90
　　21　　 　-73.4692　　　0.200
　　22　　 　144.3902　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　23　　　　20.8080　　　7.069　　　1.49782　　　82.57
　　24　　 　-58.5658　　　(D24)
　　25　　 　-36.5746　　　1.000　　　1.90200　　　25.26
　　26　　 　-88.6629　　　(D26)
　　27　　　　78.2651　　　5.215　　　1.80400　　　46.60
　　28　　 　-61.1685　　　(D28)
　　29　　　-115.4337　　　1.682　　　1.77387　　　47.25
　　30*　　　-84.6141　　　(D30)
　　31　　 　-93.1742　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　32　　　　47.5819　　　1.399
　　33　　　　51.8920　　　2.458　　　1.94594　　　17.98
　　34　　　　73.5164　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=1.46132E-06,A6=-1.42920E-09,A8=2.79764E-12,A10=5.33710E-15
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-3.76343E-06,A6=1.16052E-09,A8=-1.11309E-11,A10=1.96066E-14
　第３０面
　κ=1.0000,A4=9.30832E-06,A6=3.85397E-09,A8=-9.94633E-12,A10=2.27044E-14
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.000　　24.468　　49.503　 　　2.000　　24.468　　49.503
　D12　　20.478　 　3.818　 　2.074　　　20.478　 　3.818　 　2.074
　D19　 　8.916　 　3.265　 　2.000　 　　8.916　 　3.265　 　2.000
　D24　 　6.612　　13.356　　22.504　 　　5.023　　11.937　　20.255
　D26　 　3.664　 　3.898　 　2.010　 　　3.909　 　4.002　 　2.162
　D28　 　3.789　 　9.856　 　8.781　 　　4.421　　10.371　 　9.746
　D30　　11.138　 　7.275　 　2.224　　　11.850　 　8.075　 　3.355
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　134.376
　G2　　　　6　　 　-19.907
　G3　 　　14　　　　53.036
　G4　 　　20　　　　55.179
　G5　 　　25　　 　-69.654
　G6　 　　27　　　　43.428
　G7　 　　29　　 　399.999
　G8　 　　31　　 　-47.335
　図１７（Ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１７（Ｂ）は、第６実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ａ）は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第６実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１９～図２１および表７を用いて説明する。図１９は、第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第８レンズ群Ｇ１～Ｇ８が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合正レンズと、像側に平面を向けた平凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、から構成される。正レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と両凸形状の正レンズＬ５３との接合正レンズと、から構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、から構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１から構成される。正メニスカスレンズＬ７１は、像側のレンズ面が非球面である。
　第８レンズ群Ｇ８は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ８１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８２と、から構成される。第８レンズ群Ｇ８の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が、正の屈折力を有する前側レンズ群ＧＡを構成する。第２レンズ群Ｇ２が、負の屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１を構成する。第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とが、全体として正の屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２を構成する。第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７と、第８レンズ群Ｇ８とが、全体として負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＲを構成する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、後続レンズ群ＧＲを構成する第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７とが、互いに異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って物体側へ移動する。すなわち、第６レンズ群Ｇ６が、後続レンズ群ＧＲの最も物体側に配置された第１の合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第７レンズ群Ｇ７が、第１の合焦レンズ群ＧＦ１より像側に配置された他の合焦レンズ群である第２の合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
変倍比＝4.56
ｆＭ１ｗ＝-20.363　　　　　　　　　　　　　ｆＭ２ｗ＝33.345
ＭＴＦ１＝1.381　　　　　　　　　　　　　　ＭＴＦ２＝0.984
βＦ１ｗ＝0.763　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｗ＝0.948
βＦ１ｔ＝0.650　　　　　　　　　　　　　　βＦ２ｔ＝0.940
　　ｆＮ＝-30.226　　　　　　　　　　　　　　　ｆＬ＝100.683
　ｆＲｗ＝-177.170
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　22.600　　　　70.004　　 　103.000
ＦＮＯ　　　　　4.09　　　　　4.09　　　　　4.08
　２ω　　 　　91.56　　 　　33.96　　 　　22.38
Ｙｍａｘ　 　　21.60　　 　　21.60　　 　　21.60
　ＴＬ　　　　139.45　　　　165.05　　　　199.45
　ＢＦ　　 　　11.779　　　　38.577　　　　39.906
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　物体面　　　　∞
　　1　　 　6659.3699　　　2.000　　　1.84666　　　23.80
　　2　　　　195.3556　　　6.352　　　1.59319　　　67.90
　　3　　 　-273.7600　　　0.200
　　4　　 　　73.6739　　　4.876　　　1.77250　　　49.62
　　5　　　　149.1863　　　(D5)
　　6*　　 　113.0230　　　1.500　　　1.74389　　　49.53
　　7　　 　　19.5406　　　7.132
　　8　　　　-63.0618　　　1.000　　　1.59319　　　67.90
　　9　　 　　24.3284　　　6.267　　　1.68893　　　31.16
　　10　　 　-43.5952　　　0.573
　　11　　 　-34.2926　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)
　　13　　　　　∞　　 　　2.000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　14*　　 　57.8680　　　3.090　　　1.69343　　　53.30
　　15　　　-302.2108　　　0.200
　　16　　　　48.4547　　　4.785　　　1.59319　　　67.90
　　17　　 　-53.3050　　　(D17)
　　18　　 　-38.1755　　　1.000　　　1.83481　　　42.730
　　19　　 　616.7068　　　(D19)
　　20　　　　42.1940　　　4.851　　　1.59319　　　67.90
　　21　　 　-69.0643　　　0.200
　　22　　　　98.4698　　　1.000　　　1.81600　　　46.59
　　23　　　　19.6428　　　7.597　　　1.49782　　　82.57
　　24　　 　-56.1321　　　(D24)
　　25　　 　-29.3608　　　1.000　　　1.90200　　　25.26
　　26　　 　-58.1915　　　1.995
　　27　　　　90.0589　　　5.380　　　1.80400　　　46.60
　　28　　 　-48.9540　　　(D28)
　　29　　 　-85.0115　　　1.709　　　1.77387　　　47.25
　　30*　　　-65.3126　　　(D30)
　　31　　 　-62.1123　　　1.000　　　1.83481　　　42.73
　　32　　　　42.8077　　　3.227
　　33　　　　69.1642　　　3.143　　　1.94594　　　17.98
　　34　　 　247.0342　　　BF
　　像面　　　　∞
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=2.33500E-06,A6=-8.92215E-10,A8=-3.76442E-12,A10=9.61354E-15
　第１４面
　κ=1.0000,A4=-2.41342E-06,A6=1.12249E-09A8=-3.73343E-13,A10=-1.07003E-14
　第３０面
　κ=1.0000,A4=9.05002E-06,A6=4.53686E-10,A8=5.24788E-12,A10=-1.61841E-14
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　　近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.000　　17.263　　50.507　 　　2.000　　17.263　　50.507
　D12　　22.632　 　2.617　 　2.000　　　22.632　 　2.617　 　2.000
　D17　 　2.327　 　2.925　 　2.897　 　　2.327　 　2.925　 　2.897
　D19　　10.846　 　2.372　 　2.000　　　10.846　 　2.372　 　2.000
　D24　 　5.406　　14.281　　18.351　 　　4.526　　13.387　　16.970
　D28　 　2.000　 　8.343　 　8.382　 　　2.443　 　8.546　 　8.779
　D30　 　9.389　 　5.598　 　2.334　 　　9.827　 　6.289　 　3.318
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　153.821
　G2　　　　6　　 　-20.363
　G3　 　　14　　　　27.666
　G4　 　　18　　 　-43.034
　G5　 　　20　　　　44.173
　G6　 　　25　　　　84.579
　G7　 　　29　 　　350.941
　G8　 　　31　 　　-44.997
　図２０（Ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第７実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２１（Ａ）は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図２１（Ｂ）は、第７実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、無限遠合焦時だけでなく近距離合焦時においても、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　次に、［条件式対応値］の表を下記に示す。この表には、各条件式（１）～（１９）に対応する値を、全実施例（第１～第７実施例）について纏めて示す。
　条件式（１）　　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００
　条件式（２）　　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
　条件式（３）　　１．５０＜ｆ１／ｆＭ２１＜７．００
　条件式（４）　　２．００＜ｆ１／ｆｗ＜８．００
　条件式（５）　　０．２０＜｜ｆＦｓ｜／ｆ１＜２．００
　条件式（６）　　１．５０＜｜ｆＦｓ｜／（－ｆＭ１ｗ）＜５．００
　条件式（７）　　０．９０＜｜ｆＦｓ｜／ｆＭ２ｗ＜４．００
　条件式（８）　　０．２０＜ｆ１／（－ｆＲｗ）＜５．００
　条件式（９）　　０．１０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜３．００
　条件式（１０）　０．１０＜βＦ１ｗ／βＦ２ｗ＜３．００
　条件式（１１）　０．１０＜βＦ１ｔ／βＦ２ｔ＜３．００
　条件式（１２）　０．５０＜βＦ１ｗ＜２．６０
　条件式（１３）　０．２０＜βＦ２ｗ＜１．８０
　条件式（１４）　｛βＦ１ｗ＋（１／βＦ１ｗ）｝-2≦０．２５
　条件式（１５）　｛βＦ２ｗ＋（１／βＦ２ｗ）｝-2≦０．２５
　条件式（１６）　０．１０＜｜ｆＦｓ｜／｜ｆＲＦ｜＜４．００
　条件式（１７）　２ωｗ＞７５．０°
　条件式（１８）　ｆｔ／ｆｗ＞３．５０
　条件式（１９）　０．１０＜（－ｆＮ）／ｆＬ＜１．００
　［条件式対応値］（第１～第４実施例）
　　条件式　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例　　第４実施例
　　（１）　　　5.502　　 　　6.518　　 　　7.481　　 　　5.766
　　（２）　　　0.555　　 　　0.464　　 　　0.507　　 　　0.504
　　（３）　　　2.424　　 　　3.217　　 　　2.639　　 　　2.298
　　（４）　　　3.932　　 　　4.500　　 　　6.953　　 　　4.181
　　（５）　　　0.393　　 　　0.284　　 　　0.535　　 　　0.349
　　（６）　　　2.165　　 　　1.852　　 　　4.005　　 　　2.010
　　（７）　　　1.281　　 　　1.087　　 　　2.511　　 　　1.208
　　（８）　　　2.094　　 　　1.822　　 　　0.991　　 　　2.321
　　（９）　　　0.407　　 　　0.284　　 　　1.442　　 　　0.432
　（１０）　　　0.679　　 　　0.626　　 　　0.807　　 　　0.644
　（１１）　　　0.359　　 　　0.263　　 　　0.695　　 　　0.282
　（１２）　　　1.071　　 　　1.045　　 　　0.770　　 　　1.005
　（１３）　　　1.577　　 　　1.670　　 　　0.954　　 　　1.561
　（１４）　　　0.249　　 　　0.250　　 　　0.234　　 　　0.250
　（１５）　　　0.205　　 　　0.194　　 　　0.249　　 　　0.206
　（１６）　　　0.296　　 　　0.402　　 　　1.922　　 　　0.211
　（１７）　 　85.22　　 　　85.22　　 　　91.54　　 　　85.20
　（１８）　　　4.737　　 　　4.737　　 　　4.558　　 　　7.854
　（１９）　　　0.296　　 　　0.402　　 　　0.303　　 　　0.211
　［条件式対応値］（第５～第７実施例）
　　条件式　　第５実施例　　第６実施例　　第７実施例
　　（１）　　　5.889　　 　　6.750　　 　　7.554
　　（２）　　　0.504　　 　　0.500　　 　　0.521
　　（３）　　　2.254　　 　　2.534　　 　　5.560
　　（４）　　　4.123　　 　　5.440　　 　　6.806
　　（５）　　　0.359　　 　　0.323　　 　　0.550
　　（６）　　　2.112　　 　　2.182　　 　　4.154
　　（７）　　　1.246　　 　　1.333　　 　　2.537
　　（８）　　　2.280　　 　　0.707　　 　　0.868
　　（９）　　　0.391　　 　　1.073　　 　　1.403
　（１０）　　　0.647　　 　　0.806　　 　　0.805
　（１１）　　　0.283　　 　　0.725　　 　　0.692
　（１２）　　　1.002　　 　　0.765　　 　　0.763
　（１３）　　　1.550　　 　　0.949　　 　　0.948
　（１４）　　　0.250　　 　　0.233　　 　　0.233
　（１５）　　　0.208　　 　　0.249　　 　　0.249
　（１６）　　　0.203　　 　　0.917　　 　　1.880
　（１７）　 　85.20　　 　　86.44　　 　　91.56
　（１８）　　　7.854　　 　　4.696　　 　　4.558
　（１９）　　　0.203　　 　　0.213　　 　　0.300
　上記各実施例によれば、合焦レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく、静粛で高速なフォーカシング（合焦）を実現することができる。また、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の収差変動、および無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差変動が少ない変倍光学系を実現することができる。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の変倍光学系の実施例として７群構成および８群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、９群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本実施形態の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群との間、または第３レンズ群と第４レンズ群との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　Ｇ７　第７レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ８　第８レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (21)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有する第１中間レンズ群と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記後続レンズ群は、前記後続レンズ群の最も物体側に配置され、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群と、前記第１の合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に前記第１の合焦レンズ群と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群とを含み、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００
    　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
    　但し、ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭ１ｗ：広角端状態における前記第１中間レンズ群の焦点距離
    　　　　ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  2. 　前記第２中間レンズ群は、少なくとも二つの正の屈折力を有するレンズ群を含み、
    　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　１．５０＜ｆ１／ｆＭ２１＜７．００
    　但し、ｆＭ２１：前記第２中間レンズ群に含まれるレンズ群のうち最も物体側のレンズ群の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　２．００＜ｆ１／ｆｗ＜８．００
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜｜ｆＦｓ｜／ｆ１＜２．００
    　但し、ｆＦｓ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．５０＜｜ｆＦｓ｜／（－ｆＭ１ｗ）＜５．００
    　但し、ｆＦｓ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．９０＜｜ｆＦｓ｜／ｆＭ２ｗ＜４．００
    　但し、ｆＦｓ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭ２ｗ：広角端状態における前記第２中間レンズ群の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜ｆ１／（－ｆＲｗ）＜５．００
    　但し、ｆＲｗ：広角端状態における前記後続レンズ群の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜３．００
    　但し、ＭＴＦ１：望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記第１の合焦レンズ群の移動量の絶対値
    　　　　ＭＴＦ２：望遠端状態における無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記他の合焦レンズ群のうち前記第１の合焦レンズ群に最も近い合焦レンズ群の移動量の絶対値
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜βＦ１ｗ／βＦ２ｗ＜３．００
    　但し、βＦ１ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
    　　　　βＦ２ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜βＦ１ｔ／βＦ２ｔ＜３．００
    　但し、βＦ１ｔ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
    　　　　βＦ２ｔ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の望遠端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜βＦ１ｗ＜２．６０
    　但し、βＦ１ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜βＦ２ｗ＜１．８０
    　但し、βＦ２ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　｛βＦ１ｗ＋（１／βＦ１ｗ）｝-2≦０．２５
    　但し、βＦ１ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群より物体側に位置する合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の合成横倍率
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　｛βＦ２ｗ＋（１／βＦ２ｗ）｝-2≦０．２５
    　但し、βＦ２ｗ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち、最も像側の合焦レンズ群の広角端状態における無限遠物体合焦時の横倍率
  15. 　前記後続レンズ群は、前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち最も像側の合焦レンズ群より像側に配置された、少なくとも一つのレンズ群を含む請求項１～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１５に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜｜ｆＦｓ｜／｜ｆＲＦ｜＜４．００
    　但し、ｆＦｓ：前記後続レンズ群に含まれる合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＲＦ：前記少なくとも一つのレンズ群のうち、前記最も像側の合焦レンズ群の像側に隣り合って配置されたレンズ群の焦点距離
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　２ωｗ＞７５．０°
    　但し、２ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全画角
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　ｆｔ／ｆｗ＞３．５０
    　但し、ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜（－ｆＮ）／ｆＬ＜１．００
    　但し、ｆＮ：前記変倍光学系の像側から数えて２番目に配置されたレンズの焦点距離
    　　　　ｆＬ：前記変倍光学系の最も像側に配置されたレンズの焦点距離
  20. 　請求項１～１９のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えて構成される光学機器。
  21. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する前側レンズ群と、負の屈折力を有する第１中間レンズ群と、正の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記後続レンズ群は、前記後続レンズ群の最も物体側に配置され、合焦の際に光軸に沿って移動する第１の合焦レンズ群と、前記第１の合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に前記第１の合焦レンズ群と異なる軌跡で光軸に沿って移動する少なくとも一つの他の合焦レンズ群とを含み、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する変倍光学系の製造方法。
    　４．３０＜ｆ１／（－ｆＭ１ｗ）＜１０．００
    　０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
    　但し、ｆ１：前記前側レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭ１ｗ：広角端状態における前記第１中間レンズ群の焦点距離
    　　　　ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
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