JP7420200B2 - 変倍光学系および光学機器 - Google Patents

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Description

本発明は、変倍光学系およびこれを用いた光学機器に関する。
従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。変倍光学系においては、変倍または合焦の際の収差の変動を抑えることが求められている。
特開２０１３－１６０９４４号公報
第１の態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とを有し、前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、２つの正の屈折力を有する単レンズからなり、以下の条件式を満足する。
０．２０＜ｆ３／ｆ４＜２．５０
但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
第２の態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とからなり、前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群と、第７レンズ群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが光軸に沿って移動し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、前記第７レンズ群が光軸に沿って物体側へ移動し、前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、前記合焦レンズ群は、３つ以下の単レンズからなり、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、１つ以上の正の屈折力を有するレンズからなり、前記開口絞りは、前記第３レンズ群の物体側に配置され、以下の条件式を満足する。
０．３５３≦ｆ３／ｆ４＜１．９０
但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
第３の態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とからなり、前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群と、第７レンズ群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、前記合焦レンズ群は、３つ以下の単レンズからなり、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、１つ以上の正の屈折力を有するレンズからなり、前記第４レンズ群は、１つの接合レンズからなり、以下の条件式を満足する。
０．３５２≦ｆ３／ｆ４＜１．９０
但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
第４の態様に係る光学機器は、上記変倍光学系を搭載して構成される。
第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３（Ａ）、図３（Ｂ）、および図３（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図５（Ａ）、図５（Ｂ）、および図５（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（Ａ）、図９（Ｂ）、および図９（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）、および図１１（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１５（Ａ）、図１５（Ｂ）、および図１５（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）、および図１７（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１（Ａ）、図２１（Ｂ）、および図２１（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
以下、本実施形態に係る変倍光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２２に基づいて説明する。このカメラ１は、図２２に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
次に、本実施形態に係る変倍光学系（撮影レンズ）について説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有す
る第４レンズ群Ｇ４と、後続レンズ群ＧＲとを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成される。後続レンズ群ＧＲは、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有している。第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１つ以上の正の屈折力を有するレンズから構成されている。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、少なくとも５つのレンズ群を有し、変倍の際に各レンズ群の間隔が変化する。これにより、本実施形態によれば、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の収差の変動を抑えることが可能になる。また、後続レンズ群ＧＲに合焦レンズ群を配置することで、合焦レンズ群を小型軽量化することができ、鏡筒が大型化することなく、高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現することが可能になる。また、第３レンズ群Ｇ３が、正の屈折力を有するレンズから構成されることにより、鏡筒が大型化することなく、望遠端状態における球面収差を補正することが可能になる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図４に示す変倍光学系ＺＬ（２）でもよく、図７に示す変倍光学系ＺＬ（３）でもよく、図１０に示す変倍光学系ＺＬ（４）でもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１３に示す変倍光学系ＺＬ（５）でもよく、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（６）でもよく、図１９に示す変倍光学系ＺＬ（７）でもよい。
上記構成の下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１）を満足する。
０．２０＜ｆ３／ｆ４＜２．５０ ・・・（１）
但し、ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
条件式（１）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなりすぎるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の上限値を２．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、２．３０、２．２０、２．１０、２．００、１．９０、１．８０、１．５０、１．３０、１．００、さらに０．９０に設定してもよい。
条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなりすぎるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、０．２５、０．２８、０．３０、０．３１、０．３２、０．３３、さらに０．３４に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第３１レンズと、正の屈折力を有する第３２レンズとからなることが望ましい。これにより、鏡筒が大型化することなく、望遠端状態における球面収差を良好に補正することができる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１１レンズと、正の屈折力を有する第１２レンズとを有し、以
下の条件式（２）を満足することが望ましい。
０．０１０＜ｄＰ１／ｆ１＜０．０７５ ・・・（２）
但し、ｄＰ１：第１１レンズの中心厚と第１２レンズの中心厚との和
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
条件式（２）は、第１１レンズの中心厚と第１２レンズの中心厚との和と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比を規定するものである。条件式（２）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（２）の上限値を０．０７４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、０．０７２、０．０７０、０．０６９、０．０６８、０．０６７、さらに０．０６６に設定してもよい。
条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなりすぎるため、鏡筒が大型化する。また、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることも困難になる。条件式（２）の下限値を０．０１５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３３、０．０３５、０．０３８、さらに０．０４０に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦レンズ群は、３つ以下の単レンズからなることが望ましい。これにより、合焦レンズ群を小型軽量化することができる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦レンズ群のうち少なくとも１つは、負の屈折力を有する単レンズを有することが望ましい。これにより、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦レンズ群は、開口絞りＳよりも像側に配置されることが望ましい。これにより、合焦レンズ群を小型軽量化することができる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳよりも像側に少なくとも４つのレンズ群が配置されることが望ましい。これにより、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが可能になる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
０．２０＜｜ｆＦ｜／ｆｔ＜４．００ ・・・（３）
但し、ｆＦ：合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
条件式（３）は、合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（３）を満足することで、鏡筒が大型化することなく、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が弱くなりすぎるため、合焦の際の合焦レンズ群の移動量が大きくなり、鏡筒が大型化する。条件式（３）の上限値を３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の上限値を、３．６０、３．４０、３．２０、３．００、２．８０、２．６０、２．４０、２．２０、さらに２．００に設定してもよい。
条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなりすぎるため、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を０．２３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．２５、０．２８、０．３０、０．３３、さらに０．３５に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、負レンズと正レンズとの接合レンズを有することが望ましい。これにより、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、負レンズと正レンズとの接合レンズを有し、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
１．００＜ｎＮ／ｎＰ＜１．３５ ・・・（４）
但し、ｎＮ：接合レンズにおける負レンズの屈折率
ｎＰ：接合レンズにおける正レンズの屈折率
条件式（４）は、第４レンズ群Ｇ４内の接合レンズにおける負レンズの屈折率と正レンズの屈折率との比を規定するものである。条件式（４）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、接合レンズにおける負レンズの屈折力が強くなりすぎるため、望遠端状態における球面収差の補正が過剰になり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の上限値を１．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を、１．３０、１．２９、１．２８、１．２７、１．２６、さらに１．２５に設定してもよい。
条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、接合レンズにおける負レンズの屈折力が弱くなりすぎるため、望遠端状態における球面収差の補正が不足し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を１．０２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を、１．０５、１．０８、１．１０、１．１１、１．１２、１．１３、１．１４、１．１５に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、負レンズと正レンズとの接合レンズを有し、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
０．２０＜νＮ／νＰ＜０．８５ ・・・（５）
但し、νＮ：接合レンズにおける負レンズのアッベ数
νＰ：接合レンズにおける正レンズのアッベ数
条件式（５）は、第４レンズ群Ｇ４内の接合レンズにおける負レンズのアッベ数と正レンズのアッベ数との比を規定するものである。条件式（５）を満足することで、色収差を良好に補正することができる。
条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、接合レンズにおける正レンズのアッベ数が小さくなるため、色収差が過大に発生し、色収差を補正することが困難になる。条件式（５）の上限値を０．８３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、０．８０、０．７８、０．７５、０．７３、０．７０、０．６８、０．６５、０．６３、０．６０、０．５８、０．５５、０．５３、さらに０．５０に設定してもよい。
条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、接合レンズにおける負レンズのアッベ数が小さくなるため、色収差の補正が過剰になる。条件式（５）の下限値を０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、０．２４、０．２５、０．２６、０．２７、０．２８、さらに０．２９に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
ｆ１／｜ｆＲｗ｜＜５．００ ・・・（６）
但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆＲｗ：広角端状態における後続レンズ群ＧＲの焦点距離
条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と広角端状態における後続レンズ群ＧＲの焦点距離との比を規定するものである。条件式（６）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、後続レンズ群ＧＲの屈折力が強くなりすぎるため、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の上限値を４．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、４．６０、４．４０、４．２０、４．００、３．８０、３．５０、３．００、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、さらに１．５０に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
２ωｗ＞７５° ・・・（７）
但し、ωｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの半画角
条件式（７）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの半画角を規定するものである。条件式（７）を満足することで、広い画角を有しながら、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の収差の変動を抑えることができる。条件式（７）の下限値を７６°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、７７°、７８°、７９°、８０°、８１°、さらに８２°に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００ ・・・（８）
但し、ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
条件式（８）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（８）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対してバックフォーカスが大きくなりすぎるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。条件式（８）の上限値を０．９５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の上限値を、０．９０、０．８５、０．８０、０．７８、０．７５、０．７３、０．７０、０．６８、さらに０．６５に設定してもよい。
条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離に対してバックフォーカスが小さくなりすぎるため、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になる。また、鏡筒のメカ部材を配置することが困難になる。条件式（８）の下限値を０．１５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の下限値を、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．３７、０．３８、０．４０、０．４２、０．４４、さらに０．４５に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦レンズ群が正の屈折力を有する場合、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
０．００＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜８．００ ・・・（９）
但し、ｒＲ１：変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
ｒＲ２：変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
条件式（９）は、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのシェイプファクターを規定するものである。条件式（９）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのコマ収差の補正力が不足するため、変倍の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（９）の上限値を７．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の上限値を、７．００、６．８０、６．５０、６．３０、６．００、５．８０、５．５０、５．３０、さらに５．００に設定してもよい。
条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのコマ収差の補正力が不足するため、変倍の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（９）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実
なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の下限値を、０．５０、０．８０、１．００、１．２０、１．５０、１．８０、２．００、２．２０、さらに２．５０に設定してもよい。
本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、合焦レンズ群が負の屈折力を有する場合、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
－４．００＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜４．００ ・・・（１０）
但し、ｒＲ１：変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
ｒＲ２：変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
条件式（１０）は、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのシェイプファクターを規定するものである。条件式（１０）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのコマ収差の補正力が不足するため、変倍の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の上限値を３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を、３．５０、３．３０、３．００、２．８０、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、さらに１．５０に設定してもよい。
条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、変倍光学系ＺＬの最も像側に配置されたレンズのコマ収差の補正力が不足するため、変倍の際の諸収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の下限値を－３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を、－３．５０、－３．３０、－３．００、－２．８０、－２．５０、－２．３０、－２．００、－１．８０、さらに－１．５０に設定してもよい。
続いて、図２３を参照しながら、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、後続レンズ群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。また、後続レンズ群ＧＲに、合焦の際に移動する合焦レンズ群を配置し、第３レンズ群Ｇ３に、少なくとも１つ以上の正の屈折力を有するレンズを配置する（ステップＳＴ３）。さらに、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、鏡筒が大型化することなく、高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現可能で、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の収差の変動および、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差の変動を抑えた変倍光学系を製造することが可能になる。
以下、各実施例に係る変倍光学系ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９は、第１～第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（７）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。なお、第１～第７実施例は本実施形態に対応する実施例である。各断面図には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。さらに、合
焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
これらの図（図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９）において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
以下に表１～表７を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙｍａｘは最大像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの空気換算距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。また、［全体諸元］の表において、ｆＲｗは、広角端状態における後続レンズ群の焦点距離を示す。
［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を、それぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。レンズ面が非球面
である場合には面番号に＊印を付して曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12 ・・・（Ａ）
［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。
［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
（第１実施例）
第１実施例について、図１～図３および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図１の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７３とから構成される。負レンズＬ７２は、物体側のレンズ面が非球面である。第７レン
ズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立に物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、第１の合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は、第２の合焦レンズ群に該当する。
以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
変倍比 2.74
ｆＲｗ＝-4993.677
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.8 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.10 45.26
33.84
Ｙｍａｘ 21.60 21.60
21.60
ＴＬ 139.35 158.45 169.16
ＢＦ 11.93 23.42
28.62
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 234.3873 2.500 1.84666 23.80
2 109.5180 5.200 1.75500 52.34
3 389.6852 0.200
4 59.0627 5.700 1.77250 49.62
5 135.3649 D5（可変）
6* 218.4420 2.000 1.74389 49.53
7 18.6957 9.658
8 -59.6856 1.300 1.77250 49.62
9 59.6856 0.442
10 39.2099 6.400 1.72825 28.38
11 -48.6731 1.933
12 -26.4065 1.300 1.61800 63.34
13 -71.7612 D13（可変）
14 ∞ 1.712 （絞りＳ）
15* 71.8876 2.500 1.69370 53.32
16 127.6411 0.716
17 38.7492 5.900 1.59319 67.90
18 -105.4274 D18（可変）
19 67.0276 1.300 1.73800 32.33
20 19.5126 9.700 1.49782 82.57
21 -50.5609 D21（可変）
22 -23.9237 1.200 1.72047 34.71
23 -56.2081 0.200
24 103.1749 5.900 1.59349 67.00
25 -33.0197 D25（可変）
26 -70.6288 3.500 1.79189 45.04
27* -38.2153 D27（可変）
28 -43.9824 3.000 1.94595 17.98
29 -32.4253 0.200
30* -100.5837 1.500 1.85207 40.15
31 88.1634 7.847
32 -25.2838 1.400 1.58913 61.22
33 -45.3661 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=5.27866E-06,A6=-5.41835E-09
A8=1.33113E-11,A10=-2.04736E-14,A12=2.05090E-17
第１５面
κ=1.0000,A4=-4.55747E-06,A6=-1.40092E-10
A8=-8.81384E-13,A10=-8.42653E-15,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.0000,A4=1.09543E-05,A6=-2.36281E-08
A8=1.42728E-10,A10=-5.02724E-13,A12=7.51800E-16
第３０面
κ=1.0000,A4=-2.18913E-06,A6=-2.29301E-08
A8=3.94582E-11,A10=-9.84200E-14,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 119.124
G2 6 -22.126
G3 14 40.880
G4 19 115.687
G5 22 124.717
G6 26 100.365
G7 28 -47.354
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5
1.780 21.220 30.246 1.780 21.220 30.246
D13 19.285 6.132 2.013 19.285
6.132 2.013
D18 9.167 3.866 1.493 9.167
3.866 1.493
D21 5.179 14.279 19.018 4.137 12.991 17.666
D25 2.679 3.515 2.616 3.249
4.079 3.027
D27 6.128 2.807 1.953 6.600
3.530 2.893
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝0.353
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.065
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝1.478
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.160
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.392
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝0.024
条件式（７） ２ωｗ＝85.10
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.482
条件式（９） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝3.518
図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系
の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３（Ａ）、図３（Ｂ）、および図３（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。
図２（Ａ）～図２（Ｃ）の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。図３（Ａ）～図３（Ｃ）の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応する開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
第２実施例について、図４～図６および表２を用いて説明する。図４は、第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図４の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７３とから構成される。負レンズＬ７２は、物体側のレンズ面が非球面である。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立に物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、第１の合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は、第２の合焦レンズ群に該当する。
以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
変倍比 2.74
ｆＲｗ＝-346.533
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.8 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.08 45.32
33.84
Ｙｍａｘ 21.60 21.60
21.60
ＴＬ 139.96 156.15 168.00
ＢＦ 11.76 26.07
29.33
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 282.3733 2.500 1.84666 23.80
2 123.2365 5.647 1.77250 49.62
3 1180.1775 0.200
4 59.2907 4.310 1.81600 46.59
5 98.9987 D5（可変）
6* 205.3191 2.000 1.74389 49.53
7 19.2200 9.185
8 -74.7032 1.300 1.83481 42.73
9 64.3697 0.324
10 41.9771 5.683 1.78472 25.64
11 -72.0408 4.071
12 -26.6709 1.300 1.60300 65.44
13 -52.5345 D13（可変）
14 ∞ 1.500 （絞りＳ）
15* 84.6431 3.039 1.58913 61.15
16 -4073.6051 0.200
17 42.4140 5.438 1.59319 67.90
18 -143.7473 D18（可変）
19 74.9775 1.300 1.73800 32.33
20 20.9860 9.090 1.49782 82.57
21 -48.9247 D21（可変）
22 -23.9603 1.200 1.73800 32.33
23 -52.8529 0.955
24 113.2572 5.800 1.59349 66.99
25 -32.1120 D25（可変）
26 -120.6162 3.500 1.74389 49.53
27* -50.8923 D27（可変）
28 -61.4253 3.215 1.94595 17.98
29 -34.3446 0.200
30* -69.3409 1.500 1.85108 40.12
31 72.0715 6.683
32 -23.1150 1.400 1.69680 55.52
33 -36.7553 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=4.34838E-06,A6=-2.30274E-09
A8=1.34342E-12,A10=2.08876E-15,A12=0.00000E+00
第１５面
κ=1.0000,A4=-4.08736E-06,A6=2.82731E-09
A8=-1.71368E-11,A10=2.81580E-14,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.0000,A4=9.77330E-06,A6=-1.31611E-08
A8=7.02329E-11,A10=-1.28887E-13,A12=0.00000E+00
第３０面
κ=1.0000,A4=-3.68898E-06,A6=-1.92901E-08
A8=3.36794E-11,A10=-8.19805E-14,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 133.226
G2 6 -23.579
G3 14 40.561
G4 19 115.254
G5 22 113.536
G6 26 115.868
G7 28 -42.726
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 2.000 18.194 30.046 2.000 18.194 30.046
D13 21.479 6.645 2.000 21.479
6.645 2.000
D18 9.801 4.462 1.500 9.801
4.462 1.500
D21 5.195 13.414 18.760 4.220 12.328 17.590
D25 2.295 3.824 2.737 2.742
4.222 2.950
D27 5.890 2.000 2.087 6.417
2.689 3.043
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝0.352
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.061
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝1.672
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.160
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.392
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝0.384
条件式（７） ２ωｗ＝85.08
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.475
条件式（９） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝4.389
図５（Ａ）、図５（Ｂ）、および図５（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
第３実施例について、図７～図９および表３を用いて説明する。図７は、第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正レンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７３とから構成される。負メニスカスレンズＬ７３は、物体側のレンズ面が非球面である。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立に物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、第１の合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は、第２の合焦レンズ群に該当する。
以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
変倍比 3.33
ｆＲｗ＝-219.096
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.8 50.0 82.5
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.12 45.44
28.34
Ｙｍａｘ 21.60 21.60
21.60
ＴＬ 150.97 164.85 185.45
ＢＦ 11.75 21.93
30.78
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 454.1335 2.500 1.94594 17.98
2 158.8346 5.629 1.81600 46.59
3 -1850.8518 0.200
4 62.5732 5.149 1.81600 46.59
5 111.4228 D5（可変）
6* 143.7538 2.000 1.81600 46.59
7 20.1321 9.695
8 -48.3009 2.346 1.88300 40.66
9 156.4679 0.200
10 65.6396 6.565 1.80518 25.45
11 -42.2522 2.354
12 -26.3896 1.200 1.69680 55.52
13 -61.8795 D13（可変）
14 ∞ 1.500 （絞りＳ）
15* 46.9137 2.985 1.81600 46.59
16 79.9069 0.200
17 56.4482 6.543 1.49782 82.57
18 -69.0474 D18（可変）
19 78.4165 1.300 1.90366 31.27
20 26.6178 9.263 1.59319 67.90
21 -58.5857 D21（可変）
22 -29.0948 1.200 1.80100 34.92
23 -53.3089 2.957
24 64.8393 6.500 1.48749 70.32
25 -36.2810 D25（可変）
26 -486.6338 2.667 1.58887 61.13
27* -77.9833 D27（可変）
28 208.9420 1.200 1.90366 31.27
29 40.1016 3.903
30 -103.6980 6.199 1.84666 23.80
31 -35.7067 3.104
32* -19.6292 1.500 1.81600 46.59
33 -40.5502 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=4.25283E-06,A6=-2.28156E-09
A8=-7.12258E-14,A10=7.16065E-15,A12=0.00000E+00
第１５面
κ=1.0000,A4=-3.75837E-06,A6=9.56813E-10
A8=-1.31531E-12,A10=1.97978E-16,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.0000,A4=1.09037E-05,A6=-5.09501E-11
A8=-1.76649E-12,A10=1.58609E-14,A12=0.00000E+00
第３２面
κ=1.0000,A4=1.01091E-05,A6=1.61408E-08
A8=3.76726E-12,A10=1.25182E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 130.092
G2 6 -23.049
G3 14 44.414
G4 19 100.000
G5 22 98.812
G6 26 157.320
G7 28 -42.703
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 2.000 21.323 36.906 2.000 21.323 36.906
D13 25.662 7.746 2.000 25.662
7.746 2.000
D18 9.597 5.312 1.500 9.597
5.312 1.500
D21 6.192 11.864 21.415 5.303 10.833 20.070
D25 2.000 3.105 2.000 2.411
3.415 2.346
D27 4.901 4.716 2.000 5.379
5.438 2.999
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝0.444
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.062
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝1.198
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.195
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.461
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝0.594
条件式（７） ２ωｗ＝85.12
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.475
条件式（９） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝2.877
図８（Ａ）、図８（Ａ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（Ａ）、図９（Ｂ）、および図９（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
参考例である第４実施例について、図１０～図１２および表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図１０の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５３とから構成される。正メニスカスレンズＬ５３は、像側のレンズ面が非球面である。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１と、両凹形状の負レンズＬ６２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とから構成される。負レンズＬ６２は、物体側のレンズ面が非球面である。第６レン
ズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、合焦レンズ群に該当する。
以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
変倍比 2.75
ｆＲｗ＝-356.649
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.08 45.26 33.84
Ｙｍａｘ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 139.95 154.92 168.36
ＢＦ 11.75 26.42 30.21
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 500.0000 2.500 1.84666 23.80
2 128.5654 5.629 1.77250 49.62
3 1528.3565 0.200
4 51.0685 4.893 1.81600 46.59
5 84.5957 D5（可変）
6* 150.2756 2.000 1.74389 49.53
7 19.5218 9.332
8 -70.5990 1.300 1.83481 42.73
9 68.8663 0.377
10 44.7171 5.665 1.78472 25.64
11 -66.3119 4.463
12 -25.4625 1.300 1.60300 65.44
13 -54.4747 D13（可変）
14 ∞ 1.500 （絞りＳ）
15* 93.5557 2.758 1.58913 61.15
16 731.3943 0.200
17 45.8800 5.212 1.59319 67.90
18 -126.9127 D18（可変）
19 57.2400 1.300 1.73800 32.33
20 21.3782 8.742 1.49782 82.57
21 -52.7685 D21（可変）
22 -23.6692 1.200 1.73800 32.33
23 -59.4644 0.200
24 110.3346 5.800 1.59349 67.00
25 -32.1046 4.444
26 -114.5585 3.326 1.74389 49.53
27* -41.8456 D27（可変）
28 -51.0521 2.929 1.94594 17.98
29 -33.3238 0.200
30* -98.8101 1.500 1.85108 40.12
31 58.4711 6.329
32 -25.4692 1.400 1.69680 55.52
33 -42.7921 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=4.65692E-06,A6=-1.64542E-09
A8=3.72186E-13,A10=4.82369E-15,A12=0.00000E+00
第１５面
κ=1.0000,A4=-3.70657E-06,A6=3.18672E-09
A8=-1.82835E-11,A10=3.59863E-14,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.0000,A4=1.13375E-05,A6=-1.49475E-08
A8=6.38011E-11,A10=-1.10074E-13,A12=0.00000E+00
第３０面
κ=1.0000,A4=-5.84233E-06,A6=-2.49185E-08
A8=2.26680E-11,A10=-7.54165E-14,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 136.259
G2 6 -23.493
G3 14 44.223
G4 19 90.807
G5 22 53.777
G6 28 -40.364
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 2.000 16.966 30.403 2.000 16.966 30.403
D13 20.342 6.266 2.000 20.342 6.266 2.000
D18 10.475 3.778 2.048 10.475 3.778 2.048
D21 4.711 14.758 17.000 4.046 13.957 16.055
D27 5.973 2.030 2.000 6.639 2.831 2.945
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝0.487
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.060
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝0.792
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.160
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.392
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝0.382
条件式（７） ２ωｗ＝85.08
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.475
条件式（９） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝3.941
図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）、および図１１（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差
図である。各諸収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
参考例である第５実施例について、図１３～図１５および表５を用いて説明する。図１３は、第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正レンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４とから構成される。正レンズＬ４１は、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ４４は、像側のレンズ面が非球面である。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、両凹形状の負レンズＬ５３とから構成される。負レンズＬ５３は、物体側のレンズ面が非球面である。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、合焦レンズ群に該当する。
以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
変倍比 2.75
ｆＲｗ＝-45.339
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.16 45.24 34.12
Ｙｍａｘ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 134.73 154.61 169.45
ＢＦ 13.56 26.94 34.84
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 10957.4900 2.500 1.84666 23.80
2 273.2507 3.923 1.59319 67.90
3 -4164.8091 0.200
4 97.8909 5.850 1.81600 46.59
5 1686.5488 D5（可変）
6* 500.0000 2.000 1.67798 54.89
7 19.6217 7.571
8 -119.4257 1.200 1.59319 67.90
9 74.2767 0.211
10 36.8572 5.028 1.85000 27.03
11 146.1931 4.217
12 -25.9063 1.200 1.60300 65.44
13 -48.3220 D13（可変）
14 ∞ 1.500 （絞りＳ）
15* 31.8609 3.346 1.79504 28.69
16 60.3817 1.288
17 65.3208 3.503 1.49782 82.57
18 -22831.8850 D18（可変）
19* 52.1943 4.361 1.82098 42.50
20 -99.8775 0.663
21 -484.1811 1.200 1.85478 24.80
22 19.0497 8.079 1.49782 82.57
23 -86.9834 3.675
24 61.0249 5.155 1.80604 40.74
25* -60.8291 D25（可変）
26 -310.5249 2.912 1.94594 17.98
27 -59.5174 0.200
28 -155.6589 1.200 1.77250 49.62
29 30.4299 6.880
30* -54.7368 1.300 1.95150 29.83
31 317.1233 D31（可変）
32 72.1520 4.819 1.83481 42.73
33 -315.4491 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4= 5.57412E-06,A6=-5.71627E-09
A8=9.08385E-12,A10=-4.74214E-15,A12=0.00000E+00
第１５面
κ=1.0000,A4=-5.90450E-06,A6=3.98445E-09
A8=-4.29920E-11,A10=9.10161E-14,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.0000,A4=-5.71112E-06,A6=-6.16170E-10
A8=2.42198E-11,A10=-5.71940E-14,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.0000,A4=2.37352E-06,A6=-6.63258E-09
A8=-2.39696E-11,A10=1.99908E-14,A12=0.00000E+00
第３０面
κ=1.0000,A4=-6.17314E-06,A6=-3.26346E-08
A8=1.32620E-10,A10=-6.33629E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 139.410
G2 6 -23.353
G3 14 51.116
G4 19 31.271
G5 26 -24.892
G6 32 70.741
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 2.000 21.443 31.758 2.000 21.443 31.758
D13 19.908 6.376 2.000 19.908 6.376 2.000
D18 9.100 3.184 2.000 9.100 3.184 2.000
D25 3.162 2.189 2.000 3.569 2.602 2.454
D31 3.023 10.499 12.881 2.616 10.087 12.426
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝1.635
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.046
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝0.367
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.238
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.300
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝3.075
条件式（７） ２ωｗ＝85.16
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.548
条件式（１０） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝0.628
図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１５（Ａ）、図１５（Ｂ）、および図１５（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
第６実施例について、図１６～図１８および表６を用いて説明する。図１６は、第６実
施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図１６の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として負の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４とから構成される。正レンズＬ４１は、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ４４は、像側のレンズ面が非球面である。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凹形状の負レンズＬ５２と、両凹形状の負レンズＬ５３とから構成される。負レンズＬ５３は、物体側のレンズ面が非球面である。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。
第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ７１から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、合焦レンズ群に該当する。
以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
変倍比 2.74
ｆＲｗ＝-40.687
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.8 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.96 2.98 2.99
２ω 85.16 45.20 34.12
Ｙｍａｘ 21.60 21.60 21.60
ＴＬ 138.57 158.72 174.45
ＢＦ 13.13 25.93 34.76
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 800.0000 2.500 1.84666 23.80
2 214.4014 3.846 1.59319 67.90
3 1317.1215 0.200
4 112.4262 5.452 1.81600 46.59
5 6769.9563 D5（可変）
6* 500.0000 2.000 1.67798 54.89
7 20.1483 7.488
8 -122.7141 1.200 1.59319 67.90
9 65.7886 0.272
10 36.9186 6.199 1.85000 27.03
11 167.8314 4.151
12 -26.0907 1.200 1.60300 65.44
13 -47.5468 D13（可変）
14 ∞ 1.500 （絞りＳ）
15* 34.4078 3.172 1.79504 28.69
16 61.0992 1.040
17 57.2334 3.808 1.49782 82.57
18 -5887.8063 D18（可変）
19* 56.4489 4.200 1.82098 42.50
20 -110.1792 0.505
21 -291.5983 1.200 1.85478 24.80
22 21.3003 9.632 1.49782 82.57
23 -65.8810 3.027
24 55.5374 5.156 1.80604 40.74
25* -64.8934 D25（可変）
26 -368.5041 2.887 1.94594 17.98
27 -62.4504 0.200
28 -158.4306 1.200 1.77250 49.62
29 31.1763 6.060
30* -91.4544 1.300 1.95150 29.83
31 81.4249 D31（可変）
32 57.0897 2.149 1.80518 25.45
33 69.0085 D33（可変）
34 73.7084 4.702 1.64000 60.19
35 -314.5384 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=4.89442E-06,A6=-5.03173E-09
A8=9.04508E-12,A10=-5.83062E-15,A12=0.00000E+00
第１５面
κ=1.0000,A4=-5.12384E-06,A6=3.61548E-09
A8=-3.66003E-11,A10=7.76731E-14,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.0000,A4=-5.21485E-06,A6=-8.93869E-10
A8=2.28848E-11,A10=-5.34780E-14,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.0000,A4=3.45860E-06,A6=-6.25344E-09
A8=-1.37950E-11,A10=2.51017E-14,A12=0.00000E+00
第３０面
κ=1.0000,A4=-6.74203E-06,A6=-2.42770E-08
A8= 5.92492E-11,A10=-3.49332E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 152.425
G2 6 -24.007
G3 14 52.775
G4 19 30.001
G5 26 -24.147
G6 32 379.967
G7 34 93.748
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 2.000 22.083 33.118 2.000 22.083 33.118
D13 20.464 6.484 2.000 20.464 6.484 2.000
D18 9.842 3.320 2.000 9.842 3.320 2.000
D25 2.978 2.225 2.053 3.339 2.586 2.447
D31 2.915 10.198 13.200 2.555 9.837 12.806
D33 1.000 2.234 1.084 1.000 2.234 1.084
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝1.759
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.042
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝0.356
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.238
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.300
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝3.746
条件式（７） ２ωｗ＝85.16
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.530
条件式（１０） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝0.620
図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）、および図１７（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
第７実施例について、図１９～図２１および表７を用いて説明する。図１９は、第７実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図１９の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなるレンズ群は、後続レンズ群ＧＲに該当し、全体として正の屈折力を有している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、第１１レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１２は、第１２レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２とから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に設けられ、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、第３１レンズに該当し、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ３２は、第３２レンズに該当する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合正レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７３から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ７２は、物体側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立に物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。すなわち、第５レンズ群Ｇ５は、第１の合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は、第２の合焦レンズ群に該当する。
以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
変倍比 2.74
ｆＲｗ＝4055.914
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.8 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 85.10 45.24
33.84
Ｙｍａｘ 21.60 21.60
21.60
ＴＬ 139.31 158.27 168.76
ＢＦ 11.75 23.48
28.76
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物体面 ∞
1 189.0188 2.500 1.84666 23.80
2 98.2637 5.200 1.75500 52.33
3 281.1360 0.200
4 58.7593 5.700 1.77250 49.62
5 135.0000 D5（可変）
6* 221.1138 2.000 1.74389 49.53
7 18.6091 9.662
8 -58.7660 1.300 1.77250 49.62
9 58.7660 0.506
10 39.8268 6.400 1.72825 28.38
11 -48.5880 1.773
12 -26.6513 1.300 1.61800 63.34
13 -70.7180 D13（可変）
14 ∞ 1.702 （絞りＳ）
15* 71.3000 2.500 1.69370 53.32
16 121.5261 0.202
17 38.6117 5.900 1.59319 67.90
18 -111.3842 D18（可変）
19 66.4297 1.300 1.73800 32.33
20 19.7070 9.700 1.49782 82.57
21 -49.1811 D21（可変）
22 -23.7160 1.200 1.72047 34.71
23 -55.5303 0.200
24 103.5406 5.980 1.59349 67.00
25 -32.7186 D25（可変）
26 -75.1626 3.736 1.79189 45.04
27* -39.1303 D27（可変）
28 -44.6016 3.000 1.94594 17.98
29 -32.9994 0.201
30* -101.4301 1.500 1.85207 40.15
31 85.4850 7.927
32 -25.8904 1.400 1.58913 61.22
33 -45.0397 BF
像面 ∞
［非球面データ］
第６面
κ=1.0000,A4=5.47971E-06,A6=-6.22095E-09
A8=1.44104E-11,A10=-2.08855E-14,A12=2.01910E-17
第１５面
κ=1.0000,A4=-4.50985E-06,A6=2.81159E-10
A8=-2.63745E-12,A10=-4.80538E-15,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.0000,A4=1.09182E-05,A6=-2.25976E-08
A8=1.43325E-10,A10=-4.96895E-13,A12=6.77820E-16
第３０面
κ=1.0000,A4=-2.19229E-06,A6=-2.44256E-08
A8=6.38954E-11,A10=-1.65927E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 118.121
G2 6 -21.898
G3 14 41.497
G4 19 109.585
G5 22 123.527
G6 26 98.560
G7 28 -47.807
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
D5 1.800 21.061 29.930 1.800 21.061 29.930
D13 19.119 6.127 2.000 19.119
6.127 2.000
D18 9.354 3.967 1.500 9.354
3.967 1.500
D21 5.286 14.229 18.845 4.337 12.953 17.517
D25 2.861 3.580 2.713 3.291
4.145 3.115
D27 6.143 2.841 2.028 6.662
3.552 2.955
［条件式対応値］
条件式（１） ｆ３／ｆ４＝0.379
条件式（２） ｄＰ１／ｆ１＝0.065
条件式（３） ｜ｆＦ｜／ｆｔ＝1.452
条件式（４） ｎＮ／ｎＰ＝1.160
条件式（５） νＮ／νＰ＝0.392
条件式（６） ｆ１／｜ｆＲｗ｜＝0.029
条件式（７） ２ωｗ＝85.10
条件式（８） ＢＦｗ／ｆｗ＝0.475
条件式（９） （ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＝3.704
図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２１（Ａ）、図２１（Ｃ）、および図２１（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
各実施例によれば、鏡筒が大型化することなく、高速で静粛性の高いオートフォーカスを実現可能で、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の収差の変動および、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の収差の変動を抑えた変倍光学系を実現することができる。
ここで、上述の第１～第７実施例は本実施形態の一具体例を示しているものであり、本実施形態はこれらに限定されるものではない。
なお、以下の内容は、本実施形態に係る変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
変倍光学系の数値実施例として６群構成のものと７群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、８群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、変倍光学系の最も物体側や最も像面側に、レンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群
Ｇ７ 第７レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (16)

  1. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とを有し、
    前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、
    前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、
    前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、
    前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、２つの正の屈折力を有する単レンズからなり、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．２０＜ｆ３／ｆ４＜２．５０
    但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  2. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群と、第７レンズ群とからなり、
    変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが光軸に沿って移動し、
    広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、前記第７レンズ群が光軸に沿って物体側へ移動し、
    前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、
    前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、
    前記合焦レンズ群は、３つ以下の単レンズからなり、
    前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、
    前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、１つ以上の正の屈折力を有するレンズからなり、
    前記開口絞りは、前記第３レンズ群の物体側に配置され、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．３５３≦ｆ３／ｆ４＜１．９０
    但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  3. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    前記後続レンズ群は、物体側から順に並んだ、第５レンズ群と、第６レンズ群と、第７レンズ群とからなり、
    変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、合焦の際に移動する合焦レンズ群を有し、
    前記合焦レンズ群は、開口絞りよりも像側に配置され、
    前記合焦レンズ群は、３つ以下の単レンズからなり、
    前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１のレンズと、正の屈折力を有する第２のレンズと、正の屈折力を有する第３のレンズとからなり、
    前記第３レンズ群は、前記第３レンズ群の最も物体側に配置された正の屈折力を有する単レンズを含む、１つ以上の正の屈折力を有するレンズからなり、
    前記第４レンズ群は、１つの接合レンズからなり、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．３５２≦ｆ３／ｆ４＜１．９０
    但し、ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  4. 前記第４レンズ群は、負レンズと正レンズとの接合レンズを有する請求項１または２に記載の変倍光学系。
  5. 以下の条件式を満足する請求項４に記載の変倍光学系。
    １．００＜ｎＮ／ｎＰ＜１．３５
    但し、ｎＮ：前記接合レンズにおける前記負レンズの屈折率
    ｎＰ：前記接合レンズにおける前記正レンズの屈折率
  6. 以下の条件式を満足する請求項４または５に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜νＮ／νＰ＜０．８５
    但し、νＮ：前記接合レンズにおける前記負レンズのアッベ数
    νＰ：前記接合レンズにおける前記正レンズのアッベ数
  7. 以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０１０＜ｄＰ１／ｆ１＜０．０７５
    但し、ｄＰ１：前記第１のレンズの中心厚と前記第２のレンズの中心厚との和
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  8. 前記合焦レンズ群のうち少なくとも１つは、負の屈折力を有する単レンズを有する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 前記開口絞りよりも像側に少なくとも４つのレンズ群が配置される請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜｜ｆＦ｜／ｆｔ＜４．００
    但し、ｆＦ：前記合焦レンズ群のうち最も屈折力が強い前記合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  11. 以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ｆ１／｜ｆＲｗ｜＜５．００
    但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆＲｗ：広角端状態における前記後続レンズ群の焦点距離
  12. 以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ２ωｗ＞７５°
    但し、ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
  13. 以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
    但し、ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  14. 前記合焦レンズ群が正の屈折力を有する場合、以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．００＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜８．００
    但し、ｒＲ１：前記変倍光学系の最も像側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    ｒＲ２：前記変倍光学系の最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
  15. 前記合焦レンズ群が負の屈折力を有する場合、以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    －４．００＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜４．００
    但し、ｒＲ１：前記変倍光学系の最も像側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    ｒＲ２：前記変倍光学系の最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
  16. 請求項１～１５のいずれかに記載の変倍光学系を搭載して構成される光学機器。
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