WO2024034309A1 - 変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2024034309A1
WO2024034309A1 PCT/JP2023/025401 JP2023025401W WO2024034309A1 WO 2024034309 A1 WO2024034309 A1 WO 2024034309A1 JP 2023025401 W JP2023025401 W JP 2023025401W WO 2024034309 A1 WO2024034309 A1 WO 2024034309A1
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WO
WIPO (PCT)
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lens group
optical system
group
refractive power
conditional expression
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Application number
PCT/JP2023/025401
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English (en)
French (fr)
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拓郎 小野
秀幸 城
Original Assignee
株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing a variable magnification optical system.
  • variable magnification optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc. have been proposed (for example, see Patent Document 1).
  • variable magnification optical system it is difficult to achieve brightness and good optical performance while making it compact.
  • the variable magnification optical system includes an object side lens group having positive refractive power, an intermediate group having positive refractive power, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the intermediate group includes at least one lens group
  • the rear group includes a first subsequent lens group having a negative refractive power and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a third succeeding lens group having a negative refractive power the distance between adjacent lens groups changes during zooming
  • the second succeeding lens group has: It moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression. 1.05 ⁇ f1/TLw ⁇ 2.00
  • f1 Focal length of the object side lens group
  • TLw Total length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • the variable magnification optical system includes an object side lens group having positive refractive power, an intermediate group having positive refractive power, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the intermediate group includes at least one lens group
  • the rear group includes a first subsequent lens group having a negative refractive power and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • a third succeeding lens group having a negative refractive power, and when changing magnification, the distance between adjacent lens groups changes, and at least a portion of the intermediate group
  • the lens group is fixed with respect to the image plane and satisfies the following conditional expression. 2.00 ⁇ f1/fMw ⁇ 7.00 However, f1: focal length of the object-side lens group fMw: composite focal length of the intermediate group in the wide-angle end state
  • An optical device includes the variable magnification optical system described above.
  • a method for manufacturing a variable power optical system includes: an object side lens group having a positive refractive power, an intermediate group having a positive refractive power, and a rear lens group arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the intermediate group includes at least one lens group, and the rear group includes negative refractive power lenses arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second subsequent lens group has a step of arranging each lens within the lens barrel such that the interval changes, the second subsequent lens group moves along the optical axis during focusing, and the following conditional expression is satisfied. 1.05 ⁇ f1/TLw ⁇ 2.00 However, f1: Focal length of the object side lens group TLw: Total length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • a method for manufacturing a variable power optical system includes: an object side lens group having a positive refractive power, an intermediate group having a positive refractive power, and a rear lens group arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the intermediate group includes at least one lens group, and the rear group includes negative refractive power lenses arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the method includes the step of arranging each lens within the lens barrel such that the interval changes, at least some of the lens groups in the intermediate group are fixed with respect to the image plane, and the following conditional expression is satisfied. 2.00 ⁇ f1/fMw ⁇ 7.00 However, f1: focal length of the object-side lens group fMw: composite focal length of the intermediate group in the wide-angle end state
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a first example.
  • FIGS. 2A and 2B are diagrams of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the first embodiment, respectively.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a second example.
  • FIGS. 4A and 4B are diagrams of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the second embodiment, respectively.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a third example.
  • FIGS. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a third example.
  • 6A and 6B are diagrams of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third embodiment, respectively.
  • 1 is a diagram showing the configuration of a camera equipped with a variable magnification optical system according to each embodiment.
  • 3 is a flowchart illustrating a method for manufacturing the variable power optical system according to the first embodiment.
  • 7 is a flowchart showing a method for manufacturing a variable magnification optical system according to a second embodiment.
  • this camera 1 includes a main body 2 and a photographic lens 3 attached to the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control section (not shown) that controls the operation of the digital camera, and a liquid crystal screen 5.
  • the photographing lens 3 includes a variable magnification optical system ZL including a plurality of lens groups, and a lens position control mechanism (not shown) that controls the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism includes a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • variable magnification optical system ZL of the photographic lens 3 The light from the subject is collected by the variable magnification optical system ZL of the photographic lens 3 and reaches the image plane I of the image sensor 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image sensor 4 and recorded in a memory (not shown) as digital image data.
  • the digital image data recorded in the memory can be displayed on the liquid crystal screen 5 in response to user operations.
  • this camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera with a quick return mirror.
  • the variable magnification optical system ZL shown in FIG. 7 is a schematic representation of the variable magnification optical system provided in the photographic lens 3, and the lens configuration of the variable magnification optical system ZL is not limited to this configuration. do not have.
  • variable magnification optical system ZL (1) as an example of the variable magnification optical system (zoom lens) ZL according to the first embodiment has positive lenses arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of an object-side lens group GA having refractive power, an intermediate group GM having positive refractive power, and a rear group GR. The intermediate group GM has at least one lens group.
  • the rear group GR includes a first subsequent lens group GR1 having a negative refractive power, a second subsequent lens group GR2 having a positive refractive power, and a second subsequent lens group GR2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. and a third subsequent lens group GR3.
  • the second subsequent lens group GR2 moves along the optical axis during focusing.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 1.05 ⁇ f1/TLw ⁇ 2.00...(1)
  • f1 Focal length of the object side lens group
  • GA TLw Total length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • variable magnification optical system ZL it is possible to obtain a variable magnification optical system that is small, bright, and has good optical performance, and an optical device equipped with this variable magnification optical system.
  • the variable power optical system ZL according to the first embodiment may be the variable power optical system ZL(2) shown in FIG. 3 or the variable power optical system ZL(3) shown in FIG. 5.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the focal length of the object-side lens group GA and the total length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (1), spherical aberration can be favorably corrected.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of conditional expression (1) exceeds the upper limit, the refractive power of the object-side lens group GA becomes weak, making it difficult to make the variable power optical system ZL smaller while correcting spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (1) By setting the upper limit of conditional expression (1) to 1.90, 1.80, 1.70, 1.60, and even 1.50, the effects of this embodiment can be made more reliable. can.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of conditional expression (1) is below the lower limit value, the refractive power of the object-side lens group GA becomes strong, making it difficult to correct the spherical aberration that occurs in the telephoto end state.
  • the lower limit of conditional expression (1) By setting the lower limit of conditional expression (1) to 1.10, 1.15, 1.20, 1.25, and even 1.30, the effects of this embodiment can be made more reliable. can.
  • variable magnification optical system ZL according to the second embodiment has the same configuration as the variable magnification optical system ZL according to the first embodiment, and therefore will be described using the same reference numerals as those in the first embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (1) as an example of the variable magnification optical system (zoom lens) ZL according to the second embodiment has positive lenses arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of an object-side lens group GA having refractive power, an intermediate group GM having positive refractive power, and a rear group GR.
  • the intermediate group GM has at least one lens group.
  • the rear group GR includes a first subsequent lens group GR1 having a negative refractive power, a second subsequent lens group GR2 having a positive refractive power, and a second subsequent lens group GR2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. and a third subsequent lens group GR3.
  • the distance between adjacent lens groups changes, and at least some of the lens groups in the intermediate group GM are fixed with respect to the image plane I.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (2). 2.00 ⁇ f1/fMw ⁇ 7.00...(2)
  • f1 Focal length of the object side lens group
  • GA fMw Combined focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • variable magnification optical system ZL may be the variable power optical system ZL(2) shown in FIG. 3 or the variable power optical system ZL(3) shown in FIG. 5.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate relationship between the focal length of the object-side lens group GA and the composite focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (2), comatic aberration and field curvature can be favorably corrected.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, the refractive power of the intermediate group GM in the wide-angle end state becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in coma aberration and field curvature during zooming.
  • the upper limit of conditional expression (2) By setting the upper limit of conditional expression (2) to 6.75, 6.50, 6.25, 6.00, 5.75, and even 5.50, the effect of this embodiment can be made more reliable. It can be done.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of conditional expression (2) is below the lower limit value, the refractive power of the intermediate group GM in the wide-angle end state becomes weak, and it is possible to make the variable magnification optical system ZL smaller while correcting coma aberration and curvature of field. It becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (2) By setting the lower limit value of conditional expression (2) to 2.25, 2.50, 2.75, 3.00, 3.25, and further to 3.50, the effect of this embodiment can be made more reliable. It can be done.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the second subsequent lens group GR2 moves along the optical axis during focusing.
  • variable magnification optical system ZL According to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (3). 1.50 ⁇ f1/(-fn1) ⁇ 6.00...(3)
  • fn1 Focal length of the lens group located closest to the object side among the lens groups having negative refractive power in the variable magnification optical system ZL
  • Conditional expression (3) expresses an appropriate relationship between the focal length of the object side lens group GA and the focal length of the lens group disposed closest to the object side among the lens groups having negative refractive power in the variable magnification optical system ZL. This stipulates the following. By satisfying conditional expression (3), spherical aberration can be favorably corrected.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, the refractive power of the object-side lens group GA becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (3) By setting the upper limit of conditional expression (3) to 5.50, 5.00, 4.50, 4.00, and even 3.50, the effects of each embodiment can be made more reliable. can.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit value, the refractive power of the object-side lens group GA becomes strong, making it difficult to correct the spherical aberration that occurs in the telephoto end state.
  • the lower limit of conditional expression (3) By setting the lower limit of conditional expression (3) to 1.75, 2.00, 2.25, or even 2.50, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (4).
  • fR3 Focal length of the third subsequent lens group GR3
  • ft Focal length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the focal length of the third subsequent lens group GR3 and the focal length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (4) If the corresponding value of conditional expression (4) exceeds the upper limit, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting distortion.
  • the upper limit of conditional expression (4) By setting the upper limit of conditional expression (4) to 0.80, 0.60, 0.50, or even 0.40, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of conditional expression (4) is below the lower limit value, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in distortion aberration during zooming.
  • the lower limit of conditional expression (4) By setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.10, 0.15, 0.20, or even 0.25, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (5).
  • fR3 Focal length of the third subsequent lens group GR3
  • fw Focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the focal length of the third subsequent lens group GR3 and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of conditional expression (5) exceeds the upper limit, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting distortion.
  • the upper limit of conditional expression (5) By setting the upper limit of conditional expression (5) to 1.75, 1.50, 1.25, and even 1.00, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (5) When the corresponding value of conditional expression (5) is below the lower limit, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in distortion aberration during zooming.
  • the lower limit of conditional expression (5) By setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.20, 0.40, 0.50, or even 0.60, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (6). 0.15 ⁇ (TLt-TLw)/TLw ⁇ 1.00 (6)
  • TLt Total length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state
  • TLw Total length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (6) defines an appropriate relationship between the total length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state and the total length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, the refractive power of the object-side lens group GA becomes weak, making it difficult to make the variable power optical system ZL smaller while correcting spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (6) By setting the upper limit of conditional expression (6) to 0.90, 0.80, 0.70, or even 0.60, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of conditional expression (6) is below the lower limit value, the refractive power of the object-side lens group GA becomes strong, making it difficult to correct the spherical aberration that occurs in the telephoto end state.
  • the lower limit of conditional expression (6) By setting the lower limit of conditional expression (6) to 0.20, 0.25, 0.30, or even 0.35, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (7). 1.50 ⁇ f1/(-fR3) ⁇ 6.00...(7)
  • fR3 focal length of the third subsequent lens group GR3
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the focal length of the object-side lens group GA and the focal length of the third subsequent lens group GR3. By satisfying conditional expression (7), it is possible to satisfactorily correct coma aberration.
  • conditional expression (7) When the corresponding value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, the refractive power of the object side lens group GA becomes weaker than the refractive power of the third subsequent lens group GR3, making it difficult to correct coma aberration.
  • the upper limit of conditional expression (7) By setting the upper limit of conditional expression (7) to 5.50, 5.00, 4.50, or even 4.00, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (7) When the corresponding value of conditional expression (7) is below the lower limit value, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting coma aberration.
  • the lower limit value of conditional expression (7) By setting the lower limit value of conditional expression (7) to 1.60, 1.70, 1.80, 1.90, and even 2.00, the effects of each embodiment can be made more reliable. can.
  • the third subsequent lens group GR3 includes a lens that satisfies the following conditional expressions (8) and (9). 50.0 ⁇ d3 ⁇ 80.0...(8) 1.45 ⁇ nd3 ⁇ 1.58...(9) However, ⁇ d3: Abbe number of the lens in the third subsequent lens group GR3 nd3: Refractive index for the d-line of the lens in the third subsequent lens group GR3
  • Conditional expression (8) defines an appropriate range for the Abbe number of the lenses in the third subsequent lens group GR3.
  • Conditional expression (9) defines an appropriate range for the refractive index for the d-line of the lenses in the third subsequent lens group GR3.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit, the material of the lenses in the third subsequent lens group GR3 will be a special glass, and the manufacturing cost will increase.
  • the upper limit of conditional expression (8) By setting the upper limit of conditional expression (8) to 79.0, 78.0, 77.0, or even 75.0, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (8) When the corresponding value of conditional expression (8) is below the lower limit value, it becomes difficult to correct the chromatic aberration of magnification.
  • the lower limit value of conditional expression (8) By setting the lower limit value of conditional expression (8) to 51.0, 52.0, 53.0, 54.0, and further to 55.0, the effects of each embodiment can be made more reliable. can.
  • conditional expression (9) exceeds the upper limit, the material of the lenses in the third subsequent lens group GR3 becomes a high refractive index material, and the weight increases.
  • the upper limit of conditional expression (9) is 1.57, 1.56, and even 1.55, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (9) If the corresponding value of conditional expression (9) is below the lower limit value, the material of the lens in the third subsequent lens group GR3 becomes a low refractive index material, and the curvature of the surface of the lens needs to be increased, so that distortion is corrected. becomes difficult to do.
  • the lower limit of conditional expression (9) By setting the lower limit of conditional expression (9) to 1.46, 1.47, and even 1.48, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL According to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (10). 1.80 ⁇ TLw/(-fR3) ⁇ 2.70...(10) However, TLw: Total length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state fR3: Focal length of the third subsequent lens group GR3
  • Conditional expression (10) defines an appropriate relationship between the total length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state and the focal length of the third subsequent lens group GR3. By satisfying conditional expression (10), the overall length of the variable power optical system ZL can be shortened while maintaining good optical performance.
  • conditional expression (10) exceeds the upper limit value, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in distortion aberration during zooming.
  • the upper limit of conditional expression (10) is 2.65, 2.60, 2.55, and even 2.50, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (10) If the corresponding value of conditional expression (10) is below the lower limit, the total length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state becomes long, making it difficult to shorten the total length of the variable magnification optical system ZL.
  • the lower limit of conditional expression (10) By setting the lower limit of conditional expression (10) to 1.85, 1.90, 1.95, and even 2.00, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL According to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (11). 0.30 ⁇ (-fR1)/fR2 ⁇ 1.30 (11)
  • fR1 Focal length of the first subsequent lens group GR1
  • fR2 Focal length of the second subsequent lens group GR2
  • Conditional expression (11) defines an appropriate relationship between the focal length of the first succeeding lens group GR1 and the focal length of the second succeeding lens group GR2. By satisfying conditional expression (11), spherical aberration can be favorably corrected.
  • conditional expression (11) exceeds the upper limit, the refractive power of the first subsequent lens group GR1 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (11) is 1.20, 1.10, 1.00, or even 0.90, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (11) When the corresponding value of conditional expression (11) is below the lower limit value, the refractive power of the first subsequent lens group GR1 becomes strong, making it difficult to correct spherical aberration.
  • the lower limit of conditional expression (11) By setting the lower limit of conditional expression (11) to 0.40, 0.50, or even 0.60, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (12). 0.70 ⁇ (-fR1)/fMw ⁇ 2.00 (12)
  • fR1 Focal length of the first subsequent lens group GR1
  • fMw Combined focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • Conditional expression (12) defines an appropriate relationship between the focal length of the first subsequent lens group GR1 and the composite focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (12), spherical aberration can be favorably corrected.
  • conditional expression (12) When the corresponding value of conditional expression (12) exceeds the upper limit, the refractive power of the first subsequent lens group GR1 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting spherical aberration.
  • the upper limit of conditional expression (12) By setting the upper limit of conditional expression (12) to 1.90, 1.80, 1.70, or even 1.65, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (12) When the corresponding value of conditional expression (12) is below the lower limit value, the refractive power of the first subsequent lens group GR1 becomes strong, making it difficult to suppress fluctuations in spherical aberration during zooming.
  • the lower limit of conditional expression (12) By setting the lower limit of conditional expression (12) to 0.80, 0.90, 1.00, or even 1.10, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL According to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (13). 1.00 ⁇ fR2/fMw ⁇ 3.00 (13)
  • fR2 Focal length of the second subsequent lens group GR2
  • fMw Combined focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • Conditional expression (13) defines an appropriate relationship between the focal length of the second subsequent lens group GR2 and the composite focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (13), field curvature can be favorably corrected.
  • conditional expression (13) exceeds the upper limit, the refractive power of the second subsequent lens group GR2 becomes weak, making it difficult to downsize the variable magnification optical system ZL while correcting field curvature.
  • the upper limit of conditional expression (13) is 2.90, 2.80, 2.70, 2.60, and even 2.50, the effects of each embodiment can be made more reliable. can.
  • conditional expression (13) When the corresponding value of conditional expression (13) is below the lower limit value, the refractive power of the second subsequent lens group GR2 becomes strong, making it difficult to correct the curvature of field.
  • the lower limit value of conditional expression (13) By setting the lower limit value of conditional expression (13) to 1.10, 1.20, 1.30, 1.35, and even 1.40, the effects of each embodiment can be made more reliable. can.
  • variable magnification optical system ZL According to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (14). 1.00 ⁇ (-fR3)/fMw ⁇ 3.50 (14) However, fR3: Focal length of the third subsequent lens group GR3 fMw: Combined focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state
  • Conditional expression (14) defines an appropriate relationship between the focal length of the third subsequent lens group GR3 and the composite focal length of the intermediate group GM in the wide-angle end state.
  • conditional expression (14) When the corresponding value of conditional expression (14) exceeds the upper limit, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes weak, making it difficult to downsize the variable power optical system ZL while correcting distortion aberration.
  • the upper limit of conditional expression (14) By setting the upper limit of conditional expression (14) to 3.00, 2.50, 2.25, or even 2.00, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (14) When the corresponding value of conditional expression (14) is below the lower limit value, the refractive power of the third subsequent lens group GR3 becomes strong, making it difficult to correct distortion aberration.
  • the lower limit of conditional expression (14) By setting the lower limit of conditional expression (14) to 1.10, 1.15, 1.20, and even 1.25, the effects of each embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system ZL according to the first embodiment and the second embodiment satisfy the following conditional expression (15). 0.10 ⁇ Bft/ft ⁇ 0.80 (15) However, Bft: Back focus of the variable power optical system ZL in the telephoto end state ft: Focal length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (15) defines an appropriate relationship between the back focus of the variable power optical system ZL in the telephoto end state and the focal length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (15) By satisfying conditional expression (15), it is possible to obtain a variable power optical system that is small, bright, and has good optical performance.
  • the upper limit of conditional expression (15) By setting the upper limit of conditional expression (15) to 0.75, 0.70, 0.65, 0.60, and even 0.50, the effects of this embodiment can be made more reliable. can. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (15) to 0.15, 0.20, 0.25, or even 0.30, the effects of this embodiment can be made more reliable.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the third subsequent lens group GR3 be fixed to the image plane I during variable power. This makes it possible to simplify the structure of parts that hold each lens group, and to reduce the weight of the variable power optical system ZL.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first subsequent lens group GR1 moves along the optical axis during focusing. This makes it possible to satisfactorily suppress fluctuations in field curvature during focusing.
  • an object-side lens group GA having a positive refractive power, an intermediate group GM having a positive refractive power, and a rear group GR are arranged in order from the object side along the optical axis (step ST1). At this time, at least one lens group is arranged in the intermediate group GM.
  • the rear group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a first trailing lens group GR1 having a negative refractive power, a second trailing lens group GR2 having a positive refractive power, and a second trailing lens group GR2 having a negative refractive power.
  • a third subsequent lens group GR3 is arranged.
  • the configuration is such that the distance between adjacent lens groups changes during zooming (step ST2).
  • the second subsequent lens group GR2 is configured to move along the optical axis during focusing (step ST3).
  • each lens is arranged within the lens barrel so that at least the above conditional expression (1) is satisfied (step ST4). According to such a manufacturing method, it is possible to manufacture a variable power optical system that is small, bright, and has good optical performance.
  • an object-side lens group GA having a positive refractive power, an intermediate group GM having a positive refractive power, and a rear group GR are arranged in order from the object side along the optical axis (step ST11). At this time, at least one lens group is arranged in the intermediate group GM.
  • the rear group GR includes, in order from the object side along the optical axis, a first trailing lens group GR1 having a negative refractive power, a second trailing lens group GR2 having a positive refractive power, and a second trailing lens group GR2 having a negative refractive power.
  • a third subsequent lens group GR3 is arranged.
  • the distance between adjacent lens groups changes, and at least some of the lens groups in the intermediate group GM are configured to be fixed with respect to the image plane I (step ST12).
  • each lens is arranged within the lens barrel so that at least the above conditional expression (2) is satisfied (step ST13). According to such a manufacturing method, it is possible to manufacture a variable power optical system that is small, bright, and has good optical performance.
  • variable magnification optical system ZL according to an example of each embodiment will be described based on the drawings.
  • 1, 3, and 5 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of variable magnification optical systems ZL ⁇ ZL(1) to ZL(3) ⁇ according to the first to third embodiments.
  • each lens group is shown when changing the power from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the direction of movement is indicated by an arrow.
  • the moving direction of the focusing lens group when focusing from infinity to a close object is indicated by an arrow together with the word "focus".
  • each lens group is represented by a combination of a symbol G and a number
  • each lens is represented by a combination of a symbol L and a number.
  • lens groups and the like are expressed using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. Therefore, even if the same combination of symbols and numbers is used between the embodiments, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 3 are shown below, of which Table 1 is a table showing each specification data of the first example, Table 2 is a table of the second example, and Table 3 is a table showing each specification data of the third example.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degree)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image plane of the variable magnification optical system when focusing at infinity, plus Bf (back focus), and Bf is the distance at infinity.
  • Bf back focus
  • Bf is the distance at infinity. The distance on the optical axis from the lens surface closest to the image plane of the variable magnification optical system to the image plane during long distance focusing (air equivalent distance) is shown.
  • fMw indicates the composite focal length of the intermediate group in the wide-angle end state.
  • the surface number indicates the order of the optical surfaces from the object side along the direction of propagation of the light ray
  • R is the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the surface spacing that is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member for the d-line
  • ⁇ d is the optical The Abbe number based on the d-line of the material of the member is shown.
  • the radius of curvature " ⁇ " indicates a plane or an aperture
  • (diaphragm S) indicates an aperture diaphragm S, respectively.
  • the description of the refractive index nd 1.00000 of air is omitted.
  • the [Variable Interval Data] table shows the surface spacing at surface number i where the surface spacing is (Di) in the [Lens Specifications] table. Further, the [Variable Interval Data] table shows the surface spacing in the infinity focus state and the surface spacing in the close focus state. D0 indicates the distance from the object to the lens surface closest to the object in the variable magnification optical system.
  • the [Lens group data] table shows the starting surface (the surface closest to the object) and focal length of each lens group.
  • the focal length f, radius of curvature R, surface spacing D, and other lengths are generally expressed in mm unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, even if the optical performance is proportionally reduced, the same optical performance can be obtained, so the present invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a first embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL(1) according to the first embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the first lens group G1 and the fourth lens group G4 move toward the object side along the optical axis
  • the second lens group G2 and the fifth lens group Lens group G5 moves toward the image plane along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the third lens group G3 and the sixth lens group G6 are fixed with respect to the image plane I.
  • an aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3, and during zooming, the aperture stop S moves along the optical axis together with the second lens group G2.
  • the sign (+) or (-) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this is the same in all the examples below.
  • the first lens group G1 includes a cemented positive lens consisting of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens L12. It is composed of a lens L13.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L21 and a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis; It is composed of a lens L23.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, a biconcave negative lens L33, and an object, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented negative lens with a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the side, a positive lens L35 having a convex shape on the object side, and a positive lens L36 having a biconvex shape.
  • the positive lens L35 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented negative lens consisting of a positive meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L51 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An image plane I is arranged on the image side of the sixth lens group G6.
  • the first lens group G1 corresponds to the object side lens group GA.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 constitute an intermediate group GM having positive refractive power as a whole.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the first subsequent lens group GR1 that constitutes the rear group GR.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the second subsequent lens group GR2 that constitutes the rear group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the third subsequent lens group GR3 that constitutes the rear group GR.
  • the first subsequent lens group GR1 (fourth lens group G4) moves toward the image plane along the optical axis
  • the second subsequent lens group GR2 (fifth lens group G4) moves toward the image plane along the optical axis.
  • Group G5) moves toward the object side along the optical axis.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable power optical system according to the first example.
  • FIG. 2(A) is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 2B is a diagram showing various aberrations when focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FNO indicates an F number
  • A indicates a half angle of view.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram each show the maximum half angle of view
  • the coma aberration diagram shows the value of each half angle of view.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that in the aberration diagrams of each example shown below, the same symbols as in this example are used, and overlapping explanations will be omitted.
  • variable magnification optical system according to the first example has excellent imaging performance with various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a second embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL(2) according to the second embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 move toward the object side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves along the optical axis. , and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the second lens group G2 and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • an aperture stop S is arranged inside the second lens group G2, and the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • the first lens group G1 includes a cemented positive lens consisting of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis; It is composed of a convex positive lens L13.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L21 and a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis; A lens L23, a biconvex positive lens L24, a biconvex positive lens L25, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L26, and a biconvex positive lens L27, and a biconvex positive lens. L28 and a biconvex positive lens L29.
  • the positive lens L28 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • An aperture stop S is arranged between the negative lens L23 and the positive lens L24 in the second lens group G2.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L41 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L51 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • An image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • the first lens group G1 corresponds to the object side lens group GA.
  • the second lens group G2 constitutes an intermediate group GM having positive refractive power as a whole.
  • the third lens group G3 corresponds to the first subsequent lens group GR1 that constitutes the rear group GR.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second subsequent lens group GR2 that constitutes the rear group GR.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the third subsequent lens group GR3 that constitutes the rear group GR.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the variable power optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4(A) is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • FIG. 4B is a diagram showing various aberrations when focusing on infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a third embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL(3) according to the third embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • It is composed of six lens groups G6 and a seventh lens group G7 having negative refractive power.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 move toward the object side along the optical axis
  • the The second lens group G2 and the sixth lens group G6 move toward the image plane along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the fourth lens group G4 and the seventh lens group G7 are fixed with respect to the image plane I.
  • an aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3, and during zooming, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes a cemented positive lens consisting of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis, and a cemented positive lens with a convex surface facing the object side. and a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L21 and a positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis; It is composed of a lens L23.
  • the third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L42 with a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented negative lens with a positive meniscus lens L43, a positive meniscus lens L44 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L45.
  • the positive meniscus lens L44 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens consisting of a positive meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L61 with a concave surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L61 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the seventh lens group G7 is composed of a plano-concave negative lens L71 with its plane facing toward the image plane.
  • the negative lens L71 has an aspherical lens surface on the object side.
  • An image plane I is arranged on the image side of the seventh lens group G7.
  • the first lens group G1 corresponds to the object side lens group GA.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 constitute an intermediate group GM having positive refractive power as a whole.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first subsequent lens group GR1 that constitutes the rear group GR.
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second subsequent lens group GR2 that constitutes the rear group GR.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the third subsequent lens group GR3 that constitutes the rear group GR.
  • the first subsequent lens group GR1 (fifth lens group G5) moves toward the image plane along the optical axis
  • the second subsequent lens group GR2 (sixth lens group G5) moves toward the image plane along the optical axis.
  • Group G6) moves toward the object side along the optical axis.
  • Table 3 lists the values of the specifications of the variable power optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6(A) is a diagram of various aberrations when focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • FIG. 6(B) is a diagram showing various aberrations when focusing on infinity in the telephoto end state of the variable power optical system according to the third embodiment. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system according to the third example has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and has excellent imaging performance.
  • Conditional expression (1) 1.05 ⁇ f1/TLw ⁇ 2.00
  • Conditional expression (2) 2.00 ⁇ f1/fMw ⁇ 7.00
  • Conditional expression (3) 1.50 ⁇ f1/(-fn1) ⁇ 6.00
  • Conditional expression (4) 0.05 ⁇ (-fR3)/ft ⁇ 1.00
  • Conditional expression (5) 0.00 ⁇ (-fR3)/fw ⁇ 2.00
  • Conditional expression (6) 0.15 ⁇ (TLt-TLw)/TLw ⁇ 1.00
  • Conditional expression (7) 1.50 ⁇ f1/(-fR3) ⁇ 6.00
  • Conditional expression (8) 50.0 ⁇ d3 ⁇ 80.0
  • Conditional expression (9) 1.45 ⁇ nd3 ⁇ 1.58
  • Conditional expression (10) 1.80 ⁇ TLw/(-fR3) ⁇ 2.70
  • Conditional expression (11) 0.30 ⁇ (-fR1)/fR2 ⁇ 1.30
  • Conditional expression (12) 0.70 ⁇ (-fR1)/fMw ⁇ 2.00
  • Conditional expression (11) 0.30 ⁇ (-fR1)/fMw ⁇ 2.00
  • variable power optical system of each embodiment one with a five group configuration, one with a six group configuration, and one with a seven group configuration are shown, but the present application is not limited to this, and other group configurations (for example, an eight group configuration) are shown. , 9 groups, 10 groups, etc.) can also be configured.
  • a configuration may be adopted in which a lens or lens group is added to the closest to the object side or the closest to the image plane of the variable magnification optical system of each embodiment.
  • a lens or lens group may be added to the intermediate group closest to the object side or closest to the image plane in the variable power optical system of each embodiment.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air gap that changes during zooming.
  • the first succeeding lens group and the second succeeding lens group i.e., the fourth lens group and the fifth lens group, or the third lens group and the fourth lens group, or the fifth lens group
  • a focusing lens group that focuses from an object at infinity to a close object by moving one or more lens groups, or partial lens groups in the optical axis direction (not limited to the lens group and the sixth lens group) Also good.
  • the focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for motor drive (using an ultrasonic motor or the like) for autofocus.
  • Corrects image blur caused by camera shake by moving the lens group or partial lens group so that it has a component perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) it in a plane that includes the optical axis. It can also be used as an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is spherical or flat because it facilitates lens processing and assembly adjustment and prevents deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even if the image plane shifts, there is little deterioration in depiction performance, which is preferable.
  • the aspherical surface can be an aspherical surface made by grinding, a glass molded aspherical surface made by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface made by molding resin into an aspherical shape on the glass surface. Either is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • the aperture stop is preferably disposed inside the intermediate group (that is, between the second lens group and the third lens group, or inside the second lens group), but it is preferable that the aperture stop is not provided with a member serving as an aperture stop.
  • the frame of the lens may be used instead.
  • Each lens surface may be coated with an antireflection film that has high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghosting and achieve optical performance with high contrast.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group G7 7th lens group I Image plane S Aperture diaphragm

Abstract

変倍光学系（ＺＬ）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群（ＧＡ）と、正の屈折力を有する中間群（ＧＭ）と、後群（ＧＲ）とからなり、中間群（ＧＭ）は、少なくとも１つのレンズ群を有し、後群（ＧＲ）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群（ＧＲ１）と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群（ＧＲ２）と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群（ＧＲ３）とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、第２後続レンズ群（ＧＲ２）は、合焦の際に光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する。　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００　但し、ｆ１：物体側レンズ群（ＧＡ）の焦点距離　ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系（ＺＬ）の全長

Description

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。このような変倍光学系においては、小型にしつつ、明るくて良好な光学性能を得ることが難しい。
特開２０２１－４３３７５号公報
　第１の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなり、前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第２後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する。
　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００
　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
　　　　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
　第２の態様に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなり、前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記中間群における少なくとも一部のレンズ群が像面に対して固定され、以下の条件式を満足する。
　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００
　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
　第３の態様に係る光学機器は、上記変倍光学系を備えて構成される。
　第４の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第２後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置するステップを有する。
　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００
　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
　　　　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
　第５の態様に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記中間群における少なくとも一部のレンズ群が像面に対して固定され、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置するステップを有する。
　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００
　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラ（光学機器）を図７に基づいて説明する。このカメラ１は、図７に示すように、本体２と、本体２に装着される撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶画面５とを備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる変倍光学系ＺＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）とを備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサと、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモータと、モータを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の変倍光学系ＺＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示することが可能である。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。また、図７に示す変倍光学系ＺＬは、撮影レンズ３に備えられる変倍光学系を模式的に示したものであり、変倍光学系ＺＬのレンズ構成はこの構成に限定されるものではない。
　次に、第１実施形態に係る変倍光学系について説明する。第１実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群ＧＡと、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、後群ＧＲとからなる。中間群ＧＭは、少なくとも１つのレンズ群を有する。後群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群ＧＲ３とを有する。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。第２後続レンズ群ＧＲ２は、合焦の際に光軸に沿って移動する。
　上記構成の下、第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１）を満足する。
　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００　・・・（１）
　但し、ｆ１：物体側レンズ群ＧＡの焦点距離
　　　　ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長
　第１実施形態によれば、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図３に示す変倍光学系ＺＬ（２）でも良く、図５に示す変倍光学系ＺＬ（３）でも良い。
　条件式（１）は、物体側レンズ群ＧＡの焦点距離と、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなり、球面収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（１）の上限値を、１．９０、１．８０、１．７０、１．６０、さらに１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなり、望遠端状態において発生する球面収差を補正することが困難になる。条件式（１）の下限値を、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、さらに１．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　次に、第２実施形態に係る変倍光学系について説明する。第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬと同様の構成であるため、第１実施形態と同一の符号を付して説明する。第２実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群ＧＡと、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、後群ＧＲとからなる。中間群ＧＭは、少なくとも１つのレンズ群を有する。後群ＧＲは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群ＧＲ３とを有する。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、中間群ＧＭにおける少なくとも一部のレンズ群が像面Ｉに対して固定される。
　上記構成の下、第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（２）を満足する。
　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００　・・・（２）
　但し、ｆ１：物体側レンズ群ＧＡの焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離
　第２実施形態によれば、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図３に示す変倍光学系ＺＬ（２）でも良く、図５に示す変倍光学系ＺＬ（３）でも良い。
　条件式（２）は、物体側レンズ群ＧＡの焦点距離と、広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２）を満足することで、コマ収差および像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における中間群ＧＭの屈折力が強くなり、変倍の際のコマ収差および像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（２）の上限値を、６．７５、６．５０、６．２５、６．００、５．７５、さらに５．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における中間群ＧＭの屈折力が弱くなり、コマ収差および像面湾曲を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（２）の下限値を、２．２５、２．５０、２．７５、３．００、３．２５、さらに３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第２後続レンズ群ＧＲ２は、合焦の際に光軸に沿って移動することが望ましい。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　１．５０＜ｆ１／（－ｆｎ１）＜６．００　・・・（３）
　但し、ｆｎ１：変倍光学系ＺＬにおける負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、物体側レンズ群ＧＡの焦点距離と、変倍光学系ＺＬにおける負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（３）を満足することで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなり、球面収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（３）の上限値を、５．５０、５．００、４．５０、４．００、さらに３．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなり、望遠端状態において発生する球面収差を補正することが困難になる。条件式（３）の下限値を、１．７５、２．００、２．２５、さらに２．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．０５＜（－ｆＲ３）／ｆｔ＜１．００　・・・（４）
　但し、ｆＲ３：第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離
　　　　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（４）は、第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離と、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、小型でありながら、歪曲収差を良好に補正することができる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が弱くなり、歪曲収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（４）の上限値を、０．８０、０．６０、０．５０、さらに０．４０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が強くなり、変倍の際の歪曲収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を、０．１０、０．１５、０．２０、さらに０．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．００＜（－ｆＲ３）／ｆｗ＜２．００　・・・（５）
　但し、ｆＲ３：第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（５）は、第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離と、広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、小型でありながら、歪曲収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が弱くなり、歪曲収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（５）の上限値を、１．７５、１．５０、１．２５、さらに１．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が強くなり、変倍の際の歪曲収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（５）の下限値を、０．２０、０．４０、０．５０、さらに０．６０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．１５＜（ＴＬｔ－ＴＬｗ）／ＴＬｗ＜１．００　・・・（６）
　但し、ＴＬｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全長
　　　　ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長
　条件式（６）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全長と、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が弱くなり、球面収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（６）の上限値を、０．９０、０．８０、０．７０、さらに０．６０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が強くなり、望遠端状態において発生する球面収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を、０．２０、０．２５、０．３０、さらに０．３５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　１．５０＜ｆ１／（－ｆＲ３）＜６．００　・・・（７）
　但し、ｆＲ３：第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離
　条件式（７）は、物体側レンズ群ＧＡの焦点距離と、第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、物体側レンズ群ＧＡの屈折力が第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力に比べて弱くなり、コマ収差を補正することが困難になる。条件式（７）の上限値を、５．５０、５．００、４．５０、さらに４．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が弱くなり、コマ収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（７）の下限値を、１．６０、１．７０、１．８０、１．９０、さらに２．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３後続レンズ群ＧＲ３は、以下の条件式（８）および条件式（９）を満足するレンズを有することが望ましい。
　５０．０＜νｄ３＜８０．０　・・・（８）
　１．４５＜ｎｄ３＜１．５８　・・・（９）
　但し、νｄ３：第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズのアッベ数
　　　　ｎｄ３：第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズのｄ線に対する屈折率
　条件式（８）は、第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズのアッベ数について、適切な範囲を規定するものである。条件式（９）は、第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズのｄ線に対する屈折率について、適切な範囲を規定するものである。条件式（８）および条件式（９）を満足することで、倍率色収差を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズの材料が特殊なガラスとなり、製造コストが高くなる。条件式（８）の上限値を、７９．０、７８．０、７７．０、さらに７５．０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、倍率色収差を補正することが困難になる。条件式（８）の下限値を、５１．０、５２．０、５３．０、５４．０、さらに５５．０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズの材料が高屈折率材料となり、重量が増加する。条件式（９）の上限値を、１．５７、１．５６、さらに１．５５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３におけるレンズの材料が低屈折率材料となり、当該レンズの表面の曲率を高くする必要があるため、歪曲収差を補正することが困難になる。条件式（９）の下限値を、１．４６、１．４７、さらに１．４８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　１．８０＜ＴＬｗ／（－ｆＲ３）＜２．７０　・・・（１０）
　但し、ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長
　　　　ｆＲ３：第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離
　条件式（１０）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長と、第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、良好な光学性能を維持しつつ、変倍光学系ＺＬの全長を短縮することができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が強くなり、変倍の際の歪曲収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１０）の上限値を、２．６５、２．６０、２．５５、さらに２．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長が長くなり、変倍光学系ＺＬの全長を短縮することが困難になる。条件式（１０）の下限値を、１．８５、１．９０、１．９５、さらに２．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　０．３０＜（－ｆＲ１）／ｆＲ２＜１．３０　・・・（１１）
　但し、ｆＲ１：第１後続レンズ群ＧＲ１の焦点距離
　　　　ｆＲ２：第２後続レンズ群ＧＲ２の焦点距離
　条件式（１１）は、第１後続レンズ群ＧＲ１の焦点距離と、第２後続レンズ群ＧＲ２の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、第１後続レンズ群ＧＲ１の屈折力が弱くなり、球面収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（１１）の上限値を、１．２０、１．１０、１．００、さらに０．９０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、第１後続レンズ群ＧＲ１の屈折力が強くなり、球面収差を補正することが困難になる。条件式（１１）の下限値を、０．４０、０．５０、さらに０．６０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　０．７０＜（－ｆＲ１）／ｆＭｗ＜２．００　・・・（１２）
　但し、ｆＲ１：第１後続レンズ群ＧＲ１の焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離
　条件式（１２）は、第１後続レンズ群ＧＲ１の焦点距離と、広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差を良好に補正することができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、第１後続レンズ群ＧＲ１の屈折力が弱くなり、球面収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（１２）の上限値を、１．９０、１．８０、１．７０、さらに１．６５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、第１後続レンズ群ＧＲ１の屈折力が強くなり、変倍の際の球面収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（１２）の下限値を、０．８０、０．９０、１．００、さらに１．１０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　１．００＜ｆＲ２／ｆＭｗ＜３．００　・・・（１３）
　但し、ｆＲ２：第２後続レンズ群ＧＲ２の焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離
　条件式（１３）は、第２後続レンズ群ＧＲ２の焦点距離と、広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、第２後続レンズ群ＧＲ２の屈折力が弱くなり、像面湾曲を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（１３）の上限値を、２．９０、２．８０、２．７０、２．６０、さらに２．５０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、第２後続レンズ群ＧＲ２の屈折力が強くなり、像面湾曲を補正することが困難になる。条件式（１３）の下限値を、１．１０、１．２０、１．３０、１．３５、さらに１．４０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
　１．００＜（－ｆＲ３）／ｆＭｗ＜３．５０　・・・（１４）
　但し、ｆＲ３：第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離
　　　　ｆＭｗ：広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離
　条件式（１４）は、第３後続レンズ群ＧＲ３の焦点距離と、広角端状態における中間群ＧＭの合成焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、小型でありながら、歪曲収差を良好に補正することができる。
　条件式（１４）の対応値が上限値を上回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が弱くなり、歪曲収差を補正しつつ変倍光学系ＺＬを小型にすることが困難になる。条件式（１４）の上限値を、３．００、２．５０、２．２５、さらに２．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１４）の対応値が下限値を下回ると、第３後続レンズ群ＧＲ３の屈折力が強くなり、歪曲収差を補正することが困難になる。条件式（１４）の下限値を、１．１０、１．１５、１．２０、さらに１．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　０．１０＜Ｂｆｔ／ｆｔ＜０．８０　・・・（１５）
　但し、Ｂｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカス
　　　　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１５）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系を得ることが可能になる。条件式（１５）の上限値を、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、さらに０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１５）の下限値を、０．１５、０．２０、０．２５、さらに０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、変倍の際に、第３後続レンズ群ＧＲ３が像面Ｉに対して固定されることが望ましい。これにより、各レンズ群を保持する部品等の構造を単純にすることが可能になり、変倍光学系ＺＬを軽量化することができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１後続レンズ群ＧＲ１は、合焦の際に光軸に沿って移動することが望ましい。これにより、合焦の際の像面湾曲の変動を良好に抑えることができる。
　続いて、図８を参照しながら、第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する物体側レンズ群ＧＡと、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、後群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、中間群ＧＭには、少なくとも１つのレンズ群を配置する。後群ＧＲには、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１後続レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群ＧＲ３とを配置する。次に、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。次に、第２後続レンズ群ＧＲ２が合焦の際に光軸に沿って移動するように構成する（ステップＳＴ３）。そして、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系を製造することが可能になる。
　続いて、図９を参照しながら、第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する物体側レンズ群ＧＡと、正の屈折力を有する中間群ＧＭと、後群ＧＲとを配置する（ステップＳＴ１１）。このとき、中間群ＧＭには、少なくとも１つのレンズ群を配置する。後群ＧＲには、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第１後続レンズ群ＧＲ１と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群ＧＲ２と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群ＧＲ３とを配置する。次に、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、中間群ＧＭにおける少なくとも一部のレンズ群が像面Ｉに対して固定されるように構成する（ステップＳＴ１２）。そして、少なくとも上記条件式（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１３）。このような製造方法によれば、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系を製造することが可能になる。
　以下、各実施形態の実施例に係る変倍光学系ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５は、第１～第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（３）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）～ＺＬ（３）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の移動方向を矢印で示している。また、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これら図１、図３、図５において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表３を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の変倍光学系の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上の距離にＢｆ（バックフォーカス）を加えた距離を示し、Ｂｆは無限遠合焦時の変倍光学系の最も像面側のレンズ面から像面までの光軸上の距離（空気換算距離）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。また、［全体諸元］の表において、ｆＭｗは、広角端状態における中間群の合成焦点距離を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12…（Ａ）
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。また、［可変間隔データ］の表には、無限遠合焦状態での面間隔、および近距離合焦状態での面間隔を示す。Ｄ０は、物体から変倍光学系における最も物体側のレンズ面までの距離を示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２および第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像面側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３および第６レンズ群Ｇ６は像面Ｉに対して固定される。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置され、変倍の際、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２とともに光軸に沿って移動する。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合負レンズと、物体側が凸形状の正レンズＬ３５と、両凸形状の正レンズＬ３６と、から構成される。正レンズＬ３５は、両側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合負レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。正メニスカスレンズＬ５１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１から構成される。負メニスカスレンズＬ６１は、物体側のレンズ面が非球面である。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側レンズ群ＧＡに該当する。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが、全体として正の屈折力を有する中間群ＧＭを構成する。第４レンズ群Ｇ４が、後群ＧＲを構成する第１後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第５レンズ群Ｇ５が、後群ＧＲを構成する第２後続レンズ群ＧＲ２に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、後群ＧＲを構成する第３後続レンズ群ＧＲ３に該当する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１後続レンズ群ＧＲ１（第４レンズ群Ｇ４）が光軸に沿って像面側へ移動し、第２後続レンズ群ＧＲ２（第５レンズ群Ｇ５）が光軸に沿って物体側へ移動する。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
変倍比＝2.354
ｆＭｗ＝45.030
　　　　　 　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　82.400　　 　115.000　　 　194.000
ＦＮＯ　　　　　2.910　　 　　2.910　　 　　2.910
　２ω　　 　　28.655　　　　20.555　　　　12.452
　　Ｙ　　 　　21.600　　　　21.600　　　　21.600
　ＴＬ　　　　142.000　 　　183.500　 　　223.700
　Ｂｆ　　 　　16.055　　　　16.055　　　　16.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　171.877　　　2.200　　　1.90366　　　31.27
　　2　　　　114.587　　　7.087　　　1.43700　　　95.10
　　3　　　-1237.212　　　0.100
　　4　　　　123.415　　　6.288　　　1.43700　　　95.10
　　5　　　-6347.604　　　(D5)
　　6　　 　-177.063　　　1.500　　　1.48749　　　70.32
　　7　　 　　32.128　　　3.865　　　1.66382　　　27.35
　　8　　 　　55.335　　　3.525
　　9　　 　-129.581　　　1.500　　　1.56384　　　60.71
　　10　　 　268.506　　　1.997
　　11　　　　　∞　　　　(D11)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　12　　　　46.856　　　3.567　　　1.94595　　　17.98
　　13　　 　107.185　　　2.885
　　14　　　　49.829　　　4.450　　　1.51860　　　69.89
　　15　 　-1266.722　　　2.161
　　16　　　-255.399　　　1.491　　　1.92286　　　20.88
　　17　　　　29.834　　　4.780　　　1.43700　　　95.10
　　18　　 　151.838　　　0.329
　　19*　　 　48.160　　　3.811　　　1.59245　　　66.92
　　20*　　 　　∞　　　　8.140
　　21　　　　91.502　　　4.163　　　1.79952　　　42.09
　　22　　 　-76.369　　　(D22)
　　23　　　　68.549　　　2.667　　　1.94595　　　17.98
　　24　　 　229.390　　　1.234　　　1.76684　　　46.78
　　25　　　　23.740　　　(D25)
　　26*　　　-90.743　　　5.919　　　1.59245　　　66.92
　　27*　　　-28.235　　　(D27)
　　28*　　　-27.328　　　1.800　　　1.48749　　　70.32
　　29　 　-1984.395　　　Bf
［非球面データ］
　第１９面
　κ=0.000,A4=1.504E-09,A6=-6.079E-09,A8=4.173E-11,A10=-1.301E-13
　A12=1.109E-16
　第２０面
　κ=0.000,A4=5.705E-06,A6=-4.363E-09,A8=2.313E-11,A10=-5.797E-14
　A12=0.000E+00
　第２６面
　κ=0.000,A4=3.822E-07,A6=2.351E-08,A8=-1.490E-10,A10=5.248E-13
　A12=-1.193E-15
　第２７面
　κ=0.000,A4=8.257E-06,A6=2.275E-08,A8=-1.369E-10,A10=4.522E-13
　A12=-9.834E-16
　第２８面
　κ=0.000,A4=1.670E-05,A6=3.104E-09,A8=4.253E-12,A10=-5.342E-14
　A12=1.371E-16
［可変間隔データ］
　無限遠合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　焦点距離　　 　82.400　 　115.000　 　194.000
　物体距離　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
　　D5　　　　　　2.268　　　45.455　　　74.464
　　D11　　　 　　8.943　　 　7.215　　 　5.299
　　D22　　　　　12.359　　 　9.050　　 　5.044
　　D25　　　　　18.808　　　24.308　　　30.596
　　D27　　　 　　7.608　　 　5.416　　 　3.135
　近距離合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　　倍率　　　　　0.0906　　　0.1207　　　0.1786
　物体距離　　　858.088　 　816.520　 　776.229
　　D5　　　　　　2.268　　　45.455　　　74.464
　　D11　　　 　　8.943　　 　7.215　　 　5.299
　　D22　　　　　15.090　　　14.130　　　12.840
　　D25　　　　　14.310　　　16.930　　　20.630
　　D27　　　 　　9.370　　 　7.710　　 　5.300
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　195.199
　G2　　　　6　　 　-63.022
　G3　 　　12　　　　39.950
　G4　 　　23　　 　-54.456
　G5　 　　26　　　　66.832
　G6　 　　28　　 　-56.858
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では最大の半画角をそれぞれ示し、コマ収差図では各半画角の値を示す。ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像面側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２および第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定される。また、第２レンズ群Ｇ２の内部に開口絞りＳが配置され、変倍の際、開口絞りＳは像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、両凸形状の正レンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５と、両凹形状の負レンズＬ２６と両凸形状の正レンズＬ２７との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２８と、両凸形状の正レンズＬ２９と、から構成される。正レンズＬ２８は、両側のレンズ面が非球面である。第２レンズ群Ｇ２における負レンズＬ２３と正レンズＬ２４との間に、開口絞りＳが配置される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１と両凹形状の負レンズＬ３２との接合負レンズから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１から構成される。正メニスカスレンズＬ４１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。負メニスカスレンズＬ５１は、両側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側レンズ群ＧＡに該当する。第２レンズ群Ｇ２が、全体として正の屈折力を有する中間群ＧＭを構成する。第３レンズ群Ｇ３が、後群ＧＲを構成する第１後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、後群ＧＲを構成する第２後続レンズ群ＧＲ２に該当する。第５レンズ群Ｇ５が、後群ＧＲを構成する第３後続レンズ群ＧＲ３に該当する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１後続レンズ群ＧＲ１（第３レンズ群Ｇ３）が光軸に沿って像面側へ移動し、第２後続レンズ群ＧＲ２（第４レンズ群Ｇ４）が光軸に沿って物体側へ移動する。
　以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
変倍比＝2.354
ｆＭｗ＝44.470
　　　　　 　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　82.400　　 　115.000　　 　194.000
ＦＮＯ　　　　　2.910　　 　　2.910　　 　　2.910
　２ω　　 　　28.666　　　　20.520　　　　12.390
　　Ｙ　　 　　21.600　　　　21.600　　　　21.600
　ＴＬ　　　　141.300　 　　181.600　 　　223.000
　Ｂｆ　　 　　17.580　　　　17.580　　　　17.580
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　140.242　　　2.500　　　1.95375　　　32.33
　　2　　 　　93.845　　　7.711　　　1.43700　　　95.10
　　3　　 　3243.579　　　0.100
　　4　　　　115.926　　　7.006　　　1.49700　　　81.64
　　5　　　-1142.670　　　(D5)
　　6　　 　-107.638　　　1.500　　　1.49700　　　81.64
　　7　　 　　44.592　　　3.895　　　1.66382　　　27.35
　　8　　　　154.097　　　3.169
　　9　　　　-52.031　　　1.500　　　1.51823　　　58.82
　　10　　 　343.677　　　6.157
　　11　　　　　∞　　　　2.955　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　12　　 　215.864　　　4.047　　　1.94595　　　17.98
　　13　　 　-76.395　　　1.807
　　14　　 　301.612　　　3.389　　　1.59319　　　67.90
　　15　　 　-91.000　　　0.595
　　16　　 　-64.738　　　1.474　　　1.92286　　　20.88
　　17　　　　37.030　　　5.294　　　1.43700　　　95.10
　　18　　　-201.403　　　1.095
　　19*　　 　44.800　　　4.784　　　1.59255　　　67.86
　　20*　 　-258.339　　　0.100
　　21　　 　121.430　　　3.915　　　1.79950　　　42.34
　　22　　 　-95.231　　　(D22)
　　23　　 　121.448　　　2.670　　　1.94595　　　17.98
　　24　　　-383.141　　　1.224　　　1.72000　　　43.61
　　25　　　　25.672　　　(D25)
　　26*　　　-73.480　　　5.620　　　1.67790　　　54.89
　　27*　　　-28.683　　　(D27)
　　28*　　　-30.014　　　1.900　　　1.48749　　　70.32
　　29*　 　-317.720　　　Bf
［非球面データ］
　第１９面
　κ=0.000,A4=-2.580E-06,A6=-2.781E-09,A8=6.087E-12,A10=-1.542E-14
　A12=1.672E-17
　第２０面
　κ=0.000,A4=9.392E-08,A6=-2.660E-09,A8=2.889E-12,A10=-4.235E-15
　A12=0.000E+00
　第２６面
　κ=0.000,A4=-1.401E-06,A6=8.643E-09,A8=-1.465E-11,A10=-2.254E-14
　A12=-1.063E-16
　第２７面
　κ=0.000,A4=5.349E-06,A6=7.127E-09,A8=-1.507E-11,A10=7.454E-15
　A12=-1.405E-16
　第２８面
　κ=0.000,A4=2.023E-05,A6=-3.714E-08,A8=1.151E-10,A10=-1.819E-13
　A12=1.124E-16
　第２９面
　κ=0.000,A4=7.556E-06,A6=-3.415E-08,A8=1.029E-10,A10=-1.477E-13
　A12=6.108E-17
［可変間隔データ］
　無限遠合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　焦点距離　　 　82.400　 　115.000　 　194.000
　物体距離　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
　　D5　　　　　　2.685　　　42.953　　　84.443
　　D22　　　　　12.981　　 　9.243　　 　1.500
　　D25　　　　　23.498　　　29.829　　　43.044
　　D27　　　 　　9.566　　 　6.973　　 　1.500
　近距離合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　　倍率　　　　　0.0916　　　0.1229　　　0.1796
　物体距離　　　858.824　 　818.461　 　776.971
　　D5　　　　　　2.685　　　42.953　　　84.443
　　D22　　　　　15.210　　　13.450　　　10.380
　　D25　　　　　19.410　　　23.250　　　29.550
　　D27　　　　　11.430　　 　9.340　　 　6.120
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　171.084
　G2　　　　6　　　　44.469
　G3　 　　23　　 　-52.063
　G4　 　　26　　　　66.055
　G5　 　　28　　 　-68.139
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２および第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って像面側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４および第７レンズ群Ｇ７は像面Ｉに対して固定される。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置され、変倍の際、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と、両凸形状の正レンズＬ４５と、から構成される。正メニスカスレンズＬ４４は、両側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合負レンズから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、両側のレンズ面が非球面である。
　第７レンズ群Ｇ７は、像面側に平面を向けた平凹形状の負レンズＬ７１から構成される。負レンズＬ７１は、物体側のレンズ面が非球面である。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が物体側レンズ群ＧＡに該当する。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とが、全体として正の屈折力を有する中間群ＧＭを構成する。第５レンズ群Ｇ５が、後群ＧＲを構成する第１後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第６レンズ群Ｇ６が、後群ＧＲを構成する第２後続レンズ群ＧＲ２に該当する。第７レンズ群Ｇ７が、後群ＧＲを構成する第３後続レンズ群ＧＲ３に該当する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１後続レンズ群ＧＲ１（第５レンズ群Ｇ５）が光軸に沿って像面側へ移動し、第２後続レンズ群ＧＲ２（第６レンズ群Ｇ６）が光軸に沿って物体側へ移動する。
　以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
変倍比＝2.691
ｆＭｗ＝36.199
　　　　　 　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　　82.400　　 　115.000　　 　194.000
ＦＮＯ　　　　　2.910　　 　　2.910　　 　　2.910
　２ω　　 　　33.525　　　　21.010　　　　12.536
　　Ｙ　　 　　21.600　　　　21.600　　　　21.600
　ＴＬ　　　　160.100　 　　211.900　 　　223.700
　Ｂｆ　　 　　16.055　　　　16.055　　　　16.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　199.073　　　2.200　　　1.90366　　　31.27
　　2　　　　126.494　　　8.129　　　1.43700　　　95.10
　　3　　 　-719.999　　　0.100
　　4　　　　116.402　　　7.427　　　1.43700　　　95.10
　　5　　 　6813.349　　　(D5)
　　6　　 　-338.526　　　1.500　　　1.49700　　　81.14
　　7　　 　　34.249　　　3.505　　　1.66382　　　27.35
　　8　　 　　56.082　　　3.516
　　9　　 　-106.736　　　1.500　　　1.59349　　　67.00
　　10　　 　335.611　　　(D10)
　　11　　　　　∞　　　　3.047　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　12　　　　39.818　　　3.718　　　1.94595　　　17.98
　　13　　　　78.706　　　(D13)
　　14　　　　41.584　　　4.793　　　1.49782　　　82.57
　　15　　　1846.157　　　1.539
　　16　　　1852.423　　　1.471　　　1.92286　　　20.88
　　17　　　　25.361　　　4.747　　　1.43700　　　95.10
　　18　　　　84.999　　　0.100
　　19*　　 　38.841　　　3.249　　　1.59255　　　67.86
　　20*　　　109.734　 　10.867
　　21　　　　77.691　　　3.955　　　1.80611　　　40.73
　　22　　 　-82.716　　　(D22)
　　23　　　　51.729　　　2.629　　　1.94595　　　17.98
　　24　　 　104.337　　　1.205　　　1.78590　　　44.17
　　25　　　　22.293　　　(D25)
　　26*　　　-58.828　　　4.495　　　1.59245　　　66.92
　　27*　　　-28.061　　　(D27)
　　28*　　　-33.565　　　1.800　　　1.48749　　　70.32
　　29　　　　　∞　　　　Bf
［非球面データ］
　第１９面
　κ=0.000,A4=3.529E-06,A6=7.180E-09,A8=1.864E-11,A10=0.000E+00
　A12=0.000E+00
　第２０面
　κ=0.000,A4=1.102E-05,A6=8.970E-09,A8=1.747E-11,A10=0.000E+00
　A12=0.000E+00
　第２６面
　κ=0.000,A4=-5.680E-07,A6=7.802E-09,A8=5.979E-12,A10=-4.891E-13
　A12=1.108E-15
　第２７面
　κ=0.000,A4=9.289E-06,A6=5.070E-09,A8=8.783E-11,A10=-7.537E-13
　A12=1.362E-15
　第２８面
　κ=0.000,A4=1.899E-05,A6=2.021E-08,A8=1.589E-11,A10=-1.257E-13
　A12=3.238E-16
［可変間隔データ］
　無限遠合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　焦点距離　　 　82.400　 　115.000　 　194.000
　物体距離　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
　　D5　　　　　　1.933　　　55.833　　　90.777
　　D10　　　　　26.678　　　24.269　　 　1.502
　　D13　　　 　　2.794　　 　3.106　　 　2.766
　　D22　　　　　10.272　　 　6.444　　 　1.500
　　D25　　　　　19.265　　　26.828　　　33.592
　　D27　　　 　　7.054　　 　3.319　　 　1.500
　近距離合焦状態
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　　倍率　　　　　0.00796　 　0.116　 　　0.1758
　物体距離　　　840.025　 　788.167　 　776.252
　　D5　　　　　　1.933　　　55.833　　　90.777
　　D10　　　　　26.678　　　24.269　　 　1.502
　　D13　　　 　　2.794　　 　3.106　　 　2.766
　　D22　　　　　12.447　　　11.588　　　15.168
　　D25　　　　　14.990　　　18.456　　　15.465
　　D27　　　 　　9.160　　 　6.549　　 　5.959
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　195.158
　G2　　　　6　　 　-62.952
　G3　 　　12　　　　81.410
　G4　 　　14　　　　55.746
　G5　 　　23　　 　-58.164
　G6　 　　26　　　　85.895
　G7　 　　28　　 　-68.853
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　次に、［条件式対応値］の表を下記に示す。この表には、各条件式（１）～（１５）に対応する値を、全実施例（第１～第３実施例）について纏めて示す。
　条件式（１）　　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００
　条件式（２）　　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００
　条件式（３）　　１．５０＜ｆ１／（－ｆｎ１）＜６．００
　条件式（４）　　０．０５＜（－ｆＲ３）／ｆｔ＜１．００
　条件式（５）　　０．００＜（－ｆＲ３）／ｆｗ＜２．００
　条件式（６）　　０．１５＜（ＴＬｔ－ＴＬｗ）／ＴＬｗ＜１．００
　条件式（７）　　１．５０＜ｆ１／（－ｆＲ３）＜６．００
　条件式（８）　　５０．０＜νｄ３＜８０．０
　条件式（９）　　１．４５＜ｎｄ３＜１．５８
　条件式（１０）　１．８０＜ＴＬｗ／（－ｆＲ３）＜２．７０
　条件式（１１）　０．３０＜（－ｆＲ１）／ｆＲ２＜１．３０
　条件式（１２）　０．７０＜（－ｆＲ１）／ｆＭｗ＜２．００
　条件式（１３）　１．００＜ｆＲ２／ｆＭｗ＜３．００
　条件式（１４）　１．００＜（－ｆＲ３）／ｆＭｗ＜３．５０
　条件式（１５）　０．１０＜Ｂｆｔ／ｆｔ＜０．８０
　［条件式対応値］（第１～第３実施例）
　　条件式　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例
　　（１）　　　1.3795　　　　1.2152　　　　1.2231
　　（２）　　　4.3349　　　　3.8475　　　　5.3924
　　（３）　　　3.0984　　　　3.2841　　　　3.0984
　　（４）　　　0.2933　　　　0.3510　　　　0.3552
　　（５）　　　0.6905　　　　0.8265　　　　0.9556
　　（６）　　　0.5774　　　　0.5803　　　　0.3985
　　（７）　　　3.4306　　　　2.5125　　　　2.8331
　　（８）　　　1.4875　　　　1.4875　　　　1.4875
　　（９）　　　70.32　　 　　70.32　　 　　70.32
　（１０）　　　2.4868　　　　2.0675　　　　2.3164
　（１１）　　　0.8148　　　　0.7881　　　　0.6772
　（１２）　　　1.2093　　　　1.1707　　　　1.6068
　（１３）　　　1.4842　　　　1.4854　　　　2.3729
　（１４）　　　1.2627　　　　1.5323　　　　1.9020
　（１５）　　　0.3564　　　　0.3953　　　　0.4437
　上記各実施例によれば、小型でありながら、明るくて良好な光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、各実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　各実施形態の変倍光学系の実施例として５群構成のものと６群構成のものと７群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、８群、９群、１０群等）の変倍光学系を構成することもできる。例えば、各実施形態の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また例えば、各実施形態の変倍光学系における中間群の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　各実施形態の変倍光学系において、第１後続レンズ群と第２後続レンズ群（すなわち、第４レンズ群と第５レンズ群、もしくは、第３レンズ群と第４レンズ群、もしくは、第５レンズ群と第６レンズ群）に限らず、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、中間群の内部（すなわち、第２レンズ群と第３レンズ群との間、もしくは、第２レンズ群の内部）に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　Ｇ７　第７レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (20)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなり、
    　前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、
    　前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第２後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００
    　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
    　　　　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
  2. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなり、
    　前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、
    　前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記中間群における少なくとも一部のレンズ群が像面に対して固定され、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００
    　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
  3. 　前記第２後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動する請求項２に記載の変倍光学系。
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．５０＜ｆ１／（－ｆｎ１）＜６．００
    　但し、ｆｎ１：前記変倍光学系における負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．０５＜（－ｆＲ３）／ｆｔ＜１．００
    　但し、ｆＲ３：前記第３後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．００＜（－ｆＲ３）／ｆｗ＜２．００
    　但し、ｆＲ３：前記第３後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１５＜（ＴＬｔ－ＴＬｗ）／ＴＬｗ＜１．００
    　但し、ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全長
    　　　　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．５０＜ｆ１／（－ｆＲ３）＜６．００
    　但し、ｆＲ３：前記第３後続レンズ群の焦点距離
  9. 　前記第３後続レンズ群は、以下の条件式を満足するレンズを有する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　５０．０＜νｄ３＜８０．０
    　１．４５＜ｎｄ３＜１．５８
    　但し、νｄ３：前記第３後続レンズ群における前記レンズのアッベ数
    　　　　ｎｄ３：前記第３後続レンズ群における前記レンズのｄ線に対する屈折率
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．８０＜ＴＬｗ／（－ｆＲ３）＜２．７０
    　但し、ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
    　　　　ｆＲ３：前記第３後続レンズ群の焦点距離
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．３０＜（－ｆＲ１）／ｆＲ２＜１．３０
    　但し、ｆＲ１：前記第１後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＲ２：前記第２後続レンズ群の焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．７０＜（－ｆＲ１）／ｆＭｗ＜２．００
    　但し、ｆＲ１：前記第１後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜ｆＲ２／ｆＭｗ＜３．００
    　但し、ｆＲ２：前記第２後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜（－ｆＲ３）／ｆＭｗ＜３．５０
    　但し、ｆＲ３：前記第３後続レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜Ｂｆｔ／ｆｔ＜０．８０
    　但し、Ｂｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  16. 　変倍の際に、前記第３後続レンズ群が像面に対して固定される請求項１～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  17. 　前記第１後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動する請求項１～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  18. 　請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えて構成される光学機器。
  19. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
    　前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、
    　前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第２後続レンズ群は、合焦の際に光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置するステップを有する変倍光学系の製造方法。
    　１．０５＜ｆ１／ＴＬｗ＜２．００
    　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
    　　　　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
  20. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する物体側レンズ群と、正の屈折力を有する中間群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
    　前記中間群は、少なくとも１つのレンズ群を有し、
    　前記後群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１後続レンズ群と、正の屈折力を有する第２後続レンズ群と、負の屈折力を有する第３後続レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記中間群における少なくとも一部のレンズ群が像面に対して固定され、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置するステップを有する変倍光学系の製造方法。
    　２．００＜ｆ１／ｆＭｗ＜７．００
    　但し、ｆ１：前記物体側レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＭｗ：広角端状態における前記中間群の合成焦点距離
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