WO2022009588A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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WO2022009588A1
WO2022009588A1 PCT/JP2021/021709 JP2021021709W WO2022009588A1 WO 2022009588 A1 WO2022009588 A1 WO 2022009588A1 JP 2021021709 W JP2021021709 W JP 2021021709W WO 2022009588 A1 WO2022009588 A1 WO 2022009588A1
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lens group
optical system
lens
focusing
conditional expression
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真美 村谷
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株式会社ニコン
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    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • the optical system according to the present invention is composed of a front group, an aperture, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis, and the rear group is the negative arranged on the most object side of the rear group. It has a focusing lens group having an optical power of, and at the time of focusing, the focusing lens group moves along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes, satisfying the following conditional expression. .. 0.50 ⁇ ST / TL ⁇ 0.95
  • ST the distance on the optical axis from the diaphragm to the image plane TL: the total length of the optical system.
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above optical system.
  • the method for manufacturing an optical system according to the present invention is a method for manufacturing an optical system including a front group, an aperture, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis, and the rear group is the above-mentioned. It has a focusing lens group having a negative refractive power arranged on the most object side of the rear group, and at the time of focusing, the focusing lens group moves along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups. Is changed, and each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression. 0.50 ⁇ ST / TL ⁇ 0.95 However, ST: the distance on the optical axis from the diaphragm to the image plane TL: the total length of the optical system.
  • the camera 1 includes a main body 2 and a photographing lens 3 mounted on the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal screen 5.
  • the photographing lens 3 includes an optical system OL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism includes a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • the light from the subject is collected by the optical system OL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image pickup element 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image pickup device 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory can be displayed on the liquid crystal screen 5 according to the operation of the user.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • the optical system OL shown in FIG. 17 schematically shows the optical system provided in the photographing lens 3, and the lens configuration of the optical system OL is not limited to this configuration.
  • the optical system OL (1) as an example of the optical system (photographing lens) OL according to the present embodiment includes a front group GA and an aperture (1) arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of an aperture stop) S and a rear group GB.
  • the rear group GB is configured to have a focusing lens group (GF1) having a negative refractive power arranged on the most object side of the rear group GB. During focusing, the focusing lens group moves along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (1). 0.50 ⁇ ST / TL ⁇ 0.95 ... (1)
  • ST the distance on the optical axis from the aperture S to the image plane I TL: the total length of the optical system OL.
  • the optical system OL according to the present embodiment may be the optical system OL (2) shown in FIG. 3, the optical system OL (3) shown in FIG. 5, or the optical system OL (4) shown in FIG. 7.
  • FIG. The optical system OL (5) shown in 9 may be used.
  • the optical system OL according to the present embodiment may be the optical system OL (6) shown in FIG. 11, the optical system OL (7) shown in FIG. 13, or the optical system OL (8) shown in FIG. ..
  • conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the distance on the optical axis from the aperture S to the image plane I and the total length of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (1), it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing.
  • conditional expression (1) If the corresponding value of the conditional expression (1) is out of the above range, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the angle of view at the time of focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (1) By setting the lower limit of the conditional expression (1) to 0.53, 0.55, 0.58, 0.60, 0.63, and further 0.65, the effect of this embodiment is more reliable. Can be.
  • the upper limit value of the conditional expression (1) By setting the upper limit value of the conditional expression (1) to 0.93, 0.90, 0.88, 0.85, 0.83, 0.80, and further 0.78, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (2). 0.65 ⁇ (-fF) /fA ⁇ 1.20 ... (2)
  • fF focal length of the focusing lens group
  • fA focal length of the front group GA
  • Conditional expression (2) defines an appropriate relationship between the focal length of the in-focus lens group and the focal length of the front group GA. By satisfying the conditional expression (2), it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) is out of the above range, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the angle of view at the time of focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (2) By setting the lower limit of the conditional expression (2) to 0.68, 0.70, 0.73, 0.75, and further 0.77, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • the upper limit value of the conditional expression (2) to 1.18, 1.15, 1.13, 1.00, and further 1.09, the effect of this embodiment is further ensured. be able to.
  • the rear group GB has at least one lens group arranged on the image plane side of the in-focus lens group, and it is desirable that the following conditional expression (3) is satisfied. 0.70 ⁇ (-fF) /fR ⁇ 1.80 ... (3) However, fF: focal length of the in-focus lens group fR: synthetic focal length of the at least one lens group.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate relationship between the focal length of the in-focus lens group and the combined focal length of at least one lens group arranged on the image plane side of the in-focus lens group.
  • the combined focal length of the at least one lens group is the combined focal length at the time of focusing on an infinite object. Further, the combined focal length of the at least one lens group is the focal length of the one lens group when the number of the lens groups is one, and the combined focal length of the plurality of lens groups when the number of the lens groups is a plurality. The focal length.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of the conditional expression (3) is out of the above range, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the angle of view at the time of focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (3) By setting the lower limit of the conditional expression (3) to 0.73, 0.75, 0.78, 0.80, and further 0.83, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • the upper limit value of the conditional expression (3) to 1.78, 1.75, 1.73, 1.70, 1.68, 1.65, and further 1.63, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the rear group GB has a subsequent lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the in-focus lens group, and can satisfy the following conditional expression (4). desirable. 0.00 ⁇ R1 / ⁇ F ⁇ 0.25 ... (4) However, ⁇ R1: lateral magnification of the subsequent lens group GR1 when the infinity object is in focus ⁇ F: lateral magnification of the focusing lens group when the infinity object is in focus.
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the lateral magnification of the succeeding lens group GR1 when focusing on an infinity object and the lateral magnification of the focusing lens group when focusing on an infinity object.
  • conditional expression (4) If the corresponding value of the conditional expression (4) is out of the above range, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the image magnification at the time of focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (4) By setting the lower limit of the conditional expression (4) to 0.01, the effect of the present embodiment can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (4) to 0.23, 0.20, 0.18, 0.16, and further 0.15, the effect of the present embodiment is further ensured. be able to.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (5). 0.03 ⁇ x / f ⁇ 0.35 ... (5)
  • ⁇ x the amount of movement of the focusing lens group when focusing from an infinite object to a short-distance object
  • f the focal length of the optical system OL.
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the amount of movement of the focusing lens group during focusing and the focal length of the optical system OL.
  • curvature of field, spherical aberration, coma, and the like can be satisfactorily corrected.
  • the sign of the amount of movement of the focusing lens group toward the image plane side is +, and the sign of the amount of movement toward the object side is ⁇ .
  • conditional expression (5) If the corresponding value of the conditional expression (5) is out of the above range, it becomes difficult to correct curvature of field, spherical aberration, coma, and the like.
  • the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (5) By setting the upper limit value of the conditional expression (5) to 0.33, 0.30, 0.28, 0.25, 0.25, 0.23, 0.20, and further 0.18, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (6). 0.65 ⁇ f / (-fF) ⁇ 1.60 ... (6)
  • f focal length of the optical system OL
  • fF focal length of the focusing lens group
  • Conditional expression (6) defines an appropriate relationship between the focal length of the optical system OL and the focal length of the in-focus lens group.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of the conditional expression (6) is out of the above range, it becomes difficult to correct chromatic aberration, curvature of field, and the like.
  • the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) By setting the upper limit value of the conditional expression (6) to 1.58, 1.55, 1.53, 1.50, 1.48, 1.45, 1.43, and further 1.40, The effect of this embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (7). 2.00 ⁇ TL / (FNO ⁇ Bf) ⁇ 10.00 ⁇ ⁇ ⁇ (7)
  • FNO F number of the optical system OL
  • Bf Back focus of the optical system OL
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the total length of the optical system OL and the F number and back focus of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (7), it is possible to secure an sufficient amount of peripheral light, and to obtain an optical system having a large aperture and a short back focus.
  • the back focus of the optical system OL in the conditional equation (7) and the conditional equation (14) described later is from the lens surface on the image plane side to the image plane I of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL. Indicates the distance on the optical axis (air conversion distance).
  • conditional expression (7) If the corresponding value of the conditional expression (7) is out of the above range, it becomes difficult to secure a sufficient amount of light around the angle of view.
  • This implementation is carried out by setting the lower limit of the conditional expression (7) to 2.10, 2.15, 2.20, 2.25, 2.30, 2.35, 2.40, and 2.43. The effect of the morphology can be made more certain. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (7) to 9.85, 9.65, 9.60, 9.55, 9.50, 9.45, and further 9.40, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the in-focus lens group is composed of one negative lens component.
  • the focusing lens group becomes lightweight, and it becomes possible to focus from an infinity object to a short-distance object at high speed.
  • the lens component indicates a single lens or a junction lens.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (8). -2.50 ⁇ (rFR2 + rFR1) / (rFR2-rFR1) ⁇ -0.25 ... (8)
  • rFR1 the radius of curvature of the lens surface on the most object side in the in-focus lens group
  • rFR2 the radius of curvature of the lens surface on the most image plane side in the in-focus lens group.
  • Conditional expression (8) defines an appropriate range for the shape factor of the lenses constituting the in-focus lens group.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of the conditional expression (8) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and the like.
  • the lower limit of the conditional expression (8) By setting the lower limit of the conditional expression (8) to -2.45, -2.40, -2.35, -2.30, -2.25, and further -2.23, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the upper limit of the conditional expression (8) is set to -0.30, -0.33, -0.35, -0.38, -0.40, -0.43, -0.45, -0. By setting it to 48 and further to ⁇ 0.50, the effect of this embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (9). 0.90 ⁇ (rNR2 + rNR1) / (rNR2-rNR1) ⁇ 2.65 ... (9)
  • rNR1 radius of curvature of the lens surface on the object side of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL
  • rNR2 curvature of the lens surface on the image plane side of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL. radius
  • Conditional expression (9) defines an appropriate range for the shape factor of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL. By satisfying the conditional equation (9), spherical aberration and distortion can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (9) If the corresponding value of the conditional expression (9) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration and distortion.
  • the lower limit of the conditional expression (9) By setting the lower limit of the conditional expression (9) to 0.93, 0.95, 0.98, 1.00, and further 1.02, the effect of the present embodiment can be further ensured. can.
  • the upper limit of the conditional expression (9) By setting the upper limit of the conditional expression (9) to 2.60, 2.58, 2.55, 2.53, 2.50, 2.48, and 2.45, the present embodiment can be set. The effect can be made more certain.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (10). 0.08 ⁇ 1 / ⁇ F ⁇ 0.55 ... (10) However, ⁇ F: lateral magnification of the focusing lens group when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (10) defines an appropriate range for the lateral magnification of the focusing lens group when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (10) If the corresponding value of the conditional expression (10) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on an infinite object.
  • the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (10) By setting the upper limit value of the conditional expression (10) to 0.53, 0.50, 0.48, 0.45, and further 0.43, the effect of the present embodiment is further ensured. be able to.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (11). ⁇ F + (1 / ⁇ F) ⁇ -2 ⁇ 0.15 ... (11) However, ⁇ F: lateral magnification of the focusing lens group when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (11) defines an appropriate range for the lateral magnification of the focusing lens group when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (11) If the corresponding value of the conditional expression (11) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object.
  • the upper limit value of the conditional expression (11) By setting the upper limit value of the conditional expression (11) to 0.14 and further to 0.13, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (12). 0.003 ⁇ BLDF / TL ⁇ 0.060 ... (12)
  • BLDF the length of the focusing lens group on the optical axis
  • conditional expression (12) defines an appropriate relationship between the length of the focusing lens group on the optical axis and the total length of the optical system OL.
  • conditional expression (12) If the corresponding value of the conditional expression (12) is out of the above range, it becomes difficult to correct the fluctuation of various aberrations at the time of focusing.
  • the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (12) By setting the upper limit value of the conditional expression (12) to 0.058, 0.055, 0.053, 0.050, 0.048, 0.045, and further 0.043, the present embodiment The effect can be made more certain.
  • the optical system OL satisfies the following conditional expression (13).
  • ⁇ B lateral magnification of the rear group GB when the infinity object is in focus
  • ⁇ F lateral magnification of the focusing lens group when the infinity object is in focus.
  • Conditional expression (13) defines an appropriate relationship between the lateral magnification of the rear group GB when the infinity object is in focus and the lateral magnification of the focusing lens group when the infinity object is in focus. By satisfying the conditional expression (13), it is possible to suppress fluctuations in the angle of view when focusing on an infinity object.
  • conditional expression (13) If the corresponding value of the conditional expression (13) is out of the above range, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the angle of view when focusing on an infinity object.
  • the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (13) By setting the upper limit value of the conditional expression (13) to 0.48, 0.45, 0.43, 0.40, and further 0.38, the effect of the present embodiment is further ensured. be able to.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (14). 0.05 ⁇ Bf / TL ⁇ 0.25 ... (14) However, Bf: back focus of the optical system OL
  • Conditional expression (14) defines an appropriate relationship between the back focus of the optical system OL and the total length of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (14), the back focus can be shortened with respect to the total length of the optical system, and the optical system can be miniaturized, which is preferable.
  • conditional expression (14) If the corresponding value of the conditional expression (14) is out of the above range, the back focus becomes longer with respect to the total length of the optical system, and it becomes difficult to miniaturize the optical system.
  • the lower limit of the conditional expression (14) By setting the lower limit of the conditional expression (14) to 0.06 and further to 0.08, the effect of the present embodiment can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (14) to 0.24 and further to 0.22, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (15). 1.00 ⁇ FNO ⁇ 3.00 ... (15) However, FNO: F number of the optical system OL
  • the conditional expression (15) defines an appropriate range for the F number of the optical system OL. Satisfying the conditional expression (15) is preferable because a bright optical system can be obtained.
  • the lower limit of the conditional expression (15) is 1.10, 1.15, and further 1.20, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (15) is 2.85, 2.70, 2.60, 2.50, 2.40, 2.30, 2.20, and further 2.10, The effect of this embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (16). 12.00 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 40.00 ° ⁇ ⁇ ⁇ (16) However, 2 ⁇ : the total angle of view of the optical system OL
  • Conditional expression (16) defines an appropriate range for the entire angle of view of the optical system OL. Satisfying the conditional expression (16) is preferable because an optical system having a wide angle of view can be obtained.
  • the lower limit of the conditional expression (16) By setting the lower limit of the conditional expression (16) to 12.50 °, 13.00 °, 13.50 °, 14.00 °, and further 14.50 °, the effect of this embodiment is more reliable. Can be.
  • the upper limit values of the conditional expression (16) to 38.50 °, 37.00 °, 36.00 °, and further 35.50 °, the effect of the present embodiment is further ensured. be able to.
  • the manufacturing method of the optical system OL will be outlined.
  • the front group GA, the aperture (opening aperture) S, and the rear group GB are arranged in order from the object side along the optical axis (step ST1).
  • a focusing lens group (GF1) having a negative refractive power is arranged on the most object side of the rear group GB (step ST2).
  • the focusing lens group moves along the optical axis, and the distance between the adjacent lens groups changes (step ST3).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the above conditional expression (1) (step ST4). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture an optical system having little fluctuation in the angle of view at the time of focusing.
  • FIG. 1 show the configuration of the optical system OL ⁇ OL (1) to OL (8) ⁇ according to the first to eighth embodiments.
  • FIG. 15 shows the configuration of the optical system OL ⁇ OL (1) to OL (8) ⁇ according to the first to eighth embodiments.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view showing the refractive power distribution.
  • the moving direction along the optical axis of each focusing lens group when focusing on a short-range object from infinity is shown. , Indicated by an arrow with the letters "focus".
  • each lens group is represented by a combination of reference numerals G and numbers, and each lens is designated by a combination of reference numerals L and numbers.
  • the lens group and the like are represented by independently using combinations of the reference numerals and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the examples, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 8 are shown below, of which Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the first embodiment. 5 Examples, Table 6 is a table showing 6th Example, Table 7 is a table showing 7th Example, and Table 8 is a table showing each specification data in the 8th Example.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis at infinity
  • Bf is the image from the final surface of the lens on the optical axis at infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • Bf (a) indicates the distance (air equivalent distance) on the optical axis from the lens surface on the image plane side to the image plane I in the lens arranged on the image plane side of the optical system.
  • fA indicates the focal length of the front group.
  • fR indicates the combined focal length of at least one lens group arranged on the image plane side of the focusing lens group on the most object side in the rear group.
  • ⁇ x indicates the amount of movement of the focusing lens group when focusing from an infinity object to a short-distance object.
  • ⁇ F indicates the lateral magnification of the focusing lens group at the time of focusing on an infinity object.
  • ⁇ B indicates the lateral magnification of the rear group when the object at infinity is in focus.
  • ⁇ R1 indicates the lateral magnification of the subsequent lens group when the object at infinity is in focus.
  • the plane numbers indicate the order of the optical planes from the object side along the traveling direction of the light beam
  • R is the radius of curvature of each optical plane (the plane whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is optical.
  • the Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown. “ ⁇ ” of the radius of curvature indicates a plane or an opening, and (aperture S) indicates an opening aperture S.
  • the description of the refractive index nd of air 1.00000 is omitted.
  • the table of [Variable spacing data] shows the surface spacing at the surface number i in which the surface spacing is (Di) in the table of [Lens specifications]. Note that D0 indicates the distance from the object to the optical surface on the most object side in the optical system.
  • f indicates the focal length of the entire lens system, and ⁇ indicates the photographing magnification.
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the plane spacing D, other lengths, etc., unless otherwise specified, but the optical system is expanded proportionally.
  • the optical performance is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the proportional reduction is performed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to the first embodiment.
  • the optical system OL (1) according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this also applies to all the following examples.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a junction lens in which a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 are joined in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens L33. And a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of short-distance focusing.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height.
  • NA indicates the numerical aperture
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height. ..
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the optical system according to the first embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a second embodiment.
  • the optical system OL (2) according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded, and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is a bonded lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 4B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the second embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a third embodiment.
  • the optical system OL (3) according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the third embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a fourth embodiment.
  • the optical system OL (4) according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L13 is bonded and a bonded lens to which a biconvex positive lens L14 and a biconcave negative lens L15 are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens L33.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 has a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a negative meniscus lens L53 directed toward the object.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 8B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fourth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a fifth embodiment.
  • the optical system OL (5) according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 are joined. It is composed of a bonded lens, and a bonded lens in which a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power, in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 10B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fifth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a sixth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power and the second lens group G2 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 form the rear group GB.
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side. Will be done.
  • the third lens group G3 consists of a bonded lens in which a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 are joined in order from the object side along the optical axis, and a convex surface is directed toward the object side. It is composed of a positive meniscus lens L33 and a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 6 lists the values of the specifications of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the sixth embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 12B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the sixth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the sixth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a seventh embodiment.
  • the optical system OL (7) according to the seventh embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. And a third lens group G3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 form the rear group GB.
  • the second lens group G2 corresponds to the in-focus lens group GF arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the in-focus lens group GF.
  • a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 are joined. It is composed of a bonded lens, and a bonded lens in which a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power, in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the third lens group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L31, a biconcave negative lens L32, and a biconvex positive lens L33 are joined in order from the object side along the optical axis.
  • a junction lens in which a biconvex positive lens L34 and a biconcave negative lens L35 are joined, a negative meniscus lens L36 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L37, and an object side. It is composed of a negative meniscus lens L38 with a concave surface facing the surface.
  • the image plane I is arranged on the image side of the third lens group G3.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the third lens group G3 and the image plane I.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the seventh embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 14B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the seventh embodiment during short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the seventh embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to an eighth embodiment.
  • the optical system OL (8) according to the eighth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis
  • the fourth lens group G4 moves to the object side along the optical axis and is adjacent to each other.
  • the distance between each lens group changes.
  • the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first focusing lens group GF1 arranged on the most object side of the rear group GB.
  • the third lens group G3 corresponds to the succeeding lens group GR1 arranged adjacent to the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second focusing lens group GF2 arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a negative meniscus lens L51 with a concave surface facing the object side.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eighth embodiment when focusing at infinity.
  • FIG. 16B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eighth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the eighth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the angle of view at the time of focusing while maintaining good optical performance even when focusing on a short-distance object.
  • Conditional expression (1) 0.50 ⁇ ST / TL ⁇ 0.95
  • Conditional expression (2) 0.65 ⁇ (-fF) /fA ⁇ 1.20
  • Conditional expression (3) 0.70 ⁇ (-fF) /fR ⁇ 1.80
  • Conditional expression (4) 0.00 ⁇ R1 / ⁇ F ⁇ 0.25
  • Conditional expression (5) 0.03 ⁇ x / f ⁇ 0.35
  • Conditional expression (6) 0.65 ⁇ f / (-fF) ⁇ 1.60
  • Conditional expression (7) 2.00 ⁇ TL / (FNO ⁇ Bf) ⁇ 10.00
  • Conditional expression (8) -2.50 ⁇ (rFR2 + rFR1) / (rFR2-rFR1) ⁇ -0.25
  • Conditional expression (9) 0.90 ⁇ (rNR2 + rNR1) / (rNR2-rNR1) ⁇ 2.65
  • a three-group configuration and a five-group configuration are shown, but the present application is not limited to this, and other group configurations (for example, four groups, six groups, etc.) are configured. You can also do it.
  • a lens or a lens group may be added to the most object side or the most image plane side of the optical system of the present embodiment.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of focusing.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It may be used as an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is displaced, the deterioration of the depiction performance is small, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical surface shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical surface shape. It doesn't matter which one. Further, the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm is preferably arranged between the first lens group and the second lens group, but the role may be substituted by the frame of the lens without providing the member as the aperture diaphragm.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group I image plane S aperture stop

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Abstract

光学系（ＯＬ）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群（ＧＡ）と、絞り（Ｓ）と、後群（ＧＢ）とからなり、後群（ＧＢ）は、後群（ＧＢ）の最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群（ＧＦ１）を有し、合焦の際、合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、以下の条件式を満足する。　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５　但し、ＳＴ：絞り（Ｓ）から像面（Ｉ）までの光軸上の距離　ＴＬ：光学系（ＯＬ）の全長

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。このような光学系においては、合焦の際の画角変動を抑えることが求められている。
特開２０１１－１９７４７１号公報
　本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなり、前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群を有し、合焦の際、前記合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、以下の条件式を満足する。
　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５
　但し、ＳＴ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
　本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群を有し、合焦の際、前記合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５
　但し、ＳＴ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、図１７に示すように、本体２と、本体２に装着される撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶画面５とを備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる光学系ＯＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）とを備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサと、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモータと、モータを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の光学系ＯＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示することが可能である。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。また、図１７に示す光学系ＯＬは、撮影レンズ３に備えられる光学系を模式的に示したものであり、光学系ＯＬのレンズ構成はこの構成に限定されるものではない。
　次に、本実施形態に係る光学系について説明する。本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＯＬの一例としての光学系ＯＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群ＧＡと、絞り（開口絞り）Ｓと、後群ＧＢとから構成される。後群ＧＢは、後群ＧＢの最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群（ＧＦ１）を有して構成される。合焦の際、合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。
　上記構成の下、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１）を満足する。
　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５　・・・（１）
　但し、ＳＴ：絞りＳから像面Ｉまでの光軸上の距離
　　　　ＴＬ：光学系ＯＬの全長
　本実施形態によれば、合焦の際の画角変動が少ない光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る光学系ＯＬは、図３に示す光学系ＯＬ（２）でも良く、図５に示す光学系ＯＬ（３）でも良く、図７に示す光学系ＯＬ（４）でも良く、図９に示す光学系ＯＬ（５）でも良い。また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、図１１に示す光学系ＯＬ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＯＬ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＯＬ（８）でも良い。
　条件式（１）は、絞りＳから像面Ｉまでの光軸上の距離と、光学系ＯＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
　条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の画角変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を、０．５３、０．５５、０．５８、０．６０、０．６３、さらに０．６５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１）の上限値を、０．９３、０．９０、０．８８、０．８５、０．８３、０．８０、さらに０．７８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　０．６５＜（－ｆＦ）／ｆＡ＜１．２０　・・・（２）
　但し、ｆＦ：合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＡ：前群ＧＡの焦点距離
　条件式（２）は、合焦レンズ群の焦点距離と、前群ＧＡの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２）を満足することで、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
　条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の画角変動を抑えることが困難になる。条件式（２）の下限値を、０．６８、０．７０、０．７３、０．７５、さらに０．７７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（２）の上限値を、１．１８、１．１５、１．１３、１．００、さらに１．０９に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、後群ＧＢは、合焦レンズ群より像面側に配置された少なくとも一つのレンズ群を有し、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　０．７０＜（－ｆＦ）／ｆＲ＜１．８０　・・・（３）
　但し、ｆＦ：合焦レンズ群の焦点距離
　　　　ｆＲ：前記少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離
　条件式（３）は、合焦レンズ群の焦点距離と、合焦レンズ群より像面側に配置された少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離との適切な関係を規定するものである。なお、前記少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離は、無限遠物体合焦時の合成焦点距離である。また、前記少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離は、レンズ群の数が一つの場合、当該一つのレンズ群の焦点距離であり、レンズ群の数が複数の場合、当該複数のレンズ群の合成焦点距離である。条件式（３）を満足することで、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
　条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の画角変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を、０．７３、０．７５、０．７８、０．８０、さらに０．８３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（３）の上限値を、１．７８、１．７５、１．７３、１．７０、１．６８、１．６５、さらに１．６３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、後群ＧＢは、合焦レンズ群の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１を有し、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．００＜βＲ１／βＦ＜０．２５　・・・（４）
　但し、βＲ１：無限遠物体合焦時の後続レンズ群ＧＲ１の横倍率
　　　　βＦ：無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率
　条件式（４）は、無限遠物体合焦時の後続レンズ群ＧＲ１の横倍率と、無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率との適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、合焦の際の像倍率の変動を少なくすることができる。
　条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の像倍率の変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を０．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の上限値を、０．２３、０．２０、０．１８、０．１６、さらに０．１５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．０３＜Δｘ／ｆ＜０．３５　・・・（５）
　但し、Δｘ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の合焦レンズ群の移動量
　　　　ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（５）は、合焦の際の合焦レンズ群の移動量と、光学系ＯＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、像面湾曲、球面収差、コマ収差等を良好に補正することができる。なお、本実施形態において、合焦レンズ群の像面側への移動量の符号を＋とし、物体側への移動量の符号を－とする。
　条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、像面湾曲、球面収差、コマ収差等を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を、０．０４、０．０６、さらに０．０８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（５）の上限値を、０．３３、０．３０、０．２８、０．２５、０．２３、０．２０、さらに０．１８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．６５＜ｆ／（－ｆＦ）＜１．６０　・・・（６）
　但し、ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　　　　ｆＦ：合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、光学系ＯＬの焦点距離と、合焦レンズ群の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、色収差、像面湾曲等を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差、像面湾曲等を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を、０．６８、０．７０、さらに０．７３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（６）の上限値を、１．５８、１．５５、１．５３、１．５０、１．４８、１．４５、１．４３、さらに１．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　２．００＜ＴＬ／（ＦＮＯ×Ｂｆ）＜１０．００　・・・（７）
　但し、ＦＮＯ：光学系ＯＬのＦナンバー
　　　　Ｂｆ：光学系ＯＬのバックフォーカス
　条件式（７）は、光学系ＯＬの全長と、光学系ＯＬのＦナンバーおよびバックフォーカスとの適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、周辺光量まで十分に確保し、大口径で且つバックフォーカスが短い光学系とすることが可能である。なお、条件式（７）および後述の条件式（１４）における光学系ＯＬのバックフォーカスは、光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）を示す。
　条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、画角の周辺における光量を十分に確保することが困難となる。条件式（７）の下限値を、２．１０、２．１５、２．２０、２．２５、２．３０、２．３５、２．４０、さらに２．４３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（７）の上限値を、９．８５、９．６５、９．６０、９．５５、９．５０、９．４５、さらに９．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、合焦レンズ群は、１つの負レンズ成分から構成されることが望ましい。これにより、合焦レンズ群が軽量になるため、無限遠物体から近距離物体への合焦を高速で行うことが可能になる。なお、本実施形態において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを示すものである。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　－２．５０＜（ｒＦＲ２＋ｒＦＲ１）／（ｒＦＲ２－ｒＦＲ１）＜－０．２５
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（８）
　但し、ｒＦＲ１：合焦レンズ群における最も物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　ｒＦＲ２：合焦レンズ群における最も像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（８）は、合焦レンズ群を構成するレンズのシェイプファクターについて適切な範囲を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、コマ収差等を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等を補正することが困難になる。条件式（８）の下限値を、－２．４５、－２．４０、－２．３５、－２．３０、－２．２５、さらに－２．２３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（８）の上限値を、－０．３０、－０．３３、－０．３５、－０．３８、－０．４０、－０．４３、－０．４５、－０．４８、さらに－０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　０．９０＜（ｒＮＲ２＋ｒＮＲ１）／（ｒＮＲ２－ｒＮＲ１）＜２．６５
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（９）
　但し、ｒＮＲ１：光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　ｒＮＲ２：光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（９）は、光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズのシェイプファクターについて適切な範囲を規定するものである。条件式（９）を満足することで、球面収差や歪曲収差を良好に補正することができる。
　条件式（９）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差や歪曲収差を補正することが困難になる。条件式（９）の下限値を、０．９３、０．９５、０．９８、１．００、さらに１．０２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（９）の上限値を、２．６０、２．５８、２．５５、２．５３、２．５０、２．４８、さらに２．４５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　０．０８＜１／βＦ＜０．５５　・・・（１０）
　但し、βＦ：無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率
　条件式（１０）は、無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１０）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲などの諸収差を補正することが困難になる。条件式（１０）の下限値を、０．１０、０．１２、さらに０．１４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１０）の上限値を、０．５３、０．５０、０．４８、０．４５、さらに０．４３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　｛βＦ＋（１／βＦ）｝-2＜０．１５　・・・（１１）
　但し、βＦ：無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率
　条件式（１１）は、無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲などの諸収差を補正することが困難になる。条件式（１１）の上限値を０．１４、さらに０．１３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　０．００３＜ＢＬＤＦ／ＴＬ＜０．０６０　・・・（１２）
　但し、ＢＬＤＦ：合焦レンズ群の光軸上の長さ
　条件式（１２）は、合焦レンズ群の光軸上の長さと、光学系ＯＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、合焦レンズ群を軽量化することができ、合焦の際の諸収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の諸収差の変動を補正することが困難になる。条件式（１２）の下限値を、０．００４、０．００６、さらに０．００８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１２）の上限値を、０．０５８、０．０５５、０．０５３、０．０５０、０．０４８、０．０４５、さらに０．０４３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　０．０５＜βＢ／βＦ＜０．５０　・・・（１３）
　但し、βＢ：無限遠物体合焦時の後群ＧＢの横倍率
　　　　βＦ：無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率
　条件式（１３）は、無限遠物体合焦時の後群ＧＢの横倍率と、無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率との適切な関係を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、無限遠物体合焦時の画角変動を抑えることができる。
　条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の画角変動を抑えることが困難になる。条件式（１３）の下限値を、０．０６、０．０８、０．１０、さらに０．１２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１３）の上限値を、０．４８、０．４５、０．４３、０．４０、さらに０．３８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．２５　・・・（１４）
　但し、Ｂｆ：光学系ＯＬのバックフォーカス
　条件式（１４）は、光学系ＯＬのバックフォーカスと、光学系ＯＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、光学系の全長に対してバックフォーカスを短くすることができ、光学系の小型化が可能となり好ましい。
　条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、光学系の全長に対してバックフォーカスが長くなり、光学系の小型化が困難となる。条件式（１４）の下限値を０．０６、さらに０．０８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１４）の上限値を０．２４、さらに０．２２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　１．００＜ＦＮＯ＜３．００　・・・（１５）
　但し、ＦＮＯ：光学系ＯＬのＦナンバー
　条件式（１５）は、光学系ＯＬのＦナンバーについて適切な範囲を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、明るい光学系が得られるので好ましい。条件式（１５）の下限値を、１．１０、１．１５、さらに１．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１５）の上限値を、２．８５、２．７０、２．６０、２．５０、２．４０、２．３０、２．２０、さらに２．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
　１２．００°＜２ω＜４０．００°　・・・（１６）
　但し、２ω：光学系ＯＬの全画角
　条件式（１６）は、光学系ＯＬの全画角について適切な範囲を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、画角の広い光学系が得られるので好ましい。条件式（１６）の下限値を、１２．５０°、１３．００°、１３．５０°、１４．００°、さらに１４．５０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１６）の上限値を、３８．５０°、３７．００°、３６．００°、さらに３５．５０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　続いて、図１８を参照しながら、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、前群ＧＡと、絞り（開口絞り）Ｓと、後群ＧＢとを配置する（ステップＳＴ１）。次に、後群ＧＢの最も物体側に負の屈折力を有する合焦レンズ群（ＧＦ１）を配置する（ステップＳＴ２）。次に、合焦の際、合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ３）。そして、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、合焦の際の画角変動が少ない光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＯＬを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５は、第１～第８実施例に係る光学系ＯＬ｛ＯＬ（１）～ＯＬ（８）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第８実施例に係る光学系ＯＬ（１）～ＯＬ（８）の断面図では、無限遠から近距離物体へ合焦する際の各合焦レンズ群の光軸に沿った移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表８を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆを加えた距離を示し、Ｂｆは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。Ｂｆ（ａ）は光学系の最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）を示す。また、［全体諸元］の表において、ｆＡは前群の焦点距離を示す。ｆＲは後群における最も物体側の合焦レンズ群より像面側に配置された少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離を示す。Δｘは無限遠物体から近距離物体への合焦の際の合焦レンズ群の移動量を示す。βＦは無限遠物体合焦時の合焦レンズ群の横倍率を示す。βＢは無限遠物体合焦時の後群の横倍率を示す。βＲ１は無限遠物体合焦時の後続レンズ群の横倍率を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。なお、Ｄ０は物体から光学系における最も物体側の光学面までの距離を示す。［可変間隔データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＯＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ＝87.000　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝89.351
ＦＮＯ＝1.424　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝64.417
　２ω＝28.285　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝12.719
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝2.601
　ＴＬ＝129.013　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝0.974
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.359
　Ｂｆ（ａ）＝11.168
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　69.6342　　　5.430　　　1.9591　　　17.47
　　2　　　　132.1539　　　0.116
　　3　　 　　55.3642　　　5.244　　　2.0010　　　29.13
　　4　　 　　89.6665　　　0.100
　　5　　 　　40.4445　　　8.778　　　1.5503　　　75.49
　　6　　　　140.0000　　　1.200　　　1.8548　　　24.80
　　7　　 　　29.5861　　　5.360
　　8　　 　　63.3783　　　1.200　　　1.9229　　　20.88
　　9　　 　　31.8132　　　0.100
　　10　　　　31.2943　　　8.078　　　1.7292　　　54.67
　　11　　 　237.3897　　　2.787
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　13　　 　438.3400　　　1.200　　　1.5163　　　64.14
　　14　　　　38.4472　　　(D14)
　　15　　 　-65.9934　　　1.200　　　1.7783　　　23.91
　　16　　　　39.9168　　　8.673　　　1.8040　　　46.53
　　17　　　-723.3882　　　0.100
　　18　　　　70.0000　　　9.587　　　1.8160　　　46.62
　　19　　　-124.9732　　　0.100
　　20　　 　135.5192　　　4.257　　　1.9591　　　17.47
　　21　　　-631.3761　　　(D21)
　　22　　　-255.5306　　　1.200　　　1.6989　　　30.13
　　23　　　1196.1373　　　(D23)
　　24　　 　148.6618　 　10.553　　　1.9591　　　17.47
　　25　　 　-40.7482　　　1.000　　　1.8929　　　20.36
　　26　　　-348.6817　　　5.247
　　27　　 　-43.6865　　　1.200　　　1.7783　　　23.91
　　28　　　-175.9036　　　9.113
　　29　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　30　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝87.000　　　　β＝-0.034　　　　β＝-0.126
　　D0　　　　　∞　　　 　　2570.805　　　 　　728.956
　　D12　　 　1.500　　　 　　　4.805　　　　　　14.219
　　D14　　　19.979　　　　　　16.674　　　 　　　7.260
　　D21　　 　2.293　　　 　　　4.042　　　　　　10.530
　　D23　　　10.820　　　 　　　9.071　　　 　　　2.583
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　89.351
　G2　　 　13　　　-81.705
　G3　　 　15　　 　54.836
　G4　　 　22　 　-301.138
　G5　　 　24　　 -611.471
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＯＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ＝84.853　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝83.808
ＦＮＯ＝1.855　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝70.031
　２ω＝28.002　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝8.031
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝4.398
　ＴＬ＝114.050　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝1.012
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.165
　Ｂｆ（ａ）＝11.205
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　57.5903　　　6.716　　　1.8081　　　22.76
　　2　　　　250.0000　　　4.134
　　3　　 　　54.4191　　　3.242　　　1.7725　　　49.60
　　4　　 　　87.8376　　　0.100
　　5　　 　　42.6165　　　6.392　　　1.4560　　　91.37
　　6　　　-1029.0613　　　1.200　　　2.0007　　　25.46
　　7　　 　　30.7264　　　7.020
　　8　　 　　33.1538　　　7.106　　　1.4978　　　82.57
　　9　　 　2847.8763　　　2.046
　　10　　　　　∞　　 　　(D10)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　11　　　1361.3846　　　1.200　　　1.5530　　　55.07
　　12　　　　35.8243　　　(D12)
　　13　　 　105.7816　　　1.200　　　1.8052　　　25.46
　　14　　　　30.0129　　　5.549　　　1.7292　　　54.67
　　15　　 　177.6261　　　7.465
　　16　　　　70.0000　　　6.745　　　2.0007　　　25.46
　　17　　 　-91.9564　　　(D17)
　　18　　 　135.9285　　　1.200　　　1.6730　　　38.26
　　19　　　　50.2105　　　(D19)
　　20　　　　85.3901　　　2.439　　　2.0010　　　29.13
　　21　　 　157.8735　　　6.189
　　22　　 　-36.1082　　　4.843　　　1.8081　　　22.76
　　23　　　-200.0000　　　9.150
　　24　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　25　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝84.853　　　　β＝-0.034　　　　β＝-0.120
　　D0　　　　　∞　　　 　　2544.448　　　 　 725.082
　　D10　　 　1.500　　　 　　　3.593　　　　　　9.531
　　D12　　　11.802　　　 　　　9.709　　　　　　3.771
　　D17　　 　6.374　　　 　　　7.694　　　　　 11.374
　　D19　　 　7.839　　　 　　　6.518　　　　　　2.839
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　83.808
　G2　　 　11　　　-66.556
　G3　　 　13　　 　40.059
　G4　　 　18　　 -118.979
　G5　　 　20　　　-84.660
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＯＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　　ｆ＝82.010　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝102.479
ＦＮＯ＝2.060　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝82.146
　２ω＝28.969　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝10.381
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝2.495
　ＴＬ＝90.023　　　　　　　　　　　　　　βＢ＝0.800
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.202
　Ｂｆ（ａ）＝17.858
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　46.5771　　　5.350　　　1.7725　　　49.60
　　2　　　　179.4303　　　0.100
　　3　　 　　40.3285　　　4.836　　　1.4970　　　81.61
　　4　　　　129.0466　　　0.100
　　5　　 　　33.5684　　　6.218　　　1.4560　　　91.37
　　6　　 　-229.0734　　　1.000　　　1.9004　　　37.37
　　7　　 　　29.9047　　　5.182
　　8　　　 　　∞　　 　　(D8)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　9　　 　　88.7347　　　1.000　　　1.4875　　　70.23
　　10　　　　33.2383　　　(D10)
　　11　　　　40.9864　　　8.072　　　1.7130　　　53.87
　　12　　 　-66.9077　　　(D12)
　　13　　 　159.0319　　　1.157　　　1.5814　　　40.75
　　14　　　　37.2505　　　(D14)
　　15　　　　46.6687　　　2.874　　　1.8590　　　22.73
　　16　　　　78.4005　　　7.093
　　17　　 　-26.5540　　　3.000　　　1.9037　　　31.31
　　18　　 　-63.6154　 　15.803
　　19　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　20　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝82.010　　　　β＝-0.032　　　　β＝-0.113
　　D0　　　　　∞　　　　　 2519.887　　　　　 756.709
　　D8　　　　1.066　　　 　　　3.911　　　　　　11.447 
　　D10　　　17.056　　　　　　14.211　　　 　　　6.675 
　　D12　　 　1.148　　　 　　　2.146　　　　　　 4.829 
　　D14　　 　6.369　　　 　　　5.372　　　　　　 2.688
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　102.479
　G2　　　　9　 　-109.666
　G3　　 　11　　 　36.793
　G4　　 　13　　　-83.956
　G5　　 　15　　 -101.166
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＯＬ（４）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　　ｆ＝84.453　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝118.522
ＦＮＯ＝1.242　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝61.307
　２ω＝28.622　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝10.784
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝3.780
　ＴＬ＝130.011　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝0.713
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.153
　Ｂｆ（ａ）＝11.185
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　73.2143　 　10.224　　　1.8929　　　20.36
　　2　　　　453.0360　　　0.100
　　3　　 　　54.5976　　　9.054　　　1.5503　　　75.49
　　4　　　　258.6524　　　1.000　　　1.7283　　　28.46
　　5　　 　　39.1638　　　1.660
　　6　　 　　45.1558　 　12.609　　　1.5928　　　68.62
　　7　　 　-100.3906　　　1.000　　　1.9229　　　20.88
　　8　　　　119.0758　　　4.000
　　9　　　 　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　 　361.2899　　　1.000　　　1.5530　　　55.07
　　11　　　　47.0735　　　(D11)
　　12　　 　-36.4250　　　1.300　　　1.6398　　　34.47
　　13　　 　-49.6895　　　0.100
　　14　　　-131.6092　　　5.891　　　1.7292　　　54.67
　　15　　 　-54.7849　　　0.100
　　16　　　　50.6772　 　14.609　　　1.7725　　　49.60
　　17　　　-230.5704　　　(D17)
　　18　　 　113.4024　　　1.000　　　1.8081　　　22.74
　　19　　　　52.3424　　　(D19)
　　20　　　　89.2568　　　1.000　　　1.9229　　　20.88
　　21　　　　36.4463　　　0.100
　　22　　　　36.3836　　　9.726　　　1.9591　　　17.47
　　23　　 　183.6004　　　8.074
　　24　　 　-38.1283　　　1.000　　　1.7408　　　27.79
　　25　　 　-98.0949　　　9.130
　　26　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88 
　　27　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝84.453　　　　β＝-0.043　　　　β＝-0.087
　　D0　　　　　∞　　　　　2018.279　　　　　1007.763
　　D9　　　　2.000　　　 　　 6.974　　　　　　12.784
　　D11　　　21.625　　　　　 16.651　　　　　　10.841
　　D17　　 　2.000　　　 　　 4.186　　　　　　 6.592
　　D19　　 　9.109　　　 　　 6.923　　　　　 　4.518
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　118.522
　G2　　 　10　　　-97.991
　G3　　 　12　　 　43.900
　G4　　 　18　 　-121.185
　G5　　 　20　 　-251.050
　図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＯＬ（５）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　　ｆ＝68.369　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝75.680
ＦＮＯ＝1.850　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝52.672
　２ω＝35.083　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝11.502
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝6.768
　ＴＬ＝116.082　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝0.903
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.110
　Ｂｆ（ａ）＝11.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　113.3605　　　3.581　　　1.9229　　　18.90
　　2　　　　259.4789　　　2.000
　　3　　 　　64.8154　　　7.756　　　1.7495　　　35.28
　　4　　 　-305.8877　　　1.000　　　1.9229　　　18.90
　　5　　 　　89.4171　　　9.650
　　6　　 　　42.6939　　　1.000　　　1.9037　　　31.34
　　7　　 　　24.8498　　　8.072　　　1.6584　　　50.88
　　8　　　　195.3643　　　2.647
　　9　　　 　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　　-123.7398　　　2.263　　　1.8590　　　22.73
　　11　　 　-60.4222　　　1.000　　　1.5225　　　59.84
　　12　　　　34.0422　　　(D12)
　　13　　　　35.0724　　　8.638　　　1.6584　　　50.88
　　14　　 　-72.0999　　　0.816
　　15　　 　-53.1994　　　6.085　　　2.0033　　　28.27
　　16　　 　-57.0661　　　(D16)
　　17　　 　200.0000　　　4.047　　　1.5503　　　75.50
　　18　　 　-70.0000　　　1.000　　　1.7888　　　28.43
　　19　　　　88.7178　　　(D19)
　　20　　 　146.9186　　　1.000　　　1.7847　　　26.29
　　21　　　　35.2338　　　8.408　　　2.0010　　　29.14
　　22　　　-294.1634　　　5.492
　　23　　 　-25.4180　　　1.000　　　1.6889　　　31.07
　　24　　　-199.9991　　　9.000
　　25　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　26　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝68.369　　　　β＝-0.028　　　　β＝-0.148
　　D0　　　　　∞　　　 　　2500.000　　　 　　500.000
　　D9　　　　2.021　　　 　　　4.185　　　　　　13.522
　　D12　　　20.093　　　　　　17.929　　　 　　　8.591
　　D16　　 　1.418　　　 　　　1.749　　　　　　 4.177
　　D19　　 　5.496　　　 　　　5.164　　　　　　 2.737
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　75.680
　G2　　 　10　　　-59.462
　G3　　 　13　　 　39.475
　G4　　 　17　 　-105.696
　G5　　 　20　 　-171.475
　図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＯＬ（６）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　　ｆ＝79.983　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝80.002
ＦＮＯ＝1.650　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝58.141
　２ω＝14.994　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝8.575
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝3.011
　ＴＬ＝127.000　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝1.000
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.280
　Ｂｆ（ａ）＝12.166
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　110.5878　　　4.985　　　1.9630　　　24.11
　　2　　　　283.6905　　　0.100
　　3　　 　　63.6059　　　4.396　　　2.0033　　　28.27
　　4　　 　　89.9017　　　3.000
　　5　　 　　80.0000　　　5.550　　　1.6935　　　53.20
　　6　　　　383.6873　　　1.200　　　1.8929　　　20.36
　　7　　 　　84.9195　　　5.586
　　8　　 　　48.6443　　　1.000　　　1.8467　　　23.78
　　9　　 　　28.2642　　　0.248
　　10　　　　28.4061　 　10.976　　　1.4970　　　81.61
　　11　　 　231.2679　　　2.922
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　13　　 　267.2771　　　1.500　　　1.6230　　　58.16
　　14　　　　36.6616　　　3.000　　　1.8590　　　22.73
　　15　　　　35.7069　　　(D15)
　　16　　 　-36.0649　　　1.000　　　1.7380　　　32.33
　　17　　　　92.6451　　　8.190　　　1.7725　　　49.62
　　18　　 　-48.8133　　　0.100
　　19　　　　64.0592　　　4.832　　　1.7725　　　49.60
　　20　　 　306.9860　　　1.122
　　21　　　　88.0545　　　5.785　　　1.9229　　　20.88
　　22　　　-184.9624　　　(D22)
　　23　　 　140.5931　　　1.505　　　1.6910　　　54.82
　　24　　　　48.6168　　　(D24)
　　25　　　　83.3736　 　11.265　　　1.8515　　　40.78
　　26　　 　-30.3564　　　1.000　　　1.8081　　　22.74
　　27　　　-217.6682　　　3.835
　　28　　 　-42.0504　　　1.000　　　1.7783　　　23.91
　　29　 　-2185.7734　 　10.111
　　30　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　31　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝79.983　　　　β＝-0.032　　　　β＝-0.113
　　D0　　　　　∞　　　　　 2544.448　　　　　725.082
　　D12　　 　1.300　　　 　　　3.613　　　　　　9.875
　　D15　　　18.706　　　　　　16.393　　　　　 10.131
　　D22　　 　1.300　　　 　　　2.156　　　　　　4.812
　　D24　　 　8.887　　　 　　　8.031　　　　　　5.375
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　80.002
　G2　　 　13　　　-67.065
　G3　　 　16　　 　41.282
　G4　　 　23　 　-108.270
　G5　　 　25　　-1174.941
　図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＯＬ（７）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された合焦レンズ群ＧＦに該当する。第３レンズ群Ｇ３が、合焦レンズ群ＧＦの像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と両凹形状の負レンズＬ３５とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３８と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　　ｆ＝73.180　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝65.047
ＦＮＯ＝1.857　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝61.979
　２ω＝32.805　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝7.838
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝5.900
　ＴＬ＝119.318　　　　　　　 　　　　　　βＢ＝1.125
　Ｂｆ＝1.006　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.191
　Ｂｆ（ａ）＝11.061
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　86.3436　　　3.855　　　1.9229　　　18.90
　　2　　　　240.9219　　　0.100
　　3　　　　109.1989　　　5.811　　　1.7495　　　35.28
　　4　　 　-148.8703　　　1.000　　　1.9229　　　20.88
　　5　　　　100.0000　 　11.212
　　6　　 　　40.0083　　　1.000　　　1.9037　　　31.31
　　7　　 　　23.8536　　　8.324　　　1.6968　　　55.53
　　8　　　　541.8771　　　3.546
　　9　　 　　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　　-102.6387　　　2.695　　　1.8590　　　22.73
　　11　　 　-47.9027　　　1.940　　　1.5530　　　55.07
　　12　　　　32.6973　　　(D12)
　　13　　　　34.2780　　　7.412　　　1.7015　　　41.24
　　14　　　-122.6095　　　0.204
　　15　　-30343.0670　　　1.113　　　1.9537　　　32.32
　　16　　　　31.2978　　　6.189　　　1.7639　　　48.49
　　17　 　-1254.1635　　　1.400
　　18　　 　141.8350　　　5.000　　　1.5378　　　74.70
　　19　　 　-48.4566　　　1.000　　　1.6398　　　34.47
　　20　　　　90.6288　　　2.112
　　21　　 　240.5167　　　1.001　　　1.8548　　　24.80
　　22　　　　37.9682　　　0.100
　　23　　　　37.4387　 　12.070　　　2.0007　　　25.46
　　24　　　-277.6337　　　5.753
　　25　　 　-23.7721　　　1.076　　　1.6730　　　38.26
　　26　　 　-96.5381　　　9.000
　　27　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　28　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝73.180　　　　β＝-0.029　　　　β＝-0.128
　　D0　　　　　∞　　　　　 2558.661　　　　　610.735
　　D9　　　　2.242　　　 　　　3.982　　　　　 10.080 
　　D12　　　21.558　　　　　　19.818　　　　　 13.719
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　65.047
　G2　　 　10　　　-52.462
　G3　　 　13　　 　61.979
　図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、第８実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＯＬ（８）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第２レンズ群Ｇ２が、後群ＧＢの最も物体側に配置された第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当する。第３レンズ群Ｇ３が、第１合焦レンズ群ＧＦ１の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群ＧＲ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　　ｆ＝82.010　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝84.922
ＦＮＯ＝2.050　　　　　　　　 　　　　　　ｆＲ＝72.581
　２ω＝32.753　　　　　　　　　　　　　　Δｘ＝8.605
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　　βＦ＝3.508
　ＴＬ＝90.018　　　　　　　　　　　　　　βＢ＝0.966
　Ｂｆ＝1.322　　　　　　　　 　　　　　βＲ１＝0.219
　Ｂｆ（ａ）＝16.376
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　49.7600　　　5.102　　　1.7550　　　52.32
　　2　　　　207.7589　　　0.100
　　3　　 　　43.3970　　　4.415　　　1.6180　　　63.33
　　4　　　　120.3692　　　0.100
　　5　　 　　35.5101　　　6.189　　　1.5928　　　68.62
　　6　　 　-216.6911　　　2.098　　　1.9053　　　35.04
　　7　　 　　28.2895　　　5.240
　　8　　 　　　∞　　 　　(D8)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　9　　 　5405.8128　　　1.000　　　1.4875　　　70.23
　　10　　　　35.3627　　　(D10)
　　11　　　　41.2560　　　9.000　　　1.5174　　　52.43
　　12　　 　-51.9830　　　(D12)
　　13　　　　98.4043　　　2.467　　　1.8590　　　22.73
　　14　　 　222.8980　　　(D14)
　　15　　 　-31.6093　　　3.000　　　1.8502　　　30.05
　　16　　　-173.6461　 　14.000
　　17　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　18　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝82.010　　　　β＝-0.033　　　　β＝-0.115
　　D0　　　　　∞　　　　　 2526.094　　　　　756.181
　　D8　　　　1.985　　　 　　　4.234　　　　　 10.591 
　　D10　　　16.324　　　　　　14.075　　　 　　 7.719 
　　D12　　　10.523　　　 　　　8.452　　　　　  4.434 
　　D14　　 　5.552　　　 　　　7.623　　　　 　11.641
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　84.922
　G2　　　　9　　　-73.023
　G3　　 　11　　 　45.967
　G4　　 　13　　　203.256
　G5　　 　15　　　-45.895
　図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。そのため、近距離物体に合焦する場合にも良好な光学性能を保ちつつ、合焦の際の画角変動を少なくすることができる。
　次に、［条件式対応値］の表を下記に示す。この表には、各条件式（１）～（１６）に対応する値を、全実施例（第１～第８実施例）について纏めて示す。
　条件式（１）　　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５
　条件式（２）　　０．６５＜（－ｆＦ）／ｆＡ＜１．２０
　条件式（３）　　０．７０＜（－ｆＦ）／ｆＲ＜１．８０
　条件式（４）　　０．００＜βＲ１／βＦ＜０．２５
　条件式（５）　　０．０３＜Δｘ／ｆ＜０．３５
　条件式（６）　　０．６５＜ｆ／（－ｆＦ）＜１．６０
　条件式（７）　　２．００＜ＴＬ／（ＦＮＯ×Ｂｆ）＜１０．００
　条件式（８）
　　－２．５０＜（ｒＦＲ２＋ｒＦＲ１）／（ｒＦＲ２－ｒＦＲ１）＜－０．２５
　条件式（９）
　　０．９０＜（ｒＮＲ２＋ｒＮＲ１）／（ｒＮＲ２－ｒＮＲ１）＜２．６５
　条件式（１０）　０．０８＜１／βＦ＜０．５５
　条件式（１１）　｛βＦ＋（１／βＦ）｝-2＜０．１５
　条件式（１２）　０．００３＜ＢＬＤＦ／ＴＬ＜０．０６０
　条件式（１３）　０．０５＜βＢ／βＦ＜０．５０
　条件式（１４）　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．２５
　条件式（１５）　１．００＜ＦＮＯ＜３．００
　条件式（１６）　１２．００°＜２ω＜４０．００°
　［条件式対応値］（第１～第４実施例）
　　条件式　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例　　第４実施例
　　（１）　　　0.702　　 　　0.667　　 　　0.747　　　　0.695
　　（２）　　　0.914　　 　　0.794　　 　　1.070　　　　0.827
　　（３）　　　1.268　　 　　0.950　　 　　1.335　　　　1.598
　　（４）　　　0.138　　 　　0.038　　 　　0.081　　　　0.040
　　（５）　　　0.146　　 　　0.095　　 　　0.127　　　　0.128
　　（６）　　　1.065　　 　　1.275　　 　　0.748　　　　0.862
　　（７）　　　8.113　　 　　5.488　　 　　2.447　　　　9.359
　　（８）　 　-1.192　　　　-1.054　　　　-2.198　　　 -1.300
　　（９）　　　1.661　　 　　1.441　　 　　2.433　　　　2.272
　（１０）　　　0.384　　 　　0.227　　 　　0.401　　　　0.265
　（１１）　　　0.112　　 　　0.047　　 　　0.119　　　　0.061
　（１２）　　　0.009　　 　　0.011　　 　　0.011　　　　0.008
　（１３）　　　0.374　　 　　0.230　　 　　0.321　　　　0.188
　（１４）　　　0.087　　 　　0.098　　 　　0.198　　　　0.086
　（１５）　　　1.424　　 　　1.855　　 　　2.060　　　　1.242
　（１６）　 　28.285　　　　28.002　　　　28.969　　　 28.622
　［条件式対応値］（第５～第８実施例）
　　条件式　　第５実施例　　第６実施例　　第７実施例　　第８実施例
　　（１）　　　0.692　　 　　0.685　　 　　0.708　　　　0.742
　　（２）　　　0.786　　 　　0.838　　 　　0.807　　　　0.860
　　（３）　　　1.129　　 　　1.154　　 　　0.846　　　　1.006
　　（４）　　　0.016　　 　　0.093　　 　　0.032　　　　0.062
　　（５）　　　0.168　　 　　0.107　　 　　0.107　　　　0.105
　　（６）　　　1.150　　 　　1.193　　 　　1.395　　　　1.123
　　（７）　　　5.676　　 　　6.327　　 　　5.808　　　　2.681
　　（８）　 　-0.568　　　　-1.308　　　　-0.517　　 　-1.013
　　（９）　　　1.291　　 　　1.039　　 　　1.653　　　　1.445
　（１０）　　　0.148　　 　　0.332　　 　　0.169　　　　0.285
　（１１）　　　0.021　　 　　0.089　　 　　0.027　　　　0.070
　（１２）　　　0.028　　 　　0.035　　 　　0.039　　　　0.011
　（１３）　　　0.133　　 　　0.332　　 　　0.191　　　　0.275
　（１４）　　　0.095　　 　　0.096　　 　　0.093　　　　0.182
　（１５）　　　1.850　　 　　1.650　　 　　1.857　　　　2.050
　（１６）　 　35.083　　　　14.994　　　　32.805　　　 32.753
　上記各実施例によれば、合焦の際の画角変動が少ない光学系を実現することができる。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の光学系の実施例として３群構成および５群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群、６群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本実施形態の光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、第１レンズ群と第２レンズ群との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (19)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなり、
    　前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群を有し、
    　合焦の際、前記合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５
    　但し、ＳＴ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
    　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　０．６５＜（－ｆＦ）／ｆＡ＜１．２０
    　但し、ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＡ：前記前群の焦点距離
  3. 　前記後群は、前記合焦レンズ群より像面側に配置された少なくとも一つのレンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　０．７０＜（－ｆＦ）／ｆＲ＜１．８０
    　但し、ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＲ：前記少なくとも一つのレンズ群の合成焦点距離
  4. 　前記後群は、前記合焦レンズ群の像面側に隣り合って配置された後続レンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．００＜βＲ１／βＦ＜０．２５
    　但し、βＲ１：無限遠物体合焦時の前記後続レンズ群の横倍率
    　　　　βＦ：無限遠物体合焦時の前記合焦レンズ群の横倍率
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０３＜Δｘ／ｆ＜０．３５
    　但し、Δｘ：無限遠物体から近距離物体への合焦の際の前記合焦レンズ群の移動量
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．６５＜ｆ／（－ｆＦ）＜１．６０
    　但し、ｆ：前記光学系の焦点距離
    　　　　ｆＦ：前記合焦レンズ群の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    　２．００＜ＴＬ／（ＦＮＯ×Ｂｆ）＜１０．００
    　但し、ＦＮＯ：前記光学系のＦナンバー
    　　　　Ｂｆ：前記光学系のバックフォーカス
  8. 　前記合焦レンズ群は、１つの負レンズ成分から構成される請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    　－２．５０＜（ｒＦＲ２＋ｒＦＲ１）／（ｒＦＲ２－ｒＦＲ１）＜－０．２５
    　但し、ｒＦＲ１：前記合焦レンズ群における最も物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　ｒＦＲ２：前記合焦レンズ群における最も像面側のレンズ面の曲率半径
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．９０＜（ｒＮＲ２＋ｒＮＲ１）／（ｒＮＲ２－ｒＮＲ１）＜２．６５
    　但し、ｒＮＲ１：前記光学系の最も像面側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　ｒＮＲ２：前記光学系の最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面の曲率半径
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０８＜１／βＦ＜０．５５
    　但し、βＦ：無限遠物体合焦時の前記合焦レンズ群の横倍率
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　｛βＦ＋（１／βＦ）｝-2＜０．１５
    　但し、βＦ：無限遠物体合焦時の前記合焦レンズ群の横倍率
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．００３＜ＢＬＤＦ／ＴＬ＜０．０６０
    　但し、ＢＬＤＦ：前記合焦レンズ群の光軸上の長さ
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５＜βＢ／βＦ＜０．５０
    　但し、βＢ：無限遠物体合焦時の前記後群の横倍率
    　　　　βＦ：無限遠物体合焦時の前記合焦レンズ群の横倍率
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．２５
    　但し、Ｂｆ：前記光学系のバックフォーカス
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．００＜ＦＮＯ＜３．００
    　但し、ＦＮＯ：前記光学系のＦナンバー
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    　１２．００°＜２ω＜４０．００°
    　但し、２ω：前記光学系の全画角
  18. 　請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  19. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、
    　前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する合焦レンズ群を有し、
    　合焦の際、前記合焦レンズ群が光軸に沿って移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　０．５０＜ＳＴ／ＴＬ＜０．９５
    　但し、ＳＴ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
    　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
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