WO2022039005A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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optical system
focusing
lens
conditional expression
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真美 村谷
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株式会社ニコン
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    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • the first optical system according to the present invention is composed of a front group, an aperture, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis, and the rear group is arranged on the most object side of the rear group. It has a first focusing lens group having a negative refractive power and a second focusing lens group having a negative refractive power arranged on the image plane side of the first focusing lens group, and is at infinity.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group move toward the image plane along the optical axis with different trajectories.
  • the second optical system includes a leading lens group having a positive refractive power, a first focusing lens group having a negative power, and a positive lens group arranged in order from the object side along the optical axis. It has a positive lens group having a refractive power, a second focusing lens group having a negative refractive power, and a final lens group, and when focusing from an infinity object to a short-range object, the first focusing is performed.
  • the lens group and the second focusing lens group move toward the image plane along the optical axis with different trajectories.
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above optical system.
  • the first method for manufacturing an optical system is a method for manufacturing an optical system including a front group, an aperture, and a rear group arranged in order from the object side along the optical axis, and the rear group.
  • a first focusing lens group having a negative refractive force arranged on the most object side of the rear group and a second focusing lens group having a negative refractive force arranged on the image plane side of the first focusing lens group. It has a focusing lens group, and when focusing from an infinity object to a short-range object, the first focusing lens group and the second focusing lens group image along the optical axis with different trajectories.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to move to the surface side.
  • the second method for manufacturing an optical system according to the present invention includes a preceding lens group having a positive refractive force and a first focusing lens group having a negative refractive force arranged in order from the object side along the optical axis.
  • This is a method for manufacturing an optical system having a positive lens group having a positive refractive force, a second focusing lens group having a negative refractive force, and a final lens group, from an infinity object to a short-range object.
  • each lens is arranged in the lens barrel so that the first focusing lens group and the second focusing lens group move toward the image plane along the optical axis with different trajectories. ..
  • FIG. 20 (A) and 20 (B) are aberration diagrams of infinity focusing and short-distance focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the tenth embodiment, respectively.
  • 21 (A) and 21 (B) are aberration diagrams of various aberrations at infinity focusing and short-distance focusing in the telephoto end state of the optical system according to the tenth embodiment, respectively.
  • It is a flowchart which shows the manufacturing method of the optical system which concerns on 1st Embodiment.
  • the camera 1 includes a main body 2 and a photographing lens 3 mounted on the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal screen 5.
  • the photographing lens 3 includes an optical system OL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism includes a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • the light from the subject is collected by the optical system OL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image pickup element 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image pickup device 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory can be displayed on the liquid crystal screen 5 according to the operation of the user.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • the optical system OL shown in FIG. 22 schematically shows the optical system provided in the photographing lens 3, and the lens configuration of the optical system OL is not limited to this configuration.
  • the optical system OL (1) as an example of the optical system OL according to the first embodiment has a front group GA and an aperture (aperture aperture) arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of S and the rear group GB.
  • the rear group GB has a first focusing lens group GF1 having a negative refractive power arranged on the most object side of the rear group GB and a negative refractive power arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1.
  • It has a second focusing lens group GF2 and the like.
  • the first focusing lens group GF1 and the second focusing lens group GF2 move toward the image plane along the optical axis with different trajectories.
  • each in-focus lens group can be made lighter, it is possible to obtain an optical system compatible with high-speed autofocus (AF). Since the drive mechanism of each in-focus lens group can be simplified, the sensitivity of optical performance to manufacturing errors can be suppressed.
  • the optical system OL according to the first embodiment may be the variable magnification optical system OL (2) shown in FIG. 3, the optical system OL (3) shown in FIG. 5, or the optical system OL (4) shown in FIG. 7.
  • the optical system OL (5) shown in FIG. 9 may be used.
  • the optical system OL according to the first embodiment may be the variable magnification optical system OL (6) shown in FIG. 11, the optical system OL (7) shown in FIG. 13, and the optical system OL (10) shown in FIG. ) Is fine.
  • the optical system OL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1). 0.30 ⁇ STL / TL ⁇ 0.90 ... (1)
  • STL the distance on the optical axis from the aperture S to the image plane I TL: the total length of the optical system OL.
  • the conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the distance on the optical axis from the aperture S to the image plane I and the total length of the optical system OL.
  • the exit pupil position can be inferred, and an appropriate aperture position range can be defined.
  • the total length of the optical system OL is the distance on the optical axis (air conversion distance) from the lens surface on the most object side of the optical system OL to the image plane I at the time of infinity focusing.
  • the exit pupil becomes close to the image plane I, so that the tilt angle of the light beam incident on the image plane I becomes steep, and the angle of view changes due to a change in back focus due to a manufacturing error or the like. Fluctuations are likely to occur.
  • the lower limit of the conditional expression (1) is set to 0.33, 0.35, 0.38, 0.40, 0.43, 0.45, 0.48, 0.50, and further 0.52. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain.
  • the position of the aperture S is not appropriate, so that the ratio of the upper ray and the lower ray cut in the aperture S becomes unbalanced, resulting in a so-called one-sided aperture. Further, since the total length of the optical system OL is too short, it becomes difficult to correct the aberration.
  • the upper limit of the conditional expression (1) to 0.88, 0.85, 0.83, 0.80, 0.78, and further 0.76, the effect of this embodiment is more reliable. Can be.
  • the rear group GB has a positive lens group GP having a positive refractive power arranged between the first focusing lens group GF1 and the second focusing lens group GF2.
  • the position of the positive lens group GP is fixed with respect to the image plane I. This makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration, Petzval sum, and the like.
  • the front group GA is composed of a leading lens group GA1 having a positive refractive power
  • the rear group GB is a first focusing lens group GF1 and a second focusing lens group GF2.
  • a positive lens group GP having a positive refractive power arranged between the lenses and a final lens group GE arranged on the image plane side of the second focusing lens group GF2.
  • the optical system OL (1) as an example of the optical system OL according to the second embodiment is a preceding lens group GA1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • each in-focus lens group can be made lighter, it is possible to obtain an optical system compatible with high-speed autofocus (AF). Since the drive mechanism of each in-focus lens group can be simplified, the sensitivity of optical performance to manufacturing errors can be suppressed.
  • the optical system OL according to the second embodiment may be the variable magnification optical system OL (2) shown in FIG. 3, the optical system OL (3) shown in FIG. 5, or the optical system OL (4) shown in FIG. 7.
  • the optical system OL (5) shown in FIG. 9 may be used.
  • the optical system OL according to the second embodiment may be the variable magnification optical system OL (6) shown in FIG. 11, the optical system OL (7) shown in FIG. 13, and the optical system OL (8) shown in FIG. ), The optical system OL (9) shown in FIG. 17, or the optical system OL (10) shown in FIG.
  • the aperture (aperture aperture) S is arranged between the preceding lens group GA1 and the first focusing lens group GF1.
  • the light rays incident on the focusing lens group can be effectively narrowed down, and the focusing lens group can be made smaller and lighter.
  • the optical system OL according to the second embodiment satisfies the above-mentioned conditional expression (1).
  • the exit pupil position can be inferred and the range of the appropriate aperture position can be defined as in the first embodiment.
  • the lower limit of the conditional expression (1) is set to 0.33, 0.35, 0.38, 0.40, 0.43, 0.45, 0.48, 0.50, and further 0.52. Therefore, the effect of this embodiment can be made more certain. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (1) to 0.88, 0.85, 0.83, 0.80, 0.78, and further 0.76, the effect of this embodiment is more reliable. Can be.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (2). 0.50 ⁇ fA / f ⁇ 2.00 ... (2)
  • fA focal length of the preceding lens group GA1
  • f focal length of the optical system OL
  • Conditional expression (2) defines an appropriate relationship between the focal length of the leading lens group GA1 and the focal length of the optical system OL.
  • the lower limit of the conditional expression (2) is set to 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, 0.75, 0.80, 0.85, 0.90, and further 0.95. Therefore, the effect of each embodiment can be made more certain.
  • the upper limit of the conditional expression (2) is set to 1.90, 1.80, 1.75, 1.70, 1.65, 1.60, 1.55, 1.50, and further 1.45. By doing so, the effect of each embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (3). 0.50 ⁇ fA / (-fF1) ⁇ 1.50 ... (3)
  • fA focal length of the preceding lens group
  • GA1 focal length of the first focusing lens group GF1.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate relationship between the focal length of the leading lens group GA1 and the focal length of the first focusing lens group GF1. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to reduce aberration fluctuations and angle-of-view fluctuations during focusing.
  • the lower limit of the conditional expression (3) is set to 0.53, 0.55, 0.58, 0.60, 0.63, 0.65, 0.58, 0.70, and further 0.73. Therefore, the effect of each embodiment can be made more certain. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (3) to 1.48, 1.45, 1.43, 1.40, 1.38, 1.35, and further 1.33, each embodiment can be set. The effect can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (4). 0.35 ⁇ fB / (-fF1) ⁇ 1.50 ... (4)
  • fB the combined focal length of the lens group arranged on the image plane side of the first in-focus lens group GF1
  • fF1 the focal length of the first in-focus lens group GF1.
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the combined focal length of the lens group arranged on the image plane side of the first focusing lens group GF1 and the focal length of the first focusing lens group GF1. be.
  • the lower limit of the conditional expression (4) is 0.38, 0.40, 0.43, 0.45, 0.48, 0.50, 0.53, 0.55, 0.58, and further 0.60. By setting to, the effect of each embodiment can be made more reliable. Further, the upper limit of the conditional expression (4) is set to 1.45, 1.40, 1.35, 1.30, 1.25, 1.20, 1.18, 1.20, 1.15, 1. 13. By further setting it to 1.10, the effect of each embodiment can be made more reliable.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (5). -2.00 ⁇ (-fE) / f ⁇ 15.00 ... (5)
  • fE focal length of the final lens group
  • GE focal length of the optical system OL
  • Conditional expression (5) defines an appropriate relationship between the focal length of the final lens group GE and the focal length of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (5), shading can be suppressed and the total length of the optical system OL can be shortened.
  • the lower limit of the conditional expression (5) is set to -1.80, -1.50, -1.00, -0.50, -0.10, 0.10, 0.50, 0.65, 0.80. Further, by setting it to 0.90, the effect of each embodiment can be further ensured. Further, the upper limit of the conditional expression (5) is set to 14.80, 12.00, 10.00, 8.50, 7.50, 6.00, 5.00, 4.50, and further 4.00. By doing so, the effect of each embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (6). -1.00 ⁇ fP / (-fE) ⁇ 1.50 ... (6)
  • fP focal length of the positive lens group
  • GP focal length of the final lens group
  • GE focal length of the final lens group
  • Conditional expression (6) defines an appropriate relationship between the focal length of the positive lens group GP and the focal length of the final lens group GE.
  • the lower limit of the conditional expression (6) is set to -0.80, -0.50, -0.25, -0.10, 0.01, 0.05, 0.12, and further 0.15. Therefore, the effect of each embodiment can be made more certain. Further, by setting the upper limit of the conditional expression (6) to 1.40, 1.25, 1.00, 0.85, 0.70, 0.65, 0.60, and further 0.55, The effect of each embodiment can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (7). 1.10 ⁇ (-fF1) /fP ⁇ 3.20 ... (7)
  • fF1 focal length of the first focusing lens group
  • GF1 focal length of the positive lens group GP
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the focal length of the first focusing lens group GF1 and the focal length of the positive lens group GP.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is 1.15, 1.20, 1.25, 1.30, 1.33, 1.35, 1.38, 1.40, 1.43, and 1.45.
  • the effect of each embodiment can be made more certain. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (7) to 3.15, 3.10, 3.05, and further 3.00, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (8). 0.30 ⁇ fP / f ⁇ 1.00 ... (8)
  • fP focal length of the positive lens group
  • GP f focal length of the optical system OL
  • Conditional expression (8) defines an appropriate relationship between the focal length of the positive lens group GP and the focal length of the optical system OL.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of the conditional expression (8) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration, Petzval sum, and the like.
  • the lower limit of the conditional expression (8) By setting the lower limit of the conditional expression (8) to 0.33, 0.35, 0.38, 0.40, and further 0.43, the effect of each embodiment can be further ensured. can.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) to 0.98, 0.95, 0.93, 0.90, and further 0.88, the effect of each embodiment is further ensured. be able to.
  • the positive lens group GP is a negative lens, a first positive lens, and a second positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is desirable to have. As a result, the optical system OL can be miniaturized, and the exit pupil can be made far from the image plane I. In addition, various aberrations such as spherical aberration can be satisfactorily corrected.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (9). 0.10 ⁇ fF1 / fF2 ⁇ 2.00 ... (9)
  • fF1 focal length of the first focusing lens group
  • GF1 focal length of the second focusing lens group GF2
  • Conditional expression (9) defines an appropriate relationship between the focal length of the first focusing lens group GF1 and the focal length of the second focusing lens group GF2. By satisfying the conditional expression (9), spherical aberration, curvature of field, and the like can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (9) If the corresponding value of the conditional expression (9) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration, curvature of field, and the like.
  • the lower limit of the conditional expression (9) By setting the lower limit of the conditional expression (9) to 0.13, 0.15, 0.18, 0.20, 0.23, and further 0.25, the effect of each embodiment is more reliable.
  • the upper limit of the conditional expression (9) is 1.98, 1.95, 1.93, 1.90, 1.75, 1.50, 1.40, 1.25, 1.10, and further 1. By setting it to .00, the effect of each embodiment can be made more reliable.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (10). 0.50 ⁇ f / (-fF1) ⁇ 1.80 ... (10) However, f: focal length of the optical system OL fF1: focal length of the first focusing lens group GF1
  • Conditional expression (10) defines an appropriate relationship between the focal length of the optical system OL and the focal length of the first focusing lens group GF1. By satisfying the conditional expression (10), chromatic aberration, curvature of field, and the like can be satisfactorily corrected.
  • the lower limit of the conditional expression (10) is set to 0.53, 0.55, 0.58, 0.60, 0.63, 0.65, 0.68, 0.70, 0.73, and further 0.75. By setting to, the effect of each embodiment can be made more reliable. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (10) to 1.78, 1.75, 1.73, 1.70, 1.50, 1.40, and further 1.20, each embodiment can be set. The effect can be made more certain.
  • the first focusing lens group GF1 is composed of one negative lens component.
  • the first focusing lens group GF1 becomes lightweight, so that it is possible to focus from an infinity object to a short-distance object at high speed.
  • the lens component indicates a single lens or a junction lens.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (11). -2.50 ⁇ (rF12 + rF11) / (rF12-rF11) ⁇ 0.00 ... (11)
  • rF11 the radius of curvature of the lens surface on the most object side in the first focusing lens group GF1
  • rF12 the radius of curvature of the lens surface on the most image plane side in the first focusing lens group GF1.
  • the conditional expression (11) defines an appropriate range for the shape factor of the lenses constituting the first focusing lens group GF1. By satisfying the conditional expression (11), spherical aberration, coma aberration and the like can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (11) If the corresponding value of the conditional expression (11) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and the like.
  • the lower limit of the conditional expression (11) By setting the lower limit of the conditional expression (11) to -2.45, -2.40, -2.35, -2.30, -2.28, -2.25, and further -2.23. , The effect of each embodiment can be made more certain.
  • the upper limit of the conditional expression (11) is set to -0.05, -0.10, -0.15, -0.20, -0.25, -0.30, -0.35, -0. By setting it to 40, ⁇ 0.45, ⁇ 0.50, and further ⁇ 0.55, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the second focusing lens group GF2 is composed of one negative lens component.
  • the second focusing lens group GF2 becomes lightweight, so that it is possible to focus from an infinity object to a short-distance object at high speed.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (12). 0.05 ⁇ Bf / TL ⁇ 0.80 ... (12) However, Bf: back focus of the optical system OL TL: total length of the optical system OL
  • Conditional expression (12) defines an appropriate relationship between the back focus of the optical system OL and the total length of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (12), spherical aberration, coma aberration and the like can be satisfactorily corrected.
  • the back focus of the optical system OL is the distance (air conversion distance) on the optical axis from the lens surface on the most image plane side of the optical system OL to the image plane I at the time of infinity focusing. ..
  • the exit pupil becomes too close to the image plane I, so that light beam vignetting occurs on the image plane I. Attempting to avoid this may result in difficulty in correcting aberrations other than the axis, particularly coma, which is not preferable.
  • the lower limit of the conditional expression (12) By setting the lower limit of the conditional expression (12) to 0.06 and further to 0.07, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the corresponding value of the conditional expression (12) exceeds the upper limit value, the total length of the optical system OL is too short, and it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and the like. Further, since the back focus of the optical system OL is too long, the optical system OL becomes large.
  • Each implementation is carried out by setting the upper limit of the conditional expression (12) to 0.75, 0.70, 0.65, 0.50, 0.40, 0.35, 0.30, and further 0.25. The effect of the morphology can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (13). -0.80 ⁇ (rR2 + rR1) / (rR2-rR1) ⁇ 2.50 ... (13)
  • rR1 radius of curvature of the lens surface on the object side of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL
  • rR2 curvature of the lens surface on the image plane side of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL. radius
  • Conditional expression (13) defines an appropriate range for the shape factor of the lens arranged on the most image plane side of the optical system OL.
  • the lower limit of the conditional expression (13) is set to -0.75, -0.70, -0.65, -0.60, -0.50, -0.30, 0.30, 0.50, 0. By setting it to 80 and further to 0.95, the effect of each embodiment can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (13) to 2.45, 2.35, 2.15, 2.00, 1.85, and further 1.70, the effect of each embodiment is more reliable. Can be.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (14). 0.01 ⁇ 1 / ⁇ F1 ⁇ 0.60 ... (14) However, ⁇ F1: lateral magnification of the first focusing lens group GF1 when focusing on an infinity object.
  • Conditional expression (14) defines an appropriate range for the lateral magnification of the first focusing lens group GF1 when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (14) If the corresponding value of the conditional expression (14) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on an infinite object.
  • the lower limit of the conditional expression (14) By setting the lower limit of the conditional expression (14) to 0.02, 0.05, and further 0.08, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (14) to 0.58, 0.55, 0.53, 0.50, 0.48, 0.45, and further 0.43, each embodiment can be set. The effect can be made more certain.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (15). 0.50 ⁇ 1 / ⁇ F2 ⁇ 0.95 ... (15)
  • ⁇ F2 lateral magnification of the second focusing lens group GF2 when focusing on an infinity object.
  • Conditional expression (15) defines an appropriate range for the lateral magnification of the second focusing lens group GF2 when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (15) If the corresponding value of the conditional expression (15) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object.
  • the lower limit of the conditional expression (15) By setting the lower limit of the conditional expression (15) to 0.53, 0.55, 0.58, and further 0.60, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the upper limit value of the conditional expression (15) to 0.94, 0.92, 0.90, and further 0.85, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (16).
  • ⁇ F1 lateral magnification of the first focusing lens group GF1 when focusing on an infinity object.
  • Conditional expression (16) defines an appropriate range for the lateral magnification of the first focusing lens group GF1 when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (16) If the corresponding value of the conditional expression (16) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object.
  • the upper limit of the conditional expression (16) By setting the upper limit of the conditional expression (16) to 0.18, 0.16, 0.15, and further 0.14, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (17).
  • ⁇ F2 lateral magnification of the second focusing lens group GF2 when focusing on an infinity object.
  • Conditional expression (17) defines an appropriate range for the lateral magnification of the second focusing lens group GF2 when focusing on an infinity object.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object can be satisfactorily corrected. If the corresponding value of the conditional expression (17) is out of the above range, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field at the time of focusing on an infinity object.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (18). 0.15 ⁇ MF1 / MF2 ⁇ 0.80 ... (18)
  • MF1 absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group GF1 when focusing from an infinite object to a short-distance object
  • MF2 a second focusing lens when focusing from an infinite object to a short-distance object. Absolute value of movement of group GF2
  • Conditional expression (18) defines an appropriate relationship between the amount of movement of the first focusing lens group GF1 and the amount of movement of the second focusing lens group GF2 when focusing from an infinite object to a short-range object. It is something to do.
  • spherical aberration, coma aberration, curvature of field, and the like can be satisfactorily corrected.
  • conditional expression (18) If the corresponding value of the conditional expression (18) is out of the above range, it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, curvature of field, and the like.
  • the lower limit of the conditional expression (18) By setting the lower limit of the conditional expression (18) to 0.16, 0.18, 0.20, and further 0.22, the effect of each embodiment can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (18) to 0.78, 0.75, 0.73, 0.70, and further 0.68, the effect of each embodiment is further ensured. be able to.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (19). 20.00 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 40.00 ° ⁇ ⁇ ⁇ (19) However, 2 ⁇ : the total angle of view of the optical system OL
  • Conditional expression (19) defines an appropriate range for the entire angle of view of the optical system OL. Satisfying the conditional expression (19) is preferable because an optical system having a wide angle of view can be obtained.
  • the lower limit of the conditional expression (19) By setting the lower limit of the conditional expression (19) to 22.00 °, 24.00 °, 26.00 °, and further 27.00 °, the effect of each embodiment can be further ensured. can. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (19) to 38.00 °, 37.00 °, and further 36.00 °, the effect of each embodiment can be further ensured.
  • the optical system OL according to the first embodiment and the second embodiment satisfies the following conditional expression (20). 0.08 ⁇ Bf / f ⁇ 1.20 ... (20) However, Bf: back focus of the optical system OL f: focal length of the optical system OL
  • Conditional expression (20) defines an appropriate relationship between the back focus of the optical system OL and the focal length of the optical system OL. By satisfying the conditional expression (20), it is possible to obtain an optical system having a short back focus while satisfactorily suppressing the occurrence of various aberrations. By setting the lower limit of the conditional expression (20) to 0.09, 0.10, 0.11, and further 0.12, the effect of each embodiment can be further ensured. Further, by setting the upper limit value of the conditional expression (20) to 1.18, 1.15, 1.13, 1.10, 1.08, 1.05, and further 1.03, each embodiment can be set. The effect can be made more certain.
  • the manufacturing method of the optical system OL according to the first embodiment will be outlined.
  • the front group GA, the aperture (opening aperture) S, and the rear group GB are arranged in order from the object side along the optical axis (step ST1).
  • the first focusing lens group GF1 having a negative refractive power is arranged on the most object side of the rear group GB, and has a negative refractive power on the image plane side of the first focusing lens group GF1 of the rear group GB.
  • the second focusing lens group GF2 is arranged (step ST2).
  • the first focusing lens group GF1 and the second focusing lens group GF2 move toward the image plane along the optical axis with different trajectories.
  • Each lens is arranged in the lens barrel (step ST3). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture an optical system having less aberration fluctuation during focusing.
  • the manufacturing method of the optical system OL according to the second embodiment will be outlined.
  • the second focusing lens group GF2 having a negative refractive power and the final lens group GE are arranged (step ST11).
  • the first focusing lens group GF1 and the second focusing lens group GF2 move toward the image plane along the optical axis with different trajectories.
  • Each lens is arranged in the lens barrel (step ST12). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture an optical system having less aberration fluctuation during focusing.
  • FIG. 3 are optical systems OL ⁇ OL (1) to OL according to the first to tenth embodiments. It is sectional drawing which shows the structure of (10) ⁇ and the refractive power distribution.
  • the moving direction along the optical axis of each lens group when focusing on a short-range object from infinity is indicated by an arrow. Shows.
  • the moving direction along the optical axis of each lens group when scaling from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) is indicated by an arrow. Shows.
  • each lens group is divided into each lens by a combination of the reference numerals G and numbers.
  • the lens group and the like are represented by independently using combinations of the reference numerals and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the examples, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 10 are shown below, of which Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the first embodiment.
  • Table 6 shows the 6th Example
  • Table 7 shows the 7th Example
  • Table 8 shows the 8th Example
  • Table 9 shows the 9th Example
  • Table 10 shows the specification data in the 10th Example. It is a table.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis at infinity, plus Bf
  • Bf is the image from the final surface of the lens on the optical axis at infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is shown.
  • TL (a) indicates the distance (air equivalent distance) on the optical axis from the lens surface on the most object side of the optical system to the image plane I at the time of focusing at infinity.
  • Bf (a) indicates the distance (air equivalent distance) on the optical axis from the lens surface on the image plane side of the optical system to the image plane I at the time of infinity focusing.
  • W wide-angle end
  • M intermediate focal length
  • T telephoto end
  • fA indicates the focal length of the preceding lens group.
  • fB indicates the combined focal length of the lens group arranged on the image plane side of the first focusing lens group.
  • ⁇ F1 indicates the lateral magnification of the first focusing lens group at the time of focusing on an infinity object.
  • ⁇ F2 indicates the lateral magnification of the second focusing lens group at the time of focusing on an infinity object.
  • MF1 indicates the absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when focusing from an infinite object to a short-distance object.
  • MF2 indicates the absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when focusing from an infinite object to a short-distance object.
  • the plane numbers indicate the order of the optical planes from the object side along the traveling direction of the light beam
  • R is the radius of curvature of each optical plane (the plane whose center of curvature is located on the image side).
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is optical.
  • the Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown. “ ⁇ ” of the radius of curvature indicates a plane or an opening, and (aperture S) indicates an opening aperture S.
  • the description of the refractive index nd of air 1.00000 is omitted.
  • the table of [Variable spacing data] shows the surface spacing at the surface number i in which the surface spacing is (Di) in the table of [Lens specifications].
  • f indicates the focal length of the entire lens system
  • ⁇ indicates the photographing magnification.
  • D0 indicates the distance from the object to the optical surface on the most object side in the optical system.
  • [Variable Interval Data] table [lenses] corresponding to the wide-angle end (W), intermediate focal length (M), and telephoto end (T) magnification states.
  • W wide-angle end
  • M intermediate focal length
  • T telephoto end
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the plane spacing D, other lengths, etc., unless otherwise specified, but the optical system is expanded proportionally.
  • the optical performance is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the proportional reduction is performed.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to the first embodiment.
  • the optical system OL (1) according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this also applies to all the following examples.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a junction lens in which a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 are joined in order from the object side along the optical axis, and a biconvex positive lens L33. And a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative lens L41 having a biconcave shape.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the first embodiment at the time of short-distance focusing.
  • FNO indicates an F number
  • Y indicates an image height.
  • NA indicates the numerical aperture
  • Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height. ..
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the optical system according to the first embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a second embodiment.
  • the optical system OL (2) according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded, and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is a bonded lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 4B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the second embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the second embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a third embodiment.
  • the optical system OL (3) according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 form the rear group GB.
  • the first lens group G1 corresponds to the preceding lens group GA1
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the third embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the third embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a fourth embodiment.
  • the optical system OL (4) according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens to which a negative meniscus lens L13 is bonded and a bonded lens to which a biconvex positive lens L14 and a biconcave negative lens L15 are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens L33.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 has a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a negative meniscus lens L53 directed toward the object.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 8B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fourth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fourth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a fifth embodiment.
  • the optical system OL (5) according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 are joined. It is composed of a bonded lens, and a bonded lens in which a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power, in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42 are joined in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 10B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the fifth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the fifth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a sixth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power and the second lens group G2 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 form the rear group GB.
  • the first lens group G1 corresponds to the preceding lens group GA1
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side. Will be done.
  • the third lens group G3 consists of a bonded lens in which a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 are joined in order from the object side along the optical axis, and a convex surface is directed toward the object side. It is composed of a positive meniscus lens L33 and a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 6 lists the values of the specifications of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the sixth embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 12B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the sixth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the sixth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a seventh embodiment.
  • the optical system OL (7) according to the seventh embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the first lens group G1 and the second lens group G2. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 constitutes the front group GA
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 form the rear group GB.
  • the first lens group G1 corresponds to the preceding lens group GA1
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP
  • the fourth lens corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side arranged in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 are joined. It is composed of a bonded lens, and a bonded lens in which a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side are bonded.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power, in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the third lens group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side are joined, and a convex surface on the object side. It is composed of a bonded lens in which a negative meniscus lens L33 facing the lens and a biconvex positive lens L34 are bonded.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens having a negative refractive power, in which a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L42 are bonded in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus having a concave surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a lens L53.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the seventh embodiment at the time of infinity focusing.
  • FIG. 14B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the seventh embodiment during short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the seventh embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to an eighth embodiment.
  • the optical system OL (8) according to the eighth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 corresponds to the preceding lens group GA1
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 has a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a regular meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens in which a lens L13 and a biconcave negative lens L14 are bonded, and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconcave negative lens L32, a biconvex positive lens L33, and a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a negative lens L41 having a concave shape and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are bonded in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eighth embodiment when focusing at infinity.
  • FIG. 16B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the eighth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the eighth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a ninth embodiment.
  • the optical system OL (9) according to the ninth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts), and adjacent lenses move to the image side.
  • the spacing of the groups changes.
  • the positions of the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. At the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 corresponds to the preceding lens group GA1
  • the second lens group G2 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the third lens group G3 corresponds to the positive lens group GP.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second in-focus lens group GF2
  • the fifth lens group G5 corresponds to the final lens group GE.
  • the first lens group G1 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13 are joined in order from the object side along the optical axis. And a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 are joined in order from the object side.
  • the third lens group G3 is a bonded lens in which a biconvex positive lens L31, a biconcave negative lens L32, and a biconvex positive lens L33 are joined in order from the object side along the optical axis. And a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 is composed of a bonded lens having a negative refractive power in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are joined in order from the object side. Will be done.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are joined, and a bonded lens on the object side. It is composed of a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing.
  • the image plane I is arranged on the image side of the fifth lens group G5.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • Table 9 lists the values of the specifications of the optical system according to the ninth embodiment.
  • FIG. 18A is a diagram of various aberrations of the optical system according to the ninth embodiment at infinity focusing.
  • FIG. 18B is a diagram of various aberrations of the optical system according to the ninth embodiment at the time of short-distance focusing. From each aberration diagram, the optical system according to the ninth embodiment has excellent imaging performance in which various aberrations are satisfactorily corrected in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 19 is a diagram showing a lens configuration of an optical system according to a tenth embodiment.
  • the optical system OL (10) according to the tenth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the first lens group G1 to G8 move toward the object along the optical axis, and the distance between adjacent lens groups changes. do. Further, when focusing from an infinite object to a short-distance object, the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move toward the image side along the optical axis with different trajectories (movement amounts).
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fifth lens group G5, the seventh lens group G7, and the eighth lens group G8 refer to the image plane I. The position is fixed.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. At the time of scaling, the aperture stop S moves along the optical axis together with the third lens group G3. Further, at the time of focusing, the position of the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I together with the third lens group G3.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 constitute the front group GA
  • the fourth lens group G4 the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the third lens group G3.
  • the 7 lens group G7 and the 8th lens group G8 constitute the rear group GB. Further, the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 correspond to the preceding lens group GA1.
  • the fourth lens group G4 corresponds to the first in-focus lens group GF1
  • the fifth lens group G5 corresponds to the positive lens group GP
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second in-focus lens group GF2.
  • the 7th lens group G7 and the 8th lens group G8 correspond to the final lens group GE.
  • the value of the parameter corresponding to each of the above-mentioned conditional expressions (1) to (20) is the value of the parameter in the wide-angle end state.
  • the focal length of the leading lens group GA1 is the focal length of the leading lens group GA1 in the wide-angle end state, that is, the combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the wide-angle end state. ..
  • the focal length of the final lens group GE is the focal length of the final lens group GE in the wide-angle end state, that is, the combined focal length of the 7th lens group G7 and the 8th lens group G8 in the wide-angle end state.
  • the first lens group G1 includes a bonded lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, which are arranged in order from the object side along the optical axis, are bonded to the object side. It is composed of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing and a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a bonded lens to which L23 is bonded and a bonded lens.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens L32 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a bonded lens in which a biconvex positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are bonded to the object side. It is composed of a positive meniscus lens L53 with a concave surface and a biconvex positive lens L54.
  • the sixth lens group G6 is composed of a positive meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L62 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
  • the 7th lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71.
  • the eighth lens group G8 is composed of a biconvex positive lens L81.
  • the image plane I is arranged on the image side of the eighth lens group G8.
  • a parallel flat plate PP is arranged between the eighth lens group G8 and the image plane I.
  • Table 10 lists the values of the specifications of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20A is an aberration diagram at infinity focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the wide-angle end state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 21 (A) is a diagram of various aberrations at the time of infinity focusing in the telephoto end state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 21B is a diagram of various aberrations at the time of short-distance focusing in the telephoto end state of the optical system according to the tenth embodiment.
  • the optical system according to the tenth embodiment satisfactorily corrects various aberrations not only in the wide-angle end state but also in the telephoto end state in the entire range from infinity focusing to short-distance focusing. It can be seen that it has excellent imaging performance.
  • Conditional expression (1) 0.30 ⁇ STL / TL ⁇ 0.90
  • Conditional expression (2) 0.50 ⁇ fA / f ⁇ 2.000
  • Conditional expression (3) 0.50 ⁇ fA / (-fF1) ⁇ 1.50
  • Conditional expression (4) 0.35 ⁇ fB / (-fF1) ⁇ 1.50
  • Conditional expression (5) -2.00 ⁇ (-fE) / f ⁇ 15.00
  • Conditional expression (6) -1.00 ⁇ fP / (-fE) ⁇ 1.50
  • Conditional expression (7) 1.10 ⁇ (-fF1) /fP ⁇ 3.20
  • Conditional expression (8) 0.30 ⁇ fP / f ⁇ 1.00
  • Conditional expression (9) 0.10 ⁇ fF1 / fF2 ⁇ 2.000
  • Conditional expression (10) 0.50 ⁇ f / (-fF1) ⁇
  • a 5-group configuration and an 8-group configuration are shown, but the present application is not limited to this, and other group configurations (for example, 6-group, 9-group, etc.) are configured. You can also do it.
  • a lens or a lens group may be added to the most object side or the most image plane side of the optical system of the present embodiment.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of focusing or scaling.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It may be used as an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface or a flat surface, or may be formed of an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is displaced, the deterioration of the depiction performance is small, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by forming glass into an aspherical surface shape, or a composite aspherical surface formed by forming resin on the glass surface into an aspherical surface shape. It doesn't matter which one. Further, the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • the aperture diaphragm is arranged between the first lens group and the second lens group, between the second lens group and the third lens group, or between the third lens group and the fourth lens group.
  • the role may be substituted by the frame of the lens without providing the member as the aperture diaphragm.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group G7 7th lens group G8 8th lens group I image plane S aperture aperture

Landscapes

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Abstract

光学系（ＯＬ）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群（ＧＡ）と、絞り（Ｓ）と、後群（ＧＢ）とからなり、後群（ＧＢ）は、後群（ＧＢ）の最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群（ＧＦ１）と、第１合焦レンズ群（ＧＦ１）より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群（ＧＦ２）とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１合焦レンズ群（ＧＦ１）と第２合焦レンズ群（ＧＦ２）とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する。

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　従来から、複数のレンズ群を光軸に沿って移動させて合焦を行う光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。このような光学系においては、合焦レンズ群が重量化し、合焦の際の収差変動を抑えることが難しい。
特開２０１２－１５５２２８号公報
　第１の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなり、前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する。
　第２の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する先行レンズ群と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、最終レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する。
　本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　第１の本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　第２の本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する先行レンズ群と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、最終レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 図２１（Ａ）、図２１（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２２に基づいて説明する。このカメラ１は、図２２に示すように、本体２と、本体２に装着される撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶画面５とを備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる光学系ＯＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）とを備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサと、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモータと、モータを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の光学系ＯＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示することが可能である。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。また、図２２に示す光学系ＯＬは、撮影レンズ３に備えられる光学系を模式的に示したものであり、光学系ＯＬのレンズ構成はこの構成に限定されるものではない。
　次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系ＯＬの一例としての光学系ＯＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群ＧＡと、絞り（開口絞り）Ｓと、後群ＧＢとから構成される。後群ＧＢは、後群ＧＢの最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群ＧＦ１と、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群ＧＦ２とを有する。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する。
　第１実施形態によれば、合焦の際の収差変動が少ない光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。また、合焦の際の収差変動が少ないため、大口径でありながら良好な光学性能を実現することができる。各合焦レンズ群を軽量化することが可能になるため、高速のオートフォーカス（ＡＦ）に対応した光学系を得ることができる。各合焦レンズ群の駆動機構を簡素化することが可能になるため、製造誤差に対する光学性能の敏感度を抑えることができる。
　第１実施形態に係る光学系ＯＬは、図３に示す変倍光学系ＯＬ（２）でも良く、図５に示す光学系ＯＬ（３）でも良く、図７に示す光学系ＯＬ（４）でも良く、図９に示す光学系ＯＬ（５）でも良い。また、第１実施形態に係る光学系ＯＬは、図１１に示す変倍光学系ＯＬ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＯＬ（７）でも良く、図１９に示す光学系ＯＬ（１０）でも良い。
　第１実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
　０．３０＜ＳＴＬ／ＴＬ＜０．９０　・・・（１）
　但し、ＳＴＬ：絞りＳから像面Ｉまでの光軸上の距離
　　　　ＴＬ：光学系ＯＬの全長
　条件式（１）は、絞りＳから像面Ｉまでの光軸上の距離と、光学系ＯＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、射出瞳位置を類推することができ、適正な絞り位置の範囲を規定することができる。また、製造誤差等によるバックフォーカスの変化に応じた画角変動を抑えることができる。なお、各実施形態において、光学系ＯＬの全長は、無限遠合焦時の光学系ＯＬの最も物体側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）とする。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳が像面Ｉに近くなるため、像面Ｉに入射する光線の傾角が急峻となり、製造誤差等によるバックフォーカスの変化によって画角変動が生じやすい。条件式（１）の下限値を、０．３３、０．３５、０．３８、０．４０、０．４３、０．４５、０．４８、０．５０、さらに０．５２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、絞りＳの位置が適切でないため、絞りＳにおける上光線と下光線のカットする割合が不均衡になり、いわゆる片絞りになってしまう。また、光学系ＯＬの全長が短すぎるため、収差補正が困難になる。条件式（１）の上限値を、０．８８、０．８５、０．８３、０．８０、０．７８、さらに０．７６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、後群ＧＢは、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２との間に配置された正の屈折力を有する正レンズ群ＧＰを有し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、正レンズ群ＧＰは像面Ｉに対して位置が固定されることが望ましい。これにより、球面収差、ペッツバール和等を良好に補正することができる。
　第１実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、前群ＧＡは、正の屈折力を有する先行レンズ群ＧＡ１からなり、後群ＧＢは、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２との間に配置された正の屈折力を有する正レンズ群ＧＰと、第２合焦レンズ群ＧＦ２より像面側に配置された最終レンズ群ＧＥとを有することが望ましい。これにより、複数の合焦レンズ群を絞りＳより像面側に配置することで、調芯の際に複数の合焦レンズ群同士の軸を合わせやすくすることができ、製造誤差に対する光学性能の敏感度を抑えることができる。また、合焦の際に複数の合焦レンズ群を移動させることで、合焦レンズ群を軽量化するとともに、合焦の際の収差変動を効果的に抑制することができる。
　次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系ＯＬの一例としての光学系ＯＬ（１）は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する先行レンズ群ＧＡ１と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群ＧＦ１と、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＰと、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群ＧＦ２と、最終レンズ群ＧＥとを有して構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する。
　第２実施形態によれば、合焦の際の収差変動が少ない光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。また、合焦の際の収差変動が少ないため、大口径でありながら良好な光学性能を実現することができる。各合焦レンズ群を軽量化することが可能になるため、高速のオートフォーカス（ＡＦ）に対応した光学系を得ることができる。各合焦レンズ群の駆動機構を簡素化することが可能になるため、製造誤差に対する光学性能の敏感度を抑えることができる。
　第２実施形態に係る光学系ＯＬは、図３に示す変倍光学系ＯＬ（２）でも良く、図５に示す光学系ＯＬ（３）でも良く、図７に示す光学系ＯＬ（４）でも良く、図９に示す光学系ＯＬ（５）でも良い。また、第２実施形態に係る光学系ＯＬは、図１１に示す変倍光学系ＯＬ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＯＬ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＯＬ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＯＬ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＯＬ（１０）でも良い。
　第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、先行レンズ群ＧＡ１と第１合焦レンズ群ＧＦ１との間に、絞り（開口絞り）Ｓが配置されることが望ましい。これにより、合焦レンズ群に入射する光線を効果的に絞ることができ、合焦レンズ群を小型軽量化することが可能になる。また、調芯の際に複数の合焦レンズ群同士の軸を合わせやすくすることができ、製造誤差に対する光学性能の敏感度を抑えることができる。また、合焦の際の画角変動を良好に補正することができる。
　第２実施形態に係る光学系ＯＬは、前述の条件式（１）を満足することが望ましい。条件式（１）を満足することで、第１実施形態と同様、射出瞳位置を類推することができ、適正な絞り位置の範囲を規定することができる。また、製造誤差等によるバックフォーカスの変化に応じた画角変動を抑えることができる。条件式（１）の下限値を、０．３３、０．３５、０．３８、０．４０、０．４３、０．４５、０．４８、０．５０、さらに０．５２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１）の上限値を、０．８８、０．８５、０．８３、０．８０、０．７８、さらに０．７６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ｆＡ／ｆ＜２．００　・・・（２）
　但し、ｆＡ：先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離
　　　　ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（２）は、先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離と、光学系ＯＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２）を満足することで、色収差を良好に補正することができ、また光学系ＯＬの全長を短くすることができる。
　条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差を補正することが困難になり、また光学系ＯＬの全長を短くすることが困難になる。条件式（２）の下限値を、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、さらに０．９５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（２）の上限値を、１．９０、１．８０、１．７５、１．７０、１．６５、１．６０、１．５５、１．５０、さらに１．４５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ｆＡ／（－ｆＦ１）＜１．５０　・・・（３）
　但し、ｆＡ：先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離
　　　　ｆＦ１：第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離
　条件式（３）は、先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離と、第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（３）を満足することで、合焦の際の収差変動および画角変動を少なくすることができる。
　条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の収差変動および画角変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を、０．５３、０．５５、０．５８、０．６０、０．６３、０．６５、０．５８、０．７０、さらに０．７３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（３）の上限値を、１．４８、１．４５、１．４３、１．４０、１．３８、１．３５、さらに１．３３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．３５＜ｆＢ／（－ｆＦ１）＜１．５０　・・・（４）
　但し、ｆＢ：第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置されたレンズ群の合成焦点距離
　　　　ｆＦ１：第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離
　条件式（４）は、第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に配置されたレンズ群の合成焦点距離と、第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、合焦の際の収差変動および画角変動を少なくすることができる。
　条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の収差変動および画角変動を抑えることが困難になる。条件式（４）の下限値を、０．３８、０．４０、０．４３、０．４５、０．４８、０．５０、０．５３、０．５５、０．５８、さらに０．６０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（４）の上限値を、１．４５、１．４０、１．３５、１．３０、１．２５、１．２０、１．１８、１．２０、１．１５、１．１３、さらに１．１０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　－２．００＜（－ｆＥ）／ｆ＜１５．００　・・・（５）
　但し、ｆＥ：最終レンズ群ＧＥの焦点距離
　　　　ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（５）は、最終レンズ群ＧＥの焦点距離と、光学系ＯＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、シェーディングを抑えることができ、また光学系ＯＬの全長を短くすることができる。
　条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、シェーディングを抑えることが困難になり、また光学系ＯＬの全長を短くすることが困難になる。条件式（５）の下限値を、－１．８０、－１．５０、－１．００、－０．５０、－０．１０、０．１０、０．５０、０．６５、０．８０、さらに０．９０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（５）の上限値を、１４．８０、１２．００、１０．００、８．５０、７．５０、６．００、５．００、４．５０、さらに４．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　－１．００＜ｆＰ／（－ｆＥ）＜１．５０　・・・（６）
　但し、ｆＰ：正レンズ群ＧＰの焦点距離
　　　　ｆＥ：最終レンズ群ＧＥの焦点距離
　条件式（６）は、正レンズ群ＧＰの焦点距離と、最終レンズ群ＧＥの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、合焦の際の収差変動を良好に抑えることができ、射出瞳を像面Ｉから遠くすることが可能である。
　条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、合焦の際の収差変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の下限値を、－０．８０、－０．５０、－０．２５、－０．１０、０．０１、０．０５、０．１２、さらに０．１５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（６）の上限値を、１．４０、１．２５、１．００、０．８５、０．７０、０．６５、０．６０、さらに０．５５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　１．１０＜（－ｆＦ１）／ｆＰ＜３．２０　・・・（７）
　但し、ｆＦ１：第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離
　　　　ｆＰ：正レンズ群ＧＰの焦点距離
　条件式（７）は、第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離と、正レンズ群ＧＰの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、球面収差や軸上色収差の発生を良好に抑えることができる。
　条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差や軸上色収差の補正が困難になる。条件式（７）の下限値を、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３３、１．３５、１．３８、１．４０、１．４３、さらに１．４５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（７）の上限値を、３．１５、３．１０、３．０５、さらに３．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　０．３０＜ｆＰ／ｆ＜１．００　・・・（８）
　但し、ｆＰ：正レンズ群ＧＰの焦点距離
　　　　ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（８）は、正レンズ群ＧＰの焦点距離と、光学系ＯＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、ペッツバール和等を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、ペッツバール和等を補正することが困難になる。条件式（８）の下限値を、０．３３、０．３５、０．３８、０．４０、さらに０．４３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（８）の上限値を、０．９８、０．９５、０．９３、０．９０、さらに０．８８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、正レンズ群ＧＰは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズとを有することが望ましい。これにより、光学系ＯＬを小型化することが可能であり、射出瞳を像面Ｉから遠くすることが可能である。また、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　０．１０＜ｆＦ１／ｆＦ２＜２．００　・・・（９）
　但し、ｆＦ１：第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離
　　　　ｆＦ２：第２合焦レンズ群ＧＦ２の焦点距離
　条件式（９）は、第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離と、第２合焦レンズ群ＧＦ２の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（９）を満足することで、球面収差、像面湾曲等を良好に補正することができる。
　条件式（９）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、像面湾曲等を補正することが困難になる。条件式（９）の下限値を、０．１３、０．１５、０．１８、０．２０、０．２３、さらに０．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（９）の上限値を、１．９８、１．９５、１．９３、１．９０、１．７５、１．５０、１．４０、１．２５、１．１０、さらに１．００に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ｆ／（－ｆＦ１）＜１．８０　・・・（１０）
　但し、ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　　　　ｆＦ１：第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離
　条件式（１０）は、光学系ＯＬの焦点距離と、第１合焦レンズ群ＧＦ１の焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、色収差、像面湾曲等を良好に補正することができる。
　条件式（１０）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差、像面湾曲等を補正することが困難になる。条件式（１０）の下限値を、０．５３、０．５５、０．５８、０．６０、０．６３、０．６５、０．６８、０．７０、０．７３、さらに０．７５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１０）の上限値を、１．７８、１．７５、１．７３、１．７０、１．５０、１．４０、さらに１．２０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第１合焦レンズ群ＧＦ１は、１つの負レンズ成分からなることが望ましい。これにより、第１合焦レンズ群ＧＦ１が軽量になるため、無限遠物体から近距離物体への合焦を高速で行うことが可能になる。なお、各実施形態において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを示すものである。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　－２．５０＜（ｒＦ１２＋ｒＦ１１）／（ｒＦ１２－ｒＦ１１）＜０．００　・・・（１１）
　但し、ｒＦ１１：第１合焦レンズ群ＧＦ１における最も物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　ｒＦ１２：第１合焦レンズ群ＧＦ１における最も像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１１）は、第１合焦レンズ群ＧＦ１を構成するレンズのシェイプファクターについて適切な範囲を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等を良好に補正することができる。
　条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等を補正することが困難になる。条件式（１１）の下限値を、－２．４５、－２．４０、－２．３５、－２．３０、－２．２８、－２．２５、さらに－２．２３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１１）の上限値を、－０．０５、－０．１０、－０．１５、－０．２０、－０．２５、－０．３０、－０．３５、－０．４０、－０．４５、－０．５０、さらに－０．５５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、第２合焦レンズ群ＧＦ２は、１つの負レンズ成分からなることが望ましい。これにより、第２合焦レンズ群ＧＦ２が軽量になるため、無限遠物体から近距離物体への合焦を高速で行うことが可能になる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．８０　・・・（１２）
　但し、Ｂｆ：光学系ＯＬのバックフォーカス
　　　　ＴＬ：光学系ＯＬの全長
　条件式（１２）は、光学系ＯＬのバックフォーカスと、光学系ＯＬの全長との適切な関係を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等を良好に補正することができる。なお、各実施形態において、光学系ＯＬのバックフォーカスは、無限遠合焦時の光学系ＯＬの最も像面側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）とする。
　条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳が像面Ｉに近くなりすぎるため、像面Ｉで光線ケラレが生じる。これを回避しようとすると、結果的に、軸以外収差、特にコマ収差の補正が困難になる可能性があり、好ましくない。条件式（１２）の下限値を０．０６、さらに０．０７に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、光学系ＯＬの全長が短すぎるため、球面収差、コマ収差等を補正することが困難になる。また、光学系ＯＬのバックフォーカスが長すぎるため、光学系ＯＬが大型化する。条件式（１２）の上限値を、０．７５、０．７０、０．６５、０．５０、０．４０、０．３５、０．３０、さらに０．２５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　－０．８０＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜２．５０　・・・（１３）
　但し、ｒＲ１：光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　ｒＲ２：光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１３）は、光学系ＯＬの最も像面側に配置されたレンズのシェイプファクターについて適切な範囲を規定するものである。条件式（１３）を満足することで、コマ収差等を良好に補正することができ、またゴーストを抑えることができる。
　条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差等を補正することが困難になり、またゴーストを抑えることが困難になる。条件式（１３）の下限値を、－０．７５、－０．７０、－０．６５、－０．６０、－０．５０、－０．３０、０．３０、０．５０、０．８０、さらに０．９５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１３）の上限値を、２．４５、２．３５、２．１５、２．００、１．８５、さらに１．７０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
　０．０１＜１／βＦ１＜０．６０　・・・（１４）
　但し、βＦ１：無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群ＧＦ１の横倍率
　条件式（１４）は、無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群ＧＦ１の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１４）の下限値を、０．０２、０．０５、さらに０．０８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１４）の上限値を、０．５８、０．５５、０．５３、０．５０、０．４８、０．４５、さらに０．４３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　０．５０＜１／βＦ２＜０．９５　・・・（１５）
　但し、βＦ２：無限遠物体合焦時の第２合焦レンズ群ＧＦ２の横倍率
　条件式（１５）は、無限遠物体合焦時の第２合焦レンズ群ＧＦ２の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１５）の下限値を、０．５３、０．５５、０．５８、さらに０．６０に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１５）の上限値を、０．９４、０．９２、０．９０、さらに０．８５に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
　｛βＦ１＋（１／βＦ１）｝-2＜０．２０　・・・（１６）
　但し、βＦ１：無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群ＧＦ１の横倍率
　条件式（１６）は、無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群ＧＦ１の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１６）の上限値を、０．１８、０．１６、０．１５、さらに０．１４に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
　｛βＦ２＋（１／βＦ２）｝-2≦０．２５　・・・（１７）
　但し、βＦ２：無限遠物体合焦時の第２合焦レンズ群ＧＦ２の横倍率
　条件式（１７）は、無限遠物体合焦時の第２合焦レンズ群ＧＦ２の横倍率について適切な範囲を規定するものである。条件式（１７）を満足することで、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。条件式（１７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、無限遠物体合焦時の球面収差や像面湾曲等の諸収差を補正することが困難になる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１８）を満足することが望ましい。
　０．１５＜ＭＦ１／ＭＦ２＜０．８０　・・・（１８）
　但し、ＭＦ１：無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第１合焦レンズ群ＧＦ１の移動量の絶対値
　　　　ＭＦ２：無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第２合焦レンズ群ＧＦ２の移動量の絶対値
　条件式（１８）は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の、第１合焦レンズ群ＧＦ１の移動量と、第２合焦レンズ群ＧＦ２の移動量との適切な関係を規定するものである。条件式（１８）を満足することで、球面収差、コマ収差、像面湾曲等を良好に補正することができる。
　条件式（１８）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差、像面湾曲等を補正することが困難になる。条件式（１８）の下限値を、０．１６、０．１８、０．２０、さらに０．２２に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１８）の上限値を、０．７８、０．７５、０．７３、０．７０、さらに０．６８に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（１９）を満足することが望ましい。
　２０．００°＜２ω＜４０．００°　・・・（１９）
　但し、２ω：光学系ＯＬの全画角
　条件式（１９）は、光学系ＯＬの全画角について適切な範囲を規定するものである。条件式（１９）を満足することで、画角の広い光学系が得られるので好ましい。条件式（１９）の下限値を、２２．００°、２４．００°、２６．００°、さらに２７．００°に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（１９）の上限値を、３８．００°、３７．００°、さらに３６．００°に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　第１実施形態および第２実施形態に係る光学系ＯＬは、以下の条件式（２０）を満足することが望ましい。
　０．０８＜Ｂｆ／ｆ＜１．２０　・・・（２０）
　但し、Ｂｆ：光学系ＯＬのバックフォーカス
　　　　ｆ：光学系ＯＬの焦点距離
　条件式（２０）は、光学系ＯＬのバックフォーカスと、光学系ＯＬの焦点距離との適切な関係を規定するものである。条件式（２０）を満足することで、諸収差の発生を良好に抑えつつ、バックフォーカスが短い光学系を得ることが可能である。条件式（２０）の下限値を、０．０９、０．１０、０．１１、さらに０．１２に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式（２０）の上限値を、１．１８、１．１５、１．１３、１．１０、１．０８、１．０５、さらに１．０３に設定することで、各実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　続いて、図２３を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、前群ＧＡと、絞り（開口絞り）Ｓと、後群ＧＢとを配置する（ステップＳＴ１）。次に、後群ＧＢの最も物体側に負の屈折力を有する第１合焦レンズ群ＧＦ１を配置し、後群ＧＢの第１合焦レンズ群ＧＦ１より像面側に負の屈折力を有する第２合焦レンズ群ＧＦ２を配置する（ステップＳＴ２）。そして、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ３）。このような製造方法によれば、合焦の際の収差変動が少ない光学系を製造することが可能になる。
　続いて、図２４を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法について概説する。まず、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する先行レンズ群ＧＡ１と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群ＧＦ１と、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＰと、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群ＧＦ２と、最終レンズ群ＧＥとを配置する（ステップＳＴ１１）。そして、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第１合焦レンズ群ＧＦ１と第２合焦レンズ群ＧＦ２とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１２）。このような製造方法によれば、合焦の際の収差変動が少ない光学系を製造することが可能になる。
　以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＯＬを図面に基づいて説明する。なお、第１実施形態に対応する実施例は、第１～第７実施例および第１０実施例であり、第２実施形態に対応する実施例は、第１～第１０実施例である。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９は、第１～第１０実施例に係る光学系ＯＬ｛ＯＬ（１）～ＯＬ（１０）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第１０実施例に係る光学系ＯＬ（１）～ＯＬ（１０）の断面図では、無限遠から近距離物体へ合焦する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。第１０実施例に係る光学系ＯＬ（１０）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これらの図（図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９）において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表１０を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢｆを加えた距離を示し、Ｂｆは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。また、ＴＬ（ａ）は無限遠合焦時の光学系の最も物体側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）を示す。Ｂｆ（ａ）は無限遠合焦時の光学系の最も像面側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算距離）を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　また、［全体諸元］の表において、ｆＡは、先行レンズ群の焦点距離を示す。ｆＢは、第１合焦レンズ群より像面側に配置されたレンズ群の合成焦点距離を示す。βＦ１は、無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群の横倍率を示す。βＦ２は、無限遠物体合焦時の第２合焦レンズ群の横倍率を示す。ＭＦ１は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値を示す。ＭＦ２は、無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。光学系が変倍光学系でない場合、［可変間隔データ］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、Ｄ０は物体から光学系における最も物体側の光学面までの距離を示す。光学系が変倍光学系である場合、［可変間隔データ］の表において、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］の表において面間隔が（Ｄｉ）となっている面番号ｉでの面間隔を示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＯＬ（１）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ＝87.000　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝89.351
ＦＮＯ＝1.424　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝64.417
　２ω＝28.285　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝2.601
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.125
　ＴＬ＝129.013　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝12.719
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝8.237
　ＴＬ（ａ）＝128.468
　Ｂｆ（ａ）＝11.168
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　69.6342　　　5.430　　　1.9591　　　17.47
　　2　　　　132.1539　　　0.116
　　3　　 　　55.3642　　　5.244　　　2.0010　　　29.13
　　4　　 　　89.6665　　　0.100
　　5　　 　　40.4445　　　8.778　　　1.5503　　　75.49
　　6　　　　140.0000　　　1.200　　　1.8548　　　24.80
　　7　　 　　29.5861　　　5.360
　　8　　 　　63.3783　　　1.200　　　1.9229　　　20.88
　　9　　 　　31.8132　　　0.100
　　10　　　　31.2943　　　8.078　　　1.7292　　　54.67
　　11　　 　237.3897　　　2.787
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　13　　 　438.3400　　　1.200　　　1.5163　　　64.14
　　14　　　　38.4472　　　(D14)
　　15　　 　-65.9934　　　1.200　　　1.7783　　　23.91
　　16　　　　39.9168　　　8.673　　　1.8040　　　46.53
　　17　　　-723.3882　　　0.100
　　18　　　　70.0000　　　9.587　　　1.8160　　　46.62
　　19　　　-124.9732　　　0.100
　　20　　 　135.5192　　　4.257　　　1.9591　　　17.47
　　21　　　-631.3761　　　(D21)
　　22　　　-255.5306　　　1.200　　　1.6989　　　30.13
　　23　　　1196.1373　　　(D23)
　　24　　 　148.6618　 　10.553　　　1.9591　　　17.47
　　25　　 　-40.7482　　　1.000　　　1.8929　　　20.36
　　26　　　-348.6817　　　5.247
　　27　　 　-43.6865　　　1.200　　　1.7783　　　23.91
　　28　　　-175.9036　　　9.113
　　29　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　30　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝87.000　　　　β＝-0.034　　　　β＝-0.126
　　D0　　　　　∞　　　 　　2570.805　　　 　　728.956
　　D12　　 　1.500　　　 　　　4.805　　　　　　14.219
　　D14　　　19.979　　　　　　16.674　　　 　　　7.260
　　D21　　 　2.293　　　 　　　4.042　　　　　　10.530
　　D23　　　10.820　　　 　　　9.071　　　 　　　2.583
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　89.351
　G2　　 　13　　　-81.705
　G3　　 　15　　 　54.836
　G4　　 　22　 　-301.138
　G5　　 　24　 　-611.471
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＯＬ（２）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ＝84.853　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝83.808
ＦＮＯ＝1.855　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝70.031
　２ω＝28.002　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝4.398
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.236
　ＴＬ＝114.050　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝8.031
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝5.000
　ＴＬ（ａ）＝113.505
　Ｂｆ（ａ）＝11.205
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　57.5903　　　6.716　　　1.8081　　　22.76
　　2　　　　250.0000　　　4.134
　　3　　 　　54.4191　　　3.242　　　1.7725　　　49.60
　　4　　 　　87.8376　　　0.100
　　5　　 　　42.6165　　　6.392　　　1.4560　　　91.37
　　6　　　-1029.0613　　　1.200　　　2.0007　　　25.46
　　7　　 　　30.7264　　　7.020
　　8　　 　　33.1538　　　7.106　　　1.4978　　　82.57
　　9　　 　2847.8763　　　2.046
　　10　　　　　∞　　 　　(D10)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　11　　　1361.3846　　　1.200　　　1.5530　　　55.07
　　12　　　　35.8243　　　(D12)
　　13　　 　105.7816　　　1.200　　　1.8052　　　25.46
　　14　　　　30.0129　　　5.549　　　1.7292　　　54.67
　　15　　 　177.6261　　　7.465
　　16　　　　70.0000　　　6.745　　　2.0007　　　25.46
　　17　　 　-91.9564　　　(D17)
　　18　　 　135.9285　　　1.200　　　1.6730　　　38.26
　　19　　　　50.2105　　　(D19)
　　20　　　　85.3901　　　2.439　　　2.0010　　　29.13
　　21　　 　157.8735　　　6.189
　　22　　 　-36.1082　　　4.843　　　1.8081　　　22.76
　　23　　　-200.0000　　　9.150
　　24　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　25　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝84.853　　　　β＝-0.034　　　　β＝-0.120
　　D0　　　　　∞　　　 　　2544.448　　　 　　725.082
　　D10　　 　1.500　　　 　　　3.593　　　 　　　9.531
　　D12　　　11.802　　　 　　　9.709　　　 　　　3.771
　　D17　　 　6.374　　　 　　　7.694　　　　　　11.374
　　D19　　 　7.839　　　 　　　6.518　　　 　　　2.839
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　83.808
　G2　　 　11　　　-66.556
　G3　　 　13　　 　40.059
　G4　　 　18　 　-118.979
　G5　　 　20　　　-84.660
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＯＬ（３）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　　ｆ＝82.010　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝102.479
ＦＮＯ＝2.060　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝82.146
　２ω＝28.969　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝2.495
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.406
　ＴＬ＝90.023　　　　　　　　　　　　　ＭＦ１＝10.381
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝3.680
　ＴＬ（ａ）＝89.478
　Ｂｆ（ａ）＝17.858
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　46.5771　　　5.350　　　1.7725　　　49.60
　　2　　　　179.4303　　　0.100
　　3　　 　　40.3285　　　4.836　　　1.4970　　　81.61
　　4　　　　129.0466　　　0.100
　　5　　 　　33.5684　　　6.218　　　1.4560　　　91.37
　　6　　 　-229.0734　　　1.000　　　1.9004　　　37.37
　　7　　 　　29.9047　　　5.182
　　8　　　 　　∞　　 　　(D8)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　9　　 　　88.7347　　　1.000　　　1.4875　　　70.23
　　10　　　　33.2383　　　(D10)
　　11　　　　40.9864　　　8.072　　　1.7130　　　53.87
　　12　　 　-66.9077　　　(D12)
　　13　　 　159.0319　　　1.157　　　1.5814　　　40.75
　　14　　　　37.2505　　　(D14)
　　15　　　　46.6687　　　2.874　　　1.8590　　　22.73
　　16　　　　78.4005　　　7.093
　　17　　 　-26.5540　　　3.000　　　1.9037　　　31.31
　　18　　 　-63.6154　 　15.803
　　19　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　20　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝82.010　　　　β＝-0.032　　　　β＝-0.113
　　D0　　　　　∞　　　 　　2519.887　　　 　　756.709
　　D8　　　　1.066　　　 　　　3.911　　　　　　11.447 
　　D10　　　17.056　　　　　　14.211　　　 　　　6.675 
　　D12　　 　1.148　　　 　　　2.146　　　 　　　4.829 
　　D14　　 　6.369　　　 　　　5.372　　　 　　　2.688
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　102.479
　G2　　　　9　 　-109.666
　G3　　 　11　　 　36.793
　G4　　 　13　　　-83.956
　G5　　 　15　 　-101.166
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＯＬ（４）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　　ｆ＝84.453　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝118.522
ＦＮＯ＝1.242　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝61.307
　２ω＝28.622　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝3.780
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.316
　ＴＬ＝130.011　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝10.784
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝4.592
　ＴＬ（ａ）＝129.465
　Ｂｆ（ａ）＝11.185
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　73.2143　 　10.224　　　1.8929　　　20.36
　　2　　　　453.0360　　　0.100
　　3　　 　　54.5976　　　9.054　　　1.5503　　　75.49
　　4　　　　258.6524　　　1.000　　　1.7283　　　28.46
　　5　　 　　39.1638　　　1.660
　　6　　 　　45.1558　 　12.609　　　1.5928　　　68.62
　　7　　 　-100.3906　　　1.000　　　1.9229　　　20.88
　　8　　　　119.0758　　　4.000
　　9　　　 　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　 　361.2899　　　1.000　　　1.5530　　　55.07
　　11　　　　47.0735　　　(D11)
　　12　　 　-36.4250　　　1.300　　　1.6398　　　34.47
　　13　　 　-49.6895　　　0.100
　　14　　　-131.6092　　　5.891　　　1.7292　　　54.67
　　15　　 　-54.7849　　　0.100
　　16　　　　50.6772　 　14.609　　　1.7725　　　49.60
　　17　　　-230.5704　　　(D17)
　　18　　 　113.4024　　　1.000　　　1.8081　　　22.74
　　19　　　　52.3424　　　(D19)
　　20　　　　89.2568　　　1.000　　　1.9229　　　20.88
　　21　　　　36.4463　　　0.100
　　22　　　　36.3836　　　9.726　　　1.9591　　　17.47
　　23　　 　183.6004　　　8.074
　　24　　 　-38.1283　　　1.000　　　1.7408　　　27.79
　　25　　 　-98.0949　　　9.130
　　26　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88 
　　27　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝84.453　　　　β＝-0.043　　　　β＝-0.087
　　D0　　　　　∞　　　 　　2018.279　　　　　1007.763
　　D9　　　　2.000　　　 　　　6.974　　　　　　12.784
　　D11　　　21.625　　　　　　16.651　　　　　　10.841
　　D17　　 　2.000　　　 　　　4.186　　　 　　　6.592
　　D19　　 　9.109　　　 　　　6.923　　　 　　　4.518
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　118.522
　G2　　 　10　　　-97.991
　G3　　 　12　　 　43.900
　G4　　 　18　 　-121.185
　G5　　 　20　 　-251.050
　図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＯＬ（５）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　　ｆ＝68.369　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝75.680
ＦＮＯ＝1.850　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝52.672
　２ω＝35.083　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝6.768
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝1.291
　ＴＬ＝116.082　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝11.502
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝2.759
　ＴＬ（ａ）＝115.537
　Ｂｆ（ａ）＝11.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　113.3605　　　3.581　　　1.9229　　　18.90
　　2　　　　259.4789　　　2.000
　　3　　 　　64.8154　　　7.756　　　1.7495　　　35.28
　　4　　 　-305.8877　　　1.000　　　1.9229　　　18.90
　　5　　 　　89.4171　　　9.650
　　6　　 　　42.6939　　　1.000　　　1.9037　　　31.34
　　7　　 　　24.8498　　　8.072　　　1.6584　　　50.88
　　8　　　　195.3643　　　2.647
　　9　　　 　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　　-123.7398　　　2.263　　　1.8590　　　22.73
　　11　　 　-60.4222　　　1.000　　　1.5225　　　59.84
　　12　　　　34.0422　　　(D12)
　　13　　　　35.0724　　　8.638　　　1.6584　　　50.88
　　14　　 　-72.0999　　　0.816
　　15　　 　-53.1994　　　6.085　　　2.0033　　　28.27
　　16　　 　-57.0661　　　(D16)
　　17　　 　200.0000　　　4.047　　　1.5503　　　75.50
　　18　　 　-70.0000　　　1.000　　　1.7888　　　28.43
　　19　　　　88.7178　　　(D19)
　　20　　 　146.9186　　　1.000　　　1.7847　　　26.29
　　21　　　　35.2338　　　8.408　　　2.0010　　　29.14
　　22　　　-294.1634　　　5.492
　　23　　 　-25.4180　　　1.000　　　1.6889　　　31.07
　　24　　　-199.9991　　　9.000
　　25　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　26　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝68.369　　　　β＝-0.028　　　　β＝-0.148
　　D0　　　　　∞　　　 　　2500.000　　　 　　500.000
　　D9　　　　2.021　　　 　　　4.185　　　　　　13.522
　　D12　　　20.093　　　　　　17.929　　　 　　　8.591
　　D16　　 　1.418　　　 　　　1.749　　　 　　　4.177
　　D19　　 　5.496　　　 　　　5.164　　　 　　　2.737
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　75.680
　G2　　 　10　　　-59.462
　G3　　 　13　　 　39.475
　G4　　 　17　 　-105.696
　G5　　 　20　 　-171.475
　図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＯＬ（６）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　　ｆ＝79.983　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝80.002
ＦＮＯ＝1.650　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝58.141
　２ω＝14.994　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝3.011
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.339
　ＴＬ＝127.000　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝8.575
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝3.511
　ＴＬ（ａ）＝126.455
　Ｂｆ（ａ）＝12.166
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　110.5878　　　4.985　　　1.9630　　　24.11
　　2　　　　283.6905　　　0.100
　　3　　 　　63.6059　　　4.396　　　2.0033　　　28.27
　　4　　 　　89.9017　　　3.000
　　5　　 　　80.0000　　　5.550　　　1.6935　　　53.20
　　6　　　　383.6873　　　1.200　　　1.8929　　　20.36
　　7　　 　　84.9195　　　5.586
　　8　　 　　48.6443　　　1.000　　　1.8467　　　23.78
　　9　　 　　28.2642　　　0.248
　　10　　　　28.4061　 　10.976　　　1.4970　　　81.61
　　11　　 　231.2679　　　2.922
　　12　　　　　∞　　 　　(D12)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　13　　 　267.2771　　　1.500　　　1.6230　　　58.16
　　14　　　　36.6616　　　3.000　　　1.8590　　　22.73
　　15　　　　35.7069　　　(D15)
　　16　　 　-36.0649　　　1.000　　　1.7380　　　32.33
　　17　　　　92.6451　　　8.190　　　1.7725　　　49.62
　　18　　 　-48.8133　　　0.100
　　19　　　　64.0592　　　4.832　　　1.7725　　　49.60
　　20　　 　306.9860　　　1.122
　　21　　　　88.0545　　　5.785　　　1.9229　　　20.88
　　22　　　-184.9624　　　(D22)
　　23　　 　140.5931　　　1.505　　　1.6910　　　54.82
　　24　　　　48.6168　　　(D24)
　　25　　　　83.3736　 　11.265　　　1.8515　　　40.78
　　26　　 　-30.3564　　　1.000　　　1.8081　　　22.74
　　27　　　-217.6682　　　3.835
　　28　　 　-42.0504　　　1.000　　　1.7783　　　23.91
　　29　 　-2185.7734　 　10.111
　　30　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　31　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝79.983　　　　β＝-0.032　　　　β＝-0.113
　　D0　　　　　∞　　　 　　2544.448　　　 　　725.082
　　D12　　 　1.300　　　 　　　3.613　　　 　　　9.875
　　D15　　　18.706　　　　　　16.393　　　　　　10.131
　　D22　　 　1.300　　　 　　　2.156　　　 　　　4.812
　　D24　　 　8.887　　　 　　　8.031　　　 　　　5.375
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　80.002
　G2　　 　13　　　-67.065
　G3　　 　16　　 　41.282
　G4　　 　23　 　-108.270
　G5　　 　25　　-1174.941
　図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＯＬ（７）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が前群ＧＡを構成し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５とが接合された接合レンズと、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と両凸形状の正レンズＬ３４とが接合された接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　　ｆ＝72.206　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝76.209
ＦＮＯ＝1.851　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝52.016
　２ω＝33.081　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝9.569
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.349
　ＴＬ＝119.717　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝8.426
　Ｂｆ＝1.013　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝2.437
　ＴＬ（ａ）＝119.172
　Ｂｆ（ａ）＝11.068
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　 　　78.4114　　　3.340　　　1.9229　　　18.90
　　2　　　　134.9023　　　9.699
　　3　　 　　80.8692　　　5.255　　　1.7495　　　35.28
　　4　　 　-196.7196　　　1.000　　　1.9229　　　18.90
　　5　　　　105.8491　　　3.200
　　6　　 　　41.3126　　　1.000　　　1.9037　　　31.34
　　7　　 　　23.7147　　　8.842　　　1.6584　　　50.88
　　8　　　　229.9800　　　3.085
　　9　　 　　　∞　　 　　(D9)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　10　　　-153.1268　　　2.349　　　1.8590　　　22.73
　　11　　 　-69.0439　　　1.000　　　1.5530　　　55.07
　　12　　　　34.7326　　　(D12)
　　13　　　　39.6101　 　10.055　　　1.7015　　　41.24
　　14　　 　-38.2042　　　1.520　　　1.7440　　　44.79
　　15　 　-9186.4681　　　0.102
　　16　　 　185.8765　　　2.043　　　2.0033　　　28.27
　　17　　　　66.3539　　　5.789　　　1.7639　　　48.49
　　18　　 　-68.6833　　　(D18)
　　19　 　-7187.8804　　　5.000　　　1.5378　　　74.70
　　20　　 　-33.8223　　　1.000　　　1.6398　　　34.47
　　21　　　　71.5832　　　(D21)
　　22　　 　154.3722　　　1.571　　　1.8590　　　22.73
　　23　　　　40.6489　　　0.100
　　24　　　　39.6478　　　6.587　　　1.9630　　　24.11
　　25　　　-314.8754　　　5.215
　　26　　 　-25.8083　　　3.118　　　1.6668　　　33.05
　　27　　　-200.0000　　　9.000
　　28　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　29　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝72.206　　　　β＝-0.03　　 　　β＝-0.13
　　D0　　　　　∞　　 　　　2545.928　　 　　　610.020
　　D9　　　　2.182　　　 　　　4.156　　　　　　10.608
　　D12　　　19.120　　　　　　17.146　　　　　　10.694
　　D18　　 　1.416　　　 　　　1.823　　　 　　　3.853
　　D21　　 　4.519　　　 　　　4.111　　　 　　　2.081
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　76.209
　G2　　 　10　　　-58.166
　G3　　 　13　　 　36.632
　G4　　 　19　　　-82.990
　G5　　 　22　 　-115.991
　図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、第８実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＯＬ（８）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、両凹形状の負レンズＬ２１から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　　ｆ＝83.973　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝118.595
ＦＮＯ＝1.850　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝65.652
　２ω＝28.584　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝29.632
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.580
　ＴＬ＝139.993　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝11.005
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝3.781
　ＴＬ（ａ）＝139.448
　Ｂｆ（ａ）＝12.248
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　127.9197　　　4.846　　　1.9537　　　32.32
　　2　　　　272.7568　　　4.078
　　3　　　　115.2661　　　4.962　　　1.5928　　　68.62
　　4　　　　277.0000　　　0.100
　　5　　 　　87.1825　 　13.346　　　1.5503　　　75.49
　　6　　　　-77.2302　　　1.000　　　1.8548　　　24.80
　　7　　　　128.2191　　　0.100
　　8　　 　　93.8240　　　4.157　　　1.9004　　　37.37
　　9　　　　198.1148　　　(D9)
　　10　　　-653.6377　　　1.000　　　1.5530　　　55.07
　　11　　　　56.1988　　　(D11)
　　12　　　　　∞　　 　　0.970　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　13　　 　106.6668　　　5.649　　　1.8590　　　22.73
　　14　　 　-97.6967　 　12.597
　　15　　 　-61.1900　　　1.000　　　1.7618　　　26.52
　　16　　　　57.3394　　　2.510
　　17　　 　213.2733　　　4.668　　　1.8515　　　40.78
　　18　　 　-86.4919　　　0.100
　　19　　　　53.1152　 　18.000　　　1.8160　　　46.62
　　20　　 　-78.0941　　　(D20)
　　21　 　-2564.6832　　　1.000　　　1.9037　　　31.27
　　22　　　　34.4236　　　4.052　　　1.5378　　　74.70
　　23　　　　60.4235　　　(D23)
　　24　　 　102.4782　　　4.312　　　1.9004　　　37.37
　　25　　 　443.2418　　　4.671
　　26　　 　-42.4531　　　1.000　　　1.8502　　　30.05
　　27　　　-131.6310　 　10.194
　　28　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　29　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝83.973　　　　β＝-0.04　　 　　β＝-0.12
　　D0　　　　　∞　　 　　　2002.405　　 　　　704.409
　　D9　　　　3.130　　　 　　　6.630　　　　　　14.135
　　D11　　　20.860　　　　　　17.360　　　 　　　9.855
　　D20　　 　2.168　　　 　　　3.388　　　 　　　5.950
　　D23　　 　6.923　　　 　　　5.704　　　 　　　3.142
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　118.595
　G2　　 　10　　　-93.536
　G3　　 　13　　 　39.296
　G4　　 　21　　　-49.646
　G5　　 　24　 　-165.859
　図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、第９実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＯＬ（９）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、および第５レンズ群Ｇ５は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。合焦の際、開口絞りＳは、像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１が先行レンズ群ＧＡ１に該当し、第２レンズ群Ｇ２が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ群ＧＰに該当し、第４レンズ群Ｇ４が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当し、第５レンズ群Ｇ５が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３とが接合された接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とが接合された負の屈折力を有する接合レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）
［全体諸元］
　　ｆ＝80.000　　　　　　　　　　　　　　ｆＡ＝101.228
ＦＮＯ＝1.235　　　　　　　　 　　　　　　ｆＢ＝59.749
　２ω＝30.268　　　　　　　　　　　　　βＦ１＝8.461
　　Ｙ＝21.600　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.250
　ＴＬ＝145.575　　　　　　　 　　　　　ＭＦ１＝11.429
　Ｂｆ＝1.000　　　　　　　　 　　　　　ＭＦ２＝5.187
　ＴＬ（ａ）＝145.030
　Ｂｆ（ａ）＝11.275
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　183.4514　　　8.187　　　1.8830　　　40.77
　　2　　　-3312.8103　　　0.100
　　3　　 　　77.4634　 　19.962　　　1.4978　　　82.57
　　4　　 　-137.5613　　　1.200　　　2.0033　　　28.27
　　5　　　　241.0867　　　0.100
　　6　　 　　81.1912　　　6.450　　　1.7292　　　54.67
　　7　　　　235.4529　　　(D7)
　　8　　　　442.7861　　　7.699　　　1.6638　　　27.35
　　9　　　　-88.8277　　　1.200　　　1.6935　　　53.20
　　10　　　　49.5806　　　(D10)
　　11　　　　　∞　　 　　7.563　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　12　　 　142.8934　　　7.834　　　1.7639　　　48.49
　　13　　 　-65.8512　　　0.677
　　14　　 　-58.4504　　　1.200　　　1.6989　　　30.13
　　15　　　　43.1953　　　8.580　　　1.8160　　　46.62
　　16　　-30004.8580　　　0.400
　　17　　　　66.5871　　　6.934　　　1.8919　　　37.13
　　18　　　-265.8061　　　(D18)
　　19　　　　98.5961　　　1.200　　　1.6889　　　31.07
　　20　　　　38.2743　　　2.661　　　1.9861　　　16.48
　　21　　　　43.0852　　　(D21)
　　22　　 　140.5125　　　8.022　　　1.7639　　　48.49
　　23　　 　-40.8933　　　1.200　　　1.7205　　　34.71
　　24　 　-1018.3630　　　5.378
　　25　　 　-36.5515　　　1.200　　　1.6989　　　30.13
　　26　　　-200.0000　　　9.220
　　27　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　28　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　無限遠合焦状態　中間距離合焦状態　至近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝80.000　　　　β＝-0.03　　 　　β＝-0.11
　　D0　　　　　∞　　 　　　2607.240　　 　　　732.487
　　D7　　　　3.170　　　 　　　5.986　　　　　　14.599
　　D10　　　18.577　　　　　　15.761　　　 　　　7.148
　　D18　　 　2.100　　　 　　　3.486　　　 　　　7.287
　　D21　　　12.160　　　　　　10.774　　　 　　　6.973
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　101.228
　G2　　　　8　　　-78.670
　G3　　 　12　　 　43.569
　G4　　 　19　 　-131.418
　G5　　 　22　 　-135.408
　図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図１９～図２１および表１０を用いて説明する。図１９は、第１０実施例に係る光学系のレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＯＬ（１０）は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とから構成される。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第８レンズ群Ｇ１～Ｇ８が光軸に沿って物体側へ移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、無限遠物体から近距離物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とがそれぞれ異なる軌跡（移動量）で光軸に沿って像側へ移動する。なお、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は、像面Ｉに対して位置が固定される。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配設される。変倍の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。また、合焦の際、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに像面Ｉに対して位置が固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および第３レンズ群Ｇ３が前群ＧＡを構成し、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８が後群ＧＢを構成する。また、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および第３レンズ群Ｇ３が先行レンズ群ＧＡ１に該当する。第４レンズ群Ｇ４が第１合焦レンズ群ＧＦ１に該当し、第５レンズ群Ｇ５が正レンズ群ＧＰに該当し、第６レンズ群Ｇ６が第２合焦レンズ群ＧＦ２に該当する。第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８が最終レンズ群ＧＥに該当する。
　また、本実施例では、前述の各条件式（１）～（２０）に対応するパラメータの値は、広角端状態におけるパラメータの値とする。先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離は、広角端状態における先行レンズ群ＧＡ１の焦点距離、すなわち、広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離とする。最終レンズ群ＧＥの焦点距離は、広角端状態における最終レンズ群ＧＥの焦点距離、すなわち、広角端状態における第７レンズ群Ｇ７と第８レンズ群Ｇ８の合成焦点距離とする。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２とが接合された接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とが接合された接合レンズと、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とが接合された接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５３と、両凸形状の正レンズＬ５４と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６２と、から構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ７１から構成される。第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ８１から構成される。第８レンズ群Ｇ８の像側に、像面Ｉが配置される。第８レンズ群Ｇ８と像面Ｉとの間に、平行平板ＰＰが配置される。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）
［全体諸元］
変倍比＝3.90
　　ｆＡ＝62.983　　　　　　　　　　　　　　　ｆＢ＝65.548
　βＦ１＝6.538　　　　　　　　　　　　　　　βＦ２＝1.193
　ＭＦ１＝4.361　　　　　　　　　　　　　　　ＭＦ２＝2.626
　　　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　 　　　50.001　　 　105.261　　 　194.999
ＦＮＯ　　　　　　　4.310　　 　　4.680　　 　　5.843
　２ω　　　 　　　32.403　　　　14.756　　 　　8.181
　　Ｙ　　　 　　　14.200　　　　14.200　　　　14.200
　ＴＬ　　　　　　120.000　　 　145.076　　 　180.000
　ＢＦ　　　　　　　1.000　　 　　1.000　　 　　1.000
　ＴＬ（ａ）　　　119.455　　 　144.531　　 　179.454
　Ｂｆ（ａ）　 　　10.934　　　　11.154　　　　19.512
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　　600.0000　　　1.000　　　1.8548　　　24.80
　　2　　　　155.2796　　　5.494　　　1.5378　　　74.70
　　3　　 　-103.0036　　　0.100
　　4　　 　　43.6041　　　3.387　　　1.4970　　　81.54
　　5　　 　　61.7534　　　(D5)
　　6　　 　　32.1528　　　1.000　　　1.4875　　　70.23
　　7　　 　　22.4574　　　7.828
　　8　　　　-29.4600　　　1.000　　　1.6400　　　60.08
　　9　　 　　78.0591　　　2.128　　　1.9591　　　17.47
　　10　　 　260.3924　　　(D10)
　　11　　　　75.7053　　　3.155　　　1.4560　　　91.37
　　12　　 　-80.2763　　　0.100
　　13　　　　30.2800　　　3.198　　　1.5932　　　67.90
　　14　　 　137.1805　　　1.507
　　15　　　　　∞　　 　　(D15)　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　65.2191　　　1.000　　　1.4560　　　91.37
　　17　　　　23.9229　　　(D17)
　　18　　 　146.4932　　　3.856　　　1.5186　　　69.89
　　19　　 　-19.3364　　　1.000　　　2.0033　　　28.27
　　20　　 　-51.9744　　　0.126
　　21　　 　-50.6359　　　2.092　　　1.5378　　　74.70
　　22　　 　-34.8114　　　0.100
　　23　　 　137.5873　　　2.826　　　1.8160　　　46.59
　　24　　 　-57.7362　　　(D24)
　　25　　　　62.3570　　　2.187　　　1.8052　　　25.45
　　26　　 　212.1498　　　0.100
　　27　　 　109.1696　　　1.000　　　1.7570　　　47.86
　　28　　　　27.2138　　　(D28)
　　29　　 　-31.9103　　　1.000　　　1.6385　　　55.34
　　30　　　1423.4306　　　(D30)
　　31　　 　351.5326　　　3.000　　　1.9020　　　25.26
　　32　　 　-97.3988　　　(D32)
　　33　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.5168　　　63.88
　　34　　　　　∞　　 　　Bf
［可変間隔データ］
　　　　　　　　無限遠合焦状態　　　　　　　　中間距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.136　　30.400　　34.714　 　　2.136　　30.400　　34.714
　D10　　15.274　 　4.048　 　1.000　　　15.273　 　4.048　 　1.000
　D15　 　1.000　 　6.133　　12.552　 　　2.010　 　6.231　　12.803
　D17　　12.641　 　5.710　 　4.455　　　11.631　 　5.613　 　4.204
　D24　　20.316　 　4.001　 　1.500　　　22.316　 　6.206　 　2.979
　D28　 　7.468　　33.900　　18.239　 　　5.468　　31.696　　16.760
　D30　 　1.503　 　1.000　　39.299　 　　1.503　 　1.000　　39.299
　D32　 　8.879　 　9.100　　17.458　 　　8.879　 　9.100　　17.458
　　　　　　　至近距離合焦状態
　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　D5　　　2.136　　30.400　　34.714
　D10　　15.274　 　4.048　 　1.000
　D15　 　5.361　 　7.542　　14.689
　D17　 　8.280　 　4.302　 　2.318
　D24　　22.943　　14.670　　16.356
　D28　 　4.842　　23.232　 　3.383
　D30　 　1.503　 　1.000　　39.299
　D32　 　8.879　 　9.100　　17.458
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　121.101
　G2　　　　6　　　-34.997
　G3　　 　11　　 　37.110
　G4　　 　16　　　-83.487
　G5　　 　18　　 　42.783
　G6　　 　25　　　-90.033
　G7　　 　29　　　-48.865
　G8　　 　31　　 　84.823
　図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差図である。図２１（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２１（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、広角端状態だけでなく望遠端状態においても、無限遠合焦時から近距離合焦時までの全域において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　次に、［条件式対応値］の表を下記に示す。この表には、各条件式（１）～（２０）に対応する値を、全実施例（第１～第１０実施例）について纏めて示す。
　条件式（１）　　０．３０＜ＳＴＬ／ＴＬ＜０．９０
　条件式（２）　　０．５０＜ｆＡ／ｆ＜２．００
　条件式（３）　　０．５０＜ｆＡ／（－ｆＦ１）＜１．５０
　条件式（４）　　０．３５＜ｆＢ／（－ｆＦ１）＜１．５０
　条件式（５）　　－２．００＜（－ｆＥ）／ｆ＜１５．００
　条件式（６）　　－１．００＜ｆＰ／（－ｆＥ）＜１．５０
　条件式（７）　　１．１０＜（－ｆＦ１）／ｆＰ＜３．２０
　条件式（８）　　０．３０＜ｆＰ／ｆ＜１．００
　条件式（９）　　０．１０＜ｆＦ１／ｆＦ２＜２．００
　条件式（１０）　０．５０＜ｆ／（－ｆＦ１）＜１．８０
　条件式（１１）　－２．５０＜（ｒＦ１２＋ｒＦ１１）／（ｒＦ１２－ｒＦ１１）＜０．００
　条件式（１２）　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．８０
　条件式（１３）
　　－０．８０＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜２．５０
　条件式（１４）　０．０１＜１／βＦ１＜０．６０
　条件式（１５）　０．５０＜１／βＦ２＜０．９５
　条件式（１６）　｛βＦ１＋（１／βＦ１）｝-2＜０．２０
　条件式（１７）　｛βＦ２＋（１／βＦ２）｝-2≦０．２５
　条件式（１８）　０．１５＜ＭＦ１／ＭＦ２＜０．８０
　条件式（１９）　２０．００°＜２ω＜４０．００°
　条件式（２０）　０．０８＜Ｂｆ／ｆ＜１．２０
　［条件式対応値］（第１～第４実施例）
　　条件式　　第１実施例　　第２実施例　　第３実施例　　第４実施例
　　（１）　　　0.705　　 　　0.670　　 　　0.751　　 　　0.698
　　（２）　　　1.027　　 　　0.988　　 　　1.250　　 　　1.403
　　（３）　　　1.094　　 　　1.259　　 　　0.934　　 　　1.210
　　（４）　　　0.788　　 　　1.052　　 　　0.749　　 　　0.626
　　（５）　　　7.028　　 　　0.998　　 　　1.234　　 　　2.973
　　（６）　　　0.090　　 　　0.473　　 　　0.364　　 　　0.175
　　（７）　　　1.490　　 　　1.661　　 　　2.981　　 　　2.232
　　（８）　　　0.630　　 　　0.472　　 　　0.449　　 　　0.520
　　（９）　　　0.271　　 　　0.559　　 　　1.306　　 　　0.809
　（１０）　　　0.939　　 　　0.784　　 　　1.337　　 　　1.160
　（１１）　 　-1.192　　　　-1.054　　　　-2.198　　　　-1.300
　（１２）　　　0.087　　 　　0.099　　 　　0.200　　 　　0.086
　（１３）　　　1.661　　 　　1.441　　 　　2.433　　 　　2.272
　（１４）　　　0.384　　 　　0.227　　 　　0.401　　 　　0.265
　（１５）　　　0.889　　 　　0.809　　 　　0.711　　 　　0.760
　（１６）　　　0.112　　 　　0.047　　 　　0.119　　 　　0.061
　（１７）　　　0.247　　 　　0.239　　 　　0.223　　 　　0.232
　（１８）　　　0.648　　 　　0.623　　 　　0.355　　 　　0.426
　（１９）　 　28.285　　　　28.002　　　　28.996　　　　28.631
　（２０）　　　0.128　　 　　0.132　　 　　0.218　　 　　0.132
　［条件式対応値］（第５～第８実施例）
　　条件式　　第５実施例　　第６実施例　　第７実施例　　第８実施例
　　（１）　　　0.696　　 　　0.688　　 　　0.707　　 　　0.591
　　（２）　　　1.107　　 　　1.000　　 　　1.055　　 　　1.412
　　（３）　　　1.273　　 　　1.193　　 　　1.310　　 　　1.268
　　（４）　　　0.886　　 　　0.867　　 　　0.894　　 　　0.702
　　（５）　　　2.508　　　　14.690　　 　　1.606　　 　　1.975
　　（６）　　　0.230　　 　　0.035　　 　　0.316　　 　　0.237
　　（７）　　　1.506　　 　　1.625　　 　　1.588　　 　　2.380
　　（８）　　　0.577　　 　　0.516　　 　　0.507　　 　　0.468
　　（９）　　　0.563　　 　　0.619　　 　　0.701　　 　　1.884
　（１０）　　　0.870　　 　　0.838　　 　　0.806　　 　　1.114
　（１１）　 　-0.568　　　　-1.308　　　　-0.630　　　　-0.842
　（１２）　　　0.096　　 　　0.096　　 　　0.093　　 　　0.088
　（１３）　　　1.291　　 　　1.039　　 　　1.296　　 　　1.952
　（１４）　　　0.148　　 　　0.332　　 　　0.104　　 　　0.034
　（１５）　　　0.775　　 　　0.747　　 　　0.741　　 　　0.633
　（１６）　　　0.021　　 　　0.089　　 　　0.011　　 　　0.001
　（１７）　　　0.234　　 　　0.230　　 　　0.229　　 　　0.204
　（１８）　　　0.240　　 　　0.409　　 　　0.289　　 　　0.344
　（１９）　 　35.107　　　　29.992　　　　33.081　　　　28.584
　（２０）　　　0.162　　 　　0.152　　 　　0.153　　 　　0.146
　［条件式対応値］（第９～第１０実施例）
　　条件式　　第９実施例　第１０実施例
　　（１）　　　0.544　　 　　0.609
　　（２）　　　1.265　　 　　1.260
　　（３）　　　1.287　　 　　0.754
　　（４）　　　0.759　　 　　0.785
　　（５）　　　1.693　　　　-1.696
　　（６）　　　0.322　　　　-0.504
　　（７）　　　1.806　　 　　1.951
　　（８）　　　0.545　　 　　0.856
　　（９）　　　0.599　　 　　0.927
　（１０）　　　0.983　　 　　1.670
　（１１）　 　-1.252　　　　-2.159
　（１２）　　　0.078　　 　　0.092
　（１３）　　　1.447　　　　-0.566
　（１４）　　　0.118　　 　　0.153
　（１５）　　　0.800　　 　　0.838
　（１６）　　　0.014　　 　　0.022
　（１７）　　　0.238　　 　　0.242
　（１８）　　　0.454　　 　　0.602
　（１９）　 　30.268　　　　32.403
　（２０）　　　0.141　　 　　0.219
　上記各実施例によれば、合焦の際の収差変動が少ない光学系を実現することができる。
　上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の光学系の実施例として５群構成および８群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群、９群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本実施形態の光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、合焦時または変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りは、第１レンズ群と第２レンズ群との間、もしくは第２レンズ群と第３レンズ群との間、もしくは第３レンズ群と第４レンズ群との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　Ｇ７　第７レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ８　第８レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (32)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなり、
    　前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する光学系。
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　０．３０＜ＳＴＬ／ＴＬ＜０．９０
    　但し、ＳＴＬ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
    　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
  3. 　前記後群は、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間に配置された正の屈折力を有する正レンズ群を有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記正レンズ群は像面に対して位置が固定される請求項１または２に記載の光学系。
  4. 　前記前群は、正の屈折力を有する先行レンズ群からなり、
    　前記後群は、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間に配置された正の屈折力を有する正レンズ群と、前記第２合焦レンズ群より像面側に配置された最終レンズ群とを有する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
  5. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する先行レンズ群と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、最終レンズ群とを有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動する光学系。
  6. 　前記先行レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間に、絞りが配置される請求項５に記載の光学系。
  7. 　以下の条件式を満足する請求項６に記載の光学系。
    　０．３０＜ＳＴＬ／ＴＬ＜０．９０
    　但し、ＳＴＬ：前記絞りから像面までの光軸上の距離
    　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
  8. 　以下の条件式を満足する請求項４～７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜ｆＡ／ｆ＜２．００
    　但し、ｆＡ：前記先行レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
  9. 　以下の条件式を満足する請求項４～８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜ｆＡ／（－ｆＦ１）＜１．５０
    　但し、ｆＡ：前記先行レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
  10. 　以下の条件式を満足する請求項４～９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３５＜ｆＢ／（－ｆＦ１）＜１．５０
    　但し、ｆＢ：前記第１合焦レンズ群より像面側に配置されたレンズ群の合成焦点距離
    　　　　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
  11. 　以下の条件式を満足する請求項４～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　－２．００＜（－ｆＥ）／ｆ＜１５．００
    　但し、ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項４～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　－１．００＜ｆＰ／（－ｆＥ）＜１．５０
    　但し、ｆＰ：前記正レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＥ：前記最終レンズ群の焦点距離
  13. 　以下の条件式を満足する請求項３～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．１０＜（－ｆＦ１）／ｆＰ＜３．２０
    　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＰ：前記正レンズ群の焦点距離
  14. 　以下の条件式を満足する請求項３～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０＜ｆＰ／ｆ＜１．００
    　但し、ｆＰ：前記正レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
  15. 　前記正レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負レンズと、第１の正レンズと、第２の正レンズとを有する請求項３～１４のいずれか一項に記載の光学系。
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜ｆＦ１／ｆＦ２＜２．００
    　但し、ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜ｆ／（－ｆＦ１）＜１．８０
    　但し、ｆ：前記光学系の焦点距離
    　　　　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
  18. 　前記第１合焦レンズ群は、１つの負レンズ成分からなる請求項１～１７のいずれか一項に記載の光学系。
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の光学系。
    　－２．５０＜（ｒＦ１２＋ｒＦ１１）／（ｒＦ１２－ｒＦ１１）＜０．００
    　但し、ｒＦ１１：前記第１合焦レンズ群における最も物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　ｒＦ１２：前記第１合焦レンズ群における最も像面側のレンズ面の曲率半径
  20. 　前記第２合焦レンズ群は、１つの負レンズ成分からなる請求項１～１９のいずれか一項に記載の光学系。
  21. 　以下の条件式を満足する請求項１～２０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．８０
    　但し、Ｂｆ：前記光学系のバックフォーカス
    　　　　ＴＬ：前記光学系の全長
  22. 　以下の条件式を満足する請求項１～２１のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．８０＜（ｒＲ２＋ｒＲ１）／（ｒＲ２－ｒＲ１）＜２．５０
    　但し、ｒＲ１：前記光学系の最も像面側に配置されたレンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　ｒＲ２：前記光学系の最も像面側に配置されたレンズにおける像面側のレンズ面の曲率半径
  23. 　以下の条件式を満足する請求項１～２２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０１＜１／βＦ１＜０．６０
    　但し、βＦ１：無限遠物体合焦時の前記第１合焦レンズ群の横倍率
  24. 　以下の条件式を満足する請求項１～２３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜１／βＦ２＜０．９５
    　但し、βＦ２：無限遠物体合焦時の前記第２合焦レンズ群の横倍率
  25. 　以下の条件式を満足する請求項１～２４のいずれか一項に記載の光学系。
    　｛βＦ１＋（１／βＦ１）｝-2＜０．２０
    　但し、βＦ１：無限遠物体合焦時の前記第１合焦レンズ群の横倍率
  26. 　以下の条件式を満足する請求項１～２５のいずれか一項に記載の光学系。
    　｛βＦ２＋（１／βＦ２）｝-2≦０．２５
    　但し、βＦ２：無限遠物体合焦時の前記第２合焦レンズ群の横倍率
  27. 　以下の条件式を満足する請求項１～２６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１５＜ＭＦ１／ＭＦ２＜０．８０
    　但し、ＭＦ１：無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の前記第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
    　　　　ＭＦ２：無限遠物体から近距離物体へ合焦する際の前記第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
  28. 　以下の条件式を満足する請求項１～２７のいずれか一項に記載の光学系。
    　２０．００°＜２ω＜４０．００°
    　但し、２ω：前記光学系の全画角
  29. 　以下の条件式を満足する請求項１～２８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０８＜Ｂｆ／ｆ＜１．２０
    　但し、Ｂｆ：前記光学系のバックフォーカス
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
  30. 　請求項１～２９のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  31. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、前群と、絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、
    　前記後群は、前記後群の最も物体側に配置された負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置された負の屈折力を有する第２合焦レンズ群とを有し、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
  32. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する先行レンズ群と、負の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、最終レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、
    　無限遠物体から近距離物体への合焦の際、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とがそれぞれ異なる軌跡で光軸に沿って像面側へ移動するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009169051A (ja) * 2008-01-16 2009-07-30 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016118770A (ja) * 2014-12-22 2016-06-30 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 レンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP2019184968A (ja) * 2018-04-17 2019-10-24 オリンパス株式会社 結像光学系及びそれを備えた撮像装置
JP2019191229A (ja) * 2018-04-19 2019-10-31 株式会社シグマ 結像光学系

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009169051A (ja) * 2008-01-16 2009-07-30 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2016118770A (ja) * 2014-12-22 2016-06-30 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 レンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP2019184968A (ja) * 2018-04-17 2019-10-24 オリンパス株式会社 結像光学系及びそれを備えた撮像装置
JP2019191229A (ja) * 2018-04-19 2019-10-31 株式会社シグマ 結像光学系

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