JP2021036283A - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を提供する。【解決手段】光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズＬ６とを有している。−０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）、５０．００＜νｄＰ２＜６５．００、０．５４５＜θｇＦＰ２、−０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）、但し、ｎｄＰ２：正レンズのｄ線に対する屈折率、νｄＰ２：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数、θｇＦＰ２：正レンズの部分分散比【選択図】図１

Description

本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。

近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。

特開２０１６−１９４６０９号公報

本発明に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する。
−０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）
５０．００＜νｄＰ２＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＰ２
−０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２−ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）

本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。

本発明に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
−０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）
５０．００＜νｄＰ２＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＰ２
−０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２−ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）

第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。

以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２１に基づいて説明する。このカメラ１は、図２１に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。

本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより像側に配置された以下の条件式（１）〜（
４）を満足する正レンズ（Ｌ６）とを有している。

−０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２） ・・・（１）
５０．００＜νｄＰ２＜６５．００ ・・・（２）
０．５４５＜θｇＦＰ２ ・・・（３）
−０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
・・・（４）
但し、ｎｄＰ２：正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ２：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ２：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２−ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）
なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰ２は、次式で定義される
νｄＰ２＝（ｎｄＰ２−１）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）

本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良い。

条件式（１）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を−０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、−０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。

なお、条件式（１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。

条件式（２）は、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。

条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。

条件式（２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。

条件式（３）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。

条件式（４）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。

条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を−０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を−０．００１に設定してもよい。

なお、条件式（４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。

本実施形態に係る光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された前群ＧＦと、開口絞りＳより像側に配置された後群ＧＲとからなり、後群ＧＲは、前記正レンズを有して以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
−１０．００＜ｆＰ２／ｆＲ＜１０．００ ・・・（５）
但し、ｆＰ２：正レンズの焦点距離
ｆＲ：後群ＧＲの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における後群ＧＲの焦点距離

条件式（５）は、正レンズの焦点距離と後群ＧＲの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を−９．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、−９．００、−８．５０、−８．００、−７．００、−５．００、−３．００、−１．５０、−０．０５、０．０５、さらに０．１０に設定してもよい。

条件式（５）の上限値を８．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なも
のとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、７．５０、６．５０、５．００、４．００、さらに３．００に設定してもよい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
・ １０＜ｆＰ２／ｆ＜１５．００ ・・・（６）
但し、ｆＰ２：正レンズの焦点距離
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離

条件式（６）は、正レンズの焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。

条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．３０、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定してもよい。

条件式（６）の上限値を１４．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、１２．００、１０．００、８．５０、さらに７．５０に設定してもよい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（３−１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＰ２ ・・・（３−１）

条件式（３−１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。条件式（３−１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３−１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（４−１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
・・・（４−１）

条件式（４−１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４−１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４−１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。

なお、条件式（４−１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（４−１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４−１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
ＤＰ２＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（７）
但し、ＤＰ２：正レンズの光軸上の厚さ

条件式（７）は、正レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。

条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

本実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。正レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。

続いて、図２２を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより像側に正レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより像側に配置された正レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）〜（４）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。

以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９は、第１〜第１０実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）〜ＬＳ（１０）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１〜第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１）〜ＬＳ（１０）の断面図では、合焦レンズ
群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第６〜第８実施例に係る光学系ＬＳ（６）〜ＬＳ（８）および第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。

これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。

以下に表１〜表１０を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。

［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。ｆＦは前群の焦点距離を示し、ｆＲは後群の焦点距離を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。

［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の
記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。

光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。

θｇＦ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ） …（Ａ）

［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０^-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。

Ｘ（ｙ）＝（ｙ²／Ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ²／Ｒ²）^1/2｝＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰＋Ａ12×ｙ¹² …（Ｂ）

光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。

光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。

［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。

［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。

（第１実施例）
第１実施例について、図１〜図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸形状の正レンズＬ２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凸形状の正レンズＬ６と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、光学系ＬＳ（１）全体が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ３と負レンズＬ４との間に配設される。

本実施例では、正レンズＬ６が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１と、正レンズＬ２および負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正レンズＬ６とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１）
［全体諸元］
ｆ 36.000
ＦＮＯ 2.006
２ω 63.245
Ｙ 21.700
ＴＬ 87.738
ＢＦ 37.938
ｆＦ 39.703
ｆＲ 101.311
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 37.66140 1.500 1.51680 64.12 0.5360
2 16.40870 16.000
3 34.41050 9.000 1.78797 47.17 0.5548
4 -25.79160 5.500 1.53172 48.96 0.5599
5 -369.88120 2.000
6 ∞ 4.000 （絞りＳ）
7 -24.44630 1.900 1.80518 25.35 0.6115
8 61.36910 2.200
9 -73.89840 4.000 1.74810 52.28 0.5465
10 -21.51350 0.100
11 94.80860 3.600 1.68348 54.80 0.5501
12 -60.08020 D12（可変）
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝36.000 β＝-0.033 β＝-0.237
D12 37.938 39.138 46.457
［条件式対応値］
＜正レンズＬ６（ｆＰ２＝54.319）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.041
条件式（２）νｄＰ２＝54.80
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5501
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.536
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝1.509
条件式（７）ＤＰ２＝3.600

図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図２（Ｃ）は、第１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。中間距離合焦時または近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波
長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６
５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。

各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
第２実施例について、図３〜図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（−）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３および両凸形状の正レンズＬ４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と、両凸形状の正レンズＬ６および両凹形状の負レンズＬ７からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ８および両凸形状の正レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２および両凹形状の負レンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における（接合レンズの）負レンズＬ７と（接合レンズの）負レンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ９が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ５は、像側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ２２は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、正メニスカスレンズＬ１および負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、負レンズＬ３および正レンズＬ４からなる接合レンズと、正レンズＬ５と、正レンズＬ６および負レンズＬ７からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ８および正レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正レンズＬ１１と、正メニスカスレンズＬ１２および負レンズＬ１３からなる接合レンズと、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表２）
［全体諸元］
ｆ 51.600
ＦＮＯ 1.230
２ω 45.915
Ｙ 21.600
ＴＬ 144.475
ＢＦ 18.202
ｆＦ 180.913
ｆＲ 55.423
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 59.68690 4.896 2.00100 29.13 0.5995
2 127.45590 1.800 1.55298 55.07 0.5446
3 33.65140 13.918
4 -52.00000 1.804 1.64769 33.72 0.5930
5 57.35910 7.146 1.75500 52.33 0.5475
6 -851.07300 0.500
7 78.83350 10.000 1.95375 32.32 0.5901
8* -87.59360 0.500
9 126.23440 10.526 1.59319 67.90 0.5440
10 -38.27230 1.800 1.64769 33.72 0.5930
11 55.47370 6.250
12 ∞ 8.720 （絞りＳ）
13 -35.23580 1.800 1.67300 38.26 0.5758
14 105.56420 7.874 1.67769 52.63 0.5546
15 -71.87010 0.500
16 75.31740 8.082 1.61800 63.34 0.5410
17 -80.32620 0.500
18 103.59820 10.000 1.95375 32.32 0.5901
19* -75.78570 0.500
20 -170.20920 3.978 1.59319 67.90 0.5440
21 -58.93950 1.800 1.67270 32.18 0.5973
22 45.31050 D22（可変）
23 128.40960 10.000 2.00100 29.13 0.5995
24 -62.62500 10.000 1.80301 25.53 0.6153
25* 100.00000 BF
［非球面データ］
第８面
κ=1.000,A4=1.07815E-06,A6=-1.82829E-10
A8=6.45395E-15,A10=-3.23669E-17,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.000,A4=3.25607E-06,A6=-7.96761E-10
A8=2.82282E-14,A10=5.01296E-16,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.000,A4=1.89064E-06,A6=-9.12196E-10
A8=1.33056E-11,A10=-3.29589E-14,A12=3.54880E-17
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.600 β＝-0.033 β＝-0.150
D22 3.379 5.843 14.468
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 61.764
G2 23 277.853
［条件式対応値］
＜正レンズＬ９（ｆＰ２＝64.247）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.021
条件式（２）νｄＰ２＝52.63
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5546
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0012
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝1.159
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝1.245
条件式（７）ＤＰ２＝7.874

図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図４（Ｃ）は、第２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
第３実施例について、図５〜図６および表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と、両凸形状の正レンズＬ６および両凹形状の負レンズＬ７からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ８および両凸形状の正レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２および両凹形状の負レンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における（接合レンズの）負レンズＬ７と（接合レンズの）負レンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ９が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ５は、像側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ２２は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、正メニスカスレンズＬ１および負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、負レンズＬ３および正メニスカスレンズＬ４からなる接合レンズと、正レンズＬ５と、正レンズＬ６および負レンズＬ７からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ８および正レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正レンズＬ１１と、正メニスカスレンズＬ１２および負レンズＬ１３からなる接合レンズと、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）
［全体諸元］
ｆ 51.600
ＦＮＯ 1.234
２ω 45.915
Ｙ 21.600
ＴＬ 144.475
ＢＦ 16.971
ｆＦ 137.280
ｆＲ 57.798
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 59.91640 4.946 2.00100 29.13 0.5995
2 122.25270 1.800 1.55298 55.07 0.5446
3 34.65300 14.326
4 -52.14650 1.800 1.64769 33.72 0.5930
5 52.31690 7.062 1.75500 52.33 0.5475
6 1455.56290 0.500
7 82.68170 10.000 1.95375 32.32 0.5901
8* -81.45860 0.500
9 107.20010 10.172 1.59319 67.90 0.5440
10 -41.90310 1.800 1.64769 33.72 0.5930
11 65.19340 5.776
12 ∞ 11.584 （絞りＳ）
13 -36.98690 1.800 1.67300 38.26 0.5758
14 42.28040 10.320 1.63687 56.92 0.5592
15 -69.87670 0.500
16 91.14440 6.243 1.61800 63.34 0.5410
17 -132.47670 0.500
18 76.35240 7.378 1.95375 32.32 0.5901
19* -73.70530 0.500
20 -279.36470 4.064 1.59319 67.90 0.5440
21 -67.85000 1.800 1.67270 32.18 0.5973
22 39.74260 D22（可変）
23 132.84640 10.000 2.00100 29.13 0.5995
24 -57.20730 10.000 1.80301 25.53 0.6153
25* 100.00000 BF
［非球面データ］
第８面
κ=1.000,A4=1.11430E-06,A6=-9.64894E-11
A8=-4.80566E-14,A10=3.68135E-17,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.000,A4=3.12049E-06,A6=-1.16045E-09
A8=1.85421E-13,A10=2.55320E-16,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.000,A4=2.37837E-06,A6=-2.95041E-10
A8=1.26641E-11,A10=-2.67596E-14,A12=2.67579E-17
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.600 β＝-0.033 β＝-0.151
D22 4.133 6.498 15.209
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 61.384
G2 23 276.098
［条件式対応値］
＜正レンズＬ９（ｆＰ２＝42.897）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.009
条件式（２）νｄＰ２＝56.92
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5592
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0130
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.742
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝0.831
条件式（７）ＤＰ２＝10.320

図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図６（Ｃ）は、第３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
第４実施例について、図７〜図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４および両凸形状の正レンズＬ１５からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および両凸形状の正レンズＬ２５からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６および両凹形状の負レンズＬ２７からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２８と、両凹形状の負レンズＬ２９と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２における（接合レンズの）負レンズＬ２３と（接合レンズの）負レンズＬ２４との間に、開口絞りＳが配置される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２５が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ２８は、像側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ２９は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、正メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、正メニスカスレンズＬ１３と、負レンズＬ１４および正レンズＬ１５からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１６と、正メニスカスレンズＬ２１と、正レンズＬ２２および負レンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ２４および正レンズＬ２５からなる接合レンズと、正レンズＬ２６および負レンズＬ２７からなる接合レンズと、正レンズＬ２８と、負レンズＬ２９とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表４）
［全体諸元］
ｆ 50.353
ＦＮＯ 1.250
２ω 46.020
Ｙ 21.600
ＴＬ 144.455
ＢＦ 18.783
ｆＦ 136.780
ｆＲ 60.662
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 174.78740 4.000 1.95375 32.32 0.5901
2 833.52260 0.581
3 1000.00000 1.800 1.48749 70.32 0.5291
4 44.92860 11.540
5 -84.24150 4.890 1.49700 81.61 0.5389
6 -42.86770 0.738
7 -41.24460 1.500 1.67300 38.26 0.5758
8 49.18950 10.179 1.76385 48.49 0.5589
9 -140.64700 0.300
10 76.99070 5.967 1.88100 40.14 0.5700
11 39076.81600 D11（可変）
12 67.65610 3.852 1.95375 32.32 0.5901
13 150.44840 0.300
14 49.50840 9.073 1.49782 82.57 0.5386
15 -105.39230 1.500 1.65412 39.68 0.5738
16 36.84600 6.335
17 ∞ 8.194 （絞りＳ）
18 -34.40800 1.500 1.72047 34.71 0.5834
19 42.48130 10.628 1.63353 57.98 0.5571
20 -47.42670 0.300
21 49.31990 10.689 1.76385 48.49 0.5589
22 -47.46320 1.500 1.61266 44.46 0.5640
23 89.59080 0.300
24 53.88640 7.000 1.88202 37.22 0.5770
25* -1746.44720 12.139
26 -103.22090 1.500 1.82115 24.06 0.6237
27* 179.50540 BF
［非球面データ］
第２５面
κ=1.000,A4=-7.41276E-07,A6=1.64174E-09
A8=-9.05962E-13,A10=1.71045E-15,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.000,A4=1.28875E-05,A6=4.32796E-10
A8=1.14166E-11,A10=-1.22201E-14,A12=0.00000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝50.353 β＝-0.033 β＝-0.135
D11 9.368 7.591 2.315
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 201.517
G2 12 67.247
［条件式対応値］
＜正レンズＬ２５（ｆＰ２＝37.071）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.013
条件式（２）νｄＰ２＝57.98
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5571
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0127
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.611
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝0.736
条件式（７）ＤＰ２＝10.628

図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図８（Ｃ）は、第４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
第５実施例について、図９〜図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凹形状の負レンズＬ３５および両凸形状の正レンズＬ３６からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３７および両凸形状の正レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における（接合レンズの）負レンズＬ３３と正レンズＬ３４との間に、開口絞りＳが配置される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３４が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。

本実施例では、正メニスカスレンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正レンズＬ１３および負レンズＬ１４からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ２１および負レンズＬ２
２からなる接合レンズと、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３４と、負レンズＬ３５および正レンズＬ３６からなる接合レンズと、負レンズＬ３７および正レンズＬ３８からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表５）
［全体諸元］
ｆ 101.665
ＦＮＯ 1.449
２ω 23.912
Ｙ 21.600
ＴＬ 150.819
ＢＦ 39.283
ｆＦ 279.420
ｆＲ 68.576
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 203.34970 5.072 1.59349 67.00 0.5366
2 2438.74280 0.100
3 111.38720 8.451 1.49782 82.57 0.5386
4 -626.28530 0.100
5 68.22960 12.204 1.49782 82.57 0.5386
6 -226.28870 3.500 1.72047 34.71 0.5834
7 187.96140 D7（可変）
8 -152.19040 4.000 1.65940 26.87 0.6327
9 -79.15420 2.500 1.48749 70.32 0.5291
10 48.04460 D10（可変）
11 63.07640 7.100 2.00100 29.13 0.5995
12 -434.36210 0.100
13 186.16830 7.516 1.65160 58.57 0.5416
14 -54.90260 1.800 1.69895 30.13 0.6021
15 29.45820 5.586
16 ∞ 1.600 （絞りＳ）
17 130.39990 6.550 1.65240 55.27 0.5607
18 -42.75690 0.100
19 -42.89830 1.600 1.72047 34.71 0.5834
20 24.60610 7.766 1.77250 49.62 0.5518
21 -2376.38190 4.130
22 -48.65100 1.800 1.58144 40.98 0.5763
23 117.70920 5.197 2.00100 29.13 0.5995
24 -57.07940 BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝101.66538 β＝-0.03333 β＝-0.13367
D7 7.73518 10.65475 19.73518
D10 17.02913 14.10956 5.02913
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 91.71758
G2 8 -80.46818
G3 11 78.44227
［条件式対応値］
＜正レンズＬ３４（ｆＰ２＝50.103）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.013
条件式（２）νｄＰ２＝55.27
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5607
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0118
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.731
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝0.493
条件式（７）ＤＰ２＝6.550

図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図１０（Ｃ）は、第５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第６実施例）
第６実施例について、図１１〜図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面が非球面である。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ２３の像側近傍に配置され、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２とともに移動する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３３が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ３２は、像側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距
離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。負メニスカスレンズＬ５１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正レンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２および正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３１および正レンズＬ３２からなる接合レンズと、正レンズＬ３３と、負レンズＬ４１と、負メニスカスレンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表６）
［全体諸元］
変倍比＝2.018
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 14.420 20.000 29.100
ＦＮＯ 4.079 4.079 4.079
２ω 115.788 91.418 67.717
Ｙ 20.500 20.500 20.500
ＴＬ 108.287 100.728 97.082
ＢＦ 15.000 20.785 26.388
ｆＦ 11.448 16.095 25.109
ｆＲ -147.070 -170.944 -261.654
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 62.74780 3.000 1.69370 53.32 0.5474
2* 15.93720 5.662
3 31.45490 2.900 1.69370 53.32 0.5474
4* 21.64240 10.575
5 -79.52230 1.900 1.49782 82.57 0.5386
6 28.83090 0.100
7 27.92810 5.864 1.60094 35.56 0.5849
8 -574.63420 D8（可変）
9 25.01930 3.831 1.59349 67.00 0.5358
10 -1097.79190 0.352
11 14.26720 1.200 1.88300 40.66 0.5668
12 9.29540 4.520 1.52529 49.41 0.5596
13 79.41400 2.500
14 ∞ D14（可変） （絞りＳ）
15 270.87700 1.100 1.82561 36.05 0.5840
16 9.81980 3.786 1.49782 82.57 0.5386
17* -596.39240 3.148
18 34.32010 5.700 1.68348 54.80 0.5501
19 -19.72160 D19（可変）
20 -21.48630 1.000 1.58502 55.62 0.5488
21 62.03200 D21（可変）
22 -63.98190 1.200 1.51680 63.88 0.5360
23* -71.49970 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.000,A4=2.99E-06,A6=1.56E-08
A8=-1.09E-10,A10=1.79E-13,A12=0.00E+00
第４面
κ=0.000,A4=3.29E-05,A6=1.10E-08
A8=4.63E-10,A10=-1.24E-12,A12=3.11E-15
第１７面
κ=1.000,A4=7.88E-06,A6=-6.14E-07
A8=1.05E-08,A10=-2.69E-10,A12=0.00E+00
第２３面
κ=1.000,A4=3.06E-05,A6=2.73E-08
A8=-4.72E-11,A10=7.08E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D8 26.267 13.125 1.5
D14 1.500 1.618 1.697
D19 2.000 2.718 4.261
D21 5.182 4.144 4.897
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -22.500
G2 9 23.100
G3 15 28.500
G4 20 -27.200
G5 22 -1245.200
［条件式対応値］
＜正レンズＬ３３（ｆＰ２＝19.145）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.041
条件式（２）νｄＰ２＝54.80
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5501
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝-0.130
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝1.328
条件式（７）ＤＰ２＝5.700

図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｃ）は、第６実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第７実施例）
第７実施例について、図１３〜図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レ
ンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズから構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ２１は、像側のレンズ面が非球面である。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３１が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。正レンズＬ４２は、像側のレンズ面が非球面である。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、像側のレンズ面が非球面である。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、負レンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ２３とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ３４および正メニスカスレンズＬ３５からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ４１と、正レンズＬ４２と、負レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表７）
［全体諸元］
変倍比＝2.747
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.720 50.011 67.898
ＦＮＯ 4.074 4.107 4.075
２ω 84.838 44.346 32.369
Ｙ 20.735 21.600 21.600
ＴＬ 122.000 132.823 150.965
ＢＦ 24.245 49.372 55.721
ｆＦ -35.120 -41.087 -52.774
ｆＲ 32.395 33.090 34.250
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 79.38040 2.150 1.84666 23.80 0.6215
2 51.02390 8.034 1.75500 52.33 0.5475
3 1073.05060 D3（可変）
4 -787.39720 1.800 1.65550 46.34 0.5651
5* 15.02170 8.908
6 -58.26290 1.350 1.49782 82.57 0.5138
7 54.06630 0.100
8 30.99440 4.650 1.77396 24.31 0.6142
9 194.90020 D9（可変）
10 ∞ 1.500 （絞りＳ）
11* 32.88300 3.765 1.68348 54.80 0.5501
12 -482.16640 0.102
13 20.12780 4.081 1.59319 67.90 0.5440
14 -99.80710 1.500 1.76634 38.61 0.5791
15 25.27260 0.342
16 34.24310 2.000 1.95375 32.33 0.5916
17 14.97810 3.842 1.56992 38.72 0.5789
18 73.96770 D9（可変）
19 -17.50130 0.900 1.80415 28.31 0.6015
20 -23.09180 0.100
21 77.91830 6.224 1.59201 67.02 0.5358
22* -22.62830 D22（可変）
23 -344.21280 0.900 1.63563 48.44 0.5614
24* 92.95460 BF
［非球面データ］
第５面
κ=0.000,A4=2.68E-05,A6=3.48E-08
A8=1.69E-10,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
第１１面
κ=1.000,A4=-9.83E-07,A6=-4.69E-09
A8=2.28E-10,A10=-1.34E-12,A12=0.00E+00
第２２面
κ=1.000,A4=2.57E-05,A6=-7.85E-09
A8=1.82E-10,A10=-5.72E-13,A12=0.00E+00
第２４面
κ=1.000,A4=-2.86E-06,A6=3.10E-08
A8=-9.24E-11,A10=2.91E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D3 2.143 14.848 31.406
D9 24.905 6.054 3.035
D18 8.153 5.745 6.556
D22 10.307 4.557 2.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 121.600
G2 4 -25.300
G3 10 43.600
G4 19 40.800
G5 23 -115.100
［条件式対応値］
＜正レンズＬ３１（ｆＰ２＝45.174）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.041
条件式（２）νｄＰ２＝54.80
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5501
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝1.394
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝1.827
条件式（７）ＤＰ２＝3.765

図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｃ）は、第７実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第８実施例）
第８実施例について、図１５〜図１６および表８を用いて説明する。図１５は、本実施形態の第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図１５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５および両凹形状の負レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに像面Iに対して固定される。
本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ３２が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズ、および平凹形状の負レンズＬ５４は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２と、正メニスカスレンズＬ３３と、負レンズＬ３４と、正レンズＬ３５および負レンズＬ３６からなる接合レンズと、正レンズＬ４１と、負メニスカスレンズＬ４２および正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズと、負レンズＬ５４と、正レンズＬ５５と、正メニスカスレンズＬ５６とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表８）
［全体諸元］
変倍比＝2.745
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.400 140.000 196.000
ＦＮＯ 2.865 2.937 2.862
２ω 33.690 17.104 12.209
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 245.885 245.885 245.885
ＢＦ 53.818 53.818 53.818
ｆＦ -86.916 -153.374 -238.593
ｆＲ 66.539 63.400 66.539
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 126.09970 2.800 1.95000 29.37 0.6002
2 88.80350 9.900 1.49782 82.57 0.5386
3 -1065.60390 0.100
4 92.38010 7.700 1.43385 95.23 0.5386
5 704.74520 D5（可変）
6 67.87460 2.400 1.71999 50.27 0.5527
7 33.37900 10.250
8 -126.53630 2.000 1.61800 63.34 0.5410
9 103.06580 2.000
10 55.28910 4.400 1.84666 23.78 0.6192
11 196.15270 3.550
12 -72.78480 2.200 1.60300 65.44 0.5389
13 375.90450 D13（可変）
14 ∞ 2.500 （絞りＳ）
15 554.79490 3.700 1.83481 42.73 0.5648
16 -131.90030 0.200
17 87.53050 3.850 1.68348 54.80 0.5501
18 700.00000 0.200
19 57.26450 4.900 1.49782 82.57 0.5386
20 1785.19150 1.814
21 -113.79650 2.200 2.00100 29.13 0.5995
22 163.75720 4.550
23 106.94210 5.750 1.90265 35.72 0.5804
24 -66.90690 2.200 1.58144 40.98 0.5763
25 41.94060 D25（可変）
26 56.09740 4.800 1.49782 82.57 0.5386
27 -194.54090 0.100
28 44.63960 2.000 1.95000 29.37 0.6002
29 28.18890 5.550 1.59319 67.90 0.5440
30 159.43210 D30（可変）
31 53.09320 1.800 1.80400 46.60 0.5575
32 31.35420 5.150
33 105.97250 3.350 1.84666 23.78 0.6192
34 -105.97280 1.600 1.71999 50.27 0.5527
35 42.82450 2.546
36 ∞ 1.600 1.95375 32.32 0.5901
37 69.08980 3.750
38 103.22750 3.850 1.59319 67.90 0.5440
39 -174.73470 0.150
40 48.66080 3.900 1.71999 50.27 0.5527
41 148.20170 BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 3.100 35.817 51.100
D13 50.493 17.776 2.493
D25 17.135 14.346 17.135
D30 2.030 4.819 2.030
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 144.006
G2 6 -45.572
G3 14 93.764
G4 26 59.111
G5 31 -110.599
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ３２（ｆＰ２＝145.997）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.041
条件式（２）νｄＰ２＝54.80
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5501
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝2.194
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝2.045
条件式（７）ＤＰ２＝3.850

図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｃ）は、第８実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第９実施例）
第９実施例について、図１７〜図１８および表９を用いて説明する。図１７は、本実施形態の第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とが異なる移動量で光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、から構成される。開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ１５の像側近傍に配置され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１とともに移動する。負レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２１が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ３１は、像側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、カバーガラスＣＶが配設されている。

本実施例では、負レンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正レンズＬ１３および負レンズＬ１４からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ１５とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、正レンズＬ３３とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表９）
［全体諸元］
ｆ 58.200
ＦＮＯ 2.834
２ω 40.540
Ｙ 21.700
ＴＬ 71.504
ＢＦ 0.100
ｆＦ 185.637
ｆＲ 41.887
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 -54.41680 1.200 1.73077 40.51 0.5727
2* 93.79380 1.000
3 49.58010 3.982 1.95375 32.33 0.5905
4 -46.84640 1.409
5 58.45600 4.042 1.59319 67.90 0.5440
6 -28.62670 1.200 1.73800 32.26 0.5899
7 65.78940 0.557
8 42.63400 1.200 1.80518 25.45 0.6157
9 26.81180 4.439
10 ∞ D10（可変） （絞りＳ）
11 65.15670 3.538 1.62731 59.30 0.5583
12 -33.71110 0.200
13 32.99860 1.200 1.68893 31.16 0.5993
14 23.75820 D14（可変）
15 40.89980 1.702 1.51680 64.13 0.5357
16* 41.52740 17.999
17 -17.43560 1.512 1.72916 54.61 0.5443
18 -156.01360 0.200
19 164.98860 4.192 1.95375 32.33 0.5905
20 -80.90270 12.307
21 ∞ 1.600 1.51680 64.13 0.5357
22 ∞ BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.000,A4=1.38723E-05,A6=1.77268E-09
A8=-8.41163E-12,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１６面
κ=1.000,A4=-1.13951E-05,A6=-7.02007E-09
A8=-1.01527E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝58.200 β＝-0.500 β＝-1.000
D10 6.636 6.762 7.025
D14 1.292 18.125 34.903
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 185.637
G2 11 47.768
［条件式対応値］
＜正レンズＬ２１（ｆＰ２＝35.911）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.016
条件式（２）νｄＰ２＝59.30
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5583
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0161
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.857
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝0.617
条件式（７）ＤＰ２＝3.538

図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図１８（Ｃ）は、第９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１０実施例）
第１０実施例について、図１９〜図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、本実施形態の第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５がそれぞれ図１９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３および両凸形状の正レンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３４が条件式（１）〜（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、光学フィルターＦＬが配設されている。光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィ
ルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。

本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４からなる接合レンズと、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。

以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１０）
［全体諸元］
変倍比＝78.219
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.430 13.187 346.510
ＦＮＯ 2.776 3.514 6.427
２ω 86.496 33.453 1.299
Ｙ 3.350 4.000 4.000
ＴＬ 131.989 135.543 198.671
ＢＦ 0.400 0.400 0.400
ｆＦ -12.060 -16.645 -173.557
ｆＲ 25.234 30.446 -82.441
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 568.78065 2.300 1.78590 44.17 0.5629
2 86.67383 7.500 1.43700 95.10 0.5353
3 -310.32964 0.100
4 85.84592 6.100 1.49782 82.57 0.5409
5 1850.64210 0.100
6 91.59441 4.700 1.49782 82.57 0.5409
7 305.14505 D7（可変）
8 63.54828 1.000 1.83481 42.73 0.5651
9 11.98416 5.700
10 -21.15154 0.800 1.83481 42.73 0.5651
11 213.93350 0.100
12 27.96942 3.150 1.92286 20.88 0.6391
13 -40.84385 1.090
14 -19.86982 0.700 1.69680 55.52 0.5436
15 106.15599 1.750
16 ∞ D16（可変） （絞りＳ）
17* 12.12280 3.000 1.55332 71.68 0.5404
18* -88.75564 2.600
19 23.32880 1.000 1.90366 31.31 0.5952
20 11.81128 1.750
21 17.35800 0.500 1.83400 37.18 0.5783
22 9.64416 3.500 1.62731 59.30 0.5583
23 -62.13514 D23（可変）
24 292.73551 2.500 1.53172 48.78 0.5626
25 -90.00320 0.500 1.49782 82.57 0.5409
26 16.96477 D26（可変）
27* 19.66824 2.100 1.58913 61.22 0.5407
28 -27.01885 0.500 1.71736 29.57 0.6039
29 -58.11835 D29（可変）
30 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5369
31 ∞ 0.850
32 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5369
33 ∞ BF
［非球面データ］
第１７面
κ=1.000,A4=-3.31986E-05,A6=-5.33039E-07
A8=1.22245E-08,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１８面
κ=1.000,A4=4.28536E-05,A6=-5.76368E-07
A8=2.04479E-08,A10=-7.59709E-11,A12=0.00000E+00
第２７面
κ=1.000,A4=-2.40095E-05,A6=4.06551E-07
A8=-7.66459E-09,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D7 0.750 29.140 96.663
D16 59.086 27.196 1.750
D23 1.000 10.405 20.470
D26 9.956 8.504 23.313
D29 7.197 6.298 2.475
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 121.707
G2 8 -10.214
G3 17 20.075
G4 24 -36.977
G5 27 26.912
［条件式対応値］
＜正レンズＬ３４（ｆＰ２＝13.563）＞
条件式（１）
ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）＝0.016
条件式（２）νｄＰ２＝59.30
条件式（３），（３−１）θｇＦＰ２＝0.5583
条件式（４），（４−１）
θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）＝0.0161
条件式（５）ｆＰ２／ｆＲ＝0.537
条件式（６）ｆＰ２／ｆ＝3.062
条件式（７）ＤＰ２＝3.500

図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｃ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は
、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。

上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を実現することができる。

ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。

なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。

合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。

第８実施例および第１０実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。

レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。

レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。

各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (11)

1. 開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する光学系。
   −０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）
   ５０．００＜νｄＰ２＜６５．００
   ０．５４５＜θｇＦＰ２
   −０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
   但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
   νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
   θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
   θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２−ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）
2. 前記開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された前群と、前記開口絞りより像側に配置された後群とからなり、
   前記後群は、前記正レンズを有して以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
   −１０．００＜ｆＰ２／ｆＲ＜１０．００
   但し、ｆＰ２：前記正レンズの焦点距離
   ｆＲ：前記後群の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記後群の焦点距離
3. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
   ０．１０＜ｆＰ２／ｆ＜１５．００
   但し、ｆＰ２：前記正レンズの焦点距離
   ｆ：前記光学系の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記光学系の焦点距離
4. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１〜３のいずれか一項に記載の光学系。
   ０．５５５＜θｇＦＰ２
5. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１〜４のいずれか一項に記載の光学系。
   ０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
6. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１〜５のいずれか一項に記載の光学系。
   ＤＰ２＞０．４００［ｍｍ］
   但し、ＤＰ２：前記正レンズの光軸上の厚さ
7. 前記正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１〜６のいずれか一項に記載の光学系。
8. 前記正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１〜７のいずれか一項に記載の光学系。
9. 前記正レンズは、ガラスレンズである請求項１〜８のいずれか一項に記載の光学系。
10. 請求項１〜９のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
11. 開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、
    レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    −０．０１０＜ｎｄＰ２−（２．０１５−０．００６８×νｄＰ２）
    ５０．００＜νｄＰ２＜６５．００
    ０．５４５＜θｇＦＰ２
    −０．０１０＜θｇＦＰ２−（０．６４１８−０．００１６８×νｄＰ２）
    但し、ｎｄＰ２：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    νｄＰ２：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    θｇＦＰ２：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ２とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ２とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ２としたとき、次式で定義される
    θｇＦＰ２＝（ｎｇＰ２−ｎＦＰ２）／（ｎＦＰ２−ｎＣＰ２）

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