JP2023052982A - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2023052982A
JP2023052982A JP2023017226A JP2023017226A JP2023052982A JP 2023052982 A JP2023052982 A JP 2023052982A JP 2023017226 A JP2023017226 A JP 2023017226A JP 2023017226 A JP2023017226 A JP 2023017226A JP 2023052982 A JP2023052982 A JP 2023052982A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
negative
conditional expression
optical system
lens group
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2023017226A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2023052982A5 (ja
Inventor
雅史 山下
Masafumi Yamashita
智希 伊藤
Tomoki Ito
知憲 栗林
Tomonori Kuribayashi
啓吾 古井田
Keigo Koida
哲史 三輪
Tetsushi Miwa
陽子 小松原
Yoko Komatsubara
勝也 渡邊
Katsuya Watanabe
杏菜 野中
Anna Nonaka
歩 槇田
Ayumi Makita
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Publication of JP2023052982A publication Critical patent/JP2023052982A/ja
Publication of JP2023052982A5 publication Critical patent/JP2023052982A5/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
    • G02B15/143103—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged ++-
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-++-
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group

Abstract

Figure 2023052982000001
【課題】諸収差が良好に補正された光学系を提供する。
【解決手段】光学系ＬＳは、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する。
－０．０１０＜ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）
５０．００＜νｄＮ４＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ４
０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）
【選択図】図１

Description

本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
第１の本発明に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有する。
－０．０１０＜ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）
５０．００＜νｄＮ２＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ２
－０．０１０＜θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）
但し、ｎｄＮ２：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ２：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ２：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ２とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ２とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ２＝（ｎｇＮ２－ｎＦＮ２）／（ｎＦＮ２－ｎＣＮ２）
第２の本発明に係る光学系は、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する。
－０．０１０＜ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）
５０．００＜νｄＮ４＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ４
－０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）
但し、ｎｄＮ４：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ４：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ４：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ４とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ４とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ４としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ４＝（ｎｇＮ４－ｎＦＮ４）／（ｎＦＮ４－ｎＣＮ４）
本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
第１の本発明に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより像側に配置された以下の条件式を満足する負レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
－０．０１０＜ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）
５０．００＜νｄＮ２＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ２
－０．０１０＜θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）
但し、ｎｄＮ２：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ２：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ２：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ２とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ２とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ２＝（ｎｇＮ２－ｎＦＮ２）／（ｎＦＮ２－ｎＣＮ２）
第２の本発明に係る光学系の製造方法は、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有する光学系の製造方法であって、変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群が、以下の条件式を満足する負レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
－０．０１０＜ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）
５０．００＜νｄＮ４＜６５．００
０．５４５＜θｇＦＮ４
－０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）
但し、ｎｄＮ４：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ４：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ４：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ４とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ４とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ４としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ４＝（ｎｇＮ４－ｎＦＮ４）／（ｎＦＮ４－ｎＣＮ４）
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、図１０（Ｃ）、および図１０（Ｄ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、第１中間焦点距離状態、第２中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１５に基づいて説明する。このカメラ１は、図１５に示すように撮影レンズ２として各実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより像側に配置された以下の条件式（１）～（４）を満足する負レンズ（Ｌ７３）とを有している。
－０．０１０＜ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２） ・・・（１）
５０．００＜νｄＮ２＜６５．００ ・・・（２）
０．５４５＜θｇＦＮ２ ・・・（３）
－０．０１０＜θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２） ・・・（４）
但し、ｎｄＮ２：負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ２：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ２：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ２とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ２とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ２としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ２＝（ｎｇＮ２－ｎＦＮ２）／（ｎＦＮ２－ｎＣＮ２）
なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ２は、次式で定義される
νｄＮ２＝（ｎｄＮ２－１）／（ｎＦＮ２－ｎＣＮ２）
本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良い。
条件式（１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
なお、条件式（１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
条件式（２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
条件式（２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
条件式（３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
条件式（４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
なお、条件式（４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収
差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された前群ＧＦと、開口絞りＳより像側に配置された後群ＧＲとからなり、後群ＧＲは、前記負レンズを有して以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
－１０．００＜（－ｆＮ２）／ｆＲ＜１０．００ ・・・（５）
但し、ｆＮ２：負レンズの焦点距離
ｆＲ：後群ＧＲの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における後群ＧＲの焦点距離
条件式（５）は、負レンズの焦点距離と後群ＧＲの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を－９．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、－９．００、－８．５０、－８．００、－７．００、－５．００、－３．００、－１．５０、－０．０５、０．０５、さらに０．１０に設定してもよい。
条件式（５）の上限値を８．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、７．５０、６．５０、５．００、４．００、さらに３．００に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１０＜（－ｆＮ２）／ｆ＜１５．００ ・・・（６）
但し、ｆＮ２：負レンズの焦点距離
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離
条件式（６）は、負レンズの焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．３０、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定してもよい。
条件式（６）の上限値を１４．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、１２．００、１０．００、８．５０、さらに７．５０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（３－１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＮ２ ・・・（３－１）
条件式（３－１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。条件式（３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２） ・・・（４－１）
条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
なお、条件式（４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
ＤＮ２＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（７）
但し、ＤＮ２：負レンズの光軸上の厚さ
条件式（７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレ
ンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
続いて、図１６を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより像側に負レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより像側に配置された負レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（４）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有している。変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群は、以下の条件式（１１）～（１４）を満足する負レンズ（Ｌ７３）を有している。
－０．０１０＜ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４） ・・・（１１）
５０．００＜νｄＮ４＜６５．００ ・・・（１２）
０．５４５＜θｇＦＮ４ ・・・（１３）
－０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４） ・・・（１４）
但し、ｎｄＮ４：負レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＮ４：負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＮ４：負レンズの部分分散比であり、負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ４とし、負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ４とし、負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ４としたとき、次式で定義される
θｇＦＮ４＝（ｎｇＮ４－ｎＦＮ４）／（ｎＦＮ４－ｎＣＮ４）
なお、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＮ４は、次式で定義される
νｄＮ４＝（ｎｄＮ４－１）／（ｎＦＮ４－ｎＣＮ４）
本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良い。
条件式（１１）は、負レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切
な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
なお、条件式（１１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
条件式（１２）は、負レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
条件式（１２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
条件式（１３）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
条件式（１４）は、負レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
なお、条件式（１４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面
収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
０．０２＜ｆＮ４／ｆＧｂ＜３．００ ・・・（１５）
但し、ｆＮ４：負レンズの焦点距離
ｆＧｂ：像側負レンズ群の焦点距離
条件式（１５）は、負レンズの焦点距離と像側負レンズ群の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（１５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１５）の下限値を０．０３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を、０．０４、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、さらに０．４２に設定してもよい。
条件式（１５）の上限値を２．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を、２．５０、２．３０、２．２０、２．００、１．７５、１．５０、さらに１．３０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、像側負レンズ群は、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
０．５０＜（－ｆＧｂ）／ｆ＜１００．００ ・・・（１６）
但し、ｆＧｂ：像側負レンズ群の焦点距離
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離
条件式（１６）は、像側負レンズ群の焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（１６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１６）の下限値を０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を、０．７０、０．８０、０．９０、さらに０．９５に設定してもよい。
条件式（１６）の上限値を８５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を、７０．００、５０．００、３５．００、２０．００、１０．００、５．００、３．５０、２．８０、さらに２．２０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（１３－１）を満
足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＮ４ ・・・（１３－１）
条件式（１３－１）は、条件式（１３）と同様の式であり、条件式（１３）と同様の効果を得ることができる。条件式（１３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（１４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４） ・・・（１４－１）
条件式（１４－１）は、条件式（１４）と同様の式であり、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。条件式（１４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
なお、条件式（１４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（１４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
ＤＮ４＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（１７）
但し、ＤＮ４：負レンズの光軸上の厚さ
条件式（１７）は、負レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（１７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（１７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、負レンズの材料としてガラスを用いることができるため、負レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、負レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。負レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
続いて、図１７を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を配置する（ステップＳＴ１１）。そして、変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ１２）。また、負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群が、上記条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１３）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３は、第１～第７実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（７）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第７実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（７）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第１～第５実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（５）および第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
以下に表１～表７を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。ｆＦは前群の焦点距離を示し、ｆＲは後群の焦点距離を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の
記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） …（Ａ）
［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12 …（Ｂ）
光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
（第１実施例）
第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、各実施形態の
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第７レンズ群Ｇ１～Ｇ７がそれぞれ図１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、から構成される。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１および両凸形状の正レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とが異なる移動量で光軸に沿って物体側に移動する。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１から構成される。正メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７３と、から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第７レンズ群Ｇ７の負メニスカスレンズＬ７３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第７レンズ群Ｇ７が像側負レンズ群に該当し、第７レンズ群Ｇ７の負メニスカスレンズＬ７３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負レンズＬ７２は、物体側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正メニスカスレンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、負メニスカスレンズＬ４１および両凸形状の正レンズＬ４２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、正メニスカスレンズＬ６１と、正メニ
スカスレンズＬ７１と、負レンズＬ７２と、負メニスカスレンズＬ７３とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
変倍比＝2.743
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.750 35.000 67.880
ＦＮＯ 2.918 2.919 2.919
２ω 85.363 62.867 33.986
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 139.342 144.390 169.148
ＢＦ 11.701 15.449 28.388
ｆＦ -30.791 -34.682 -46.133
ｆＲ 28.627 28.934 30.359
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 234.38730 2.500 1.84666 23.80 0.6215
2 109.51800 5.200 1.75500 52.34 0.5476
3 389.68520 0.200
4 59.06270 5.700 1.77250 49.62 0.5518
5 135.36490 D5（可変）
6* 218.44200 2.000 1.74389 49.53 0.5533
7 18.69570 9.658
8 -59.68560 1.300 1.77250 49.62 0.5518
9 59.68560 0.442
10 39.20990 6.400 1.72825 28.38 0.6069
11 -48.67310 1.933
12 -26.40650 1.300 1.61800 63.34 0.5411
13 -71.76120 D13（可変）
14 ∞ 1.712 （絞りＳ）
15* 71.88760 2.500 1.69370 53.32 0.5475
16 127.64110 0.716
17 38.74920 5.900 1.59319 67.90 0.5440
18 -105.42740 D18（可変）
19 67.02760 1.300 1.73800 32.33 0.5900
20 19.51260 9.700 1.49782 82.57 0.5386
21 -50.56090 D21（可変）
22 -23.92370 1.200 1.72047 34.71 0.5834
23 -56.20810 0.200
24 103.17490 5.900 1.59349 67.00 0.5358
25 -33.01970 D25（可変）
26 -70.62880 3.500 1.79189 45.04 0.5596
27* -38.21530 D27（可変）
28 -44.77940 3.000 1.94595 17.98 0.6544
29 -32.36650 0.200
30* -90.76890 1.500 1.85207 40.15 0.5685
31 89.91740 7.847
32 -24.20670 1.400 1.65240 55.27 0.5607
33 -38.83480 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=5.28E-06,A6=-5.42E-09
A8=1.33E-11,A10=-2.05E-14,A12=2.05E-17
第１５面
κ=1.000,A4=-4.56E-06,A6=-1.40E-10
A8=-8.81E-13,A10=-8.43E-15,A12=0.00E+00
第２７面
κ=1.000,A4=1.10E-05,A6=-2.36E-08
A8=1.43E-10,A10=-5.03E-13,A12=7.52E-16
第３０面
κ=1.000,A4=-2.11E-06,A6=-2.12E-08
A8=3.23E-11,A10=-8.72E-14,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 1.780 11.383 30.246
D13 19.285 9.934 2.013
D18 9.167 6.537 1.493
D21 5.179 7.338 19.018
D25 2.679 3.818 2.616
D27 6.344 6.725 2.168
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 119.124
G2 6 -22.126
G3 15 40.880
G4 19 115.687
G5 22 124.717
G6 26 100.365
G7 28 -47.354
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ７３（ｆＮ２＝-102.373）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.013
条件式（２）νｄＮ２＝55.27
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5607
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0118
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝3.576
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝4.136
条件式（７）ＤＮ２＝1.400
＜負メニスカスレンズＬ７３（ｆＮ４＝-102.373）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.013
条件式（１２）νｄＮ４＝55.27
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5607
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0118
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝2.162
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝1.913
条件式（１７）ＤＮ４＝1.400
図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｃ）は、第１実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。中間距離合焦時または近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、各実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ３２との間に、開口絞りＳが配置される。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、から構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負レ
ンズＬ４３が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第４レンズ群Ｇ４が像側負レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４３が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４と、正レンズＬ３１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正メニスカスレンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負レンズＬ４３と、正レンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
変倍比＝4.708
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.720 49.985 116.383
ＦＮＯ 4.070 4.067 4.075
２ω 86.259 43.985 19.680
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 147.198 161.190 192.200
ＢＦ 32.884 42.859 55.059
ｆＦ 110.031 -646.229 -317.953
ｆＲ 67.056 67.484 65.974
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 200.00000 1.200 1.84944 22.29 0.6222
2 112.14330 7.349 1.49782 82.57 0.5138
3 -312.82020 0.100
4 58.25030 5.717 1.59159 54.50 0.5508
5 133.86910 D5（可変）
6* 68.14700 1.050 1.95375 32.33 0.5916
7 17.41650 6.493
8 -50.35820 1.200 1.66903 45.08 0.5674
9 35.82750 0.100
10 36.58470 6.379 1.84706 22.34 0.6220
11 -41.51350 0.788
12 -27.90490 1.200 1.61571 50.69 0.5574
13* -1318.72980 D13（可変）
14 42.13090 3.781 1.62079 50.23 0.5583
15 -94.85060 0.100
16 ∞ 0.100 （絞りＳ）
17 39.33600 1.200 1.93546 24.49 0.6135
18 18.65160 5.400 1.49996 81.44 0.5151
19 -167.55480 0.100
20 47.06670 2.967 1.59687 53.64 0.5523
21 -353.88140 D21（可変）
22 -35.39840 3.883 1.92286 20.88 0.6286
23 -18.10590 1.200 1.68303 40.83 0.5750
24 -151.76460 2.275
25 -61.36760 1.200 1.67769 52.63 0.5546
26 323.52730 D26（可変）
27* 128.28980 5.951 1.50114 80.83 0.5161
28 -24.91200 0.100
29 72.70400 7.368 1.69764 43.43 0.5703
30 -24.43980 4.083 1.89451 29.27 0.5989
31 82.68200 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=-3.63E-06,A6=-9.23E-09
A8=2.66E-11,A10=-7.08E-14,A12=0.00E+00
第１３面
κ=1.000,A4=-1.30E-05,A6=-9.67E-09
A8=-4.06E-11,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
第２７面
κ=1.000,A4=-1.50E-05,A6=9.99E-09
A8=-2.45E-11,A10=3.21E-14,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 1.500 19.687 47.442
D13 24.608 10.433 1.500
D21 2.869 10.044 14.916
D26 14.054 6.884 2.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 116.400
G2 6 -18.800
G3 14 27.200
G4 22 -46.400
G5 27 55.800
［条件式対応値］
＜負レンズＬ４３（ｆＮ２＝-76.021）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.021
条件式（２）νｄＮ２＝52.63
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5546
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0012
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝1.134
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝3.075
条件式（７）ＤＮ２＝1.200
＜負レンズＬ４３（ｆＮ４＝-76.021）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.021
条件式（１２）νｄＮ４＝52.63
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5546
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0012
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝1.638
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝1.877
条件式（１７）ＤＮ４＝1.200
図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｃ）は、第２実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、各実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第５レンズ群Ｇ５内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６と、から構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凹形状の負レンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２および両凹形状の負レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５４および両凹形状の負レンズＬ５５からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５７および両凸形状の正レンズＬ５８からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ５９と、から
構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。第５レンズ群Ｇ５における負レンズＬ５１と正レンズＬ５２との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第５レンズ群Ｇ５の負レンズＬ５５が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第５レンズ群Ｇ５が像側負レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５の負レンズＬ５５が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。なお、（接合レンズの）負レンズＬ５５と正レンズＬ５６との間に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正レンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ２１と、正レンズＬ２２および負レンズＬ２３からなる接合レンズと、負レンズＬ２４および正メニスカスレンズＬ２５からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ２６と、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、負レンズＬ３３と、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１と、正レンズＬ４２および負レンズＬ４３からなる接合レンズと、負レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ５２と、負メニスカスレンズＬ５３と、正メニスカスレンズＬ５４および負レンズＬ５５からなる接合レンズと、正レンズＬ５６と、負メニスカスレンズＬ５７および正レンズＬ５８からなる接合レンズと、負レンズＬ５９とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
変倍比＝2.354
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 123.600 200.000 291.000
ＦＮＯ 2.910 2.910 2.911
２ω 19.564 12.076 8.292
Ｙ 21.630 21.630 21.630
ＴＬ 341.394 341.394 341.394
ＢＦ 54.819 54.819 54.819
ｆＦ 1986.248 3213.999 4676.377
ｆＲ 102.747 102.747 102.747
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 319.23390 5.200 1.90265 35.77 0.5815
2 151.34780 13.400 1.49782 82.57 0.5386
3 -783.35470 0.100
4 136.11850 13.200 1.43385 95.23 0.5386
5 ∞ D5（可変）
6 122.06030 7.600 1.72047 34.71 0.5834
7 1981.86560 13.000
8 303.62550 4.700 1.71736 29.57 0.6036
9 -303.62550 2.850 1.65240 55.27 0.5607
10 100.55440 3.315
11 -1987.36830 2.650 1.80400 46.60 0.5575
12 51.73610 3.700 1.66382 27.35 0.6319
13 100.83750 6.065
14 -83.24470 2.500 1.87071 40.73 0.5682
15 -665.86980 D15（可変）
16 601.42740 4.700 1.75500 52.33 0.5475
17 -159.25800 0.100
18 93.67070 6.800 1.43385 95.23 0.5386
19 -253.82990 1.564
20 -113.21580 5.000 1.65412 39.68 0.5738
21 87.15300 0.975
22 116.35500 5.000 1.91082 35.25 0.5822
23 -377.46590 D23（可変）
24 ∞ 4.000 1.80400 46.60 0.5575
25 -119.18440 0.100
26 63.25160 6.800 1.59349 67.00 0.5366
27 -196.14820 1.800 1.84666 23.78 0.6192
28 196.14820 D28（可変）
29 -128.97450 1.900 2.00100 29.13 0.5995
30 94.21930 4.866
31 ∞ 8.000 （絞りＳ）
32 416.97790 5.000 1.72916 54.61 0.5443
33 -76.00320 4.000
34 163.99730 2.000 1.80611 40.73 0.5672
35 69.61920 3.496
36 -129.19950 3.600 1.90200 25.26 0.6165
37 -52.57870 1.900 1.62731 59.30 0.5584
38 177.27800 5.206
39 ∞ 9.390
40 78.30600 5.000 2.00100 29.13 0.5995
41 -1628.46070 0.100
42 63.86980 3.000 1.80400 46.60 0.5575
43 33.62860 10.000 1.48749 70.32 0.5291
44 -75.31750 6.047
45 -67.14290 2.000 1.90043 37.37 0.5772
46 216.78070 BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 5.100 40.193 66.953
D15 63.457 28.364 1.603
D23 21.296 17.639 18.670
D28 6.100 9.757 8.725
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 252.497
G2 6 -70.230
G3 16 107.659
G4 24 91.176
G5 29 -145.483
［条件式対応値］
＜負レンズＬ５５（ｆＮ２＝-64.438）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.016
条件式（２）νｄＮ２＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5584
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0162
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝0.627
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝0.521
条件式（７）ＤＮ２＝1.900
＜負レンズＬ５５（ｆＮ４＝-64.438）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.016
条件式（１２）νｄＮ４＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5584
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0162
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝0.443
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝1.177
条件式（１７）ＤＮ４＝1.900
図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｃ）は、第３実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、各実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６がそれぞれ図７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３および両凸形状の正レンズＬ４４からなる接合レンズと、から構成される。正レンズＬ４４は、像側のレンズ面が非球面である。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および両凹形状の負レンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。負レンズＬ５２は、像側のレンズ面が非球面である。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第６レンズ群Ｇ６が像側負レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６の負メニスカスレンズＬ６１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ６１は、像側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ４３および正レンズＬ４４からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負レンズＬ５２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ６１と、正レンズＬ６２とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
変倍比＝7.848
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.720 50.000 194.001
ＦＮＯ 4.120 5.578 7.747
２ω 85.978 44.803 12.176
Ｙ 21.379 21.700 21.700
ＴＬ 133.622 151.172 196.635
ＢＦ 11.869 21.707 38.749
ｆＦ -22.437 -28.257 -22.437
ｆＲ 25.992 24.661 25.992
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 185.39670 1.700 1.90366 31.27 0.5948
2 76.46580 0.861
3 79.26480 6.196 1.59319 67.90 0.5440
4 -565.11920 0.100
5 63.45420 5.498 1.59319 67.90 0.5440
6 434.75200 D6（可変）
7 203.01440 1.100 1.90265 35.72 0.5804
8 19.06950 5.142
9 -53.01680 1.000 1.75500 52.33 0.5475
10 58.98300 0.511
11 37.16720 3.158 1.92286 20.88 0.6390
12 -70.22260 0.694
13 -33.57890 0.903 1.81600 46.59 0.5567
14 -1345.01350 D14（可変）
15 ∞ 2.000 （絞りＳ）
16 40.44850 2.345 1.90265 35.72 0.5804
17 -316.98760 0.605
18 35.70840 1.000 2.00100 29.12 0.5996
19 20.49290 3.549 1.57957 53.74 0.5519
20 -74.86330 1.410
21 -37.16210 1.047 1.95375 32.33 0.5905
22 -418.77410 D22（可変）
23 37.79500 4.737 1.83481 42.73 0.5648
24 -37.79500 1.004 1.90366 31.27 0.5948
25 -353.80920 0.100
26 31.05870 3.102 1.95375 32.33 0.5905
27 15.35540 8.795 1.49710 81.49 0.5377
28* -42.90350 D28（可変）
29 474.24510 3.208 1.84666 23.80 0.6215
30 -34.68120 1.002 1.85135 40.13 0.5685
31* 31.38060 D31（可変）
32 -17.69750 1.400 1.68348 54.80 0.5501
33* -23.26090 0.100
34 1014.6406 2.7385 1.68376 37.57 0.5782
35 -99.7136 BF
［非球面データ］
第２８面
κ=1.000,A4=2.96E-05,A6=-1.43E-07
A8=1.92E-09,A10=-1.38E-11,A12=3.3122E-14
第３１面
κ=1.000,A4=-5.38E-06,A6=1.47E-07
A8=-2.09E-09,A10=1.45E-11,A12=-3.5486E-14
第３３面
κ=1.000,A4=-2.59E-06,A6=-1.89E-08
A8=8.54E-11,A10=-2.37E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D6 1.982 18.089 56.429
D14 19.455 11.059 1.140
D22 13.005 6.692 1.483
D28 4.951 4.074 1.900
D31 9.993 17.182 24.566
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 103.302
G2 7 -16.985
G3 15 48.485
G4 23 29.299
G5 29 -39.415
G6 32 -2329.811
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ６１（ｆＮ２＝-120.581）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.041
条件式（２）νｄＮ２＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝4.639
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝4.878
条件式（７）ＤＮ２＝1.400
＜負メニスカスレンズＬ６１（ｆＮ４＝-120.581）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ４＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝0.052
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝94.248
条件式（１７）ＤＮ４＝1.400
図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｃ）は、第４実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、各実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４および両凸形状の正レンズＬ２５からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。負メニスカスレンズＬ２１は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球
面であり、負メニスカスレンズＬ２１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号６が樹脂層の物体側の面、面番号７が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号８がレンズ本体の像側の面を示す。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ４１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４１および正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４１が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第４レンズ群Ｇ４が像側負レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４１が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。負レンズＬ４１は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球面であり、負レンズＬ４１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号２４が樹脂層の物体側の面、面番号２５が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号２６がレンズ本体の像側の面および正メニスカスレンズＬ４２の物体側の面（両者が接合する面）を示す。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と、両凹形状の負レンズＬ５３および両凸形状の正レンズＬ５４からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ５３は、物体側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４および正レンズＬ２５からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２と、正レンズＬ３３および負メニスカスレンズＬ３４からなる接合レンズと、負レンズＬ４１および正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ４３と、正メニスカスレンズＬ５１と、正レンズＬ５２と、負レンズＬ５３および正レンズＬ５４からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
変倍比＝15.701
Ｗ Ｍ１ Ｍ２ Ｔ
ｆ 18.530 28.008 104.938 290.935
ＦＮＯ 3.607 4.166 5.692 5.890
２ω 79.654 53.877 15.291 5.624
Ｙ 14.750 14.750 14.750 14.750
ＴＬ 171.0504 178.6364 231.8494 257.5207
ＢＦ 39.2287 46.7036 71.2782 82.7078
ｆＦ -19.991 -22.282 -44.557 -102.163
ｆＲ 40.048 38.783 33.819 32.301
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 186.59960 2.200 1.83400 37.17 0.5775
2 69.08900 8.800 1.49782 82.56 0.5390
3 -494.44540 0.100
4 73.40220 6.450 1.59319 67.87 0.5435
5 2016.71160 D5（可変）
6* 84.85000 0.100 1.55389 38.09 0.5928
7 74.02190 1.200 1.83481 42.72 0.5640
8 17.09750 6.950
9 -37.97970 1.000 1.81600 46.63 0.5571
10 77.67130 0.150
11 36.26560 5.300 1.78472 25.68 0.6158
12 -36.26560 0.800
13 -25.69640 1.000 1.81600 46.63 0.5571
14 66.08300 2.050 1.80809 22.79 0.6289
15 -666.70370 D15（可変）
16 ∞ 1.000 （絞りＳ）
17 68.30730 3.400 1.59319 67.87 0.5435
18 -47.99600 0.100
19 68.52370 2.450 1.48749 70.45 0.5289
20 -136.98390 0.100
21 46.52670 4.200 1.48749 70.45 0.5289
22 -36.16400 1.000 1.80809 22.79 0.6289
23 -202.95330 D23（可変）
24* -55.09840 0.200 1.55389 38.09 0.5928
25 -57.24710 0.900 1.66106 56.09 0.5512
26 27.00000 2.150 1.72825 28.46 0.6077
27 70.74880 4.350
28 -26.69880 1.000 1.72916 54.66 0.5442
29 -76.47710 D29（可変）
30 -333.89500 4.650 1.58913 61.18 0.5389
31 -24.64400 0.100
32 31.19630 5.850 1.48749 70.45 0.5289
33 -43.38890 1.450
34* -109.7164 1.000 1.883 40.77
35 20.2992 5.300 1.54814 45.79
36 -808.8132 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=3.13E-06,A6=4.73E-10
A8=-3.41E-11,A10=1.17E-13,A12=0.00E+00
第２４面
κ=1.000,A4=5.24E-06,A6=-2.01E-09
A8=0.00E+00,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
第３４面
κ=1.000,A4=-1.54E-05,A6=1.70E-09
A8=1.34E-11,A10=-2.07E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ１ Ｍ２ Ｔ
D5 2.157 11.716 53.425 76.950
D15 33.801 24.353 11.283 2.000
D23 3.457 5.951 11.607 13.043
D29 10.587 8.092 2.437 1.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 118.969
G2 6 -15.625
G3 16 27.175
G4 24 -25.446
G5 30 34.390
［条件式対応値］
＜負レンズＬ４１（ｆＮ２＝-27.636）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.027
条件式（２）νｄＮ２＝56.09
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5512
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0036
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝0.690
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝1.491
条件式（７）ＤＮ２＝0.900
＜負レンズＬ４１（ｆＮ４＝-27.636）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.027
条件式（１２）νｄＮ４＝56.09
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5512
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0036
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝1.086
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝1.373
条件式（１７）ＤＮ４＝0.900
図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の第１中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｃ）は、第５実施例に係る光学系の第２中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｄ）は、第５実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、各実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とが異なる移動量で光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、から構成される。開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ１５の像側近傍に配置され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１とともに移動する。負レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、から構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第３レンズ群Ｇ３が像側負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３２が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ３１は、像側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、カバーガラスＣＶが配設されている。
本実施例では、負レンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正レンズＬ１３および負レンズＬ１４からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ１５とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２と、正メニスカスレンズＬ３１と、負メニスカスレンズＬ３２と、正レンズＬ３３とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
ｆ 58.203
ＦＮＯ 2.825
２ω 40.539
Ｙ 21.700
ＴＬ 71.506
ＢＦ 0.100
ｆＦ 193.264
ｆＲ 41.152
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 -63.99090 1.200 1.73077 40.51 0.5727
2* 71.71180 1.000
3 42.93270 4.064 1.95375 32.33 0.5905
4 -51.23440 1.082
5 49.88300 4.042 1.59319 67.90 0.5440
6 -30.98750 1.200 1.73800 32.26 0.5899
7 45.45620 0.200
8 31.62520 1.200 1.80518 25.45 0.6157
9 22.75910 6.464
10 ∞ D10（可変） （絞りＳ）
11 54.06210 3.455 1.59349 67.00 0.5358
12 -32.76480 0.200
13 31.23990 1.200 1.67300 38.15 0.5754
14 22.30120 D14（可変）
15 43.39570 1.373 1.51680 64.13 0.5357
16* 43.24690 17.859
17 -17.25440 1.200 1.68348 54.80 0.5501
18 -176.84520 0.200
19 159.39470 4.819 1.95375 32.33 0.5905
20 83.44720 12.310
21 ∞ 1.600 1.51680 64.13 0.5357
22 ∞ BF
［非球面データ］
第２面
κ=1.000,A4=1.39250E-05,A6=3.07014E-09
A8=-6.46165E-12,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１６面
κ=1.000,A4=-1.14801E-05,A6=-6.50435E-09
A8=-1.06124E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝58.203 β＝-0.500 β＝-1.000
D10 5.331 5.445 5.684
D14 1.412 18.266 35.060
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 193.264
G2 11 46.831
G3 15 -60.650
［条件式対応値］
＜負メニスカスレンズＬ３２（ｆＮ２＝-28.060）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.041
条件式（２）νｄＮ２＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0004
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝0.682
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝0.482
条件式（７）ＤＮ２＝1.200
＜負メニスカスレンズＬ３２（ｆＮ４＝-28.060）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.041
条件式（１２）νｄＮ４＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0004
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝0.463
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝1.042
条件式（１７）ＤＮ４＝1.200
図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図１２（Ｃ）は、第６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、各実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、から構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および両凹形状の負レンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４２が条件式（１）～（４）等を満足する負レンズに該当する。また本実施例では、第４レンズ群Ｇ４が像側負レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４の負レンズＬ４２が条件式（１１）～（１４）等を満足する負レンズに該当する。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズから構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って像側に移動する。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、光学フィルターＦＬが配設されている。光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４と、負メニスカスレンズＬ２
１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３および負レンズＬ２４からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２および負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正レンズＬ４１および負レンズＬ４２からなる接合レンズと、正レンズＬ５１および負メニスカスレンズＬ５２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
変倍比＝56.903
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.397 12.677 250.201
ＦＮＯ 3.354 4.256 7.172
２ω 87.200 34.963 1.798
Ｙ 3.400 4.000 4.000
ＴＬ 102.372 105.195 145.381
ＢＦ 0.600 0.600 0.600
ｆＦ -10.163 -14.077 -146.596
ｆＲ 19.989 20.803 109.602
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 233.16059 1.800 1.80440 39.61 0.5719
2 63.31232 5.650 1.43700 95.10 0.5336
3 -315.75938 0.200
4 75.70769 3.500 1.49782 82.57 0.5386
5 509.52120 0.200
6 54.53234 4.100 1.49782 82.57 0.5386
7 394.77865 D7（可変）
8 1001.52720 1.000 1.78800 47.35 0.5559
9 8.03857 4.500
10 -24.83933 0.900 1.83481 42.73 0.5648
11 53.48225 0.200
12 17.37996 3.000 1.92286 20.88 0.6390
13 -72.51614 0.900 1.91082 35.25 0.5822
14 48.65649 D14（可変）
15 ∞ 0.750 （絞りＳ）
16* 10.27226 2.500 1.55332 71.68 0.5404
17* -59.97135 0.200
18 10.93597 2.100 1.49782 82.57 0.5386
19 1249.11870 0.800 1.88300 40.66 0.5668
20 8.89183 0.650
21 27.08310 1.900 1.48749 70.32 0.5291
22 -18.25921 D22（可変）
23 73.43106 1.200 1.79504 28.69 0.6065
24 -179.22763 0.600 1.66501 53.81 0.5539
25 15.48596 D25（可変）
26* 17.31291 3.050 1.62299 58.12 0.5438
27 -12.30844 0.800 1.83400 37.18 0.5778
28 -65.03803 D28（可変）
29 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5360
30 ∞ 1.348
31 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
32 ∞ BF
［非球面データ］
第１６面
κ=0.468,A4=-1.37799E-06,A6=-2.97638E-08
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１７面
κ=1.000,A4=7.52375E-05,A6=-3.72394E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第２６面
κ=1.000,A4=2.35970E-05,A6=1.60894E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D7 0.500 18.809 61.777
D14 43.318 19.648 0.833
D22 1.000 4.130 8.170
D25 8.806 8.909 27.759
D28 5.590 10.542 3.684
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 79.658
G2 8 -8.400
G3 15 16.089
G4 23 -32.356
G5 26 31.403
［条件式対応値］
＜負レンズＬ４２（ｆＮ２＝-21.409）＞
条件式（１）
ｎｄＮ２－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ２）＝0.016
条件式（２）νｄＮ２＝53.81
条件式（３），（３－１）θｇＦＮ２＝0.5539
条件式（４），（４－１）
θｇＦＮ２－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ２）＝0.0025
条件式（５）（－ｆＮ２）／ｆＲ＝1.071
条件式（６）（－ｆＮ２）／ｆ＝4.869
条件式（７）ＤＮ２＝0.600
＜負レンズＬ４２（ｆＮ４＝-21.409）＞
条件式（１１）
ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）＝0.016
条件式（１２）νｄＮ４＝53.81
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＮ４＝0.5539
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）＝0.0025
条件式（１５）ｆＮ４／ｆＧｂ＝0.662
条件式（１６）（－ｆＧｂ）／ｆ＝7.359
条件式（１７）ＤＮ４＝0.600
図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｃ）は、第７実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を実現することができる。
ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
第４実施例、第５実施例、および第７実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。
レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群
Ｇ７ 第７レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (1)

  1. 負の屈折力を有するレンズ群を含む複数のレンズ群を有し、
    変倍もしくは合焦の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    前記負の屈折力を有するレンズ群のうち最も像側に配置された像側負レンズ群は、以下の条件式を満足する負レンズを有する光学系。
    －０．０１０＜ｎｄＮ４－（２．０１５－０．００６８×νｄＮ４）
    ５０．００＜νｄＮ４＜６５．００
    ０．５４５＜θｇＦＮ４
    ０．０１０＜θｇＦＮ４－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＮ４）
    但し、ｎｄＮ４：前記負レンズのｄ線に対する屈折率
    νｄＮ４：前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    θｇＦＮ４：前記負レンズの部分分散比であり、前記負レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＮ４とし、前記負レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＮ４とし、前記負レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＮ４としたとき、次式で定義される
    θｇＦＮ４＝（ｎｇＮ４－ｎＦＮ４）／（ｎＦＮ４－ｎＣＮ４）
JP2023017226A 2019-08-30 2023-02-08 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Pending JP2023052982A (ja)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019157744 2019-08-30
JP2019157741 2019-08-30
JP2019157744 2019-08-30
JP2019157741 2019-08-30
JP2021542947A JP7235127B2 (ja) 2019-08-30 2020-08-26 光学系および光学機器
PCT/JP2020/032106 WO2021039814A1 (ja) 2019-08-30 2020-08-26 光学系、光学機器、および光学系の製造方法

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021542947A Division JP7235127B2 (ja) 2019-08-30 2020-08-26 光学系および光学機器

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2023052982A true JP2023052982A (ja) 2023-04-12
JP2023052982A5 JP2023052982A5 (ja) 2023-07-12

Family

ID=74685886

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021542947A Active JP7235127B2 (ja) 2019-08-30 2020-08-26 光学系および光学機器
JP2023017226A Pending JP2023052982A (ja) 2019-08-30 2023-02-08 光学系、光学機器、および光学系の製造方法

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021542947A Active JP7235127B2 (ja) 2019-08-30 2020-08-26 光学系および光学機器

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20220291489A1 (ja)
JP (2) JP7235127B2 (ja)
CN (1) CN114270237A (ja)
WO (1) WO2021039814A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023153076A1 (ja) * 2022-02-09 2023-08-17 ソニーグループ株式会社 ズームレンズ、および撮像装置

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4508525B2 (ja) * 2002-12-25 2010-07-21 オリンパス株式会社 光路折り曲げズーム光学系
JP5358902B2 (ja) * 2006-12-19 2013-12-04 株式会社ニコン 防振機能を有する変倍光学系、撮像装置
JP5082431B2 (ja) * 2006-12-25 2012-11-28 株式会社ニコン 防振機能を有する変倍光学系、撮像装置、変倍光学系の変倍方法
JP2015108811A (ja) * 2013-10-22 2015-06-11 オリンパス株式会社 単焦点距離レンズ系及びそれを備えた撮像装置
JP6775874B2 (ja) * 2015-02-20 2020-10-28 株式会社オハラ 光学ガラス、プリフォーム及び光学素子
JP6448851B2 (ja) * 2016-03-29 2019-01-09 富士フイルム株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP6870230B2 (ja) * 2016-07-27 2021-05-12 株式会社ニコン 光学系及び光学機器
TWI687385B (zh) * 2017-03-31 2020-03-11 日商Ｈｏｙａ股份有限公司 光學玻璃及光學元件
JP6606568B2 (ja) * 2017-03-31 2019-11-13 Ｈｏｙａ株式会社 光学ガラスおよび光学素子
JP6615160B2 (ja) * 2017-08-07 2019-12-04 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
JP2019060971A (ja) * 2017-09-25 2019-04-18 富士フイルム株式会社 結像レンズおよび光学装置
JP6881605B2 (ja) * 2017-12-15 2021-06-02 株式会社ニコン 光学系および光学機器
JP7034728B2 (ja) * 2018-01-19 2022-03-14 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP7265821B2 (ja) * 2018-01-19 2023-04-27 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP6847068B2 (ja) * 2018-02-28 2021-03-24 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP7207854B2 (ja) * 2018-02-28 2023-01-18 キヤノン株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP6847067B2 (ja) * 2018-02-28 2021-03-24 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN114270237A (zh) 2022-04-01
US20220291489A1 (en) 2022-09-15
JP7235127B2 (ja) 2023-03-08
JPWO2021039814A1 (ja) 2021-03-04
WO2021039814A1 (ja) 2021-03-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7259905B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP6645531B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
WO2018235881A1 (ja) 変倍光学系、光学装置および変倍光学系の製造方法
JP5344291B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2023060138A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP6221451B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2023065618A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP2023060139A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP6269049B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
JP2023052982A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP2023072037A (ja) 光学系および光学機器、並びに、変倍光学系および光学機器
JP2023091028A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP2023060137A (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP2016156941A (ja) レンズ系、光学機器及びレンズ系の製造方法
JP6808326B2 (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP7240631B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器
WO2020136743A1 (ja) 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
JP5505770B2 (ja) ズームレンズ、光学機器
JP7218814B2 (ja) 変倍光学系および光学機器
JP7420200B2 (ja) 変倍光学系および光学機器
JP6354158B2 (ja) ズームレンズ及び光学機器
WO2021039815A1 (ja) 光学系、光学機器、および光学系の製造方法
JP7052832B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP7214078B2 (ja) 変倍光学系及び光学機器
JP7196937B2 (ja) 変倍光学系および光学機器

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20230704

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20230704