JP3304726B2 - 希土類−鉄−窒素系磁石合金 - Google Patents
希土類−鉄−窒素系磁石合金Info
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Description
永久磁石を製造するための希土類−鉄−窒素系磁石合金
に関し、より詳しくは、窒化時間が短縮して生産性が向
上し、製造コスト的に有利な希土類−鉄−窒素系磁石合
金に関する。
正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物
に窒素を導入させた希土類−鉄−窒素系磁性材料が、特
に永久磁石材料として優れた磁気特性をもつことから注
目されている。
では、Fe−R−N(R:Y、Thおよびすべてのラン
タノイド元素からなる群の中から選ばれた一種または二
種以上 )で表される永久磁石を開示している。また特
開平2−57663号公報では、六方晶系あるいは菱面
体晶系の結晶構造をもつR−Fe−N−H(R:イット
リウムを含む希土類元素のうちの少なくとも一種)で表
される磁気異方性材料を開示している。また特開平5−
315114号公報では、正方晶系の結晶構造をもつT
hMn12型金属間化合物に窒素を含有させた希土類磁石
材料の製造方法を開示している。また特開平6−279
915号公報では、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系の結晶構造をもつTh2Zn17型、TbCu7型、
ThMn12型金属間化合物に窒素等を含有させた希土類
磁石材料を開示している。さらにA.Margaria
nらは、Proc. 8th Int. Sympos
ium on Magnetic Anisotoro
py and Coercivity in Rare
Earth Transition MetalAl
loys、 Birmingham、 (1994)、
353で、単斜晶系の結晶構造をもつR3(Fe、T
i)29型金属間化合物に窒素を含有させた材料を開示し
ている。また杉山らは、第19回日本応用磁気学会学術
講演概要集(1995)p.120で、単斜晶系の結晶
構造をもつSm3(Fe、Cr)29Ny化合物を開示して
いる。
を改善することを目的として、さまざまな添加物が検討
されている。例えば、特開平3−16102号公報で
は、六方晶系あるいは菱面体晶系の結晶構造をもつR−
Fe−N−H−M(R:Yを含む希土類元素のうちの少
なくとも一種;M:Li、Na、K、Mg、Ca、S
r、Ba、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、
Mo、W、Mn、Pd、Cu、Ag、Zn、B、Al、
Ga、In、C、Si、Ge、Sn、Pb、Biの元素
およびこれらの元素並びにRの酸化物、フッ化物、炭化
物、窒化物、水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩
化物、硝酸塩のうち少なくとも一種)で表される磁性材
料を開示している。また特開平4−99848号公報で
は、Fe−R−M−N(R:Y、Thおよびすべてのラ
ンタノイド元素;M:Ti、Cr、V、Zr、Nb、A
l、Mo、Mn、Hf、Ta、W、Mg、Si)で表さ
れる永久磁石材料を開示している。さらに特開平3−1
53852号公報では、六方晶系あるいは菱面体晶系の
結晶構造をもつR−Fe−N−H−O−M(R:Yを含
む希土類元素のうちの少なくとも一種;M:Mg、T
i、Zr、Cu、Zn、Al、Ga、In、Si、G
e、Sn、Pb、Biの元素およびこれらの元素並びに
Rの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、水素化物のう
ち少なくとも一種)で表される磁性材料を開示してい
る。
類−鉄系の母合金粉末を製造し、その後窒素原子を導入
するための窒化処理を行う方法が挙げられる。母合金粉
末の製造方法としては、例えば、希土類金属、鉄、およ
び必要ならばその他の金属を所定比率で調合し不活性ガ
ス雰囲気中で高周波溶解し、得られた合金インゴットを
均一化熱処理してから、ジョークラッシャーなどで所定
の粒度に粉砕する方法がある。また該合金インゴットを
使って液体急冷法により合金薄帯を製造し、粉砕する方
法もある。さらに、希土類酸化物粉末、還元剤、鉄粉、
および必要ならばその他の金属粉を出発原料とした還元
拡散法によって製造する方法もある。
を窒素またはアンモニア、あるいはこれらと水素との混
合ガス雰囲気中で200〜700℃に加熱する方法があ
る。
の窒化処理で化合物中に十分な窒素原子を導入するため
にはかなり長い時間を必要とする。従って、従来法では
生産性に劣り、結果的に製造コストが高くなるという問
題があった。窒化処理を早めるために反応温度を高める
ことが試みられているが、高温では得られた化合物が分
解するため効果が小さい。また、高圧雰囲気中で窒化す
ることも試みられているが、安全上の問題がある。
理時間で製造される希土類−鉄−窒素系磁石合金を提供
することを目的とし、更には、窒化処理時間を短縮して
生産性を上げることによって、コスト的に安価な希土類
−鉄−窒素系磁石合金を提供することを目的とする。
本発明者らは、窒素またはアンモニアなどの窒素含有雰
囲気における希土類−鉄系合金の窒化反応では、合金表
面上での窒素原子生成反応が律速反応となること、上記
磁石用合金の金属間化合物相内部にLi、Na、K、R
b、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの電子供与性の
強いアルカリ金属や、アルカリ土類金属を添加するとそ
の反応速度が向上し、結果として合金の窒化反応の速度
も速くなること、を見いだし本発明に至った。
SmあるいはNdから選択された一種以上の希土類元素
14〜26wt%と、鉄又は鉄及びコバルトと、窒素1
wt%以上とを成分とする菱面体晶系、六方晶系、正方
晶系または単斜晶系の金属間化合物を含む合金であっ
て、該金属間化合物相内部に一様にLi、Na、K、R
b、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの少なくとも一
種以上を0.001〜0.1wt%含有することを特徴
とする希土類−鉄−窒素系磁石合金が提供される。ま
た、本発明の第2の発明によれば、SmあるいはNdか
ら選択された一種以上の希土類元素14〜26wt%
と、鉄又は鉄及びコバルトと、窒素1wt%以上と、M
(Mは、Ti、Mn又はCrの少なくとも一種以上)1
2wt%以下とを成分とする正方晶系または単斜晶系の
金属間化合物を含む合金であって、該金属間化合物相内
部に一様にLi、Na、K、Rb、Cs、Mg、Ca、
SrまたはBaの少なくとも一種以上を0.001〜
0.1wt%含有することを特徴とする希土類−鉄−窒
素系磁石合金が提供される。さらに、本発明の第3の発
明によれば、SmあるいはNdから選択された一種以上
の希土類元素14〜26wt%と、鉄又は鉄及びコバル
トと、窒素1wt%以上と、M(Mは、Cr又はMnの
少なくとも一種以上)12wt%以下とを成分とする菱
面体晶系または六方晶系の金属間化合物を含む合金であ
って、該金属間化合物相内部に一様にLi、Na、K、
Rb、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの少なくとも
一種以上を0.001〜0.1wt%含有することを特
徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合金が提供される。
を発現するために、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ合金であること
が望ましい。
いずれか1種または2種以上)としては、Y、La、C
e、Pr、Nd、Smの群の中の少なくとも1種以上、
あるいは、これらの少なくとも1種と、Eu、Gd、T
b、Dy、Ho、Er、Tm、Ybの群の中の少なくと
も1種とからなるものであることが磁気特性を高める上
で望ましいが、特には、SmまたはNdを用いたものは
磁石の磁気特性が極めて高くなる。希土類元素の含有量
は、磁石用合金中で、14〜26wt%であることが磁
気特性の点で望ましい。
や耐食性を改善する目的で、その一部をCoで置換して
もよい。
これより少ないと磁石の磁気特性が劣るからである。
くとも一種以上を含有させると、結晶構造が安定化し磁
気特性が向上する。ただし磁気特性、特に飽和磁化が低
下するためその含有量は12wt%以下であることが望
ましい。
晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物とし
ては、例えば、Th2Zn17型のSm2Fe17N3合金
や、TbCu7型の(Sm、Zr)(Fe、Co)10Nx
合金や、ThMn12型のNdFe11TiNx合金や、R3
(Fe、Ti)29型のSm3(Fe、Ti)29N5合金や
Sm3(Fe、Cr)29Nx合金などがある。
a、SrまたはBaの少なくとも一種以上の金属間化合
物相内部への含有量は、0.001〜0.1wt%であ
ることが必要である。0.001wt%未満では窒化処
理を短くできる効果がなく、また、0.1wt%を超え
ると合金の磁気特性、特に磁化が低下するので好ましく
ないからである。
リ金属あるいはアルカリ土類金属を菱面体晶系または六
方晶系または正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ
金属間化合物相内部に偏在することなく導入すること
が、本質的に重要なことである。したがって特開昭61
−295308号公報、特開平5−148517号公
報、特開平5−271852号公報、特開平5−279
714号公報、特開平7−166203号公報などで従
来開示されている還元拡散合金におけるCaなどのアル
カリ金属あるいはアルカリ土類金属の存在形態、すなわ
ち金属状態のアルカリ金属あるいはアルカリ土類金属あ
るいはこれらの酸化物が、還元拡散反応に引き続いて行
われる湿式処理工程において十分除去できず金属間化合
物相外部あるいは合金粉末間に閉じこめられ残留してい
るような形態ではその効果は全く期待できない。
では、R−Fe−N−H−Mで表される磁性材料のMと
して、Li、Na、K、Mg、Ca、Sr、Ba、T
i、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、W、M
n、Pd、Cu、Ag、Zn、B、Al、Ga、In、
C、Si、Ge、Sn、Pb、Biの元素およびこれら
の元素並びにRの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、
水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩化物、硝酸塩
のうち少なくとも一種、としているが、その最も有効な
添加方法は母合金粉末を窒化しR−Fe−N−H化合物
を生成した後であって引き続き行われる焼結工程の前で
ある、としている。したがって該発明は、本発明におけ
る窒化処理時間の短縮化とは、何ら関係のないものであ
る。また該発明では母合金製造時にもMを添加可能であ
るとはしているが、この場合合金粉の粒子境界部にMを
多く含有する相と合金の粒子中心部にMを含有しない相
とに二相分離することが必要である、としている。これ
に対して、本発明では合金の金属間化合物相内部に一様
にLi、Na、K、Rb、Cs、Mg、Ca、Srまた
はBaの少なくとも一種以上が含有されていることが必
要であるため、該発明とは何ら関係がない。
ず、従来法の溶解鋳造法、液体急冷法、還元拡散法など
で希土類−鉄系母合金粉末を製造し窒化すればよい。こ
の中でも還元拡散法で母合金を製造する方法は、安価な
希土類酸化物を原料とすること、合金が粉末で得られる
ため粗粉砕工程が不要であること、磁気特性を劣化させ
る残留鉄相が少ないため均一化熱処理が不要であるこ
と、などから他の方法に比べてコスト的に有利である。
さらに導入する元素がLi、Na、K、Mg、Ca、S
r、Baである場合には、これらの金属あるいはこれら
の水素化物が還元剤として使用されるため、還元剤自体
をLi、Na、K、Mg、Ca、Sr、Baの供給源と
することが可能である。これらの元素は、還元剤として
の投入量、還元剤および希土類酸化物の粉体性状、各種
原料粉末の混合状態、還元拡散反応の温度と時間を注意
深く制御することによって、金属間化合物相内部にしか
も定量的に導入することができる。なお上記還元剤の中
では、取り扱いの安全性とコストの点から、金属Caが
好ましい。
a、K、Rb、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの分
析方法としては、例えば、合金を樹脂に埋め込みその研
磨面に対してEPMA法により定量分析すればよい。あ
るいは、検量線を作成した上でSIMS法で分析するこ
ともできる。ただし、特に還元拡散法によって母合金が
製造され還元剤がLi、Na、K、Mg、Ca、Sr、
Baである場合には、通常の化学分析法では金属間化合
物相外部あるいは合金粉末間に閉じこめられ残留してい
るものと区別しづらいので、好ましくない。
素化処理を行えば、より希土類−鉄系合金の窒化速度が
向上する。
的に説明する。 実施例1 試料1〜3 ・・・ 純度99.9wt%、
粒度150メッシュ(タイラー標準、以下同じ)以下の
電解Fe粉2.25kgと、純度99wt%平均粒度3
25メッシュの酸化Sm粉末1.01kgと、純度99
wt%の粒状金属Ca0.44kgと、無水塩化Ca粉
末0.05kgとを、Vブレンダーを用いて混合した。
ここで得られた混合物をステンレス容器に入れ、アルゴ
ン雰囲気下で1150〜1180℃で8〜10時間にわ
たって加熱し還元拡散反応を施した。次いで反応生成物
を、冷却してから水中に投入し崩壊させた。その際、4
8メッシュ以上のものが数十g存在しており、これにつ
いては水との反応性が遅いので、別途ボールミルで粉砕
し、水との反応を促進させて崩壊を早めた。
いてpH5.0まで酸洗浄して未反応のCaと副生した
CaOを除去した。得られたスラリーを濾過しエタノー
ルで置換した後真空乾燥して100μm以下のSm−F
e母合金粉末それぞれ約3kgを得た。ついでこの粉末
を管状炉中に装填し、アンモニア分圧0.35のアンモ
ニア−水素混合ガス雰囲気中465℃で6時間加熱(窒
化処理)し、その後アルゴンガス中465℃で2時間加
熱(アニール処理)しSm−Fe−N系磁石合金粉末を
得た。この合金粉をX線解析したところ、菱面体晶系の
Th2Zn17型結晶構造の回折線(Sm2Fe17N3金属
間化合物)のみ観測された。
みエメリー紙とバ布で研磨した後、任意の10個のSm
2Fe17N3金属間化合物粉についてCa含有量を島津製
作所製EPMA装置(EPMA−2300、ビーム径約
1μm)で定量分析した。なお検出感度を高めるため
に、加速電圧20kV、試料電流1×10-7A、積算時
間を60秒とした。さらに合金粉を振動ボールミルにて
フィッシャー平均粒径2.3μmまで微粉砕し、最大磁
場15kOeの振動試料型磁力計で磁気特性を測定し
た。このとき、微粉をパラフィンワックスと共にサンプ
ルケースに詰め、ドライヤーでパラフィンワックスを溶
融させてから20kOeの配向磁場でその磁化容易軸を
そろえ、着磁磁場70kOeでパルス着磁した。またS
m2Fe17N3金属間化合物相の真密度は7.67g/c
cとし反磁場補正せずに評価した。還元拡散の反応温
度、時間、Sm、Fe、Nの化学分析値、EPMAによ
るCa分析値、磁気特性を表1に示す。
反応を1000〜1200℃で6〜12時間とし窒化処
理時間を6〜12時間とした以外は、実施例1と同様に
Sm−Fe−N系磁石合金粉末を得た。還元拡散の反応
温度、時間、窒化時間、Sm、Fe、Nの化学分析値、
EPMAによるCa分析値、磁気特性を表2に示す。X
線解析では試料4について未窒化相に相当する回折線が
認められた。試料4と5からは、Caが0.001wt
%未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間が
長いこと、試料6からは0.1wt%を超えるとBrが
低下していることがわかる。
9.9wt%の電解Feと純度99.7wt%の金属S
mと純度99wt%以上の金属Li、Na、K、Rb、
Cs、Mg、Sr、Baとを所定量秤量しアルゴンガス
雰囲気中で高周波溶解し、幅20mmの鋼鋳型に鋳込ん
で合金インゴットそれぞれ約2kgを得た。得られた合
金インゴットを高純度アルゴン雰囲気中で1100℃4
8時間保持し、均一化処理した。次にこれを100μm
以下になるようにジョークラッシャーとボールミルで粉
砕した。ついでこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニ
ア分圧0.35のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中4
65℃で6時間加熱(窒化処理)し、その後アルゴンガ
ス中465℃で2時間加熱(アニール処理)し、Sm−
Fe−N系磁石合金粉末を得た。これらの合金粉をX線
解析したところ、菱面体晶系のTh2Zn17型結晶構造
の回折線(Sm2Fe17N3金属間化合物)のみ観測され
た。実施例1と同様に評価した、Sm、Fe、Nの化学
分析値、EPMAによる添加元素の分析値、磁気特性を
表3に示す。
i、Na、K、Rb、Cs、Mg、Sr、Baのいずれ
も添加せず、また、窒化処理時間を6〜12時間とした
以外は、実施例2と同様にしてSm−Fe−N系磁石合
金粉末を得た。窒化時間、Sm、Fe、Nの化学分析
値、磁気特性を表4に示す。X線解析では試料15につ
いて未窒化相に相当する回折線が認められた。試料15
と試料16からは本発明の添加元素を含有しない場合に
は十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間が長いこと
がわかる。
a、K、Rb、Cs、Mg、Sr、Baの添加量を変え
た以外は、実施例2と同様にしてSm−Fe−N系磁石
合金粉末を得た。窒化時間、Sm、Fe、Nの化学分析
値、EPMAによる添加元素の分析値、磁気特性を表5
に示す。これらの結果から含有量が0.1wt%を超え
るとBrが低下していることがわかる。
t%、粒度325メッシュ以下の電解Co粉と、純度9
9.7wt%、粒度300メッシュ以下の電解Mn粉も
使用した以外には、実施例1と同様にして100μm以
下のSm−Fe−Co−Mn母合金粉末を得た。ついで
この粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧0.37
のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中465℃で7時間
加熱(窒化処理)し、その後アルゴンガス中465℃で
2時間加熱(アニール処理)しSm−Fe−N系磁石合
金粉末を得た。この合金粉をX線解析したところ、菱面
体晶系のTh2Zn17型結晶構造の回折線(Sm2F
e17N3金属間化合物)のみ観測された。磁気特性を
評価するための微粉砕粒径はフィッシャー平均粒径22
μmとした。還元拡散の反応温度、時間、Sm、Fe、
Co、Mn、Nの化学分析値、EPMAによるCa分析
値、磁気特性を表6に示す。
拡散反応を1000〜1200℃で6〜12時間とし窒
化処理時間を7〜13時間とした以外は、実施例3と同
様にSm−Fe−N系磁石合金粉末を得た。還元拡散の
反応温度、時間、窒化時間、Sm、Fe、Co、Mn、
Nの化学分析値、EPMAによるCa分析値、磁気特性
を表7に示す。試料26と試料27からは、Caが0.
001wt%未満では十分な磁気特性を得るのに必要な
窒化時間が長いこと、試料28からは0.1wt%を超
えるとBrが低下していることがわかる。
9wt%、粒度150メッシュ以下の電解Fe粉と、粒
度200メッシュ以下のフェロチタン粉末と、純度9
9.9wt%、平均粒度325メッシュの酸化Nd粉末
を使用した以外は、実施例1と同様にして100μm以
下のNd−Fe−Ti母合金粉末約3kgを得た。つい
でこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧0.3
5のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中400℃で6時
間加熱(窒化処理)し、その後アルゴンガス中400℃
で1時間加熱(アニール処理)しNd−Fe−Ti−N
系磁石合金粉末を得た。この合金粉をX線解析したとこ
ろ、正方晶系のThMn12型結晶構造の回折線(NdF
e11TiN1金属間化合物)のみ観測された。還元拡散
の反応温度、時間、Nd、Fe、Ti、Nの化学分析
値、EPMAによるCa分析値、磁気特性を表8に示
す。
拡散反応を1000〜1200℃で7〜12時間とし窒
化処理時間を6〜12時間とした以外は、実施例4と同
様にNd−Fe−Ti−N系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Nd、Fe、Ti、
Nの化学分析値、EPMAによるCa分析値、磁気特性
を表9に示す。試料30と試料31からは、Caが0.
001wt%未満では十分な磁気特性を得るのに必要な
窒化時間が長いこと、試料32からは0.1wt%を超
えるとBrが低下していることがわかる。
9wt%、粒度150メッシュ以下の電解Fe粉と、粒
度200メッシュ以下のフェロクロム粉末と、純度99
wt%平均粒度325メッシュの酸化Sm粉末を使用し
た以外は、実施例1と同様にして100μm以下のSm
−Fe母合金粉末約3kgを得た。ついでこの粉末を管
状炉中に装填し、アンモニア分圧0.35のアンモニア
−水素混合ガス雰囲気中500℃で6時間加熱(窒化処
理)し、その後アルゴンガス中500℃で1時間加熱
(アニール処理)しSm−Fe−Cr−N系磁石合金粉
末を得た。この合金粉をX線解析したところ、単斜晶系
のR3(Fe、Ti)29型結晶構造の回折線のみ観測され
た。還元拡散の反応温度、時間、Sm、Fe、Cr、N
の化学分析値、EPMAによるCa分析値、磁気特性を
表10に示す。
拡散反応を1000〜1200℃で7〜12時間とし窒
化処理時間を6〜12時間とした以外は、実施例5と同
様にSm−Fe−Cr−N系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Sm、Fe、Cr、
Nの化学分析値、EPMAによるCa分析値、磁気特性
を表11に示す。試料34と試料35からはCaが0.
001wt%未満では十分な磁気特性を得るのに必要な
窒化時間が長いこと、試料36からは0.1wt%を超
えるとBrが低下していることがわかる。
化処理が可能となるため生産性が向上し、したがってコ
スト的に安価な希土類−鉄−窒素系磁石合金が得られ
た。
Claims (3)
- 【請求項1】 SmあるいはNdから選択された一種以
上の希土類元素14〜26wt%と、鉄又は鉄及びコバ
ルトと、窒素1wt%以上とを成分とする菱面体晶系、
六方晶系、正方晶系または単斜晶系の金属間化合物を含
む合金であって、該金属間化合物相内部に一様にLi、
Na、K、Rb、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの
少なくとも一種以上を0.001〜0.1wt%含有す
ることを特徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合金。 - 【請求項2】 SmあるいはNdから選択された一種以
上の希土類元素14〜26wt%と、鉄又は鉄及びコバ
ルトと、窒素1wt%以上と、M(Mは、Ti、Mn又
はCrの少なくとも一種以上)12wt%以下とを成分
とする正方晶系または単斜晶系の金属間化合物を含む合
金であって、該金属間化合物相内部に一様にLi、N
a、K、Rb、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの少
なくとも一種以上を0.001〜0.1wt%含有する
ことを特徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合金。 - 【請求項3】 SmあるいはNdから選択された一種以
上の希土類元素14〜26wt%と、鉄又は鉄及びコバ
ルトと、窒素1wt%以上と、M(Mは、Cr又はMn
の少なくとも一種以上)12wt%以下とを成分とする
菱面体晶系または六方晶系の金属間化合物を含む合金で
あって、該金属間化合物相内部に一様にLi、Na、
K、Rb、Cs、Mg、Ca、SrまたはBaの少なく
とも一種以上を0.001〜0.1wt%含有すること
を特徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合金。
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