JP3045612B2 - 高耐食性ニッケルめっき鋼帯およびその製造法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は耐食性並びにめっき密着
性に優れたニッケルめっき鋼帯、鋼板（以下鋼帯、鋼板
両方を含めて鋼帯と記す）およびその製造法に関し、よ
り詳しくは乾電池用途をはじめとする電気電子部品やバ
インダ−などの文具その他の材料に適した高耐食性のニ
ッケルめっき鋼帯とその製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、プレス加工後のニッケルめっきす
る所謂バレルめっきする方法が広く採用されてきた。し
かしバレルめっき法では生産性が低く非能率で、めっき
厚のばらつきが大きいという問題がある。これに対し鋼
帯の状態でめっきするニッケルめっき鋼帯がバレルめっ
き法に替わって広く使われるようになってきた。さらに
ニッケルめっき鋼帯の耐食性をより向上させるため、ニ
ッケルめっき後、熱処理することが従来より提案されて
いる。即ち従来提案されたニッケルめっき後に熱処理す
る方法は、古くは米国特許２１１７５０に記載されてい
る。この中で、熱処理によって形成される拡散層の厚さ
は熱拡散前のニッケルめっき厚以下が望ましいとのみ記
載されているにすぎない。

【０００３】また特開昭６１−２３５５９４においては
熱拡散前のニッケルめっき付着量を片面当り９〜６２ｇ
／ｍ2 施した後、熱処理を行い、４μｍ以下のＦｅ−Ｎ
ｉ合金層厚に形成させたニッケルめっき鋼板およびその
製造法が記載されている。しかし、前記の米国特許２１
１７５０、特開昭６１−２３５５９４号記載の発明の両
者ともめっき層全体と合金層との関係が不明確であり、
特にめっき厚との関係においてＦｅ−Ｎｉ合金層の厚み
の下限についての記載が不明確である。また特開昭６１
−２３５５９４号ではめっき厚が上記の如く限定されて
はいるが、例えばめっき厚が９ｇ／ｍ2 と薄い態様を特
定し、かつＦｅ−Ｎｉ合金層を４μｍ程度に厚くとった
場合においては、Ｆｅ−Ｎｉ合金層が４μｍと初期めっ
き厚に比較し厚くなりすぎるため、鉄がめっき層表面に
まで拡散露出すると考えられる。このように鉄がめっき
層表面にまで拡散露出した場合には、耐食性が劣るとい
う問題点がある。

【０００４】同様に米国特許２１１７５０の場合は、Ｆ
ｅ−Ｎｉ合金層の下限についての限定がなく、めっき厚
が厚く、且つＦｅ−Ｎｉ合金層が薄い場合は十分なめっ
き密着性や耐食性の向上が得られないという問題がわれ
われの実験で明かとなった。さらにニッケルめっき後、
熱処理する方法の公知の技術として特開平３−１６６３
８８号において、１．５〜９．０ｇ／ｍ2 のニッケルめ
っきをほどこした後、熱処理により全てＦｅ−Ｎｉ合金
層とした後に、さらにニッケルめっきする所謂再めっき
法が提案されているが、この方法においては合金層の厚
みがめっき厚に対し厚くなり過ぎる。さらに再めっき層
はめっきしたままの状態であるために、硬くて延性のな
いめっき層がＦｅ−Ｎｉ合金層の上に形成されているこ
ととなり、加工時に上層の再めっき層にクラックを生
じ、さらにそれが下地のＦｅ−Ｎｉ合金層にも波及して
クラックを生じさせるために、耐食性の向上を疎外する
こと、さらに下地めっき層と再めっき層との間での十分
なめっき密着性が得られないという問題点がある。

【０００５】

【発明が解決すべき課題】ニッケルめっき後に熱処理す
る従来の技術においては、ニッケルめっき厚と熱処理に
より形成されるＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みとの関係が不明
確である。めっき厚とＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みとの量的
割合によっては必ずしも耐食性が十分でない場合があ
る。即ちＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みがめっき厚に比較し厚
すぎた場合は、耐食性の向上が望めないばかりか、ニッ
ケルめっき後、熱処理を施さない場合よりも耐食性は劣
る場合すら認められる。そこで、本発明では、当初のめ
っき厚と拡散層の厚みとの関係を特定し、従来技術では
見いだされない優れた耐食性およびめっき密着性を有す
るニッケルめっき鋼帯とその製造法を提供することを目
的する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明により、少なくと
も片面にニッケル付着量１．０〜５．０μｍのニッケル
めっき後熱処理を施し、めっき層を軟化再結晶をしたも
のであって、且つめっき表層面のＦｅ／Ｎｉ比を３０％
以下としたＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みを有するニッケルめ
っき鋼帯とその製造法が提供される。即ち、本発明は、
冷延鋼板上の片面または両面にニッケルめっき層が形成
され、かつそのニッケルめっき層の一部または全部がＦ
ｅ−Ｎｉ拡散層を形成しており、しかも前記ニッケルめ
っき層の最表面における鉄の露出割合が３０％以下であ
る高耐食性ニッケルめっき鋼帯、ニッケルめっき層と冷
延鋼板との間にニッケル−コバルトストライクめっきが
施されている前記高耐食性ニッケルめっき鋼帯、冷延鋼
板上の少なくとも片方に１〜５μｍのニッケルめっきを
施し、引き続き還元または非酸化性雰囲気にて、ニッケ
ルの再結晶温度以上で熱処理し、ニッケルめっき鋼帯の
最表面における鉄の露出割合を３０％以下に制御する高
耐食性ニッケルめっき鋼帯の製造法、ニッケルめっきの
前処理として、ニッケルまたはニッケル−コバルト合金
ストライクめっきを施す前記高耐食性ニッケルめっき鋼
帯の製造法、によって構成される。

【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。 鋼板 原板としての鋼板は、通常アルミキルド冷延鋼板が用い
られる。また炭素：０．００３重量％以下の極低炭素
鋼、または更にこれにニオブ、チタンを添加し非時効連
続鋳造鋼から製造された冷延鋼帯も用いられる。通常は
冷延後、電解清浄、焼鈍、調質圧延された鋼帯をめっき
原板とする。

【０００８】ニッケルめっき前処理 ニッケルめっきの前処理としては、通常苛性ソ−ダを主
剤としたアルカリ液に電解、または浸漬による脱脂が行
われる。その後、水洗し、硫酸などの酸液に浸漬する
か、または電解による酸洗を行い、水洗した後、ニッケ
ルめっき工程に付されるという従来法が採用される。本
発明においては上記のような従来法でも十分な前処理の
効果がもたらされるが、めっき密着性とともに耐食性を
より向上させるため、酸洗工程に次いで、或るいは酸洗
工程に替えてニッケルストライクめっきまたはニッケル
−コバルト合金めっきストライクめっきを施すことが望
ましい。その理由は、亜鉛めっきや錫めっきなどにおい
てはめっき液のｐＨは３以下であるため当該めっき中の
過程で素地表面の活性化が図られ、めっき密着性は十分
に得られるが、ニッケルめっきの場合では、めっき液の
ｐＨは通常４〜５程度の弱酸性であるため、めっき過程
での活性化が期待されないからである。

【０００９】本発明においては、鋼素地直上にニッケル
またはニッケル−コバルト合金層を設け、鋼素地の鉄酸
化膜を除去し、表面を活性化させ且つ強固に鋼素地上に
ニッケルまたはニッケル−コバルト合金を析出させる、
いわゆるストライクめっきを施すことが望ましい。当該
ストライクめっき層がその上に析出するニッケルめっき
層に対し、アンカ−効果をもたらしめっき密着性を向上
させるとともに、ニッケルめっき層もピンホ−ルの少な
い緻密なめっき層を形成するという効果がある。

【００１０】ストライクめっき法としては、ＳＵＳ３０
４、ＳＵＳ４３０などのステンレスの上に通常用いられ
るウッド浴と称される塩化ニッケル、塩酸からなる塩化
浴を本発明においても用いてもよい。しかし、本発明に
おけるストライク浴ではこれら強酸性浴に替わって、以
下に記す硫酸ニッケルを主剤とした酸性浴によるストラ
イクめっきが好適に用いられる。即ち種々検討した結
果、次のストライク浴がより好ましいことを見いだし
た。その浴の詳細は次のとおりである。 １．ニッケルストライクめっき浴を使用する場合： 硫酸ニッケル：１００〜３００ｇ／ｌ、ほう酸：２０〜
４０ｇ／ｌ またはこの液に塩化ニッケルを２０〜５０ｇ／ｌ添加す
る。 ｐＨ：１〜２（硫酸添加）、浴温度：３５〜５０℃ ２．ニッケル−コバルト合金めっき浴を使用する場合：
前記１のニッケルストライクめっき浴に５〜５０ｇ／ｌ
の硫酸コバルトを添加した浴からなる。前記１および２
の浴を用いた電解条件は、電流密度５〜５０Ａ／ｄｍ2
で５〜１００ク−ロンの陰極処理を行う。即ち脱脂−水
洗を終えた鋼帯を陰極にし、ニッケルペレットまたはニ
ッケル板を陽極として、該ストライクめっき液中で電解
を行う。この方法により、ニッケルストライクめっきに
あっては陰極析出効率が１０〜５０％程度のストライク
めっき層が得られる。またニッケル−コバルト合金めっ
きにあっては陰極析出効率１０〜５０％、コバルト／ニ
ッケル比１０〜４０％程度のストライクめっき層が得ら
れる。それぞれの作用を述べると、硫酸ニッケル、硫酸
コバルトはそれぞれＮｉイオン、コバルトイオンの供
給、ほう酸はｐＨ緩衝剤、また塩化ニッケルはアノード
溶解剤である。またｐＨは１〜２の範囲が耐食性、密着
性両面において好適である。なおアノ−ドは電解法にて
製造された電気ニッケル板またはペレットをポリプロピ
レン性のアノ−ドバッグに装着して、アノ−ド溶け滓を
鋼帯に付着することを防止する方法が望ましい。上記の
方法によりストライクめっきを施したあと、水洗が行わ
れ、次工程のニッケルめっきの工程へ移される。

【００１１】めっき工程 前記めっき前処理、好ましくはニッケルストライクめっ
きまたはニッケル−コバルト合金ストライクめっきを施
した後、ニッケルめっきが施される。一般にニッケルめ
っき浴としてはワット浴と称される硫酸ニッケル浴が主
と用いられるが、この他、スルファミン酸浴、ほうフッ
化物浴、塩化物浴などを用いることができる。これら浴
を用いてめっきする場合のめっき厚みは、１．０〜５．
０μｍに規定する。めっき厚みが１．０μｍ未満の場
合、十分な耐食性が得られず、一方めっき厚みが５．０
μｍを越えると本発明の効果が飽和し不経済である。当
該めっき厚みを得る電解条件として、代表的なワット浴
を用いた場合は、硫酸ニッケル２５０〜３５０ｇ／ｌ、
塩化ニッケル３０〜５０ｇ／ｌ、ほう酸３０〜５０ｇ／
ｌの浴組成でｐＨ４．０〜４．６、浴温度５０〜６５℃
の浴にて、電流密度５〜５０Ａ／ｄｍ2 、ク−ロン数約
３００〜１５００ｃ／ｄｍ2 の電解条件によって得られ
る。ここで、これらめっき浴にピット抑制剤以外に有機
化合物を添加しない無光沢ニッケルめっきの他に、めっ
き層の析出結晶面を平滑化させたレベリング剤と称する
有機化合物を添加した半光沢めっき、さらにレベリング
剤に加えニッケルめっき結晶組織を微細化することによ
り光沢を出すための硫黄成分を含有した有機化合物を添
加した光沢ニッケルめっきがあるが、本発明におけるニ
ッケルめっきは硫黄成分を含んだ有機化合物を添加した
浴によるニッケルめっきは好ましくない。それは、ニッ
ケルめっきした後の次工程の熱拡散処理において当該硫
黄含有化合物がめっき層中に含有されるため、熱処理時
に脆化を引き起こし耐食性などの諸特性の劣化をもたら
すからである。

【００１２】熱処理 鋼帯板上にニッケルめっきした後、拡散処理を施すため
の熱処理を行う。この熱処理の目的は、ニッケルめっき
のままの微細結晶状態を軟化再結晶させ、鋼素地−めっ
き層の密着性を高めるとともに、熱処理によって形成さ
れるＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚さをめっき最表層において、
Ｆｅ／Ｎｉ比３０％以下に制御することにある。ここで
本発明において、めっき最表層のＦｅ／Ｎｉ比を３０％
以下にするようにＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みの範囲を規定
した理由は、Ｆｅ／Ｎｉ比が３０％を越えると鉄の露出
の割合が多くなって、表面処理鋼板としての耐食性が劣
化するからである。また、ニッケルめっき層が再結晶化
する条件下で熱処理することも本発明の重要な要素であ
る。熱処理によりめっき歪みを解放する程度の温度、例
えば３００℃程度の熱処理でも軟化現象は見られるが、
その程度では再結晶は起こらず、またＦｅ−Ｎｉ拡散層
の生成も得られない。めっき層を単に軟化させただけで
は、めっき層の十分な延性が得られず加工時にめっき剥
離が起こる可能性が高く、また鋼素地との十分な密着性
も得られないため十分な耐食性も得られない。

【００１３】再結晶化する最低温度と最小時間の調査は
次のようにした。即ち、ステンレス基材上に５０μｍ厚
みのニッケルめっきをし、このニッケルめっき層を剥離
し熱処理した結果、再結晶の起こる温度は４５０℃以上
で８時間が必要であることがわかった。再結晶化するこ
とにより、めっき層はめっきのままに比べ著しい伸びを
示す。めっきのままでは伸びは高々２％程度のものが、
再結晶化することにより３０％程度の高い延性を示す。
Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の厚みの制御は、熱処理温度と熱処理
時間との関数で行う。即ちＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚さは次
の数式１および数式２で定まる。

【００１４】

【数１】 ここで Ｗ：Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の厚み、ｋ：比例定数、
ｔ：熱処理時間 Ｄ：拡散定数。但し、数式１におけるｋは次の数式２で
与えられる。

【００１５】

【数２】 ここで、Ｄ0：振動数項（＝１．４）、 Ｑ：活性化エネルギ−（＝５８．７ｋｃａｌ／ｍｏ
ｌ）、 Ｒ：気体定数、 Ｔ：絶対温度 拡散係数を求める実験例としては、Ａｃｔａ Ｍｅｔａ
ｌｌｕｒｇｉｃａ，ｖｏｌ １９，Ｍａｙ １９６１
（４４０頁に記載）等がある。ここで、数式１の比例定
数ｋを決定するため予備実験を行い、実際に６５０℃×
５時間の熱処理を行って拡散厚みＷを実測すると７．５
μｍの数値が得られた。このＷ＝７．５μｍを数式１に
代入すると、比例定数ｋを求めることができる。数式１
にｋを代入することにより、絶対温度Ｔ、熱処理時間ｔ
を設定すれば数式１及び数式２から計算によって拡散層
の厚みＷのおおよその値を求めることができる。

【００１６】図１は、ニッケルめっき厚みと拡散層の厚
みとの関係を示すグラフである。図１においてグラフ中
の実線ｂは、原板上のニッケルめっき厚（横軸）と、上
記の数式１および数式２に基づいて熱処理を施し、ニッ
ケルめっき層の最表層に鉄が露出し始めた時の拡散層の
厚み（縦軸）を測定した結果である。図１中実線ｂは、
ニッケルめっき厚が厚くなるほど拡散層も厚くなること
がわかる。また一方、次のこともわかる。即ち、特定の
厚みのニッケルめっきを施した表面処理鋼板を熱処理し
た場合において、実線ｂの厚みに達する前に熱処理を中
止すれば、鉄の拡散はニッケルめっき層の途中で停止
し、めっき層の全てが拡散層を形成することはない。即
ちめっき層の最表層には純Ｎｉを存在させ、その下層に
は拡散層を形成させた表面処理鋼板を製造することがで
きる。

【００１７】また逆に、鉄が最表面に達した後も尚熱処
理を続けると、最表層に露出する鉄の割合が増加させる
ことも出来る。各めっき厚において熱処理条件を種々変
化させ、Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の厚みをグロ−放電発光分析
法で、Ｆｅ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）比はオ−ジェ分光分析法で
求めた。多数の実験を行い、表面処理鋼板の最表層に露
出するＦｅ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）比を変えた多くのサンプル
を作成し、耐食性を調査した。この結果、ニッケルめっ
きの厚みを変えても（たとえニッケルめっき層が薄くて
も）、最表層に露出している鉄の割合が一定範囲内にあ
れば、耐食性は良好であることがわかった。多くの実験
結果から、最表層のＦｅ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）比、即ち各め
っき厚における、めっき最表層のＦｅの露出割合が３０
％以下であれば、耐食性が優れていることがわかった。
この場合の拡散層の厚みを、図１中の破線ａで示す。す
なわち図１の斜線で示す部分が、本発明のニッケルめっ
き鋼板の範囲である。この範囲は、ニッケルめっき厚が
１μｍのとき拡散層の厚みが３．５μｍの点と、ニッケ
ルめっき厚が５μｍのとき拡散層の厚みが１４．５μｍ
の点とを結ぶ線の下側の範囲である。ところで、鋼帯の
熱処理の方法として箱型焼鈍と連続焼鈍の２つの熱処理
方法があるが、本発明においては、そのいずれでも可能
である。すなわち箱型焼鈍では加熱温度が５００〜６５
０℃、均熱温度６〜８時間程度の操業に対し、連続焼鈍
では加熱温度６５０〜８００時間、均熱時間３０秒〜２
分程度で操業される。

【００１８】ガス雰囲気は非酸化性あるいは還元性保護
ガス雰囲気で行う。さらに本発明では箱型焼鈍による熱
処理方法として、熱伝達の良い水素富化焼鈍と称される
アンモニアクラック法により生成される７５％水素−２
５％窒素からなる保護ガスによる熱処理が好適に適用さ
れる。この方法は、鋼帯の長手方向および幅方向の鋼帯
内の温度分布の均一性がよいため、Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の
鋼帯内、鋼帯間のバラツキが小さいという利点がある。

【００１９】なお、熱処理は通常行われている冷延後の
焼鈍を行わずに、冷延後すぐにニッケルめっきを施し、
次いで鋼の再結晶焼鈍とニッケルめっき層の拡散のため
の熱処理とを一回の熱処理で行うことも可能である。即
ち、鋼は５６０℃×６時間程度で再結晶化し、この条件
でＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みの厚さが２μｍ程度となるた
め、鋼素地と熱処理を同時に処理することができるので
ある。

【００２０】熱処理後の調質圧延 熱処理した後通常圧下率１〜２％程度の調質圧延が施さ
れる。ストレッチャストレインの発生防止のためであ
る。まため表面をブライトあるいはダル仕上げにする作
業もこの工程でできる。特に鋼帯が鋭角に折れる場合に
は耐食性にも悪影響を与えるので調質圧延することが望
ましい。

【００２１】

【実施例】以下に実施例を用いて、本発明を更に詳細に
説明する。 （実施例１）板厚０．２５ｍｍの、冷延、焼鈍済みの低
炭素アルミキルド鋼板を原板とした。鋼化学成分は下記
のとおりである。 Ｃ：０．０４５％、Ｍｎ：０．２３％、Ｓｉ：０．０２
％、Ｐ：０．０１２％、Ｓ：０．００９％、Ａｌ：０．
０６３％、Ｎ：０．００３６％ この鋼板を、アルカリ電解脱脂、硫酸浸漬の酸洗を行っ
た後、下記の条件でニッケルめっきを行った。なお硫酸
浸漬の条件は、硫酸濃度：５０ｇ／ｌ、浴温度：２５
℃、浸漬時間：２０ｓｅｃである。ニッケルめっきは下
記のワット浴無光沢めっきにて行った。なお各処理は片
面のみの処理とした。

【００２２】上記の条件でニッケルめっきをし、その厚
みを５水準、およそ１，２，３，４，５μｍのサンプル
を作成した。それらのサンプルを水素６．５％のＨＮＸ
ガス（露点−２０℃）のガス雰囲気炉内で熱処理温度お
よび熱処理時間を変化させ、種々のＦｅ−Ｎｉ拡散層の
厚みになるように熱処理を行った。その結果得られたＦ
ｅ−Ｎｉ拡散層の厚み、Ｆｅ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）比、塩水
噴霧耐食性およびめっき密着性等を下記の表１に示し
た。

【００２３】

【表１】 ここで塩水噴霧試験はＪＩＳ Ｚ−２３７１に基づき、
噴霧時間４時間の結果である。平板部分（平板部）およ
び６ｍｍのエリキセン加工部分（加工部）の耐食性をそ
れぞれ５段階（◎：非常に良，○：良，△：やや劣る，
×：劣る，××：非常に劣る）で評価した。めっき密着
性については、サンプルよりプレス機を用いブランク径
５４ｍｍ，外径１３ｍｍ，高さ４９ｍｍの絞り缶を３０
缶作成し、絞り加工前後の重量減（ブランク３０個の重
量と絞り缶３０個の重量との差）で評価した。なおプレ
ス油はアセトンで十分除去の上、重量測定した。

【００２４】本発明の範囲内のサンプルＮｏ１から１６
はは表１から明らかなように、耐食性およびめっき密着
性ともに良好になる。一方、本発明の範囲を外れるサン
プルＮｏ１７から２８は、塩水噴霧耐食性またはめっき
密着性のいずれかが劣っており、実用性がない。これは
前述のように、この熱処理温度では、めっき層の再結晶
化が不十分であり、このため、良好な延性が得られない
ためと考えられる。さらにＦｅ−Ｎｉ拡散層の厚みも十
分生成されないため、めっき層と鋼素地の密着性が得ら
れない。このことから、実際の絞り加工時のめっき層の
パウダリングによるめっき層の脱落が生じるものと考え
られる。

【００２５】さらに、Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の厚みが厚くな
り、Ｆｅ／（Ｆｅ＋Ｎｉ）比が３０％を越えると、耐食
性が劣化することが表１のサンプルＮｏ１８，２０，２
１，２３，２５，２７，２８に示す結果から見いだされ
る。これは前述の如く、鉄の過拡散のため鉄の表層への
露出割合が多くなり過ぎるため、発錆点が増加するもの
と考えられる。表１の結果をまとめ、耐食性およびめっ
き密着性がともに良好な範囲を図１の斜線部で示した。

【００２６】（実施例２）実施例１に記載した原板を用
いて、アルカリ電解脱脂後水洗し、次いでニッケルスト
ライクめっきを行った。 ストライクめっき後、水洗、次いで実施例１と同一条件
にてニッケルめっきを行った。該ニッケルめっき付着量
を３．０μｍとした。ニッケルめっき後水洗、乾燥後実
施例１に記載した同一の保護ガス雰囲気炉内にて、加熱
温度５８０℃、均熱時間６時間の熱処理を施し、次いで
伸び率１．２％の調質圧延を行った。得られたＦｅ−Ｎ
ｉ拡散層厚は２．２μｍであった。耐食性は平板部、加
工部とも◎（非常に良）であり、表１の同レベルのめっ
き厚、Ｆｅ−Ｎｉ拡散層厚のサンプルＮＯ．４に比較
し、ニッケルストライクめっきにより、耐食性がより向
上することが分かった。この結果を下記の表２に示す。

【００２７】（実施例３）実施例１に記載した原板を用
いて、アルカリ電解脱脂後水洗し、次いでニッケル−コ
バルト合金ストライクめっきを行った。 ストライクめっき後、水洗、次いで実施例２と同一条件
にてニッケルめっきを行った。該ニッケルめっき付着量
を３．０μｍとした。ニッケルめっき後水洗、乾燥後実
施例１に記載した同一の保護ガス雰囲気炉内にて、加熱
温度５８０℃、均熱時間６時間の熱処理を施し、次いで
伸び率１．２％の調質圧延を行った。得られたＦｅ−Ｎ
ｉ拡散層の厚みは２．５μｍであった。耐食性の評価は
平板部および加工部とも実施例１と同じく◎（非常に
良）を示し、ニッケル−コバルト合金のストライクめっ
きを前処理として施すことにより、耐食性が向上するこ
とが見いだされた。この結果をまとめたものを表２のサ
ンプルＮｏ２に示す。

【００２８】

【表２】

【００２９】

【発明の効果】本発明は、当初のニッケルめっき厚と拡
散層の厚みとの関係を特定したことにより、従来技術で
は見いだされない優れた耐食性およびめっき密着性を有
するという効果がある。また鋼素地直上にニッケルまた
はニッケル−コバルト合金層を設けたので、ニッケルめ
っき層に対しアンカ−効果をもたらし、めっき密着性を
向上させるとともに、ニッケルめっき層もピンホ−ルの
少ない緻密なめっき層を形成するという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】ニッケルめっき厚と、Ｆｅ−Ｎｉ拡散層の厚み
との関係を示したグラフである。

【符号の説明】

ａ…鉄の露出割合が３０％に達するときのＦｅ−Ｎｉ拡
散層の厚み ｂ…鉄が最表層に露出し始めるときのＦｅ−Ｎｉ拡散層
の厚み

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷延鋼板上の片面または両面にニッケル
   めっき層が形成され、かつそのニッケルめっき層の一部
   または全部がＦｅ−Ｎｉ拡散層を形成しており、しかも
   前記ニッケルめっき層の最表面における鉄の露出割合が
   ３０％以下であることを特徴とする高耐食性ニッケルめ
   っき鋼帯。
2. 【請求項２】 ニッケルめっき層と冷延鋼板との間にニ
   ッケル−コバルトストライクめっきが施されていること
   を特徴とする請求項１記載の高耐食性ニッケルめっき鋼
   帯。
3. 【請求項３】 冷延鋼板上の少なくとも片方に１〜５μ
   ｍのニッケルめっきを施し、引き続き還元または非酸化
   性雰囲気にて、ニッケルの再結晶温度以上で熱処理し、
   ニッケルめっき鋼帯の最表面における鉄の露出割合を３
   ０％以下に制御することを特徴とする高耐食性ニッケル
   めっき鋼帯の製造法。
4. 【請求項４】 ニッケルめっきの前処理として、ニッケ
   ルまたはニッケル−コバルト合金ストライクめっきを施
   すことを特徴とする請求項３に記載の高耐食性ニッケル
   めっき鋼帯の製造法。