JPH0525958B2 - - Google Patents
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐疵付き性Niめつき鋼板およびその
製造法に関し、より詳しくは乾電池ケースや電子
材料またはバインダ等の文具その他の材料に適し
た耐疵付き性Niめつき鋼板とその製造法に関す
る。 〔従来の技術〕 従来、加工後Niめつきする所謂バレルめつき
の非能率性、めつき量の不均一性を改善するた
め、予めNiめつきしたNiめつき鋼板が使われて
いる。しかし、単にNiめつきしたNiめつき鋼板
では、めつき層密着性が不充分であつて、加工部
においてしばしばめつき層が剥離する傾向があ
り、問題点となつていた。この対策として、Ni
めつき後Niめつき鋼板を加熱処理することによ
り、Ni層と鋼板との間にNi−Fe合金層を形成さ
せ、めつき層密着性を確保する手段が講じられ
た。(例えば、特開昭61−235594号公報) 一方、耐食性についても、加熱処理は有効であ
り、特に張出し、絞り加工等の高加工部において
改善が著しい。 その理由は、めつきされたまま(As plated)
のNiめつき層は硬くて加工性に乏しくクラツク
が入り易いのに対し、加熱処理後のそれはめつき
歪みが開放されて軟化し、延性を増して被覆性が
良くなる傾向があり、且つ形成された界面のNi
−Fe合金層自体も前述のとおりめつき層密着性
を高める他、局部電池における電位勾配を緩和す
る機能を果たすので、耐食性、特に加工後耐食性
向上に寄与するからであろうと思われる。 〔発明が解決すべき課題〕 しかし、以上の従来技術では、前述の如く加熱
によつてNiめつき層が軟化する結果、耐疵付き
性が損なわれるのが避けられない。 しかも、耐疵付き性が損なわれると輸送もしく
は工程中においてめつき層が損傷を受ける機会が
多くなり、その結果全体として却つて耐食性が低
下する傾向があつた。 特に乾電池ケース等に用いた場合、深い疵がつ
いてFeが露出し、孔開き腐食を生じ、甚だしく
は電解液の漏洩に至り、周辺の電子回路を破壊す
る危険性さえあつた。 〔発明の目的〕 そこで、本発明は優れた加工性を保持しつつ、
耐疵付き性、ひいては加工後耐食性を兼ね備えた
Niめつき鋼板とその製造法を提供する事を目的
とする。 〔発明の構成〕 本発明により、 表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめつき層及
び/もしくはNi−Fe合金層を有し、更に少なく
とも片面上層にPの含有量3〜15重量%、Ni付
着量として1〜18g/m2の加熱処理によつて析出
硬化したNi−P合金層を有してなる事を特徴と
する耐疵付き性Niめつき鋼板、 及び 鋼板の表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめつ
きを施し、更に少なくとも片面上層にPの含有量
3〜15重量%、Ni付着量として1〜18g/m2のNi
−P合金めつきを施した後、(450〜800)℃×
(0.2〜900)min.の加熱処理を施す事を特徴とす
る耐疵付き性Niめつき鋼板の製造法 が提供される。 以下に本発明を詳細に説明する。 鋼板 鋼板は通常、普通鋼冷延鋼板が用いられる。就
中低炭素Aキルド鋼連鋳材をベースとする冷延
鋼板が主として用いられる。 また、C:0.003重量%以下の極低炭素鋼や更
にこれにNb,Ti等を添加した非時効性鋼から作
られた冷延鋼板も用いられる。 更に、3〜18重量%のCrを含んだCr含有鋼な
いしステンレス鋼板(更に1〜10重量%程度の
Niを含む場合もある。)が、好適に用いられる。 Niめつき 一般にNiめつき浴にはワツト浴、スルフアミ
ン酸浴、ホウフツ化物浴、塩化物浴等があり、本
発明ではこれらのいずれの浴であつてもよい。 なお、Niめつきの前処理として、アルカリ脱
脂(電解含む)、有機溶剤脱脂、酸洗(硫酸、塩
酸、硝酸浸漬等、電解する場合もある。)及び水
洗を行う。 Niめつき自体には工業的にはワツト浴、スル
フアミン酸浴が多用される。無電解法もあるが、
本発明では電解(陰極処理)の方が無電解処理に
較べてめつき厚みのコントロール及び浴管理がや
り易いので、電解法を採用する。通常この場合、
電流密度は3〜80A/dm2程度である。 また、浴のPHは3.5〜5.5の酸性領域が良い。浴
温は40〜60℃程度である。 なお、浴中にSを含有する光沢剤、例えばナフ
タレンスルホン酸塩を含むと、後の加熱処理工程
でめつき層が脆化するので望ましくない。しか
し、ブチンジオール、クマリン、エチレンシアン
ヒドリン等の光沢剤は問題なく本発明に適用でき
る。 Niめつき層のNi付着量は5〜45g/m2、望まし
くは18〜36g/m2の範囲が本発明では好適に採用
される。付着量が5g/m2に達しないと鋼板の表
面を充分に被覆出来ず、45g/m2を超えると本発
明効果が飽和してしまつて、不経済であり、製品
の価格的競争力を失うからである。 Ni−P合金めつき Ni−P合金めつきは通常Niめつき素表面を水
洗後直接施すが、脱脂−水洗−酸洗−水洗などの
前処理を施すことも出来る。 Niめつき層の上に施すNi−P合金めつき法は、
めつき歪みを嫌う磁気デイスク等のめつきに広く
採用されている無電解Ni−P合金めつき法、ま
たは、めつき量を制御しやすい電解Ni−P合金
めつき法のどちらであつてもよい。 無電解Ni−P合金めつき法において用いられ
る浴としては次亜リン酸塩を還元剤とする酸性浴
が一般的である。この酸性浴の浴組成は、硫酸ニ
ツケル20〜50g/、塩化ニツケル15〜30g/、
次亜リン酸ナトリウム20〜50g/、更に添加剤
として酢酸ナトリウムとコハク酸、クエン酸、リ
ンゴ酸もしくはそれらのナトリウム塩等の有機添
加剤を含む。 浴温は、80〜95℃の比較的高温が採用される。
PHは4.3〜5.5の範囲である。Ni−P合金めつき層
の付着量はNiとして1〜18g/m2、望ましくは3
〜10g/m2の範囲が本発明では適当である。ま
た、Ni−P合金めつき層中のPは、3〜15重量
%、望ましくは5〜12重量%の範囲が好適に採用
される。 本発明におけるNi−P合金めつき層は、3〜
15重量%のPを含むNiめつき層であつて、付着
量はNiとして1〜18g/m2の範囲でなければなら
ない。Ni付着量は1g/m2に達しないと目的とす
る耐疵付き性が得られず、18g/m2を超えるとめ
つき層の加工性が確保困難になるし、不経済であ
るからである。 また、当Ni−P合金めつき層中のP成分は3
重量%未満では、充分なめつき層の硬化効果が得
られず、15重量%を超えるNi−P合金めつき層
では、めつき応力が極めて高くなり、めつき層の
密着性が損なわれるからである。 無電解Ni−P合金めつき法では、同じ付着量
を得るために多くの時間を要する。即ち、電解処
理のように鋼帯板を連続的に高速めつき出来ない
から切板鋼板を前記めつき浴に浸漬して行う。こ
の浸漬時間は40sec〜25min.程度である。Ni−P
合金めつき終了後は鋼板を取り出し水洗、乾燥す
る。後処理は特に行わない。 一方、電解Ni−P合金めつき法におけるめつ
き浴は以下の通りである。 本発明を工業的に実施する場合、無電解Ni−
P合金めつきよりも短時間で所定のめつき厚にめ
つきが可能な電解Ni−P合金めつき法の方が有
利である。 電解Ni−P合金めつきの工業的な浴としては、
硫酸ニツケル、塩化ニツケルを主体とした浴もし
くはスルフアミン酸ニツケル浴にPの供給源とし
て亜リン酸、リン酸、次亜リン酸、及び/もしく
は亜リン酸塩、リン酸塩、次亜リン酸塩等を添加
した浴が通常用いられる。 硫酸ニツケル、塩化ニツケルを主体とした代表
的なめつき浴は、例えば硫酸ニツケル100〜
350g/、塩化ニツケル10〜50g/に、に亜リ
ン酸5〜40g/あるいは更にリン酸30〜50cc/
を添加したものである。この浴で浴温50〜70
℃、PH0.5〜1.5において電流密度3〜15A/dm2
の陰極電解処理を行う。 スルフアミン酸塩浴の例としては、特公昭58−
48038号公報等に記載されている次のものがある。 すなわち、スルフアミン酸ニツケル200〜
800g/、塩化ニツケル5〜20g/、ほう酸30
〜60g/に、P供給源として次亜リン酸ナトリ
ウム0.05〜20g/、または亜リン酸ナトリウム
0.05〜20g/を含む浴である。この浴を用いて
行われる陰極電解処理条件は、浴温50〜70℃、PH
5〜5.5、電流密度10〜100A/dm2である。 なお、電解Ni−P合金めつきの陰極析出効率
が低いため、浴中で可溶性Niアノードから溶解
するニツケルイオンが増加する。更には、Pの供
給源として添加する亜リン酸、次亜リン酸が陽極
において酸化されてリン酸となり遊離酸濃度が上
昇する。従つて浴組成及びPHの変動をきたし、適
正めつき条件から外れる傾向がある。これを防止
するため、アノード面積を陰極面積に対し、適当
に小さくする必要がある。 電解Ni−P合金めつきのめつき付着量につい
ては無電解Ni−P合金めつきにて記述した範囲
と同一である。 また、めつきの前処理法としては、無電解Ni
−P合金めつきで述べたのと同様な方法がとられ
る。 片面めつき・両面めつき 叙上のNiめつきおよびNi−P合金めつきは、
用途に応じて、鋼板の片面もしくは両面に施す。
例えば、アルカリマンガン電池やNi−Cd電池の
ような乾電池ケースに用いる場合は、有底シリン
ダ状ケースの内面はNiめつき層のみとし、外面
はNiめつき層+Ni−P合金めつき層として、作
業工程中その他の疵付きに対処する。またバイン
ダ等の文具、金属食器等の用途にはNiめつき+
Ni−P合金めつきを両面に施したものが用いら
れる。 加熱処理 前記のようにして鋼帯板上にNiめつき、Ni−
P合金めつきの2層めつきをした後、加熱処理を
施す。この加熱処理は、一つにはNiめつきを下
層にNi−Fe合金層を形成させてめつき層密着性
を向上させ、二つには、Ni−P合金層を硬化さ
せ、総じて同時に耐疵付き性と加工後耐食性を改
善するためである。その加熱処理は、非酸化性雰
囲気ガス中で温度(450〜800)℃、均熱時間
(0.2〜900)min.加熱する一種の焼きなまし処理
である。その具体的方法としては、切板の場合
は、箱型焼鈍炉中で温度450〜650℃、均熱時間
(60〜900)min.の加熱処理をする方法がとられ
る。 鋼帯板コイルの場合には、上記切板と同様に箱
型焼鈍炉で加熱処理する場合の他、鋼帯板コイル
を連続的に通板加熱処理する連続焼鈍法がある。
連続的焼鈍法では、温度600〜800℃、均熱時間
(0.2〜5)min.の加熱処理が行われる。いずれの
場合も加熱処理は非酸化性雰囲気中で行なう。 本発明における非酸化性ガスとしては、各種変
性ガス、即ち吸熱型ないし発熱型ガスが用いられ
る。これらには例えばHNXガス、DXガス、NX
ガス、RXガス、AXガス等がある。それ以外に
も水素のみ、若しくはHe,Ne,Ar等の不活性
ガス、真空等も用いることができる。 Ni−Fe合金層は、加熱処理の結果形成される。
その厚さは、加熱温度と加熱時間によつて定まる
がNi−Fe合金層の厚さは、0.2μm〜10μmの範囲
でなければならない。Ni−Fe合金層の厚さが
0.2μmに達しない場合は、めつき密着性の向上が
得られないし、一方、10μmを超えると、Niめつ
き層が全てNi−Fe合金層となり、めつき表層中
のFeの割合が多すぎて耐食性の劣化をきたすた
めである。 即ち本発明では、Ni−Fe合金層はNi層の全厚
みに達さず純Ni層が僅かでも残存する方が望ま
しい。 Ni−Fe合金層の厚さを0.2〜10μmとするため
に、熱処理条件は前述の通り(450〜800)℃×
(0.2〜900)min.でなければならない。加熱温度
が450℃未満では均熱時間を900min.以上に長く
しても必要な合金層が形成されないし、800℃を
超えると鋼板の結晶粒が粗大化して機械的性質が
劣化し、使用に耐えなくなるからである。また、
0.2min.未満では温度を高くしても必要な合金層
が形成されないからである。 以上、ニツケルめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後の加熱処理までの方法を述べてき
た。本発明では、加熱処理までの工程により、本
発明の目的が達せられるわけであるが、使用用途
によつては、加熱処理後、腰折れ防止などの機械
的性質の改善並びに所望する表面仕上げを付与す
るため伸び率0.5〜5%程度の調質圧延を施す場
合もある。 〔発明の作用〕 本発明のではNiめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後加熱処理することによつて、耐疵付
き性に優れたニツケルめつき鋼板を得ることが出
来る。 本発明の加熱処理条件において、Niめつき下
層にFeとNiの固体拡散によるNi−Fe合金層が形
成されその厚さは、0.2〜10μmとなる。 Ni−Fe合金層の形成による直接の効果として、
被めつき体の鋼帯とNiめつき層の密着性の向上
及びNiめつき層の延性向上による加工性の向上
が得られる。Ni−Fe合金層の厚さについては、
必ずしもNiめつき層の全てをNi−Fe合金層にす
る必要はない。Niめつき層の軟化再結晶の起こ
る温度450℃×加熱時間60min.の場合、Ni−Fe合
金層の厚さは、0.2μm程度である。従つて、この
場合Niめつき層は、下層のNi−Fe合金層と軟化
再結晶した上層のNi層の2層となる。本発明の
熱処理条件のうち、加熱温度750℃×均熱時間
360min.とした場合には、Ni−Fe合金層の厚さが
6μmとなり、Niめつき層の全てがNi−Fe合金層
となる。この場合も前記のNiめつき層がNi−Fe
合金層と軟化Ni層の2層構成になつた場合と同
様の耐食性と加工性の向上が得られる。 一方で軟化再結晶が完了すると、めつき表層は
軟らかくなつて耐疵付き性が損なわれる。そして
取扱い方法によつては、加熱処理によつて得られ
る耐食性の向上効果よりも、軟化効果による耐疵
付き性不良に基づく耐食性不良化が進むことがあ
る。事実、軟化再結晶しためつき層の表層硬度を
測定してみると、As platedではHv300〜350で
あるのに対し、軟化再結晶の起こる450℃以上の
加熱後の場合はHv150〜200と甚だしく表層が軟
化し、耐疵付き性が劣化する傾向が認められる。 これを解決する手段として、本発明では、Ni
−P合金めつきをNiめつき層の上に施し、同時
に加熱処理することによつて下層のNiめつき層
にはNi−Fe合金層を形成させ、上層のNi−P合
金めつき層を同時に熱硬化させる方法を提供する
ものである。 一般に表面処理によつて表層を硬化させる方法
としては、拡散処理としてのガス浸炭、窒化処理
やNi−B合金めつき,更には、炭化ホウ素等を
添加した複合めつきなどの方法があるが、いずれ
の方法も処理方法が複雑でコストが高く、実用性
に乏しい。 本発明の如く、Ni−P合金めつきをNiめつき
層の上に施すメリツトとしては、 1 Niめつき層を加熱処理してNi−Fe合金層が
形成される加熱処理条件の範囲でNi−P合金
めつき層が著しく硬化すること、 2 加熱処理によつて、下層のNiめつき層と上
層のNi−P合金めつき層の相互拡散が起こら
ない、即ち、Niめつき層、Ni−P合金めつき
層のそれぞれの加熱処理による特性改善が別々
に得られること、 3 Niめつき後にNi−P合金めつきを施すに当
つて何ら前処理を必要としないこと、 などが挙げられる。 Ni−P合金めつき層の硬さは、As Platedで
Hv500〜600であるが、加熱処理することにより、
Ni3Pの析出硬化によつてHv900〜1000と硬度は
硬質Crめつき並みに硬化する訳である。 〔発明の効果〕 本発明を実施することにより、前記目的が達成
される。即ち、優れた加工性を保持しつつ耐疵付
き性と加工後耐食性を兼備したNiめつき鋼板と
その製造法が提供される。 〔実施例〕 以下に実施例を用いて本発明を更に詳細に説明
する。 (実施例 1) 板厚0.25mmの焼鈍済み低炭素アルミキルド鋼薄
鋼板にアルカリ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した
後、下記の条件でNiめつきを行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 350g/ 塩化ニツケル 45g/ ホウ酸 30g/ ラウリル硫酸ソーダ 0.5g/ 浴温 50℃ PH 4.2 電流密度 10A/dm2 NiめつきのNi付着量は、8.0g/m2とした。 次いで下記の条件で電解Ni−P合金めつきを
行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 150g/ 塩化ニツケル 80g/ 亜リン酸 30g/ 浴温 50℃ PH 0.6 電流密度 3A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして1.4g/
m2、同めつき層中のP含有量は、12%重量とし
た。 電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥した。
なお、めつきはいずれも片面に施した(他の実施
例、比較例も同じ。)。 次いでH26%のHNXガス(露点−10℃)で、
加熱温度520℃、均熱時間360min.の加熱処理を
施し、伸び率1.2%の調質圧延を行つた。 (実施例 2) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて、実施例と
同一条件でNiめつきを施した。Ni付着量は、
43.0g/m2とした。 次いで、下記の条件で電解Ni−P合金めつき
を行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 150g/ 塩化ニツケル 40g/ 亜リン酸 5g/ 浴温 65℃ 電流密度 15A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして10.8g/
m2、同めつき層中のP含有量は4重量%とした。
電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥し、実
施例1と同一条件で加熱処理をし、次いで調質圧
延を行つた。 (実施例 3) 板厚0.25mmの遅時効性極低炭素アルミキルド鋼
の未焼鈍薄鋼板に脱脂、酸洗を施した後、下記の
条件でNiめつきを施した。Ni付着量は、
Ni18.0g/m2とした。 浴組成 スルフアミン酸ニツケル 400g/ 塩化ニツケル 20g/ ホウ酸 30g/ ラウリル硫酸ナトリウム 0.5g/ 浴温 50℃ PH 4.0 電流密度 15A/dm2 次いで水洗後直ちに下記の条件で電解Ni−P
合金めつきを行つた。 浴組成 スルフアミン酸ニツケル 350g/ 塩化ニツケル 20g/ ホウ酸 25g/ 亜リン酸 40g/ 浴温 45℃ PH 1.2 電流密度 3A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして5.3g/
m2、同めつき層中P含有量は8重量%とした。 電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥した。
次に加熱温度750℃×均熱時間1min.の加熱処理
をし、更に伸び率1.5%の調質圧延を行つた。 (実施例 4) 実施例3に記載したのと同一の薄鋼板にアルカ
リ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した後、実施例3
と同一条件でNiめつき及び電解Ni−P合金めつ
きを施した。但し、NiめつきのNi付着量は、
27.1g/m2、電解Ni−P合金めつきの付着量は、
Niとして、3.5g/m2、同めつき層中のP含有量
は、8重量%とした。電解Ni−P合金めつき後、
鋼板を水洗乾燥し、次いで実施例3と同一条件で
加熱処理し、調質圧延を行つた。 (実施例 5) 実施例1に記載したのと同一の薄鋼板に、アル
カリ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した後、実施例
1と同一条件でNiめつきを行つた。但し、Niめ
つきのNi付着量は、17.5g/m2とした。次いで下
記の条件で無電解Ni−P合金めつきを施した。 浴組成 硫酸ニツケル 25g/ 次亜リン酸ナトリウム 30g/ リンゴ酸 30g/ コハク酸ナトリウム 5g/ 硝酸鉛 1.2mg/ 浴温 90℃ PH 4.5 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして、
5.8g/m2、同めつき層中のP含有量は、11重量%
とした。該無電解Ni−P合金めつき後、鋼板を
水洗乾燥した。次いで加熱温度650℃、均熱時間
480min.の加熱処理を行い、伸び率0.8%の調質圧
延を行つた。 (実施例 6) 実施例5においてNiめつきのNi付着量を
34.5g/m2、無電解Ni−P合金めつき付着量をNi
付着量として、15.8g/m2、同めつき層中のP含
有量を11重量%とした。 (比較例 1) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて、本発明の
実施例1と同一条件でNi付着量9.6g/m2のNiめ
つきを施し、水洗乾燥した。但し、Ni−P合金
めつき、加熱処理はいずれも行わなかつた。 (比較例 2) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて本発明の実
施例1と同一条件でNi付着量9.5g/m2のNiめつ
きを施した。次いで水洗乾燥後、実施例1と同じ
HNXガス雰囲気中で、加熱温度500℃、均熱時
間120min.の加熱処理を行い、冷却後伸び率1.2%
の調質圧延を行つた。 (比較例 3) 比較例1においてNiめつきのNi付着量を
25.2g/m2とし、更に加熱処理を加熱温度550℃×
均熱時間600min.とした。 (比較例 4) 比較例1においてNi付着量を36.7g/m2とし、
更に加熱処理を加熱温度650℃×均熱時間
480min.とした。 (試験法) 本発明によるNiめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後加熱処理した薄鋼板と、比較例であ
るNiめつきしたまま、もしくはNiめつきのみで
加熱処理した薄鋼板について、下記の方法で試験
を行つた。 (1) 硬度測定 めつき表層硬度としてHv(5g)、実施例及び比
較例で得られた鋼板の鋼素地硬度としてHv
(500g)の2種類の硬度測定を行つた。 (2) 耐疵付き性 めつき表層の耐疵付き性を見るため、加重式引
掻強度試験機(新東科学(株)製HEIDON−14S/
D)を用いて、一定荷重の下で、試料をサフアイ
ア針で引掻いた。その時試料表面の疵付き状態を
観察した。評価は、疵が観察され始める荷重で表
した。 (3) 塩水噴霧耐食性 平板部並びにエリキセン張出し6mm加工部につ
いて、塩水噴霧試験(JISZ2371)の4時間後の
赤錆発生を評価した。評点は平板部を10点評価法
〔10点(良)→1点(不良)〕で、エリキセン張出
し6mm加工部は◎良、○やや良、△やや不良、×
不良で表わした。
製造法に関し、より詳しくは乾電池ケースや電子
材料またはバインダ等の文具その他の材料に適し
た耐疵付き性Niめつき鋼板とその製造法に関す
る。 〔従来の技術〕 従来、加工後Niめつきする所謂バレルめつき
の非能率性、めつき量の不均一性を改善するた
め、予めNiめつきしたNiめつき鋼板が使われて
いる。しかし、単にNiめつきしたNiめつき鋼板
では、めつき層密着性が不充分であつて、加工部
においてしばしばめつき層が剥離する傾向があ
り、問題点となつていた。この対策として、Ni
めつき後Niめつき鋼板を加熱処理することによ
り、Ni層と鋼板との間にNi−Fe合金層を形成さ
せ、めつき層密着性を確保する手段が講じられ
た。(例えば、特開昭61−235594号公報) 一方、耐食性についても、加熱処理は有効であ
り、特に張出し、絞り加工等の高加工部において
改善が著しい。 その理由は、めつきされたまま(As plated)
のNiめつき層は硬くて加工性に乏しくクラツク
が入り易いのに対し、加熱処理後のそれはめつき
歪みが開放されて軟化し、延性を増して被覆性が
良くなる傾向があり、且つ形成された界面のNi
−Fe合金層自体も前述のとおりめつき層密着性
を高める他、局部電池における電位勾配を緩和す
る機能を果たすので、耐食性、特に加工後耐食性
向上に寄与するからであろうと思われる。 〔発明が解決すべき課題〕 しかし、以上の従来技術では、前述の如く加熱
によつてNiめつき層が軟化する結果、耐疵付き
性が損なわれるのが避けられない。 しかも、耐疵付き性が損なわれると輸送もしく
は工程中においてめつき層が損傷を受ける機会が
多くなり、その結果全体として却つて耐食性が低
下する傾向があつた。 特に乾電池ケース等に用いた場合、深い疵がつ
いてFeが露出し、孔開き腐食を生じ、甚だしく
は電解液の漏洩に至り、周辺の電子回路を破壊す
る危険性さえあつた。 〔発明の目的〕 そこで、本発明は優れた加工性を保持しつつ、
耐疵付き性、ひいては加工後耐食性を兼ね備えた
Niめつき鋼板とその製造法を提供する事を目的
とする。 〔発明の構成〕 本発明により、 表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめつき層及
び/もしくはNi−Fe合金層を有し、更に少なく
とも片面上層にPの含有量3〜15重量%、Ni付
着量として1〜18g/m2の加熱処理によつて析出
硬化したNi−P合金層を有してなる事を特徴と
する耐疵付き性Niめつき鋼板、 及び 鋼板の表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめつ
きを施し、更に少なくとも片面上層にPの含有量
3〜15重量%、Ni付着量として1〜18g/m2のNi
−P合金めつきを施した後、(450〜800)℃×
(0.2〜900)min.の加熱処理を施す事を特徴とす
る耐疵付き性Niめつき鋼板の製造法 が提供される。 以下に本発明を詳細に説明する。 鋼板 鋼板は通常、普通鋼冷延鋼板が用いられる。就
中低炭素Aキルド鋼連鋳材をベースとする冷延
鋼板が主として用いられる。 また、C:0.003重量%以下の極低炭素鋼や更
にこれにNb,Ti等を添加した非時効性鋼から作
られた冷延鋼板も用いられる。 更に、3〜18重量%のCrを含んだCr含有鋼な
いしステンレス鋼板(更に1〜10重量%程度の
Niを含む場合もある。)が、好適に用いられる。 Niめつき 一般にNiめつき浴にはワツト浴、スルフアミ
ン酸浴、ホウフツ化物浴、塩化物浴等があり、本
発明ではこれらのいずれの浴であつてもよい。 なお、Niめつきの前処理として、アルカリ脱
脂(電解含む)、有機溶剤脱脂、酸洗(硫酸、塩
酸、硝酸浸漬等、電解する場合もある。)及び水
洗を行う。 Niめつき自体には工業的にはワツト浴、スル
フアミン酸浴が多用される。無電解法もあるが、
本発明では電解(陰極処理)の方が無電解処理に
較べてめつき厚みのコントロール及び浴管理がや
り易いので、電解法を採用する。通常この場合、
電流密度は3〜80A/dm2程度である。 また、浴のPHは3.5〜5.5の酸性領域が良い。浴
温は40〜60℃程度である。 なお、浴中にSを含有する光沢剤、例えばナフ
タレンスルホン酸塩を含むと、後の加熱処理工程
でめつき層が脆化するので望ましくない。しか
し、ブチンジオール、クマリン、エチレンシアン
ヒドリン等の光沢剤は問題なく本発明に適用でき
る。 Niめつき層のNi付着量は5〜45g/m2、望まし
くは18〜36g/m2の範囲が本発明では好適に採用
される。付着量が5g/m2に達しないと鋼板の表
面を充分に被覆出来ず、45g/m2を超えると本発
明効果が飽和してしまつて、不経済であり、製品
の価格的競争力を失うからである。 Ni−P合金めつき Ni−P合金めつきは通常Niめつき素表面を水
洗後直接施すが、脱脂−水洗−酸洗−水洗などの
前処理を施すことも出来る。 Niめつき層の上に施すNi−P合金めつき法は、
めつき歪みを嫌う磁気デイスク等のめつきに広く
採用されている無電解Ni−P合金めつき法、ま
たは、めつき量を制御しやすい電解Ni−P合金
めつき法のどちらであつてもよい。 無電解Ni−P合金めつき法において用いられ
る浴としては次亜リン酸塩を還元剤とする酸性浴
が一般的である。この酸性浴の浴組成は、硫酸ニ
ツケル20〜50g/、塩化ニツケル15〜30g/、
次亜リン酸ナトリウム20〜50g/、更に添加剤
として酢酸ナトリウムとコハク酸、クエン酸、リ
ンゴ酸もしくはそれらのナトリウム塩等の有機添
加剤を含む。 浴温は、80〜95℃の比較的高温が採用される。
PHは4.3〜5.5の範囲である。Ni−P合金めつき層
の付着量はNiとして1〜18g/m2、望ましくは3
〜10g/m2の範囲が本発明では適当である。ま
た、Ni−P合金めつき層中のPは、3〜15重量
%、望ましくは5〜12重量%の範囲が好適に採用
される。 本発明におけるNi−P合金めつき層は、3〜
15重量%のPを含むNiめつき層であつて、付着
量はNiとして1〜18g/m2の範囲でなければなら
ない。Ni付着量は1g/m2に達しないと目的とす
る耐疵付き性が得られず、18g/m2を超えるとめ
つき層の加工性が確保困難になるし、不経済であ
るからである。 また、当Ni−P合金めつき層中のP成分は3
重量%未満では、充分なめつき層の硬化効果が得
られず、15重量%を超えるNi−P合金めつき層
では、めつき応力が極めて高くなり、めつき層の
密着性が損なわれるからである。 無電解Ni−P合金めつき法では、同じ付着量
を得るために多くの時間を要する。即ち、電解処
理のように鋼帯板を連続的に高速めつき出来ない
から切板鋼板を前記めつき浴に浸漬して行う。こ
の浸漬時間は40sec〜25min.程度である。Ni−P
合金めつき終了後は鋼板を取り出し水洗、乾燥す
る。後処理は特に行わない。 一方、電解Ni−P合金めつき法におけるめつ
き浴は以下の通りである。 本発明を工業的に実施する場合、無電解Ni−
P合金めつきよりも短時間で所定のめつき厚にめ
つきが可能な電解Ni−P合金めつき法の方が有
利である。 電解Ni−P合金めつきの工業的な浴としては、
硫酸ニツケル、塩化ニツケルを主体とした浴もし
くはスルフアミン酸ニツケル浴にPの供給源とし
て亜リン酸、リン酸、次亜リン酸、及び/もしく
は亜リン酸塩、リン酸塩、次亜リン酸塩等を添加
した浴が通常用いられる。 硫酸ニツケル、塩化ニツケルを主体とした代表
的なめつき浴は、例えば硫酸ニツケル100〜
350g/、塩化ニツケル10〜50g/に、に亜リ
ン酸5〜40g/あるいは更にリン酸30〜50cc/
を添加したものである。この浴で浴温50〜70
℃、PH0.5〜1.5において電流密度3〜15A/dm2
の陰極電解処理を行う。 スルフアミン酸塩浴の例としては、特公昭58−
48038号公報等に記載されている次のものがある。 すなわち、スルフアミン酸ニツケル200〜
800g/、塩化ニツケル5〜20g/、ほう酸30
〜60g/に、P供給源として次亜リン酸ナトリ
ウム0.05〜20g/、または亜リン酸ナトリウム
0.05〜20g/を含む浴である。この浴を用いて
行われる陰極電解処理条件は、浴温50〜70℃、PH
5〜5.5、電流密度10〜100A/dm2である。 なお、電解Ni−P合金めつきの陰極析出効率
が低いため、浴中で可溶性Niアノードから溶解
するニツケルイオンが増加する。更には、Pの供
給源として添加する亜リン酸、次亜リン酸が陽極
において酸化されてリン酸となり遊離酸濃度が上
昇する。従つて浴組成及びPHの変動をきたし、適
正めつき条件から外れる傾向がある。これを防止
するため、アノード面積を陰極面積に対し、適当
に小さくする必要がある。 電解Ni−P合金めつきのめつき付着量につい
ては無電解Ni−P合金めつきにて記述した範囲
と同一である。 また、めつきの前処理法としては、無電解Ni
−P合金めつきで述べたのと同様な方法がとられ
る。 片面めつき・両面めつき 叙上のNiめつきおよびNi−P合金めつきは、
用途に応じて、鋼板の片面もしくは両面に施す。
例えば、アルカリマンガン電池やNi−Cd電池の
ような乾電池ケースに用いる場合は、有底シリン
ダ状ケースの内面はNiめつき層のみとし、外面
はNiめつき層+Ni−P合金めつき層として、作
業工程中その他の疵付きに対処する。またバイン
ダ等の文具、金属食器等の用途にはNiめつき+
Ni−P合金めつきを両面に施したものが用いら
れる。 加熱処理 前記のようにして鋼帯板上にNiめつき、Ni−
P合金めつきの2層めつきをした後、加熱処理を
施す。この加熱処理は、一つにはNiめつきを下
層にNi−Fe合金層を形成させてめつき層密着性
を向上させ、二つには、Ni−P合金層を硬化さ
せ、総じて同時に耐疵付き性と加工後耐食性を改
善するためである。その加熱処理は、非酸化性雰
囲気ガス中で温度(450〜800)℃、均熱時間
(0.2〜900)min.加熱する一種の焼きなまし処理
である。その具体的方法としては、切板の場合
は、箱型焼鈍炉中で温度450〜650℃、均熱時間
(60〜900)min.の加熱処理をする方法がとられ
る。 鋼帯板コイルの場合には、上記切板と同様に箱
型焼鈍炉で加熱処理する場合の他、鋼帯板コイル
を連続的に通板加熱処理する連続焼鈍法がある。
連続的焼鈍法では、温度600〜800℃、均熱時間
(0.2〜5)min.の加熱処理が行われる。いずれの
場合も加熱処理は非酸化性雰囲気中で行なう。 本発明における非酸化性ガスとしては、各種変
性ガス、即ち吸熱型ないし発熱型ガスが用いられ
る。これらには例えばHNXガス、DXガス、NX
ガス、RXガス、AXガス等がある。それ以外に
も水素のみ、若しくはHe,Ne,Ar等の不活性
ガス、真空等も用いることができる。 Ni−Fe合金層は、加熱処理の結果形成される。
その厚さは、加熱温度と加熱時間によつて定まる
がNi−Fe合金層の厚さは、0.2μm〜10μmの範囲
でなければならない。Ni−Fe合金層の厚さが
0.2μmに達しない場合は、めつき密着性の向上が
得られないし、一方、10μmを超えると、Niめつ
き層が全てNi−Fe合金層となり、めつき表層中
のFeの割合が多すぎて耐食性の劣化をきたすた
めである。 即ち本発明では、Ni−Fe合金層はNi層の全厚
みに達さず純Ni層が僅かでも残存する方が望ま
しい。 Ni−Fe合金層の厚さを0.2〜10μmとするため
に、熱処理条件は前述の通り(450〜800)℃×
(0.2〜900)min.でなければならない。加熱温度
が450℃未満では均熱時間を900min.以上に長く
しても必要な合金層が形成されないし、800℃を
超えると鋼板の結晶粒が粗大化して機械的性質が
劣化し、使用に耐えなくなるからである。また、
0.2min.未満では温度を高くしても必要な合金層
が形成されないからである。 以上、ニツケルめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後の加熱処理までの方法を述べてき
た。本発明では、加熱処理までの工程により、本
発明の目的が達せられるわけであるが、使用用途
によつては、加熱処理後、腰折れ防止などの機械
的性質の改善並びに所望する表面仕上げを付与す
るため伸び率0.5〜5%程度の調質圧延を施す場
合もある。 〔発明の作用〕 本発明のではNiめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後加熱処理することによつて、耐疵付
き性に優れたニツケルめつき鋼板を得ることが出
来る。 本発明の加熱処理条件において、Niめつき下
層にFeとNiの固体拡散によるNi−Fe合金層が形
成されその厚さは、0.2〜10μmとなる。 Ni−Fe合金層の形成による直接の効果として、
被めつき体の鋼帯とNiめつき層の密着性の向上
及びNiめつき層の延性向上による加工性の向上
が得られる。Ni−Fe合金層の厚さについては、
必ずしもNiめつき層の全てをNi−Fe合金層にす
る必要はない。Niめつき層の軟化再結晶の起こ
る温度450℃×加熱時間60min.の場合、Ni−Fe合
金層の厚さは、0.2μm程度である。従つて、この
場合Niめつき層は、下層のNi−Fe合金層と軟化
再結晶した上層のNi層の2層となる。本発明の
熱処理条件のうち、加熱温度750℃×均熱時間
360min.とした場合には、Ni−Fe合金層の厚さが
6μmとなり、Niめつき層の全てがNi−Fe合金層
となる。この場合も前記のNiめつき層がNi−Fe
合金層と軟化Ni層の2層構成になつた場合と同
様の耐食性と加工性の向上が得られる。 一方で軟化再結晶が完了すると、めつき表層は
軟らかくなつて耐疵付き性が損なわれる。そして
取扱い方法によつては、加熱処理によつて得られ
る耐食性の向上効果よりも、軟化効果による耐疵
付き性不良に基づく耐食性不良化が進むことがあ
る。事実、軟化再結晶しためつき層の表層硬度を
測定してみると、As platedではHv300〜350で
あるのに対し、軟化再結晶の起こる450℃以上の
加熱後の場合はHv150〜200と甚だしく表層が軟
化し、耐疵付き性が劣化する傾向が認められる。 これを解決する手段として、本発明では、Ni
−P合金めつきをNiめつき層の上に施し、同時
に加熱処理することによつて下層のNiめつき層
にはNi−Fe合金層を形成させ、上層のNi−P合
金めつき層を同時に熱硬化させる方法を提供する
ものである。 一般に表面処理によつて表層を硬化させる方法
としては、拡散処理としてのガス浸炭、窒化処理
やNi−B合金めつき,更には、炭化ホウ素等を
添加した複合めつきなどの方法があるが、いずれ
の方法も処理方法が複雑でコストが高く、実用性
に乏しい。 本発明の如く、Ni−P合金めつきをNiめつき
層の上に施すメリツトとしては、 1 Niめつき層を加熱処理してNi−Fe合金層が
形成される加熱処理条件の範囲でNi−P合金
めつき層が著しく硬化すること、 2 加熱処理によつて、下層のNiめつき層と上
層のNi−P合金めつき層の相互拡散が起こら
ない、即ち、Niめつき層、Ni−P合金めつき
層のそれぞれの加熱処理による特性改善が別々
に得られること、 3 Niめつき後にNi−P合金めつきを施すに当
つて何ら前処理を必要としないこと、 などが挙げられる。 Ni−P合金めつき層の硬さは、As Platedで
Hv500〜600であるが、加熱処理することにより、
Ni3Pの析出硬化によつてHv900〜1000と硬度は
硬質Crめつき並みに硬化する訳である。 〔発明の効果〕 本発明を実施することにより、前記目的が達成
される。即ち、優れた加工性を保持しつつ耐疵付
き性と加工後耐食性を兼備したNiめつき鋼板と
その製造法が提供される。 〔実施例〕 以下に実施例を用いて本発明を更に詳細に説明
する。 (実施例 1) 板厚0.25mmの焼鈍済み低炭素アルミキルド鋼薄
鋼板にアルカリ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した
後、下記の条件でNiめつきを行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 350g/ 塩化ニツケル 45g/ ホウ酸 30g/ ラウリル硫酸ソーダ 0.5g/ 浴温 50℃ PH 4.2 電流密度 10A/dm2 NiめつきのNi付着量は、8.0g/m2とした。 次いで下記の条件で電解Ni−P合金めつきを
行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 150g/ 塩化ニツケル 80g/ 亜リン酸 30g/ 浴温 50℃ PH 0.6 電流密度 3A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして1.4g/
m2、同めつき層中のP含有量は、12%重量とし
た。 電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥した。
なお、めつきはいずれも片面に施した(他の実施
例、比較例も同じ。)。 次いでH26%のHNXガス(露点−10℃)で、
加熱温度520℃、均熱時間360min.の加熱処理を
施し、伸び率1.2%の調質圧延を行つた。 (実施例 2) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて、実施例と
同一条件でNiめつきを施した。Ni付着量は、
43.0g/m2とした。 次いで、下記の条件で電解Ni−P合金めつき
を行つた。 浴組成 硫酸ニツケル 150g/ 塩化ニツケル 40g/ 亜リン酸 5g/ 浴温 65℃ 電流密度 15A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして10.8g/
m2、同めつき層中のP含有量は4重量%とした。
電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥し、実
施例1と同一条件で加熱処理をし、次いで調質圧
延を行つた。 (実施例 3) 板厚0.25mmの遅時効性極低炭素アルミキルド鋼
の未焼鈍薄鋼板に脱脂、酸洗を施した後、下記の
条件でNiめつきを施した。Ni付着量は、
Ni18.0g/m2とした。 浴組成 スルフアミン酸ニツケル 400g/ 塩化ニツケル 20g/ ホウ酸 30g/ ラウリル硫酸ナトリウム 0.5g/ 浴温 50℃ PH 4.0 電流密度 15A/dm2 次いで水洗後直ちに下記の条件で電解Ni−P
合金めつきを行つた。 浴組成 スルフアミン酸ニツケル 350g/ 塩化ニツケル 20g/ ホウ酸 25g/ 亜リン酸 40g/ 浴温 45℃ PH 1.2 電流密度 3A/dm2 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして5.3g/
m2、同めつき層中P含有量は8重量%とした。 電解Ni−P合金めつき後鋼板を水洗乾燥した。
次に加熱温度750℃×均熱時間1min.の加熱処理
をし、更に伸び率1.5%の調質圧延を行つた。 (実施例 4) 実施例3に記載したのと同一の薄鋼板にアルカ
リ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した後、実施例3
と同一条件でNiめつき及び電解Ni−P合金めつ
きを施した。但し、NiめつきのNi付着量は、
27.1g/m2、電解Ni−P合金めつきの付着量は、
Niとして、3.5g/m2、同めつき層中のP含有量
は、8重量%とした。電解Ni−P合金めつき後、
鋼板を水洗乾燥し、次いで実施例3と同一条件で
加熱処理し、調質圧延を行つた。 (実施例 5) 実施例1に記載したのと同一の薄鋼板に、アル
カリ電解脱脂、硫酸浸漬酸洗を施した後、実施例
1と同一条件でNiめつきを行つた。但し、Niめ
つきのNi付着量は、17.5g/m2とした。次いで下
記の条件で無電解Ni−P合金めつきを施した。 浴組成 硫酸ニツケル 25g/ 次亜リン酸ナトリウム 30g/ リンゴ酸 30g/ コハク酸ナトリウム 5g/ 硝酸鉛 1.2mg/ 浴温 90℃ PH 4.5 Ni−P合金めつき付着量は、Niとして、
5.8g/m2、同めつき層中のP含有量は、11重量%
とした。該無電解Ni−P合金めつき後、鋼板を
水洗乾燥した。次いで加熱温度650℃、均熱時間
480min.の加熱処理を行い、伸び率0.8%の調質圧
延を行つた。 (実施例 6) 実施例5においてNiめつきのNi付着量を
34.5g/m2、無電解Ni−P合金めつき付着量をNi
付着量として、15.8g/m2、同めつき層中のP含
有量を11重量%とした。 (比較例 1) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて、本発明の
実施例1と同一条件でNi付着量9.6g/m2のNiめ
つきを施し、水洗乾燥した。但し、Ni−P合金
めつき、加熱処理はいずれも行わなかつた。 (比較例 2) 実施例1に記載した薄鋼板を用いて本発明の実
施例1と同一条件でNi付着量9.5g/m2のNiめつ
きを施した。次いで水洗乾燥後、実施例1と同じ
HNXガス雰囲気中で、加熱温度500℃、均熱時
間120min.の加熱処理を行い、冷却後伸び率1.2%
の調質圧延を行つた。 (比較例 3) 比較例1においてNiめつきのNi付着量を
25.2g/m2とし、更に加熱処理を加熱温度550℃×
均熱時間600min.とした。 (比較例 4) 比較例1においてNi付着量を36.7g/m2とし、
更に加熱処理を加熱温度650℃×均熱時間
480min.とした。 (試験法) 本発明によるNiめつき+Ni−P合金めつきの
2層めつき後加熱処理した薄鋼板と、比較例であ
るNiめつきしたまま、もしくはNiめつきのみで
加熱処理した薄鋼板について、下記の方法で試験
を行つた。 (1) 硬度測定 めつき表層硬度としてHv(5g)、実施例及び比
較例で得られた鋼板の鋼素地硬度としてHv
(500g)の2種類の硬度測定を行つた。 (2) 耐疵付き性 めつき表層の耐疵付き性を見るため、加重式引
掻強度試験機(新東科学(株)製HEIDON−14S/
D)を用いて、一定荷重の下で、試料をサフアイ
ア針で引掻いた。その時試料表面の疵付き状態を
観察した。評価は、疵が観察され始める荷重で表
した。 (3) 塩水噴霧耐食性 平板部並びにエリキセン張出し6mm加工部につ
いて、塩水噴霧試験(JISZ2371)の4時間後の
赤錆発生を評価した。評点は平板部を10点評価法
〔10点(良)→1点(不良)〕で、エリキセン張出
し6mm加工部は◎良、○やや良、△やや不良、×
不良で表わした。
【表】
【表】
以上の実施例、及び比較例のめつき条件、加熱
条件と試験結果を第1表にまとめた。尚Ni−Fe
合金層の厚さはグロー放電発光分光分析によつて
測定した。 第1表から次のことが明らかである。 硬さ 比較例の表層硬度は、加熱処理しないAs
PlatedでHv(5g)は285であるが加熱処理した場
合、155〜180と軟化する。一方実施例ではHv305
〜710を示しめつき表層が著しく硬化しているこ
とがわかる。 耐疵付き性 加重式引掻強度試験機で加熱処理した比較例は
1g荷重で疵が付くのに対して、本発明の実施例
では、疵が付くのは全て3g以上であり、めつき
表層の硬化と共に耐疵付き性が向上することがわ
かる。 塩水噴霧耐食性 本発明の実施例は同レベルのNiめつき付着量
の比較例に比べて、平板部、エリキセン張出し加
工部共塩水噴霧耐食性が優れていることがわか
る。これはNi−P合金めつき層がNiめつき上層
に形成されることにより、Niめつき層のめつき
ポアーを埋める効果とNi−P合金めつき層自身
による耐食性向上がもたらされるものと考えられ
る。
条件と試験結果を第1表にまとめた。尚Ni−Fe
合金層の厚さはグロー放電発光分光分析によつて
測定した。 第1表から次のことが明らかである。 硬さ 比較例の表層硬度は、加熱処理しないAs
PlatedでHv(5g)は285であるが加熱処理した場
合、155〜180と軟化する。一方実施例ではHv305
〜710を示しめつき表層が著しく硬化しているこ
とがわかる。 耐疵付き性 加重式引掻強度試験機で加熱処理した比較例は
1g荷重で疵が付くのに対して、本発明の実施例
では、疵が付くのは全て3g以上であり、めつき
表層の硬化と共に耐疵付き性が向上することがわ
かる。 塩水噴霧耐食性 本発明の実施例は同レベルのNiめつき付着量
の比較例に比べて、平板部、エリキセン張出し加
工部共塩水噴霧耐食性が優れていることがわか
る。これはNi−P合金めつき層がNiめつき上層
に形成されることにより、Niめつき層のめつき
ポアーを埋める効果とNi−P合金めつき層自身
による耐食性向上がもたらされるものと考えられ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめつき層
及び/もしくはNi−Fe合金層を有し、更に少な
くとも片面上層にPの含有量3〜15重量%、Ni
付着量として1〜18g/m2の加熱処理によつて析
出硬化したNi−P合金層を有してなる事を特徴
とする耐疵付き性Niめつき鋼板。 2 Ni−Fe合金層の厚みが0.2〜10μmである特
許請求の範囲第1項記載のNiめつき鋼板。 3 鋼板の表裏両面に付着量5〜45g/m2のNiめ
つきを施し、更に少なくとも片面上層にPの含有
量3〜15重量%、Ni付着量として1〜18g/m2の
Ni−P合金めつきを施した後、(450〜800)℃×
(0.2〜900)min.の加熱処理を施す事を特徴とす
る耐疵付き性Niめつき鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282694A JPH02129395A (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | 耐疵付き性Niめっき鋼板およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282694A JPH02129395A (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | 耐疵付き性Niめっき鋼板およびその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02129395A JPH02129395A (ja) | 1990-05-17 |
JPH0525958B2 true JPH0525958B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=17655839
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63282694A Granted JPH02129395A (ja) | 1988-11-08 | 1988-11-08 | 耐疵付き性Niめっき鋼板およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02129395A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003525346A (ja) * | 1999-08-06 | 2003-08-26 | ヒレ ウント ミュラー ゲーエムベーハー | 深絞りまたは空引き可能な表面処理された冷延鋼板を作製する方法および好ましくは円筒形容器、特にバッテリー容器を作製するための冷延鋼板。 |
WO2008072617A1 (ja) * | 2006-12-11 | 2008-06-19 | Nippon Steel Corporation | Niメッキ鋼板およびその製造方法 |
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JP3045612B2 (ja) * | 1992-06-22 | 2000-05-29 | 東洋鋼鈑株式会社 | 高耐食性ニッケルめっき鋼帯およびその製造法 |
JP2785902B2 (ja) * | 1993-06-04 | 1998-08-13 | 片山特殊工業株式会社 | 電池用缶の形成材料および該形成材料を用いた電池缶 |
JP4808834B2 (ja) * | 2000-08-04 | 2011-11-02 | 東洋鋼鈑株式会社 | 電池ケース用表面処理鋼板 |
AU2003227401A1 (en) * | 2002-04-22 | 2003-12-02 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Surface treated steel sheet for battery case, battery case and battery using the case |
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JPS62107097A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 缶用めつき鋼板 |
-
1988
- 1988-11-08 JP JP63282694A patent/JPH02129395A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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JPS62107097A (ja) * | 1985-11-05 | 1987-05-18 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 缶用めつき鋼板 |
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WO2008072617A1 (ja) * | 2006-12-11 | 2008-06-19 | Nippon Steel Corporation | Niメッキ鋼板およびその製造方法 |
JP2008144236A (ja) * | 2006-12-11 | 2008-06-26 | Nippon Steel Corp | 摺動性および耐食性に優れたNiメッキ鋼板およびその製造方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02129395A (ja) | 1990-05-17 |
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