JP2016500784A - 蒸発性燃料蒸気の排出制御システム - Google Patents

Abstract

蒸発ガス制御キャニスタシステムは、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とを備える。この蒸発ガス制御キャニスタシステムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である。

Description

本開示は、一般に、様々な実施形態において蒸発ガス制御システムに関するものである。より詳細には、本開示は、蒸発性燃料蒸気の排出制御システムに関するものである。

自動車燃料システムからのガソリン燃料の蒸発は、炭化水素空気汚染の、考えられる主要な原因である。そのような排出物は、燃料システムから排出された燃料蒸気を吸着するのに活性炭を採用するキャニスタシステムによって制御することができる。エンジン動作の特定のモードでは、活性炭から燃料蒸気を脱着するために周囲空気を用いてキャニスタシステムをパージすることにより、吸着された燃料蒸気が、活性炭から周期的に除去される。再生された炭素は、次いで、さらなる燃料蒸気を吸着することができる状態になる。

環境問題が増加することにより、車両が動作していないときさえ、自動車からの炭化水素排出物の規則がますます厳しくなっている。車両が、日中の加熱（すなわち昼間の加熱）の間の暖かい環境で駐車しているとき、燃料タンク内の温度が上昇して蒸気圧が増加する。普通には、車両から大気への燃料蒸気の漏れを防止するために、燃料タンクは、コンジットを通じて、燃料蒸気を一時的に吸着することができる適切な燃料吸着体を含有するキャニスタへ通気されている。燃料タンクからの燃料蒸気は、キャニスタの燃料蒸気入口を通り、キャニスタに入って吸着容積へと拡散し、一時貯蔵域で吸着されてから、キャニスタの通気ポートを通って大気に放出される。一旦エンジンが作動すると、周囲空気が、キャニスタの通気ポートを通ってキャニスタシステムに引き込まれる。パージ用空気は、キャニスタの内部の吸着容積を通って流れ、吸着容積に吸着された燃料蒸気を脱着してから燃料蒸気パージコンジットを通って内燃エンジンに入る。パージ用空気は、吸着容積に吸着された燃料蒸気のすべてを脱着するわけではなく、結果として、大気に排出される可能性のある残留炭化水素（「ヒール」）が生じる。それに加えて、気相を用いる局所平衡におけるそのヒールにより、燃料タンクからの燃料蒸気が、キャニスタシステムを通って排出物として拡散することも可能になる。そのような排出は、一般に、車両が駐車していて、いく日かの期間にわたる毎日の温度変化にさらされたときに生じ、一般に「昼間呼吸損失」と称される。カリフォルニア州の低公害車の規定では、キャニスタシステムからのこれらの昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出について、２００３年のモデルイヤーで始まる複数の車両は１０ｍｇ未満（「ＰＺＥＶ」）が望ましく、２００４年のモデルイヤーで始まる多数の車両は５０ｍｇ未満、一般的には２０ｍｇ未満（「ＬＥＶ−ＩＩ」）が望ましいとされている。現在、カリフォルニア州の低公害車の規定（ＬＥＶ−ＩＩＩ）は、２０１２年３月２２日のＣａｌｉｆｏｒｎｉａ Ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ Ｓｔａｎｄａｒｄｓ ａｎｄ Ｔｅｓｔ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ ｆｏｒ ２００１ ａｎｄ Ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ Ｍｏｄｅｌ Ｍｏｔｏｒ Ｖｅｈｉｃｌｅｓに記載されているように、ブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）によってキャニスタのＤＢＬ排出が２０ｍｇを超過しないことを義務づけている。

昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出を低減するためのいくつかの手法が報告されている。手法の１つには、パージガスの容積をかなり増加させて、吸着容積からの残留炭化水素ヒールの脱着を強化するものがある。しかしながら、この手法には、パージステップ中のエンジンへの燃料／大気混合気の管理が複雑になって排気管の排出に悪影響を及ぼしがちであるという難点がある。米国特許第４，８９４，０７２号を参照されたい。

別の手法には、既存のキャニスタ寸法の再設計により、または適切な寸法の補足の通気側キャニスタを取り付けることにより、キャニスタの通気側に比較的小さい断面積を有するようにキャニスタを設計するものがある。この手法は、パージ用空気の強度を増すことによって残留炭化水素ヒールを低減するものである。そのような手法の難点の１つには、比較的小さい断面積によって、キャニスタに過度の流れ絞りが生じることがある。米国特許第５，９５７，１１４号を参照されたい。

パージ効率を向上するための別の手法には、パージ用空気、もしくは燃料蒸気を吸着した吸着容積の一部分、またはその両方を加熱するものがある。しかしながら、この手法では、制御システムの管理がより複雑になり、安全上の問題がいくつか生じる。米国特許第６，０９８，６０１号および米国特許第６，２７９，５４８号を参照されたい。

別の手法には、燃料蒸気を、最初の吸着容積に通し、次いで、少なくとも１つの後続の吸着容積に通してルーティングしてから大気に放出するものがあり、最初の吸着容積は後続の吸着容積より大きい吸着容量を持っている。米国特許ＲＥ３８，８４４号を参照されたい。

昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出に関する規定により、蒸発ガス制御システムは、特にパージ用空気のレベルが低いときの改善された新規の進化に駆り立てられ続けている。さらに、昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出は、内燃エンジンと電動機の両方を含んでいるハイブリッド車両にとっては、より厳しいものであろう。そのようなハイブリッド車両では、内燃エンジンは、車両操作中の時間のほぼ半分は停止している。吸着体に吸着された燃料蒸気がパージされるのは、内燃エンジンが動作中のときに限られるので、ハイブリッド車両のキャニスタの中の吸着体が新規の空気でパージされる時間は、従来型の車両と比較して半分未満となる。ハイブリッド車両は、従来型の車両とほぼ同一の量の蒸発性燃料蒸気を生成する。ハイブリッド車両のパージ頻度がより低く、キャニスタの中の吸着体から残留炭化水素のヒールを洗浄するのに不十分で、昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が多くなる可能性がある。

したがって、低レベルのパージ用空気が用いられるとき、もしくはハイブリッド車両の場合など、キャニスタの中の吸着体がそれほど頻繁にパージされないとき、またはその両方であっても、昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が少ない蒸発ガス制御システムを得ることが望ましい。

米国特許第４８９４０７２号明細書 米国特許第５９５７１１４号明細書 米国特許第６０９８６０１号明細書 米国特許第６２７９５４８号明細書 米国特許ＲＥ３８８４４号

Ｒ．Ｓ．Ｗｉｌｌｉａｍｓ ａｎｄ Ｃ．Ｒ． Ｃｌｏｎｔｚ、「Ｉｍｐａｃｔ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｃａｎｉｓｔｅｒ Ｂｌｅｅｄ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ」、ＳＡＥ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐａｐｅｒ ２００１−０１−０７３３ Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ Ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ Ｓｔａｎｄａｒｄｓ ａｎｄ Ｔｅｓｔ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ ｆｏｒ ２００１ ａｎｄ Ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ Ｍｏｄｅｌ Ｍｏｔｏｒ Ｖｅｈｉｃｌｅｓ、ｓｅｃｔｉｏｎ Ｄ．１２、２０１２年３月２２日

受動的な手法が強く望まれているが、既存の受動的な手法では、伝統的に利用可能なパージの一部分しか現在では利用可能でないとき、ＤＢＬ排出が、２０ｍｇのＬＥＶ−ＩＩＩ要件より何倍も大きいレベルで依然として残ってしまう。

本開示の一実施形態による、１つのキャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、１つのキャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、１つのキャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、メインキャニスタおよび補助キャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、メインキャニスタおよび補助キャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、メインキャニスタおよび補助キャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 本開示の一実施形態による、メインキャニスタおよび補助キャニスタを有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの断面図である。 ブタン吸着容量の割出しのために使用される装置の簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。 本開示のいくつかの限定的でない実施形態による蒸発ガス制御キャニスタシステムの簡単な概略図である。

次に、本開示が以下でより十分に説明されるが、本開示のすべての実施形態が示されるわけではない。本開示は例示的実施形態を参照しながら説明されているが、本開示の範囲から逸脱することなく様々な変更形態を製作することができ、また、その要素の代わりに等価物で置換し得ることが当業者には理解されよう。それに加えて、特定の構造または材料を、本開示の教示に、その本質的な範囲から逸脱することなく適合させるために、多くの修正形態が製作され得る。

適用に伴う図面は、説明のみを目的とするものである。それらの図面は、本出願の実施形態を限定するようには意図されていない。さらに、図面は原寸に比例するものではない。図の間で共通の要素は、同一の数値記号を保ち得る。

特定の実施形態では、蒸発ガス制御キャニスタシステムは、１つまたは複数のキャニスタを含む。蒸発ガス制御キャニスタシステムは、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とを備える。最初の吸着容積および少なくとも１つの後続の吸着容積は単一のキャニスタ内に配置されており、あるいは、最初の吸着容積と少なくとも１つの後続の吸着容積は、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている。この蒸発ガス制御キャニスタシステムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である。

図１３に示される、蒸発ガス制御キャニスタシステムのいくつかの実施形態の限定的でない例では、最初の吸着容積および後続の吸着容積が単一のキャニスタ内に配置されている。図４〜図７に示される、複数のキャニスタを含んでいる蒸発ガス制御キャニスタシステムの実施形態の限定的でない例では、最初の吸着容積と少なくとも１つの後続の吸着容積は、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている。

図１は、単一のキャニスタ内に最初の吸着容積および後続の吸着容積を有する蒸発ガス制御キャニスタシステムの一実施形態を示す。キャニスタシステム１００は、支持スクリーン１０２と、分割壁１０３と、燃料タンクからの燃料蒸気入口１０４と、大気に対して開いている通気ポート１０５と、エンジンへのパージ出口１０６と、最初の吸着容積２０１と、後続の吸着容積２０２とを含む。

エンジンが停止しているとき、燃料タンクからの燃料蒸気は、燃料蒸気入口１０４を通ってキャニスタシステム１００に入る。燃料蒸気は、最初の吸着容積２０１の中へ拡散し、次いで後続の吸着容積２０２へと拡散してから、キャニスタシステムの通気ポート１０５を通って大気に放出される。一旦エンジンが作動すると、周囲空気が、通気ポート１０５を通ってキャニスタシステム１００に引き込まれる。パージ用空気は、後続の吸着容積２０２を通り、次いで最初の吸着容積２０１を通って流れ、吸着容積２０２、２０１に吸着された燃料蒸気を脱着してから、パージ出口１０６を通って内燃エンジンに入る。

蒸発ガス制御キャニスタシステムは、複数の後続の吸着容積を含み得る。限定的でない例として、蒸発ガス制御キャニスタシステム１００は、図２に示されるように、単一のキャニスタ内に、最初の吸着容積２０１と、３つの後続の吸着容積２０２、２０３、２０４とを含み得る。

さらに、蒸発ガス制御キャニスタシステムは、キャニスタ内に空の容積を含み得る。本明細書で用いられる「空の容積」という用語は、いかなる吸着体も含まない容積を表す。そのような容積は、それだけではないが、空隙、発泡スペーサ、スクリーン、またはそれらの組合せを含む何らかの非吸着体を備え得る。図３に示された限定的でない例では、蒸発ガス制御キャニスタシステム１００は、最初の吸着容積２０１と、単一のキャニスタ内の後続の３つの吸着容積２０２、２０３、２０４と、後続の吸着容積２０３と２０４の間の空の容積２０５とを含み得る。

限定的でない例として、図４〜図７に示された蒸発ガス制御キャニスタシステムの実施形態では、キャニスタシステムは複数のキャニスタを含む。図４に示されるように、キャニスタシステム１００は、メインキャニスタ１０１と、支持スクリーン１０２と、分割壁１０３と、燃料タンクからの燃料蒸気入口１０４と、大気に対して開いている通気ポート１０５と、エンジンへのパージ出口１０６と、メインキャニスタ１０１内の最初の吸着容積２０１と、メインキャニスタ１０１内の後続の吸着容積２０２、２０３、２０４と、後続の吸着容積３０１を含んでいる補助キャニスタ３００と、メインキャニスタ１０１を補助キャニスタ３００に接続するコンジット１０７とを含む。

エンジンが停止しているとき、燃料タンクからの燃料蒸気は、燃料蒸気入口１０４を通ってキャニスタシステム１００のメインキャニスタ１０１に入る。燃料蒸気は、メインキャニスタ１０１の最初の吸着容積２０１を通り、次いで後続の吸着容積（２０２、２０３および２０４）を通って拡散してから、コンジット１０７を通って補助キャニスタ３００に入る。燃料蒸気は、補助キャニスタ３００の内部の後続の吸着容積３０１を通って拡散してから、キャニスタシステムの通気ポート１０５を通って大気に放出される。一旦エンジンが作動すると、周囲空気が、通気ポート１０５を通ってキャニスタシステム１００に引き込まれる。パージ用空気は、補助キャニスタ３００内の後続の吸着容積３０１と、メインキャニスタ１０１内の後続の吸着容積（２０４、２０３、２０２）と、次いでメインキャニスタ１０１内の最初の吸着容積２０１とを通って流れて、吸着容積（３０１、２０４、２０３、２０２、２０１）に吸着された燃料蒸気を脱着してから、パージ出口１０６を通って内燃エンジンに入る。

蒸発ガス制御キャニスタシステムの補助キャニスタは、メインキャニスタに似て、複数の後続の吸着容積を含み得る。限定的でない例として、蒸発ガス制御キャニスタシステム１００の補助キャニスタ３００は、図５に示されるように、後続の吸着容積３０１および３０２を含み得る。

さらに、蒸発ガス制御キャニスタシステムの補助キャニスタは、後続の吸着容積の間に空の容積を含み得る。限定的でない例として、蒸発ガス制御キャニスタシステム１００の補助キャニスタ３００は、図６に示されるように、後続の吸着容積（３０１、３０２、および３０３）と、後続の吸着容積３０２と３０３の間の空の容積３０４とを含み得る。図７に示される限定的でない例では、蒸発ガス制御キャニスタシステム１００の補助キャニスタ３００は、後続の吸着容積（３０１、３０２、３０３）と、後続の吸着容積３０１と３０２の間の空の容積３０４と、後続の吸着容積３０２と３０３の間の空の容積３０５とを含み得る。以前に論じたように、「空の容積」という用語は、いかなる吸着体も含まない容積を表す。そのような容積は、それだけではないが、空隙、発泡スペーサ、スクリーン、コンジット、またはそれらの組合せを含む何らかの非吸着体を備え得る。

さらに、蒸発ガス制御キャニスタシステムは、メインキャニスタと補助キャニスタの間に空の容積を含み得る。

必要に応じて、蒸発ガス制御キャニスタシステムは複数の補助キャニスタを含み得る。蒸発ガス制御キャニスタシステムは、メインキャニスタと第１の補助キャニスタの間、補助キャニスタの間、および／または最後の補助キャニスタの終端に、１つまたは複数の空の容積をさらに含み得る。限定的でない例として、蒸発ガス制御キャニスタシステムは、メインキャニスタと、第１の補助キャニスタと、第２の補助キャニスタと、第３の補助キャニスタと、メインキャニスタと第１の補助キャニスタの間の空の容積と、第１の補助キャニスタと第２の補助キャニスタの間の空の容積と、第３の補助キャニスタの終端の空の容積とを含み得る。

上記で論じたように、図１〜図７は、開示された蒸発ガス制御キャニスタシステムの単なる例示的実施形態であり、当業者なら、本開示の範囲から逸脱することなくさらなる実施形態を構想し得る。

必要に応じて、吸着容積の合計（すなわち最初の吸着容積と後続の吸着容積の合計）は、蒸発ガス制御キャニスタシステムの容積と同一であってよい。あるいは、吸着容積の合計は、蒸発ガス制御キャニスタシステムの容積より小さくてもよい。

特定の実施形態では、蒸発ガス制御システムの燃料蒸気排出を低減する方法は、燃料蒸気を、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と接触させるステップと、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積と接触させるステップとを含む。最初の吸着容積および少なくとも１つの後続の吸着容積は単一のキャニスタ内に配置されており、あるいは、最初の吸着容積と少なくとも１つの後続の吸着容積は、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている。この、燃料蒸気の排出を低減する方法では、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である。

本明細書で用いられる「吸着要素」または「吸着容積」という用語は、蒸気流の経路に沿った吸着体または吸着材含有材料を表し、微粒子材料床、モノリス、ハニカム、シートまたは他の材料から成り得る。

本明細書で用いられる「呼び容積」という用語は、吸着要素の容積の合計を表し、間隙、空隙、ダクト、コンジット、細管、プレナム空間、または蒸気流経路の全長に沿った他の容積（蒸気流経路に対して垂直な面にわたって吸着体がないもの）は含まない。たとえば、図１では、キャニスタシステムの合計の呼び容積は、吸着容積２０１および２０２の容積の合計である。たとえば、図２および図３では、キャニスタシステムの合計の呼び容積は、吸着容積２０１、２０２、２０３、および２０４の容積の合計である。図４では、キャニスタシステムの合計の呼び容積は、吸着容積２０１、２０２、２０３、２０４、および３０１の容積の合計である。図５では、キャニスタシステムの合計の呼び容積は、吸着容積２０１、２０２、２０３、２０４、３０１、および３０２の容積の合計である。図６および図７では、キャニスタシステムの合計の呼び容積は、吸着容積２０１、２０２、２０３、２０４、３０１、３０２、および３０３の容積の合計である。

呼び容積の見掛け密度の割出し

本明細書で用いられる「呼び容積の見掛け密度」という用語は、吸着容積の代表的な吸着体の質量を吸着体の呼び容積で割ったものであり、容積の長さは、キャニスタシステム内の、吸着要素に最初に接触する蒸気流経路の垂直な面と、吸着要素を出る蒸気流経路の垂直な面の間のｉｎ ｓｉｔｕ距離として定義される。

吸着体の様々な形態に対して呼び容積の見掛け密度を計算するやり方の限定的でない例が本明細書で説明される。

（Ａ）吸着要素の流路の長さにわたって吸着能が均一な粒状吸着体、ペレット化吸着体、または球状吸着体

標準方法ＡＳＴＭ Ｄ ２８５４（以下「標準方法」）は、燃料システムの蒸発ガス制御のために一般的に用いられるサイズおよび形状の、粒状吸着体、ペレット化吸着体などの粒子吸着体の呼び容積の見掛け密度を求めるのに用いられ得る。標準方法は、吸着容積の見掛け密度が、質量とキャニスタシステムに含まれている吸着ベッドの呼び容積との比と同一の見掛け密度値をもたらすとき、吸着容積の見掛け密度を求めるのに用いられ得る。標準方法による吸着体の質量は、増分の吸着分析で用いられる代表的な吸着体のものであり、すなわち、吸着体試料として分析される代表的な材料に依拠して、吸着容積内の不活性の結合剤、充填剤、および構成要素を同等に含む、または排除するものである。

さらに、以下で定義されるように、吸着容積の呼び容積の見掛け密度は、代替の見掛け密度方法を用いて求められてもよい。この代替方法は、標準方法では、同等に測定されない、または適切に測定されない見掛け密度を有する呼び吸着容積に適用され得る。さらに、この代替の見掛け密度方法は、その汎用の適用可能性のために、標準方法の代わりに粒子吸着体に適用され得る。この代替方法は、容積または連続する類似の吸着容積の内部の粒子吸着体、非粒子吸着体、および正味の増分の容積を低減する効果のためのスペーサ、空隙、空隙添加物によって増大された何らかの形態の吸着体を含有し得る吸着容積に適用されてよい。

この代替の見掛け密度の方法では、吸着容積の見掛け密度は、以下の（１）と（２）から、吸着体の質量を吸着体の容積で割ることによって得られる。

（１）吸着容積内の代表的な吸着体の乾燥質量ベース（ｄｒｙ ｍａｓｓ ｂａｓｉｓ）を測定する。たとえば、マクベインの方法によって、吸着容積内の合計２５．０ｇの吸着体質量の０．２００ｇの代表試料の吸着能を測定する。マクベインの方法はｇ−吸着体当りのｇ−ブタン吸着値をもたらすものであるが、吸着容積の見掛け密度の分子向けに適用可能な質量は２５．０ｇであり、そこで、マクベインの分析値を吸着容積の容積測定の特性に変換することが可能になる。

（２）見掛け密度の分母における吸着要素の容積は、キャニスタシステム内に表面的な蒸気流経路が生じるｉｎ ｓｉｔｕの幾何学的容積と定義される。容積の長さは、当の吸着容積の表面的な蒸気流入口（すなわち垂直な面の吸着体が存在するポイント）に対して垂直な面と、当の吸着容積の蒸気流出口（すなわち蒸気流に対して垂直な面にわたって吸着体が存在しないポイント）において表面的な流れに対して垂直な面とによって境界づけられる。

（Ｂ）ハニカム吸着体、モノリス吸着体、または発泡吸着体

（１）円筒状のハニカム吸着体

円筒状のハニカム吸着体の見掛け密度は、Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｃｅｌｌｕｔｉｏｎｓ ＬＬＣ（ジョージア州ウェインズボロ）のＳＯＰ ５００ − １１５のプロシージャによって求めることができる。吸着体の容積は、断面積（Ａ）と吸着体の長さ（ｈ）の積である。吸着体の長さ（ｈ）は、吸着体に入る蒸気またはガス流れに対して垂直な吸着体の前面と、蒸気またはガスが吸着体を出る吸着体の背面の間の距離と定義される。容積測定値は呼び容積の測定値であり、パージのための総容積の比を定義するのにも用いられる。円筒状のハニカム吸着体の円形の断面の場合には、吸着体の断面積はπｄ^２／４によって求められ、ｄはハニカムのそれぞれの端の４点で測定された平均直径である。吸着体の呼び容積および呼び容積の見掛け密度は次式で計算され、
吸着体の呼び容積＝ｈ×Ａ
呼び容積の見掛け密度＝部分質量／（ｈ×Ａ）
「部分質量」は、吸着特性を求めて代表的な吸着体試料を試験した吸着体の質量であり、不活性または吸着性の結合剤および充填剤の代表的な割合を含む。

限定的でない例として、図９は、断面積Ａを有するハニカム吸着体１０９の呼び容積に関する境界定義を示す。蒸気またはガスは、Ｄ１からＤ２の方向にハニカム吸着体１０９を通って流れる。蒸気またはガスは、吸着体１０９の前面（Ｆ）に入り、吸着体１０９の全長（ｈ）を通って流れ、吸着体１０９の背面（Ｂ）を出る。ハニカム吸着体１０９の呼び容積は、断面積Ａ×全長ｈに等しい。同様に、図１０は、発泡吸着体１１０の呼び容積に関する境界定義を示す。

（２）ひだ吸着体、波形吸着体およびシート吸着体

ひだ吸着体および波形吸着体については、吸着体の呼び容積は、ひだおよび波形のしわによって生成された空所をすべて含む。容積測定値は呼び容積の測定値であり、パージのための総容積の比を定義するのにも用いられる。吸着体の呼び容積および見掛け密度は次式で計算され、
吸着体の呼び容積＝ｈ×Ａ
呼び容積の見掛け密度＝部分質量／（ｈ×Ａ）
「部分質量」は、吸着特性を求めて代表的な吸着体試料を試験した吸着体の質量であり、不活性または吸着性の結合剤および充填剤の代表的な割合を含み、
ｈは、フィルタに入る蒸気またはガス流れに対して垂直な吸着体の前面と、蒸気またはガスがフィルタを出る吸着体の背面の間の距離と定義される吸着体の長さであり、
Ａは吸着体の断面積である。

限定的でない例として、図１１は、積層型波形シートの吸着体モノリス１１１の容積に関する境界定義を示す。押出し加工されたハニカムとしてモノリスを形成することも、当業者の能力の範囲内（ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｏｓｅ ｓｋｉｌｌｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ａｒｔ）にある。

ひだ吸着体の場合、吸着体の断面積はＬ×Ｗで求められ、Ｌは吸着体の一端から反対側の端へのＸ方向の距離であり、Ｗは吸着体の一端から反対側の端へのＹ方向の距離である。

限定的でない例として、図１２は、単一のひだすなわち波形のしわ１１２の容積に関する境界定義を示す。図１３は、ガス流れに対して透過性の何らかの形状によってシートを通ってもたらされる蒸気流経路を有する、ひだのある、すなわち波形のシート１１３の容積に関する境界定義を示す。シートの面は、蒸気流に対して垂直である。それと対照的に、図１４は、その面がガス流れに対して角を成す、ひだのある、すなわち波形のシート１１４の容積に関する境界定義を示す。図１５は、平行な吸着シートの吸着容積１１５の容積に関する境界定義を示す。図１６は、吸着スリーブ１１６の容積に関する境界定義を示す。

呼び増分吸着容量の割出し

本明細書で用いられる「呼び増分吸着容量」という用語は、
呼び増分吸着容量＝［５０ｖｏｌ％における吸着されたブタン−５ｖｏｌ％における吸着されたブタン］×呼び容積の見掛け密度×１０００
という式による吸着容量を表し、
「５０ｖｏｌ％における吸着されたブタン」は、５０ｖｏｌ％のブタン濃度における、吸着体試料のグラム質量当りの吸着されたｎ−ブタンのグラム質量であり、
「５ｖｏｌ％における吸着されたブタン」は、５ｖｏｌ％のブタン濃度における、吸着体試料のグラム質量当りの吸着されたｎ−ブタンのグラム質量であり、
「呼び容積の見掛け密度」は、以前に定義された通りである。

呼び容積のブタン作業能力（ＢＷＣ）の割出し

標準方法ＡＳＴＭ Ｄ５２２８は、粒子吸着体、粒状吸着体および／またはペレット化吸着体を含有している吸着容積の呼び容積のブタン作業能力（ＢＷＣ）を求めるのに用いられ得る。

ＡＳＴＭ Ｄ５２２８方法の修正版は、ハニカム吸着容積、モノリス吸着容積、および／またはシート吸着容積の呼び容積のブタン作業能力（ＢＷＣ）を求めるのに用いられ得る。ＡＳＴＭ Ｄ５２２８方法の修正版は、充填剤、空隙、構成要素、または添加物を含んでいる粒子吸着体にも用いられ得る。さらに、ＡＳＴＭ Ｄ５２２８方法の修正版は、たとえば１６．７ｍＬの代表的な吸着体試料で試験のサンプルチューブを満たすのが容易でない場合といった、粒子吸着体が標準方法ＡＳＴＭ Ｄ５２２８に適合しない場合にも用いられ得る。

ＡＳＴＭ Ｄ５２２８方法の修正版は以下の通りである。吸着体試料を、１１０±５℃で最短８時間オーブン乾燥し、次いで乾燥器に配置して冷却する。吸着体試料の乾燥質量を記録する。空の試験アセンブリの質量を測定してから、吸着体試料を試験するアセンブリへと組み立てる。次いで、試験アセンブリを流通装置の中に設置して、２５℃、１気圧において５００ｍＬ／分のブタン流量で最短２５分（±０．２分）間、ｎ−ブタンガスを添加する。次いで、試験アセンブリをＢＷＣ試験装置から取り出す。試験アセンブリの質量を測定し、小数点以下３桁のグラム値に四捨五入して記録する。このｎ−ブタン添加ステップを、一定質量が達成されるまで、５分間連続して流す期間を繰り返す。たとえば、直径３５ｍｍ×長さ１５０ｍｍのハニカム（実施例２の吸着体１）については、合計のブタン添加時間は６６分であった。呼び容積が取り出されて完全なまま試験され得る場合には、試験アセンブリは、ハニカム部品またはモノリス部品のための保持器でよい。あるいは、呼び容積は、キャニスタシステムの一部分であるか、または、内容物が、ガス流れに対して適切に配向されて、キャニスタシステムの中で別様に出会うように、適切に再構成される必要があり得る。

試験アセンブリを試験装置に再実装し、２５℃において、１気圧で２．００リットル／分の空気で、次式による１組の選択された（ａ ｓｅｔ ｓｅｌｅｃｔｅｄ）パージ時間（±０．２分）にわたってパージする。パージ時間（分）＝（７１９×呼び容積（ｃｃ））／（２０００（ｃｃ／分））。

ＢＷＣ試験における空気パージ流れの方向は、キャニスタシステムで適用されるパージ流れと同じ方向である。パージステップの後、試験アセンブリをＢＷＣ試験装置から取り出す。試験終了後１５分以内で試験アセンブリの質量を測定し、小数点以下３桁のグラム値に四捨五入して記録する。

次式を用いて、吸着体試料の呼び容積のブタン作業能力（ＢＷＣ）を求める。

呼び容積のＢＷＣ（ｇ／ｄＬ）＝パージされたブタンの量（ｇ）／呼び吸着容積（ｄＬ）

「呼び容積の見掛け密度」は以前に定義された通りであり、
パージされたブタンの量＝添加後の試験アセンブリの質量−パージ後の試験アセンブリの質量、である。

本明細書で用いられる「ｇ−合計ＢＷＣ」という用語は、パージされたブタンのｇ−量を表す。

有効な容積測定の特性の割出し

吸着体の有効容積は、空隙と、間隙と、吸着体の呼び容積の間の、蒸気流経路に沿った、吸着体を欠く他の容積とを考慮に入れたものである。したがって、吸着体の有効な容積測定の特性は、吸着体の、空隙と、間隙と、吸着体の呼び容積の間の、蒸気流経路に沿った、吸着体を欠く他の容積とを考慮に入れた特性を表すものである。

蒸気流経路の所与の長さに対する有効容積（Ｖ_ｅｆｆ）は、その蒸気経路長に沿って存在する吸着体の呼び容積（Ｖ_{ｎｏｍ， ｉ}）と、その蒸気流経路に沿った、吸着体を欠く容積（Ｖ_{ｇａｐ， ｊ}）との合計である。
Ｖ_ｅｆｆ＝ΣＶ_{ｎｏｍ， ｉ}＋ΣＶ_{ｇａｐ， ｊ}

増分吸着容量（ｇ／Ｌ）、見掛け密度（ｇ／ｍＬ）およびＢＷＣ（ｇ／ｄＬ）など、有効容積（Ｂ_ｅｆｆ）の容積測定の吸着特性は、有効容積の一部分と見なすべき個々の呼び容積の各特性（Ｂ_{ｎｏｍ， ｉ}）に個々の呼び容積（Ｖ_{ｎｏｍ， ｉ}）を掛けたものの合計を、全体の有効容積（Ｖ_ｅｆｆ）で割ったものであり、次式で表される。
Ｂ_ｅｆｆ＝Σ（Ｂ_{ｎｏｍ， ｉ}×Ｖ_{ｎｏｍ， ｉ}）／Ｖ_ｅｆｆ

したがって、「有効な増分吸着容量」という用語は、それぞれの呼び増分吸着容量に個々の呼び容積を掛けたものの合計を、全体の有効容積で割ったものである。

「有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）」という用語は、それぞれのＢＷＣ値に個々の呼び容積を掛けたものの合計を、全体の有効容積で割ったものである。

「有効な見掛け密度」という用語は、それぞれの見掛け密度に個々の呼び容積を掛けたものの合計を、全体の有効容積で割ったものである。

「有効容積のｇ−合計ＢＷＣ」という用語は、有効容積内の、呼び容積のｇ−合計ＢＷＣグラム値の合計である。

吸着体の有効容積を求めるやり方の限定的でない例として、図１７は、流路において断面積の等しい間隙で接続されている３つの吸着体ハニカムの呼び容積に関する有効容積を示しており、Ｄ１からＤ２の方向の矢印は、キャニスタシステムの通気部に向かって有効容積に流れ込む蒸気流を示す。図１８は、ハニカムの断面積と比較して異なる断面積のコンジット部分によって接続されている、３つの吸着体ハニカムの呼び容積を示す。図１７および図１８では、ハニカムの呼び容積と間隙は対称に見える。しかしながら、ハニカムの呼び容積と間隙が異なる寸法を有し得ることが理解される。

いくつかの実施形態では、吸着容積の容積測定の吸着特性は、蒸気流経路に沿って低減され得る。限定的でない例として、吸着容積の容積測定の増分容量およびブタンの作業能力（ＢＷＣ）は、キャニスタシステムの通気方向に向かって低減され得る。このような容積測定の吸着特性の低減は、吸着体の個別の部分の特性を変更すること、吸着体の呼び容積の間の間隙のサイズを変化させること（図１９）、個々の吸着体の呼び容積の寸法を別個に調節すること（図２０および図２１）、またはそれらの組合せ（図２２）によって達成され得る。限定的でない例として、図２０および図２１に示されるように、キャニスタシステム（１２０、１２１）は、流路に沿ってＤ１からＤ２の方向に、吸着容積部分「Ｆ」、「Ｍ」、および「Ｂ」を含み得る。吸着容積部分の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）は、流路に沿ってＤ１からＤ２の方向に低減され得る（すなわち、吸着容積部分Ｆの有効ＢＷＣ＞吸着容積部分Ｍの有効ＢＷＣ＞吸着容積部分Ｂの有効ＢＷＣである）。いくつかの実施形態では、吸着容積部分Ｍおよび／または部分Ｂの有効ＢＷＣは３ｇ／ｄＬ未満であり得、一方、キャニスタシステムの有効ＢＷＣは３ｇ／ｄＬ以上であり得る。

特定の実施形態では、蒸発ガス制御システムは、燃料を貯蔵するための燃料タンクと、吸気システムを有し、燃料を消費するように適合されたエンジンと、１つまたは複数のキャニスタを備える蒸発ガス制御キャニスタシステムと、燃料タンクからキャニスタシステムへの燃料蒸気入口コンジットと、キャニスタシステムからエンジンの吸気システムへの燃料蒸気パージコンジットと、エンジンが停止しているとき、キャニスタシステムを通気し、エンジンの動作中にはキャニスタシステムにパージ用空気を流入させるための通気コンジットとを含む。蒸発ガス制御キャニスタシステムは、少なくとも１つの後続の吸着容積および通気コンジットに向かう、燃料蒸気入口コンジットから最初の吸着容積への燃料蒸気流路と、最初の吸着容積および燃料蒸気パージコンジットに向かう、通気コンジットから少なくとも１つの後続の吸着容積への空気流路とによって定義される。蒸発ガス制御キャニスタシステムは、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とを含む。最初の吸着容積および少なくとも１つの後続の吸着容積は単一のキャニスタ内に配置されており、あるいは、最初の吸着容積と少なくとも１つの後続の吸着容積は、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている。この蒸発ガス制御キャニスタシステムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である。

開示された蒸発ガス制御システムは、低パージ条件下でさえ昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出を低減し得る。開示された蒸発ガス制御システムの蒸発ガス性能は、低パージ条件下でさえ、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）によって２０ｍｇ以下と定義された規制の許容範囲内であり得る。

本明細書で用いられる「低パージ」という用語は、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後に適用される２１０リットル（すなわち２．１リットルの吸着要素システム１００個の総容積）以下のパージレベルを表す。

この蒸発ガス制御システムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後に２１０リットル以下のパージを適用するときさえ、低い昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出をもたらし得る。いくつかの実施形態では、この蒸発ガス制御システムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後に１５７．５リットル以下のパージを適用され得る。

この蒸発ガス制御システムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後に１００ＢＶ（２．１リットルの呼び容積のキャニスタシステムに基づく総容積）以下のパージを適用するときさえ、低い昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出をもたらし得る。いくつかの実施形態では、この蒸発ガス制御システムは、４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後に７５ＢＶ（２．１リットルの呼び容積のキャニスタシステムに基づく）以下のパージを適用され得る。

いくつかの実施形態では、この蒸発ガス制御システムは、パージ効率をさらに高めるために加熱ユニットを含み得る。限定的でない例として、この蒸発ガス制御システムは、パージ用空気、少なくとも１つの後続の吸着容積、またはその両方を加熱するための加熱ユニットを含み得る。

吸着容積の中で用いるのに適切な吸着体は、様々な材料から様々な形態で導出されてよい。適切な吸着体は、単一の成分でよく、異なる成分の混合物でもよい。さらに、吸着体は（単一の成分であろうと異なる成分の混合物であろうと）、容積測定の希釈剤を含み得る。容積測定の希釈剤の限定的でない例には、それだけではないが、スペーサ、不活性の間隙、発泡体、繊維、ばね、またはそれらの組合せが含まれ得る。

それだけではないが、活性炭、炭素チャコール、ゼオライト、粘土、多孔質ポリマー、多孔質アルミナ、多孔質シリカ、モレキュラーシーブ、カオリン、チタニア、セリア、またはそれらの組合せを含む任意の既知の吸着体が用いられ得る。活性炭は、様々な炭素前駆物質から導出され得る。限定的でない例として、炭素前駆物質は、木材、木材粉塵、木粉、コットンリンタ、ピート、石炭、ココナッツ、リグナイト、炭水化物、石油ピッチ、石油コークス、コールタールピッチ、果実の種、果実の核、堅果の殻、堅果の種、おがくず、シュロ、もみ殻またはわらなどの植物、合成ポリマー、天然ポリマー、リグノセルロース材料、またはそれらの組合せであり得る。さらに、活性炭は、それだけではないが、化学的活性化、熱活性化、またはそれらの組合せを含む様々なプロセスを用いて製造され得る。

様々な吸着体の形態が用いられてよい。吸着体の形態の限定的でない例には、粒状、ペレット、球状、ハニカム、モノリス、ペレット化された円筒状、均一の形状の粒子媒体、不均一な形状の粒子媒体、押出材の構造化された媒体、巻かれた形態の構造化された媒体、折り畳まれた形態の構造化された媒体、ひだのある形態の構造化された媒体、波形の形態の構造化された媒体、注入された形態の構造化された媒体、結合された形態の構造化された媒体、非織物、織物、シート、紙、発泡体、またはそれらの組合せが含まれ得る。吸着体は（単一の成分であろうと異なる成分の混合物であろうと）、容積測定の希釈剤を含み得る。容積測定の希釈剤の限定的でない例には、それだけではないが、スペーサ、不活性の間隙、発泡体、繊維、ばね、またはそれらの組合せが含まれ得る。さらに、吸着体は、中空円筒、星形、ねじった渦巻き曲線、アスタリスク、構成されたリボン、または当分野（ｔｈｅ ａｒｔ）の技術力の範囲内の他の形状などの特別な薄い壁で囲まれた断面形状へと押出し加工されてよい。整形では、無機結合剤および／または有機結合剤が用いられてよい。

ハニカム吸着体は、それだけではないが、輪、円筒状、または正方形を含む任意の幾何学的図形であり得る。さらに、ハニカム吸着体のセルは任意の寸法形状でよい。正方断面セルを有する正方ハニカム、または波形の螺旋に巻かれたハニカムなど、貫通した流路（ｆｌｏｗ−ｔｈｒｏｕｇｈ ｐａｓｓａｇｅｓ）用の均一な断面積のハニカムは、様々な断面積を有する隣接した流路であって、したがって同等にパージされない流路をもたらす、直角マトリクス（ｒｉｇｈｔ ａｎｇｌｅｄ ｍａｔｒｉｘ）の正方断面セルを有する円形ハニカムよりも優れた性能を発揮し得る。いかなる理論にも束縛されることなく、ハニカム面にわたってセルの断面積がより均一であればあるほど、吸着サイクルとパージサイクルのどちらにおいても、その部品内の流れの分布がより均一になり、したがってキャニスタシステムからのＤＢＬ排出が低減されると考えられる。

いくつかの実施形態では、この蒸発ガス制御システムは、１つまたは複数の吸着容積および／または１つまたは複数の空の容積を加熱するための１つまたは複数の熱入力ユニットをさらに含み得る。熱入力ユニットは、それだけではないが、内部抵抗素子、外部抵抗素子、または吸着体と関連した熱入力ユニットを含み得る。吸着体と関連した熱入力ユニットは、吸着体から分離した（すなわち、吸着体と接触しない）素子でよい。あるいは、吸着体と関連した熱入力ユニットは基材または層でよく、それに対して、吸着体が、取り付けられ、接合され、接合されることなく、または物理的に接触する。吸着体と関連した熱入力ユニットは、適切な固有抵抗を有することによって電気的に直接加熱される吸着体でよい。吸着体の抵抗特性は、吸着体の元の調剤において、および／または吸着体を粒子の形態もしくはモノリシックの形態へと形成するステップにおいて、吸着体に導電性添加物または抵抗性添加物および結合剤を追加することによって変更され得る。導電性成分は、導電性吸着体、導電性基材、導電性添加物および／または導電性結合剤でよい。導電材料は、吸着体の調剤において付加され、中間の整形プロセスで付加され、かつ／または吸着体を最終的な形態へと整形するステップで付加されてよい。熱入力ユニットの任意の様式が用いられてよい。限定的でない例として、熱入力ユニットは、伝熱流体、熱交換器、熱伝導素子、および正の温度係数の材料を含み得る。熱入力ユニットは、加熱流体の経路長に沿って均一でよく、不均一でもよい（すなわち、異なる局所強度をもたらす）。さらに、熱入力ユニットは、加熱流体の経路長に沿った別々のポイントで、より強く、より長い期間にわたって加熱するように分布していてよく、そのように分布していなくてもよい。

［実施例］
増分吸着容量の割出し

図８は、ブタン吸着容量の割出しのために使用される装置の簡単な概略図を示す。これは、当分野ではマクベインの方法として知られている。装置８００は、試料管８０３の内部の試料パン８０１およびばね８０２と、低真空ポンプ８０４と、拡散ポンプ８０５と、栓８０６と、金属／Ｏリングの真空弁８０７〜８０９と、ブタンシリンダ８１０と、圧力読取りユニット８１１と、装置８００の構成要素を接続する少なくとも１つのコンジット８１２とを含む。

代表的な吸着体成分の試料（「吸着体試料」）を、１１０℃で３時間を超える時間にわたってオーブン乾燥させてから、試料管８０３の内部のばね８０２に取り付けられた試料パン８０１上に装着した。次いで、試料管８０３を装置８００に取り付けた。見掛け密度値の割出しが、その質量の分子に、不活性の結合剤、充填剤および構成要素の質量を等しく含んでいるとき、吸着体試料は、吸着体成分の呼び容積の中に、代表的な量の任意の不活性の結合剤、充填剤および構成要素も含むべきである。反対に、見掛け密度値が、その分子において、不活性の結合剤、充填剤、および構成要素の質量を等しく排除するとき、吸着体試料は、これらの不活性の結合剤、充填剤、および構成要素を排除すべきである。普遍概念は、呼び容積内に、ブタンに対する吸着特性を容積ベースで正確に定義することである。

吸着体試料管に対して１トル未満の真空を適用し、吸着体試料を１０５℃で１時間加熱した。次いで、カセトメータを使用して、ばねの伸張量によって吸着体試料の質量を求めた。その後、試料管を、２５℃に温度制御された水槽に浸漬した。試料管の内部の圧力が１０^−４トルになるまで、試料管から空気を汲み出した。選択された圧力で平衡に達するまで、試料管の中にｎ−ブタンを導入した。それぞれが約３８トルおよび約３８０トルで取得された、４つの選択された平衡圧の２つのデータの組に対して試験を行なった。ｎ−ブタンの濃度は、試料管の内部の平衡圧に基づくものであった。選択された平衡圧における各試験の後、カセトメータを使用して、ばねの伸張量に基づいて吸着体試料の質量を測定した。吸着体試料の増加した質量は、吸着体試料が吸着したｎ−ブタンの量であった。各試験について、異なるｎ−ブタン平衡圧で、吸着体試料の質量（グラム）当りの吸着されたｎ−ブタンの質量（グラム）を求め、ｎ−ブタンの濃度（％容積）の関数としてグラフにプロットした。常圧における５ｖｏｌ％のｎ−ブタン濃度（容積濃度）が、試料管の内部の３８トルの平衡圧によって与えられる。常圧における５０ｖｏｌ％のｎ−ブタン濃度が、試料管の内部の３８０トルの平衡圧によって与えられる。３８トルおよび３８０トルにおける正確な平衡は、容易には達成され得ないので、５ｖｏｌ％のｎ−ブタン濃度および５０ｖｏｌ％のｎ−ブタン濃度における吸着体試料の質量当りの吸着されたｎ−ブタンの質量は、目標の３８トルおよび３８０トルの圧力のあたりで収集されたデータポイントを用いてグラフから補間した。

あるいは、増分のブタン吸着容量を求めるのに、マクベインの方法の代わりに粉体工学（ＡＳＡＰ ２０２０などの粉体工学）を用いてもよい。

昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出の割出し

実施例１〜１３の蒸発ガス制御システム（以下で明らかにする）は、ＴＡＢＬＥ １〜３（表１〜３）に示されるような選択された量およびタイプの吸着体で組み立てられたものである。

各実施例は、保証されたＴＦ−１燃料（９ＲＶＰ、１０ｖｏｌ％のエタノール）と、２２．７ＬＰＭにおける乾燥空気パージの３００のメインキャニスタに基づく呼び総容積（たとえば２．１Ｌのメインキャニスタについては６３０リットル、１．５Ｌのメインキャニスタについては４５０リットル）とを用いて、ガソリン蒸気吸着の反復サイクリングにより、均一にあらかじめ調整した（エージングした）ものである。ガソリン蒸気の添加の割合は４０ｇ／ｈｒであり、炭化水素組成は５０ｖｏｌ％であり、２リットルのガソリンを約３６℃まで加熱し、泡立てる空気を２００ｍＬ／分で通すことによって生成されたものである。ＦＩＤ（火炎電離検出器）によって５０００ｐｐｍのブレークスルーが検出されるまで、整除できる２リットルの燃料が、２時間毎に新規のガソリンと自動的に置換された。未使用のキャニスタに対して、最低２５回のエージングサイクルを用いた。エージングサイクルに続いて、ブタン吸着／空気パージのステップを１回行なった。このステップは、１気圧の空気中に５０ｖｏｌ％の濃度のブタンを４０ｇ／時間で５０００ｐｐｍのブレークスルーまで添加し、１時間にわたって染み込ませ、次いで、乾燥空気で２１分間パージしたものであり、合計のパージ容積は、その２１分間にわたって適切な一定の空気パージ流量を選択することによって達成された。次いで、キャニスタを、ポートを密閉して２０℃で２４時間浸漬させた。

次に、この実施例のタンク口を、ＣＡＲＢフェーズＩＩ燃料（７ＲＶＰ、０％のエタノール）で（燃料タンクの定格容積に基づいて）４０ｖｏｌ％に満たされた燃料タンクに取り付けることにより、ＤＢＬの排出物が生成された。満たされた燃料タンクは、取り付ける前に、通気した状態で１８．３℃で２４時間にわたって安定化しておいた。次いで、タンクおよびこの実施例を、ＣＡＲＢの２日間の温度プロファイルによる温度サイクルにかけ、毎日、１１時間かけて温度を１８．３℃から４０．６℃まで上昇させ、次いで１３時間かけて１８．３℃まで戻した。加熱ステージ中に、５．５時間および１１時間において、実施例の通気部から、排出試料を、カイナーバッグ（Ｋｙｎａｒ ｂａｇ）に収集した。カイナーバッグを、圧力に基づいて既知の合計の容積まで窒素で満たし、次いでＦＩＤの中へ排気して炭化水素濃度を求めた。ＦＩＤは５０００ｐｐｍのブタン基準で較正した。カイナーバッグの容積、排出濃度、および理想気体の想定から、排出物の質量を（ブタンとして）計算した。毎日、５．５時間と１１時間において、排出物の質量を付加した。ＣＡＲＢのプロトコルの次に、最大の合計排出を得た日を「２日間の排出」として報告した。すべての場合において、最大の排出は２日目に得られた。このプロシージャは、全般的に、Ｒ．Ｓ．Ｗｉｌｌｉａｍｓ及びＣ．Ｒ．Ｃｌｏｎｔｚ、「Ｉｍｐａｃｔ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｃａｎｉｓｔｅｒ Ｂｌｅｅｄ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ」、ＳＡＥ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐａｐｅｒ ２００１−０１−０７３３、およびＣＡＲＢのＬＥＶ ＩＩＩ ＢＥＴＰプロシージャ（ｓｅｃｔｉｏｎ Ｄ．１２ ｉｎ Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ Ｅｖａｐｏｒａｔｉｖｅ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ Ｓｔａｎｄａｒｄｓ ａｎｄ Ｔｅｓｔ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ ｆｏｒ ２００１ ａｎｄ Ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ Ｍｏｄｅｌ Ｍｏｔｏｒ Ｖｅｈｉｃｌｅｓ、２０１２年３月２２日）に説明されている。

実施例１〜４、実施例１３および実施例７〜８については、６８Ｌの燃料タンクおよび２．１リットルのメインキャニスタ（ＴＡＢＬＥ １（表１）、メインキャニスタのタイプ＃１）を、１．８リットルのＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ １５００活性炭吸着体で満たされた燃料源側容積（すなわち最初の吸着容積）と、０．３リットルのＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ ＬＢＥ活性炭吸着体で満たされた通気側容積とを有するメインキャニスタとして使用した。これらの容積を、１５００ｍＬの燃料源側チャンバと、６００ｍＬの通気側チャンバがあり、燃料源側チャンバの断面積（ＣＳＡ）が通気側チャンバのＣＳＡの２．５倍であるように構成した。ＢＡＸ １５００活性炭が、燃料源チャンバ（図２〜図７の容積２０１に容積２０２を加えたものに似ている）を満たし、通気側チャンバ（図２〜図７の容積２０３に似ている）の直ぐ下流の容積３００ｍＬを満たした。３００ｍＬのＢＡＸ ＬＢＥ活性炭が、通気側チャンバ（図７の容積２０４に似ている）の残りの容積を満たした。ＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ １５００活性炭およびＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ ＬＢＥ活性炭は、ＭｅａｄＷｅｓｔｖａｃｏ社から市販されている木材ベースの活性炭製品であり、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で、それぞれ８０グラムのｎ−ブタン／Ｌおよび２４グラムのｎ−ブタン／Ｌの増分吸着容量（ＴＡＢＬＥ １（表１）の「呼び増分容量」）を有する。ブタン添加後の空気パージステップの間、実施例１〜４、実施例１３および実施例７〜８の各キャニスタシステムを、１５７．５リットルのパージ用空気を用いて７．５ｌｐｍのパージ率でパージした。パージ容積をキャニスタシステムの呼び容積の合計で割った総容積比の点では、適用されたパージは６６．０〜７５．０の総容積（ＢＶ）であった。

実施例５〜６、および実施例９〜１２については、４５Ｌの燃料タンクおよび１．５リットルのメインキャニスタ（ＴＡＢＬＥ １（表１）、メインキャニスタのタイプ＃２）を、１．２リットルのＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ １１００活性炭吸着体で満たされた燃料源側容積（すなわち最初の吸着容積）と、０．３リットルのＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ ＬＢＥ活性炭吸着体で満たされた通気側容積とを有するメインキャニスタとして使用した。これらの容積は、１０００ｍＬの燃料源側チャンバと、５００ｍＬの通気側チャンバがあり、燃料源側チャンバの断面積（ＣＳＡ）が通気側チャンバのＣＳＡの２倍であるように構成した。ＢＡＸ １１００活性炭が、燃料源チャンバ（図２〜図７の容積２０１に容積２０２を加えたものに似ている）を満たし、通気側チャンバ（図２〜図７の容積２０３に似ている）の直ぐ下流の容積２００ｍＬを満たした。３００ｍＬのＢＡＸ ＬＢＥ活性炭が、通気側チャンバ（図７の容積２０４に似ている）の残りの容積を満たした。ＮＵＣＨＡＲ（登録商標）ＢＡＸ １１００活性炭は、ＭｅａｄＷｅｓｔｖａｃｏ社から市販されている木材ベースの活性炭製品であり、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で５２グラムのｎ−ブタン／Ｌの増分吸着容量を有する。ブタン添加後の空気パージステップの間、各キャニスタシステムの実施例を、１００リットルまたは１５０リットルのいずれかのパージ用空気を用いて、それぞれ４．７６ｌｐｍまたは７．１４ｌｐｍのパージ率でパージした。パージ容積をキャニスタシステムの呼び容積の合計で割った総容積比の点では、適用されたパージは５５．９〜９１．２のＢＶであった。

実施例１〜１３のそれぞれが、ゼロ、１つ、または２つのさらなる通気側吸着容積を連続して含むものであった。メインキャニスタから蒸気流経路に沿って下流の第１の補助キャニスタは、（存在する場合）「吸着体１」として示され、吸着体１から蒸気流経路に沿って下流に連続した第２の補助キャニスタは、（存在する場合）「吸着体２」として示された。追加の通気側吸着体（図４の補助キャニスタ３００に似ている）の１つのタイプは「３５×１５０」と記述され、これは直径３５ｍｍ×長さ１５０ｍｍの円筒状の炭素ハニカムであって、１平方インチ当り２００個のセル（ｃｐｓｉ）を有するものであった。「３５×１５０」の吸着体に関する有効容積の計算法は、図９に示されるものと同一の境界であり、すなわち、有効容積は、ハニカムの蒸気注入面および蒸気放出面によって境界づけられ、その呼び容積に等しい。第２のタイプの追加の通気側吸着体（図７の補助キャニスタ３００に似ている）は、「３−３５×５０」と記述され、これは、３つの直径３５ｍｍ×長さ５０ｍｍの、直径３５ｍｍ×厚さ７ｍｍの発泡体スペーサを２つ含む２００ｃｐｓｉの円筒状の炭素ハニカムであった。各発泡体スペーサは、それぞれの連続した長さ５０ｍｍのハニカムの間に、図７の間隙３０４および３０５に類似の７ｍＬの空隙を生成した。有効容積の計算法は、図１７に示されたものと同一の境界であり、すなわち、有効容積は、３つのハニカムのうち第１のものの蒸気注入面および３つのハニカムのうち第３のものの蒸気放出面によって境界づけられ、３つのハニカムの呼び容積に厚さ７ｍｍのスペーサの容積を加えたものと等しい。２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度でｎ−ブタン／Ｌの呼び増分吸着容量は、「呼び増分容量」として示された。有効容積に基づくとき、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度でｎ−ブタン／Ｌの増分吸着容量は、「有効増分容量」として示された。２日間のＤＢＬ排出物は、「２日間のＤＢＬ排出物」としてｍｇの単位で報告された。報告された結果は、調査結果を確認するために、大抵の場合はＢＥＴＰの何回かの反復の平均であった。

実施例１〜４、実施例１３および実施例７〜８の蒸発ガス制御キャニスタシステムのそれぞれが、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で８０ｇのｎ−ブタン／Ｌ（すなわち３５ｇ／Ｌを上回る）の呼び増分吸着容量を有するＢＡＸ １５００活性炭吸着体の最初の吸着容積と、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度（３５ｇ／Ｌ未満）で２４ｇ／Ｌ（３５ｇ／Ｌ未満）の呼び増分吸着容量を有するＢＡＸ ＬＢＥ活性炭吸着体の後続の吸着容積とを含んでいた。これはＴＡＢＬＥ １（表１）のメインキャニスタのタイプ＃１である。

実施例１は、米国特許ＲＥ３８，８４４号で開示された蒸発ガス制御キャニスタシステムであった。ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、実施例１の蒸発ガス制御キャニスタシステムは、ブタン添加の後、パージ用空気の７５の総容積（ＢＶ）（すなわち１５７．５リットル）の低パージ条件下で２１５ｍｇの排出物という２日間のＤＢＬをもたらした。この２日間のＤＢＬ排出物は、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で規制の許容限度２０ｍｇよりも１桁以上多いものであった。したがって、米国特許ＲＥ３８，８４４号で開示された蒸発ガス制御キャニスタシステムでは、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で２０ｍｇの規制の許容限度を達成することができなかった。

実施例２については、実施例１に対して、追加の通気側吸着容積（吸着体１）を、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で１６ｇ／Ｌ（３５ｇ／Ｌ未満）の有効な増分吸着容量、４．２ｇ／ｄＬの有効ＢＷＣ、および６．１ｇのｇ−合計ＢＷＣを有する活性炭ハニカム（「３５×１５０」）の形態で付加したものである。ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、１５７．５リットルという（ブタン添加後に適用した）低パージレベルを用いた実施例２の２日間のＤＢＬ排出物は７４ｍｇであり、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、依然として規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。したがって、ブタン添加の後に適用した１５７．５リットルのパージレベルでは、米国特許ＲＥ３８，８４４号の蒸発ガス制御キャニスタシステムは、追加の通気側吸着容積（吸着体１）と組み合わせて使用したときさえ、依然としてＢＥＴＰの下で規制の許容限度２０ｍｇを満足することができなかった。

実施例３については、吸着体１（「３５×１５０」）と同じタイプで同じ特性の活性炭ハニカムの形態の第２の追加の通気側吸着容積（吸着体２）を、実施例２のキャニスタシステムに付加したものである。意外にも、ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、実施例３の追加の通気側吸着容積からの２日間のＤＢＬ排出物の低減は、７０ｍｇへと、ほんのわずかであり、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、依然として規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。

実施例４は、活性炭ハニカムのそれぞれが、狭いスペーサで３つの５０ｍｍ長の部分に分割されているという点で実施例３の変形形態であった。実施例４については、スペーサによって、吸着体１および２の有効増分容量が１４．６ｇ／Ｌに低減し、有効ＢＷＣが３．９ｇ／ｄＬに低減したが、定義によって、ｇ−合計ＢＷＣは６．１ｇで同一に保たれた。ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、実施例４の２日間のＤＢＬ排出物は５２ｍｇと高いままであり、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、依然として規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。

実施例１３では、吸着体２は、狭いスペーサで２つの５０ｍｍ長の部分に分割されたハニカムであった。有効増分容量は６．１ｇ／Ｌであり、有効ＢＷＣは１．６ｇ／ｄＬであった。定義により、ｇ−合計ＢＷＣは１．６ｇであった。ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、実施例１３の２日間のＤＢＬ排出物は３５ｍｇと高いままであり、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、依然として規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。

実施例７については、吸着体２は、９．８ｇ／Ｌの有効増分容量、２．６ｇ／ｄＬの有効ＢＷＣ、および４．０ｇのｇ−合計ＢＷＣを有するものであった。実施例８については、吸着体２は、１０．７ｇ／Ｌの有効増分容量、２．８ｇ／ｄＬの有効ＢＷＣ、および４．４ｇのｇ−合計ＢＷＣを有するものであった。ＴＡＢＬＥ ２（表２）に示されるように、実施例７および８のキャニスタシステムは、１５７．５リットルのパージを用いて、それぞれ１０．３ｇ／ｄＬおよび１３ｇ／ｄＬの２日間のＤＢＬ排出物をもたらした。したがって、実施例７および８のキャニスタシステムの２日間のＤＢＬ排出物は、１５７．５リットル（６６．０のＢＶ）の低パージ条件に対して、２０ｍｇ未満というＢＥＴＰ要件よりも十分に少ないものであった。

実施例５、実施例６および実施例９〜１２の蒸発ガス制御キャニスタシステムは、ＴＡＢＬＥ １（表１）のメインキャニスタのタイプ＃２に基づくものであった。

実施例１２は、米国特許ＲＥ３８，８４４号で開示されたものに類似の蒸発ガス制御キャニスタシステムであった。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、実施例１２の蒸発ガス制御キャニスタシステムは、通気側にさらなる吸着容積は含んでいなかった。実施例１２は、ブタン添加（すなわち１５０リットル）の後、パージ用空気の１００の総容積（ＢＶ）の低パージ条件下で１７５ｍｇの排出物という２日間のＤＢＬをもたらし、これは、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、規制の許容限度２０ｍｇよりも約９倍多いものであった。これによって、米国特許ＲＥ３８，８４４号で開示されたものに類似の蒸発ガス制御キャニスタシステムは、低パージが用いられたとき、ＢＥＴＰの下で２日間のＤＢＬ排出物要件（すなわち２０ｍｇ未満）を達成することができないことが確認された。

実施例５では、ブタン添加の後、１５０リットルの小さいパージ容積、すなわち、吸着体１として「３５×１５０」の活性炭ハニカムの追加の通気側吸着容積を含むキャニスタシステムの１．５Ｌの呼び容積に対する９１．２のＢＶを適用した。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、２日間のＤＢＬ排出物は５７ｍｇと多く、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。

実施例６については、適用するパージを、１００リットル、すなわち実施例４と同一のさらなる通気側吸着容積を含んでいるタイプ＃２のメインキャニスタに対する５５．９のＢＶに低減した。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、２日間のＤＢＬ排出物は８０ｍｇと多く、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で、規制の許容限度２０ｍｇを超えるものであった。

実施例９、１０および１１のキャニスタシステムは、それぞれが、タイプ＃２のメインキャニスタの一部分としての、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で５２ｇのｎ−ブタン／Ｌ（すなわち３５ｇ／Ｌを上回る）の増分吸着容量を有するＮＵＣＨＡＲＲ（登録商標）ＢＡＸ １１００活性炭吸着体の最初の吸着容積と、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５ｇ／Ｌ未満のブタン吸着容量の有効な増分吸着容量および２ｇと６ｇの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積（ＴＡＢＬＥ ３（表３）の「吸着体２」）とを含むものであった。

実施例９の吸着体２は、１１．７ｇ／Ｌの有効な増分容量、３．１ｇ／ｄＬ（３ｇ／ｄＬよりも大きい）の有効ＢＷＣ、および４．８ｇのｇ−合計ＢＷＣを有するものであった。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、実施例９に関する２日間のＤＢＬ排出物は、１００リットル（すなわち５５．９のＢＶ）の低パージの下で５１ｍｇであり、２０ｍｇ未満というＢＥＴＰ要件を優に超えるものであった。

それと対照的に、実施例１０の吸着体２は、９．８ｇ／Ｌの有効な増分容量、２．６ｇ／ｄＬ（３ｇ／ｄＬ未満）の有効ＢＷＣ、および４．０ｇのｇ−合計ＢＷＣを有するものであった。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、２日間のＤＢＬ排出物は、５５．９のＢＶに等しい１００リットルの低パージの下で１３．０ｍｇであり、２０ｍｇ未満というＢＥＴＰ要件の範囲内であった。

同様に、実施例１１内の吸着体２は、５．９ｇ／Ｌの有効増分容量、１．６ｇ／ｄＬ（３ｇ／ｄＬ未満）の有効ＢＷＣ、および２．４ｇのｇ−合計ＢＷＣを有するものであった。ＴＡＢＬＥ ３（表３）に示されるように、２日間のＤＢＬ排出物は、８３．９のＢＶに等しい１５０リットルの低パージ下で７．３ｍｇであり、２０ｍｇ未満というＢＥＴＰ要件の範囲内であった。

ＴＡＢＬＥ ４（表４）およびＴＡＢＬＥ ５（表５）は、実施例１〜１３のキャニスタシステムの条件およびそれらの２日間のＤＢＬ排出物の測定を要約したものである。実施例７、８、１０および１１のキャニスタシステムがもたらした２日間のＤＢＬ排出物は、カリフォルニア州のブリードエミッション試験方法（ＢＥＴＰ）の下で必要とされる２０ｍｇ未満であった。ＢＥＴＰの、低パージ下で２０ｍｇ未満（ｎｏｔ ｔｏ ｅｘｃｅｅｄ ２０ｍｇ）という要件は、通気側容積によって吸着特性のウィンドウを満足することによって満たされ、同ウィンドウは、３ｇ／ｄＬ未満の有効ＢＷＣおよび２ｇと６ｇの間のｇ−合計ＢＷＣであった。したがって、低パージ条件下でＢＥＴＰ排気規制を達成するための手段は、キャニスタシステムの蒸気流経路にわたって作業能力または増分容量を低減し、特に通気側吸着容積を所定レベルに低減するばかりでなく、その上に、その通気側容積において、排出を抑制するための十分なグラム作業能力を得るものであった。

本開示は様々な修正形態および代替形態の余地があるものであるが、特定の実施形態が図面において例として示され、本明細書で詳細に説明されてきた。しかしながら、本開示は、開示された特定の形態に限定されるようには意図されていない。むしろ、本開示は、以下の添付の特許請求の範囲およびそれらの法的等価物によって定義されるような、本開示の範囲に入る修正形態、等価物、および代替物をすべて対象として含むことになる。

１００ キャニスタシステム
１０１ メインキャニスタ
１０２ 支持スクリーン
１０３ 分割壁
１０４ 燃料蒸気入口
１０５ 通気ポート
１０６ パージ出口
１０７ コンジット
１０９ ハニカム吸着体
１１０ 発泡吸着体
１１１ 積層型波形シートの吸着体モノリス
１１２ 波形のしわ
１１３ 波形のシート
１１４ 波形のシート
１１５ 平行な吸着シートの吸着容積
１１６ 吸着スリーブ
１２０ キャニスタシステム
１２１ キャニスタシステム
１２２
２０１ 最初の吸着容積
２０２ 後続の吸着容積
２０３ 後続の吸着容積
２０４ 後続の吸着容積
２０５ 空の容積
３００ 補助キャニスタ
３０１ 後続の吸着容積
３０２ 後続の吸着容積
３０３ 後続の吸着容積
３０４ 空の容積
３０５ 空の容積
８００ 装置
８０１ 試料パン
８０２ ばね
８０３ 試料管
８０４ 低真空ポンプ
８０５ 拡散ポンプ
８０６ 拡散ポンプ
８０７ 金属／Ｏリングの真空弁
８０８ 金属／Ｏリングの真空弁
８０９ 金属／Ｏリングの真空弁
８１０ ブタンシリンダ
８１１ 圧力読取りユニット
８１２ コンジット

Claims (27)

1. １つまたは複数のキャニスタを含む蒸発ガス制御キャニスタシステムであって、
   ２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、
   ２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とを備え、
   前記最初の吸着容積および前記少なくとも１つの後続の吸着容積が単一のキャニスタ内に配置されており、あるいは、前記最初の吸着容積と前記少なくとも１つの後続の吸着容積が、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されており、
   前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である蒸発ガス制御キャニスタシステム。
2. 単一の後続の吸着容積を備える請求項１に記載のキャニスタシステム。
3. 複数の後続の吸着容積を備える請求項１に記載のキャニスタシステム。
4. 前記最初の吸着容積、前記少なくとも１つの後続の吸着容積またはその両方が、活性炭、炭素チャコール、ゼオライト、粘土、多孔質ポリマー、多孔質アルミナ、多孔質シリカ、モレキュラーシーブ、カオリン、チタニア、セリアおよびそれらの組合せから成る群から選択された吸着体を含む請求項１に記載のキャニスタシステム。
5. 前記活性炭が、木材、木材粉塵、木粉、コットンリンタ、ピート、石炭、ココナッツ、リグナイト、炭水化物、石油ピッチ、石油コークス、コールタールピッチ、果実の種、果実の核、堅果の殻、堅果の種、おがくず、シュロ、植物、合成ポリマー、天然ポリマー、リグノセルロース材料、およびそれらの組合せから成る群から選択された要素を含んでいる材料から導出されたものである請求項４に記載のキャニスタシステム。
6. 前記最初の吸着容積内の吸着体、前記少なくとも１つの後続の吸着容積、またはその両方の形態が、粒状、ペレット、球状、ハニカム、モノリス、ペレット化された円筒状、均一の形状の粒子媒体、不均一な形状の粒子媒体、押出材の構造化された媒体、巻かれた形態の構造化された媒体、折り畳まれた形態の構造化された媒体、ひだのある形態の構造化された媒体、波形の形態の構造化された媒体、注入された形態の構造化された媒体、結合された形態の構造化された媒体、非織物、織物、シート、紙、発泡体、中空円筒、星形、ねじった渦巻き曲線、アスタリスク、構成されたリボン、およびそれらの組合せから成る群から選択された要素を含む請求項１に記載のキャニスタシステム。
7. 前記少なくとも１つの後続の吸着容積が容積測定の希釈剤を含む請求項１に記載のキャニスタシステム。
8. 前記容積測定の希釈剤が、不活性のスペーサ粒子、閉じ込められた空隙、発泡体、繊維、スクリーン、およびそれらの組合せから成る群から選択された要素を含む請求項７に記載のキャニスタシステム。
9. 前記容積測定の希釈剤が、星形、中空チューブ、アスタリスク、螺旋、シリンダ、構成されたリボン、ハニカム、モノリスおよびそれらの組合せから成る群から選択された空隙率の高い形状に形成された吸着体材料を含む請求項７に記載のキャニスタシステム。
10. 前記少なくとも１つの後続の吸着容積が、２グラムを上回る合計の容積のブタン作業能力を有する請求項１に記載のキャニスタシステム。
11. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、１５７．５リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１に記載のキャニスタシステム。
12. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約１００リットル以下の総容積のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１に記載のキャニスタシステム。
13. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約７５リットル以下の総容積のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１に記載のキャニスタシステム。
14. 燃料を貯蔵するための燃料タンクと、
    吸気システムを有し、前記燃料を消費するように適合されたエンジンと、
    前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である蒸発ガス制御キャニスタシステムであって、
    ２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、
    ２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とを備えるキャニスタシステムと、
    前記蒸発ガス制御キャニスタシステムを前記燃料タンクに接続する燃料蒸気入口コンジットと、
    前記蒸発ガス制御キャニスタシステムを前記エンジンの前記吸気システムに接続する燃料蒸気パージコンジットと、
    前記蒸発ガス制御キャニスタシステムを通気し、前記蒸発ガス制御キャニスタシステムにパージ用空気を吸入するための通気コンジットとを備える蒸発ガス制御システムであって、
    前記少なくとも１つの後続の吸着容積および前記通気コンジットに向かう、前記燃料蒸気入口コンジットから前記最初の吸着容積への燃料蒸気流路と、前記最初の吸着容積および前記燃料蒸気パージ出口に向かう、前記通気コンジットから前記少なくとも１つの後続の吸着容積への空気流路とによって定義される蒸発ガス制御システム。
15. 前記キャニスタシステムが１つまたは複数のキャニスタを備える請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
16. 前記キャニスタシステムの前記最初の吸着容積および前記少なくとも１つの後続の吸着容積が、単一のキャニスタ内に配置されている請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
17. 前記キャニスタシステムの前記最初の吸着容積と前記少なくとも１つの後続の吸着容積が、燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
18. 加熱ユニットをさらに備える請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
19. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、１５７．５リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
20. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、１００ＢＶ以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
21. 前記キャニスタシステムが、前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、７５ＢＶ以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項１４に記載の蒸発ガス制御システム。
22. 蒸発ガス制御システムの燃料蒸気排出物を低減する方法であって、前記燃料蒸気を、２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラムのｎ−ブタン／Ｌより大きい有効な増分吸着容量を有する最初の吸着容積と、
    ２５℃において５ｖｏｌ％と５０ｖｏｌ％の間のｎ−ブタンの蒸気濃度で３５グラム未満のｎ−ブタン／Ｌの有効な増分吸着容量、３ｇ／ｄＬ未満の有効ブタン作業能力（ＢＷＣ）、および２グラムと６グラムの間のｇ−合計ＢＷＣを有する少なくとも１つの後続の吸着容積とに接触させるステップを含み、
    前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約２１０リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である方法。
23. 前記最初の吸着容積および前記少なくとも１つの後続の吸着容積が単一のキャニスタ内に配置されている請求項２２に記載の方法。
24. 前記最初の吸着容積と前記少なくとも１つの後続の吸着容積が、前記燃料蒸気による逐次の接触を可能にするように接続された個別のキャニスタの中に配置されている請求項２２に記載の方法。
25. 前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、約１５７．５リットル以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項２２に記載の方法。
26. 前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、１００ＢＶ以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項２２に記載の方法。
27. 前記４０ｇ／ｈｒのブタン添加ステップの後、７５ＢＶ以下のパージを与えて、２日間の昼間呼吸損失（ＤＢＬ）の排出物が２０ｍｇ以下である請求項２２に記載の方法。

Images