JP2006118849A - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Abstract

【課題】 複数の蒸発器を備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、簡素な構成で蒸発器の除
霜機能を達成できるようにする。
【解決手段】 エジェクタ１４から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器１５と、放熱器
１３とエジェクタ１４との間で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れをエジェクタ１４の気
相冷媒吸引口１４ｃに導く分岐通路１７と、分岐通路１７に配置された絞り機構１８と、
絞り機構１８よりも冷媒流れ下流側に配置された第２蒸発器１９とを備え、絞り機構１８
は、第２蒸発器１９の除霜時に分岐通路１７を全開する全開機能付きの構成である。
【選択図】 図１

Description

本発明は、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルの除霜運転に関するものであり、例えば、車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用して有効である。

従来、エジェクタ式冷凍サイクルの除霜運転は既に特許文献１にて提案されている。この特許文献では、エジェクタ下流側に気液分離器を配置し、この気液分離器の液相冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口側との間に蒸発器を設けるサイクル構成において、圧縮機吐出側流路を蒸発器の上流側流路に直接結合するバイパス通路を設け、このバイパス通路にはシャット機構を設けている。

そして、蒸発器の上流側流路とバイパス通路との結合部と、気液分離器の液相冷媒出口との間に、バイパス通路からの高温冷媒が気液分離器の液相冷媒出口側へ向かうことを防止する機構（具体的には、絞り、逆止弁）を設けている。

蒸発器の除霜を行う時は、バイパス通路のシャット機構を開状態にして、圧縮機吐出側の高温冷媒（ホットガス）をバイパス通路から蒸発器内に導入する。これにより、蒸発器の除霜を行うようにしている。このとき、高温冷媒が気液分離器の液相冷媒出口側へ向かうことを上記機構により防止できるので、バイパス通路からの高温冷媒の全量を用いて蒸発器の除霜を行うことができる。
特開２００３−８３６２２号公報

ところで、上記特許文献１は気液分離器の液相冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口側との間のみに蒸発器を設けるサイクル構成であるので、複数の蒸発器を備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおける除霜手段は何ら提案されていない。

そこで、本発明は、複数の蒸発器を備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおける除霜手段を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
前記第１分岐通路（１７）に配置され、冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８）と、
前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８）よりも下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１９）とを備え、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
前記第１絞り手段（１８）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記第１分岐通路（１７）を全開する全開機能付きの構成になっていることを特徴とする。

これによると、冷媒蒸発圧力の高い第１蒸発器（１５）で高温域の冷却能力を発揮できるとともに、冷媒蒸発圧力の低い第２蒸発器（１９）で低温域の冷却能力を発揮できる。

そして、第２蒸発器（１９）の除霜時には、第１絞り手段（１８）を第１分岐通路（１７）の全開位置に操作することにより、放熱器（１３）出口の高温高圧冷媒をそのまま第１分岐通路（１７）を通して第２蒸発器（１９）に導入できる。

これにより、第２蒸発器（１９）の除霜を良好に行うことができる。しかも、通常時は冷媒の減圧作用を行う第１絞り手段（１８）を、除霜時には全開状態にするだけで、特別の部品の追加なしで、極めて簡単な構成で第２蒸発器（１９）の除霜を行うことができる。

また、放熱器（１３）下流側の冷媒を絞り手段（１８）を介して第２蒸発器（１９）に流入させるから、通常運転時における第２蒸発器（１９）の冷媒流量を絞り手段（１８）で熱負荷に応じた値に容易に調節できる。

なお、「第１分岐通路（１７）を全開する全開機能」とは、完全に全開する場合の他に、第１分岐通路（１７）の面積を若干量絞りながら開放する場合も含む。つまり、製造上の理由等から第１絞り手段（１８）を第１分岐通路（１７）の面積を若干量絞りながら開放する構成にせざるを得ない場合がある。これらも、請求項１の「第１分岐通路（１７）を全開する全開機能」の概念に含まれるものとする。

請求項２に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
前記第１分岐通路（１７）に配置され、冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８０）と、
前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒を直接前記第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、
前記バイパス通路（２３）に設けられたシャット機構（２４）とを備え、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
前記シャット機構（２４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（２３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とする。

請求項２に記載の発明は、請求項１に対して第２蒸発器（１９）の除霜手段を変更している。すなわち、請求項２に記載の発明においては、第２蒸発器（１９）の除霜時に、圧縮機（１２）吐出側の高温高圧冷媒をバイパス通路（２３）を通して第２蒸発器（１９）に直接導入して、第２蒸発器（１９）の除霜を行うことができる。

しかも、第１絞り手段（１８０）は全開機能を設定する必要がないから、通常の固定絞りまたは可変絞りをそのまま第１絞り手段（１８０）として使用できる。なお、請求項２による他の作用効果は請求項１と同じである。

請求項３に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
前記第１分岐通路（１７）に配置され、前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８０）と、
前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
前記第１絞り手段（１８０）をバイパスするバイパス通路（３３）と、
前記バイパス通路（３３）に設けられたシャット機構（３４）とを備え、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
前記シャット機構（３４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（３３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とする。

請求項３に記載の発明は、請求項１、２に対して第２蒸発器（１９）の除霜手段を変更している。すなわち、請求項３に記載の発明においては、第２蒸発器（１９）の除霜時に、第１絞り手段（１８０）のバイパス通路（３３）をシャット機構（３４）にて開放することにより、放熱器（１３）出口の高温高圧冷媒をそのままバイパス通路（３３）を通して第２蒸発器（１９）に導入できる。

これにより、第２蒸発器（１９）の除霜を良好に行うことができる。しかも、第１絞り手段（１８０）は全開機能を設定する必要がないから、通常の固定絞りまたは可変絞りをそのまま第１絞り手段（１８０）として使用できる。

請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記第１蒸発器（１５）と同じ温度帯で冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第３蒸発器（２７）を備えていることを特徴とする。

これにより、複数の蒸発器（１５、２７）を用いて同一温度帯での冷却性能を発揮できる。

請求項５に記載の発明では、請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記第１分岐通路（１７）のうち、前記第１絞り手段（１８、１８０）の上流部位から冷媒流れを分岐し、この冷媒流れを前記第１蒸発器（１５）の冷媒流出側と前記圧縮機（１２）の吸入側との間に合流させる第２分岐通路（２５）と、
前記第２分岐通路（２５）に配置され、冷媒を減圧する第２絞り手段（２６）とを備え、
前記第２分岐通路（２５）において、前記第２絞り手段（２６）よりも下流側に前記第３蒸発器（２７）を配置したことを特徴とする。

このように、第３蒸発器（２７）は具体的には第２分岐通路（２５）を形成して第２分岐通路（２５）中に配置すればよい。

請求項６に記載の発明のように、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記第１蒸発器（１５）は前記エジェクタ（１４）の冷媒流出側に接続すればよい。

請求項７に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記放熱器（１３）の冷媒流出側と前記第１蒸発器（１５）の冷媒流入側との間に第３絞り手段（３０）を設け、前記エジェクタ（１４）を前記第３絞り手段（３０）と並列に設けることを特徴とする。

これによると、第１蒸発器（１５）のための専用の第３絞り手段（３０）を設けているから、エジェクタ（１４）に第１蒸発器（１５）の冷媒流量調節機能を分担させる必要がなくなる。このため、エジェクタ（１４）は第１、第２蒸発器（１５、１９）に圧力差を付けるためのポンプ機能に特化できる。

これにより、第１、第２蒸発器１５、１９間に所定の圧力差をつけるように、エジェクタ１４の形状を最適に設計することが可能となる。この結果、サイクル運転条件（圧縮機回転数、外気温度、冷却対象空間温度等）の広範囲の変動に対しても、エジェクタ式冷凍サイクルの高効率運転が可能となる。

請求項８に記載の発明のように、請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記エジェクタ（１４）の上流部をシャットするシャット機構（３１）を備えれば、第２蒸発器（１９）の除霜時に放熱器（１３）の冷媒流出側からエジェクタ（１４）に流入する高圧冷媒流れを遮断して、第２蒸発器（１９）に流入する高圧冷媒量を増大して除霜性能を向上できる。

請求項９に記載の発明のように、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記放熱器（１３）の上流部をシャットするシャット機構（３２）を備えるようにすれば、第２蒸発器（１９）の除霜時に圧縮機（１２）吐出側から第２蒸発器（１９）に流入する高圧冷媒量を増大して除霜性能を向上できる。

請求項１０に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器（１５）と、
前記第１蒸発器（１５）から流出した冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜めるとともに、気相冷媒を前記圧縮機（１２）の吸入側に導出する気液分離器（３５）と、
前記気液分離器（３５）の液相冷媒の出口部を前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続する分岐通路（３６）と、
前記分岐通路（３６）に配置され、前記気液分離器（３５）から流出した前記液相冷媒を減圧膨張させる絞り手段（１８０）と、
前記分岐通路（３６）において、前記絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒を直接前記第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、
前記バイパス通路（２３）に設けられたシャット機構（２４）とを備え、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
前記シャット機構（２４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（２３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とする。

請求項１０は後述の図１４に示す第１３実施形態に対応するものであって、気液分離器（３５）の液相冷媒の出口部を冷媒吸引口（１４ｃ）に接続する分岐通路（３６）を具備し、この分岐通路（３６）に絞り手段（１８０）および第２蒸発器（１９）を設けている点が請求項１〜９と相違している。

このようなサイクル構成において、第１蒸発器（１５）よりも低温にて冷媒が蒸発する第２蒸発器（１９）の除霜時は、圧縮機（１２）吐出側の高圧冷媒を直接第２蒸発器（１９）に導入することで、第２蒸発器（１９）の除霜を良好に行うことができる。

請求項１１に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
前記第１蒸発器（１５）の冷媒流出側に配置される第１絞り機構（３８）と、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる第２絞り機構（１８）と、
前記第１絞り機構（３８）および前記第２絞り機構（１８）の開度を制御して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温冷媒を前記第２蒸発器（１９）および前記第１蒸発器（１５）の両方に導入して、前記両蒸発器（１５、１９）の除霜を行う除霜運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備えることを特徴としている。

これによると、後述の図１９に例示するように除霜運転モード時に、圧縮機（１２）吐出側の高圧高温冷媒をそのまま第１、第２蒸発器（１５、１９）に導入して両蒸発器（１５、１９）の除霜を行うことができる。従って、圧縮機（１２）の作動による両蒸発器（１５、１９）の定常的な除霜機能を良好に発揮できる。

請求項１２に記載の発明のように、請求項１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、除霜運転モード時に、第１絞り機構（３８）を具体的には所定絞り開度の状態とし、第２絞り機構（１８）を具体的には全開状態とすればよい。

これにより、後述の図１９に例示する除霜運転モード時のサイクル挙動を実現して定常的な除霜機能を発揮できる。

請求項１３に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる第１絞り機構（１８）と、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒流出側に設けられる第２絞り機構（３９）と、
前記第１絞り機構（１８）および前記第２絞り機構（３９）の開度を制御して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記第２蒸発器（１９）の除霜を行うと同時に前記第１蒸発器（１５）が冷却機能を発揮する除霜・冷却運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備え、
前記除霜・冷却運転モード時には、前記圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温冷媒を前記第２蒸発器（１９）に導入して前記第２蒸発器（１９）の除霜を行うとともに、前記第２蒸発器（１９）を通過した高圧冷媒を前記第２絞り機構（３９）により減圧し、この減圧後の低圧冷媒を前記第１蒸発器（１５）に導入することにより、前記第１蒸発器（１５）が冷却機能を発揮することを特徴としている。

これによると、後述の図２２に例示するように除霜・冷却運転モード時に、圧縮機（１２）吐出側の高圧高温冷媒を第２蒸発器（１９）に導入して第２蒸発器（１９）の除霜を行うことができると同時に、第２蒸発器（１９）通過後の高圧冷媒を第２絞り機構（３９）により減圧し、この減圧後の低圧冷媒を第１蒸発器（１５）に導入して、第１蒸発器（１５）が冷却機能を発揮できる。従って、第２蒸発器（１９）の除霜機能と第１蒸発器（１５）の冷却機能とを定常的に同時に発揮できる。

請求項１４に記載の発明のように、請求項１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、除霜・冷却運転モード時に、第１絞り機構（１８）は具体的には全開状態とし、第２絞り機構（３９）は具体的には所定絞り開度の状態とすればよい。

これにより、後述の図２２に例示する除霜・冷却運転モード時のサイクル挙動を実現して除霜機能と冷却機能の同時運転を定常的に行うことができる。

請求項１５に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる絞り機構（１８１）と、
前記放熱器（１３）で冷媒が放熱する状態を設定して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記放熱器（１３）で冷媒が放熱しない状態を設定して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）の両方の除霜を行う除霜運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備え、
前記除霜運転モード時には、前記圧縮機（１２）の吐出側の冷媒が高圧高温状態のまま前記絞り機構（１８１）に流入して減圧され、前記絞り機構（１８１）通過後の低圧の高温気相冷媒を前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）の両方に導入することを特徴としている。

これによると、後述の図２６に例示するように除霜運転モード時に、絞り機構（１８１）により減圧した低圧の高温気相冷媒を第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１９）の両方に導入して、この両蒸発器（１５、１９）を同時に除霜できる。従って、圧縮機（１２）の作動による両蒸発器（１５、１９）の定常的な除霜機能を良好に発揮できる。

請求項１６に記載の発明のように、請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、絞り機構（１８１）の通常運転モード時の開度よりも除霜運転モード時の開度を大きくすれば、除霜運転モード時にも必要冷媒流量を確保できる。

すなわち、放熱器（１３）が凝縮器として作用する亜臨界サイクルでは、除霜運転モード時には、圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温の気相冷媒を絞り機構（１８１）により減圧することになり、気相冷媒の密度は液相冷媒の密度よりも小さいが、絞り機構（１８１）の開度を通常運転モード時よりも除霜運転モード時の方で大きくしているから、絞り機構（１８１）にて気相冷媒を減圧する除霜運転モード時でも必要冷媒流量を確保できる。

請求項１７に記載の発明では、請求項１１ないし１６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１３）に冷却空気を送風する送風手段（１３ａ）を設け、前記除霜運転モード時には、前記送風手段（１３ａ）を停止状態にすることを特徴とする。

このように放熱器（１３）の送風手段（１３ａ）を停止状態することにより、圧縮機（１２）吐出側の冷媒を高圧高温状態のまま放熱器（１３）を素通りして放熱器（１３）下流側に送り込むとができる。従って、放熱器（１３）をバイパスする冷媒通路等を必要とすることなく、簡単な冷媒通路構成にて蒸発器除霜機能を発揮できる。

請求項１８に記載の発明のように、請求項１５または１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１３）の冷媒通路をバイパスする放熱器バイパス通路（４０）と、
放熱器バイパス通路（４０）に設けられたバイパス用シャット機構（４１）とを備え、
除霜運転モード時にはバイパス用シャット機構（４１）を開状態にすることにより、圧縮機（１２）吐出側の高圧高温冷媒を放熱器バイパス通路（４０）を通して絞り機構（１８１）に導入するようにしてもよい。

これによると、放熱器（１３）の送風手段（１３ａ）を作動したまま、圧縮機（１２）吐出側の高圧高温冷媒を放熱器バイパス通路（４０）を通して絞り機構（１８１）に導入することができる。

請求項１９に記載の発明では、請求項１８に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１３）の冷媒出口部に放熱器用シャット機構（４２）をバイパス用シャット機構（４１）と並列に設けるとともに、前記放熱器（１３）に冷却空気を送風する送風手段（１３ａ）を設け、
前記除霜運転モード時には前記バイパス用シャット機構（４１）を開状態にするとともに、前記放熱器用シャット機構（４２）を閉状態にし、かつ、前記送風手段（１３ａ）を作動状態にすることを特徴とする。

これによると、除霜運転モード時に放熱器（１３）が圧縮機（１２）吐出側の高圧高温の気相冷媒を凝縮して溜める液溜め機能を発揮できる。そのため、第１蒸発器（１５）の冷媒流出側（圧縮機（１２）吸入側）に気液分離器（３５）を配置する場合には、気液分離器（３５）のタンク容量を減少できる。

請求項２０に記載の発明では、請求項１１ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記エジェクタ（１４）の上流側通路にエジェクタ用シャット機構（３１）を設け、前記除霜運転モード時および前記除霜・冷却運転モード時には前記エジェクタ用シャット機構（３１）により前記エジェクタ（１４）の上流側通路を閉状態にすることを特徴とする。

これにより、除霜運転モード時にはエジェクタ（１４）の上流側通路を閉状態にして、この上流側通路からエジェクタ（１４）への冷媒流入を阻止して、第２蒸発器（１９）側に流入する高温冷媒流量を増やすことができ、除霜能力を向上できる。

請求項２１に記載の発明のように、請求項１ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１蒸発器（１５）の冷媒流出側に、冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜め、気相冷媒を圧縮機（１２）の吸入側に流出する気液分離器（３５）を備えれば、除霜運転モード時および除霜・冷却運転モード時に圧縮機（１２）への液冷媒戻りを確実に防止できる。

なお、上記各手段および特許請求の範囲に記載の各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用した例を示しており、エジェクタ式冷凍サイクル１０には冷媒循環経路１１が備えられており、この冷媒循環経路１１には冷媒を吸入、圧縮する圧縮機１２が配置されてる。

本実施形態では、この圧縮機１２を図示しない車両走行用エンジンによりベルト等を介
して回転駆動するようになっている。そして、圧縮機１２として吐出容量の変化により冷
媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を使用している。ここで、吐出容量は１回転当
たりの冷媒吐出量に相当するもので、冷媒の吸入容積を変化させることにより吐出容量を
変化させることができる。

可変容量型圧縮機１２としては斜板式が代表的であり、具体的には、斜板の角度を変化
させてピストンストロークを変化させて冷媒の吸入容積を変化させる。なお、容量制御機
構を構成する電磁式圧力制御装置１２ａにより斜板室の圧力（制御圧力）を変化させるこ
とにより、斜板の角度を外部から電気的に制御できる。

この圧縮機１２の冷媒流れ下流側には放熱器１３が配置されている。放熱器１３は圧縮
機１２から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空
気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

放熱器１３よりもさらに冷媒流れ下流側部位には、エジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって流体輸送を行う運動量輸送式ポンプである。

エジェクタ１４には、放熱器１３から流入する高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と連通するように配置され、後述する第２蒸発器１９からの冷媒を吸引する吸引口１４ｃが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび吸引口１４ｃの冷媒流れ下流側部位には、昇圧部をなす
ディフューザ部１４ｂが配置されている。このディフューザ部１４ｂは冷媒の通路面積を
徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用
、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｂから流出した冷媒は、第１蒸発器１５に流入す
る。第１蒸発器１５は、例えば、車室内空調ユニット（図示せず）の通風路内に設置され
、車室内冷房用の冷却作用を果たす。

具体的には、車室内空調ユニットの電動送風機（第１送風機）１６により車室内空調空
気が第１蒸発器１５に送風され、エジェクタ１４にて減圧後の低圧冷媒が第１蒸発器１５
において車室内空調空気から吸熱して蒸発することにより車室内空調空気が冷却されて冷
房能力を発揮する。第１蒸発器１５で蒸発した気相冷媒は圧縮機１２に吸入され、再び冷
媒循環経路１１を循環する。

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルには、冷媒循環経路１１の放熱器１３とエジェクタ１４との間の部位で分岐し、エジェクタ１４の吸引口１４ｃで冷媒循環経路１１に合流する分岐通路１７が形成されている。

この分岐通路１７には、冷媒の流量調節と冷媒の減圧を行う絞り機構１８が配置されて
いる。この絞り機構１８は本例では全開機能付きの絞り機構により構成される。図２はこの全開機能付きの絞り機構１８の具体例を示す概略断面図であって、絞り機構１８には、固定絞りを構成する絞り穴１８ａと、分岐通路１７を全開するための全開用穴部１８ｂとを開口した可動板部材１８ｃが備えられている。

全開用穴部１８ｂは分岐通路２０の流路（配管）断面積相当の断面積を持つように設計されている。これにより、絞り機構１８が分岐通路２０の全開機能を果たすようになっている。

そして、この可動板部材１８ｃを分岐通路１７の横断方向（冷媒流れ方向ａと直交方向
）に移動可能に配置し、この可動板部材１８ｃをサーボモータ等により構成される電気式
アクチュエータ１８ｄにより駆動するようになっている。なお、図２（ａ）は絞り穴１８
ａが固定絞りとして作用する通常時であり、図２（ｂ）は全開用穴部１８ｂによって分岐
通路１７が全開状態にある除霜運転時を示す。

この絞り機構１８よりも冷媒流れ下流側部位には第２蒸発器１９が配置されている。こ
の第２蒸発器１９は、例えば、車両搭載の冷蔵庫（図示せず）内部に設置され、冷蔵庫内
の冷却作用を果たす。冷蔵庫内の空気を電動送風機（第２送風機）２０により第２蒸発器
１９に送風するようなっている。

なお、本実施形態では可変容量型圧縮機１２の電磁式圧力制御装置１２ａ、第１・第２
送風機１６、２０、絞り機構１８等は、電気制御装置（以下ＥＣＵと略称）２１からの制
御信号により電気的に制御されるようになっている。第２蒸発器１９近傍の所定位置には
温度センサ２２が配置され、この温度センサ２２により第２蒸発器１９近傍の空気温度を
検出する。この温度センサ２２の検出信号はＥＣＵ２１に入力される。

次に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１２を車両エンジンによ
り駆動すると、圧縮機１２で圧縮されて高温高圧状態となった冷媒は放熱器１３に流入し
て外気により冷却され凝縮する。放熱器１３から流出した高圧液冷媒は、冷媒循環径路１
１を流れる流れと、分岐通路１７を流れる流れとに分流する。

ここで、通常時（第２蒸発器１９の除霜を行う必要のない時）は分岐通路１７の絞り機
構１８がＥＣＵ２１の制御信号にて図２（ａ）の通常状態に置かれ、絞り穴１８ａが分岐
通路１７中に位置する。このため、絞り穴１８ａが固定絞りとして作用するので、分岐通
路１７を流れる冷媒は、絞り機構１８で減圧されて低圧状態となる。

この低圧冷媒は第２蒸発器１９で第２送風機２０により送風される冷蔵庫内の空気から
吸熱して蒸発する。これにより、第２蒸発器１９が冷蔵庫内の冷却作用を発揮する。

ここで、第１分岐通路１７を通過して第２蒸発器１９に流入する冷媒の流量は絞り機構
１８の絞り穴１８ａの開度で調節できる。そして、ＥＣＵ２１にて第２送風機２０の回転
数（送風量）を制御することにより、第２蒸発器１９が発揮する冷却対象空間（具体的に
は冷蔵庫内空間）の冷却能力を制御できる。

第２蒸発器１９から流出した気相冷媒はエジェクタ１４の吸引口１４ｃへ吸引される。
一方、冷媒循環経路１１を流れる冷媒流れはエジェクタ１４に流入し、ノズル部１４ａで
減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに
変換され、冷媒は高速度となってノズル噴出口から噴出する。この際に生じるノズル噴出
口付近の圧力低下により、吸引口１４ｃから第２蒸発器１９にて蒸発した気相冷媒を吸引
する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と吸引口１４ｃに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ
下流側で混合してディフューザ部１４ｂに流入する。このディフューザ部１４ｂでは通路
面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、
冷媒の圧力が上昇する。エジェクタ１４のディフューザ部１４ｂから流出した冷媒は、第
１蒸発器１５に流入する。

第１蒸発器１５では、冷媒が車室内へ吹き出す空調空気から吸熱して蒸発する。この蒸
発後の気相冷媒は、圧縮機１２に吸入、圧縮され、再び冷媒循環経路１１を循環する。こ
こで、ＥＣＵ２１は、圧縮機１２の容量制御を行って、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御
できる。

これにより、第１蒸発器１５への冷媒流量を調節するとともに、第１送風機２６の回転
数（送風量）を制御することにより、第１蒸発器１５が発揮する冷却対象空間の冷却能力
、具体的には車室内冷房能力を制御できる。

ところで、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｂで昇圧した後の圧力
であり、一方、第２蒸発器１９の出口側はエジェクタ１４の吸引口１４ｃに接続されてい
るから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１９に作用させること
ができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１９の
冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。従って、第１蒸発器１５により
車室内の冷房に適した比較的高温域の冷却作用を発揮できると同時に、第２蒸発器１９に
より冷蔵庫内の冷却に適した一段と低温域の冷却作用を発揮できる。

ここで、第２蒸発器１９は冷媒蒸発温度が０℃より低い条件にて運転されることがある
ので、第２蒸発器１９のフロスト（霜付き）による冷却性能の低下が課題となる。

そこで、本実施形態においては、第２蒸発器１９近傍に温度センサ２２を配置し、この
温度センサ２２の検出温度に基づいて第２蒸発器１９のフロスト有無をＥＣＵ２１で判定
して第２蒸発器１９の除霜を自動的に行うようになっている。

すなわち、温度センサ２２により検出される第２蒸発器１９近傍の空気温度が予め設定
したフロスト判定温度Ｔａ以下に低下すると、ＥＣＵ２１は第２蒸発器１９のフロスト状
態を判定して、全開機能付きの絞り機構１８の電気式アクチュエータ１８ｄに制御信号を
出力し、この電気式アクチュエータ１８ｄにより可動板部材１８ｃを図２（ａ）の通常時
位置から図２（ｂ）の除霜時位置に移動させる。

これにより、可動板部材１８ｃの全開用穴部１８ｂが分岐通路１７の通路全体に重合し
て、分岐通路１７を全開状態とする。この結果、放熱器１３出口の高温高圧の液冷媒をそ
のまま分岐通路１７を通して第２蒸発器１９に導くことができる。これにより、第２蒸発
器１９表面に付着した霜を溶かすことができ、極めて簡単な構成にて第２蒸発器１９の除
霜運転を行うことができる。

この除霜運転の実行により、第２蒸発器１９近傍の空気温度が上記フロスト判定温度Ｔ
０よりも所定温度αだけ高い除霜終了温度Ｔｂ（Ｔｂ＝Ｔａ＋α）まで上昇すると、ＥＣ
Ｕ２１にて除霜運転の終了を判定して、全開機能付きの絞り機構１８の電気式アクチュエ
ータ１８ｄに通常時位置への復帰のための制御信号を出力する。

これにより、電気式アクチュエータ１８ｄが可動板部材１８ｃを図２（ｂ）の除霜時位
置から図２（ａ）の通常時位置に復帰させる。そのため、絞り機構１８は再び絞り穴１８
ａによる固定絞りの作用を発揮するので、第２蒸発器１９も冷却作用を発揮する状態に復
帰する。

（第２実施形態）
図３は第２実施形態であり、第１実施形態と同等部分には同一符号を付して説明を省略
する。第２実施形態では圧縮機１２の吐出側通路と第２蒸発器１９の入口部とを直接結合
するバイパス通路２３を形成し、このバイパス通路２３にシャット機構２４を設けている
。このシャット機構２４は具体的には通電されたときのみ開弁する常閉式電磁弁により構
成できる。

第２実施形態によると、通常時（第２蒸発器１９の除霜を行う必要のない時）はＥＣＵ
２１の制御信号にてシャット機構２４がシャット状態に維持される。このため、バイパス
通路２３に冷媒が流れないので、圧縮機１２の作動によって第１実施形態と同じ冷凍サイ
クル作動が行われ、第１蒸発器１５により車室内の冷房に適した比較的高温域の冷却作用
を発揮できると同時に、第２蒸発器１９により冷蔵庫内の冷却に適した一段と低温域の冷
却作用を発揮できる。

そして、温度センサ２２により検出される第２蒸発器１９近傍の空気温度が予め設定し
たフロスト判定温度Ｔａ以下に低下すると、ＥＣＵ２１は第２蒸発器１９のフロスト状態
を判定してシャット機構２４に制御信号を出力し、シャット機構２４を開放する。

この結果、圧縮機１２吐出側の高温高圧の気相冷媒がバイパス通路２３を通過して第２
蒸発器１９に流入するので、第２蒸発器１９表面に付着した霜を溶かすことができ、極め
て簡単な構成にて第２蒸発器１９の除霜運転を行うことができる。除霜運転の終了は第１
実施形態と同様の判定を行って、シャット機構２４をシャット状態に復帰させればよい。

なお、第２実施形態の分岐通路１７の絞り機構１８０は全開機能を設定する必要がない
から、通常の固定絞りあるいは可変絞りを用いて構成できる。

（第３実施形態）
図４は第３実施形態であり、第１実施形態の変形である。すなわち、第３実施形態では
、第１実施形態の構成に加えて、分岐通路１７のうち全開機能付きの絞り機構１８の上流
側部位と、第１蒸発器１５と圧縮機１２の間の部位とを接続する第２の分岐通路２５を追
加している。

そして、第２分岐通路２５には、冷媒の減圧を行う絞り機構２６と、この絞り機構２６
よりも冷媒流れ下流側部位に位置する第３蒸発器２７を配置している。絞り機構２６は全
開機能を設定する必要がないから、通常の固定絞り、可変絞りを用いて構成できる。第３
蒸発器２７には電動送風機（第３送風機）２８により冷却対象空間の空気が送風される。
この第３送風機２８の作動もＥＣＵ２１により制御される。第３蒸発器２７
第３実施形態によると、第３蒸発器２７の下流側を第１蒸発器１５の下流側に合流して
、圧縮機１２の吸入側に接続しているので、第１、第３蒸発器１５、２７の冷媒蒸発圧力
はともに圧縮機１２の吸入圧とほぼ同一圧力となる。従って、第１、第３蒸発器１５、２
７の冷媒蒸発温度も同一温度となるので、第１、第３蒸発器１５、２７は互いに同一温度
域の冷却作用を果たす。

第３実施形態でも、第２蒸発器１９の冷媒蒸発温度が第１、第３蒸発器１５、２７の冷
媒蒸発温度よりも低い温度となるが、第２蒸発器１９の除霜は全開機能付きの絞り機構１
８を全開状態にすることにより、第１実施形態と同様に行うことができる。

第３実施形態による第１〜第３蒸発器１５、１９、２７の冷却対象空間の具体例として
は、例えば、第１蒸発器１５により車室内前席側領域を冷房し、第３蒸発器２７により車
室内後席側領域を冷房し、第２蒸発器１９により冷蔵庫内部を冷却する。

（第４実施形態）
図５は第４実施形態であり、第２実施形態（図３）の変形である。すなわち、第４実施
形態では、第２実施形態の構成に加えて、分岐通路１７のうち絞り機構１８０の上流側部
位と、第１蒸発器１５と圧縮機１２の間の部位とを接続する第２の分岐通路２５を追加し
ている。この第２分岐通路２５には絞り機構２６と第３蒸発器２７を配置している。この
絞り機構２６と第３蒸発器２７は第３実施形態と同じものである。

以上により、第４実施形態ではバイパス通路２３とシャット機構２４により第２蒸発器
１９の除霜を第２実施形態と同様に行うことができるとともに、第３蒸発器２７による冷
却作用は第３実施形態と同様に行うことができる。

（第５実施形態）
図６は第５実施形態であり、第１実施形態の変形である。すなわち、第５実施形態では
、第１蒸発器１５の上流部に専用の絞り機構３０を追加し、これに伴って、エジェクタ１
４をこの絞り機構３０と並列に配置している。なお、絞り機構３０としては種々なものが
使用可能であるが、例えば、第１蒸発器１５の出口冷媒の過熱度を所定値に制御する温度
式膨張弁が好適である。

第２蒸発器１９の上流部に全開機能付きの絞り機構１８を配置し、第２蒸発器１９の除
霜が必要な時に、絞り機構１８を全開して第２蒸発器１９の除霜運転を実行することは第
１実施形態と同じである。

次に、第５実施形態の第１実施形態に対する特徴を述べると、第１〜第４実施形態では
いずれも、エジェクタ１４と第１蒸発器１５とを直列に接続しているので、エジェクタ１
４は第１蒸発器１５の冷媒流量調節機能を果たすとともに、第１蒸発器１５と第２蒸発器
１９との間に冷媒圧力差をつけるポンプ機能を果たしている。

従って、エジェクタ１４の設計に際しては、冷媒流量調節機能とポンプ機能の要求仕様をともに満足する必要があり、そして、第１蒸発器１５の冷媒流量調節機能を確保するために第１蒸発器１５に依存した設計とならざるを得ない。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルを高効率で運転することが困難になるという課題がある。

そこで、第５実施形態では、図６に示すように第１蒸発器１５の上流部に専用の絞り機
構３０を配置して、エジェクタ１４が第１蒸発器１５の冷媒流量調節機能は分担しないで
すむようにしている。このため、エジェクタ１４は、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９と
の間に冷媒圧力差をつけるポンプ機能のみに特化できる。

これにより、第１、第２蒸発器１５、１９間に所定の圧力差をつけるように、換言する
と、エジェクタ１４の通過流量が所定流量となるように、エジェクタ１４の形状を最適に
設計することが可能となる。この結果、サイクル運転条件（圧縮機回転数、外気温度、冷
却対象空間温度等）の広範囲の変動に対しても、エジェクタ式冷凍サイクルの高効率運転が可能となる。

（第６実施形態）
図７は第６実施形態であり、第２実施形態（図３）の変形である。すなわち、第６実施
形態は、第２実施形態のように第２蒸発器１９の除霜運転のためのバイパス通路２３およ
びシャット機構２４を有するサイクル構成において、第１蒸発器１５の上流部に専用の絞
り機構３０を追加し、この絞り機構３０にエジェクタ１４を並列接続したものである。

この絞り機構３０とエジェクタ１４との並列接続構成は第５実施形態（図６）と同じである。従って、第６実施形態は、第２実施形態と第５実施形態とを組み合わせた作用効果を発揮できる。

（第７実施形態）
図８は第７実施形態であり、第３実施形態（図４）の変形である。すなわち、第７実施
形態は、第３実施形態のように第２蒸発器１９の上流部に除霜運転のための全開機能付き
の絞り機構１８を配置し、かつ、絞り機構２６および第３蒸発器２７を有するサイクル構
成において、第１蒸発器１５の上流部に専用の絞り機構３０を追加し、この絞り機構３０
にエジェクタ１４を並列接続したものである。

このエジェクタ１４の並列接続は第５実施形態（図６）と同じである。従って、第７実施形態は、第３実施形態と第５実施形態とを組み合わせた作用効果を発揮できる。

（第８実施形態）
図９は第８実施形態であり、第４実施形態（図５）の変形である。すなわち、第８実施
形態は、第４実施形態のように第２蒸発器１９の除霜運転のためのバイパス通路２３およ
びシャット機構２４を有し、かつ、絞り機構２６および第３蒸発器２７を有するサイクル
構成において、第１蒸発器１５の上流部に専用の絞り機構３０を追加し、この絞り機構３
０にエジェクタ１４を並列接続したものである。

このエジェクタ１４の並列接続は第５実施形態（図６）と同じである。従って、第８実施形態は、第４実施形態と第５実施形態とを組み合わせた作用効果を発揮できる。

（第９実施形態）
図１０は第９実施形態であり、第１実施形態の変形である。すなわち、第９実施形態は、第１実施形態のサイクル構成において、冷媒循環通路１１のうち、エジェクタ１４上流部にシャット機構３１を設けている。このシャット機構３１は、具体的には通電されたときのみ閉弁する常開式電磁弁により構成できる。

第９実施形態によると、通常時（第２蒸発器１９の除霜を行う必要のない時）はＥＣＵ２１の制御信号にてシャット機構３１が全開状態に維持されるので、エジェクタ式冷凍サイクル１０において第１実施形態と同じ作動が行われる。

一方、温度センサ２２により検出される第２蒸発器１９近傍の空気温度に基づいて第２蒸発器１９のフロスト状態がＥＣＵ２１にて判定されると、ＥＣＵ２１はシャット機構３１に制御信号を出力し、シャット機構３１をシャット（全閉）状態にする。これと同時に、ＥＣＵ２１は全開機能付きの絞り機構１８に制御信号を出力し、この絞り機構１８を全開状態にする。

この除霜運転時に、シャット機構３１により冷媒循環通路１１をシャット状態にするので、放熱器１３出口の高温高圧冷媒の全量が絞り機構１８を通過して第２蒸発器１９に流入する。これにより、第１実施形態に比較して除霜能力を向上でき、第２蒸発器１９の除霜を短時間で終了できる。

（第１０実施形態）
図１１は第１０実施形態であり、第２実施形態（図３）の変形である。すなわち、第１
０実施形態は、第２実施形態のサイクル構成において、冷媒循環通路１１のうち、エジェ
クタ１４上流部にシャット機構３１を設けている。このシャット機構３１は、具体的には
通電されたときのみ閉弁する常開式電磁弁により構成できる。

第１０実施形態によると、通常時（第２蒸発器１９の除霜を行う必要のない時）はＥＣＵ２１の制御信号にてシャット機構３１が全開状態に維持されるので、エジェクタ式冷凍サイクル１０において第２実施形態と同じ作動が行われる。

一方、温度センサ２２により検出される第２蒸発器１９近傍の空気温度に基づいて第２
蒸発器１９のフロスト状態がＥＣＵ２１にて判定されると、ＥＣＵ２１はシャット機構３
１に制御信号を出力し、シャット機構３１をシャット（全閉）状態にする。これと同時に
、ＥＣＵ２１はバイパス通路２３のシャット機構２４に制御信号を出力し、このシャット
機構２４を全開状態にする。

この除霜運転時に、シャット機構３１により冷媒循環通路１１をシャット状態にするの
で、バイパス通路２３を通過して第２蒸発器１９に流入する圧縮機１２吐出側の高温高圧
の気相冷媒量が増加する。これにより、第２実施形態に比較して除霜能力を向上でき、第
２蒸発器１９の除霜を短時間で終了できる。

（第１１実施形態）
図１２は第１１実施形態であり、上記第１０実施形態（図１１）の変形である。すなわ
ち、第１１実施形態は、上記第１０実施形態のシャット機構３１に対応するシャット機構
３２を放熱器１３の上流部に設けたものである。このシャット機構３２も具体的には第９
、第１０実施形態のシャット機構３１と同様に常開式電磁弁により構成できる。

第１１実施形態によると、第２蒸発器１９近傍の空気温度に基づいて第２蒸発器１９の
フロスト状態がＥＣＵ２１にて判定されると、ＥＣＵ２１はシャット機構３２に制御信号
を出力し、シャット機構３２をシャット（全閉）状態にする。これと同時に、ＥＣＵ２１
はバイパス通路２３のシャット機構２４に制御信号を出力し、このシャット機構２４を全
開状態にする。

この除霜運転時に、シャット機構３２により放熱器１３の上流通路をシャット状態にす
るので、圧縮機１２吐出側の高温高圧の気相冷媒の全量がバイパス通路２３を通過して第
２蒸発器１９に流入する。これにより、第１０実施形態に比較して除霜能力をより一層向
上できる。

なお、第１１実施形態において、２つのシャット機構２４、３２を三方弁タイプの１つ
の通路切替機構で構成してもよい。

（第１２実施形態）
図１３は第１２実施形態であり、第１実施形態の変形である。すなわち、第１２実施形
態では、第１実施形態の全開機能付き絞り機構１８の代わりに全開機能を設定しない通常
の固定絞り、可変絞りからなる絞り機構１８０を用いる。

そして、この絞り機構１８０と並列にバイパス通路３３を設け、このバイパス通路３３
にシャット機構３４を設けている。このシャット機構３４は具体的には通電されたときの
み開弁する常閉式電磁弁により構成できる。

第１２実施形態によると、通常時（第２蒸発器１９の除霜を行う必要のない時）はＥＣ
Ｕ２１の制御信号にてシャット機構３４がシャット（全閉）状態に維持されれるので、絞
り機構１８０により第２蒸発器１９への流入冷媒量が調節される。

一方、第２蒸発器１９のフロスト状態が判定されとき（除霜運転時）には、ＥＣＵ２１
の制御信号にてシャット機構３４が全開状態に移行する。これにより、放熱器１３出口の
高温高圧の液冷媒がバイパス通路３３を通過して第２蒸発器１９に流入し、第２蒸発器１
９の除霜を行うことができる。

なお、本第１２実施形態は第１実施形態の変形例として説明しているが、第１実施形態
の他に、全開機能付き絞り機構１８を有する他の実施形態（第３、第５、第７、第９の各
実施形態）においても、全開機能付き絞り機構１８の代わりに、全開機能を設定しない通
常の絞り機構１８０、バイパス通路３３およびシャット機構３４を設けることにより、本
第１２実施形態の考え方を同様に実施できる。

（第１３実施形態）
第１〜第１２実施形態ではいずれも放熱器１３出口側で分岐され、エジェクタ１４の吸
引口１４ｃに接続される分岐通路１７を形成し、この分岐通路１７に絞り機構１８、１８
０と第２蒸発器１９を配置する構成になっているが、第１３実施形態はこの第２蒸発器１
９の配置を上記の各実施形態とは別の配置にしている。

すなわち、第１３実施形態では図１４に示すように、第１蒸発器１５の冷媒流出側と圧
縮機１２の吸入側との間に、第１蒸発器１５の出口冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜め
る気液分離器３５を配置し、気液分離器３５で分離された気相冷媒を圧縮機１２の吸入側
に導出し、そして、気液分離器３５で分離された液相冷媒を分岐通路３６側に導出するよ
うになっている。

この分岐通路３６は気液分離器３５の底部付近の液冷媒出口とエジェクタ１４の吸引口
１４ｃとの間を結合する通路であって、分岐通路３６のうち上流側に絞り機構１８０が設
けられ、この絞り機構１８０の下流側に第２蒸発器１９を配置している。絞り機構１８０は全開機能を設定しない通常の固定絞りまたは可変絞りからなる。

そして、絞り機構１８０と第２蒸発器１９との間に、シャット機構２４を有するバイパス通路２３の下流端を接続している。

第１３実施形態のサイクル構成においても、第２蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）が第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも低くなるので、第１蒸発器１５により高温域の冷却作用を発揮し、第２蒸発器１９により低温域の冷却作用を発揮できる。

そして、第２蒸発器１９のフロスト状態が判定されたときは、ＥＣＵ２１の制御信号にてバイパス通路２３のシャット機構２４を開放状態にする。これにより、圧縮機１２吐出側の高温高圧の気相冷媒がバイパス通路２３を通過して第２蒸発器１９に流入するので、第２蒸発器１９の除霜を行うことができる。

（第１４実施形態）
図１５は第１４実施形態であり、図１の第１実施形態に対して気液分離器３５を追加している。この気液分離器３５は第１蒸発器１５の下流側に接続され、第１蒸発器１５の出口冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜め、そして、気相冷媒を圧縮機１２の吸入側に流出するものである。

一方、第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、第１蒸発器１５および第２蒸発器１９により共通の冷却対象空間（具体的には、車載冷蔵庫の庫内空間）を０℃以下の低温に冷却する冷蔵庫用の冷却ユニット３７を構成している。

具体的には、電動送風機１６の空気流れ上流側に第１蒸発器１５を配置し、第１蒸発器１５の空気流れ下流側に第２蒸発器１９を配置し、第２蒸発器１９通過後の冷却空気を冷却対象空間（庫内空間）に吹き出すようになっている。なお、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９はろう付け等の手段で一体に構成してもよい。

第１４実施形態では、第１蒸発器１５および第２蒸発器１９により共通の冷却対象空間（庫内空間）を０℃以下の低温に冷却するので、第１蒸発器１５および第２蒸発器１９の両方に対して除霜運転を実行する必要がある。

次に、第１４実施形態の作動を説明する。図１６は第１４実施形態の各種機器の作動をまとめて示すものであり、通常運転時には、圧縮機１２、放熱器１３の電動冷却ファン１３ａ、および冷却ユニット３７の電動送風機１６が作動状態となり、そして、全開機能付きの絞り機構１８は所定の絞り状態に制御される。

これにより、冷凍サイクル１０では第１蒸発器１５および第２蒸発器１９での冷媒蒸発に伴う吸熱作用によって電動送風機１６の送風空気を冷却し、冷却ユニット３７の冷却対象空間を冷却できる。すなわち、通常の冷却運転を実行できる。

一方、温度センサ２２の検出温度がフロスト判定温度よりも低下すると、制御装置２１が第１、第２蒸発器１５、１９のフロスト状態を判定して冷凍サイクル１０の各機器を除霜運転モードに切り替える。すなわち、制御装置２１は全開機能付きの絞り機構１８を全開状態に制御すると同時に、圧縮機１２および蒸発器用の電動送風機１６を停止状態にする。なお、第１４実施形態では圧縮機１２として容量制御機構を構成する電磁式圧力制御装置１２ａを有する可変容量型圧縮機を用いているので、圧縮機１２の停止状態とは、電磁式圧力制御装置１２ａにより吐出容量を０％付近の最小容量にする状態を意味する。

もちろん、圧縮機１２が電磁クラッチ付きの固定容量型圧縮機である場合は、電磁クラッチを遮断して、圧縮機１２を停止状態にすればよい。なお、放熱器用冷却ファン１３ａは除霜運転時に停止状態または作動状態のいずれでもよい。

除霜運転時には絞り機構１８が全開することにより、放熱器１３出口側の高温液冷媒が第２蒸発器１９に直接流入し、更に、第２蒸発器１９で放熱して所定量だけ温度が低下した中温の液冷媒がエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｃ部分を通過して第１蒸発器１５に流入する。このように、放熱器１３の出口側の高温液冷媒が第２蒸発器１９→第１蒸発器１５の順に流れて、第２蒸発器１９および第１蒸発器１５の除霜を同時に行う。

なお、本実施形態では、圧縮機１２の作動時に存在している放熱器１３側の高温液冷媒を用いて第１、第２蒸発器１５、１９の除霜を一時的に行うために除霜運転時に圧縮機１２を停止している。つまり、第１、第２蒸発器１５、１９の体格が小さくて必要冷却能力が小さい場合は、圧縮機１２の作動時に存在している放熱器１３側の高温液冷媒を第１、第２蒸発器１５、１９に流入させるさせることで第１、第２蒸発器１５、１９の除霜を行うことができる。

除霜運転時に第２蒸発器１９の出口に液冷媒が流出しても、この液冷媒を気液分離器３５内に蓄えることができるので、圧縮機１２への液冷媒戻りを防止できる。

（第１５実施形態）
図１７は第１５実施形態であり、上記第１４実施形態に対してエジェクタ１４上流側のシャット機構３１、および気液分離器３５出口側の絞り機構３８を追加している。シャット機構３１は図１０等にて説明したものと同じでよい。

絞り機構３８は気液分離器３５の出口側通路（圧縮機吸入側通路）の全開機能付きのものであり、絞り機構１８と同一構成でよい。但し、絞り機構３８は通常運転時に全開状態となり、除霜運転時に所定の絞り開度となるように制御装置２１によって制御される。

次に、第１５実施形態の作動を説明する。図１８は第１５実施形態の各種機器の作動をまとめて示すものであり、通常運転時には、圧縮機１２、放熱器１３の電動冷却ファン１３ａ、および冷却ユニット３７の電動送風機１６が作動状態となる。そして、全開機能付きの絞り機構１８は所定の絞り開度状態に制御され、全開機能付きの絞り機構３８は全開状態に制御され、かつ、シャット機構３１は全開状態に制御される。

これにより、第１蒸発器１５ではエジェクタ１４を通過して減圧された低圧冷媒が蒸発するとともに、第２蒸発器１９では絞り機構１８を通過して減圧された低圧冷媒が蒸発するので、第１、第２蒸発器１５、１９の冷却（吸熱）作用によって電動送風機１６の送風空気を冷却し、冷却ユニット３７の冷却対象空間を冷却できる。すなわち、通常の冷却運転を実行できる。

一方、温度センサ２２の検出温度がフロスト判定温度よりも低下すると、制御装置２１が除霜運転を実行するために各機器を次のように制御する。

すなわち、圧縮機１２を作動状態に維持したまま、放熱器用の冷却ファン１３ａおよび蒸発器用の電動送風機１６をそれぞれ停止状態にする。これと同時に、絞り機構１８を全開状態に、絞り機構３８を所定の絞り開度状態に、シャット機構３１を全閉状態にそれぞれ制御する。

放熱器用冷却ファン１３ａが作動停止すると放熱器１３での冷媒の放熱が実質的に停止されるので、圧縮機１２の吐出側冷媒が高温高圧の気相状態のまま放熱器１３を通過する。更に、この高圧高温の気相冷媒はシャット機構３１の全閉によって分岐通路１７側へ全量流れ、そして、全開状態の絞り機構１８を通過して高圧高温の気相冷媒が第２蒸発器１９に直接流入する。

高圧高温の気相冷媒はこの第２蒸発器１９で放熱して所定量だけ温度が低下するので、中温の高圧気相冷媒がエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｃ部分を通過して第１蒸発器１５に流入する。このように、高圧高温の気相冷媒が第２蒸発器１９→第１蒸発器１５の順に流れて、第２蒸発器１９および第１蒸発器１５の除霜を同時に行う。

第１蒸発器１５から流出した高圧冷媒は気液分離器３５内で気液分離され、気液分離器３５から流出した高圧気相冷媒は絞り機構３８で所定の低圧状態まで減圧され、低温低圧の気相冷媒となって圧縮機１２に吸入される。

除霜運転時に第１蒸発器１５で高圧気相冷媒が凝縮して第１蒸発器１５の出口に液冷媒が流出しても、この液冷媒は気液分離器３５内に蓄えることができる。

図１９は第１５実施形態の除霜運転時におけるサイクル挙動を示すモリエル線図であって、圧縮機１２の吐出側の高温高圧気相冷媒によって第２蒸発器１９→第１蒸発器１５の順に除霜を行い、その後に、高圧気相冷媒を絞り機構３８で所定の低圧状態まで減圧し、圧縮機１２に吸入させる。

（第１６実施形態）
図２０は第１６実施形態であり、図１の第１実施形態に対して第１蒸発器１５の出口側に気液分離器３５を追加するとともに、第２蒸発器１９の出口側に全開機能付きの絞り機構３９を追加している。この絞り機構３９は絞り機構１８と同一構成でよい。但し、絞り機構３９は通常運転時に全開状態となり、除霜・冷却運転時に所定の絞り開度となるように制御装置２１によって制御される。

第１６実施形態では第１蒸発器１５を車室内空調用として設け、一方、第２蒸発器１９は車両搭載の冷蔵庫内の冷却用として設け、それぞれ別の電動送風機１６、２０の送風空気を冷却するようになっている。

次に、第１６実施形態の作動を説明する。図２１は第１６実施形態の各種機器の作動をまとめて示すものであり、通常運転時には、圧縮機１２、放熱器１３の電動冷却ファン１３ａ、および電動送風機１６、２０が作動状態となる。そして、第２蒸発器１９入口側の絞り機構１８は所定の絞り開度状態に制御され、逆に第２蒸発器１９出口側の絞り機構３９は全開状態に制御される。

これにより、第１蒸発器１５ではエジェクタ１４を通過して減圧された低圧冷媒が蒸発するので、第１蒸発器１５の冷却（吸熱）作用によって電動送風機１６の送風空気を冷却し、車室内を冷房する。これと同時に、第２蒸発器１９では絞り機構１８を通過して減圧された低圧冷媒が蒸発するので、第２蒸発器１９の冷却（吸熱）作用によって電動送風機２０の送風空気を冷却し、冷蔵庫内を冷却する。以上により、通常運転時には車室内の冷房と冷蔵庫内の冷却を同時に行うことができる。

一方、温度センサ２２の検出温度がフロスト判定温度よりも低下すると、制御装置２１が除霜・冷却運転モードを実行するするために各機器を次のように制御する。

すなわち、圧縮機１２、放熱器用の冷却ファン１３ａおよび第１蒸発器用の電動送風機１６をそれぞれ作動状態に維持したまま、第２蒸発器用の電動送風機２０を停止状態にする。これと同時に、第２蒸発器１９入口側の絞り機構１８は全開状態に制御され、逆に第２蒸発器１９出口側の絞り機構３９は所定の絞り開度状態に制御される。

これにより、放熱器１３出口側の液相冷媒が高温高圧状態のまま第２蒸発器１９に流入して第２蒸発器１９の除霜を行う。高圧冷媒は第２蒸発器１９で放熱して中温の高圧状態となる。そして、この高圧冷媒は第２蒸発器１９を通過した後に絞り機構３９で減圧され、低温低圧の気液２相状態となる。

この低圧冷媒はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｃ部分を通過して第１蒸発器１５に流入する。この冷媒吸引口１４ｃからの吸引側低圧冷媒とエジェクタ１４のノズル部１４ａ通過後の低圧冷媒とが合流して第１蒸発器１５に流入し、第１蒸発器１５の冷却（吸熱）作用を発揮できる。

従って、第１６実施形態によると、第２蒸発器１９の除霜運転を行うと同時に、第１蒸発器１５では冷房作用を発揮できる。図２２は第１６実施形態による除霜・冷却運転モード時のサイクル挙動を示すモリエル線図である。

（第１７実施形態）
第１５実施形態（図１７）では、図１９に示すように高圧高温冷媒を用いて第１、第２蒸発器１５、１９の除霜を行うようにしているが、第１７実施形態（図２３）では、図２６に示すように低圧高温冷媒を第１、第２蒸発器１５、１９の除霜を行う。

これに伴って、第１７実施形態では、全開機能を持たない可変絞り機構１８１を第２蒸発器１９の入口部に設けている。図２４はこの可変絞り機構１８１の具体例を示すもので、絞り開度が小さい第１絞り穴１８１ａと、この第１絞り穴１８１ａよりも絞り開度が大きい第２絞り穴１８１ｂとを可動板部材１８１ｃに並列に開口している。

そして、この可動板部材１８１ｃを分岐通路１７の横断方向（冷媒流れ方向ａと直交方向）に移動可能に配置し、この可動板部材１８１ｃをサーボモータ等により構成される電気式アクチュエータ１８１ｄにより駆動するようになっている。

通常運転時には可動板部材１８１ｃを図２４（ａ）に示す位置に移動させ、第１絞り穴１８１ａを分岐通路１７中に位置させ、これに対し、除霜運転時には可動板部材１８１ｃを図２４（ｂ）に示す位置に移動させ、第２絞り穴１８１ｂを分岐通路１７中に位置させるようになっている。

次に、第１７実施形態の作動を説明する。図２５は第１７実施形態の各種機器の作動をまとめて示すものであり、通常運転時には、圧縮機１２、放熱器用冷却ファン１３ａ及び蒸発器用送風機１６を作動させ、かつ、シャット機構３１を全開状態にする。

更に、可変絞り機構１８１ではＥＣＵ２１により電気式アクチュエータ１８１ｄを制御して、可動板部材１８１ｃを図２４（ａ）に示す位置に移動させ、第１絞り穴１８１ａを分岐通路１７中に位置させる。

これにより、通常運転時には第１絞り穴１８１ａによる絞り開度：小の状態が設定され、この第１絞り穴１８１ａにて減圧された低圧冷媒が第２蒸発器１９に流入して第２蒸発器１９の冷却（吸熱）作用が発揮される。

一方、全開状態のシャット機構３１を通して高圧冷媒がエジェクタ１４に流入してノズル部１４ａで減圧され、このノズル部１４ａで減圧された低圧冷媒および第２蒸発器１９を通過して冷媒吸引口１４ｃに吸引された低圧冷媒が第１蒸発器１５に流入して、第１蒸発器１５の冷却（吸熱）作用が発揮される。

以上により、第１、第２蒸発器１５、１９の冷却（吸熱）作用の組み合わせによって電動送風機１６の送風空気を冷却し、冷却ユニット３７の冷却対象空間を冷却できる。すなわち、通常の冷却運転が実行される。

一方、温度センサ２２の検出温度がフロスト判定温度よりも低下すると、制御装置２１が除霜運転を実行するために各機器を次のように制御する。

すなわち、圧縮機１２を作動状態に維持し、放熱器用冷却ファン１３ａ及び蒸発器用送風機１６をともに停止させ、かつ、シャット機構３１を全閉状態にする。更に、可変絞り機構１８１ではＥＣＵ２１により電気式アクチュエータ１８１ｄを制御して、可動板部材１８１ｃを図２４（ｂ）に示す位置に移動させ、第２絞り穴１８１ｂを分岐通路１７中に位置させる。これにより、第２絞り穴１８１ｂによる絞り開度：大の状態が設定される。

除霜運転時には、放熱器冷却ファン１３ａの停止により放熱器１３での冷媒の放熱が実質的に停止されるので、圧縮機１２吐出側の冷媒が高温高圧の気相状態のまま放熱器１３を通過して可変絞り機構１８１の入口側に到達する。ここで、除霜運転時にはシャット機構３１を全閉状態にするので、圧縮機１２吐出側の気相冷媒の全量が可変絞り機構１８１に流入する。

可変絞り機構１８１では、第１絞り穴１８１ａよりも絞り開度が大きい第２絞り穴１８１ｂによって減圧作用を発揮する。この減圧作用にて、高温高圧の気相冷媒は低圧高温の気相冷媒となり、この低圧高温の気相冷媒はまず第２蒸発器１９内に流入して、第２蒸発器１９の除霜を行う。

この低圧高温の気相冷媒は、第２蒸発器１９およびエジェクタ１４を通過した後に、第１蒸発器１５内に流入して、第１蒸発器１５の除霜を行う。第１蒸発器１５を通過した冷媒は気液分離器３５内で気液分離され、この気液分離器３５内の気相冷媒が圧縮機１２に吸入され、再度圧縮される。

図２６は第１７実施形態の除霜運転時のサイクル挙動を示すモリエル線図である。第１７実施形態では、シャット機構３１の全閉により高温高圧の気相冷媒の全量を可変絞り機構１８１で減圧した後に、第２蒸発器１９に流入させる。そして、第２蒸発器１９通過後の冷媒を第１蒸発器１５に流入させる。これにより、第２蒸発器１９および第１蒸発器１５の除霜を低圧高温冷媒を用いて定常的に行うことができる。

なお、可変絞り機構１８１は、通常運転時には放熱器１３で凝縮した液相冷媒を減圧するのに対し、除霜運転時には圧縮機１２吐出側の気相冷媒を減圧することになる。気相冷媒は液相冷媒に比較して密度が大幅に小さいので、可変絞り機構１８１の除霜運転時の絞り開度を通常運転時よりも大きくして、除霜運転時のサイクル循環冷媒流量を確保できるようにしている。

なお、第１７実施形態では、シャット機構３１を全開、全閉の開閉弁タイプとしているが、シャット機構３１を連続的に通路面積を調整可能な流量調整タイプの弁機構とし、除霜運転時にエジェクタ１４側へ所定流量の高温気相冷媒を流入させるようにしてもよい。また、通常運転時にエジェクタ１４側への冷媒流量を流量調整タイプのシャット機構３１で調整するようにしてもよい。このようにシャット機構３１を流量調整タイプの弁機構として構成してもよいことは他の実施形態におけるシャット機構についても同様である。

（第１８実施形態）
図２７は第１８実施形態であり、第１７実施形態（図２３）のシャット機構３１を廃止して、エジェクタ１４の上流部を放熱器１３の出口部に直接接続している。第１８実施形態の他の点は第１７実施形態と同じである。従って、図２５において、シャット機構３１の開閉がなくなるだけで、その他の各機器の通常運転時と除霜運転時との作動切替は図２５に示す通りである。

第１８実施形態によると、除霜運転時に放熱器１３を通過した高温高圧の気相冷媒のうち所定割合の高温気相冷媒が可変絞り機構１８１で減圧されて低圧の高温気相冷媒となり、この低圧の高温気相冷媒が第２蒸発器１９に流入して第２蒸発器１９の除霜を行う。

これと同時に、放熱器１３を通過した高温高圧の気相冷媒の残部はエジェクタ１４に流入し減圧されるので、低圧の高温気相冷媒となる。この低圧の高温気相冷媒と、第２蒸発器１９通過後の低圧気相冷媒とがエジェクタ１４で合流し、この合流後の低圧高温気相冷媒が第１蒸発器１５に流入して、第１蒸発器１５の除霜を行う。

第１８実施形態では、エジェクタ１４を通過して減圧された低圧の高温気相冷媒が第１蒸発器１５に直接流入するので、第１７実施形態に比較して第１蒸発器１５に流入する気相冷媒の温度（熱量）を高めて、第１蒸発器１５の除霜能力を高めることができる。

（第１９実施形態）
図２８は第１９実施形態であり、第１７実施形態（図２３）に対して、放熱器１３のバイパス通路４０と、このバイパス通路４０のシャット機構４１と、放熱器１３の出口部のシャット機構４２とを追加している。シャット機構４１とシャット機構４２は並列配置されている。

図２９は第１９実施形態における各機器の通常運転時と除霜運転時との作動切替を示す。第１９実施形態によると、通常運転時にはシャット機構３１とシャット機構４２が全開状態となり、一方、シャット機構４１が全閉状態となってバイパス通路４０を遮断する。これにより、通常運転時は第１７実施形態と同じ作動が行われる。

これに対し、除霜運転時には、シャット機構３１とシャット機構４２が全閉状態となり、一方、シャット機構４１が全開状態になってバイパス通路４０を開通させる。これにより、圧縮機１２の高圧高温の吐出気相冷媒がバイパス通路４０を通過して放熱器１３をバイパスして流れる。

この放熱器１３をバイパスする高圧高温の吐出気相冷媒の全量が可変絞り機構１８１で減圧されて低圧の高温気相冷媒となる。この低圧の高温気相冷媒が第２蒸発器１９→エジェクタ１４→第１蒸発器１５の順に流れて、第２蒸発器１９および第１蒸発器１５の除霜を行う。

そして、第１９実施形態では、除霜運転時に放熱器１３の出口部のシャット機構４２を全閉した状態にて放熱器冷却ファン１３ａを作動状態に維持するので、放熱器１３にて圧縮機１２の吐出気相冷媒の一部を外気により冷却して凝縮させ、放熱器１３内部に液相冷媒を溜め込むことができる。このため、除霜運転時に気液分離器３５内に溜まる液相冷媒の量を減少できるので、気液分離器３５のタンク容量を縮小できる利点がある。

（第２０実施形態）
図３０は第２０実施形態であり、第１９実施形態（図２８）におけるシャット機構３１を廃止したものである。従って、第２０実施形態は、シャット機構３１を廃止した点は第１８実施形態（図２７）のサイクル構成と同じである。そのため、第２０実施形態は第１８実施形態と第１９実施形態とを組み合わせた作用効果を発揮できる。

（第２１実施形態）
図３１は第２１実施形態であり、３台以上の蒸発器を組み合わせたサイクル構成である。第２１実施形態は第１７実施形態（図２３）のサイクル構成を基礎とし、これに第２分岐通路２５を追加している。この第２分岐通路２５は第３実施形態（図４）と同様のものであり、第１分岐通路１７の可変絞り機構１８１の上流側で分岐され、第１蒸発器１５の出口側に接続される。

第２分岐通路２５の上流側に可変絞り機構１８２を設け、この可変絞り機構１８２の下流側に第３蒸発器２７を設けている。可変絞り機構１８２は、図２４に示す可変絞り機構１８１と同様に、絞り開度が小さい第１絞り穴と、この第１絞り穴よりも絞り開度が大きい第２絞り穴とを可動板部材に並列に開口した構成になっている。

これにより、可変絞り機構１８２は、通常運転時には第１絞り穴による絞り開度：小の状態を設定し、除霜運転時には第２絞り穴による絞り開度：大の状態を設定できるようになっている。

第３蒸発器２７は電動送風機２８とともに独立の冷却ユニット４３を構成している。第２１実施形態では第１の冷却ユニット３７により第１冷蔵庫の庫内空間（冷却対象空間）を０℃以下の低温に冷却し、また、第２の冷却ユニット４３により第２冷蔵庫の庫内空間（冷却対象空間）を０℃以下の低温に冷却するようになっている。

ここで、第３蒸発器２７の出口側は第１蒸発器１５の出口側に接続されるので、第３蒸発器２７の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）は第１蒸発器１５と同等になる。従って、第２の冷却ユニット４３の冷却温度は第１の冷却ユニット３７の冷却温度より高い。

第２の冷却ユニット４３では、電動送風機２８の送風空気を第３蒸発器２７により冷却して、その冷却空気を冷却対象空間に吹き出すようになっている。ここで、第２の冷却ユニット４３の冷却温度も０℃以下の低温であるので、第３蒸発器２７においても除霜の必要性がある。

第３蒸発器２７近傍には温度センサ２２ａが設置され、第３蒸発器２７近傍の温度を温度センサ２２ａにより検出し、その検出信号がＥＣＵ２１に入力される。ＥＣＵ２１では、第１の冷却ユニット３７の温度センサ２２および第２の冷却ユニット４３の温度センサ２２ａの検出温度に基づいて除霜運転の指令を出す。

図３２は第２１実施形態における各機器の通常運転時と除霜運転時との作動切替を示す。除霜運転時には、圧縮機１２の吐出側の気相冷媒が高温高圧状態のまま放熱器１３を通過し、可変絞り機構１８１、１８２でそれぞれ減圧されて、低圧の高温気相冷媒となる。第１分岐通路１７の低圧の高温気相冷媒が第２蒸発器１９→第１蒸発器１５の順に流れて、この両蒸発器１９、１５の除霜を行う。これと同時に、第２分岐通路２５の低圧の高温気相冷媒が第３蒸発器２７に流入して、第３蒸発器２７の除霜を行う。

なお、第２１実施形態では、エジェクタ１４の上流側にシャット機構３１を設け、除霜運転時にはこのシャット機構３１を全閉するようにしているが、このシャット機構３１を廃止してもよい。すなわち、第１８実施形態（図２７）のサイクル構成において、可変絞り機構１８２および第３蒸発器２７を有する第２分岐通路２５を組み合わせるようにしてもよい。

（第２２実施形態）
図３３は第２２実施形態であり、第１９実施形態（図２８）のサイクル構成において、可変絞り機構１８２および第３蒸発器２７を有する第２分岐通路２５を組み合わせるようにしたものである。

なお、図３３では、エジェクタ１４の上流側にシャット機構３１を設け、除霜運転時にはこのシャット機構３１を全閉するようにしているが、このシャット機構３１を第２０実施形態（図３０）のように廃止してもよい。

（第２３実施形態）
図３４は第２３実施形態であり、第５実施形態（図６）のように、第１蒸発器１５の上流部に専用の絞り機構３０を追加し、これに伴って、エジェクタ１４をこの絞り機構３０と並列に配置するサイクル構成を採用している。第２３実施形態では、このようなエジェクタ並列配置のサイクル構成において、第１７実施形態（図２３）における冷却ユニット３７、シャット機構３１、および可変絞り機構１８１を組み合わせている。

第２３実施形態における通常運転時と除霜運転時の各機器の作動切替は、第１７実施形態と同じであり、図２５のように各機器の作動切替を行えばよい。

なお、図３４では、エジェクタ１４の上流側にシャット機構３１を設け、除霜運転時にはこのシャット機構３１を全閉するようにしているが、このシャット機構３１を廃止してもよい。

（第２４実施形態）
図３５は第２４実施形態であり、第１９実施形態（図２８）においてエジェクタ並列配置のサイクル構成を採用している。第２４実施形態における通常運転時と除霜運転時の各機器の作動切替は、第１９実施形態と同じであり、図２９のように各機器の作動切替を行えばよい。

なお、第２４実施形態においても、エジェクタ１４上流側のシャット機構３１を廃止してよい。

（第２５実施形態）
図３６は第２５実施形態であり、第２１実施形態（図３１）においてエジェクタ並列配置のサイクル構成を採用したものである。なお、第２５実施形態においても、エジェクタ１４上流側のシャット機構３１を廃止してよい。

（第２６実施形態）
図３７は第２６実施形態であり、第２２実施形態（図３３）においてエジェクタ並列配置のサイクル構成を採用したものである。なお、第２６実施形態においても、エジェクタ１４上流側のシャット機構３１を廃止してよい。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、第２蒸発器１９、第３蒸発器２７近傍の空気温度を温度センサ２２、２２ａにより検出して除霜運転を自動的に行うようにしているが、これは具体的な一例を示すにすぎず、除霜運転の自動制御は種々変形できる。例えば、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の空気温度の代わりに、第２、第３蒸発器１９、２７の表面温度を温度センサ２２、２２ａにより検出して、除霜運転の自動制御を行うようにしてもよい。

また、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の冷媒通路内に冷媒温度を検出する冷媒温度センサを設け、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の冷媒温度に基づいて除霜運転の自動制御を行うようにしてもよい。

また、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の冷媒温度と冷媒圧力は相関関係があるから、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の冷媒圧力を検出する冷媒圧力センサを設け、第２、第３蒸発器１９、２７近傍の冷媒圧力に基づいて除霜運転の自動制御を行うようにしてもよい。

更に、上記のごとき温度センサ２２、２２ａや冷媒圧力センサを廃止して、ＥＣＵ２１のタイマー機能にてサイクルの起動後に、所定の時間間隔で除霜運転を所定時間のみ自動的に行うようにしてもよい。

（２）図２では、全開機能付き絞り機構１８として、固定絞りを構成する絞り穴１８ａと、分岐通路１７を全開するための全開用穴部１８ｂとを開口した可動板部材１８ｃを電気式アクチュエータ１８ｄにより駆動する形式のものを図示しているが、全開機能付き絞り機構１８として、弁体開度をサーボモータ等の電気式アクチュエータにより連続的に変化させる電気式膨張弁を用い、第２蒸発器１９の除霜時にはこの電気式膨張弁を全開させるようにしてもよい。
（３）図２４では、可変絞り機構１８１として、絞り開度が小さい第１絞り穴１８１ａと、この第１絞り穴１８１ａよりも絞り開度が大きい第２絞り穴１８１ｂとを並列に開口した可動板部材１８１ｃを電気式アクチュエータ１８１ｄにより駆動する具体例を図示しているが、この可変絞り機構１８１として絞り開度を連続的に調整できる弁機構を使用してもよい。

（４）第１実施形態等では本発明を車両用空調冷蔵装置に適用した例を示したが、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５と冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１９の両方をともに冷蔵庫内の冷却に用いてもよい。つまり、冷媒蒸発温度が高温側となる第１蒸発器１５により冷蔵庫内の冷蔵室を冷却し、冷媒蒸発温度が低温側となる第２蒸発器１９により冷蔵庫内の冷凍室を冷却するようにしてもよい。

（５）第１４実施形態（図１５）等では、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９とにより１つの冷却ユニット３７を構成し、この冷却ユニット３７により１つの冷蔵庫内を冷却する例を示したが、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９を別々の冷蔵庫に配置して、第１蒸発器１５と第２蒸発器１９により別々の冷蔵庫を冷却するようにしてもよい。

（６）第１４実施形態（図１５）等では、第１蒸発器１５の出口側に気液分離器３５を配置する例を示しているが、放熱器１３の出口側にも気液分離器（レシーバ）を配置し、そして、通常運転時に第１蒸発器１５の出口冷媒が所定の過熱度を持つようにサイクル冷媒流量を制御すれば、通常運転時には気液分離器３５が過熱ガス冷媒の通路となる。従って、気液分離器３５は除霜運転時のみに冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜める役割を果たすことになる。

（７）上述の実施形態では、冷媒の種類を特定しなかったが、冷媒はフロン系、ＨＣ系の代替フロン、二酸化炭素（ＣＯ2）など蒸気圧縮式冷凍サイクルに適用できるものであればよい。

なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、
冷媒として広く使用されているものである。フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・ク
ロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒等
が含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。

また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質の
ことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）な
どがある。

（８）上述の第１〜第１２実施形態では、いずれも気液分離器を用いていない構成例を示したが、放熱器１３の下流側に冷媒の気液分離を行って液冷媒のみを下流側に流出するレシーバを配置してもよい。また、第１３実施形態以降に示す気液分離器３５を第１〜第１２実施形態の圧縮機１２の吸入側に配置して、圧縮機１２に気相冷媒のみを吸入させるようにしてもよい。

（９）上述の実施形態では、圧縮機１２として可変容量型圧縮機を用い、この可変容量
型圧縮機１２の容量をＥＣＵ２１により制御して、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御する
ようにしているが、圧縮機１２として固定容量型圧縮機を用い、この固定容量型圧縮機１
２の作動を電磁クラッチによりオンオフ制御し、圧縮機１２のオンオフ作動の比率を制御
して、圧縮機１２の冷媒吐出能力を制御するようにしてもよい。

また、圧縮機１２として電動圧縮機を用いる場合は、電動圧縮機１２の回転数制御によ
り冷媒吐出能力を制御できる。

（１０）上述の実施形態において、エジェクタ１４として、第１蒸発器１５の出口冷媒過熱度などを検知してエジェクタ１４のノズル１４ａの冷媒流路面積、つまり流量を調節する可変流量型のエジェクタを使用すれば、ノズル１４ａから噴出する冷媒圧力（吸引する気相冷媒の流量）を制御することができる。

（１１）上述の実施形態では各蒸発器を利用側熱交換器である室内熱交換器としている。しかし、上述の実施形態の構成は、非利用側熱交換器あるいは熱源側熱交換器と呼ばれる室外熱交換器を上述の各蒸発器とするサイクルにも適用されうる。例えば、各蒸発器を室外熱交換器とし、凝縮器を室内熱交換器とする暖房用の冷凍サイクル、あるいは凝縮器により水を加熱する温水供給用の冷凍サイクルといったヒートポンプと呼ばれるサイクルにも、上述の実施形態は適用されうる。

本発明の第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１実施形態における全開機能付き絞り機構の概略作動説明図である。 第２実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第３実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第４実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第５実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第６実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第７実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第８実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第９実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１０実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１２実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１３実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１４実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１４実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第１５実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１５実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第１５実施形態による除霜運転時の作動を示すモリエル線図である。 第１６実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１６実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第１６実施形態による除霜・冷却運転時の作動を示すモリエル線図である。 第１７実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１７実施形態における絞り機構の概略作動説明図である。 第１７実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第１７実施形態による除霜運転時の作動を示すモリエル線図である。 第１８実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１９実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第１９実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第２０実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２１実施形態による各種機器の作動をまとめて示す図表である。 第２２実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２３実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２４実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２５実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。 第２６実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル図である。

符号の説明

１２…圧縮機、１３…放熱器、１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、
１４ｂ…ディフューザ部（昇圧部）、１４ｃ…吸引口（冷媒吸引口）、
１５…第１蒸発器、１７、２５、３６…分岐通路、
１８、２６、３８、３９、１８０、１８１…絞り機構（絞り手段）、１９…第２蒸発器、
２１…ＥＣＵ（制御手段）、２３、３３…バイパス通路、
２４、３１、３２、３４、４１、４２…シャット機構、２７…第３蒸発器。

Claims (21)

1. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
   冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
   前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
   前記第１分岐通路（１７）に配置され、冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８）と、
   前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）とを備え、
   前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
   前記第１絞り手段（１８）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記第１分岐通路（１７）を全開する全開機能付きの構成になっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
   冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
   前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
   前記第１分岐通路（１７）に配置され、冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８０）と、
   前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒を直接前記第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、
   前記バイパス通路（２３）に設けられたシャット機構（２４）とを備え、
   前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
   前記シャット機構（２４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（２３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
   冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
   前記エジェクタ（１４）の上流側で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記冷媒吸引口（１４ｃ）に導く第１分岐通路（１７）と、
   前記第１分岐通路（１７）に配置され、冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（１８０）と、
   前記第１分岐通路（１７）において、前記第１絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
   前記第１絞り手段（１８０）をバイパスするバイパス通路（３３）と、
   前記バイパス通路（３３）に設けられたシャット機構（３４）とを備え、
   前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
   前記シャット機構（３４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（３３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記第１蒸発器（１５）と同じ温度帯で冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第３蒸発器（２７）を備えていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記第１分岐通路（１７）のうち、前記第１絞り手段（１８、１８０）の上流部位から冷媒流れを分岐し、この冷媒流れを前記第１蒸発器（１５）の冷媒流出側と前記圧縮機（１２）の吸入側との間に合流させる第２分岐通路（２５）と、
   前記第２分岐通路（２５）に配置され、冷媒を減圧する第２絞り手段（２６）とを備え、
   前記第２分岐通路（２５）において、前記第２絞り手段（２６）よりも下流側に前記第３蒸発器（２７）を配置したことを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記第１蒸発器（１５）は前記エジェクタ（１４）の冷媒流出側に接続されることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記放熱器（１３）の冷媒流出側と前記第１蒸発器（１５）の冷媒流入側との間に第３絞り手段（３０）を設け、前記エジェクタ（１４）を前記第３絞り手段（３０）と並列に設けることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記エジェクタ（１４）の上流部をシャットするシャット機構（３１）を備えることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記放熱器（１３）の上流部をシャットするシャット機構（３２）を備えることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
    前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
    前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
    前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
    前記第１蒸発器（１５）から流出した冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜めるとともに、気相冷媒を前記圧縮機（１２）の吸入側に導出する気液分離器（３５）と、
    前記気液分離器（３５）の液相冷媒の出口部を前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続する分岐通路（３６）と、
    前記分岐通路（３６）に配置され、前記気液分離器（３５）から流出した前記液相冷媒を減圧膨張させる絞り手段（１８０）と、
    前記分岐通路（３６）において、前記絞り手段（１８０）よりも下流側に配置される第２蒸発器（１９）と、
    前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒を直接前記第２蒸発器（１９）に導入するバイパス通路（２３）と、
    前記バイパス通路（２３）に設けられたシャット機構（２４）とを備え、
    前記第２蒸発器（１９）の冷媒蒸発圧力は前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発圧力よりも低くなっており、
    前記シャット機構（２４）は、前記第２蒸発器（１９）の除霜時に前記バイパス通路（２３）を開放状態にする常閉式の構成になっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
11. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
    前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
    前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
    冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
    冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
    前記第１蒸発器（１５）の冷媒流出側に配置される第１絞り機構（３８）と、
    前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる第２絞り機構（１８）と、
    前記第１絞り機構（３８）および前記第２絞り機構（１８）の開度を制御して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温冷媒を前記第２蒸発器（１９）および前記第１蒸発器（１５）の両方に導入して、前記両蒸発器（１５、１９）の除霜を行う除霜運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
12. 前記除霜運転モード時に、前記第１絞り機構（３８）を所定絞り開度の状態とし、前記第２絞り機構（１８）を全開状態とすることを特徴とする請求項１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
13. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
    前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
    前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
    冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
    冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
    前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる第１絞り機構（１８）と、
    前記第２蒸発器（１９）の冷媒流出側に設けられる第２絞り機構（３９）と、
    前記第１絞り機構（１８）および前記第２絞り機構（３９）の開度を制御して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記第２蒸発器（１９）の除霜を行うと同時に前記第１蒸発器（１５）が冷却機能を発揮する除霜・冷却運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備え、
    前記除霜・冷却運転モード時には、前記圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温冷媒を前記第２蒸発器（１９）に導入して前記第２蒸発器（１９）の除霜を行うとともに、前記第２蒸発器（１９）を通過した高圧冷媒を前記第２絞り機構（３９）により減圧し、この減圧後の低圧冷媒を前記第１蒸発器（１５）に導入することにより、前記第１蒸発器（１５）が冷却機能を発揮することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
14. 前記除霜・冷却運転モード時に、前記第１絞り機構（１８）を全開状態とし、前記第２絞り機構（３９）を所定絞り開度の状態とすることを特徴とする請求項１３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
15. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１２）と、
    前記圧縮機（１２）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
    前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、および前記ノズル部（１４ａ）から噴出する高い速度の冷媒流により冷媒が吸引される冷媒吸引口（１４ｃ）を有するエジェクタ（１４）と、
    冷媒流出側が前記圧縮機（１２）の吸入側に接続される第１蒸発器（１５）と、
    冷媒流出側が前記冷媒吸引口（１４ｃ）に接続される第２蒸発器（１９）と、
    前記第２蒸発器（１９）の冷媒流入側に設けられる絞り機構（１８１）と、
    前記放熱器（１３）で冷媒が放熱する状態を設定して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）にて低圧冷媒が蒸発する通常運転モードと、前記放熱器（１３）で冷媒が放熱しない状態を設定して、前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）の両方の除霜を行う除霜運転モードとを切り替える制御手段（２１）とを備え、
    前記除霜運転モード時には、前記圧縮機（１２）の吐出側の冷媒が高圧高温状態のまま前記絞り機構（１８１）に流入して減圧され、前記絞り機構（１８１）通過後の低圧の高温気相冷媒を前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１９）の両方に導入することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
16. 前記絞り機構（１８１）の前記通常運転モード時の開度よりも前記除霜運転モード時の開度を大きくすることを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
17. 前記放熱器（１３）に冷却空気を送風する送風手段（１３ａ）を設け、前記除霜運転モード時には、前記送風手段（１３ａ）を停止状態にすることを特徴とする請求項１１、１２、１５、１６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
18. 前記放熱器（１３）の冷媒通路をバイパスする放熱器バイパス通路（４０）と、
    前記放熱器バイパス通路（４０）に設けられたバイパス用シャット機構（４１）とを備え、
    前記除霜運転モード時には前記バイパス用シャット機構（４１）を開状態にすることにより、前記圧縮機（１２）の吐出側の高圧高温冷媒を前記放熱器バイパス通路（４０）を通して前記絞り機構（１８１）に導入することを特徴とする請求項１５または１６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
19. 前記放熱器（１３）の冷媒出口部に放熱器用シャット機構（４２）を前記第１開閉弁（４１）と並列に設けるとともに、前記放熱器（１３）に冷却空気を送風する送風手段（１３ａ）を設け、
    前記除霜運転モード時には前記バイパス用シャット機構（４１）を開状態にするとともに、前記放熱器用シャット機構（４２）を閉状態にし、かつ、前記送風手段（１３ａ）を作動状態にすることを特徴とする請求項１８に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
20. 前記エジェクタ（１４）の上流側通路にエジェクタ用シャット機構（３１）を設け、前記除霜運転モード時および前記除霜・冷却運転モード時には前記エジェクタ用シャット機構（３１）により前記エジェクタ（１４）の上流側通路を閉状態にすることを特徴とする請求項１１ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
21. 前記第１蒸発器（１５）の冷媒流出側に、冷媒の気液を分離して液相冷媒を溜め、気相冷媒を前記圧縮機（１２）の吸入側に流出する気液分離器（３５）を備えることを特徴とする請求項１ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
    

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