JP2010133606A - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得る。
【解決手段】二段昇圧式の圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒を、放熱器１２にて放熱させ、放熱した冷媒を固定絞り１３にて減圧させて中間圧側気液分離器１４にて気液分離する。さらに、中間圧側気液分離器１４にて分離された液相冷媒をエジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入させ、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃから流出した冷媒を二段圧縮式の圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａへ吸入させる。さらに、第２圧縮手段２１ａ吐出冷媒と、中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から流出した冷媒とを混合して、第１圧縮手段１１ａへ吸入させる。これにより、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得て、ＣＯＰを効果的に向上させる。
【選択図】図１

Description

冷媒を多段階に昇圧させるとともに、冷媒減圧手段としてエジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、蒸気圧縮式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させるために提案されたエコノマイザ式冷凍サイクル、エジェクタ式冷凍サイクル等が知られている。

例えば、エコノマイザ式冷凍サイクルとしては、高圧冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段と、高段側減圧手段にて減圧された中間圧冷媒の気液を分離する気液分離器と、気液分離器にて分離された液相冷媒を減圧膨張させて低圧冷媒とする低段側減圧手段と、低圧冷媒を中間圧冷媒となるまで昇圧する低段側圧縮手段と、中間圧冷媒を高圧冷媒となるまで昇圧する高段側圧縮手段とを備えるサイクルが知られている。

このエコノマイザ式冷凍サイクルでは、低段側圧縮手段にて昇圧された冷媒と気液分離器にて分離された気相冷媒と混合し、混合した中間圧冷媒を後段側圧縮手段にて高圧冷媒となるように、冷媒を多段階に昇圧させている。これにより、単一の圧縮手段にて低圧冷媒を高圧冷媒となるまで昇圧する場合よりも、それぞれの圧縮手段における吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小させて、それぞれの圧縮手段の圧縮効率を向上させている。

また、例えば、エジェクタ式冷凍サイクルとしては、高圧冷媒を減圧膨張させるエジェクタと、エジェクタにて減圧された冷媒の気液を分離する気液分離器と、気液分離器にて分離された液相冷媒を減圧膨張させて蒸発器入口側へ流出する減圧手段と、気液分離器にて分離された気相冷媒を高圧冷媒となるまで昇圧する圧縮手段を備えるサイクルが知られている。

このエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのノズル部から噴射する噴射冷媒の圧力低下によってエジェクタの冷媒吸引口から蒸発器から流出した冷媒を吸引することで、ノズル部における減圧膨張時の運動エネルギの損失を回収している。そして、回収した運動エネルギ（以下、回収エネルギという。）を、エジェクタのディフューザ部にて圧力エネルギに変換している。

これにより、減圧手段としてエジェクタを採用しない冷凍サイクルに対して、圧縮手段の吸入側の冷媒圧力を蒸発器内の冷媒蒸発圧力よりも上昇させて、圧縮手段の駆動動力を低減させている。

さらに、特許文献１には、エコノマイザ式冷凍サイクルの高段側減圧手段に対応する手段として、エジェクタを採用したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。これにより、特許文献１では、上述したエコノマイザ式冷凍サイクルにおける圧縮効率向上効果、並びに、エジェクタによる圧縮手段の駆動動力低減効果を同時に得て、ＣＯＰを向上させようとしている。
特許平４−３２０７６２号公報

ところで、エコノマイザ式冷凍サイクルにおける圧縮効率向上効果は、上述の如く、それぞれの圧縮手段における吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小させることによって得られるものである。従って、エコノマイザ式冷凍サイクルにおいて、ＣＯＰを効果的に向上させるためには、中間圧冷媒の圧力を適切な値に制御する必要がある。

ここで、図２８の全体構成図に示す特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、中間圧冷媒の圧力を適切な値に制御するためには、吸引側蒸発器１９とエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂとの間に配置された流量調整手段（流量調整弁）３８の開度を適切に調整しなければならない。

例えば、中間圧冷媒の圧力を上昇させるためには、流量調整弁３８の開度を絞って、吸引側蒸発器１９の出口側から直接、低段側圧縮手段２１ａへ吸入させる冷媒流量を増加させなければならない。しかしながら、流量調整弁３８の開度を絞ってしまうと、吸引側蒸発器１９からエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂへ至る冷媒流路の圧力損失が増加してしまう。

その結果、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される吸引冷媒流量が低下して、エジェクタ１３の回収エネルギも低下してしまう。つまり、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エコノマイザ式冷凍サイクルにおける圧縮効率向上効果を得るために、中間圧冷媒の圧力を適切な値に制御すると、エジェクタによる圧縮手段の駆動動力低減効果を充分に得ることが難しくなる。

換言すると、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エコノマイザ式冷凍サイクルにおける圧縮効率向上効果、並びに、エジェクタによる圧縮手段の駆動動力低減効果を同時に得るように、サイクルの作動を制御することが難しいという問題がある。

本発明は、上記点に鑑み、冷媒を多段階に昇圧させるとともに、エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることを目的とする。

上記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、第１圧縮手段（１１ａ）は、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出するエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を適切に変化させることで、容易に、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）における吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小させるように中間圧を制御して、エコノマイザ式冷凍サイクルと同様の圧縮効率向上効果を得ることができる。

しかも、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を変化させても、吸引側蒸発器（１９）からエジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）へ至る冷媒通路の圧力損失が変化しない。従って、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を変化させても、エジェクタ（１５）による圧縮手段の駆動動力低減効果を得ることができる。

その結果、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができ、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（１７）と、流出側気液分離器（１７）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させて、吸引側蒸発器（１９）入口側へ流出させる吸引側減圧手段（１８）とを備えることを特徴とする。

これによれば、具体的に、流出側気液分離器（１７）から吸引側減圧手段（１８）を介して吸引側蒸発器（１９）へ冷媒を供給して、吸引側蒸発器（１９）にて冷凍能力を発揮させることができる。

さらに、第１圧縮手段（１１ａ）に中間圧側気液分離器（１４）の気相冷媒出口から飽和気相冷媒を吸入させることができるので、第２圧縮手段（２１ａ）吐出冷媒のみを吸入させる場合に対して、第１圧縮手段（１１ａ）において冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（１９）のみならず、流出側蒸発器（１６）においても冷凍能力を発揮させることができる。

さらに、吸引側蒸発器（１９）では、噴射冷媒の吸引作用に応じた冷媒蒸発圧力となり、流出側蒸発器（１６）では、エジェクタ（１５）の昇圧作用によって昇圧された後の冷媒蒸発圧力となるので、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項４に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（３２）と、分岐部（３２）の一方の出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、分岐部（３２）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）と、分岐部（３２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させて、吸引側蒸発器（１９）入口側へ流出させる吸引側減圧手段（１８）とを備えることを特徴とする。

これによれば、具体的に、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方へ冷媒を供給して、双方の蒸発器（１６、１９）にて冷凍能力を発揮させることができる。さらに、請求項３に記載の発明と同様に、双方の蒸発器（１６、１９）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項６に記載の発明のように、冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であってもよいし、請求項７に記載の発明のように、第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。

請求項８に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、吸引側蒸発器（１９）へ流入する冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１８）とを備え、ノズル部（１５ａ）は、分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、吸引側減圧手段（１８）は、分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させることを特徴とする。

これによれば、具体的に、中間圧側気液分離器（１４）から分岐部（２２）および吸引側減圧手段（１８）を介して吸引側蒸発器（１９）へ冷媒を供給して、吸引側蒸発器（１９）にて冷凍能力を発揮させることができる。

請求項９に記載の発明では、請求項８に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする。

これによれば、吸引側蒸発器（１９）のみならず、流出側蒸発器（１６）においても冷凍能力を発揮させることができる。さらに、請求項３に記載の発明と同様に、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項１０に記載の発明では、請求項８または９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（２２）にて分岐された他方の液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

請求項１１に記載の発明では、請求項８または９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側減圧手段（１８）における減圧膨張過程の冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３１）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項１２に記載の発明のように、冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であってもよいし、請求項１３に記載の発明のように、第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。

請求項１４に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（２２）と、エジェクタ（１５）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（３２）と、第２分岐部（３２）の一方の出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、第２分岐部（３２）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）と、吸引側蒸発器（１９）へ流入する冷媒を減圧膨張させる第１、第２吸引側減圧手段（１８、２８）とを備え、ノズル部（１５ａ）は、第１分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、第１吸引側減圧手段（１８）は、第１分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、第２吸引側減圧手段（２８）は、第２分岐部（３２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、吸引側蒸発器（１９）は、第１、第２吸引側減圧手段（１８、２８）にて減圧膨張された冷媒のうち、少なくとも一方を蒸発させることを特徴とする。

これによれば、第１分岐部（２２）のみにて冷媒の流れを分岐して、第１吸引側減圧手段（１８）から流出した冷媒を吸引側蒸発器（１９）に供給し、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を、第２分岐部（３２）を介して流出側蒸発器（１６）へ供給することで、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方にて冷凍能力を発揮させるサイクル構成を実現できる。

また、第２分岐部（３２）のみにて冷媒の流れを分岐して、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方へ供給することで、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方にて冷凍能力を発揮させるサイクル構成を実現できる。

さらに、第１、第２分岐部（２２、３２）の双方で冷媒の流れを分岐して、冷媒を流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方へ供給することで、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方にて冷凍能力を発揮させるサイクル構成を実現できる。そして、各サイクル構成において、請求項３に記載の発明と同様に、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項１５に記載の発明では、請求項１４に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１分岐部（２２）にて分岐された他方の液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。

これによれば、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の双方の蒸発器（１６、１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項１６に記載の発明のように、冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であってもよいし、請求項１７に記載の発明のように、第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。

また、請求項１８に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助放熱器（１２ｅ）と、補助放熱器（１２ｅ）から流出した冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１８）と、吸引側減圧手段（１８）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、第１圧縮手段（１１ａ）は、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出するエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、中間圧を適切に制御してエコノマイザ式冷凍サイクルと同様の圧縮効率向上効果を得ることができるとともに、エジェクタ（１５）の昇圧作用による圧縮手段の駆動動力低減効果を同時に得ることができる。その結果、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができる。

さらに、具体的に、中間圧側気液分離器（１４）から分岐部（２２）および吸引側減圧手段（１８）を介して吸引側蒸発器（１９）へ冷媒を供給して、吸引側蒸発器（１９）にて冷凍能力を発揮させることができる。

この際、放熱器（１２）および補助放熱器（１２ｅ）の双方で冷却されたエンタルピの低い冷媒を吸引側蒸発器（１９）へ流入させることができるので、吸引側蒸発器（１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

しかも、エジェクタ（１５）のノズル部（１５ａ）へ流入する冷媒は、補助放熱器（１２ｅ）にて冷却されないので、吸引側減圧手段（１８）へ流入する冷媒に対してエンタルピが減少しない。これにより、ノズル部（１５ａ）における回収エネルギ量を増大でき、より一層、ＣＯＰを向上できる。

また、請求項１９に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、第２放熱器（１２２）から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨脹させる吸引側減圧手段（１８）と、吸引側減圧手段（１８）から流出した冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、第１圧縮手段（１１ａ）は、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出するエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、中間圧を適切に制御してエコノマイザ式冷凍サイクルと同様の圧縮効率向上効果を得ることができるとともに、エジェクタ（１５）の昇圧作用による圧縮手段の駆動動力低減効果を同時に得ることができる。その結果、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができる。

さらに、具体的に、中間圧側気液分離器（１４）から分岐部（２２）および吸引側減圧手段（１８）を介して吸引側蒸発器（１９）へ冷媒を供給して、吸引側蒸発器（１９）にて冷凍能力を発揮させることができる。

この際、第１放熱器（１２１）および第２放熱器（１２２）の熱交換能力（放熱能力）を独立に変化させることができるので、第２放熱器（１２２）の熱交換能力と、吸引側蒸発器（１９）の熱交換能力（吸熱性能）とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。

また、第１放熱器（１２１）として、その熱交換能力が第２放熱器（１２２）よりも低いものを採用することで、エジェクタ（１５）のノズル部（１５ａ）へ流入する冷媒のエンタルピが不必要に減少してしまうことを回避できる。これにより、ノズル部（１５ａ）における回収エネルギ量を増大させて、ＣＯＰを向上できる。

請求項２０に記載の発明では請求項１８または１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）出口側と第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする。

これによれば、吸引側蒸発器（１９）のみならず、流出側蒸発器（１６）においても冷凍能力を発揮させることができる。さらに、請求項３に記載の発明と同様に、流出側蒸発器（１６）および吸引側蒸発器（１９）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項２１に記載の発明では、請求項１８ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、中間圧側気液分離器（１４）から流出した液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（１９）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項２２に記載の発明のように、冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であってもよいし、請求項２３に記載の発明のように、第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。

請求項２４に記載の発明では、請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出されたサイクルの高圧側冷媒を、吸引側蒸発器（１９）へ導くバイパス通路（２５）と、バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とする。

これによれば、吸引側蒸発器（１６）の着霜時に、開閉手段（２６）を開くことで、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器（１６）に流入させて除霜することができる。

また、請求項２５に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５４）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、冷却運転モードおよび加熱運転モードのうち少なくとも一方の運転モード時に、室外熱交換器（５３）あるいは利用側熱交換器（５４）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１３）と、高圧側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、
第１圧縮手段（１１ａ）は、第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出し、
冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）側へ導く冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５４）にて放熱させるとともに、室外熱交換器（５３）から流出した冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）側へ導く冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードと加熱運転モードとの双方の運転モードにおいて、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を適切に変化させることで、容易に、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）における吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小させるように中間圧を制御して、エコノマイザ式冷凍サイクルと同様の圧縮効率向上効果を得ることができる。

しかも、この際、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を変化させても、吸引側蒸発器（１９）からエジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｂ）へ至る冷媒通路の圧力損失が変化しない。従って、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）の冷媒吐出能力を変化させても、エジェクタ（１５）による圧縮手段の駆動動力低減効果を得ることができる。

その結果、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができ、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

さらに、具体的に、請求項２６に記載の発明のように、請求項２５に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１５）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（１７）を備え、流出側気液分離器（１７）の気相冷媒出口は、第２圧縮手段（２１ａ）吸入口側に接続されており、
冷媒流路切替手段（５１、５２）は、冷却運転モードでは、室外熱交換器（５３）にて放熱した冷媒を高圧側減圧手段（１３）へ流入させるとともに、流出側気液分離器（１７）で分離された液相冷媒を利用側熱交換器（５４）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、利用側熱交換器（５４）にて放熱した冷媒を高圧側減圧手段（１３）へ流入させるとともに、流出側気液分離器（１７）で分離された液相冷媒を室外熱交換器（５３）へ流入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

請求項２７に記載の発明では、請求項１ないし２６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする。

これによれば、第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力と第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力とを独立に調整して、第１、第２圧縮手段（１１ａ、２１ａ）のいずれも高い圧縮効率を発揮させながら作動させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰを、より一層、向上させることができる。

請求項２８に記載の発明では、請求項１ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする。これによれば、第１圧縮手段（１１ａ）および第２圧縮手段（２１ａ）の小型化が可能となり、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることもできる。

請求項２９に記載の発明のように、請求項１ないし２８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮手段（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させるようになっていてもよい。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１、２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを冷凍機に適用した例を説明する。この冷凍機は、冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル１００において、圧縮機１０は、冷媒を吸入して、冷媒を多段階に昇圧して吐出するものである。具体的には、本実施形態の圧縮機１０は、１つのハウジング１０ａ内に第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの２つの圧縮手段および第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを駆動する第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを収容して構成された二段昇圧式の電動圧縮機である。

この第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａとしては、スクロール型圧縮手段、ベーン型圧縮手段等の各種圧縮機構を採用できる。また、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、それぞれ独立して、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。

そして、この回転数制御によって、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力が、それぞれ独立して変更される。従って、本実施形態の第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂは、それぞれ第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を変更する第１、第２吐出能力変更手段を構成している。

ハウジング１０ａには、低圧冷媒を吸入する吸入ポート１０ｂ、中間圧冷媒を流入させる中間圧ポート１０ｃ、および、高圧冷媒を吐出する吐出ポート１０ｄが設けられている。そして、これらの各ポート１０ｂ〜１０ｄが、ハウジング１０ａ内部で第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａに接続されている。

具体的には、吸入ポート１０ｂは、第２圧縮手段２１ａの吸入口へ接続され、中間圧ポート１０ｃは、第２圧縮手段２１ａの吐出口と第１圧縮手段１１ａの吸入口に連通するように接続され、吐出ポート１０ｄは、第１圧縮手段１１ａの吐出口へ接続される。従って、第１圧縮手段１１ａは、第２圧縮手段２１ａから吐出された冷媒と中間圧ポート１０ｃから流入した冷媒とを混合した中間圧冷媒を吸入し圧縮して吐出することになる。

また、図１に示すように、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄには、放熱器１２が接続されている。放熱器１２は圧縮機１０から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。

放熱器１２の出口側には、高圧側減圧手段としての固定絞り１３が接続されている。固定絞り１３としては、キャピラリチューブ、オリフィス等を採用できる。固定絞り１３の出口側には、中間圧側気液分離器１４が接続されている。中間圧側気液分離器１４は、固定絞り１３から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておくものである。

中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口には、圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃが接続されている。さらに、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口には、エジェクタ１５が接続されている。エジェクタ１５は、冷媒を減圧膨張させる冷媒減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもある。

具体的には、エジェクタ１５は、中間圧側気液分離器１４から流出した液相冷媒の通路面積を小さく絞って、この液相冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１５ａ、ノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて後述する吸引側蒸発器１９から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口１５ｂ等を有して構成される。

さらに、ノズル部１５ａおよび冷媒吸引口１５ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１５ａから噴射する高速度の冷媒流と冷媒吸引口１５ｂからの吸引冷媒とを混合させて昇圧させるディフューザ部１５ｃが設けられている。

ディフューザ部１５ｃは冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。さらに、ディフューザ部１５ｃの出口側には、アキュムレータ１７が接続されている。

アキュムレータ１７は、ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を溜める流出側気液分離器である。アキュムレータ１７の気相冷媒流出口には、圧縮機１０の吸入ポート１０ｂが接続され、液相冷媒流出口には、電気式の可変絞り機構１８を介して、吸引側蒸発器１９が接続されている。

可変絞り機構１８は、アキュムレータ１７から流出した液相冷媒をさらに減圧膨張させる吸引側減圧手段である。より具体的には、可変絞り機構１８は、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータとを有して構成されている。また、可変絞り機構１８は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

吸引側蒸発器１９は、可変絞り機構１８にて減圧膨張された低圧冷媒と送風ファン１９ａにより循環送風される冷凍庫内空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。従って、本実施形態では、冷凍庫内空気が熱交換対象流体となる。

送風ファン１９ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。吸引側蒸発器１９の出口側には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂが接続されている。

図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ｂ、１２ａ、１８、１９ａ、２１ｂ等の作動を制御する。

従って、この制御装置は、第１吐出能力変更手段である第１電動モータ１１ｂの作動を制御する第１吐出能力制御手段としての機能、第２吐出能力変更手段である第２電動モータ２１ｂの作動を制御する第２吐出能力制御手段としての機能を兼ね備えている。もちろん、第１吐出能力制御手段、第２吐出能力制御手段を異なる制御装置で構成してもよい。

また、制御装置には、外気温を検出する外気センサ、庫内温度を検出する庫内温度センサ等のセンサ群（図示せず）の検出値や、冷凍機を作動させる作動スイッチ等が設けられた操作パネル（図示せず）の各種操作信号が入力される。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図２のモリエル線図に基づいて説明する。操作パネルの作動スイッチが投入されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、可変絞り機構１８、送風ファン１９ａを作動させる。これにより、圧縮機１０が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。

この際、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒の状態は、図２のａ₂点である。第１圧縮手段１１ａから吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して、放熱して凝縮する（ａ₂点→ｂ₂点）。放熱器１２にて放熱した冷媒は、固定絞り１３へ流入して中間圧となるまで等エンタルピ的に減圧膨張する（ｂ₂点→ｃ₂点）。

固定絞り１３から流出した中間圧冷媒は、中間圧側気液分離器１４へ流入して気相冷媒および液相冷媒に分離される（ｃ₂点→ｄ₂点およびｃ₂点→ｅ₂点）。中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃを介して圧縮機１０内へ流入する。

また、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入して等エントロピ的に減圧膨張する（ｅ₂点→ｆ₂点）。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１５ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１５ｂから吸引側蒸発器１９から流出した冷媒が吸引される。

そして、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１５ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１５のディフューザ部１５ｃに流入して混合される（ｆ₂点→ｇ₂点およびｌ₂点→ｇ₂点）。ディフューザ部１５ｃでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｇ₂点→ｈ₂点）。

次に、ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒は、アキュムレータ１７に流入して気相冷媒および液相冷媒に分離される（ｈ₂点→ｉ₂点およびｈ₂点→ｊ₂点）。アキュムレータ１７の液相冷媒出口から流出した液相冷媒は、可変絞り機構１８にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｊ₂点→ｋ₂点）。

可変絞り機構１８にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１９へ流入して、送風ファン１９ａにより循環送風される庫内空気から吸熱して蒸発する（ｋ₂点→ｌ₂点）。これにより、庫内空気が冷却される。この際、制御装置は、吸引側蒸発器１９における冷媒蒸発温度が操作パネルにて設定された温度となるように、可変絞り機構１８の絞り開度を調整する。

一方、アキュムレータ１７の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａに吸入されて、中間圧となるまで圧縮され昇圧される（ｉ₂点→ｍ₂点）。第２圧縮手段２１ａにて昇圧された中間圧冷媒は、圧縮機１０内で中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から流出した冷媒と混合される（ｍ₂点→ｎ₂点およびｄ₂点→ｎ₂点）。混合冷媒は、第１圧縮手段１１ａに吸入されて再び圧縮される（ｎ₂点→ａ₂点）。

この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。具体的には、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの機械効率を向上させるために、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの昇圧量が略同等となるように制御する。

なお、圧縮効率とは、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａにて冷媒が等エントロピ圧縮された際の冷媒のエンタルピの増加量をΔＨ１としたときに、この増加量ΔＨ１を、実際に第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａにて冷媒が昇圧された際の冷媒のエンタルピ増加分ΔＨ２で除した値である。

例えば、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの回転数や昇圧量（吐出圧力と吸入圧力との圧力差）が増加すると、その摩擦熱によって冷媒の温度が上昇して実際のエンタルピ増加分ΔＨ２が増加するため、圧縮効率も低下することになる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、上述の如く作動するので、吸引側蒸発器１９にて冷媒に吸熱作用を発揮させて冷凍庫内を冷却することができる。

さらに、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を独立して制御しているので、極めて容易に、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａにおける吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小させるように中間圧を制御して、上述のエコノマイザ式冷凍サイクルと同様の圧縮効率向上効果を得ることができる。

この際、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を変化させても、吸引側蒸発器１９からエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂへ至る冷媒通路の圧力損失が変化しないので、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を変化させても、上述したエジェクタ１５による圧縮手段の駆動動力低減効果を得ることができる。

その結果、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができ、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

さらに、第１圧縮手段１１ａに中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から飽和気相冷媒を吸入させることができるので、第２圧縮手段２１ａ吐出冷媒のみを吸入させる場合に対して、第１圧縮手段１１ａにおいて冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

本実施形態の如く、効果的にＣＯＰを向上できることは、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が大きい冷凍サイクル装置、例えば、本実施形態のように吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発温度を−３０〜−１０℃といった極低温まで低下させる冷凍サイクル装置において、極めて有効である。

（第２実施形態）
本実施形態では、図３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、内部熱交換器３０を追加した例を説明する。この内部熱交換器３０は、高圧側冷媒流路３０ａを通過する中間圧側気液分離器１４にて分離された液相冷媒と低圧側冷媒流路３０ｂを通過するサイクルの低圧側冷媒との間で熱交換を行うものである。

より具体的には、本実施形態におけるサイクルの低圧側冷媒は、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａへ吸入される冷媒である。また、内部熱交換器３０の具体的構成としては、高圧側冷媒流路３０ａを形成する外側管の内側に低圧側冷媒流路３０ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、高圧側冷媒流路３０ａを内側管として、低圧側冷媒流路３０ｂを外側管としてもよい。

さらに、高圧側冷媒流路３０ａと低圧側冷媒流路３０ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図４のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図４における冷媒の状態を示す符号は、図２における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。このことは、以下の実施形態で説明するモリエル線図においても同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、内部熱交換器３０の作用によって、第１実施形態に対して、アキュムレータ１７から流出した気相冷媒のエンタルピが増加し（ｉ₄点→ｉ’₄点）、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒のエンタルピが減少する（ｅ₄点→ｅ’₄点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

これにより、ノズル部１５ａから噴射される噴射冷媒の乾き度を低下させて、噴射冷媒の流速を低下させることができるので、ディフューザ部１５ｃから流出する冷媒圧力を低下させることができる。従って、アキュムレータ１７内の冷媒のエンタルピを減少させて、アキュムレータ１７から吸引側蒸発器１９へ流入する液相冷媒のエンタルピも減少させることができる。

従って、第１実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、吸引側蒸発器１９の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させることができ、エジェクタ式冷凍サイクル１００の発揮できる冷凍能力を増大させることができる。その結果、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第３実施形態）
本実施形態では、図５の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、内部熱交換器３０の構成を変更した例を説明する。より具体的には、本実施形態におけるサイクルの低圧側冷媒は、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂへ吸引される冷媒である。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図６のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、内部熱交換器３０の作用によって、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒のエンタルピが増加し（ｌ₆点→ｌ’₆点）、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒のエンタルピが減少する（ｅ₆点→ｅ’₆点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、第１実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、第２実施形態と同様に、吸引側蒸発器１９の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させることができ、エジェクタ式冷凍サイクル１００の発揮できる冷凍能力を増大させることができる。その結果、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第４実施形態）
本実施形態では、図７の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、エジェクタ１５出口側（具体的には、ディフューザ部１３ｃ出口側）と圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃとの間に流出側蒸発器１６を配置した例を説明する。

この流出側蒸発器１６の基本的構成は、吸引側蒸発器１９と同様である。さらに、流出側蒸発器１６は、エジェクタ１５から流出した冷媒と送風ファン１６ａから送風された送風空気とを熱交換させることによって、エジェクタ１５流出冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。

従って、本実施形態では、送風ファン１６ａから送風された送風空気も熱交換対象流体となる。送風ファン１６ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。その他の構成は第１実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させると、第１実施形態と同様に作動するだけでなく、流出側蒸発器１６において、図８のモリエル線図に示すように、ｈ₈点からｈ’₈点へ至る過程の液相冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることができる。これにより、送風ファン１６ａからの送風空気も冷却できる。その他の作動は第１実施形態と同様である。

この際、流出側蒸発器１６では、吸引側蒸発器１９における冷媒蒸発温度よりも高い温度で冷媒が蒸発する。つまり、吸引側蒸発器１９および流出側蒸発器１６では、異なる温度帯で冷媒が蒸発する。これにより、本実施形態では、第１実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、例えば、送風ファン１６ａで０℃〜１０℃の低温で食料、飲料などを保存する冷蔵庫内の庫内空気を冷却することもできる。

（第５実施形態）
図９、１０により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル２００を冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。この冷凍・冷蔵装置は、冷却対象空間である冷蔵庫内を０〜１０℃程度の低温まで冷却し、さらに、別の冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図９は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００の全体構成図である。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。そこで、図９以下の全体構成図では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。

エジェクタ式冷凍サイクル２００では、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口の下流側に、中間圧側気液分離器１４から流出した中間圧冷媒の流れを分岐する分岐部２２が接続されている。

分岐部２２は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。

分岐部２２の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１５のノズル部１５ａ側が接続され、他方の冷媒流出口には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂ側が接続される。さらに、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃの出口側には、第４実施形態と同様の流出側蒸発器１６が接続され、流出側蒸発器１６の冷媒出口側には、圧縮機１０の吸入ポート１０ｂが接続されている。

また、分岐部２２の他方の冷媒流出口には、吸引側減圧手段である可変絞り機構１８を介して、吸引側蒸発器１９が接続されている。そして、吸引側蒸発器１９の出口側には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂが接続されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１０のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、第１実施形態と同様に、圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃを介して圧縮機１０内へ流入する。

一方、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒の流れは、分岐部２２にて、エジェクタ１５のノズル部１５ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発温度が予め定めた温度となった時に、ノズル部１５ａ側へ流入する冷媒流量Ｇｎｏｚと冷媒吸引口１５ｂ側へ流入する冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、ノズル部１５ａおよび可変絞り機構１８の流量特性（圧力損失特性）が決定されている。

分岐部２２からノズル部１５ａ側へ流出した中間圧冷媒は、ノズル部１５ａ→ディフューザ部１５ｃの順に流れ（ｅ₁₀点→ｆ₁₀点→ｇ₁₀点→ｈ₁₀点）、流出側蒸発器１６へ流入する。

流出側蒸発器１６へ流入した冷媒は、送風ファン１６ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₁₀点→ｉ₁₀点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１６から流出した冷媒は、圧縮機１０の第２圧縮手段２１aに吸入され、圧縮される（ｉ₁₀点→ｍ₁₀点）。

一方、分岐部２２から冷媒吸引口１５ｂ側へ流出した中間圧冷媒は、可変絞り機構１８にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｅ₁₀点→ｋ₁₀点）。可変絞り機構１８にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１９へ流入して、送風ファン１９ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｋ₁₀点→ｌ₁₀点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。

そして、前述の如く、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｂから吸引される（ｌ₁₀点→ｇ₁₀点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、冷蔵庫内および冷凍庫内を冷却することができる。つまり、分岐部２２において、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが最適流量比となるように、冷媒の流れを分流しているので、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９の双方へ適切に冷媒を供給できる。従って、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９の双方で同時に冷却作用を発揮できる。

この際、吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１５ｃで昇圧した後にさらに可変絞り機構１８で減圧した後の圧力となり、流出側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発圧力を第２圧縮機２１およびディフューザ部１５ｃで昇圧した後の圧力となる。

従って、流出側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、流出側蒸発器１６を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１９を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。

さらに、第１実施形態と同様に、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を変化させても、吸引側蒸発器１９からエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂへ至る冷媒通路の圧力損失が変化しないので、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得ることができる。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる
さらに、本実施形態では、圧縮機１０→放熱器１２→固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４→分岐部２２→エジェクタ１５→流出側蒸発器１６→圧縮機１０の順に冷媒が流れ、さらに、圧縮機１０→放熱器１２→固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４→分岐部２２→可変絞り機構１８→吸引側蒸発器１９→エジェクタ１５→流出側蒸発器１６→圧縮機１０という順に冷媒が流れる。

つまり、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９内等に滞留してしまうことを回避できる。

（第６実施形態）
本実施形態では、図１１の全体構成図に示すように、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、流出側蒸発器１６および送風ファン１６ａを廃止し、さらに、アキュムレータ１７および内部熱交換器３０を追加した例を説明する。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、第１実施形態と同様の冷凍機に適用されている。

この内部熱交換器３０は、高圧側冷媒流路３０ａを通過する分岐部２２から可変絞り機構１８側へ流出した液相冷媒と低圧側冷媒流路３０ｂを通過するサイクルの低圧側冷媒との間で熱交換を行うものである。より具体的には、本実施形態におけるサイクルの低圧側冷媒は、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂへ吸引される冷媒である。

もちろん、第２実施形態と同様に、サイクルの低圧側冷媒を第２圧縮手段２１ａへ吸入される冷媒としてもよい。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図１２のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、内部熱交換器３０の作用によって、第５実施形態に対して、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒のエンタルピが増加し（ｌ₁₂点→ｌ’₁₂点）、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒のエンタルピが減少する（ｅ₁₂→ｅ’₁₂点）。

また、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃから流出した冷媒は、流出側蒸発器１６が廃止されているので、アキュムレータ１７に流入して気液分離される（ｈ₁₂点→ｉ₁₂点）。そして、アキュムレータ１７にて分離された気相冷媒が、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａに吸入される。その他の作動は、第５実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、吸引側蒸発器１９における冷媒の吸熱作用によって、冷凍庫内を冷却することができる。さらに、第１実施形態と同様に、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得て、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

さらに、内部熱交換器３０の作用によって、第５実施形態に対して、吸引側蒸発器１９へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。従って、吸引側蒸発器１９の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

しかも、本実施形態では、内部熱交換器３０において、分岐部２２出口側から可変絞り機構１８入口側へ至る冷媒通路を流通する高圧冷媒と冷媒吸引口１５ｂへ吸引される低圧冷媒とを熱交換させているので、分岐部２２からノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。

これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことで、ノズル部１５ａにおける回収エネルギ量を増大できるからである。

このことをより詳細に説明すると、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、等エントロピ線の傾きが緩やかに（小さく）なる。そのため、ノズル部１５ａにて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部１５ａ入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部１５ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１５ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）が大きくなる。

従って、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、ノズル部１５ａにおける回収エネルギ量が増大する。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、ディフューザ部１５ｃにおける昇圧量を増大させることができ、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

（第７実施形態）
図１３、１４により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル３００を、第５実施形態と同様の冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。図１３は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル３００では、図１３に示すように、第４実施形態に対して、アキュムレータ１７を廃止するとともに、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃの出口側に、ディフューザ部１５ｃ流出冷媒の流れを分岐する分岐部３２を設けている。

分岐部３２の基本的構成は、第５実施形態の分岐部２２と同様である。この分岐部３２は、ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒の流れを分岐して、流出側蒸発器１６側および可変絞り機構１８側へ流出させるものである。なお、本実施形態においても可変絞り機構１８の出口側には、吸引側蒸発器１９の入口側が接続されている。

さらに、分岐部３２は、一方の冷媒流出口３２ｂから流出側蒸発器１６側へ流出する冷媒の流れ方向、および、他方の冷媒流出口３２ｃから可変絞り機構１８側へ流出する冷媒の流れ方向が、ディフューザ部１５ｃ出口側から冷媒流入口３２ａへ流入する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。

従って、分岐部３２へ流入した冷媒は、その流れが分岐される際に、不必要に流速を低下させることなく分岐部３２から流出していく。これにより、分岐部３２においてエジェクタ１５から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。もちろん、分岐部３２はこれに限定されることなく、略Ｔ字型等に形成してもよい。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１４のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒は、分岐部３２にて、流出側蒸発器１６側へ流入する冷媒流れと可変絞り機構１８側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、分岐部３２の冷媒流出口３２ｂ側の冷媒通路面積を、冷媒流出口３２ｃ側の冷媒通路面積よりも大きく設定することにより、流出側蒸発器１６側へ流入する冷媒流量Ｇ１が可変絞り機構１８側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしている。

分岐部３２から流出側蒸発器１６へ流入した冷媒は、送風ファン１６ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₁₄点→ｉ₁₄点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１６から流出した冷媒は、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａへ吸入されて、中間圧となるまで圧縮され昇圧される（ｉ₁₄点→ｍ₁₄点）。

一方、分岐部３２から可変絞り機構１８へ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｈ₁₄点→ｋ₁₄点）。可変絞り機構１８にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１９へ流入して、送風ファン１９ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｋ₁₄点→ｌ₁₄点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。

そして、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｂからエジェクタ１５内へ吸引される（ｌ₁₄点→ｇ₁₄点）。その他の作動は、第４実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００は、第５実施形態と同様に、流出側蒸発器１６を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１９を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。さらに、第１実施形態と同様に、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得て、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

さらに、分岐部３２から流出側蒸発器１６側へ流入する冷媒流量Ｇ１が、分岐部３２から可変絞り機構１８側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしているので、より多くの冷媒を放熱器１２にて放熱させることができる。これにより、サイクル全体として冷媒の吸熱量、すなわちサイクルの冷凍能力を拡大することができ、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第８実施形態）
図１５、１６により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル４００を第５実施形態と同様の冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。図１５は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル４００では、図１５に示すように、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口に、中間圧側気液分離器１４から流出した液相冷媒の流れを分岐する第１分岐部２２が接続されている。この第１分岐部２２の基本的構成は、第５実施形態の分岐部２２と同様である。

第１分岐部２２の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１５のノズル部１５ａが接続され、他方の冷媒流出口には、第１吸引側減圧手段としての第１可変絞り機構１８側が接続されている。

さらに、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃの出口側には、第２分岐部３２の冷媒流入口３２ａが接続されている。この第２分岐部３２の基本的構成は、第７実施形態の分岐部３２と同様である。第２分岐部３２の一方の冷媒流出口３２ｂには流出側蒸発器１６が接続され、他方の冷媒流出口３２ｃには、第２吸引側減圧手段としての第２可変絞り機構２８が接続されている。

なお、第１、第２可変絞り機構１８、２８の基本的構成は、第１実施形態の可変絞り機構１８と同様である。さらに、本実施形態の第１、第２可変絞り機構１８、２８は、その絞り開度を全閉とすることができる。

従って、第１可変絞り機構１８が絞り通路を全閉にすると、中間圧側気液分離器１４から流出した液相冷媒の流れは、第１分岐部２２にて分岐されることなく、その全流量がエジェクタ１５側へ流出する。また、第２可変絞り機構２８が絞り通路を全閉にすると、ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒の流れは、第２分岐部３２にて分岐されることなく、その全流量が流出側蒸発器１６側へ流出する。

第１、第２可変絞り機構１８、２８の出口側には、第１、第２可変絞り機構１８、２８のそれぞれから流出した冷媒の流れを合流させる合流部２０が接続されている。合流部２０の基本的構成は、第２分岐部３２と同様である。つまり、合流部２０では、３つの流入出口２０ａ〜２０ｃのうち２つを冷媒流入口２０ｂ、２０ｃとし、１つを冷媒流出口２０ａとしている。

より具体的には、本実施形態の合流部２０では、第１可変絞り機構１８から一方の冷媒流入口２０ｂへ流入する冷媒の流れ方向、および、第２可変絞り機構２８から他方の冷媒流入口２０ｃへ流入する冷媒の流れ方向が、冷媒流出口２０ａから吸引側蒸発器１９へ流出する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。

従って、合流部２０へ流入した冷媒は、その流れが合流される際に、不必要に流速を低下させることなく合流部２０から流出していく。これにより、合流部２０において第１、第２電気式膨張弁１９、２９から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。合流部２０の冷媒流出口２０ａには、吸引側蒸発器１９が接続されている。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１６のモリエル線図に基づいて説明する。ここで、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、制御装置が第１、第２可変絞り機構１８、２８を、絞り状態あるいは全閉状態に制御することによって、以下の３種類のサイクル構成を実現することができる。

制御装置が第１可変絞り機構１８を全閉状態とし、第２可変絞り機構２８を絞り状態とした場合は、第２分岐部２８のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを低圧分岐運転モードという）。この低圧分岐運転モードの作動は第７実施形態と同様である。

制御装置が第１可変絞り機構１８を絞り状態とし、第２可変絞り機構２８を全閉状態とした場合は、第１分岐部２２のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを高圧分岐運転モードという）。この高圧分岐運転モードの作動は第５実施形態と同様である。

制御装置が第１、２電気式膨張弁１９、２９の双方を絞り状態とした場合は、第１分岐部２２および第２分岐部２８で同時に冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを同時分岐運転モードという）。この同時分岐運転モードの作動については、後述する。

また、上記の各運転モードは、サイクルに要求される冷凍能力あるいは外気温に基づいて切り替えられる。本実施形態では、通常の冷凍能力が要求される通常負荷時には、低圧分岐運転モードに切り替え、通常負荷時よりも高い冷凍能力を必要とし、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも増加する高負荷時には、高圧分岐運転モードに切り替える。

さらに、通常負荷時よりも冷凍能力を必要とせず、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも低下する低負荷時、あるいは、外気温が予め定めた基準温度よりも低下して、サイクルの高低圧差が所定の圧力差よりも小さくなった時に同時分岐運転モードに切り替えるようにしている。

ここで、同時分岐モードにおける作動を図１６のモリエル線図に基づいて説明する。同時分岐運転モードでは、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒の流れは、第５実施形態と同様に、第１分岐部２２（図１６のｅ₁₆点）にて、エジェクタ１５のノズル部１５ａ側へ流入する冷媒流れと冷媒吸引口１５ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、第５、第７実施形態と同様に、圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃを介して圧縮機１０内へ流入する。一方、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒の流れは、第１分岐部２２にて、第５実施形態と同様に、エジェクタ１５のノズル部１５ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

第１分岐部２２からノズル部１５ａ側へ流出した中間圧冷媒は、ノズル部１５ａ→ディフューザ部１５ｃの順に流れる（ｅ₁₆点→ｆ₁₆点→ｇ₁₆点→ｈ₁₆点）。一方、第１分岐部２２から冷媒吸引口１５ｂ側へ流出した中間圧冷媒は、可変絞り機構１８にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｅ₁₆点→ｋα₁₆点）。

ディフューザ部１５ｃから流出した冷媒は、第２分岐部３２にて、流出側蒸発器１６側へ流入する冷媒流れと第２可変絞り機構２８側へ流入する冷媒流れとに分流される。第２分岐部３２から流出側蒸発器１６へ流入した冷媒は、送風ファン１６ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₁₆点→ｉ₁₆点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。

一方、第２分岐部３２から第２可変絞り機構１８へ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｈ₁₆点→ｋβ₁₆点）。そして、第２可変絞り機構２８にて減圧膨張された冷媒は、合流部２０にて、第１可変絞り機構１８にて減圧された冷媒と合流する（ｋβ₁₆点→ｋγ₁₆点およびｋα₁₆点→ｋγ₁₆点）。

合流部２０から流出した冷媒は、吸引側蒸発器１９へ流入して、送風ファン１９ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｋγ₁₆点→ｌ₁₆点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。そして、吸引側蒸発器１９から流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｂからエジェクタ１５内へ吸引される（ｌ₁₆点→ｇ₁₆点）。その他の作動は、第５、第７実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００は、上述の如く作動するので、低圧分岐モードでは、第７実施形態と同様の効果を得ることができる。また、高圧分岐モードでは、第５実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、同時分岐モードにおいても、流出側蒸発器１６を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１９を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができるとともに、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得て、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

さらに、同時分岐運転モードでは、第１可変絞り機構１８および第２可変絞り機構２８の双方から流出した冷媒を吸引側蒸発器１９へ供給するサイクル構成を実現できる。これにより、第１可変絞り機構１８および第２可変絞り機構２８のうちいずれか一方から流出した冷媒を吸引側蒸発器１９へ供給するサイクル構成に対して、吸引側蒸発器１９へ供給される冷媒流量を増加させ易くなる。

（第９実施形態）
本実施形態では、図１７の全体構成図に示すように、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、分岐部２２の配置を変更するとともに、さらに、分岐部２２の冷媒流れ下流側に配置されて、固定絞り１３へ流入する冷媒を放熱させる補助放熱器１２ｅを設けた例を説明する。

より具体的には、本実施形態の分岐部２２は、放熱器１２出口側に配置されて、放熱器１２から流出した冷媒の流れを分岐する。そして、分岐部２２の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１５のノズル部入口側が接続され、他方の冷媒流出口には、補助放熱器１２ｅ入口側が接続されている。

補助放熱器１２ｅは、放熱器１２から流出した高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒をさらに放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。また、本実施形態の放熱器１２は、上述の実施形態に対して、熱交換面積を縮小することによって、その熱交換能力を低下させている。

なお、図１７では、図示の明確化のため、冷却ファン１２ａを放熱器１２近傍に配置しているが、この冷却ファン１２ａは、補助放熱器１２ｅにも庫外空気を送風する。もちろん、放熱器１２および補助放熱器１２ｅに、それぞれ独立した送風ファンから庫外空気を送風するようにしてもよい。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図１８のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒が、第１実施形態と同様に、放熱器１２にて放熱して凝縮し、気液二相状態となる（ａ₁₈点→ｂ₁₈点）。これは、上述の第５実施形態に対して放熱器１２の熱交換能力を低下させているからである。

放熱器１２から流出した高圧冷媒は、分岐部２２へ流入し、エジェクタ１５のノズル部１５ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

分岐部２２からエジェクタ１５のノズル部１５側へ流入した冷媒は、第５実施形態と同様に、エジェクタ１５のノズル部１５ａ→ディフューザ部１５ｃ→流出側蒸発器１６の順に流れ、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａへ吸入されて、中間圧となるまで圧縮され昇圧される（ｂ₁₈点→ｆ₁₈点→ｇ₁₈点→ｈ₁₈点→ｉ₁₈点→ｍ₁₈点）。

一方、分岐部２２から冷媒吸引口１５ｂ側へ流出した高圧冷媒は、補助放熱器１２ｅにてさらに冷却されて、液相状態となる（ｂ₁₈点→ｂ’₁₈点）。補助放熱器１２ｅから流出した冷媒は、第５実施形態と同様に、固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４→可変絞り機構１８→吸引側蒸発器１９の順に流れて、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂから吸引される（ｂ’₁₈点→ｃ₁₈点→ｅ₁₈点→ｋ₁₈点→ｌ₁₈点→ｇ₁₈点）。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、第５実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、放熱器１２の熱交換能力を低下させているので、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。従って、第６実施形態と同様に、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピを減少させないことによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、放熱器１２から流出した冷媒を、直接エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入させるので、エジェクタ１５のノズル部１５ａにおける減圧量、すなわちノズル部１５ａ入口側圧力とノズル部１５ａ出口側圧力との間の圧力差が大きくなる。これにより、ノズル部１５ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１５ａ出口側冷媒のエンタルピとの差が増加して回収エネルギ量を増加させることができ、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１０実施形態）
本実施形態では、図１９の全体構成図に示すように、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、内部熱交換器３１を追加した例を説明する。内部熱交換器３１は、高圧側冷媒流路を構成する吸引側減圧手段としての固定絞り１８ａを通過する減圧膨張過程の冷媒と、低圧側冷媒流路３１ｂを通過する圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａ吸入冷媒との間で熱交換を行うものである。

内部熱交換器３１の具体的構成としては、低圧側冷媒流路３１ｂを形成する外側管の内側に、キャピラリチューブ等で構成される固定絞り１８を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、固定絞り１８ａと低圧側冷媒流路３１ｂを形成する冷媒配管とをろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。

さらに、吸引側減圧手段として可変絞り機構１８を採用する場合は、可変絞り機構１８の絞り通路の外周表面に低圧側冷媒流路３１ｂを形成する冷媒配管とをろう付け接合して熱交換させる構成を採用できる。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図２０のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、内部熱交換器３１の作用によって、第５実施形態に対して、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａ吸入側冷媒の第２圧縮手段２１ａ吸入側冷媒のエンタルピが増加し（図２０のｉ₂₀点→ｉ’₂₀点）、固定絞り１８ａにおける減圧膨張過程のエンタルピが減少する（ｅ₂₀点→ｋ₂₀点）。

換言すると、固定絞り１８ａを通過する冷媒は、減圧膨張しながら第２圧縮手段２１ａ吸入冷媒の温度と同等となるまで冷却されて、そのエンタルピを減少させる。これにより、第１実施形態に対して、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。その他の作動は、第５実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、第５実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、内部熱交換器３１の作用によって、第５実施形態に対して、吸引側蒸発器１９へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。これにより、吸引側蒸発器１９の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１１実施形態）
図２１、２２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル５００を第５実施形態と同様の冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。図２１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル５００では、図２１に示すように、圧縮機１０の吐出口側に、第５実施形態と同様の分岐部２２が接続されている。そして、分岐部２２の一方の冷媒流出口には、第１放熱器１２１が接続され、他方の冷媒流出口には、第２放熱器１２２が接続されている。

第１放熱器１２１は、分岐部２２の一方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２１ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。また、第２放熱器１２２は、分岐部２２の他方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。

さらに、本実施形態では、第１放熱器１２１の熱交換面積を、第２放熱器１２２に対して縮小させることによって、第１放熱器１２１の熱交換能力（放熱性能）を第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させている。冷却ファン１２１ａ、１２２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

また、第１放熱器１２１の出口側には、エジェクタ１５のノズル部１５ａが接続され、第２放熱器１２２の出口側には、固定絞り１３が接続されている。その他の構成は、第５実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動を図２２のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒（図２２のａ₂₂点）が、分岐部２２へ流入し、第１放熱器１２１側へ流入する冷媒流れと第２放熱器１２２側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、第１放熱器１２１側へ流入する冷媒流量Ｇｒ１と第２放熱器１２２側へ流入する冷媒流量Ｇｒ２との流量比Ｇｒ１／Ｇｒ２が、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、分岐部２２内の各冷媒通路の通路面積（圧力損失特性）が決定されている。

第１放熱器１２１側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₂₂点→ｂ１₂₂点）。一方、第２放熱器１２２側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₂₂点→ｂ２₂₂点）。

この際、第１放熱器１２１の熱交換能力が、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低く設定されているので、第１放熱器１２１から流出した冷媒のエンタルピは、第２放熱器１２２から流出した冷媒のエンタルピよりも大きくなる。

第１放熱器１２１から流出した冷媒は、第５実施形態と同様に、エジェクタ１５のノズル部１５ａ→ディフューザ部１５ｃ→流出側蒸発器１６の順に流れ、圧縮機１０の第２圧縮手段２１ａへ吸入されて、中間圧となるまで圧縮され昇圧される（ｂ１₂₂点→ｆ₂₂点→ｇ₂₂点→ｈ₂₂点→ｉ₂₂点→ｍ₂₂点）。

一方、第２放熱器１２２から流出した冷媒は、固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４→可変絞り機構１８→吸引側蒸発器１９の順に流れて、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂから吸引される（ｂ２₂₂点→ｃ₂₂点→ｅ₂₂点→ｋ₂₂点→ｌ₂₂点→ｇ₂₂点）。その他の作動は、第５実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、第５実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の放熱性能を独立に変化させることができるので、例えば、第２放熱器１２２の放熱性能と吸引側蒸発器１９の吸熱性能とを容易に適合させること、および、第１、２放熱器１２１、１２２の放熱性能と流出側蒸発器１６の吸熱性能とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。

また、第１放熱器１２１の熱交換能力を、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させているので、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピが不必要に減少してしまうことを回避できる。従って、第６実施形態と同様に、ノズル部１５ａへ流入する冷媒のエンタルピを減少させないことによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

さらに、第１放熱器１２１から流出した冷媒を、直接エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入させるので、エジェクタ１５のノズル部１５ａにおける減圧量、すなわちノズル部１５ａ入口側圧力とノズル部１５ａ出口側圧力との間の圧力差が大きくなる。これにより、第９実施形態と同様に、エジェクタ１５における回収エネルギ量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１２実施形態）
本実施形態では、図２３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を追加した例を説明する。

バイパス通路２５は、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａから吐出された高圧冷媒を、放熱器１２を迂回させて、直接、吸引側蒸発器１９へ導く冷媒流路で、圧縮機１０と放熱器１２との間および可変絞り機構１８と吸引側蒸発器１９との間を接続する冷媒配管によって構成されている。

開閉弁２６は、バイパス通路２５を開閉する開閉手段であって、制御装置から出力される制御信号によって開閉作動が制御される電磁弁である。さらに、開閉弁２６が開弁した際の冷媒通路面積は、バイパス通路２５の冷媒通路面積よりも小さく形成されている。従って、バイパス通路２５を流通する冷媒は、開閉弁２６を通過する際に減圧される。

このように開閉弁２６として、減圧機能を有する減圧機能付き開閉弁を採用する理由は、圧縮機１０入口側冷媒の圧力と出口側冷媒の圧力との圧力差を確保するだけでなく、圧縮機１０から吐出した高圧冷媒を直接吸引側蒸発器１９へ流入させると、吸引側蒸発器１９内の冷媒圧力が吸引側蒸発器１９の耐圧を超えてしまうことが懸念されるからである。

そこで、本実施形態では、開閉弁２６の冷媒通路面積を小さく形成して、吸引側蒸発器１９へ流入する冷媒の圧力を、吸引側蒸発器１９の耐圧能力よりも低くなるまで低下させている。

従って、バイパス通路２５に、減圧機能を有していない開閉弁２６を配置する場合は、バイパス通路２５にバイパス通路側減圧手段を配置することが望ましい。そして、このバイパス通路側減圧手段としては、キャピラリチューブ、オリフィス等で構成される固定絞り機構を採用できる。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器１９の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。通常運転モードでは、制御装置が開閉弁２６を閉弁状態とする。これにより、第１実施形態と全く同様に作動する。

除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａの作動を停止させ、可変絞り機構１８を全閉状態とし、さらに、開閉弁２６を開く。これにより、圧縮機１１の第１圧縮手段１１ａから吐出された高温冷媒は、バイパス通路２５へ流入する。

この際、本実施形態では、圧縮機１０→放熱器１２→固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４→エジェクタ１５→アキュムレータ１７→圧縮機１０の順で循環する冷媒回路の圧力損失に対して、圧縮機１０→バイパス通路２５→吸引側蒸発器１９→エジェクタ１５→アキュムレータ１７→圧縮機１０の順で循環する冷媒回路の圧力損失を小さく設定しているので、圧縮機１０から吐出された冷媒の大半がバイパス通路２５へ流入する。

もちろん、バイパス通路２５の入口側接続部あるいは出口側接続部に、三方弁を配置して、通常運転モードでは、圧縮機１０から吐出された冷媒を放熱器１２側のみへ流出させ、除霜運転モードでは、圧縮機１０から吐出された冷媒をバイパス通路２５側のみへ流出させるように冷媒流路を切り替えてもよい。

また、バイパス通路２５の入口側接続部から放熱器１２入口側へ至る冷媒通路に、減圧機能を有していない通常の補助開閉弁を配置して、通常運転モードでは補助開閉弁を開弁し、除霜運転モードでは補助開閉弁を閉弁するようにして、冷媒流路を切り替えてもよい。

バイパス通路２５へ流入した高温高圧冷媒は、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｏ₂₄点→ｐ₂₄点）。開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１８の絞り開度が全閉状態となっているので、アキュムレータ１７側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１９へ流入する。

吸引側蒸発器１９へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１９にその熱量を放熱する（ｐ₂₄点→Ｑ₂₄点）。これにより、吸引側蒸発器１９の除霜がなされる。吸引側蒸発器１９にて放熱した冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→ディフューザ部１５ｃ→アキュムレータ１７を通過する際の圧力損失によって減圧される（ｑ₂₄点→ｒ₂₄点）。アキュムレータ１７から流出した気相冷媒は、圧縮機１０に吸入されて再び圧縮される（ｒ₂₄点→ｏ₂₄点）。

以上の如く、本実施形態の通常運転モードでは、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。また、除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１９の除霜を行うことができる。

なお、本実施形態では、吸引側減圧手段として可変絞り機構１８を採用し、除霜運転時に可変絞り機構１８の絞り開度を全閉状態としているが、もちろん、吸引側減圧手段として固定絞りを採用し、さらに、吸引側減圧手段出口側とバイパス通路２５の接続部との間に配置されて、吸引側減圧手段側から吸引側蒸発器１９側へ冷媒が流れることのみを許容する逆止弁を設けてもよい。

（第１３実施形態）
次に、図２５により、本発明の第１３実施形態を説明する。本実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、冷温保存庫に適用している。図２５は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００の全体構成図である。

このエジェクタ式冷凍サイクル６００は、熱交換対象流体である庫内空気を冷却する冷却運転モードと、庫内空気を加熱する加熱運転モードを切替可能に構成されている。なお、図５における実線矢印は、冷却運転モード時における冷媒の流れを示し、破線矢印は、加熱運転モードにおける冷媒の流れを示している。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００では、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａの吐出口（吐出ポート１０ｄ）に、第１電気式四方弁５１が接続されている。この第１電気式四方弁５１は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段である。

具体的には、第１電気式四方弁５１は、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄ側と室外熱交換器５３入口側との間および可変絞り機構１８出口側と利用側熱交換器５４入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の実線矢印で示す回路）と、圧縮機１０吐出ポート１０ｄ側と利用側熱交換器５４入口側との間および可変絞り機構１８出口側と室外熱交換器５３入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

図２５の実線矢印で示す冷媒流路のように、冷却運転モードにおける圧縮機１０の吐出ポート１０ｄには、第１電気式四方弁５１を介して、室外熱交換器５３が接続されている。室外熱交換器５３は、その内部を通過する冷媒と送風ファン５３ａにより送風される室外空気とを熱交換させる熱交換器である。送風ファン５３ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

さらに、冷却運転モードにおける室外熱交換器５３の出口側には、第２電気式四方弁５２が接続されている。この第２電気式四方弁５２は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段であり、その基本的構成は、第１電気式四方弁５１と同様である。

具体的には、第２電気式四方弁５２は、室外熱交換器５３出口側と高圧側減圧手段である固定絞り１３入口側との間および利用側熱交換器５４出口側とエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂとの間を同時に接続する冷媒流路（図２５の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器５３出口側と冷媒吸引口１５ｂとの間および利用側熱交換器５４出口側と固定絞り１３入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

利用側熱交換器５４は、その内部を通過する冷媒と送風ファン５４ａにより送風される熱交換対象流体である室内送風空気とを熱交換させる熱交換器である。送風ファン５４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

なお、本実施形態の可変絞り機構１８は、アキュムレータ１７の液相冷媒出口側と第１電気式四方弁５１との間に配置されている。その他の構成は第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００では、庫内空気を冷却する冷却運転モードおよび庫内空気を加熱する加熱運転モードを切り替えることができる。

冷却運転モードは、操作パネルの作動スイッチにより冷却運転モードが選択されると実行される。冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させる。

さらに、制御装置が、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄ側と室外熱交換器５３入口側との間および可変絞り機構１８出口側と利用側熱交換器５４入口側との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、室外熱交換器５３出口側と固定絞り１３入口側との間および利用側熱交換器５４出口側と冷媒吸引口１５ｂとの間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

これにより、図２５の実線矢印に示すように、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄ（→第１電気式四方弁５１）→室外熱交換器５３（→第２電気式四方弁５２）→固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口→ノズル部１５ａ→アキュムレータ１７の気相冷媒出口→圧縮機１０の吸入ポート１０ｂの順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１７の液相冷媒出口→可変絞り機構１８（→第１電気式四方弁５１）→利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁５２）→冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１７の順に冷媒が循環し、中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口と圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃが接続される。

従って、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａは、第２圧縮手段２１ａから吐出された冷媒および中間圧側気液分離器１４にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出することになる。

さらに、第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒は室外熱交換器５３にて放熱し、室外熱交換器５３にて放熱した冷媒は高圧側減圧手段である固定絞り１３へ流入する。また、アキュムレータ１７で分離された液相冷媒は利用側熱交換器５４へ流入し、利用側熱交換器５４から流出した冷媒は冷媒吸引口１５ｂから吸引されることになる。

その結果、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３が第１実施形態における放熱器１２に対応し、利用側熱交換器５４が第１実施形態における吸引側蒸発器１９に対応する構成となり、第１実施形態と同様に作動して庫内空気を冷却でき、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

一方、加熱運転モードは、操作パネルの作動スイッチにより加熱運転モードが選択されると実行される。加熱運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン５３ａ、５４ａを作動させる。

さらに、制御装置が、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄ側と利用側熱交換器５４入口側との間および可変絞り機構１８出口側と室外熱交換器５３入口側との間を同時に接続するように第１電気式四方弁５１を切り替え、室外熱交換器５３出口側と冷媒吸引口１５ｂとの間および利用側熱交換器５４出口側と固定絞り１３入口側との間を同時に接続するように第２電気式四方弁５２を切り替える。

これにより、図２５の破線矢印に示すように、圧縮機１０の吐出ポート１０ｄ（→第１電気式四方弁５１）→利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁５２）→固定絞り１３→中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口→ノズル部１５ａ→アキュムレータ１７の気相冷媒出口→圧縮機１０の吸入ポート１０ｂの順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１７の液相冷媒出口→可変絞り機構１８（→第１電気式四方弁５１）→室外熱交換器５３（→第２電気式四方弁５２）→冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１７の順に冷媒が循環し、中間圧側気液分離器１４の気相冷媒出口と圧縮機１０の中間圧ポート１０ｃが接続される。

従って、圧縮機１０の第１圧縮手段１１ａは、第２圧縮手段２１ａから吐出された冷媒および中間圧側気液分離器１４にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出することになる。

さらに、第１圧縮手段１１ａから吐出された冷媒は利用側熱交換器５４にて放熱し、利用側熱交換器５４にて放熱した冷媒は高圧側減圧手段である固定絞り１３へ流入する。また、アキュムレータ１７で分離された液相冷媒は室外熱交換器５３へ流入し、室外熱交換器５３から流出した冷媒は冷媒吸引口１５ｂから吸引されることになる。

従って、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器５３が第１実施形態における吸引側蒸発器１９に対応し、利用側熱交換器５４が第１実施形態における放熱器１２に対応する構成となり、第１実施形態と同様に作動して庫内空気を加熱でき、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００を作動させると、冷却運転モードおよび加熱運転モードのいずれの運転モードにおいても、圧縮手段の圧縮効率向上効果と駆動動力低減効果との双方の効果を充分に得て、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の各実施形態では、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを、それぞれ異なる第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂにて駆動する例を説明したが、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａの回転軸を共通化して、共通する駆動源から供給される駆動力によって双方の圧縮手段を駆動するようにしてもよい。

さらに、上述の各実施形態では、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを異なる圧縮機構で構成して例を説明したが、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを同一の圧縮機構で構成することもできる。

例えば、スクロール型の圧縮機構で、所定の圧縮過程にある圧縮室と連通する連通ポートを設けて、連通ポートを介して中間圧の冷媒を導入する構成を採用できる。この場合は、圧縮室が連通ポートよりも下流側（高圧側）に位置する部位を第１圧縮手段１１ａとし、連通ポートよりも上流側（低圧側）に位置する部位を第２圧縮手段２１ａとすればよい。

（２）上述の各実施形態では、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂで駆動する例を説明したが、例えば、エンジン等を駆動源としてもよい。

また、圧縮手段として、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機構を採用してもよい。この場合は、吐出容量変更手段が、吐出能力変更手段となる。また、電磁クラッチの断続により駆動源との接続を断続的に変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機構を使用してもよい。この場合は、電磁クラッチが、吐出能力変更手段となる。

さらに、第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａとして、同一の形式の圧縮機構を採用してもよいし、異なる形式の圧縮機構を採用してもよい。

（３）上述の実施形態では、エジェクタ１５としてノズル部１５ａの絞り通路面積が固定された固定式のエジェクタ１５を採用しているが、ノズル部の絞り通路面積を変更可能に構成された可変エジェクタを採用してもよい。また、高圧側減圧手段として可変絞り機構を採用してもよい。

さらに、中間圧側気液分離器１４の液相冷媒出口とエジェクタ１５のノズル部１５ａ入口側の間に中間圧減圧手段を設けてもよい。これにより、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができ、ノズル部１５ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１５ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。

従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１５ｃにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１５ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１５ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１５ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１５の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての製造コストを低減できる。

（４）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を用いてもよい。さらに、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜６００を超臨界冷凍サイクルとする場合には、上記の中間圧側減圧手段として、高圧側冷媒圧力を、放熱器１２の出口側の高圧側冷媒温度に基づいてＣＯＰが略最大となるように決定される目標高圧に調整する圧力制御弁を採用してもよい。

このような圧力制御弁としては、具体的に、放熱器１２出口側に設けられた感温部を有し、この感温部の内部に放熱器１２出口側の高圧冷媒の温度に対応した圧力を発生させ、感温部の内圧と放熱器１２出口側の冷媒圧力とのバランスで弁開度を機械的機構により調整する構成を採用できる。

（５）上述の実施形態では、高圧側減圧手段および低圧側減圧手段として、絞り機構を採用しているが、高圧側減圧手段および低圧側減圧手段として、冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機を採用してもよい。

このような膨張機としては、具体的に、スクロール型、ベーン型、ローリングピストン型といった容積型圧縮手段を採用できる。そして、容積型圧縮手段を圧縮手段として用いる場合の冷媒流れに対して逆流させるように冷媒を流すことで、冷媒を体積膨張させて減圧させながら、機械的エネルギを出力させることができる。

（６）上述の各実施形態に記載された手段は、他の実施形態に適用することができる。例えば、第５、第７〜第１１実施形態に対して、第１実施形態と同様のアキュムレータ１７を設けてもよい。また、例えば、第５、第７〜第９、第１１実施形態に対して、第２、３実施形態と同様の内部熱交換器３０を設けてもよい。

この内部熱交換器３０としては、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が異なる方向となる対向流型の熱交換器を採用してもよいし、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が同一方向となる並向流型の熱交換器を採用してもよい。

さらに、第９、第１１実施形態については、流出側蒸発器１６および送風ファン１６ａを廃止して、内部熱交換器３０を採用してもよい。

例えば、図２６に示す実施形態は、第９実施形態に対して、流出側蒸発器１６および送風ファン１６ａを廃止して、中間圧側気液分離器１４から流出した液相冷媒と、ディフューザ部１５ｃから流出した低圧側冷媒、すなわち第２圧縮手段２１ａへ吸入される低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器３０を採用した例である。

また、図２７に示すように、補助放熱器１２ｅから流出した高圧側冷媒とディフューザ部１５ｃから流出した低圧側冷媒を熱交換させる内部熱交換器３０を採用してもよい。これにより、中間圧側気液分離器１４へ流入する冷媒の乾き度を低下させて、中間圧側気液分離器１４に貯留される液相冷媒量を増加させることができる。従って、サイクルに負荷変動が生じても、吸引側蒸発器１９へ安定して冷媒を供給できる。

さらに、例えば、図２８に示す実施形態は、第１１実施形態に対して、流出側蒸発器１６および送風ファン１６ａを廃止して、中間圧側気液分離器１４から流出した液相冷媒と、ディフューザ部１５ｃから流出した低圧側冷媒、すなわち第２圧縮手段２１ａへ吸入される低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器３０を採用した例である。

また、図２９に示すように、第２放熱器１２２から流出した高圧側冷媒とディフューザ部１５ｃから流出した低圧側冷媒を熱交換させる内部熱交換器３０を採用してもよい。これにより、図２７に示すサイクル構成と同様に、サイクルに負荷変動が生じても、吸引側蒸発器１９へ安定して冷媒を供給できる。

もちろん、図２６〜２９の内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入させる低圧側冷媒を、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｂへ吸引される冷媒とするサイクル構成としてもよい。

（７）上述の第５〜第１１では、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９にて異なる冷却対象空間（冷蔵庫内空間、冷凍庫内空間）を冷却する例を説明したが、同一の冷却対象空間を冷却するようにしてもよい。この場合は、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９を一体構造に組み付けて、送風ファンから送風された空気を流出側蒸発器１６→吸引側蒸発器１９の順に通過させることが望ましい。

その理由は、吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）は、流出側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも低くなるからである。つまり、送風ファンからの送風空気を上記の如く通過させることで、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９の冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、効率的に送風空気を冷却できる。

（８）上述の第８実施形態では、高負荷運転時に高圧分岐運転モードに切り替え、通常運転時に低圧分岐運転モードに切り替え、さらに、低負荷運転時に同時分岐運転モードに切り替えるようにしているが、もちろん、各運転モードの切り替えは、これに限定されない。

例えば、高負荷運転時に高圧分岐運転モードに切り替え、通常運転時に同時分岐運転モードに切り替え、さらに、低負荷運転時に低圧分岐運転モードに切り替えるようにしてもよい。つまり、エジェクタ式冷凍サイクル４００を作動させる際に、いずれかの運転モードのうち最も高いサイクル効率を発揮できる運転モードに切り替えればよい。

また、同時分岐運転モードを実現することなく、高圧分岐運転モードと低圧分岐運転モードとを切り替えるサイクル構成としてもよい。この場合は、第１、第２分岐部２２、２８を三方弁で構成して冷媒流路を切り替えるようにしてもよい。

（９）第１２実施形態では、操作パネルの切替スイッチの操作信号に基づいて、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えを行っているが、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えはこれに限定されない。

例えば、制御装置が、通常運転モードと除霜運転モードとを所定時間毎に交互に切り替えるようにしてもよい。つまり、通常運転モードが予め定めた第１基準時間以上継続された場合に、除霜運転モードへ切り替え、さらに、除霜運転モードが予め定めた第２基準時間以上継続された場合に、通常運転モードへ切り替えるようにしてもよい。

また、上述のバイパス通路２５および開閉弁２６を第５〜第１１実施形態に対して、第１２実施形態と同様に適用すれば、エジェクタ式冷凍サイクル２００〜５００において、除霜運転モードを実現できる。

（１０）第１３実施形態では、冷媒流路切替手段として、第１、第２電気式四方弁５１、５２を採用した例を説明したが、冷媒流路切替手段は、これに限定されない。例えば、図２６、２７に示すように、電気式四方弁５１の代わりに、２つの電気式三方弁５１ａを組み合わせて構成してもよいし、４つの開閉弁（電磁弁）５１ｂを組み合わせて構成してもよい。

（１１）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００を冷凍機、冷凍・冷蔵装置、冷温保存庫に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、エジェクタ式冷凍サイクルを、空調装置、その他の定置型の冷凍サイクル装置、車両用空調装置等に適用してもよい。

（１２）上述の第１〜第１２各実施形態では、流出側蒸発器１６および吸引側蒸発器１９を利用側熱交換器として、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、第１３実施形態のように、流出側蒸発器１６および吸引側熱交換器１６を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱冷媒を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルとしてもよい。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 他の実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 他の実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルの変形例を示す全体構成図である。 他の実施形態における別のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 他の実施形態における別のエジェクタ式冷凍サイクルの変形例を示す全体構成図である。 他の実施形態における流路切替手段の構成図である。 他の実施形態における別の流路切替手段の構成図である 従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。

符号の説明

１１ａ、２１ａ 第１、第２圧縮手段
１１ｂ、２１ｂ 第１、第２電動モータ
１２、１２１、１２２ 放熱器、第１、第２放熱器
１２ｅ 補助放熱器
１３ 固定絞り
１４ 中間圧側気液分離器
１５ エジェクタ
１５ａ ノズル部
１５ｂ 冷媒吸引口
１６ 流出側蒸発器
１７ アキュムレータ
１８、２８ 第１、第２可変絞り機構
１９ 吸引側蒸発器
２２、３２ 第１、第２分岐部
２５ バイパス通路
２６ 開閉弁
３０、３１ 内部熱交換器
５１、５２ 第１、第２電気式四方弁
５３ 室外熱交換器
５４ 利用側熱交換器

Claims (29)

1. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
   前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器（１２）から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、
   前記高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、
   前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、
   冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、
   前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、
   前記第１圧縮手段（１１ａ）は、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（１７）と、
   前記流出側気液分離器（１７）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させて、前記吸引側蒸発器（１９）入口側へ流出させる吸引側減圧手段（１８）とを備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 前記エジェクタ（１５）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（３２）と、
   前記分岐部（３２）の一方の出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記分岐部（３２）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）と、
   前記分岐部（３２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させて、前記吸引側蒸発器（１９）入口側へ流出させる吸引側減圧手段（１８）とを備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、
   前記吸引側蒸発器（１９）へ流入する冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１８）とを備え、
   前記ノズル部（１５ａ）は、前記分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、
   前記吸引側減圧手段（１８）は、前記分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記エジェクタ（１５）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする請求項８に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 前記分岐部（２２）にて分岐された他方の液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項８または９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
11. 前記吸引側減圧手段（１８）における減圧膨張過程の冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３１）を備えることを特徴とする請求項８または９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
12. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であることを特徴とする請求項１０または１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
13. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項１０または１１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
14. 前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（２２）と、
    前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（３２）と、
    前記第２分岐部（３２）の一方の出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記第２分岐部（３２）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）と、
    前記吸引側蒸発器（１９）へ流入する冷媒を減圧膨張させる第１、第２吸引側減圧手段（１８、２８）とを備え、
    前記ノズル部（１５ａ）は、前記第１分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させ、
    前記第１吸引側減圧手段（１８）は、前記第１分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、
    前記第２吸引側減圧手段（２８）は、前記第２分岐部（３２）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させ、
    前記吸引側蒸発器（１９）は、前記第１、第２吸引側減圧手段（１８、２８）にて減圧膨張された冷媒のうち、少なくとも一方を蒸発させることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
15. 前記第１分岐部（２２）にて分岐された他方の液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項１４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
16. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であることを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
17. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
18. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
    前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、
    前記分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、
    前記分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる補助放熱器（１２ｅ）と、
    前記補助放熱器（１２ｅ）から流出した冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、
    前記高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、
    前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１８）と、
    前記吸引側減圧手段（１８）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、
    前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）は、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
19. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する分岐部（２２）と、
    前記分岐部（２２）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、
    前記第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、
    前記分岐部（２２）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、
    前記第２放熱器（１２２）から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高段側減圧手段（１３）と、
    前記高段側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、
    前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨脹させる吸引側減圧手段（１８）と、
    前記吸引側減圧手段（１８）から流出した冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１５ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１９）と、
    前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）は、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
20. 前記エジェクタ（１５）出口側と前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入側との間に配置されて、前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１６）を備えることを特徴とする請求項１８または１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
21. 前記中間圧側気液分離器（１４）から流出した液相冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項１８ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
22. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記冷媒吸引口（１５ｂ）へ吸引される冷媒であることを特徴とする請求項２１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
23. 前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮手段（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項２１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
24. 前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出されたサイクルの高圧側冷媒を、前記吸引側蒸発器（１９）へ導くバイパス通路（２５）と、
    前記バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とする請求項１ないし２３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
25. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮手段（１１ａ）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５４）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（５３）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（５１、５２）と、
    前記冷却運転モードおよび前記加熱運転モードのうち少なくとも一方の運転モード時に、前記室外熱交換器（５３）あるいは前記利用側熱交換器（５４）にて放熱した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１３）と、
    前記高圧側減圧手段（１３）にて減圧膨張された冷媒の気液を分離する中間圧側気液分離器（１４）と、
    前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１５ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧するエジェクタ（１５）と、
    前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒を圧縮して吐出する第２圧縮手段（２１ａ）とを備え、
    前記第１圧縮手段（１１ａ）は、前記第２圧縮手段（２１ａ）から吐出された冷媒および前記中間圧側気液分離器（１４）にて分離された気相冷媒を混合した中間圧冷媒を圧縮して吐出し、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（５３）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒を前記冷媒吸引口（１５ｂ）側へ導く冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮手段（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５４）にて放熱させるとともに、前記室外熱交換器（５３）から流出した冷媒を前記冷媒吸引口（１５ｂ）側へ導く冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
26. さらに、前記エジェクタ（１５）から流出した冷媒の気液を分離する流出側気液分離器（１７）を備え、
    前記流出側気液分離器（１７）の気相冷媒出口は、前記第２圧縮手段（２１ａ）吸入口側に接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（５１、５２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記室外熱交換器（５３）にて放熱した冷媒を前記高圧側減圧手段（１３）へ流入させるとともに、前記流出側気液分離器（１７）で分離された液相冷媒を前記利用側熱交換器（５４）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記利用側熱交換器（５４）にて放熱した冷媒を前記高圧側減圧手段（１３）へ流入させるとともに、前記流出側気液分離器（１７）で分離された液相冷媒を前記室外熱交換器（５３）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項２５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
27. 前記第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、
    前記第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および前記第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし２６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
28. 前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする請求項１ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
29. 前記第１圧縮手段（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させることを特徴とする請求項１ないし２８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。

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