JP2008281338A - エジェクタサイクル - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ下流側蒸発器１５と、エジェクタ吸引側蒸発器１８とを組み合わせて、共通の冷却対象空間２１を冷却するエジェクタサイクルにおいて、２つの蒸発器１５、１８による冷却性能の向上を図る。
【解決手段】エジェクタ１４の下流側に接続される第１蒸発器１５と、冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８とを備え、第１蒸発器１５の冷媒蒸発温度に比較して第２蒸発器１８の冷媒蒸発温度が低くなるようになっており、第１、第２蒸発器１５、１８により共通の冷却対象空間２１を冷却するとともに、被冷却空気の流れ方向Ａの上流側に第１蒸発器１５を配置し、被冷却空気の流れ方向Ａの下流側に第２蒸発器１８を配置する。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタと、複数の蒸発器とを有するエジェクタサイクルに関するもので、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。

従来、この種のエジェクタサイクルは特許文献１等にて知られている。この特許文献１では、図７に示すように冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタ１４の冷媒下流側と気液分離器３０との間に第１蒸発器１５を配置するともに、気液分離器３０の液冷媒出口側とエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂとの間に第２蒸発器１８を配置したエジェクタサイクルが開示されている。

特許文献１のエジェクタサイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第２蒸発器１８から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをディフューザ部（昇圧部）１４ｄにて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機１２の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。

また、２つの蒸発器１５、１８により別々の空間、または２つの蒸発器１５、１８で同一の空間から吸熱（冷却）作用を発揮することができる。そして、２つの蒸発器１５、１８にて室内の冷房を行ってもよい旨の記載もある（特許文献１の段落０１９２参照）。
特許第３３２２２６３号公報

ところで、特許文献１には２つの蒸発器１５、１８にて室内の冷房を行う際における具体的な蒸発器構成が何ら開示されていない。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ下流側蒸発器とエジェクタ吸引側蒸発器とを組み合わせて、共通の冷却対象空間を冷却するエジェクタサイクルにおいて、２つの蒸発器の搭載性の向上を図ることを目的とする。

また、本発明は、エジェクタサイクルにおける２つの蒸発器による冷却性能の向上を図ることを他の目的とする。

本発明は上記目的を達成するためなされたもので、請求項１に記載の発明では、放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、ノズル部（１４ａ）から噴射する高い速度の冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、ノズル部（１４ａ）からの高い速度の冷媒流と冷媒吸引口（１４ｂ）の吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）の下流側に接続される第１蒸発器（１５）と、
冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される第２蒸発器（１８）とを備え、
第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）は一体に構成され、共通の冷却対象空間（２１）に向かって送風される空気流れを冷却するようになっていることを特徴としている。

このようにエジェクタ下流側第１蒸発器（１５）とエジェクタ吸引側第２蒸発器（１８）とを一体に構成することにより、第１、第２蒸発器（１５、１８）を一体物として取り扱うことができる。このため、第１、第２蒸発器（１５、１８）の空気通路内への搭載作業が容易であるとともに、第１、第２蒸発器（１５、１８）の組み合わせを小型簡潔に構成できる。

なお、本発明における第１、第２蒸発器（１５、１８）の「一体構成」とは、２つの蒸発器が機械的に「一体構造物」として結合されていることを意味している。そして、この２つの蒸発器の一体構成は種々な態様で具体化することができる。

具体的には、請求項２に記載の発明のように、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）を、一連の構成として接合することができる。

より具体的には、請求項３に記載の発明のように、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）をろう付けにより接合すれば、第１、第２蒸発器（１５、１８）を一体ろう付けにて効率よく製造できる。

また、請求項４に記載の発明のように、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）を、エジェクタ（１４）を経由する冷媒配管（１４０）によって接合してもよい。ここで、冷媒配管（１４０）を介在する「一体構成」とは、図６に示すように第１、第２蒸発器（１５、１８）が密着せず、所定の空隙を介して一体化される構造を包含し、かつ、第１、第２蒸発器（１５、１８）が冷媒配管（１４０）により分解不能な状態に一体結合されていることを意味している。

請求項５に記載の発明のように、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタサイクルにおいて、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）は具体的には、空気流れ中に直列に配置すればよい。

請求項６に記載の発明では、請求項５に記載のエジェクタサイクルにおいて、第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発温度に比較して第２蒸発器（１８）の冷媒蒸発温度が低くなるようになっており、
空気流れの上流側に第１蒸発器（１５）を配置し、空気流れの下流側に第２蒸発器（１８）を配置することを特徴とする。

これによると、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器（１５）が空気流れ上流側に位置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器（１８）が空気流れ下流側に位置しているので、被冷却空気の温度が空気流れ方向（Ａ）の上流側から下流側へ向かって次第に低下しても、第１、第２蒸発器（１５、１８）の双方で、冷媒蒸発温度と空気温度との温度差を確保できる。

これにより、共通の冷却対象空間（２１）に対する冷却性能を２つの蒸発器（１５、１８）の組み合わせで効果的に発揮できる。

請求項７に記載の発明のように、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクルにおいて、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）は、具体的には、それぞれ冷媒通路を構成する複数のチューブ（２２）と複数のチューブ（２２）の外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する複数のフィン（２３）との積層構造からなる熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）、および複数のチューブ（２２）の端部に接合され、複数のチューブ（２２）に対する冷媒の分配、集合の役割を果たすタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有する構成にすることができる。

請求項８に記載の発明のように、請求項７に記載のエジェクタサイクルにおいて、第１蒸発器（１５）および第２蒸発器（１８）の複数のチューブ（２２）、複数のフィン（２３）およびタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）をろう付けにて一体構造に組み付ければ、第１、第２蒸発器（１５、１８）の一体構造を効率よく製造できる。

請求項９に記載の発明では、請求項７または８に記載のエジェクタサイクルにおいて、エジェクタ（１４）は、ノズル部（１４ａ）、混合部（１４ｃ）および昇圧部（１４ｄ）が一直線上に並んだ細長形状であり、
エジェクタ（１４）の長手方向を熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）の側面と平行にして、エジェクタ（１４）を熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）の側面に一体構造に組み付けることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）を第１、第２蒸発器（１５、１８）に一体化して、これらの三者（１４、１５、１８）を一体物として取り扱うことができるので、これらの三者を空気通路内に容易に組み込むことができる。

また、エジェクタ（１４）を第１、第２蒸発器（１５、１８）の側面と平行に配置することにより、エジェクタ（１４）を第１、第２蒸発器（１５、１８）の側面に沿って省スペースにて配置できる。このため、エジェクタ（１４）を含む第１、第２蒸発器（１５、１８）の外形状をコンパクトにまとめることができるとともに、エジェクタ（１４）と第１、第２蒸発器（１５、１８）との冷媒通路接続部を近接させることができ、冷媒通路接続を簡単に行うことができる。

請求項１０に記載の発明のように、請求項７または８に記載のエジェクタサイクルにおいて、エジェクタ（１４）は、ノズル部（１４ａ）、混合部（１４ｃ）および昇圧部（１４ｄ）が一直線上に並んだ細長形状であり、
エジェクタ（１４）の長手方向をタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向と平行にして、エジェクタ（１４）をタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）に一体構造に組み付けるようにしてもよい。

これによると、エジェクタ（１４）の組み付け部位がタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）に変更されるものの、請求項９と同様の作用効果を発揮できる。

請求項１１に記載の発明では、請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタサイクルにおいて、エジェクタ（１４）の上流部から分岐され冷媒吸引口（１４ｂ）に至る冷媒分岐通路（１６）を有し、
この冷媒分岐通路（１６）に絞り機構（１７）を設け、この絞り機構（１７）の下流側に第２蒸発器（１８）を設けることを特徴とする。

これによると、エジェクタ（１４）の上流部から分岐した冷媒を絞り機構（１７）で減圧して第２蒸発器（１８）に供給できるから、第１蒸発器（１５）の冷媒流れ下流側に気液分離器（３０）を設定する必要がない。また、第２蒸発器（１８）への冷媒流量を絞り機構（１７）で独立に調整できる。

請求項１２に記載の発明のように、請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタサイクルにおいて、第１蒸発器（１５）の冷媒流れ下流側に冷媒の気液を分離する気液分離器（３０）を設け、
この気液分離器（３０）の気相冷媒出口側を前記圧縮機（１１）の吸入側に接続し、
気液分離器（３０）の液相冷媒出口側は冷媒分岐通路（３１）により冷媒吸引口（１４ｂ）に接続し、
冷媒分岐通路（３１）に絞り機構（１７）を設け、この絞り機構（１７）の下流側に第２蒸発器（１８）を設けてもよい。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１〜図２は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態によるエジェクタサイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタサイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１２、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１２の断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１３が配置されている。放熱器１３は圧縮機１２から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタサイクル１０の冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いる場合は、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルとなるので、放熱器１３は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。一方、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ_２）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる場合はエジェクタサイクル１０が超臨界サイクルとなるので、冷媒は超臨界状態のまま放熱するだけで、凝縮しない
放熱器１３よりもさらに冷媒流れ下流側部位には、エジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある（ＪＩＳ Ｚ ８１２６ 番号２．１．２．３等参照）。

エジェクタ１４には、放熱器１３から流入する高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の冷媒流れ下流側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の上流部（放熱器１３とエジェクタ１４との間の中間部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側部位には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはオリフィスのような固定絞りで構成できる。また、電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構１７として用いてもよい。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述のごとく一体構造に組み付けて、２つの蒸発器１５、１８を１つのケース１９内に収納するようになっている。そして、ケース１９内に構成される空気通路に共通の電動送風機２０により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようなっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間２１に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間２１を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタサイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間２１となる。また、本実施形態のエジェクタサイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間２１となる。

次に、２つの蒸発器１５、１８の一体化構造の具体例を図２により説明する。この図２の例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２２とこの複数のチューブ２２相互間に接合されるフィン２３との積層構造からなる。なお、図２では、空気流れ上流側に位置する第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａにおけるチューブ２２とフィン２３のみ図示して、空気流れ下流側に位置する第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａにおけるチューブ２２とフィン２３を図示していないが、両熱交換コア部１５ａ、１８ａの構成は同一である。

チューブ２２は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２３は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２２の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

チューブ２２とフィン２３は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置され、このチューブ・フィン積層方向（コア部左右方向）の両端部には熱交換コア部１５ａ、１８ａを補強するサイドプレート１５ｄ、１５ｅ、１８ｄ、１８ｅが配置されている。このサイドプレート１５ｄ、１５ｅ、１８ｄ、１８ｅは、コア部左右方向の最も外側に位置するコルゲートフィン２３および上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃに接合される。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２２の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２２の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２２の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２２の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２２へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２２からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

このタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃによる冷媒流れの分配・集合機能を図２により具体的に説明すると、エジェクタ１４下流側の低圧冷媒が流入する入口部２４が第１蒸発器１５の下側タンク部１５ｃの左端部に配置され、この下側タンク部１５ｃの右端部に出口部２５が配置されている。そして、この下側タンク部１５ｃの内部空間の長手方向（コア部のチューブ・フィン積層方向）の中間部には仕切板２６が配置され、この仕切板２６により下側タンク部１５ｃの内部空間を図示左側領域と右側領域とに仕切っている。

これにより、入口部２４から下側タンク部１５ｃ内部の左側領域に流入した低圧冷媒は、熱交換コア部１５ａの左側領域のチューブ２２群を矢印ａのごとく上昇して上側タンク部１５ｂの内部空間に流入し、この内部空間を矢印ｂのごとく左側から右側へと流れる。

次に、上側タンク部１５ｂの内部空間の右側領域の冷媒が熱交換コア部１５ａの右側領域のチューブ２２群を矢印ｃのごとく下降して下側タンク部１５ｃ内部の右側領域に流入する。そして、下側タンク部１５ｃの右端部の出口部２５から冷媒が矢印ｄのごとく流出して圧縮機１１の吸入側へ向かう。

これに対し、第２蒸発器１８においては、その上側タンク部１８ｂの右端部に冷媒分岐通路１６の絞り機構１７を通過した低圧冷媒が流入する入口部２７が配置され、この上側タンク部１８ｂの左端部に出口部２８が配置されている。そして、この上側タンク部１８ｂの内部空間の長手方向（コア部のチューブ・フィン積層方向）の中間部には仕切板２９が配置され、この仕切板２９により上側タンク部１８ｂの内部空間を図示右側領域と左側領域とに仕切っている。

これにより、入口部２７から上側タンク部１８ｂ内部の右側領域に流入した低圧冷媒は、熱交換コア部１８ａの右側領域のチューブ２２群を矢印ｅのごとく下降して下側タンク部１８ｃの内部空間に流入し、この内部空間を矢印ｆのごとく右側から左側へと流れる。

次に、下側タンク部１８ｃの内部空間の左側領域の冷媒が熱交換コア部１８ａの左側領域のチューブ２２群を矢印ｇのごとく上昇して上側タンク部１８ｂ内部の左側領域に流入する。そして、上側タンク部１８ｂの左端部の出口部２５から冷媒が矢印ｈのごとく流出してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂへ向かう。

次に、２つの蒸発器１５、１８におけるチューブ２２、フィン２３、およびタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃの具体的な一体化構造例について述べる。

まず、フィン２３として、空気流れ前後の２つの熱交換コア部１５ａ、１８ａごとにそれぞれ別のフィンを設定してもよいが、空気流れ前後の２つの熱交換コア部１５ａ、１８ａの両方に共通の一体フィンを設定してもよい。

同様に、チューブ２２として、空気流れ前後の２つの熱交換コア部１５ａ、１８ａごとにそれぞれ別のチューブを設定してもよいが、空気流れ前後の２つの熱交換コア部１５ａ、１８ａの両方に共通の一体チューブを設定してもよい。

但し、第１蒸発器１５側のチューブ２２と、第２蒸発器１８側のチューブ２２は完全に独立した冷媒通路を構成する必要があるので、一体チューブの場合は、一体チューブ内部に第１蒸発器１５側の冷媒通路と、第２蒸発器１８側の冷媒通路とを仕切壁により区分して独立に形成し、第１蒸発器１５側のチューブ内冷媒通路を第１蒸発器１５側のタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に独立に接続し、第２蒸発器１８側のチューブ内冷媒通路を第２蒸発器１８側のタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に独立に接続する必要がある。

また、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃについてもそれぞれ独立に形成してもよいが、２つの上側タンク部１５ｂ、１８ｂを一体構造で構成し、２つの下側タンク部１５ｃ、１８ｃを一体構造で構成してもよい。但し、この場合も、２つの上側タンク部１５ｂと１８ｂの互いの内部空間を互いに独立に形成し、２つの下側タンク部１５ｃ、１８ｃの互いの内部空間を互いに独立に形成する必要がある。

また、左右両側のサイドプレート１５ｄ、１５ｅ、１８ｄ、１８ｅについてもそれぞれ独立に形成してもよいが、２つの左側サイドプレート１５ｄ、１８ｄを１枚のプレートで一体に構成し、２つの右側サイドプレート１５ｅ、１８ｅを１枚のプレートで一体に構成してもよい。

上記のごとく、第１、第２蒸発器１５、１８におけるチューブ２２、フィン２３、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃおよびサイドプレート１５ｄ、１５ｅ、１８ｄ、１８ｅとして一体構造のものを用いれば、２つの蒸発器１５、１８を少ない部品点数にて簡潔に低コストにて製造できる。

なお、チューブ２２、フィン２３、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃおよびサイドプレート１５ｄ、１５ｅ、１８ｄ、１８ｅの具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形するこにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

そして、本実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８の一体ろう付けによる組み付け後に、エジェクタ１４を第１、第２蒸発器１５、１８側に組み付けて、エジェクタ１４を第１、第２蒸発器１５、１８と一体化している。

エジェクタ１４は、図２に示すように前記したノズル部１４ａ、混合部１４ｃおよびディフューザ部１４ｄが一直線上に並んだ細長の円柱形状になっている。そこで、本実施形態では、エジェクタ１４の長手方向を熱交換コア部１５ａ、１８ａの側面と平行にして、エジェクタ１４を熱交換コア部１５ａ、１８ａの側面に一体構造に組み付けるようにしている。

より具体的には、エジェクタ１４の長手方向を熱交換コア部左側のサイドプレート１５ｄ、１８ｄと平行に配置して、この左側のサイドプレート１５ｄ、１８ｄにエジェクタ１４を組み付けるようにしている。ここで、エジェクタ１４はサイドプレート１５ｄ、１８ｄに図示しない固定手段、例えば、ねじ止め、金属ばねクリップ、ろう付け等の手段を用いて固定される。

このようなエジェクタ組み付け構造によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口部を下側タンク部１５ｃの入口部２４に、また、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂを上側タンク部１８ｂの出口部２８にそれぞれ近接配置できる。従って、エジェクタ１４と第１蒸発器１５との冷媒通路接続およびエジェクタ１４と第２蒸発器１８との冷媒通路接続をともに簡単に行うことができる。

しかも、細長の円柱形状からなるエジェクタ１４の長手方向を第１、第２蒸発器１５、１８の熱交換コア部側面部に沿って配置しているから、エジェクタ１４が第１、第２蒸発器１５、１８の外形状から大きく突き出すことがない。その結果、エジェクタ１４を含めた第１、第２蒸発器１５、１８全体の体格をコンパクトにまとめることができる。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１３に流入する。放熱器１３では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１３から流出した高圧液相冷媒は、分岐点Ｚにてエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、分岐冷媒通路１６に向かう冷媒流れとに分流する。

エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５に流入する。第１蒸発器１５では、図２に示す矢印ａ〜ｄの冷媒経路にて冷媒が流れる間に、低温の低圧冷媒が熱交換コア部１５ａにて矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、分岐冷媒通路１６に流入した冷媒流れは絞り機構１７で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８に流入する。第２蒸発器１８では、図２に示す矢印ｅ〜ｈの冷媒経路にて冷媒が流れる間に、矢印Ａ方向の送風空気から冷媒が吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐通路１６側の冷媒を絞り機構１７を通して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間２１に吹き出して、冷却対象空間２１を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間２１に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また、本実施形態のエジェクタサイクルでは、エジェクタ１４の上流部の分岐点Ｚから分岐した冷媒分岐通路１６をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続し、この冷媒分岐通路１６に絞り機構１７および第２蒸発器１８を設けているから、第２蒸発器１８には冷媒分岐通路１６を通して低圧の気液２相冷媒を独立して供給できる。このため、第１蒸発器１５の冷媒流れ下流側に特許文献１のような気液分離器を設定する必要がない。

なお、特許文献１のように気液分離器を設定し、冷媒としてＣＯ_２冷媒のようにサイクル高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる超臨界サイクルの場合には、高外気温時にサイクル運転を停止すると、高圧側のみならず、低圧側も超臨界状態となる。

この結果、サイクル運転の再起動時に気液分離器による冷媒の気液分離ができないので、気液分離器内の超臨界状態の高温冷媒がそのまま冷媒吸引側の第２蒸発器１８に流入して第２蒸発器１８の冷却性能が大幅に低下する。これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４の上流部で高圧冷媒を分岐し、この分岐冷媒を絞り機構１７で減圧して低温冷媒を冷媒吸引側の第２蒸発器１８に流入できるので、サイクル運転の再起動時にも第２蒸発器１８の冷却性能を素早く発揮できる。

また、通常のフロン系の冷媒を用いる亜臨界サイクル（高圧圧力が臨界圧力を超えないサイクル）においても、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ１４の入力が小さくなる。この場合に、特許文献１のサイクルでは、第２蒸発器１８を通過する冷媒流量がエジェクタ１４の冷媒吸引能力のみに依存するので、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下→第２蒸発器１８の冷媒流量の減少が発生して、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しにくい。

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ１４の上流部で高圧冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路１６を通して冷媒吸引口１４ｂに吸引させるから、冷媒分岐通路１６がエジェクタ１４に対して並列的な接続関係となる。

このため、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第２蒸発器１８側の冷媒流量の減少度合いを特許文献１のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

また、第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、絞り機構１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量は圧縮機１１の冷媒吐出能力の制御とエジェクタ１４の絞り特性とにより調整できる。このため、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、エジェクタ１４の長手方向を熱交換コア部１５ａ、１８ａの側面と平行にして、エジェクタ１４を熱交換コア部１５ａ、１８ａの側面に一体構造に組み付けているが、第２実施形態では図３に示すように、エジェクタ１４の長手方向をタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃと平行に配置して、エジェクタ１４をタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃに一体構造に組み付けている。

具体的には、図３の例では、エジェクタ１４の長手方向を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの上面と平行にして、エジェクタ１４を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの上面に一体構造に組み付けるようにしている。エジェクタ１４を上側タンク部１５ｂ、１８ｂの上面に固定する固定手段は第１実施形態と同じでよい。

次に、第２実施形態における第１、第２蒸発器１５、１８の冷媒通路構成を述べると、第１蒸発器１５では、上側タンク部１５ｂに仕切り板２６を設けて、上側タンク部１５ｂの内部空間を図示の左側領域と右側領域とに仕切っている。そして、上側タンク部１５ｂの上面部のうち右側領域に入口部２４を配置し、この入口部２４にエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄ下流側の通路を接続する。また、上側タンク部１５ｂの左側領域の側面に出口部２５が配置されている。

入口部２４から上側タンク部１５ｂの右側領域に流入した冷媒は、矢印ｉ、ｋ、ｍ、ｎに示すように、熱交換コア部１５ａの右側領域→下側タンク部１５ｃ→熱交換コア部１５ａの左側領域→上側タンク部１５ｂの左側領経路の経路を通過して、出口部２５から圧縮機１１の吸入側へ向かう。

第２蒸発器１５では、第１実施形態と同様に上側タンク部１８ｂに仕切り板２９を設けて、上側タンク部１８ｂの内部空間を図示の左側領域と右側領域とに仕切っている。そして、上側タンク部１８ｂの右側領域の後面に入口部２７を配置し、この入口部２７に、冷媒分岐通路１６の絞り機構１７下流側の接続パイプ１６ａを接続する。

入口部２７から上側タンク部１８ｂの右側領域に流入した冷媒は、矢印ｐ、ｑ、ｒ、ｓに示すように、熱交換コア部１８ａの右側領域→下側タンク部１８ｃ→熱交換コア部１８ａの左側領域→上側タンク部１８ｂの左側領域の経路を通過して、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する。

第２実施形態は、第１実施形態に対してエジェクタ１４の配置場所および第１、第２蒸発器１５、１８の冷媒通路構成が相違しているが、空気流れ方向Ａに対する第１、第２蒸発器１５、１８の配置の仕方、エジェクタサイクル１０の通路構成等は第１実施形態と同じであるので、第２実施形態においても第１実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

（第３実施形態）
第１、第２実施形態では、エジェクタ１４の上流部から分岐され、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される冷媒分岐通路１６を設け、この冷媒分岐通路１６に第２蒸発器１８を設けているが、第３実施形態では、この冷媒分岐通路１６を設けない構成にしている。

すなわち、第３実施形態では図４に示すように、第１蒸発器１５の冷媒流れ下流側に冷媒の気液を分離する気液分離器３０を設け、この気液分離器３０の気相冷媒の出口部を圧縮機１１の吸入側に接続するとともに、この気液分離器３０の液相冷媒の出口部を冷媒分岐通路３１によりエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続する。そして、この冷媒分岐通路３１に絞り機構１７と第２蒸発器１８を設けている。

第１蒸発器１５と第２蒸発器１８の空気流れ方向Ａに対する配置は第１、第２実施形態と同じであり、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を空気流れ方向Ａの上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を空気流れ方向Ａの下流側に配置している。そして、第１蒸発器１５と第２蒸発器１８は、図２または図３に示す構造にて一体化されている。

第３実施形態においても、冷媒蒸発温度が異なる第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて冷却対象空間２１の冷却性能を効果的に向上できる。

（第４実施形態）
第４実施形態は第１、第２実施形態におけるサイクル構成を変更するもので、図５に示すように、エジェクタ１４の下流部から分岐され、圧縮機１１の吸入側に接続される第１、第２低圧通路３２、３３を並列に設けている。また、エジェクタ１４の上流部から分岐され、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第１、第２冷媒分岐通路１６ａ、１６ｂを並列に設けている。

エジェクタ下流側の第１、第２低圧通路３２、３３にはそれぞれ第１蒸発器１５ａ、１５ｂが設けられている。そして、第１、第２冷媒分岐通路１６ａ、１６ｂにはそれぞれ絞り機構１７ａ、１７ｂを設け、この絞り機構１７ａ、１７ｂの下流側に第２蒸発器１８ａ、１８ｂをそれぞれ設けている。

本第４実施形態では、第１蒸発器１５ａと第２蒸発器１８ａとを一体構造に組み付けて、２つの蒸発器１５ａ、１８ａを１つのケース１９ａ内に収納するようになっている。そして、ケース１９ａ内に構成される空気通路に共通の電動送風機（図示せず、図１の送風機２０に相当）により空気（被冷却空気）を矢印Ａ１のごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５ａ、１８ａで冷却するようなっている。

同様に、第１蒸発器１５ｂと第２蒸発器１８ｂとを一体構造に組み付けて、２つの蒸発器１５ｂ、１８ｂを１つのケース１９ｂ内に収納するようになっている。そして、ケース１９ｂ内に構成される空気通路に共通の電動送風機（図示せず、図１の送風機２０に相当）により空気（被冷却空気）を矢印Ａ２のごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５ｂ、１８ｂで冷却するようなっている。

なお、第４実施形態における第１蒸発器１５ａと第２蒸発器１８ａとの一体化、および第１蒸発器１５ｂと第２蒸発器１８ｂとの一体化は、具体的には、図２または図３に示す構造にて行えばよい。ここで、エジェクタ１４は、２組の第１、第２蒸発器１５ａ、１８ａおよび第１、第２蒸発器１５ｂ、１８ｂの一体構造のいずれか一方に一体化すればよい。

ケース１９ａ内の２つの蒸発器１５ａ、１８ａで冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５ａ、１８ａにて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。

同様に、ケース１９ｂ側においても、２つの蒸発器１５ｂ、１８ｂで冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５ｂ、１８ｂにて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。

ケース１９ａ側の冷却対象空間とケース１９ｂ側の冷却対象空間はそれぞれ独立に形成された別のものであり、ケース１９ａ側の冷却対象空間は例えば車室内空間であり、また、ケース１９ｂ側の冷却対象空間は例えば冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である。

なお、第４実施形態においても、空気流れ方向Ａ１、Ａ２の上流側に冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５ａ、１５ｂを配置し、空気流れ方向Ａ１、Ａ２の下流側に冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８ａ、１８ｂを配置している。

（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。

（１）図１、図５に示す第１、第４実施形態のエジェクタサイクルでは、冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器を設けていないが、例えば、放熱器１３の出口側に高圧冷媒の気液を分離して液冷媒を蓄える気液分離器（レシーバ）を設け、この気液分離器から液冷媒をエジェクタ１４側へ導出するようにしてもよい。また、冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器（アキュムレータ）を圧縮機１１の吸入側に設け、この気液分離器から気相冷媒を圧縮機１１の吸入側へ導出するようにしてもよい。

（２）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

（３）上述の各実施形態では、冷媒の種類を特定しなかったが、冷媒はフロン系、ＨＣ系の代替フロン、二酸化炭素（ＣＯ_２）など蒸気圧縮式の超臨界サイクルおよび亜臨界サイクルのいずれに適用できるものであってもよい。

なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・クロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒等が含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。

また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）などがある。

（４）上述の各実施形態において、エジェクタ１４としてノズル１４ａの冷媒流路面積、つまり流量を調節する可変流量型のエジェクタを使用してもよい。

（５）上述の各実施形態とは逆に、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５、１５ａ、１５ｂを空気流れ方向Ａ、Ａ１、Ａ２の下流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８、１８ａ、１８ｂを空気流れ方向Ａ１、Ａ２の上流側に配置してもよい。

本発明の第１実施形態による車両用エジェクタサイクルを示すサイクル構成図である。 第１実施形態による第１、第２蒸発器の一体化構成を示す概略斜視図である。 第２実施形態による第１、第２蒸発器の一体化構成を示す概略斜視図である。 第３実施形態による車両用エジェクタサイクルを示すサイクル構成図である。 第４実施形態による車両用エジェクタサイクルを示すサイクル構成図である。 本発明による第１、第２蒸発器の一体化構成の変形例を示す概略斜視図である。 従来技術（特許文献１）によるエジェクタサイクルを示すサイクル構成図である。

符号の説明

１１…圧縮機、１３…放熱器、１４…エジェクタ、１４ａ…ノズル部、１４ｂ…冷媒吸引口、１４ｃ…混合部、１４ｄ…ディフューザ部、１５…第１蒸発器、１６、３１…冷媒分岐通路、１７…絞り機構、１８…第２蒸発器。

Claims (12)

1. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する高い速度の冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、前記高い速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）の吸引冷媒とを混合する混合部（１４ｃ）、および前記混合部（１４ｃ）で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）の下流側に接続される第１蒸発器（１５）と、
   前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続される第２蒸発器（１８）とを備え、
   前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は一体に構成され、共通の冷却対象空間（２１）に向かって送風される空気流れを冷却するようになっていることを特徴とするエジェクタサイクル。
2. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、一連の構成として接合されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
3. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、ろう付けにより接合されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタサイクル。
4. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、前記エジェクタ（１４）を経由する冷媒配管（１４０）によって接合されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタサイクル。
5. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、前記空気流れ中に直列に配置されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
6. 前記第１蒸発器（１５）の冷媒蒸発温度に比較して前記第２蒸発器（１８）の冷媒蒸発温度が低くなるようになっており、
   前記空気流れの上流側に前記第１蒸発器（１５）が配置され、前記空気流れの下流側に前記第２蒸発器（１８）が配置されることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタサイクル。
7. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）は、それぞれ冷媒通路を構成する複数のチューブ（２２）と前記複数のチューブ（２２）の外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する複数のフィン（２３）との積層構造からなる熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）、および前記複数のチューブ（２２）の端部に接合され、前記複数のチューブ（２２）に対する冷媒の分配、集合の役割を果たすタンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）を有していることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
8. 前記第１蒸発器（１５）および前記第２蒸発器（１８）の前記複数のチューブ（２２）、前記複数のフィン（２３）および前記タンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）をろう付けにて一体構造に組み付けることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタサイクル。
9. 前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）、前記混合部（１４ｃ）および前記昇圧部（１４ｄ）が一直線上に並んだ細長形状であり、
   前記エジェクタ（１４）の長手方向を前記熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）の側面と平行にして、前記エジェクタ（１４）を前記熱交換コア部（１５ａ、１８ａ）の側面に一体構造に組み付けることを特徴とする請求項７または８に記載のエジェクタサイクル。
10. 前記エジェクタ（１４）は、前記ノズル部（１４ａ）、前記混合部（１４ｃ）および前記昇圧部（１４ｄ）が一直線上に並んだ細長形状であり、
    前記エジェクタ（１４）の長手方向を前記タンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）の長手方向と平行にして、前記エジェクタ（１４）を前記タンク部（１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ）に一体構造に組み付けることを特徴とする請求項７または８に記載のエジェクタサイクル。
11. 前記エジェクタ（１４）の上流部から分岐され前記冷媒吸引口（１４ｂ）に至る冷媒分岐通路（１６）を有し、
    前記冷媒分岐通路（１６）に絞り機構（１７）が設けられ、この絞り機構（１７）の下流側に前記第２蒸発器（１８）が設けられていることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
12. 前記第１蒸発器（１５）の冷媒流れ下流側に冷媒の気液を分離する気液分離器（３０）が設けられ、
    前記気液分離器（３０）の気相冷媒出口側は前記圧縮機（１１）の吸入側に接続され、
    前記気液分離器（３０）の液相冷媒出口側は冷媒分岐通路（３１）により前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、
    前記冷媒分岐通路（３１）に絞り機構（１７）が設けられ、この絞り機構（１７）の下流側に前記第２蒸発器（１８）が設けられていることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。

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