JP2007147198A - エジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルおよびその低圧系部品 - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタ３０から第１蒸発器４０へ流入する冷媒の乾き度を小さくして、第１蒸発器４０の性能向上を図る。
【解決手段】エジェクタ３０と第１蒸発器部４０との間に気液分離器７０を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、乾き度の小さい冷媒は第１蒸発器部４０に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、気液分離器７０から流出した乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて圧縮機１０に吸入させるようにしている。
これによれば、液冷媒または乾き度の小さい冷媒が第１蒸発器部４０に流入するようになるため、冷媒の分配性が良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失が低減して第１蒸発器部４０の性能が向上し、延いてはシステムの性能向上を得ることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタと、複数の蒸発器とを有する蒸気圧縮式冷凍サイクルおよびその低圧系部品に関するものである。

従来、この種のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルは、下記特許文献１などにて知られている。この特許文献１では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの冷媒吐出側と気液分離器との間に第１蒸発器を配置するともに、気液分離器の液冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口との間に第２蒸発器を配置した蒸気圧縮式冷凍サイクルが開示されている。

特許文献１の蒸気圧縮式冷凍サイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第２蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをディフューザ部（昇圧部）にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。また、２つの蒸発器により別々の空間、または２つの蒸発器で同一の空間から吸熱（冷却）作用を発揮することができる。
特許第３３２２２６３号公報

図１３〜１６は、従来の第１〜第４実施形態としての蒸気圧縮式冷凍サイクル、もしくはエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図と、その蒸気圧縮式冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。図１３は、絞り手段３を用いたものである。この蒸気圧縮式冷凍サイクルは、絞り手段３での減圧過程で生じるエネルギー損失による冷房能力の低下が課題としてある。

図１４は、上記特許文献１に開示されているように、エジェクタ３０の冷媒吐出側と気液分離器７０との間に第１蒸発器４０を配置するともに、気液分離器７０の液冷媒出口側とエジェクタ３０の冷媒吸引口との間に第２第２蒸発器部５０を配置したものである。このエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルでは、圧縮機１０へ安定してガス冷媒を供給するためと、第２第２蒸発器部５０へ液冷媒を供給するために気液分離器７０を設けている。

そして、図１３に示した絞り手段３を用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの課題を解決するために、減圧過程で生じるエネルギーを、第１蒸発器４０出口での冷媒圧力上昇のエネルギーとして回収することで、サイクル性能の高効率化を図っている。しかしながら、このエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルでは、第２第２蒸発器部５０にオイルが蓄積され易く、第２第２蒸発器部５０の能力低下が課題としてある。

図１５は、放熱器２０とエジェクタ３０との間から分岐させた冷媒流れをエジェクタ３０に導いて吸引させる分岐流路５５と、この分岐流路５５に配置されて冷媒流れを減圧する絞り手段６２と、分岐流路５５において絞り手段６２の冷媒流れ下流側に第２第２蒸発器部５０を配置したものである。更に図１６は、図１５の構成に対し、圧縮機１０へ安定してガス冷媒を供給するためと、運転条件の変動によるサイクル中での必要冷媒量の変動を吸収するために気液分離器７０を設けたものである。

これら、図１４〜１６で示したエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの共通の課題として、図１３に示した蒸気圧縮式冷凍サイクルの絞り手段３通過後の冷媒乾き度に対して、エジェクタ３０通過後は乾き度の大きい冷媒が第１蒸発器に流入するということがある。これは、エジェクタ３０から第１蒸発器４０へ流入する冷媒が、エジェクタ３０の上流側となる第２第２蒸発器部５０にて蒸発した冷媒と、エジェクタ３０によって減圧された液冷媒とが混合して流入するためである。

この乾き度の大きい冷媒が第１蒸発器４０へ流入すると、冷媒分配性の悪化や蒸発器内での圧力損失の増大が起こり、第１蒸発器４０の能力が低下するという問題となる。なお、図１３〜１６中で説明していない符号は、後述する本発明の実施形態中の符号と対応するものである。

本発明は、上記従来の問題に鑑みて成されたものであり、その目的は、エジェクタから第１蒸発器へ流入する冷媒の乾き度を小さくして、第１蒸発器の性能向上を図ることのできるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルおよびその低圧系部品を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために、請求項１ないし請求項１８に記載の技術的手段を採用する。すなわち、請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１０）と、
圧縮機（１０）から吐出される高圧冷媒の放熱を行う放熱器（２０）と、
放熱器（２０）下流側の高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとともに、冷媒を吸引するエジェクタ（３０）と、
エジェクタ（３０）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器部（４０）と、
圧縮機（１０）、放熱器（２０）、エジェクタ（３０）および第１蒸発器部（４０）をつないで冷媒が循環する冷媒循環路の放熱器（２０）とエジェクタ（３０）との間から分岐させた冷媒流れをエジェクタ（３０）に導いて吸引させる分岐流路（５５）と、
分岐流路（５５）に配置されて冷媒流れを減圧する絞り手段（６２）と、
分岐流路（５５）において絞り手段（６２）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器部（５０）とを備えたエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、
エジェクタ（３０）と第１蒸発器部（４０）との間に気液分離手段（７０）を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、乾き度の小さい冷媒は第１蒸発器部（４０）に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、気液分離手段（７０）から流出した乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて圧縮機（１０）に吸入させることを特徴としている。

また、請求項１０に記載の発明では、エジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品であり、
高圧部下流側の高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとともに、冷媒を吸引するエジェクタ（３０）と、
エジェクタ（３０）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器部（４０）と、
高圧部、エジェクタ（３０）および第１蒸発器部（４０）をつないで冷媒が循環する冷媒循環路の高圧部とエジェクタ（３０）との間から分岐させた冷媒流れをエジェクタ（３０）に導いて吸引させる分岐流路（５５）と、
分岐流路（５５）に配置されて冷媒流れを減圧する絞り手段（６２）と、
分岐流路（５５）において絞り手段（６２）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器部（５０）とを備えたうえ、
エジェクタ（３０）と第１蒸発器部（４０）との間に気液分離手段（７０）を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、乾き度の小さい冷媒は第１蒸発器部（４０）に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、気液分離手段（７０）から流出した乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて高圧部に吸入させることを特徴としている。

これは従来、エジェクタを通過後、冷媒をすぐに第１蒸発器部（４０）に流入させていたが、これらの発明では、エジェクタ（３０）を通過後、気液分離手段（７０）に流入させて液冷媒とガス冷媒とに分離した後、液冷媒または乾き度の小さい冷媒を第１蒸発器部（４０）に流入させるようにしたものである。

Ｐ−ｈ線図でみると、図１３〜１６の従来サイクルのＰ−ｈ線図では、第１蒸発器部（４０）入口の点が全て二相域に有ったのに対して、図２の本発明のＰ−ｈ線図では第１蒸発器部（４０）入口の点（ｉ点）が飽和液線上に乗っている点が大きく異なる。なお、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒は、第１蒸発器部（４０）を通過して蒸発したガス冷媒と圧力を同等として合流させて圧縮機（１０）、もしくは高圧部に吸入させるようになっている。

これら請求項１または請求項１０に記載の発明によれば、液冷媒または乾き度の小さい冷媒が第１蒸発器部（４０）に流入するようになるため、冷媒の分配性が良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失が低減して第１蒸発器部（４０）の性能が向上し、延いてはシステムの性能向上を得ることができる。

また、請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、圧力を同等とする手段として、気液分離手段（７０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）に減圧手段（６３、８０）を設けたことを特徴としている。

また、請求項１１に記載の発明では、請求項１０に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、圧力を同等とする手段として、気液分離手段（７０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）に減圧手段（６３、８０）を設けたことを特徴としている。

これらは、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部（４０）を通過して蒸発したガス冷媒との圧力を同等として合流させるために、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒の流れる第１流路部（７５）側に減圧手段（６３、８０）を設けたものである。

これら請求項２または請求項１１に記載の発明によれば、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒も減圧手段（６３、８０）にて第１蒸発器部（４０）通過と同等の減圧が成されるため、第１蒸発器部（４０）を通過した後のガス冷媒と円滑に合流して円滑な循環が成されることとなる。

また、請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、減圧手段として、放熱器（２０）から流出する冷媒と熱交換させる内部熱交換器（８０）を用いたことを特徴としている。

また、請求項１２に記載の発明では、請求項１１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、減圧手段として、高圧部から流出する冷媒と熱交換させる内部熱交換器（８０）を用いたことを特徴としている。

これらはまず、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒が内部熱交換器（８０）の低圧側冷媒流路（８２）を通過することで第１蒸発器部（４０）通過と同等の減圧が成されるため、上述した減圧手段の役割を成すものである。

また、エジェクタ（３０）に流入する冷媒が内部熱交換器（８０）で冷却されることで放熱量の増加となる。また、第２蒸発器部（５０）に流入する冷媒の乾き度が小さくなることより、第２蒸発器部（５０）でも冷媒の分配性が良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失が低減して性能が向上する。

このように、図２のＰ−ｈ線図でいえば、エジェクタ（３０）の入口に相当するｄ点が左方に移動すればするほど等エントロピ線が寝てくるため、膨張損失エネルギーの回収量、つまり昇圧量が大きくなり、動力低減効果が得られることとなる。これら請求項３または請求項１２に記載の発明によれば、上述のように第１、第２蒸発器部（４０、５０）ともに性能が向上し、延いてはシステムの性能向上を得ることができる。

また、請求項４に記載の発明では、請求項２または請求項３に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に減圧手段（６４）を設けたことを特徴としている。

また、請求項１３に記載の発明では、請求項１１または請求項１２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に減圧手段（６４）を設けたことを特徴としている。これら請求項４または請求項１３に記載の発明によれば、第１蒸発器部（４０）での圧力変動に対応し易くすることができる。

また、請求項５に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、圧力を同等とする手段として、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に昇圧手段（１０Ａ）を設けたことを特徴としている。

また、請求項１４に記載の発明では、請求項１０に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、圧力を同等とする手段として、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に昇圧手段（１０Ａ）を設けたことを特徴としている。

これらは、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部（４０）を通過して蒸発したガス冷媒との圧力を同等として合流させるために、第１蒸発器部（４０）を通過したガス冷媒の流れる第２流路部（７６）側に昇圧手段（１０Ａ）を設けたものである。

これら請求項５または請求項１４に記載の発明によれば、第１蒸発器部（４０）を通過して減圧したガス冷媒は、昇圧手段（１０Ａ）によってその減圧と同等の昇圧が成されるため、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒と円滑に合流して円滑な循環が成されることとなる。また、昇圧することで圧力を同等としてから合流させて圧縮機（１０）もしくは高圧部に吸引させるため、圧縮機（１０）もしくは高圧部での昇圧動力をその分低減することができる。

また、請求項６に記載の発明では、請求項１または請求項２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、圧力を同等とする手段として、圧縮機（１０）を第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）の２つに分けて気液分離手段（７０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）と、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）とのそれぞれに設け、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）でそれぞれ昇圧させた後に合流させるようにしたことを特徴としている。

また、請求項１５に記載の発明では、請求項１０または請求項１１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、圧力を同等とする手段として、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）の２つを気液分離手段（７０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）と、第１蒸発器部（４０）から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）とのそれぞれに設け、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）でそれぞれ昇圧させた後に合流させて高圧部に供給し、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）で高圧部の昇圧手段を兼ねるようにしたことを特徴としている。

これらは、気液分離手段（７０）で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部（４０）を通過して蒸発したガス冷媒とを同等となるよう第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）のそれぞれで昇圧させてから合流させるものである。これら請求項６または請求項１５に記載の発明によれば、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）に昇圧動力を分担させることができるうえ、第１蒸発器部（４０）での圧力変動に対応し易くすることができる。

また、請求項７に記載の発明では、請求項６に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）のそれぞれ冷媒流れ上流側に、減圧手段（６３、６４）を設けたことを特徴としている。

また、請求項１６に記載の発明では、請求項１５に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）のそれぞれ冷媒流れ上流側に、減圧手段（６３、６４）を設けたことを特徴としている。これら請求項７または請求項１６に記載の発明によれば、運転状況に応じて減圧も昇圧も自在に細かく制御することが可能となる。

また、請求項８に記載の発明では、請求項１ないし請求項７のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、放熱器（２０）から流出する冷媒と圧縮機（１０、１０Ａ、１０Ｂ）に吸入される冷媒とを熱交換させる熱回収手段（８０）を設けたことを特徴としている。

また、請求項１７に記載の発明では、請求項１０ないし請求項１６のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、高圧部から流出する冷媒と高圧部もしくは第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）に吸入される冷媒とを熱交換させる熱回収手段（８０）を設けたことを特徴としている。

これら請求項８または請求項１７に記載の発明によれば、前述した請求項３または請求項１２に記載の発明と同様の効果が得られるが、請求項３または請求項１２に記載の発明よりも低圧（低温）側冷媒の流量が増加することにより、エジェクタ（３０）に流入する冷媒の放熱量がより多くなり、第２蒸発器部（５０）に流入する冷媒の乾き度もより小さくなる。

このことより、第２蒸発器部（５０）での冷媒の分配性がさらに良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失もさらに低減して性能が向上する。また、気液分離手段（７０）の下流側で熱回収手段（８０）による熱交換を提供するため、圧縮機（１０）もしくは高圧部への液相冷媒の流入を抑えることができる。

また、請求項９に記載の発明では、請求項１ないし請求項８のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、ＣＯ_２冷媒のいずれか１つを用いれば良い。

また、請求項１８に記載の発明では、請求項１０ないし請求項１７のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品において、冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、ＣＯ_２冷媒のいずれか１つを用いれば良い。

なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・クロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒などが含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。

また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）などがある。ちなみに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施（請求項１、２、９、１０、１１、１８に対応）の形態について添付した図１、図２を用いて詳細に説明する。図１は、本発明の第１実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図であり、図２は、図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。なお、本実施形態は、本発明におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを、二酸化炭素（ＣＯ_２）を冷媒とする車両用空調装置に適用したものとして説明する。

圧縮機１０は、図示しない走行用エンジンなどの駆動源から駆動力を得て冷媒を吸入圧縮するものであり、本実施形態における圧縮機１０は、圧縮機１０に吸入される冷媒の温度が所定温度となるよう、その吐出流量（吐出容量）を可変制御する可変容量型圧縮機を採用しており、その吐出流量（吐出容量）は、図示しない電子制御装置によって制御される。放熱器２０は、圧縮機１０から吐出した冷媒と、図示しない送風機から送風される車室外空気とを熱交換して冷媒を冷却する高圧側熱交換器である。

エジエクタ３０は、放熱器２０から流出する冷媒を減圧膨張させ、後述する第２蒸発器部５０にて蒸発した気相冷媒を吸引部３２から吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるものである。

このエジェクタ３０の冷媒流れ下流側には第１蒸発器部４０が接続され、この第１蒸発器部４０の冷媒流れ下流側は圧縮機１０の吸入側に接続されて冷媒循環路を形成している。なお、第１蒸発器部４０は、エジエクタ３０から吐出される冷媒と車室内に吹き出す空気とを熱交換させ、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する低圧側熱交換器である。

また、冷媒循環路において、放熱器２０とエジエクタ３０の後述するノズル３１との間には、分岐させた冷媒流れを先の吸引部３２に導く分岐流路５５を設けるとともに、この分岐流路５５には、車室内に吹き出す空気と液相冷媒とを熱交換させ、液相冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する低圧側熱交換器としての第２蒸発器部５０を設けている。

また、この第２蒸発器部５０の冷媒流れ上流側には、第２蒸発器部５０に供給される冷媒を減圧して第２蒸発器部５０内の圧力（蒸発圧力）を確実に低下させるとともに、第２蒸発器部５０に流入する冷媒流量（第２蒸発器部５０で発生する冷凍能力）を調節する絞り手段（本実施形態ではキャピラリーチューブなどの固定絞り）６２を設けているが、本減圧手段６１が無い構成であっても良い。

なお、これらの第１、第２蒸発器部４０、５０は、本実施形態では車室内に吹き出す空気の流れ方向に並行して設け、車室内に吹き出す空気の冷却を行っているが、この第１、第２蒸発器部４０、５０を一体にして形成した蒸発器としても良いし、第１、第２蒸発器部４０、５０で別々の空間（例えば、車室内と冷蔵庫内）を冷却するように構成しても良い。

ここでエジエクタ３０は、図１に示すように、放熱器２０から流出した高圧冷媒の圧力エネルギー（圧力ヘッド）を速度エネルギー（速度ヘッド）に変換して冷媒を減圧膨張させるノズル３１、第２蒸発器部５０にて蒸発した気相冷媒を吸引する吸引部３２、ノズル３１から噴射する高い速度の冷媒流（ジェット流）により吸引部３２から冷媒を吸引しながら、ノズル３１から噴射する冷媒と第２蒸発器部５０から吸引した冷媒とを混合させる混合部３３、および混合部３３から流出する冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ部３４などからなるものである。

また、吸引部３２の先端側は、混合部３３に近づくほど通路断面積が縮小するように円錐テーパ状に形成され、ディフィーザ部３４は、冷媒出口側に向かうほど通路断面積が拡大するように円錐テーパ状に形成されている。なお、本実施形態では、ノズル３１の冷媒流れ上流部に、流入する冷媒を減圧する減圧手段６１を設けている。

次に、本発明の要部であるエジエクタ３０下流側の低圧系部品の構成について説明する。本発明では、先に説明したエジェクタ３０と第１蒸発器部４０との間に気液分離手段としての気液分離器７０を設けている。この気液分離器７０は、衝突分離式であっても良いし、旋回分離式であっても良く、方式を問うものではない。

そして、この気液分離器７０にてエジエクタ３０から吐出された冷媒を液冷媒（乾き度の小さい冷媒）と、ガス冷媒（乾き度の大きい冷媒）とに分けている。分離された液冷媒は、先の第１蒸発器部４０に流通され、蒸発して冷却能力を発揮した後にガス冷媒となる。また、気液分離器７０で分離されたガス冷媒は、これも新規の第１流路部７５を通り、第１蒸発器部４０をバイパスして圧縮機１０側へと向かうこととなる。

第１流路部７５は、図１中のａ点で第１蒸発器部４０を通過した冷媒の流れる第２流路部７６と接続され、両流路部７５、７６を流れてきたガス冷媒は合流して圧縮機１０に吸入されるようになっている。なお、両流路部７５、７６を流れてきたガス冷媒の圧力を同等として合流させるため、本実施形態では第１流路部７５に第１蒸発器部４０通過と同等の減圧を発生させるための減圧手段６３を設けている。この減圧手段６３は、オリフィスやキャピラリーチューブのような固定絞りのものであっても良いし、電気駆動式の絞り弁や感温式膨張弁のような可変絞りであっても良い。

次に、上記構成のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける作動について述べる。圧縮機１０が起動すると、吸入側からガス冷媒が圧縮機１０に吸入され、圧縮された冷媒が放熱器２０に吐出される。放熱器２０にて冷却された冷媒は、エジエクタ３０のノズル３１に流入する駆動流と、絞り手段６２から第２蒸発器部５０を経由する吸引流とに分岐される。

吸引流側の冷媒は、絞り手段６２で減圧された後に第２蒸発器部５０に流入し、車室内に吹き出す空気から吸熱して蒸発した後、エジエクタ３０によって吸引される。一方、ノズル３１に流入した駆動流側の冷媒は、減圧膨張して吸引部３２から第２蒸発器部５０で蒸発した冷媒を吸引する。

そして、吸引部３２から吸引した吸引流側の冷媒と、ノズル３１から吹き出す駆動流側の冷媒とを混合部３３で混合しながらディフューザ部３４にてその動圧が静圧に変換されて気液分離器７０側に吐出される。このとき、混合部３３においては、駆動流の運動量と吸引流の運動量との和が保存されるように駆動流と吸引流とが混合するので、混合部３３においても冷媒の圧力が（静圧）が上昇する。

一方、ディフューザ部３４においては、前述の如く、通路断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の速度エネルギー（動圧）を圧力エネルギー（静圧）に変換するので、エジエクタ３０においては、混合部３３およびディフューザ部３４の両者にて冷媒圧力を昇圧する。

そこで、混合部３３とディフューザ部３４とを総称して昇圧部３２と呼んでいる。つまり、理想的なエジエクタ３０においては、混合部３３で駆動流の運動量と吸引流の運動量との和が保存されるように冷媒圧力が増大し、ディフューザ部３４でエネルギーが保存されるように冷媒圧力が増大する。

気液分離器７０内に流入した冷媒は液冷媒とガス冷媒とに分離されるとともに、液冷媒は第１蒸発器部４０に供給され、車室内に吹き出す空気から吸熱して蒸発してガス冷媒となり、第２流路部７６を流れる。一方、気液分離器７０で分離されたガス冷媒は、第１流路部７５を流れて減圧手段６３によって減圧される。そして、両流路部７５、７６で減圧されたガス冷媒は同等の圧力となって合流し、圧縮機１０に吸引されて上記の循環が続けられる。

次に、本実施形態での特徴と、その効果について述べる。まず、エジェクタ３０と第１蒸発器部４０との間に気液分離器７０を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、乾き度の小さい冷媒は第１蒸発器部４０に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、気液分離器７０から流出した乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて高圧部の圧縮機１０に吸入させるようにしている。

これは従来、エジェクタを通過後、冷媒をすぐに第１蒸発器部４０に流入させていたが、本実施形態では、エジェクタ３０を通過後、気液分離器７０に流入させて液冷媒とガス冷媒とに分離した後、液冷媒または乾き度の小さい冷媒を第１蒸発器部４０に流入させるようにしたものである。

Ｐ−ｈ線図でみると、図１３〜１６の従来サイクルのＰ−ｈ線図では、蒸発器４０入口の点が全て二相域に有ったのに対して、図２の本発明のＰ−ｈ線図では蒸発器４０入口の点（ｉ点）が飽和液線上に乗っている点が大きく異なる。なお、気液分離器７０で分離されたガス冷媒は、第１蒸発器部４０を通過して蒸発したガス冷媒と圧力を同等として合流させて高圧部の圧縮機１０に吸入させるようになっている。

これによれば、液冷媒または乾き度の小さい冷媒が第１蒸発器部４０に流入するようになるため、冷媒の分配性が良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失が低減して第１蒸発器部４０の性能が向上し、延いてはシステムの性能向上を得ることができる。また、圧力を同等とする手段として、気液分離器７０から流出するガス冷媒の流れる第１流路部７５に減圧手段６３を設けている。

これらは、気液分離器７０で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部４０を通過して蒸発したガス冷媒との圧力を同等として合流させるために、気液分離器７０で分離されたガス冷媒の流れる第１流路部７５側に減圧手段６３を設けたものである。これによれば、気液分離器７０で分離されたガス冷媒も減圧手段６３にて第１蒸発器部４０通過と同等の減圧が成されるため、第１蒸発器部４０を通過した後のガス冷媒と円滑に合流して円滑な循環が成されることとなる。

また、冷媒にはＣＯ_２冷媒を用いている。冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、ＣＯ_２冷媒のいずれか１つを用いれば良い。なお、ここでフロンとは炭素、フッ素、塩素、水素からなる有機化合物の総称であり、冷媒として広く使用されているものである。

フロン系冷媒には、ＨＣＦＣ（ハイドロ・クロロ・フルオロ・カーボン）系冷媒、ＨＦＣ（ハイドロ・フルオロ・カーボン）系冷媒などが含まれており、これらはオゾン層を破壊しないため代替フロンと呼ばれる冷媒である。また、ＨＣ（炭化水素）系冷媒とは、水素、炭素を含み、自然界に存在する冷媒物質のことである。このＨＣ系冷媒には、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ２９０（プロパン）などがある。

（第１実施形態の変形例）
図３〜図５は、図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける高圧側の変形例を示す。図３は圧縮機１０１、１０２を２台並列に設けたものであり、図４は駆動流用の放熱器２０Ａと、吸引流用の放熱器２０Ｂとを並列に設けたものであり、図５は駆動流用の圧縮機１０１および放熱器２０Ａと、吸引流用の圧縮機１０２および放熱器２０Ｂとを並列に設けたものである。高圧側はこのようなバリエーションが考えられるが、いずれの構成であっても良く、高圧側の構成は問わない。

（第２実施形態）
図６は、本発明の第２実施形態（請求項３、１２に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した第１実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、減圧手段として、高圧部から流出する冷媒と熱交換させる内部熱交換器８０を用いている。

これはまず、気液分離器７０で分離されたガス冷媒が内部熱交換器８０の低圧側冷媒流路８２を通過することで第１蒸発器部４０通過と同等の減圧が成されるため、前述した減圧手段の役割を成すものである。ちなみに、図６中の８１は、高圧側冷媒流路である。なお、熱交換器にて減圧手段の役割を成すだけであれば、水−冷媒熱交換器などの熱交換器であっても良い。

また、エジェクタ３０に流入する冷媒が内部熱交換器８０で冷却されることで放熱量の増加となる。また、第２蒸発器部５０に流入する冷媒の乾き度が小さくなることより、第２蒸発器部５０でも冷媒の分配性が良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失が低減して性能が向上する。

このように、図２のＰ−ｈ線図でいえば、エジェクタ３０の入口に相当するｄ点が左方に移動すればするほど等エントロピ線が寝てくるため、膨張損失エネルギーの回収量、つまり昇圧量が大きくなり、動力低減効果が得られることとなる。これによれば、上述のように第１、第２蒸発器部４０、５０ともに性能が向上し、延いてはシステムの性能向上を得ることができる。

（第３実施形態）
図７は、本発明の第３実施形態（請求項４、１３に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した各実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、第１蒸発器部４０から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部７６に減圧手段６４を設けている。これによれば、第１蒸発器部４０での圧力変動に対応し易くすることができる。

（第４実施形態）
図８は、本発明の第４実施形態（請求項５、１４に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した各実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、圧力を同等とする手段として、第１蒸発器部４０から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部７６に昇圧手段としての圧縮機１０Ａを設けている。

これは、気液分離器７０で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部４０を通過して蒸発したガス冷媒との圧力を同等として合流させるために、第１蒸発器部４０を通過したガス冷媒の流れる第２流路部７６側に昇圧手段としての圧縮機１０Ａを設けたものである。

これによれば、第１蒸発器部４０を通過して減圧したガス冷媒は、圧縮機１０Ａによってその減圧と同等の昇圧が成されるため、気液分離器７０で分離されたガス冷媒と円滑に合流して円滑な循環が成されることとなる。また、昇圧することで圧力を同等としてから合流させて高圧部の圧縮機１０に吸引させるため、圧縮機１０での昇圧動力をその分低減することができる。

（第５実施形態）
図９は、本発明の第５実施形態（請求項６、１５に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した各実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、圧力を同等とする手段として、第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂの２つを気液分離器７０から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部７５と、第１蒸発器部４０から流出する乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部７６とのそれぞれに設け、第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂでそれぞれ昇圧させた後に合流させて高圧部に供給し、第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂで高圧部の昇圧手段を兼ねるようにしている。

これは、気液分離器７０で分離されたガス冷媒と第１蒸発器部４０を通過して蒸発したガス冷媒とを同等となるよう第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂのそれぞれで昇圧させてから合流させるものである。これによれば、第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂに昇圧動力を分担させることができるうえ、第１蒸発器部４０での圧力変動に対応し易くすることができる。

（第６実施形態）
図１０は、本発明の第６実施形態（請求項７、１６に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した各実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、第１、第２圧縮機１０Ａ、１０Ｂのそれぞれ冷媒流れ上流側に、減圧手段６３、６４を設けている。これによれば、運転状況に応じて減圧も昇圧も自在に細かく制御することが可能となる。

（第７実施形態）
図１１は、本発明の第７実施形態（請求項８、１７に対応）におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述した各実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、高圧部から流出する冷媒と圧縮機１０に吸入される冷媒とを熱交換させる熱回収手段としての内部熱交換器８０を設けている。

これによれば、前述した第２実施形態と同様の効果が得られるが、第２実施形態よりも低圧（低温）側冷媒の流量が増加することにより、エジェクタ３０に流入する冷媒の放熱量がより多くなり、第２蒸発器部５０に流入する冷媒の乾き度もより小さくなる。

このことより、第２蒸発器部５０での冷媒の分配性がさらに良くなるうえ、蒸発器内での冷媒圧力損失もさらに低減して性能が向上する。また、気液分離器７０の下流側で内部熱交換器８０による熱交換を提供するため、圧縮機１０への液相冷媒の流入を抑えることができる。

（その他の実施形態）
本発明は、上述した実施形態に限定されるものではない。例えば、図１２は、本発明のその他の実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。上述の各実施形態で減圧手段６１は、分岐流路５５の分岐点とエジェクタ３０（ノズル３１）との間に配置しているが、もっと上流側の放熱器２０と分岐流路５５の分岐点との間に配置しても良い。

また、上述の実施形態では、本発明を車両用空調装置に適用したが、定置式の空調装置、給湯装置などの加熱装置、車載式・定置式を含めた冷凍・冷蔵装置などの冷却装置などに適用することもできる。また、上述の実施形態では、二酸化炭素（ＣＯ_２）冷媒を用いた超臨界サイクルとしたが、高圧側の冷媒圧力が臨界圧力未満となるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルであっても良い。

また、上述の実施形態では、可変容量型の圧縮機１０を用いたが、圧縮機の回転数を容易に制御することのできる電動式の圧縮機を用いても良い。また、上述の実施形態では、流量調整のできない固定式のエジェクタ３０としているが、流量調整可能な機械式や電気式の可変エジェクタ３０であっても良い。

そして、エジェクタ３０の流量調整を、圧縮機１０の流量調整制御（オンオフ制御含む）で実施しても良いし、放熱器２０出口の冷媒の状態（圧力または温度）や第２蒸発器部５０出口の冷媒の状態（圧力または温度）によってエジェクタ３０に設けた可変絞り機構で実施しても良い。

また、上述の実施形態では、各機器が独立した構成としているが、エジェクタ３０、気液分離器７０、第１、第２蒸発器４０、５０、減圧手段６３、６４、内部熱交換器８０などを様々な組み合わせで一体として構成したものであっても良い。

本発明の第１実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。 図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける高圧側の変形例を示す。 図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける高圧側の変形例を示す。 図１の蒸気圧縮式冷凍サイクルにおける高圧側の変形例を示す。 本発明の第２実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明の第３実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明の第４実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明の第５実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明の第６実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明の第７実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 本発明のその他の実施形態におけるエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図である。 （ａ）は、従来の第１実施形態としての蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図であり、（ｂ）はその冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。 （ａ）は、従来の第２実施形態としてのエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図であり、（ｂ）はその冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。 （ａ）は、従来の第３実施形態としてのエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図であり、（ｂ）はその冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。 （ａ）は、従来の第４実施形態としてのエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルを示す模式図であり、（ｂ）はその冷凍サイクルの作動を示すＰ−ｈ線図である。

符号の説明

１０…圧縮機
１０Ａ…第１圧縮機（昇圧手段）
１０Ｂ…第２圧縮機
２０…放熱器
３０…エジェクタ
４０…第１蒸発器部
５０…第２蒸発器部
５５…分岐流路
６２…絞り手段
６３…減圧手段
６４…減圧手段
７０…気液分離器（気液分離手段）
７５…第１流路部
７６…第２流路部
８０…内部熱交換器（減圧手段、熱回収手段）

Claims (18)

1. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１０）と、
   前記圧縮機（１０）から吐出される高圧冷媒の放熱を行う放熱器（２０）と、
   前記放熱器（２０）下流側の高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとともに、冷媒を吸引するエジェクタ（３０）と、
   前記エジェクタ（３０）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器部（４０）と、
   前記圧縮機（１０）、前記放熱器（２０）、前記エジェクタ（３０）および前記第１蒸発器部（４０）をつないで冷媒が循環する冷媒循環路の前記放熱器（２０）と前記エジェクタ（３０）との間から分岐させた冷媒流れを前記エジェクタ（３０）に導いて吸引させる分岐流路（５５）と、
   前記分岐流路（５５）に配置されて前記冷媒流れを減圧する絞り手段（６２）と、
   前記分岐流路（５５）において前記絞り手段（６２）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器部（５０）とを備えたエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて、
   前記エジェクタ（３０）と前記第１蒸発器部（４０）との間に気液分離手段（７０）を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、前記乾き度の小さい冷媒は前記第１蒸発器部（４０）に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、前記気液分離手段（７０）から流出した前記乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて前記圧縮機（１０）に吸入させることを特徴とするエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
2. 前記圧力を同等とする手段として、前記気液分離手段（７０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）に減圧手段（６３、８０）を設けたことを特徴とする請求項１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
3. 前記減圧手段として、前記放熱器（２０）から流出する冷媒と熱交換させる内部熱交換器（８０）を用いたことを特徴とする請求項２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
4. 前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に減圧手段（６４）を設けたことを特徴とする請求項２または請求項３に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
5. 前記圧力を同等とする手段として、前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に昇圧手段（１０Ａ）を設けたことを特徴とする請求項１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
6. 前記圧力を同等とする手段として、前記圧縮機（１０）を第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）の２つに分けて前記気液分離手段（７０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）と、前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）とのそれぞれに設け、前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）でそれぞれ昇圧させた後に合流させるようにしたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
7. 前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）のそれぞれ冷媒流れ上流側に、減圧手段（６３、６４）を設けたことを特徴とする請求項６に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
8. 前記放熱器（２０）から流出する冷媒と前記圧縮機（１０、１０Ａ、１０Ｂ）に吸入される冷媒とを熱交換させる熱回収手段（８０）を設けたことを特徴とする請求項１ないし請求項７のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
9. 前記冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、ＣＯ_２冷媒のいずれか１つであることを特徴とする請求項１ないし請求項８のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクル。
10. エジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品であり、
    高圧部下流側の高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を減圧膨張させるとともに、冷媒を吸引するエジェクタ（３０）と、
    前記エジェクタ（３０）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器部（４０）と、
    前記高圧部、前記エジェクタ（３０）および前記第１蒸発器部（４０）をつないで冷媒が循環する冷媒循環路の前記高圧部と前記エジェクタ（３０）との間から分岐させた冷媒流れを前記エジェクタ（３０）に導いて吸引させる分岐流路（５５）と、
    前記分岐流路（５５）に配置されて前記冷媒流れを減圧する絞り手段（６２）と、
    前記分岐流路（５５）において前記絞り手段（６２）の冷媒流れ下流側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器部（５０）とを備えたうえ、
    前記エジェクタ（３０）と前記第１蒸発器部（４０）との間に気液分離手段（７０）を設けて乾き度の小さい冷媒と乾き度の大きい冷媒とに分け、前記乾き度の小さい冷媒は前記第１蒸発器部（４０）に流通させて乾き度の大きい冷媒とした後、前記気液分離手段（７０）から流出した前記乾き度の大きい冷媒と圧力を同等として合流させて前記高圧部に吸入させることを特徴とするエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
11. 前記圧力を同等とする手段として、前記気液分離手段（７０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）に減圧手段（６３、８０）を設けたことを特徴とする請求項１０に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
12. 前記減圧手段として、前記高圧部から流出する冷媒と熱交換させる内部熱交換器（８０）を用いたことを特徴とする請求項１１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
13. 前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に減圧手段（６４）を設けたことを特徴とする請求項１１または請求項１２に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
14. 前記圧力を同等とする手段として、前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）に昇圧手段（１０Ａ）を設けたことを特徴とする請求項１０に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
15. 前記圧力を同等とする手段として、第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）の２つを前記気液分離手段（７０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第１流路部（７５）と、前記第１蒸発器部（４０）から流出する前記乾き度の大きい冷媒の流れる第２流路部（７６）とのそれぞれに設け、前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）でそれぞれ昇圧させた後に合流させて前記高圧部に供給し、前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）で前記高圧部の昇圧手段を兼ねるようにしたことを特徴とする請求項１０または請求項１１に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
16. 前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）のそれぞれ冷媒流れ上流側に、減圧手段（６３、６４）を設けたことを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
17. 前記高圧部から流出する冷媒と前記高圧部もしくは前記第１、第２圧縮機（１０Ａ、１０Ｂ）に吸入される冷媒とを熱交換させる熱回収手段（８０）を設けたことを特徴とする請求項１０ないし請求項１６のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。
18. 前記冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、ＣＯ_２冷媒のいずれか１つであることを特徴とする請求項１０ないし請求項１７のうちいずれか１項に記載のエジェクタを用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルの低圧系部品。

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