JP4992819B2 - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Description

本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、特許文献１に、エジェクタのノズル部の上流側に、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒をエジェクタのノズル部側へ流入させ、他方の冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部の下流側にディフューザ部から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器を配置し、さらに、分岐部とエジェクタの冷媒吸引口との間に、冷媒を減圧膨張させる固定絞りおよび吸引側蒸発器を配置して、双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。

この際、ディフューザ部の昇圧作用によって、流出側蒸発器における冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を、吸引側蒸発器における冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも上昇させて、それぞれの蒸発器において異なる温度帯で冷媒を蒸発させている。さらに、流出側蒸発器の下流側を圧縮機吸入側に接続して、圧縮機吸入冷媒の圧力を上昇させることで圧縮機駆動動力を低減させ、エジェクタ式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させている。
特開２００５−３０８３８０号公報

ところで、特許文献１のエジェクタでは、ノズル部から噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口から吸引側蒸発器から流出した冷媒を吸引することで、ノズル部における減圧膨張時の運動エネルギの損失を回収している。そして、回収されたエネルギをディフューザ部にて圧力エネルギに変換することで、上述の昇圧作用を発揮している。

つまり、上述のエジェクタ式冷凍サイクルにおけるＣＯＰ向上効果は、冷媒減圧手段としてエジェクタを採用することで、冷媒を減圧膨張させる際に本来損失していた運動エネルギを回収し、回収されたエネルギを圧力エネルギに変換して有効に活用することによって得られる効果である。

しかしながら、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのノズル部上流側で分岐された冷媒のうち、固定絞りを介して冷媒吸引口へ流入する他方の冷媒のエネルギ損失の回収については、何ら考慮されていない。換言すると、固定絞りにて冷媒を減圧膨張させる際に損失するエネルギは、有効に活用されていない。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルにて損失していたエネルギを有効に活用することを目的とする。

上記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３）と、分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１６ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１６ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１６）と、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を膨張させることにより機械的エネルギを出力する膨張手段（２０）と、膨張手段（２０）から流出した冷媒を蒸発させて冷媒吸引口（１６ｂ）上流側に流出する吸引側蒸発器（２１）とを備え、
エジェクタ（１６）のエジェクタ効率（ηｅｊ）が最大となる際に圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第１冷媒流量（Ｇ１）とし、膨張手段（２０）の膨張効率（ηｅｘ）が最大となる際に圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第２冷媒流量（Ｇ２）としたときに、第１冷媒流量（Ｇ１）は第２冷媒流量（Ｇ２）よりも小さくなっており、
さらに、分岐部（１３）からノズル部（１６ａ）側へ流入するノズル部側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）と、分岐部（１３）から膨張手段（２０）側へ流入する膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）との流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整する流量比調整手段（１５）を備え、
流量比調整手段（１５）は、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整することを特徴とする。

これによれば、膨張手段（２０）によって、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる際に損失していたエネルギを機械的エネルギとして回収することができる。従って、エジェクタ（１６）へ流入しない冷媒を減圧膨張させる際に損失していたエネルギを、機械的エネルギとして回収して有効に活用することができる。
また、請求項１におけるエジェクタ効率（ηｅｊ）および膨張効率（ηｅｘ）は後述の段落００１７および段落００１８の記載のように定義されるものであって、請求項１に記載の発明では、第１冷媒流量（Ｇ１）を第２冷媒流量（Ｇ２）よりも小さくしている。これによれば、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が低下する低負荷運転時にエジェクタ（１６）に高い効率を発揮させ、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が増加する高負荷運転時に膨張手段（２０）に高い効率を発揮させることができる。
さらに、請求項１に記載の発明では、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を流量比調整手段（１５）により調整する。これによれば、低負荷運転時に高い効率を発揮できるエジェクタ（１６）を採用する場合、後述する実施形態に説明するように、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整することで、エジェクタ（１６）および膨張手段（２０）の双方に高い効率を発揮させながら、サイクルにて損失していたエネルギを効率的に回収できる。

ところで、冷媒を膨張させることにより機械的エネルギを出力する膨張手段（２０）では、出力させる機械的エネルギ量の変化に伴って、膨張させる冷媒量が変化するので、膨張手段（２０）から流出する冷媒の圧力が変化する。このため、吸引側蒸発器（２１）へ流入する冷媒の圧力を十分に低下させることができないことがある。

そして、吸引側蒸発器（２１）へ流入する冷媒の圧力を十分に低下させることができないと、吸引側蒸発器（２１）における冷媒蒸発圧力が上昇して、吸引側蒸発器（２１）に十分な冷却能力を発揮させることができなくなる。

そこで、請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１９）を備えることを特徴とする。

これによれば、減圧手段（１９）の減圧作用によって、吸引側蒸発器（２１）に流入する冷媒の圧力を所望の圧力まで減圧させることができる。その結果、吸引側蒸発器（２１）における冷媒蒸発圧力を十分に低下させて、吸引側蒸発器（２１）にて十分な冷却能力を発揮させることができる。

請求項３に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３）と、分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１６ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１６ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１６）と、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１９）と、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を膨張させることにより機械的エネルギを出力する膨張手段（２０）と、減圧手段（１９）および膨張手段（２０）を通過した他方の冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１６ｂ）上流側に流出する吸引側蒸発器（２１）とを備え、
エジェクタ（１６）のエジェクタ効率（ηｅｊ）が最大となる際に圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第１冷媒流量（Ｇ１）とし、膨張手段（２０）の膨張効率（ηｅｘ）が最大となる際に圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第２冷媒流量（Ｇ２）としたときに、第１冷媒流量（Ｇ１）と第２冷媒流量（Ｇ２）が異なっており、
さらに、分岐部（１３）からノズル部（１６ａ）側へ流入するノズル部側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）と、分岐部（１３）から膨張手段（２０）側へ流入する膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）との流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整する流量比調整手段（１５）を備え、
流量比調整手段（１５）は、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整することを特徴とする。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ（１６）へ流入しない冷媒を減圧膨張させる際に損失していたエネルギを、機械的エネルギとして回収して有効に活用することができる。
また、請求項３に記載の発明では、第１冷媒流量（Ｇ１）と第２冷媒流量（Ｇ２）が異なっている。
これによれば、サイクルの負荷変動に応じて、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量、すなわち、サイクルを循環する循環冷媒流量が変化しても、エジェクタ（１６）あるいは膨張手段（２０）のいずれかによって、サイクルで損失していたエネルギを回収して、有効に活用することができる。
さらに、請求項３に記載の発明では、請求項１に記載の発明と同様に、圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を流量比調整手段（１５）により調整する。これによれば、低負荷運転時に高い効率を発揮できるエジェクタ（１６）を採用する場合、後述する実施形態に説明するように、エジェクタ（１６）および膨張手段（２０）の双方に高い効率を発揮させながら、サイクルにて損失していたエネルギを効率的に回収できる。

なお、本請求項のエジェクタ効率（ηｅｊ）とは、エジェクタのエネルギ変換効率を示す値であり、以下式Ｆ１で定義される。
ηｅｊ＝（１＋Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）×（ΔＰ１／ρ）／Δｉ…（Ｆ１）
ここで、Ｇｅは膨張手段側冷媒流量であって、冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引される吸引冷媒の質量流量に等しい。Ｇｎｏｚはノズル部側冷媒流量であって、ノズル部（１６ａ）から噴射される噴射冷媒の質量流量に等しい。ΔＰ１はディフューザ部（１６ｄ）における昇圧量、ρは吸引冷媒の密度、Δｉはノズル部（１６ａ）出入口間の冷媒のエンタルピ差である。

また、膨張効率（ηｅｘ）とは、膨張手段（２０）におけるエネルギ変換効率を示す値であり、回転機器で構成される膨張手段（２０）では、以下式Ｆ２で定義される。
ηｅｘ＝（Ｎ×Ｔ）／（ΔＰ２×ΔＱｅ）…（Ｆ２）
ここで、Ｎは膨張手段（２０）の回転数、Ｔは膨張手段（２０）の出力する回転トルク、ΔＰ２は膨張手段（２０）出入口間の冷媒の圧力差、ΔＱｅは膨張手段（２０）出入口間の冷媒の体積流量差である。

また、請求項４に記載の発明のように、請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、具体的に、第１冷媒流量（Ｇ１）は、第２冷媒流量（Ｇ２）よりも、小さくなっていてもよい。これによれば、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が低下する低負荷運転時にエジェクタ（１６）に高い効率を発揮させ、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が増加する高負荷運転時に膨張手段（２０）に高い効率を発揮させることができる。

また、請求項５に記載の発明のように、請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、具体的に、第１冷媒流量（Ｇ１）は、第２冷媒流量（Ｇ２）よりも、大きくなっていてもよい。これによれば、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が低下する低負荷運転時に膨張手段（２０）に高い効率を発揮させ、通常運転時よりもサイクルの冷媒循環流量が増加する高負荷運転時にエジェクタ（１６）に高い効率を発揮させることができる。

請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１６）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（２１）のみならず、流出側蒸発器（１７）でも冷凍能力を発揮できる。

請求項７に記載の発明では、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、膨張手段（２０）が出力した機械的エネルギを駆動源として、冷媒を圧縮して吐出する補助圧縮機構（１８）を備えることを特徴とする。これによれば、圧縮機（１１）の駆動動力を低減してＣＯＰを向上させることができる。

請求項８に記載の発明では、請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、膨張手段（２０）が出力した機械的エネルギを、サイクルを構成するサイクル構成機器以外の外部機器（２２）に供給することを特徴とする。

なお、サイクルを構成するサイクル構成機器とは、サイクル内を循環する冷媒の流量、圧力、相状態を変化させるために直接寄与する機器を意味する。従って、外部機器（２２）とは、上記以外の機器を意味するものである。

請求項９に記載の発明では、請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１２）から流出した冷媒と圧縮機（１１）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（２３）を備えることを特徴とする。これによれば、吸引側蒸発器（２１）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

請求項１０に記載の発明では、請求項１ないし９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を、膨張手段（２０）の上流側で、さらに放熱させる補助放熱器（２４）を備えることを特徴とする。

これによれば、補助放熱器（２４）の作用によって、吸引側蒸発器（２１）入口側冷媒のエンタルピを低下させることができる。その結果、吸引側蒸発器（２１）の冷凍能力を増大させることができ、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

なお、この欄および特許請求の範囲に記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを室内空調を行う定置型の空調装置に適用した例を説明する。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の全体構成図である。

エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された圧縮機構１１ａを電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。圧縮機構１１ａとしては、具体的に、スクロール型、ベーン型、ローリングピストン型等の各種圧縮機構を採用できる。

電動モータ１１ｂは、後述する空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態の電動モータ１１ｂは、圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力を変更する吐出能力変更手段を構成している。

圧縮機１１の吐出口側には、放熱器１２が接続されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される室外空気とを熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１２ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。

放熱器１２の出口側には、レシーバ１２ｂが接続されている。このレシーバ１２ｂは、放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておく気液分離器である。なお、本実施形態では、放熱器１２とレシーバ１２ｂとを一体的に構成しているが、放熱器１２とレシーバ１２ｂとを別体に構成してもよい。

レシーバ１２ｂの液相冷媒出口には、レシーバ１２ｂから流出した液相冷媒の流れを分岐する分岐部１３が接続されている。分岐部１３は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。

さらに、分岐部１３の一方の冷媒流出口には、分岐部１３と後述するエジェクタ１６のノズル部１６ａ側とを接続するノズル部側配管１４ａが接続され、他方の冷媒流出口には、分岐部１３とエジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｂ側とを接続する吸引口側配管１４ｂが接続されている。

ノズル部側配管１４ａには、分岐部１３からノズル部側配管１４ａへ流入した高圧冷媒を中間圧に減圧膨張させる電気式膨張弁１５が配置されている。電気式膨張弁１５は、ステッピングモータからなる電動アクチュエータ機構と、この電動アクチュエータ機構によって駆動される弁機構とを有して構成される可変絞り装置である。

そして、空調制御装置から出力される制御信号によって電動アクチュエータ機構の作動角を微少量ずつ変化させることで、弁機構の開度（絞り通路面積）を変化させる。これにより、電気式膨張弁１５は、ノズル部側配管１４ａへ流入した高圧冷媒を中間圧に減圧膨張させるとともに、電気式膨張弁１５下流側へ流出させる冷媒の流量を調整する。

従って、電気式膨張弁１５は、分岐部１３からノズル部側配管１４ａ側へ流入するノズル部側冷媒流量Ｇｎｏｚと、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂ側へ流入する膨張手段側冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを調整する流量比調整手段として機能する。

電気式膨張弁１５の冷媒出口側には、エジェクタ１６が接続されている。このエジェクタ１６は、電気式膨張弁１５にて減圧膨張された中間圧冷媒を減圧する減圧手段の機能を果たすとともに、ノズル部１６ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段としての機能を果たす。

具体的には、エジェクタ１６は、電気式膨張弁１５から流出した中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１６ａ、ノズル部１６ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて後述する吸引側蒸発器２１から流出した冷媒を吸引する冷媒吸引口１６ｂ等を有して構成される。

さらに、ノズル部１６ａおよび冷媒吸引口１６ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１６ａから噴射された高速度の噴射冷媒と冷媒吸引口１６ｂからの吸引冷媒とを混合する混合部１６ｃが設けられ、混合部１６ｃの冷媒流れ下流側には昇圧部をなすディフューザ部１６ｄが設けられている。

ディフューザ部１６ｄは冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。さらに、ディフューザ部１６ｄの出口側には、流出側蒸発器１７が接続されている。

なお、本実施形態のエジェクタ１６では、通常運転時に対して空調負荷が低い低負荷運転時に、前述の式Ｆ１で定義されるエジェクタ効率ηｅｊが最大となるようにノズル部１６ａ、ディフューザ部１６ｄ等の各諸元が決定されている。以下の説明では、エジェクタ効率ηｅｊが最大となる際に圧縮機１１から吐出される冷媒流量、すなわちサイクルを循環する循環冷媒流量を第１冷媒流量Ｇ１と記載する。

ここで、通常運転とは、夏場に室内を冷房する際の平均的な空調負荷時における運転を意味し、低負荷運転とは、夏場に対して外気温が低く除湿のみを目的に行われる運転等が該当する。これに対して、高負荷運転とは、夏場の空調装置の起動時のように急速冷房を行う運転等が該当する。

流出側蒸発器１７は、ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒と送風ファン１７ａより送風された室内送風空気とを熱交換させることによって、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。送風ファン１７ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

流出側蒸発器１７の出口側には、後述する膨張機２０から出力される機械的エネルギを駆動源とする補助圧縮機構１８の冷媒吸入口が接続されている。本実施形態では、補助圧縮機構１８として、スクロール型、ベーン型等の回転式の圧縮機構を採用しており、補助圧縮機構１８の回転軸を後述する膨張機２０の回転軸に直結している。さらに、補助圧縮機構１８の冷媒吐出口には、圧縮機１１の冷媒吸入口が接続されている。

次に、分岐部１３にて分岐された他方の冷媒が流れる吸引口側配管１４ｂには、固定絞り１９、膨張機２０および吸引側蒸発器２１が、冷媒流れの上流側からこの順で配置されている。固定絞り１９は、吸引口側配管１４ｂを流れる冷媒を減圧膨張させる減圧手段である。この固定絞り１９としては、キャピラリチューブ、オリフィス等を採用することができる。

膨張機２０は、固定絞り１９から流出した冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力するものである。このような膨張機２０としては、具体的に、スクロール型、ベーン型、ローリングピストン型といった容積型圧縮機構を採用できる。

そして、容積型圧縮機構を圧縮機構として用いる場合の冷媒流れに対して逆流させるように冷媒を流すことで、機械的エネルギを出力することができる。さらに、本実施形態膨張機２０では、回転式の容積型圧縮機構を採用しており、機械的エネルギとして回転エネルギを出力する。

また、本実施形態の膨張機２０では、通常運転時に対して空調負荷が高い高負荷運転時に前述の式Ｆ２で定義される膨張効率ηｅｘが最大となるように、各諸元が決定されている。以下の説明では、膨張効率ηｅｘが最大となる際に圧縮機１１から吐出される冷媒流量（循環冷媒流量）を第２冷媒流量Ｇ２と記載する。従って、本実施形態の第１冷媒流量Ｇ１は、第２冷媒流量Ｇ２よりも少ない。

吸引側蒸発器２１は、固定絞り１９および膨張機２０にて減圧膨張された冷媒と、送風ファン１７ａから送風された流出側蒸発器１７通過後の室内送風空気とを熱交換させることによって、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。吸引側蒸発器２１の出口側には、エジェクタ１６の冷媒吸引口１６ｂが接続されている。

なお、本実施形態では、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１をフィンアンドチューブ構造の熱交換器で構成し、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１の熱交換フィンを共通化している。そして、エジェクタ１６から流出した冷媒を流通させるチューブ構成と膨張機２０から流出した冷媒を流通させるチューブ構成とを互いに独立に設けることで、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１を一体構造に構成している。

そのため、上述の送風ファン１７ａにて送風された空気は、矢印１００のように流れ、まず、流出側蒸発器１７にて冷却され、次に吸引側蒸発器２１にて冷却されるようになっている。すなわち、流出側蒸発器１７と吸引側蒸発器２１にて同一の冷却対象空間（室内）に送風される室内送風空気を冷却するようになっている。

図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この空調制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ｂ、１２ａ、１５、１７ａ等の作動を制御する。

また、空調制御装置には、外気温を検出する外気温センサ、室内温度を検出する内気温センサ等の図示しない各種センサ群の検出信号や、空調装置を作動させる作動スイッチ等が設けられた図示しない操作パネルの操作信号が入力される。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。操作パネルの作動スイッチが投入されると、空調制御装置が、上述の各種センサ群の検出信号を読み込み、各種アクチュエータ１１ｂ、１２ａ、１５、１７ａ等の制御状態を決定し、決定した制御状態が得られるように各種アクチュエータに対して制御信号を出力する。

これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は、レシーバ１２ｂに流入して気液分離される。

レシーバ１２ｂで分離された液相冷媒は、分岐部１３へ流入して、ノズル部側配管１４ａへ流入する冷媒流れと吸引口側配管１４ｂへ流入する冷媒流れとに分流される。この際、ノズル部側配管１４ａへ流入するノズル部側冷媒流量Ｇｎｏｚと吸引口側配管１４ｂへ流入する膨張手段側冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚは、電気式膨張弁１５の弁機構の開度（絞り通路面積）によって決定される。

本実施形態では、空調制御装置が、圧縮機１１の電動モータ１１ｂの回転数の増加に伴って、すなわち、圧縮機１１から吐出される冷媒流量の増加に伴って、電気式膨張弁１５の弁機構の開度を減少させて、膨張手段側冷媒流量Ｇｅを増加させるように流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを調整する。さらに、この流量比調整は、流出側蒸発器１７出口側冷媒の過熱度が予め定めた過熱度帯に入る範囲で行われる。

エジェクタ１６に流入した冷媒は、ノズル部１６ａで等エントロピ的に減圧膨張される。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換され、ノズル部１６ａの冷媒噴射口から冷媒が高速度の冷媒流となって噴射される。この噴射冷媒の吸引作用により、冷媒吸引口１６ｂから吸引側蒸発器２１流出冷媒が吸引される。

ノズル部１６ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１６ｂより吸引された吸引冷媒は、ノズル部１６ａ下流側の混合部１６ｃにて混合されて、ディフューザ部１６ｄへ流入する。ディフューザ部１６ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。

ディフューザ部１６ｄから流出した冷媒は、流出側蒸発器１７に流入する。流出側蒸発器１７では、流入した低圧冷媒が送風ファン１７ａから送風された室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１７から流出した気相冷媒は、補助圧縮機構１８に吸入されて昇圧される。補助圧縮機構１８から吐出された冷媒は、圧縮機１１に吸入されて、さらに圧縮される。

一方、吸引口側配管１４ｂに流入した冷媒流れは、固定絞り１９で等エンタルピ的に減圧膨張されて、膨張機２０へ流入する。膨張機２０へ流入した冷媒は、その体積を拡大させることで膨張機２０の回転軸を回転させながら圧力を低下させる。つまり、膨張機２０では、冷媒の圧力エネルギが機械的エネルギ（回転エネルギ）に変換される。

膨張機２０から流出した低圧冷媒は、吸引側蒸発器２１へ流入し、送風ファン１７ａから送風された流出側蒸発器１７通過後の室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気が、さらに冷却されて室内へ送風される。そして、吸引側蒸発器２１から流出した冷媒は、冷媒吸引口１６ｂからエジェクタ１６内へ吸引される。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、上記の如く作動するので、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１の双方で、異なる温度帯で冷凍能力を発揮させることができるだけでなく、以下のような優れた効果を発揮できる。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、流出側蒸発器１７から流出した冷媒を、補助圧縮機構１８にて昇圧させて圧縮機１１へ吸入させるので、従来技術のように、ディフューザ部１６ｄのみで冷媒を昇圧させる場合よりも、圧縮機１１吸入冷媒の圧力を上昇させて、圧縮機１１の駆動動力を大幅に低減できる。

この際、補助圧縮機構１８は、吸引口側配管１４ｂを流れる冷媒が減圧膨張する際に膨張機２０が回収したエネルギを駆動源としているので、補助圧縮機構１８に、サイクルの外部から駆動力を供給する必要がない。その結果、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。

つまり、本実施形態では、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂへ流入した冷媒の減圧膨張時のエネルギ損失を膨張機２０で機械的エネルギとして回収し、回収した機械的エネルギによって圧縮機１１の駆動動力を低減させることによって、サイクルにて損失していたエネルギを有効に活用することができる。

ここで、本実施形態のように、膨張機２０として回転式の容積型圧縮機構を採用する場合、膨張機２０の回転軸の回転数の変化に伴って、膨張する冷媒の量が変化するので、膨張機２０から流出した冷媒の圧力も変化する。このため、吸引側蒸発器２１へ流入する冷媒の圧力を十分に低下させることができないことがある。

これに対して、本実施形態では、吸引口側配管１４ｂに固定絞り１９を配置しているので、吸引側蒸発器２１に流入する冷媒の圧力を所望の圧力まで減圧させることができる。その結果、吸引側蒸発器２１における冷媒蒸発圧力を十分に低下させて、吸引側蒸発器２１にて十分な冷却能力を発揮させることができる。

また、本実施形態では、エジェクタ１６のエジェクタ効率ηｅｊが最大となる際の第１冷媒流量Ｇ１が、膨張機２０の膨張効率ηｅｘが最大となる際の第２冷媒流量Ｇ２よりも小さくなっているので、低負荷運転時にエジェクタ１６に高い効率を発揮させ、高負荷運転時に膨張手段２０に高い効率を発揮させることができる。

さらに、流量比調整手段である電気式膨張弁１５が、圧縮機１１から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量Ｇｅを増加させるように流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを調整するので、サイクルにて損失していたエネルギを効率的に回収することができる。

このことをより詳細に説明すると、一般的に、ノズル部側冷媒流量Ｇｎｏｚの変化に対するエジェクタ効率ηｅｊの変化度合は、膨張手段側冷媒流量Ｇｅの変化に対する膨張効率ηｅｘの変化度合よりも大きい。このため、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを変化させる際には、ノズル部側冷媒流量Ｇｎｏｚを変化させずに、膨張手段側冷媒流量Ｇｅを変化させる方が効率的なエネルギ回収ができる。

従って、本実施形態のように、低負荷運転時に高い効率を発揮できるエジェクタ１６を採用する場合、圧縮機１１から吐出される冷媒流量の増加に伴って、ノズル部側冷媒流量Ｇｎｏｚを変化させることなく、膨張手段側冷媒流量Ｇｅを増加させるように流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを調整すれば、エジェクタ効率ηｅｊを低下させることなく、膨張効率ηｅｘを上昇させることができる。その結果、サイクルにて損失していたエネルギを効率的に回収することができる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、膨張機２０が出力した機械的エネルギを補助圧縮機構１８を駆動するために用いたが、本実施形態では、図２の全体構成図に示すように、補助圧縮機構１８を廃止して、膨張機２０が出力した機械的エネルギを発電機２２にて電気エネルギに変換している。なお、図２では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。

発電機２２は、膨張機２０が出力した機械的エネルギを電気エネルギに変換して出力するものである。具体的には、発電機２２の回転軸が膨張機２０の回転軸に直結されており、膨張機２０が出力した機械的エネルギ（回転エネルギ）によって、発電機２２の回転軸が直接回転駆動されて電気エネルギを出力する。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂへ流入した冷媒の減圧膨張時に損失していたエネルギを膨張機２０で機械的エネルギとして回収し、回収した機械的エネルギを電気エネルギに変換することによって、サイクルにて損失していたエネルギを有効に活用することができる。

さらに、本実施形態では、発電機２２が出力した電気エネルギをバッテリに蓄えている。もちろん、この電気エネルギを、エジェクタ式冷凍サイクル１０の電気式の各種アクチュエータ、あるいは、サイクル構成機器以外の外部の電気負荷に供給してもよい。

なお、本実施形態の発電機２２は、サイクル内を循環する冷媒の流量、圧力、相状態を変化させるために直接寄与する機器ではないので、サイクル構成機器以外の外部機器に該当する。また、本実施形態の発電機２２を、第１実施形態に適用して、膨張機２０で回収したエネルギによって、圧縮機１１の駆動動力を低減させると同時に、電気エネルギを発生させるようにしてもよい。

（第３実施形態）
本実施形態では、図３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０に対して、内部熱交換器２３を追加した例を説明する。この内部熱交換器２３は、高圧側冷媒流路２３ａを通過する放熱器１２（具体的には、レシーバ１２ｂ）流出冷媒と低圧側冷媒流路２３ｂと通過する圧縮機１１吸入冷媒とを熱交換させて、放熱器１２流出冷媒のエンタルピを低下させるものである。

より具体的には、高圧側冷媒流路２３ａには、レシーバ１２ｂから流出した冷媒のうち分岐部１３から吸引口側配管１４ｂ側へ流入した冷媒が通過し、低圧側冷媒流路２３ｂには、圧縮機１１へ吸入される冷媒のうち補助圧縮機構１８上流側の冷媒が通過する。

このような内部熱交換器２３の具体的構成としては、高圧側冷媒流路２３ａを形成する外側管の内側に低圧側冷媒流路２３ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成や、高圧側冷媒流路２３ａと低圧側冷媒流路２３ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用できる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、第１実施形態と同様の効果を得られるだけでなく、内部熱交換器２３の作用によって、吸引側蒸発器２１の出入口間のエンタルピ差を拡大させることができ、吸引側蒸発器２１にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

さらに、本実施形態では、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂ側へ流入した冷媒を高圧側冷媒流路２３ａに流入させるので、分岐部１３からノズル部側配管１４ａ側へ流入した冷媒のエンタルピは低下しない。

従って、エジェクタ１６のノズル部１６ａで冷媒を等エントロピ的に膨張させる際のノズル部１６ａ出入口間のエンタルピ差（前述の式Ｆ１のΔｉに相当）を拡大して、エジェクタ１６の回収エネルギ量を増大させることができる。これにより、エジェクタ１６のディフューザ部１６ｄにおける昇圧量を増大させて、より一層、エジェクタ式冷凍サイクル１０のＣＯＰを向上できる。

もちろん、高圧側冷媒流路２３ａに、放熱器１２（具体的には、レシーバ１２ｂ）から流出した冷媒のうち分岐部１３上流側の冷媒を通過させてもよい。これによれば、吸引側蒸発器２１のみならず、流出側蒸発器１７で発揮できる冷凍能力を増大させることもできる。

（第４実施形態）
本実施形態では、図４の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０に対して、補助放熱器２４を追加した例を説明する。

この補助放熱器２４は、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂ側へ流入した飽和液相冷媒と冷却ファン２４ａにより送風される室外空気とを熱交換させることによって、冷媒を過冷却する過冷却用熱交換器である。冷却ファン２４ａの基本的構成は、冷却ファン１２ａと同様である。その他の構成は、第１実施形態と同様である。

本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、第１実施形態と同様の効果を得られるだけでなく、補助放熱器２４の作用によって、吸引側蒸発器２１の入口側冷媒のエンタルピを低下させることができるので、第３実施形態と同様に、吸引側蒸発器２１にて発揮できる冷凍能力を増大させることができる。

さらに、補助放熱器２４では、分岐部１３から吸引口側配管１４ｂ側へ流入した冷媒を過冷却するので、分岐部１３からノズル部側配管１４ａ側へ流入した冷媒のエンタルピを低下させることがない。その結果、第３実施形態と同様に、ディフューザ部１６ｄにおける昇圧量を増大させて、より一層、エジェクタ式冷凍サイクル１０のＣＯＰを向上できる。

なお、本実施形態では、冷却ファン２４ａを設けているが、冷却ファン２４ａを廃止して、冷却ファン１２ａによって、放熱器１２と補助放熱器２４との双方へ外気を送風するようにしてもよい。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の各実施形態では、吸引口側配管１４ｂのうち膨張機２０の上流側に固定絞り１９を設けた例を説明したが、固定絞り１９の配置はこれに限定されない。例えば、膨張機２０の下流側であって、吸引側蒸発器２１の上流側に配置してもよい。さらに、膨張機２０にて冷媒を十分に減圧させることができる場合は、固定絞り１９を廃止してもよい。

（２）上述の各実施形態では、第１冷媒流量Ｇ１が、第２冷媒流量Ｇ２よりも小さくなるように、エジェクタ１６および膨張機２０の各諸元を決定した例を説明したが、第１冷媒流量Ｇ１が、第２冷媒流量Ｇ２よりも大きくなるように、エジェクタ１６および膨張機２０の各諸元を決定してもよい。これによれば、高負荷運転時にエジェクタ１６に高い効率を発揮させ、低負荷運転時に膨張手段２０に高い効率を発揮させることができる。

さらに、サイクルの冷媒循環流量が増加する際に、エジェクタ１６に高い効率を発揮させるので、高い加工精度が要求されるノズル部１６ａの冷媒通路断面積を拡大することができる。その結果、ノズル部１６ａの加工が容易となり、エジェクタ１６の製造コストを低減できる。

（３）上述の各実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を採用してもよい。さらに、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。

（４）上述の各実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１の形式はこれに限定されない。例えば、エンジン等を駆動源とするエンジン駆動式圧縮機を採用してもよい。また、圧縮機構として、固定容量型圧縮機構のみならず、可変容量型圧縮機構を採用してもよい。

（５）上述の各実施形態では、電気式膨張機１５によって流量比調整手段を構成した例を説明したが、流量比調整手段はこれに限定されない。例えば、分岐部１３を三方流量調整弁で構成して、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを調整してもよいし、吸引口側配管１４ｂに流量調整弁を配置してもよい。

（６）上述の各実施形態では、膨張機２０の回転軸と補助圧縮機構１８の回転軸とを直結、あるいは、膨張機２０の回転軸と発電機２２の回転軸を直結した例を説明したが、もちろん、変速手段を介して接続してもよいし、電磁クラッチを介して断続的に接続するようにしてもよい。

（７）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１０を定置型の空調装置に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、車両用空調装置等に適用してもよい。また、熱交換対象流体である水を加熱する給湯装置等の定置用の冷凍サイクル装置に適用してもよい。

（８）上述の実施形態では、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１によって同一の空調対象空間（冷却対象空間）を冷却しているが、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１によって異なる空調対象空間（冷却対象空間）を冷却するようにしてもよい。また、流出側蒸発器１７を廃止して、吸引側蒸発器２１のみで冷凍能力を発揮させるようにしてもよい。

（９）上述の第２実施形態では、外部機器として発電機２２を採用した例を説明したが、外部機器としてフライホイールを採用して、膨張機２０から出力された機械的エネルギを運動エネルギとして蓄えてもよい。また、外部機器として発条装置（ぜんまいばね）を採用すれば、膨張機２０から出力された機械的エネルギを弾性エネルギとして蓄えることもできる。

（１０）上述の各実施形態では、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１を利用側熱交換器として構成し、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、流出側蒸発器１７および吸引側蒸発器２１を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱冷媒を加熱する利用側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルとしてもよい。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。

符号の説明

１１ 圧縮機
１２ 放熱器
１３ 分岐部
１５ 電気式膨張弁
１６ エジェクタ
１６ａ ノズル部
１６ｂ 冷媒吸引口
１６ｄ ディフューザ部
１７ 流出側蒸発器
１８ 補助圧縮機構
１９ 固定絞り
２０ 膨張機
２１ 吸引側蒸発器
２２ 発電機
２３ 内部熱交換器
２４ 補助放熱器

Claims (10)

1. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３）と、
   前記分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１６ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１６ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１６）と、
   前記分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を膨張させることにより機械的エネルギを出力する膨張手段（２０）と、
   前記膨張手段（２０）から流出した冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１６ｂ）上流側に流出する吸引側蒸発器（２１）とを備え、
   前記エジェクタ（１６）のエジェクタ効率（ηｅｊ）が最大となる際に前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第１冷媒流量（Ｇ１）とし、前記膨張手段（２０）の膨張効率（ηｅｘ）が最大となる際に前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第２冷媒流量（Ｇ２）としたときに、前記第１冷媒流量（Ｇ１）は前記第２冷媒流量（Ｇ２）よりも小さくなっており、
   さらに、前記分岐部（１３）から前記ノズル部（１６ａ）側へ流入するノズル部側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）と、前記分岐部（１３）から前記膨張手段（２０）側へ流入する膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）との流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整する流量比調整手段（１５）を備え、
   前記流量比調整手段（１５）は、前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように前記流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 前記分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１９）を備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高温高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３）と、
   前記分岐部（１３）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１６ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１６ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１６ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１６）と、
   前記分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１９）と、
   前記分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を膨張させることにより機械的エネルギを出力する膨張手段（２０）と、
   前記減圧手段（１９）および前記膨張手段（２０）を通過した前記他方の冷媒を蒸発させて前記冷媒吸引口（１６ｂ）上流側に流出する吸引側蒸発器（２１）とを備え、
   前記エジェクタ（１６）のエジェクタ効率（ηｅｊ）が最大となる際に前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第１冷媒流量（Ｇ１）とし、前記膨張手段（２０）の膨張効率（ηｅｘ）が最大となる際に前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量を第２冷媒流量（Ｇ２）としたときに、前記第１冷媒流量（Ｇ１）と前記第２冷媒流量（Ｇ２）が異なっており、
   さらに、前記分岐部（１３）から前記ノズル部（１６ａ）側へ流入するノズル部側冷媒流量（Ｇｎｏｚ）と、前記分岐部（１３）から前記膨張手段（２０）側へ流入する膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）との流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整する流量比調整手段（１５）を備え、
   前記流量比調整手段（１５）は、前記圧縮機（１１）から吐出される冷媒流量の増加に伴って、前記膨張手段側冷媒流量（Ｇｅ）を増加させるように前記流量比（Ｇｅ／Ｇｎｏｚ）を調整することを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記第１冷媒流量（Ｇ１）は、前記第２冷媒流量（Ｇ２）よりも、小さいことを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記第１冷媒流量（Ｇ１）は、前記第２冷媒流量（Ｇ２）よりも、大きいことを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記エジェクタ（１６）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１７）を備えることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記膨張手段（２０）が出力した機械的エネルギを駆動源として、冷媒を圧縮して吐出する補助圧縮機構（１８）を備えることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記膨張手段（２０）が出力した機械的エネルギを、サイクルを構成するサイクル構成機器以外の外部機器（２２）に供給することを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記放熱器（１２）から流出した冷媒と前記圧縮機（１１）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（２３）を備えることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 前記分岐部（１３）にて分岐された他方の冷媒を、前記膨張手段（２０）の上流側で、さらに放熱させる補助放熱器（２４）を備えることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。

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