JP2007051812A - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Abstract

【課題】 冷媒蒸発圧力の相違する複数の蒸発器において冷媒が適切に蒸発できるようにすると同時に、サイクルの運転効率を向上させる。
【解決手段】 圧縮機１２吐出冷媒と室内空気を室内熱交換器３３ａ、３３ｂで熱交換させて室内空気を加熱する。室内熱交換器３３ａ、３３ｂで凝縮した冷媒の流れを分岐して、一方を室外熱交換器３１へ導入させて蒸発させ、他方をエジェクタ２７に導入させて室外熱交換器３１流出冷媒と混合昇圧して冷媒加熱器１９に導入させて蒸発させ、さらに圧縮機１２に吸引させる。これにより、冷媒蒸発温度の異なる複数の蒸発器で適切に冷媒を蒸発させると同時に、圧縮機１２吸入圧力を上昇させてサイクルの運転効率の向上を図る。
【選択図】 図１

Description

本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関するもので、例えば、エンジン駆動式のヒートポンプ空調装置に適用して有効である。

従来、エジェクタ式冷凍サイクルを有するエンジン駆動式のヒートポンプ空調装置が、特許文献１にて知られている。

この特許文献１の空調装置は、図１１に示すように、エンジン１３より駆動力を得て冷媒を圧縮する圧縮機１２、冷媒流路を切替える電気式四方弁２１、冷媒と室内空気との熱交換を行う室内熱交換器３３、冷媒を減圧膨張させる減圧弁３２、８８、冷媒と室外空気との熱交換を行う室外熱交換器３１、冷媒とエンジン冷却水との熱交換を行って冷媒を加熱する冷媒加熱器１９、および、冷媒加熱器１９下流側冷媒を減圧膨張させ、この減圧膨張時に生じる圧力低下を利用して室外熱交換器３１下流側冷媒を吸引するエジェクタ２７などを備えている。

そして、室内空気を暖房する暖房運転モード（加熱運転モード）では、電気式四方弁２１を図１１の実線のように切り替えて、冷媒が圧縮機１２→室内熱交換器３３→減圧弁２５→室外熱交換器３１→エジェクタ２７の冷媒吸引口側→圧縮機１２の順、および、冷媒を室内熱交換器３３下流側で分岐して減圧弁８８→冷媒加熱器１９→エジェクタ２７のノズル部側→圧縮機１２の順（図１１の実線矢印方向）に循環させている。

これにより、室内熱交換器３３で冷媒が凝縮する際に室内空気へ放熱し、室外熱交換器３１で冷媒が蒸発する際に室外空気から吸熱し、さらに冷媒加熱器１９で冷媒が蒸発する際にエンジン冷却水から吸熱するサイクルを構成している。

ところで、この暖房運転モードでは、室外空気温度と冷却水温度とが異なるため、室外熱交換器３１と冷媒加熱器１９における冷媒蒸発温度が相違する。このため、室外熱交換器３１と冷媒加熱器１９における冷媒蒸発圧力も相違する。具体的には、高温（６０℃以上）の冷却水と熱交換を行った冷媒加熱器１９側の冷媒蒸発圧力が、室外熱交換器３１側の冷媒蒸発圧力よりも高くなる。

従って、室外熱交換器３１出口側と冷媒加熱器１９出口側を直接接続すると、冷媒蒸発圧力の高い冷媒加熱器１９側の冷媒のみが流出し、室外熱交換器３１側の冷媒は流出できなくなる。その結果、室外熱交換器３１において冷媒が蒸発できず吸熱作用を発揮することができなくなってしまう。

そこで、特許文献１の空調装置では、冷媒加熱器１９から流出した冷媒をエジェクタ２７のノズル部で減圧膨張させて、減圧膨張時の圧力低下を利用して室外熱交換器３１から流出した冷媒を吸引して、ノズル部で減圧膨張させた冷媒と室外熱交換器３１から吸引させた冷媒とを混合させ、混合冷媒の速度エネルギをエジェクタのディフューザ部にて圧力エネルギに変換して冷媒圧力を上昇させた後に圧縮機１２に吸入させている。

これにより蒸発温度（蒸発圧力）の異なる冷媒加熱器１９出口側冷媒と室外熱交換器３１出口側冷媒とを同時に蒸発させながら圧縮機１２に吸入させるとともに、圧縮機１２吸入圧力を上昇させて、圧縮機１２の駆動動力を低減してサイクルの運転効率を向上させている。

また、特許文献１の空調装置では、冷媒加熱器１９からエジェクタ２７のノズル部へ冷媒が流れることのみを許容する逆止弁８９、室外熱交換器３１からエジェクタ２７の冷媒吸引口へ冷媒が流れることのみを許容する逆止弁９０、および電気式四方弁２１から室外熱交換器３１へ冷媒が流れることのみを許容する逆止弁９１を有しており、電気式四方弁２１を切り替えることで室内空気を冷却する冷房運転モード（冷却運転モード）で運転を行うことができる。

具体的には、この冷房運転モードでは、電気式四方弁２１を図１１の破線のように切り替えて、冷媒が圧縮機１２→室外熱交換器３１→減圧弁２５→室内熱交換器３３→圧縮機１２の順（図１１の破線矢印方向）で循環させ、室内熱交換器３３で冷媒が蒸発する際に室内空気から吸熱し、室外熱交換器３１で冷媒が凝縮する際に室外空気へ放熱するサイクルを構成している。
特開平６−１８１２１号公報

ところで、エジェクタ２７のディフューザ部は冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換して冷媒圧力を上昇させるので、エジェクタ２７のノズル部に液相冷媒よりも密度の小さい気相冷媒のみが供給されると、速度エネルギが小さくなりディフューザ部での昇圧量も小さくなる。

しかし、特許文献１の空調装置では、暖房運転モードにおいてエジェクタ２７のノズル部に供給される冷媒は、冷媒加熱器１９で高温の冷却水と熱交換した冷媒なので、ほぼ気相状態になっている。このため、ノズル部に液相冷媒を供給する場合に対して、ディフューザ部の冷媒昇圧量が小さくなるので、圧縮機１２吸入圧力を上昇させにくく、サイクルの運転効率を上昇させにくい。

また、特許文献１の空調装置では、冷房運転モードにおいて室外熱交換器３１で冷媒を凝縮させるために、エジェクタ２７側から冷媒加熱器１９側へ冷媒が流れないようにする逆止弁８９、９０、９１などを設ける必要があり、サイクル構成が複雑になる。

さらに、特許文献１の空調装置では、冷房運転モードおいて冷媒がエジェクタ２７を通過しないサイクル構成になっており、エジェクタ２７が昇圧作用を発揮しないので、冷房運転モードのサイクルの運転効率を向上させることができない。

本発明は上記点に鑑み、冷媒蒸発圧力の相違する複数の蒸発器において冷媒が適切に蒸発できるようにすると同時に、サイクルの運転効率を向上させることを第１の目的とする。

また、加熱運転モードと冷却運転モードとを切替え可能なサイクルにおいて、サイクル構成を簡素化することを第２の目的とする。

さらに、冷房運転モードにおいてもサイクルの運転効率を向上させることを第３の目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、冷媒と熱交換対象とを熱交換させる利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）と、冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（３１）と、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）流出冷媒を減圧膨張させるノズル部（２７ａ）から噴射する高速度の冷媒流により室外熱交換器（３１）流出冷媒を内部に吸引するエジェクタ（２７）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルであって、エジェクタ（２７）流出冷媒と室外空気より高い温度の熱源とを熱交換させる冷媒加熱用熱交換器（１９）とを備え、熱交換対象を加熱する加熱運転モードでは、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）は、圧縮機（１２）吐出冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用し、室外熱交換器（３１）は、冷媒を蒸発させる蒸発器として作用し、冷媒加熱用熱交換器（１９）は、エジェクタ（２７）流出冷媒を蒸発させる蒸発器として作用し、さらに、冷媒加熱用熱交換器（１９）下流側冷媒を圧縮機（１２）に吸入させるようになっているエジェクタ式冷凍サイクルを第１の特徴とする。

これによれば、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）が凝縮器として作用するので、圧縮機（１２）から吐出された高温高圧の気相冷媒が放熱して熱交換対象を加熱できるとともに、冷媒を凝縮させることができる。そして、凝縮した液相冷媒をノズル部（２７ａ）に流入させることができるので、エジェクタ（２７）の昇圧作用を効率的に発揮させることができる。

その結果、エジェクタ（２７）内部に吸引される室外熱交換器（３１）の冷媒蒸発圧力よりもエジェクタ（２７）流出側の冷媒加熱用熱交換器（１９）の冷媒蒸発圧力を高くすることができ、冷媒蒸発温度の異なる室外熱交換器（３１）と冷媒加熱用熱交換器（１９）の双方において適切に蒸発させることができる。同時に、圧縮機（１２）吸入圧力も上昇するので、サイクルの運転効率を向上させることができる。

また、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）下流側とノズル部（２７ａ）上流側との間の冷媒の流れを分岐して室外熱交換器（３１）に接続する分岐通路（３０）と、分岐通路（３０）に配置されて、室外熱交換器（３１）流入冷媒を減圧膨張させる室外側絞り手段（３２）を備えていてもよい。

これによれば、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）下流側とノズル部（２７ａ）上流側との間の冷媒の流れを分岐して、室外熱交換器（３１）に供給できるので、室外熱交換器（３１）へ流入する冷媒流量がエジェクタ（２７）の冷媒吸引圧のみに依存せず、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）流出冷媒圧力をも利用して効率的に供給できる。

また、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒加熱用熱交換器（１９）流出冷媒を気相冷媒と液相冷媒に分離するアキュムレータ（２８）と、液相冷媒を室外熱交換器（１９）に流入させる液相冷媒通路（６０）とを備えていてもよい。

これによれば、アキュムレータ（２８）において分離された液相冷媒を確実に室外熱交換器（３１）に供給できるので、室外熱交換器（３１）に蒸発器としての機能を発揮させやすい。

また、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒流路を切替えて、加熱運転モードと熱交換対象を冷却する冷却運転モードとを切替える冷媒流路切替手段（２１）と、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）流入冷媒を減圧膨張させる利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ、６６）とを備え、冷却運転モードでは、室外熱交換器（３１）は、圧縮機（１２）吐出冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用し、さらに、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）は、利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ、６６）流出側冷媒を蒸発させる蒸発器として作用するようにしてもよい。

これによれば、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）を蒸発器として作用させるので、熱交換対象を冷却することができる。

さらに、加熱運転モードと冷却運転モードとを切替えることができる第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（２７ａ）に流入する冷媒を遮断するノズル部開閉手段（２７ｅ）を備え、冷却運転モードでは、ノズル部開閉手段（２７ｅ）は、ノズル部（２７ａ）流入冷媒を遮断するようになっていてもよい。

これによれば、ノズル部開閉手段（２７ｅ）がノズル部（２７ａ）に流入する冷媒を遮断するので、高圧冷媒がノズル部（２７ａ）を通過して低圧側に流出してしまうことを容易に防止できる。その結果、複雑な回路構成を設けなくても、室外熱交換器（３１）で凝縮された液相冷媒を利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）に導入させることができるので、サイクル構成を簡素化することができる。

さらに、前記ノズル部開閉手段（２７ｅ）は、前記エジェクタ（２７）自体に一体に構成してもよい。

また、加熱運転モードと冷却運転モードとを切替えることができる第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルであって、冷却運転モードにおいて、利用側絞り手段（６６）上流側で冷媒の流れを分岐する利用側分岐通路（７０）と、利用側分岐通路（７０）から流入した冷媒を減圧膨張させる利用側用ノズル部（６９ａ）から噴射する高速度の冷媒流により利用側熱交換器（６５）流出冷媒を内部に吸引する利用側用エジェクタ（６９）とを備えてもよい。

これによれば、冷却運転モードにおいても、利用側用エジェクタ（６９）の昇圧作用によって圧縮機（１２）吸入圧力を上昇させることができるのでサイクルの運転効率を向上させることができる。

さらに、加熱運転モードにおいて、利用側用ノズル部（６９ａ）流入冷媒を遮断する利用側用ノズル部開閉手段（６９ｅ）を備えてもよい。

これによれば、加熱運転モードでは、利用側用ノズル部開閉手段（６９ｅ）が利用側用ノズル部（６９ａ）流入冷媒を遮断するので、圧縮機（１２）吐出冷媒を利用側エジェクタ内部の昇圧部→冷媒吸引部の順で通過させて利用側熱交換器（６５）に容易に流入させることができる。

また、第１の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮機（１２）を駆動させるエンジン（１３）を備え、室外空気より高い温度の熱源は、エンジン（１３）の冷却水としてもよい。

また、本発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、冷媒と熱交換対象とを熱交換させる利用側熱交換器（６５）と、冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（８２）と、利用側熱交換器（６５）を凝縮器として作用させ、室外熱交換器（８２）を蒸発器として作用させて熱交換対象を加熱する加熱運転モードの冷媒流路と、利用側熱交換器（６５）を蒸発器として作用させ、室外熱交換器（８２）を凝縮器として作用させて熱交換対象を冷却する冷却運転モードの冷媒流路とを切替える冷媒流路切替手段（２１）と、冷却運転モードにおいて、利用側熱交換器（６５）に流入する冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（６６）と、冷却運転モードにおいて、室外熱交換器（８２）下流側冷媒を減圧膨張させる第１ノズル部（６９ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって利用側熱交換器（６５）流出冷媒を内部に吸引する第１エジェクタ（６９）と、加熱運転モードにおいて、室外熱交換器（８２）に流入する冷媒を減圧膨張させる第２絞り手段（８３）と、加熱運転モードにおいて、利用側熱交換器（６５）下流側冷媒を減圧膨張させる第２ノズル部（８６ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって室外側熱交換器（８２）流出冷媒を内部に吸引する第２エジェクタ（８６）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを第２の特徴とする。

これによれば、加熱運転モードでは、利用側熱交換器（６５）で凝縮器として作用させるので、冷媒を放熱させて熱交換対象を加熱することができるとともに、凝縮させた冷媒を第２ノズル部（８６ａ）に流入させて第２エジェクタ（８６）に昇圧作用を発揮させることができる。その結果、圧縮機（１２）吸入圧力を上昇させることができ、サイクルの運転効率を向上させることができる。

さらに、冷却運転モードでは、利用側熱交換器（６５）を蒸発器として作用させるので、冷媒に吸熱させて熱交換対象を冷却することができるとともに、室外熱交換器（８２）で凝縮した冷媒を第１ノズル部（６９ａ）に流入させて第１エジェクタ（６９）に昇圧作用を発揮させることができる。その結果、圧縮機（１２）吸入圧力を上昇させることができ、暖房運転モードのみならず冷却運転モードにおいてもサイクルの運転効率を向上させることができる。

なお、特許請求の範囲およびこの欄で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
図１は、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、エンジン駆動式のヒートポンプ空調装置に適用した例の全体構成図であり、このヒートポンプ空調装置は暖房運転モード（加熱運転モード）と冷房運転モード（冷却運転モード）とが切替え可能に構成されている。従って、本実施形態における熱交換対象は室内に吹出される空気である。

本実施形態のヒートポンプ空調装置は、室外機１０と室内機１１とに大別される。室外機１０は、圧縮機１２および圧縮機１２の駆動源である水冷式のエンジン１３などを備えている。

圧縮機１２は外部からの制御信号によって吐出容量を連続的に可変制御できる周知の斜板式可変容量型圧縮機を採用している。具体的には、吐出冷媒圧力Ｐｄと吸入冷媒圧力Ｐｓを利用して斜板室（図示せず。）の圧力Ｐｃを制御することにより、斜板の傾斜角度を可変してピストンのストロークを変化させ、これにより、吐出容量を略０％〜１００％の範囲で連続的に変化させて、この吐出容量の変化により吐出能力を調整するものである。

ここで、吐出容量は冷媒の吸入圧縮を行う作動空間の幾何学的な容積であり、具体的には、ピストンストロークの上死点と下死点との間のシリンダ容積である。

また、本実施形態では、斜板式の可変容量型圧縮機の中でも吐出容量の変更により圧縮機１２の吸入冷媒圧力Ｐｓを制御する低圧制御タイプの斜板式可変容量型圧縮機を用いている。

ここで、低圧制御タイプの斜板式可変容量型圧縮機における斜板室の圧力Ｐｃの制御について説明すると、圧縮機１２は電磁式容量制御弁１２ａを備えており、この電磁式容量制御弁１２ａは、圧縮機１２の吸入冷媒圧力Ｐｓによる力を発生する圧力応動機構（図示せず。）と、この吸入冷媒圧力Ｐｓによる力と対向する電磁力を発生する電磁機構（図示せず。）とを内蔵している。

この電磁機構の電磁力は、後述する空調制御装置４０から出力される制御電流Ｉｎによって決定される。そして、この吸入冷媒圧力Ｐｓに応じた力と電磁力によって変位する弁体（図示せず。）により吐出冷媒圧力Ｐｄを斜板室に導入する割合を変化させることで、斜板室の圧力Ｐｃを変化させている。

そして、斜板式可変容量型圧縮機においては、周知のように制御室の圧力Ｐｃの低下→斜板の傾斜角度の増加→ピストンストロークの増加→吐出容量の増加となり、逆に、制御圧Ｐｃの上昇→斜板の傾斜角度の減少→ピストンストロークの減少→吐出容量の減少となるように吐出容量変更機構が構成されている。

また、圧縮機１２はエンジン１３のクランクプーリ（図示せず。）にベルト等を介して連結されて、エンジン１３の作動時には常時回転駆動される。従って、圧縮機１２として固定容量式圧縮機を用いて、エンジン１３の回転数制御によって冷媒吐出流量を変更するようにしてもよい。

エンジン１３は本実施形態では、灯油を燃料とするディーゼルエンジンを採用しており、スタータ１３ａにより始動する。また、エンジン１３は燃料噴射量を制御する燃料噴射弁（図示せず。）と燃料噴射弁駆動装置（図示せず。）とを有しており、燃料噴射弁駆動装置によって燃料噴射弁の弁開度を変化させることでエンジン１３への燃料噴射量を制御して、エンジン回転数を制御できるようになっている。なお、燃料噴射弁駆動装置は後述する空調制御装置４０の出力信号によって制御される。

また、エンジン１３は水冷式のエンジンであり、室外機１０はエンジン１３の冷却水を循環させる冷却水回路１４を備えている。冷却水は電動水ポンプ１５によって冷却水回路１４を循環するようになっており、ラジエータ１６において冷却される。ラジエータ１６は冷却水と外気と熱交換させる放熱器である。

さらに、冷却水回路１４はサーモ弁１７を有しており、サーモ弁１７によってラジエータ１６に冷却水を導入させる回路とラジエータ１６をバイパスさせる回路とが切替えられる。このサーモ弁１７はワックスの体積変化を利用して弁体を変位させる周知の温度応答弁であり、冷却水温度が所定の温度以上になるとラジエータ１６導入回路に切替え、所定の温度より低くなるとバイパス回路に切替える。

また、冷却水回路１４には、電気式三方弁１８が設けられている。この電気式三方弁１８はラジエータ１６に冷却水を導入させる回路と、冷媒を加熱する冷媒加熱器１９に冷却水を導入させる回路とを切替えるものである。

冷媒加熱器１９は、エンジン１３の冷却水と冷媒とを熱交換させて冷媒を加熱する熱交換器であり、具体的には、低圧損のプレート式熱交換器である。本実施形態における冷媒加熱器１９は冷媒加熱用熱交換器であり、冷却水は室外空気より高い温度の熱源である。

次に、圧縮機１２吐出側は、冷媒中の潤滑オイルを分離するオイルセパレータ２０を介して電気式四方弁２１に接続される。オイルセパレータ２０は、冷媒中のオイルを分離して、減圧機構２２を介して圧縮機１２の冷媒吸入側にオイルを戻すために配置されているものである。また、本実施形態では減圧機構２２としてキャピラリチューブを採用している。

電気式四方弁２１は、圧縮機１２吐出口側と室内機１１との間および後述する室外熱交換器３１とエジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂとの間を同時に接続する回路（図１の実線で示す回路）と、圧縮機１２吐出側と室外熱交換器３１との間および室内機１１と圧縮機１２吸入口側との間を同時に接続する回路（図１の破線で示す回路）とを切替えるものである。

さらに、電気式四方弁２１は、後述する暖房運転モードと冷房運転モードにおける冷媒流路を切替える機能を果し、本実施形態における冷媒流路切替手段である。

室外機１０と室内機１１との電気式四方弁２１側の接続部にはガス管ストップバルブ２３が配置されている。このガス管ストップバルブ２３は室外機１０と室内機１１とを分離する際に冷媒がもれないようにするコネクタとしての機能を有する。よって室外機１０と室内機１１の接続時には単なる冷媒通路として機能する。

一方、室外機１０と室内機１１との他方の接続部には、液管ストップバルブ２４が配置されている。この液管ストップバルブ２４も室外機１０と室内機１１とを分離する際に冷媒がもれないようにするコネクタとしての機能を有するもので、室外機１０と室内機１１の接続時には単なる冷媒通路として機能する。

また、液管ストップバルブ２４にはドライヤ２５が接続されている。このドライヤ２５は、冷媒中の水分を除去する乾燥剤が内蔵されている。乾燥剤としてはゼオライト、シリカゲルを用いることができる。さらに、ドライヤ２５には、高圧冷媒用の気液分離器であるレシーバ２６が接続されている。このレシーバ２６は、気相冷媒と液相冷媒を分離して液相冷媒を貯めておくことができる。

さらに、レシーバ２６の液相冷媒貯留部側には、冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもあるエジェクタ２７が接続されている。

この、エジェクタ２７は、図２に示すように、レシーバ２６から流入する液相冷媒の通路面積を小さく絞って冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部２７ａ、ノズル部２７ａの冷媒噴出口と連通するように配置されて冷媒を吸引する冷媒吸引口２７ｂ、ノズル部２７ａおよび冷媒吸引口２７ｂの下流側に配置されてノズル部２７ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口２７ｂからの吸引冷媒とを混合する混合部２７ｃ、および、混合部２７ｃの下流側に配置されて冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる昇圧部をなすディフューザ部２７ｄを有している。

さらに、エジェクタ２７には、ノズル部２７ａの冷媒通路面積を可変制御する通路面積調整機構２７ｅが設けられている。具体的には、通路面積調整機構２７ｅはノズル部２７ａの通路内には通路長手方向に移動可能に配置されたニードル２７ｆと、ニードル２７ｆを移動させる駆動部２７ｇを有している。

このニードル２７ｆの先端形状は細長く尖った形状になっており、ニードル２７ｆの根本部は駆動部２７ｇに連結され、この駆動部２７ｇの操作力にてニードル２７ｆがノズル部２７ａの通路に沿って移動する。

そして、ニードル２７ｆの外周面とノズル部２７ａの最小通路部との間に形成される冷媒通路面積を変更するようになっている。さらに、ニードル２７ｆの外周面がノズル部２７ａの最小通路部の内壁面に圧接することによりノズル部２７ａの通路を全閉することもできる。

なお、駆動部２７ｇとしては、ステッピングモータのようなモータアクチュエータ、あるいは電磁ソレノイド機構等を使用でき、電気的に制御可能な駆動手段であれば種々なものを使用できる。また、通路面積調整機構２７ｅの駆動部２７ｇは後述する空調制御装置４０の制御信号によって制御される。

さらに、ディフューザ部２７ｄの下流側には前述の冷媒加熱器１９が接続されており、ディフューザ下流側冷媒と冷却水とが熱交換できるようになっている。さらに、冷媒加熱器１９下流側はアキュムレータ２８に接続されている。アキュムレータ２８は気相冷媒と液相冷媒を分離する気液分離器であり、アキュムレータ２８の気相冷媒出口側と圧縮機１２冷媒吸入側が接続されている。

また、ディフューザ部２７ｄ下流側と前述のガス管ストップバルブ２３側との間も接続されており、この接続配管には開閉弁２９が配置されている。この開閉弁２９は冷房運転モードと暖房運転モードにおける冷媒通路の開閉を行う電磁弁である。

さらに、レシーバ２６液相冷媒出口とエジェクタ２７冷媒入口側との間には冷媒の流れを分岐する分岐通路３０が設けられており、分岐通路３０は室外熱交換器３１に接続されている。

室外熱交換器３１は冷媒と室外ファン３１ａによって送風された室外空気とを熱交換させる熱交換器であり、室外ファン３１ａはモータ３１ｂによって駆動される電動ファンである。なお、モータ３１ｂは後述する空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転駆動される。

室外側可変絞り弁３２は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するもので、分岐通路３０に配置されている。なお、室外側可変絞り弁３２は、本実施形態における室外側絞り手段である。また、この室外側可変絞り弁３２は、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。

次に、室内機１１について説明する。本実施形態では、室内機１１は二台の室内機ユニット１１ａ、１１ｂを備えている。また、室内機ユニット１１ａは室内熱交換器３３ａ、室内側可変絞り弁３４ａ、室内ファン３５ａおよびモータ３６ａを有している。

室内熱交換器３３ａは室内ファン３５ａによって送風された室内空気と冷媒を熱交換させる熱交換器であり、本実施形態における利用側熱交換器である。室内ファン３５ａはモータ３６ａによって駆動される電動ファンである。なお、モータ３６ａは後述する空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数制御される。

室内側可変絞り弁３４ａは、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するものである。なお、室内側可変絞り弁３４ａは、本実施形態における利用側絞り手段である。また、この室内側可変絞り弁３４ａは、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。

また、室内機ユニット１１ｂは、室内熱交換器３３ｂ、室内側可変絞り弁３４ｂ、室内ファン３５ｂおよびモータ３６ｂを有し、室内機ユニット１１ａと全く同様の構成になっており、室内機ユニット１１ａに対して並列に接続されている。よって、室内熱交換器３３ｂも本実施形態における利用側熱交換器である。

なお、本実施形態では、室内機ユニット１１ａ、１１ｂの２台を接続しているが、３台以上の複数の室内機ユニットを並列接続してもよい。より具体的に述べると、室内機ユニットは２０台程度まで増設可能になっている。

次に、空調制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って空調機器群４１の作動を制御する。

本実施形態における空調制御装置４０の具体的な電気制御ブロック図を図３に示す。空調制御装置４０には、センサ群４２の検出信号およびリモコン操作器４３の操作信号が入力される。空調制御装置４０はこれら入力信号に基づく所定の演算処理を行って、空調機器群４１への駆動信号を出力する。

センサ群４２として、具体的には、室内機液管温度センサ４４ａ、４４ｂ、室内機ガス管温度センサ４５ａ、４５ｂ、室外熱交換器入口温度センサ４６、室外熱交換器出口温度センサ４７、冷媒加熱器入口温度センサ４８、冷媒加熱器出口温度センサ４９、圧縮機吸入温度センサ５０、圧縮機吐出温度センサ５１、圧縮機吸入圧力センサ５２、圧縮機吐出温度センサ５３、外気温度センサ５４、室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂおよび室内機吹出空気温度センサ５６ａ、５６ｂが備えられている。

センサ群４１のうち室内機１１側のセンサ４４、４５、５５、５６は図１に図示するように各室内機ユニット毎に設けられている。

空調機器群４１として、具体的には、電磁式容量制御弁１２ａ、スタータ１３ａ、電動水ポンプ１５、電気式三方弁１８、電気式四方弁２１、通路面積調整機構２７ｅ、開閉弁２９、室外ファン用のモータ３１ｂ、室外側可変絞り弁３２、室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂ、室内ファン用のモータ３６ａ、３６ｂが空調制御装置４０の制御信号によって制御される。

リモコン操作器４３には、各室内機１１の空調対象の室内の設定温度信号を出す温度設定スイッチ４３ａ、室内ファン３５ａ、３５ｂの風量切替信号を出す風量切替スイッチ４３ｂ、室内吹出空気の吹出方向切替信号を出す風向切替スイッチ４３ｃ、冷凍サイクルの冷房暖房切替信号を出す冷房暖房切替スイッチ４３ｄ等の複数の操作スイッチ、および作動表示部（図示せず）が設けられる。

次に、上述の構成において本実施形態の作動について説明する。先ず、暖房運転モードの作動について説明する。暖房運転モードはリモコン操作器４３の冷房暖房切替スイッチ４３ｄが暖房側に切り替えられると開始される。

冷房暖房切替スイッチ４３ｄの操作信号は空調制御装置４０に入力され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図４の図表の暖房運転モード欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

さらに、リモコン操作器４３の温度設定スイッチ４３ａと室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂの検出値との差を比較してエンジン回転数を変更する。温度設定スイッチ４３ａと室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂの検出値との差が大きければ、エンジン１３回転数を高くし、小さければエンジン１３回転数が低くなるように燃料噴射弁駆動装置を制御する。

ここで、圧縮機吐出温度センサ５１または圧縮機吐出温度センサ５３の検出値が予め定めた所定の値より大きくなった場合は、サイクル内の高圧冷媒が異常な状態であるものとして、エンジン１３回転数を低くして、または、エンジン１３を停止させてシステムの安全性を確保している。

暖房運転モードの冷却水回路１４では、電気式三方弁１８が、冷却水を冷媒加熱器１９側に導入させる回路に切替えるので、冷媒加熱器１９で冷媒を加熱できるようになっている。

また、電気式四方弁２１は、図１の実線で示すように、圧縮機１２吐出側と室内機１１との間および室外熱交換器３１とエジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂとの間を同時に接続するように切替える。さらに、開閉弁２９は閉弁しているので、圧縮機１２から吐出した高温高圧の気相冷媒はオイルセパレータ２０を通過し、さらに電気式四方弁２１を通過して室内機１１側へ流出する。

室内機１１側に流入した冷媒は並列に接続された室内機ユニット１１ａおよび室内機ユニット１１ｂへ流入する。室内機ユニット１１ａに流入した冷媒は、室内熱交換器３３ａにおいて室内ファン３５ａより送風された室内空気と熱交換して凝縮する。

従って、室内熱交換器３３ａは冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。そして、室内ファン３５ａより送風された空気は、室内熱交換器３３ａにおいて加熱されて室内へ吹き出し、室内の暖房が行われる。

また、暖房運転モードでは室内側可変絞り弁３４ａは全開状態となっており、単なる冷媒通路として機能するので、冷媒は減圧されることなく室内機ユニット１１ａから流出する。なお、室内機ユニット１１ａと並列に接続された室内機ユニット１１ｂにおいても冷媒は全く同様に放熱して流出する。

室内機１１から流出して室外機１０へ流入した冷媒はドライヤ２７で水分を除去され、レシーバ２６へ流入する。レシーバ２６から流出した液相冷媒は、レシーバ２６の冷媒流れ下流側で分岐されて、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側と室外側可変絞り弁３２へ流出する。

まず、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側へ流入した冷媒は、ノズル部２７ａで減圧され膨張する。ここで、通路面積調整機構２７ｅは冷媒加熱器出口温度センサ４９の検出値と冷媒加熱器入口温度センサ４８の検出値との差が所定の値になるようにノズル部２７ａの冷媒通路面積を制御している。

具体的には冷媒加熱器出口温度センサ４９の検出値から冷媒加熱器入口温度センサ４８の検出値を引いた値が所定の値（例えば、１〜１０℃程度）以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。

そして、ノズル部２７ａで冷媒が減圧膨張する際に、冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されるので、冷媒はノズル部２７ａの噴出口から高速度となって噴出する。そして、この冷媒噴出流の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口２７ｂから室外熱交換器３１の下流側の冷媒を吸引する。

ノズル部２７ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口２７ｂから吸引された冷媒は、ノズル部２７ａ下流側の混合部２７ｃで混合してディフューザ部２７ｄに流入する。このディフューザ部２７ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。

一方、レシーバ２６の冷媒流れ下流側で分岐されて室外側可変絞り弁３２側へ流出した液相冷媒は、室外側可変絞り弁３２において減圧される。ここで、室外側可変絞り弁３２は室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値と室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値との差が所定の値になるように冷媒通路面積を制御している。

具体的には室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値から室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値を引いた値が所定の値以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。

室外側可変絞り弁３２において減圧された冷媒は、室外熱交換器３１に流入し、室外ファン３１ａにより送風された室外空気と熱交換して蒸発する。従って、室外熱交換器３１は冷媒に吸熱させて蒸発させる蒸発器として作用する。

さらに、室外熱交換器３１から流出した冷媒は、電気式四方弁２１が切替えられているので、エジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂへ吸入され、ノズル部２７ａから噴出した冷媒と混合してディフューザ部２７ｄで昇圧される。

ディフューザ部２７ｄから流出した冷媒は、開閉弁２９が閉弁しているので、冷媒加熱器１９へ流入する。前述の如く、冷媒加熱器１９には室外空気よりも高い温度の冷却水が導入されており、ディフューザ部２７ｄから流出した冷媒は冷却水と熱交換することで、さらに吸熱して蒸発する。冷媒加熱器１９で蒸発した気相冷媒はアキュムレータ２８に流入して、再び圧縮機に吸入される。

このように、暖房運転モードでは、図１の実線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、室内熱交換器３３ａ、３３ｂを放熱器として作用させ、室外熱交換器３１と冷媒加熱器１９を蒸発器として作用させて、室内空気の暖房を行っている。

ここで、図５は、この暖房運転モードのサイクルをモリエル線図上に模式的に示したものである。この暖房運転モードのサイクルでは、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側にはレシーバ２６の液相冷媒が流入するようになっているので、気相冷媒のみが流入するよりも速度エネルギが高くなり、ディフューザ部２７ｄが昇圧能力を発揮しやすく、昇圧量ｄＰが大きくすることができる。

これにより、室外熱交換器３１の冷媒蒸発圧力に対して、冷媒加熱器１９の冷媒蒸発圧力を高くすることができる。その結果、室外空気よりも高い温度の熱源であるエンジン１３冷却水と冷媒とを熱交換させる冷媒加熱器１９の冷媒蒸発温度を室外熱交換器３１の冷媒蒸発温度よりも高くすることができる。

その結果、冷媒蒸発圧力の異なる蒸発器において冷媒を適切に蒸発させることができるとともに、圧縮機１２の吸入圧力を高くすることができ、サイクルの運転効率を向上させることができる。

また、冷媒蒸発圧力の複数の異なる蒸発器において冷媒を適切に蒸発させて圧縮機１２に吸入させるので、単一の蒸発器において冷媒を蒸発させて圧縮機１２に吸入させるよりも圧縮機１２の冷媒循環流量を増加させることできる。その結果、圧縮機１２必要動力が増大して駆動用のエンジン１３負荷も増大するので、冷却水温度を上昇させて冷媒加熱器１９における吸熱量を増加させることもできる。

次に、冷房運転モードの作動について説明する。冷房運転モードはリモコン操作器４３の冷房暖房切替スイッチ４３ｄが冷房側に切替えられると開始される。空調制御装置４０は、暖房運転モードと同様に空調機器群４１が図４の図表の冷房運転モード欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

冷房運転モードの冷却水回路１４では、電気式三方弁１８が冷却水をラジエータ１６側に導入するように切替えられており、冷媒加熱器１９では冷媒を加熱できないようになっている。

また、電気式四方弁２１は、図１の破線で示すように、圧縮機１２吐出側と室外熱交換器３１との間および室内機１１と圧縮機１２吸入側との間を同時に接続するように切替えられている。よって、圧縮機１２から吐出された高温高圧の気相冷媒は、オイルセパレータ２０を通過し、さらに電気式四方弁２１を通過し室外熱交換器３１へ流出する。

室外熱交換器３１に流入した冷媒は、室外熱交換器３１において室外ファン３１ａより送風された室外空気と熱交換して凝縮する。従って、室外熱交換器３１は冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。

また、冷房運転モードでは室外側可変絞り弁３２が全開状態となっているので、室外側可変絞り弁３２は単なる冷媒通路として機能する。そのため、室外熱交換器３１から流出した冷媒は減圧されることなくレシーバ２６へ流入する。

さらに、冷房運転モードではエジェクタ２７の通路面積調整機構２７ｅがノズル部２７ａを全閉状態とするので、室外熱交換器３１から流出した冷媒がエジェクタ２７のノズル部２７ａを通過することはない。

レシーバ２６から流出した液相冷媒はドライヤ２７で水分を除去され、室内機１１へ流出する。室内機１１へ流入した液相冷媒は、並列に接続された室内機ユニット１１ａおよび室内機ユニット１１ｂへ流入する。室内機ユニット１１ａに流入した冷媒は、室内側可変絞り弁３４ａにおいて減圧される。

ここで、室内側可変絞り弁３４ａは室内機ガス管温度センサ４５ａの検出値と室内機液管温度センサ４４ａの検出値との差が所定の値になるように冷媒通路面積を制御している。具体的には、室内機ガス管温度センサ４５ａの検出値から室内機液管温度センサ４４ａの検出値を引いた値が所定の値以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。

室内側可変絞り弁３４ａにおいて減圧された冷媒は、室内熱交換器３３ａに流入し室内ファン３５ａにより送風された室内空気と熱交換して蒸発する。従って、室内熱交換器３３ａは冷媒に吸熱させて蒸発させる蒸発器として作用する。そして、室内ファン３５ａより送風された空気が室内熱交換器３３ａにおいて冷却されて室内へ吹き出し、室内の冷房が行われる。

そして、室内熱交換器３３ａから流出した冷媒は、室外機１０へ流入する。なお、室内機ユニット１１ａと並列に接続された室内機ユニット１１ｂにおいても冷媒は同様に蒸発して流出する。

室内機１１から流出した室外機１０へ流入した冷媒は、開閉弁２９が開弁され、通路面積調整機構２７ｅによってノズル部２７ａが全閉状態となっているので、冷媒加熱器１９へ流入する。前述の如く、冷媒加熱器１９には冷却水が導入されていないので、冷媒は加熱されることなく、アキュムレータ２８へ流入し、再び圧縮機１２に吸入される。

本実施形態では、低圧冷媒の十分な通路面積を確保するために、室内機１１から流出して室外機１０へ流入した冷媒は、開閉弁２９→冷媒加熱器１９の順で流れる第１ルートと電気式四方弁２１→冷媒吸引口２７ｂ→ディフューザ部２７ｄ→冷媒加熱器１９の順で流れる第２ルートの二つのルートでアキュムレータ２８へ流入するが、第２ルートのみで十分な通路面積が確保できれば、第１ルートを廃止してもよい。

このように、冷房運転モードでは、図１の破線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、室外熱交換器３１を凝縮器として作用させ、室内熱交換器３３ａ、３３ｂを蒸発器として作用させて、室内空気の冷房を行っている。

この際、通路面積調整機構２７ｅがノズル部２７ａを閉弁することで、エジェクタ２７のノズル部２９から高圧冷媒が低圧側に流れることを防止できるので、逆止弁などを新設することなく、容易に暖房運転モードから冷房運転モードへ切替えることができる。

（第２実施形態）
第１実施形態では、室外側可変絞り弁３２を配置しているが、本実施形態では、図６に示すように、室外側可変絞り弁３２を廃止して、アキュムレータ２８液相冷媒出口と暖房運転モードにおける室外熱交換器３１上流側とを接続する液相冷媒通路６０、液相冷媒通路６０を開閉する開閉弁６１および分岐通路３０に配置されレシーバ２６と液相冷媒通路６０接続部との間を開閉する開閉弁６２を設けている。

開閉弁６１、６２は冷房運転モードと暖房運転モードにおける冷媒通路の開閉を行う電磁弁であり、本実施形態では空調制御装置４０の制御信号によって制御される空調機器群４１に含まれる。その他の構成は第１実施形態と同様である。

上述の構成において本実施形態の作動について説明する。先ず、暖房運転モードの作動について説明する。暖房運転モードは第１実施形態と同様に開始され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図７の図表の暖房運転モードの欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

そして、第１実施形態と同様に、圧縮機１２吐出冷媒は室内機１１において室内空気へ放熱して凝縮し、レシーバ２６に流入する。ここで、暖房運転モードでは、開閉弁６２は閉弁しているのでレシーバ２６から流出した液相冷媒は、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側のみへ流出する。

エジェクタ２７では第１実施形態と同様に、ノズル部２７ａに流入した冷媒が減圧膨張されて、冷媒吸引口２７ｂから室外熱交換器３１下流側冷媒が吸引される。

一方、開閉弁６１は開弁しているので、室外熱交換器３１へは、アキュムレータ２８の液相冷媒が液相冷媒配管６０を介して流入する。そして、室外熱交換器３１へ流入した液相冷媒が室外空気から吸熱して蒸発する。

室外熱交換器３１下流側の冷媒はエジェクタ２７の冷媒吸引口２９から吸引され、ノズル部２７ａから噴出した冷媒と混合してディフューザ部２７ｄで昇圧される。そして、冷媒加熱器１９にてさらに冷却水から吸熱して蒸発して、アキュムレータ２８へ流入し、再び圧縮機１２に吸引される。

よって、暖房運転モードでは、図６の実線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、室内熱交換器３３ａ、３３ｂを放熱器として作用させ、室外熱交換器３１と冷媒加熱器１９を蒸発器として作用させて、室内空気の暖房を行い、さらに、第１実施形態と同様にサイクルの運転効率を向上させることができる。

次に、冷房運転モードの作動について説明する。冷房運転モードも第１実施形態と同様に開始され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図７の図表の冷房運転モードの欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

そして、第１実施形態と同様に、圧縮機１２吐出冷媒は室外熱交換器３１において室外空気へ放熱して凝縮する。ここで、冷房運転モードでは開閉弁６１が閉弁し、開閉弁６２が開弁し、さらに、通路面積調整機構２７ｅがノズル部２７ａを閉弁しているので、室外熱交換器３１流出冷媒は、分岐通路３０を介してレシーバ２６に流入する。

さらに、レシーバ２６から流出した冷媒は、第１実施形態と全く同様に、室内熱交換器３３ａ、３３ｂにおいて冷却作用を発揮して、再び圧縮機１２に吸入される。よって冷房運転モードでは、図６の破線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第３実施形態）
第１実施形態では室内機１１を設けているが、本実施形態では、図８に示すように室内機１１を廃止して、室内機６３を設けている。

この室内機６３は、第１室内熱交換器６４、第２室内熱交換器６５、室内側可変絞り弁６６、室内ファン６７、モータ６８、および室内機用エジェクタ６９を有している。

第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５は室内ファン６７によって送風された室内空気と冷媒を熱交換させる熱交換器であり、本実施形態における利用側熱交換器である。

さらに、第１室内熱交換器６４と第２室内熱交換器６５はろう付けなどで一体に接合されており、室内ファン６７によって送風された室内空気は、図７の矢印Ａに示すように、第１室内熱交換器６４で冷媒と熱交換を行って、さらに第２室内熱交換器６５で冷媒と熱交換を行うように送風される。

室内ファン６７はモータ６８によって駆動される電動ファンであり、モータ６８は空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転駆動される。

室内側可変絞り弁６６は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するものである。なお、室内側可変絞り弁６６は、本実施形態における利用側絞り手段である。また、この室内側可変絞り弁６６は、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。

室内機用エジェクタ６９は、第１実施形態のエジェクタ２７と同様の構成で、ノズル部６９ａ、冷媒吸引口６９ｂ、混合部６９ｃ、ディフューザ部６９ｄおよびノズル部６９ａの冷媒通路面積を可変制御する通路面積調整機構６９ｅが設けられている。室内機用エジェクタ６９は本実施形態における利用側用エジェクタである。

室内機６３の室内側可変絞り弁６６側は室外機１０の液管ストップバルブ２４側に接続される。さらに室内側可変絞り弁６６の他端側は第２室内熱交換器６５に接続される。そして第２室内熱交換器６５の他端側は冷媒吸引口６９ｂに接続される。

また、室内機６３内部で、室内側可変絞り弁６６と液管ストップバルブ２４との間で冷媒の流れを分岐する分岐通路７０が設けられており、分岐通路７０はノズル部６９ａ側に接続されている。さらに、ディフューザ部６９ｄ側には第１室内熱交換器６４が接続され、第１室内熱交換器６４の他端側は室外機１０のガス管ストップバルブ２３側に接続される。

ここで、本実施形態の室内機６３は１つの室内機ユニットで構成されているが、第１実施形態と同様に複数の室内機ユニット並列に接続してもよい。また、本実施形態では、室内側可変絞り弁６６、モータ６８および通路面積調整機構６９ｅは空調制御装置４０の制御信号によって制御される空調機器群４１に含まれる。その他の構成は第１実施形態と同様である。

上述の構成において本実施形態の作動について説明する。先ず、暖房運転モードの作動について説明する。暖房運転モードは第１実施形態と同様に開始され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図９の図表の暖房運転モードの欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

圧縮機１２吐出冷媒はオイルセパレータ２０を通過し、さらに電気式四方弁２１を通過して室内機６３へ流入する。室内機６３に流入した冷媒は、まず第１室内熱交換器６４に流入し、第１室内熱交換器６４において室内ファン６７により送風された室内空気と熱交換して凝縮する。第１室内熱交換器６４から流出した冷媒はディフューザ部６９ｄへ流入する。

ここで、暖房運転モードでは、室内機用エジェクタ６９の通路面積調整機構６９ｅがノズル部６９ａを全閉状態とするので、ディフューザ部６９ｄへ流入した冷媒は、ディフューザ部６９ｄ→混合部６９ｃ→冷媒吸引口６９ｂの順で室内機用エジェクタ６９内部を通過して第２室内熱交換器６５へ流入する。

第２室内熱交換器６５へ流入した冷媒は、室内ファン６７により送風され第１室内熱交換器６４と熱交換した室内空気とさらに熱交換して凝縮する。

従って、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５は直列に接続されて、冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。そして、室内ファン６７より送風された空気は、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５において加熱されて室内へ吹き出し、室内の暖房が行われる。

また、暖房運転モードでは室内側可変絞り弁６６は全開状態となっており、単なる冷媒通路として機能するので、冷媒は減圧されることなく室内機６３から流出して室外機１０へ流入する。

室外機１０へ流入した冷媒は、第１実施形態と同様に、エジェクタ２７の吸引作用および昇圧作用を発揮させて、室外熱交換器３１で吸熱して蒸発し、さらに冷媒加熱器１９で吸熱して蒸発して、再び圧縮機１２に吸引される。このように、本実施形態の暖房運転モードにおいても、図８の実線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

次に、冷房運転モードの作動について説明する。冷房運転モードも第１実施形態と同様に開始され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図９の図表の冷房運転モードの欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。

圧縮機１２吐出冷媒は、第１実施形態と同様に、室外熱交換器３１で凝縮して室内機６３へ流出する。室内機６３へ流入した液相冷媒は、室内側可変絞り弁６６上流側で分岐されて、室内機用エジェクタ６９のノズル部６９ａ側と室内側可変絞り弁６６側へ流出する。

まず、ノズル部６９ａ側へ流入した冷媒は、ノズル部６９ａで減圧され膨張する。ここで、第１実施形態と同様に、通路面積調整機構６９ｅは室内機ガス管温度センサ４５の検出値と室内機液管温度センサ４４の検出値との差が所定の値になるようにノズル部６９ａの冷媒通路面積を制御している。

そして、ノズル部６９ａで冷媒が減圧膨張する際に、冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されるので、冷媒はノズル部６９ａの噴出口から高速度となって噴出する。そして、この冷媒噴出流の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口６９ｂから第２室内熱交換器６５の冷媒を吸引する。

ノズル部６９ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口６９ｂから吸引された冷媒は、ノズル部６９ａ下流側の混合部６９ｃで混合してディフューザ部６９ｄに流入する。このディフューザ部６９ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。ディフューザ部６９ｄから流出した冷媒は第１室内熱交換器６４に流入して、室内ファン６７により送風された室内空気と熱交換して蒸発する。

一方、室内側可変絞り弁６６側へ流出した液相冷媒は、室内側可変絞り弁６６において減圧される。ここで、室内側可変絞り弁６６の開度は、通路面積調整機構６９ｅが調整したノズル部６９ａの通路面積に基づいて、第１室内熱交換器６４の冷媒流量と第２室内熱交換器６５の冷媒流量の流量比が予め定めた所定の値になるように決定される。

室内側可変絞り弁６６において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器６５に流入して、室内ファン６７により送風され第１室内熱交換器６４を通過した室内空気と熱交換して蒸発する。第２室内熱交換器６５から流出した冷媒は、冷媒吸引口６９ｂへ吸入され、ノズル部６９ａから噴出した冷媒と混合して、再び圧縮機に吸入される。従って、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５は冷媒を蒸発させる蒸発器として作用する。

ここで、室内機用エジェクタ６９のノズル部６９ａ側にはレシーバ２６より液相冷媒が流入するようになっているので、気相冷媒のみが流入するよりも冷媒の速度エネルギが高くなっている。このため、ディフューザ部６９ｄが昇圧能力を発揮しやすく、ディフューザ部６９ｄ下流側に高い圧力の冷媒を流出させることができる。

従って、冷房運転モードでは、図８の破線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５は蒸発器として作用して室内空気の冷却を行うことができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。

さらに、ディフューザ部６９ｄの昇圧作用によって圧縮機１２の吸入圧力を高くすることができるので、暖房運転モードのみならず冷房運転モードにおいてもサイクルの運転効率を向上させることができる。

（第４実施形態）
図１０は、請求項１０の発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、エンジン駆動式のヒートポンプ空調装置に適用した例の全体構成図である。このヒートポンプ空調装置も暖房運転モード（加熱運転モード）と冷房運転モード（冷却運転モード）とが切替え可能に構成されている。

本実施形態のヒートポンプ空調装置は、室外機８０と室内機６３とに大別される。室内機６３は第２実施形態と全く同様の構成である。従って本実施形態では、第２室内熱交換器６５が利用側熱交換器であり、室内側可変絞り弁６６が第１絞り手段であり、室内機用エジェクタ６９が第１エジェクタ６９である。

室外機８０は、第１実施形態と同様の圧縮機１２、エンジン（図示せず。）、電気式四方弁２１およびアキュムレータ２８を備えている。さらに、第１室外熱交換器８１、第２室外熱交換器８２、室外側可変絞り弁８３、室外ファン８４、モータ８５、および室外機用エジェクタ８６を有している。

本実施形態における電気式四方弁２１は、圧縮機１２吐出口側と室内機１１との間および第１室外熱交換器８１と圧縮機１２吸入口側との間を同時に接続する回路（図１の実線で示す回路）と、圧縮機１２吐出側と第１室外熱交換器８１との間および室内機１１と圧縮機１２吸入口側との間を同時に接続する回路（図１の破線で示す回路）とを切替える冷媒流路切替手段である。

また、第１室外熱交換器８１および第２室外熱交換器８２は室外ファン８４によって送風された室内空気と冷媒を熱交換させる熱交換器である。第２室外熱交換器８２は本実施形態における室外熱交換器である。

さらに、第１室外熱交換器８１と第２室外熱交換器８２はろう付けなどで一体に接合されており、室外ファン８４によって送風された室外空気は、図９の矢印Ｂに示すように、第１室外熱交換器８１で冷媒と熱交換を行って、さらに第２室外熱交換器８２で冷媒と熱交換を行うように送風される。

室外ファン８４はモータ８５によって駆動される電動ファンであり、モータ８５は空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数制御される。

室外側可変絞り弁８３は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するものであり、本実施形態における第２絞り手段である。また、この室内側可変絞り弁８３は、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。

室外機用エジェクタ８６は、第１実施形態のエジェクタ２７と同様の構成で、ノズル部８６ａ、冷媒吸引口８６ｂ、混合部８６ｃ、ディフューザ部８６ｄおよびノズル部８６ａの冷媒通路面積を可変制御する通路面積調整機構８６ｅが設けられており、本実施形態における第２エジェクタである。

室外機８０の室外側可変絞り弁８３側は室内機６３の室内側可変絞り弁６６側と接続される。さらに、室外側可変絞り弁８３は第２室外熱交換器８２に接続される。そして第２室外熱交換器８２の他端側は冷媒吸引口８６ｂに接続される。

また、室外機８０の内部で、室外側可変絞り弁８３と室内側可変絞り弁６６との間に冷媒の流れを分岐する分岐通路８７が設けられており、分岐通路８７はノズル部８６ａ側と接続されている。さらに、ディフューザ部８６ｄ側には第１室外熱交換器８１が接続され、第１室内熱交換器８１の他端側は電気式四方弁２１に接続される。

上述の構成において本実施形態の作動について説明する。先ず、暖房運転モードの作動について説明する。暖房運転モードは第１実施形態と同様に開始され、空調制御装置４０が空調機器群に制御信号を出力する。

ここで、電気式四方弁２１は、図１０の実線で示すように、圧縮機１２吐出側と室内機６３との間および第１室外熱交換器８１とアキュムレータ２８との間を同時に接続するように切替えられている。

よって、圧縮機１２吐出冷媒は室内機６３に流入し、第３実施形態と同様に第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５において放熱して凝縮する。この際、室内ファン６７より送風された空気は、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５において加熱されて室内へ吹き出し、室内の暖房が行われる。

室内機６３から流出した冷媒は室外機８０に流入する。室外機８０に流入した冷媒は分岐点Ｙで分岐されて、室外機用エジェクタ８６のノズル部８６ａ側と室外側可変絞り弁８３側へ流出する。

まず、ノズル部８６ａ側へ流入した冷媒は、ノズル部８６ａで減圧され膨張する。ここで、通路面積調整機構８６ｅは室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値と室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値との差が所定の値になるようにノズル部８６ａの冷媒通路面積を制御している。

そして、ノズル部８６ａで冷媒が減圧膨張する際に、冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されるので、冷媒はノズル部８６ａの噴出口から高速度となって噴出する。そして、この冷媒噴出流の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口８６ｂから第２室外熱交換器８２の冷媒を吸引する。

ノズル部８６ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口８６ｂから吸引された冷媒は、ノズル部８６ａ下流側の混合部８６ｃで混合してディフューザ部８６ｄに流入する。このディフューザ部８６ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。ディフューザ部８６ｄから流出した冷媒は第１室外熱交換器８１に流入して、室外ファン８４により送風された室外空気と熱交換して蒸発する。

一方、室外側可変絞り弁８３側へ流出した液相冷媒は、室外側可変絞り弁８３において減圧される。ここで、室外側可変絞り弁８３の開度は、通路面積調整機構８６ｅが調整したノズル部８６ａの通路面積に基づいて、第１室外熱交換器８１の冷媒流量と第２室外熱交換器８２の冷媒流量の流量比が予め定めた所定の値になるように決定される。

室外側可変絞り弁８３において減圧された冷媒は、第２室外熱交換器８２に流入して、室外ファン８４により送風されて１室外熱交換器８１を通過した室外空気と熱交換して蒸発する。第２室外熱交換器８２から流出した冷媒は、冷媒吸引口８６ｂに吸引され、ノズル部８６ａから噴出した冷媒と混合して、再び圧縮機に吸入される。従って、第１室外熱交換器８１および第２室外熱交換器８２は冷媒を蒸発させる蒸発器として作用する。

このように、暖房運転モードでは、図１０の実線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５を放熱器として作用させて室内空気の暖房ができる。そして、ディフューザ部８６ｄの昇圧作用によって圧縮機１２の吸入圧力を高くすることができるので、サイクルの運転効率を向上させることができる。

次に、冷房運転モードの作動について説明する。冷房運転モードも第１実施形態と同様に開始され、冷房運転モードでは、電気式四方弁２１は、図９の破線で示すように、圧縮機１２吐出側と第１室外熱交換器８１との間および室内機６３とアキュムレータ２８との間を同時に接続するように切替えられている。

よって、圧縮機１２吐出冷媒は第１室外熱交換器８１に流入する。第１室外熱交換器８１に流入した冷媒は第１室外熱交換器８１において、室外ファン８４により送風された室外空気と熱交換して凝縮する。第１室外熱交換器８１から流出した冷媒はディフューザ部８６ｄへ流入する。

ここで、冷房運転モードでは、室外機用エジェクタ８６の通路面積調整機構８６ｅがノズル部８６ａを全閉状態とするので、ディフューザ部８６ｄへ流入した冷媒は、ディフューザ部８６ｄ→混合部８６ｃ→冷媒吸引口８６ｂの順で室外機用エジェクタ８６内部を通過して第２室外熱交換器８２へ流入する。

第２室外熱交換器８２へ流入した冷媒は、室外ファン８４により送風され第１室外熱交換器８１と熱交換した室内空気とさらに熱交換して凝縮する。従って、第１室外熱交換器８１および第２室外熱交換器８２は直列に接続されて、冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。

また、冷房運転モードでは室外側可変絞り弁８３は全開状態となっており、単なる冷媒通路として機能するので、冷媒は減圧されることなく室外機８０から流出して室内機６３へ流入する。

室内機６３に流入した冷媒は、第３実施形態と同様に、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５において室内ファン６７によって送風された空気より吸熱して蒸発する。この際、室内ファン６７より送風された空気が冷却されて室内へ吹出し、室内の冷房が行われる。そして、ディフューザ部６９ｄで昇圧された冷媒は、室内機６３から流出し再び圧縮機１２に吸入される。

従って、冷房運転モードでは、図１０の破線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、第１室内熱交換器６４および第２室内熱交換器６５を蒸発器として作用させて室内空気の冷房できる。そして、ディフューザ部６９ｄの昇圧作用によって圧縮機１２の吸入圧力を高くすることができるので、暖房運転モードのみならず冷房運転モードにおいてもサイクルの運転効率を向上させることができる。

（その他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、利用側絞り手段をなす室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂ、６６、室外側絞り手段をなす室外側可変絞り弁３２、８３として電気的制御信号によって冷媒通路面積を変化させる電気式の可変絞り機構を採用しているが、固定絞り手段を採用してもよい。

上述の実施形態のように冷媒流れ方向によって、冷媒を減圧させる機能と単に冷媒通路としての機能を切替える場合は、固定絞り機構（例えば、キャピラリチューブ）と直列に第１逆止弁を設け、さらに固定絞り機構と第１逆止弁と並列に接続されるバイパス通路を設けて、バイパス通路に第１逆止弁の流れ方向と逆方向の流れを許容する第２逆止弁を設ければよい。

（２）上述の実施形態では、暖房運転モードにおいて室外側可変絞り弁３２、８３の冷媒通路面積を、室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値と室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値に基づいて変更しているが、その他の方法を用いても良い。例えば、第１実施形態の暖房運転モードにおいて室外熱交換器３１下流側冷媒の過熱度を検出して、この過熱度が所定の値になるように室外側可変絞り弁３２の冷媒通路面積を変更してもよい。

また、冷房運転モードにおける室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂ、６６の冷媒通路面積の制御についても同様であり、例えば、第１実施形態の冷房運転モードにおいて室内熱交換器３３ａ下流側冷媒の過熱度を検出して、この過熱度が所定の値になるように室外側可変絞り弁３３ａの冷媒通路面積を変更してもよい。

（３）上述の実施形態では、エジェクタ２７、利用側用エジェクタをなす室内機用エジェクタ６９および室外機用エジェクタ８６に通路面積調整機構２７ｅ、６９ｅ、８６ｅを設けて可変流量型エジェクタを用いているが、固定流量型エジェクタと可変絞り機構を組み合わせてもよい。この場合は、ノズル部上流側に全閉機能を有する可変絞り機構を配置すればよい。

（４）上述の実施形態では、斜板式可変容量型圧縮機を採用しているが、圧縮機の形式はこれに限定されるものではない。例えば、固定容量式のスクロール型圧縮機を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、灯油を燃料とするディーゼルエンジンを採用しているが、ガソリン、灯油、水素等を燃料とする他の形式のエンジンを採用してもよい。

さらに、上述の実施形態では、冷媒加熱器１９の熱源としてエンジン１３の冷却水を採用しているが、地熱、太陽熱、電気ヒータ等を熱源としてもよい。このような熱源を採用した場合は圧縮機１２をエンジン駆動とせず、電動駆動や風力駆動としてもよい。

（５）上述の第３〜４実施形態の室内機６３および室外機８０では、２つの熱交換器をエジェクタのディフューザ部側と冷媒吸引口側に接続しているが、ディフューザ部側の第１室内熱交換器６４および第１室外熱交換器８１を廃止してもよい。

冷媒吸引口側のみに熱交換器を配置しても、冷媒吸引口の低い圧力を第２室内熱交換器６５および第２室外熱交換器８２に作用させて冷媒蒸発温度を低くできるとともに、ディフューザ部が昇圧作用を発揮し、圧縮機１２吸入圧力を上昇させて、サイクル効率の向上が図れる。

（６）上記実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを熱交換対象が室内空気であるヒートポンプ空調装置に適用したが、熱交換対象が水である給湯装置等に適用してもよい。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。 第１実施形態のエジェクタの概略断面図である。 第１実施形態の電気制御部の概要を示すブロック図である。 第１実施形態の空調機器群の作動状態を示す図表である。 第１実施形態のサイクルを模式的に示したモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。 第２実施形態の空調機器群の作動状態を示す図表である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。 第３実施形態の空調機器群の作動状態を示す図表である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。 従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。

符号の説明

１２…圧縮機、１３…エンジン、１９…冷媒加熱器、２１…電気式四方弁、
２７…エジェクタ、２７ａ、６９ａ、８６ａ…ノズル部、
２７ｅ、６９ｅ…通路面積調整機構、２８…アキュムレータ、３１…室外熱交換器、
３２、８３…室外側可変絞り弁、３３ａ、３３ｂ…室内熱交換器、
３４ａ、３４ｂ、６６…室内側可変絞り弁、６４…第１室内熱交換器、
６５…第２室内熱交換器、６９…室内機用エジェクタ、７０、８７…分岐通路
８１…第１室外熱交換器、８２…第２室外熱交換器、８６…室外機用エジェクタ。

Claims (10)

1. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、
   冷媒と熱交換対象とを熱交換させる利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）と、
   冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（３１）と、
   前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）流出冷媒を減圧膨張させるノズル部（２７ａ）から噴射する高速度の冷媒流により前記室外熱交換器（３１）流出冷媒を内部に吸引するエジェクタ（２７）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルであって、
   前記エジェクタ（２７）流出冷媒と前記室外空気より高い温度の熱源とを熱交換させる冷媒加熱用熱交換器（１９）とを備え、
   前記熱交換対象を加熱する加熱運転モードでは、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）は、前記圧縮機（１２）吐出冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用し、前記室外熱交換器（３１）は、前記冷媒を蒸発させる蒸発器として作用し、前記冷媒加熱用熱交換器（１９）は、前記エジェクタ（２７）流出冷媒を蒸発させる蒸発器として作用し、さらに、前記冷媒加熱用熱交換器（１９）下流側冷媒を前記圧縮機（１２）に吸入させるようになっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）下流側と前記ノズル部（２７ａ）上流側との間の冷媒の流れを分岐して前記室外熱交換器（３１）に接続する分岐通路（３０）と、
   前記分岐通路（３０）に配置されて、前記室外熱交換器（３１）流入冷媒を減圧膨張させる室外側絞り手段（３２）を備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 前記冷媒加熱用熱交換器（１９）流出冷媒を気相冷媒と液相冷媒に分離するアキュムレータ（２８）と、
   前記液相冷媒を前記室外熱交換器（１９）に流入させる液相冷媒通路（６０）とを備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 冷媒流路を切替えて、前記加熱運転モードと前記熱交換対象を冷却する冷却運転モードとを切替える冷媒流路切替手段（２１）と、
   前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）流入冷媒を減圧膨張させる利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ、６６）とを備え、
   前記冷却運転モードでは、前記室外熱交換器（３１）は、前記圧縮機（１２）吐出冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用し、さらに、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ、６４、６５）は、前記利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ、６６）流出側冷媒を蒸発させる蒸発器として作用することを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記ノズル部（２７ａ）に流入する冷媒を遮断するノズル部開閉手段（２７ｅ）を備え、
   前記冷却運転モードでは、前記ノズル部開閉手段（２７ｅ）は、前記ノズル部（２７ａ）流入冷媒を遮断するようになっていることを特徴とする請求項４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記ノズル部開閉手段（２７ｅ）は、前記エジェクタ（２７）自体に一体に構成されていることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記冷却運転モードにおいて、前記利用側絞り手段（６６）上流側で冷媒の流れを分岐する利用側分岐通路（７０）と、前記利用側分岐通路（７０）から流入した冷媒を減圧膨張させる利用側用ノズル部（６９ａ）から噴射する高速度の冷媒流により前記利用側熱交換器（６５）流出冷媒を内部に吸引する利用側用エジェクタ（６９）とを備えることを特徴とする請求項４ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記加熱運転モードにおいて、前記利用側用ノズル部（６９ａ）流入冷媒を遮断する利用側用ノズル部開閉手段（６９ｅ）を備えることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 前記圧縮機（１２）を駆動させるエンジン（１３）を備え、
   前記室外空気より高い温度の熱源は、前記エンジン（１３）の冷却水であることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、
    冷媒と熱交換対象とを熱交換させる利用側熱交換器（６５）と、
    冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（８２）と、
    前記利用側熱交換器（６５）を凝縮器として作用させ、前記室外熱交換器（８２）を蒸発器として作用させて前記熱交換対象を加熱する加熱運転モードの冷媒流路と、前記利用側熱交換器（６５）を蒸発器として作用させ、前記室外熱交換器（８２）を凝縮器として作用させて前記熱交換対象を冷却する冷却運転モードの冷媒流路とを切替える冷媒流路切替手段（２１）と、
    前記冷却運転モードにおいて、前記利用側熱交換器（６５）に流入する冷媒を減圧膨張させる第１絞り手段（６６）と、
    前記冷却運転モードにおいて、前記室外熱交換器（８２）下流側冷媒を減圧膨張させる第１ノズル部（６９ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって前記利用側熱交換器（６５）流出冷媒を内部に吸引する第１エジェクタ（６９）と、
    前記加熱運転モードにおいて、前記室外熱交換器（８２）に流入する冷媒を減圧膨張させる第２絞り手段（８３）と、
    前記加熱運転モードにおいて、前記利用側熱交換器（６５）下流側冷媒を減圧膨張させる第２ノズル部（８６ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって前記室外側熱交換器（８２）流出冷媒を内部に吸引する第２エジェクタ（８６）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
    
    

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