JP2005097098A - 立方晶窒化ホウ素、立方晶窒化ホウ素の製造方法、立方晶窒化ホウ素を用いた砥石および焼結体 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明のcBNの製造方法は、hBNを、触媒物質の存在下にてcBNの熱力学的安定領域内に保持し、前記hBNをcBNに相転移するcBNの製造方法において、前記触媒物質は、リチウム源、マグネシウム源、炭素源を含むことを特徴とする。
【選択図】 なし
Description
例えば、触媒物質として窒化リチウム(Li3N)やホウ窒化リチウム(Li3BN2)が提案されている(特許文献1参照)。しかしながら、これら窒化リチウムやホウ窒化リチウムを使用して得られる立方晶窒化ホウ素は、一般に50μm以下の微粒子であり、かつ結晶面の発達が乏しく、研削砥粒として十分な性能を示すに至っていない。
更に、触媒物質として、LiMBN2(Mはアルカリ土類金属)と、Li8SiN4またはCa5Si2N6との混合物も提案されている(特許文献3、4参照)。これらの触媒物質を用いて得られるcBNは、結晶の(111)面が発達し、機械的強度に優れている。
また、炭素源、Si源、アルカリ金属またはアルカリ土類金属の水素化物、及びその他の触媒物質を用いる方法も提案されている(特許文献5参照)。これらの触媒物質を用いて得られるcBNは、粒の角が鋭く、緻密で透明な結晶質を有する。
即ち、本発明の方法によってcBNを製造した場合、従来の技術によってcBNを製造した場合に比べ、結晶表面の穴等の欠陥発生が抑制されるため、hBNからcBNへの相転移比率が高くなるにもかかわらず、砥粒特性の向上が認められた。その結果として従来の技術によって製造した場合に比べ砥粒特性の向上したcBNが高収率で得られるようになった。また、従来の技術とほぼ同じリチウム原子100部に対しマグネシウム原子85部以下、好ましくは5〜85部の比率でcBNを製造した場合は、砥粒特性の向上が顕著に認められた。
更に、本発明のcBNを用いて砥石を製造した場合、従来の技術によって製造したcBNを用いた砥石に比べ、研削性能が向上することが分かった。
また、本発明のcBNを用いて焼結体を製造した場合、従来の技術によって製造したcBNを用いた焼結体に比べ、切削性能が向上し、特に耐欠損性が向上するという当初は予期していなかった効果があることが分かった。
すなわち、本発明は以下に関する。
(2) 立方晶窒化ホウ素1mol当たり、マグネシウムを2×10−3mol〜2×10−2mol含むことを特徴とする前項1に記載の立方晶窒化ホウ素。
(3) 立方晶窒化ホウ素1mol当たり、マグネシウムを2×10−3mol〜5×10−3mol含むことを特徴とする前項1または前項2に記載の立方晶窒化ホウ素。
(4) 立方晶窒化ホウ素の平均粒子径が10μm以下であることを特徴とする前項1ないし前項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素。
(6) 前記触媒物質中の原子比が、リチウム原子100部に対しマグネシウム原子100〜300部の範囲であることを特徴とする前項5に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(7) 前記触媒物質中の原子比が、リチウム原子100部に対しマグネシウム原子5〜85部の範囲であることを特徴とする前項5に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(8) 前記リチウム源が、リチウム金属、窒化リチウム及びホウ窒化リチウムの中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする前項5ないし前項7の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(9) 前記マグネシウム源が、金属マグネシウム、窒化マグネシウム及びホウ窒化マグネシウムの中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする前項5ないし前項8の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(10) 前記六方晶窒化ホウ素に含まれる酸素量が1質量%以下であることを特徴とする前項5ないし前項9の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(11) 前記炭素源が、黒鉛、カーボンブラック、非晶質炭素及び炭化水素系有機化合物の中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする前項5ないし前項10の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(12) 前記炭素源が、粉体であることを特徴とする前項5ないし前項11の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(13) 前記六方晶窒化ホウ素100質量部に、前記触媒物質を2〜50質量部含有させ、この触媒物質含有六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素の熱力学的安定領域内に保持し、前記六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素に相転移させることを特徴とする前項5ないし前項12の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(14) 前項1ないし前項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を粉砕することによって、平均粒子径10μm以下の立方晶窒化ホウ素を製造することを特徴とする立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(15) 前項1ないし前項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を粉砕及び、分級することによって、平均粒子径10μm以下の立方晶窒化ホウ素を製造することを特徴とする前項14に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
(17) 前項1ないし前項4及び前項16の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を用いた砥石。
(18) 前項1ないし前項4及び前項16の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を用いた焼結体。
また、本発明の方法によって得られるcBNは、cBN結晶中のマグネシウム量が一定範囲内に制御されるため、砥石や焼結体に使用した場合、砥石の研削性能、焼結体の切削性能を向上させることができる。
なお、この形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。
また、このhBNの粒径については、最大粒径が100μm以下であることが好ましい。粒径が大きすぎるとhBNと触媒物質との反応性が低下し、立方晶窒化ホウ素への相転移の比率が低下するため好ましくない。
リチウム源としては、リチウム又はリチウム元素を含む化合物であればよく、好ましくは、リチウム金属、窒化リチウム及びホウ窒化リチウムから選択された少なくとも1種を用いる。
マグネシウム源としては、マグネシウム又はマグネシウム元素を含む化合物であればよく、好ましくは、金属マグネシウム、窒化マグネシウム及びホウ窒化マグネシウムから選択された少なくとも1種を用いる。
この酸素含有量は1質量%以下が好ましく、より好ましくは0.5質量%以下である。この酸素含有量が1質量%より高くなると、製造されるcBNの結晶性が低下する。
この触媒物質の粒径は特に限定されないが、一般的には最大粒径が100μm以下であることが好ましい。粒径が大きすぎるとhBNとの反応性が低下し、cBNへの相転移の比率が低下するため好ましくない。
これらの中でも、併用するのが最も好ましいものは、「窒化リチウム、マグネシウム金属、黒鉛」、「窒化リチウム、マグネシウム金属、非晶質炭素」のいずれかの組み合わせの場合である。これらの組み合わせのうちいずれか1つを選択すれば、最も高い相転移比率でcBNを製造することができる。
マグネシウムの原子比が5部未満では、相転移比率の向上効果が得られず、また、300部を越えると、それ以上相転移の比率が向上しない上に、立方晶窒化ホウ素の形状が劣化し、砥粒特性の低下をもたらす。
炭素の原子比が0.5部未満では、添加の効果が得られず、また、30部を越えると、相転移の比率の低下をもたらし、cBNの成長速度に影響を及ぼす。
この触媒物質とhBNとの配合比率は、hBN100質量部に対して触媒物質2〜50質量部が好ましく、より好ましくは5〜30質量部である。触媒物質の配合比率が2質量部未満では、cBNの機械的強度および形状が劣化し、砥粒特性の低下をもたらす。また、50質量部を越えると、原料となるhBNの仕込み量が減少し、1回の合成で得られるcBNの量が減少するため経済的でない。
これらの方法を用いることにより、原料粉末の取り扱い性が向上すると共に、反応容器内での体積の収縮量が減少し、生産性が向上する効果が得られる。
cBNの熱力学的安定領域については、既に発表された文献(例えば、O.Fukunaga, Diamond Relat. Mater., 9, (2000), 7-12等)に記載されている。保持時間は特に限定されず、一般的には1秒〜6時間程度でよい。
その後、この合成塊を解砕し、cBNを単離精製する。単離精製方法としては、公知の技術を用いることができる(例えば、特公昭49−27757号公報等参照)。
一例として、合成塊を5mm以下の小塊に解砕した後、水酸化ナトリウムと少量の水を加え、320℃程度に加熱する。この方法によりhBNが選択的に溶解するので、これを冷却後、酸で洗浄ろ過することにより、cBNを他から分離することができる。
さらに、得られたcBNを粉砕、好ましくはさらに分級することによって、平均粒子径10μm以下の微粉とし、cBN焼結体原料などとして用いることが出来る。
また、本発明の方法によって得られたcBNは、従来の方法によって得られたcBNと比較した場合、砥粒として砥石に用いると、研削比が高く(砥石の減りが少なく)、研削動力値が低い(研削抵抗が小さい)という結果が得られた。
更に、本発明の方法によって得られたcBNを粉砕して製造したcBN微粉を原料に用いた焼結体は、従来の方法によって得られたcBNを粉砕して製造したcBN微粉を原料に用いた焼結体に比べ、切削性能が向上し、具体的には耐欠損性が向上した。
本発明の方法によって得られたcBNを砥石や焼結体に用いた場合、砥石の研削性能や焼結体の切削性能が向上する理由は明確ではないが、cBN合成触媒成分であるマグネシウムのcBN結晶中への取り込み量が一定の範囲である場合にこのような効果が得られているため、cBN結晶中に取り込まれたマグネシウムが、砥石や焼結体の焼成過程で何らかの影響を与えているものと推測される。
「実施例1〜16、比較例1〜20」
不純物として酸素0.8質量%、金属不純物0.2質量%を含有し、平均粒径12μmのhBN粉末に、表1〜表2に示す割合で構成された触媒物質を、hBN100質量部に対し10質量部配合し、hBNと触媒物質との混合物を作製した。なお、表1〜表2中の触媒物質の構成比は、リチウム、マグネシウム、炭素、その他の元素の原子比として表してある。
この処理により実施例1〜16及び比較例1〜20それぞれの合成塊が得られた。その後、この超高圧発生装置から合成塊を取り出し、この合成塊を5mm以下に解砕した後、水酸化ナトリウムと少量の水を加え、320℃程度に加熱し、これを冷却後、酸で洗浄、ろ過することによりcBNを単離精製した。
(cBNの強度/(cBNの強度+hBNの強度))×100(単位:%)の計算式により求めた。
実施例6、9、10、12および比較例4、7、8、18の方法で製造したcBNを日本工業規格JIS B 4130:1998に規定された粒度区分に分級し、粒度区分100/120の砥粒を用いて砥石セグメントを作製した。砥粒、結合剤としてのホウ珪酸系ガラス質結合材、及びバインダー(フェノール樹脂使用)を、砥粒50体積(v/v)%、結合材20体積(v/v)%、バインダー30体積(v/v)%の配合比率で混合し、150℃で加圧成形後、大気雰囲気中900℃にて焼成し、砥石セグメントを得た。なお、使用したバインダーは焼成時に燃焼し、気孔となった。
(試験条件)
砥石:1A1形、205D×10U×5X×76.2H
研削盤:横軸平面研削盤(砥石軸モーター:3.7kw)
被削材:SKH−51(HRc=62〜64)
被削材面:200mm×100mm
研削方式:湿式平面トラバース研削方式
研削条件:砥石周速度 1800m/分
テーブル速度 15m/分
クロス送り 4mm/pass
切り込み 15μm
研削液:cBN専用液(水溶性 50倍希釈)
供給量 9L/分
尚、砥石形状の記号は、日本工業規格JIS B 4131「ダイヤモンド/CBN工具−ダイヤモンド又はCBNホイール」、被削材の記号は、JIS G 4403「高速度工具鋼鋼材」に基づき表記したものである。また、被削材は市販のものを購入して使用した。
なお、研削比は、砥石による被削材の研削体積を砥石の摩耗した体積で除した値を、研削動力値は研削時の研削盤の消費電力を示す。すなわち、研削比が高いほど砥石の研削性能が高いこと、研削動力値が低いほど砥石の研削性能が高いことを示す。
また、実施例6、9、10、12および比較例4、7、8、18の方法で製造したcBNの結晶中のマグネシウム量を、窒化ホウ素分子1molに対するマグネシウムのmol数として表3に示す。
実施例9と比較例4、7、8、18のcBNを粉砕し、酸による洗浄後分級することで、平均粒子径1.5μmのcBN微粉を作製した。これらのcBN微粉と表4に示す結合材原料粉末とをボールミルに投入し、超硬合金製のボールを用いて24時間の湿式混合を行った。混合溶媒にはアセトン(試薬特級)を用いた。混合後、充分乾燥した後、基板となる超硬合金円盤とともに反応容器中に充填し、超高圧発生装置に装填し、約5.3GPa、1300℃の条件で1時間処理し、超硬合金円盤に接合させてなるcBN焼結体を得た。得られた焼結体は、直径29mm、cBN焼結体厚さ1.2mm、超硬合金円盤を含む全厚5.0mmであった。cBN焼結体の結合相の結晶組成を、実施例21〜29、比較例25〜36として表4に示す。表中の結晶組成でタングステンカーバイド(WC)又はタングステンのホウ化物が認められるが、ボールミルでの混合時の混入が原因と考えられる。
結果を表4に示す。尚、衝撃回数が大きいほど工具が破損しにくく、耐欠損性が高いことをあらわす。
また、本発明の方法によって得られるcBNは、cBN結晶中のマグネシウム量が一定範囲内に制御されるため、砥石や焼結体に使用した場合、砥石の研削性能、焼結体の切削性能を向上させることができ、その効果は極めて大である。
Claims (18)
- 立方晶窒化ホウ素1mol当たり、マグネシウムを2×10−4mol〜2×10−2mol含むことを特徴とする立方晶窒化ホウ素。
- 立方晶窒化ホウ素1mol当たり、マグネシウムを2×10−3mol〜2×10−2mol含むことを特徴とする請求項1に記載の立方晶窒化ホウ素。
- 立方晶窒化ホウ素1mol当たり、マグネシウムを2×10−3mol〜5×10−3mol含むことを特徴とする請求項1または請求項2に記載の立方晶窒化ホウ素。
- 立方晶窒化ホウ素の平均粒子径が10μm以下であることを特徴とする請求項1ないし請求項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素。
- 六方晶窒化ホウ素を、触媒物質の存在下にて立方晶窒化ホウ素の熱力学的安定領域内に保持し、前記六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素に相転移させる立方晶窒化ホウ素の製造方法において、前記触媒物質が、リチウム源、マグネシウム源および炭素源を含み、その触媒物質中の原子比が、リチウム原子100部に対しマグネシウム原子5〜300部の範囲であるとともに炭素原子0.5〜30部の範囲であることを特徴とする立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記触媒物質中の原子比が、リチウム原子100部に対しマグネシウム原子100〜300部の範囲であることを特徴とする請求項5に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記触媒物質中の原子比が、リチウム原子100部に対しマグネシウム原子5〜85部の範囲であることを特徴とする請求項5に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記リチウム源が、リチウム金属、窒化リチウム及びホウ窒化リチウムの中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする請求項5ないし請求項7の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記マグネシウム源が、金属マグネシウム、窒化マグネシウム及びホウ窒化マグネシウムの中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする請求項5ないし請求項8の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記六方晶窒化ホウ素に含まれる酸素量が1質量%以下であることを特徴とする請求項5ないし請求項9の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記炭素源が、黒鉛、カーボンブラック、非晶質炭素及び炭化水素系有機化合物の中から選択された少なくとも1種であることを特徴とする請求項5ないし請求項10の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記炭素源が、粉体であることを特徴とする請求項5ないし請求項11の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 前記六方晶窒化ホウ素100質量部に、前記触媒物質を2〜50質量部含有させ、この触媒物質含有六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素の熱力学的安定領域内に保持し、前記六方晶窒化ホウ素を立方晶窒化ホウ素に相転移させることを特徴とする請求項5ないし請求項12の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 請求項1ないし請求項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を粉砕することによって、平均粒子径10μm以下の立方晶窒化ホウ素を製造することを特徴とする立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 請求項1ないし請求項3の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を粉砕及び分級することによって、平均粒子径10μm以下の立方晶窒化ホウ素を製造することを特徴とする請求項14に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法。
- 請求項5ないし請求項15の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素の製造方法により製造されてなることを特徴とする立方晶窒化ホウ素。
- 請求項1ないし請求項4及び請求項16の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を用いた砥石。
- 請求項1ないし請求項4及び請求項16の何れか1項に記載の立方晶窒化ホウ素を用いた焼結体。
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